2012
PROYECTOS DE EMBARCACIONES DE RECREO DISEÑO Y CÁLCULO
FRANCISCO JOSÉ GONZÁLEZ GEA – HÉCTOR POMARES NAVARRO / 7519 PALABRAS / PÁGINA 1 11/01/2012
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PROYECTOS DE EMBARCACIONES DE RECREO
Capítulo 0 En este proyecto vamos a calcular la estabilidad, la flotabilidad, el escantillonado, el cálculo de las curvas polares de velocidad y nombrar los equipos, seguridad y salvamento que va a disponer esta embarcación de recreo.
El armador nos pide una serie de características dichas a continuación. Eslora: 13.100 m Manga: 4.000m Puntal de onstrución: 1.880m Número mínio de personas a bordo: 8 Categoría de diseño mínima: C Desplazamiento máximoen carga: 11 100 kg (valor aproximado inicial) Peso en rosca: 9963 kg, Lcg = 5.432 m, vcg = 0.723 Puntos de inundación: Entrada superestructura. Lcg = 3.040 m, Tcg = 0.200m, Vcg = 1.740m Ventilación cámara de máquinas. Lcg = -0.150 m, Tcg = 1.000 m, Vcg = 1.450 m
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Plano Vélico.
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Plano de disposición general
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Carena definida con Maxsurf
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ÍNDICE Capítulo 1
ESTABILIDAD Y FLOTABILIDAD 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7.
Objetivo y campo de aplicación. Embarcación propulsada a vela. Definición de las formas del velero. Definición de los tanques. Definición de Puntos de Inundación Categoría de diseño. Requisitos para las embarcaciones de tipo monocasco. Procedemos al cálculo de la estabilidad del velero en embarcaciones de tipo monocasco
página 10 10 10 11 12 13 13
6.2.1 Aberturas de inundación
13
6.2.2 Altura de inundación
14
6.2.3 Ángulo de inundación
16
6.3 Ángulo de estabilidad nula.
17
6.4 Índice de estabilidad (STIX )
17
6.4.1 Método
17
6.4.2 Factor de estabilidad dinámica (FDS)
17
6.4.3. Factor de recuperación de la inversión (FIR)
17
6.4.4 Factor de recuperación del hundimiento (FKR)
18
6.4.5 Factor de eslora – desplazamiento (FDL)
18
6.4.6 Factor de desplazamiento – manga (FBD)
19
6.4.7 Factor del movimiento debido al viento (FWM)
19
6.4.8 Factor de inundación (FDF)
19
6.4.9 Calculo del índice de estabilidad (STIX)
20
Capítulo 2 -ESTRUCTURA
Y ESCANTILLONADO
1. ASPECTOS GENERALES 1.1 Tipo de barco 1.2 Categoría de diseño
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24 24
I.T.NAVAL 1.3 1.4 1.5 1.6
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Reglamentación y normativas. Norma ISO Materiales Distribución de Presiones Escantillonado. Particularidades DNV Plancha de cubierta Refuerzo del bao Panel del fondo Panel del costado Cuaderna
24 24 24 25 28 37 40 44 51 57
Capítulo 3 - PLANO
VÉLICO
Mayor
62
Génova
64
Spinnaker
65
Tabla del plano vélico con todas las medidas
66
Plano vélico resultante de nuestros datos
67
Polares
68
Capítulo 4
-SEGURIDAD Y SALVAMENTO Zonas de navegación
70
Elementos de salvamento
71
Líneas de fondeo
72
Material náutico
73
Medios contraincendios y de achique
75
Medios de achique
76
Descarga de aguas sucias
77
Clasificación de combustibles
77
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EVALUACIÓN Y CALSIFICACIÓN DE LA ESTABILIDAD Y LA FLOTABILIDAD
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Esta parte de la Norma ISO 1227 permite la determinación de las condiciones límites ambientales para las que se ha diseñado una embarcación determinada. 1. Objetivo y campo de aplicación. Permitirá establecer una categoría de diseño mediante una evaluación de condiciones de estabilidad y flotabilidad Esta norma es aplicable a las embarcaciones propulsadas principalmente a vela (incluso si dispone de motor auxiliar) de una eslora comprendida entre 6 m y 24 m inclusive. 2.Embarcación propulsada a vela. As ≥ As: Proyección nominal del perfil del área de las velas, tal y como se define ISO 8666. mLCD : Peso de la embarcación en la condición de desplazamiento en carga (en kg) (desplazamiento máximo en carga) área de la Mayor : 42 m2 área de Génova: 58 m2 As = 42 + 58 = 100 m2 mLCD = 17234 kg 100 ≥ Cumple
3.Definición de las formas del velero. Las formas del velero fueron realizadas en Maxsurf
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4.Definición de los tanques.
Tanques tq. combustible tq. aguas negras tq aguas dulce proa tq aguas dulce izq tq aguas dulce der.
Tipo Tank Tank Tank Tank Tank
Permeabilidad Permeabilidad % bajo daño 100 95 100 95 100 95 100 95 100 95
densidad relativa Aft (m) Fore (m) 0,84 0,565 2,17 1 3,1 3,6 1 8,85 10 1 4,2 5,5 1 4,42 5,5
F. Port (m9 -0,4 -2,06 -1 0,36 -0,96
F.Starb (m) 0,4 -1,65 1 0,96 -0,36
F. Top (m) 0,55 1,61 0,65 0,45 0,45
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5.Definición de Puntos de Inundación Nombre
longitudinal (m) offset (m) height (m)
entrada superestructura ventilación cámara de máquinas
tipo
3,04
0,2
1,74 Downflooding point
-0,15
1
1,80 Downflooding point
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6.Categoría de diseño.
El velero debe cumplir con la categoría de diseño C y aplicaremos Categoría C – “en aguas costeras”: embarcaciones concebidas para viajes por zonas cercanas a la costa y en grandes bahías, grandes estuarios, lagos y ríos, durante los cuales el viento puede alcanzar hasta fuerza 6 incluida y las olas pueden alcanzar una altura significativa de 2 m como máximo.
7.Requisitos para las embarcaciones de tipo monocasco.
Procedemos al cálculo de la estabilidad del velero en embarcaciones de tipo monocasco 6.2.1 Aberturas de inundación 6.2.1.1 Nuestro velero no se ve afectado por este apartado ya que los nichos son autoachicantes.
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6.2.1.2 En nuestro velero que todos los dispositivos cerrados aptos para las aberturas inundables cumplen la norma ISO 12216. 6.2.1.3 Los dispositivos de tipo no abierto se han instalado a menos de 0,2 metros de la línea de flotación en carga. 6.2.1.4 Los dispositivos descritos en este apartado no aparecen en nuestro velero. 6.2.1.5 No afecta a nuestra categoría de diseño
6.2.2 Altura de inundación 6.2.2.1 En este ensayo se va a demostrar si se dispone del margen suficiente de francobordo en la condición de carga de desplazamiento, suponiendo que no hay agua embarcada. Procedemos a explicar paso a paso el procedimiento:
a) Seleccionamos un número de personas igual a la tripulación mínima y le asignamos un peso de 75Kg. En nuestro caso, nuestra tripulación va a ser de 8 personas cuya disposición es la siguiente: (longitudes en metros) Número personas
Peso kg longitudinal vertical transversal 8 600 4,261 2,86 0
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b) Disposición de todos los elementos que constituyen la carga máxima total en aguas tranquilas.
Item Name
Quantity
Weight kg
Long.Arm m
Vert.Arm m
carga max operativa tq. combustible
100%
191
1,539
0,448
tq. aguas negras
100%
88,8
3,355
1,346
tq aguas dulce proa
100%
522
9,351
0,473
personas
8
750
4,261
2,86
peso rosca
1
9963
5,432
0,723
tripulación y equipos
8
250
2,715
0,357
equipos de seguridad
1
1124
1
1
100%
255
4,857
0,283
tq aguas dulce izq tq aguas dulce der.
100% Total Weight=
214 4,963 0,282 20358 LCG=4,618 VCG=1,316 m m FS corr.=0 m VCG fluid=1,316 m
c) En este aparatado medimos la altura de los puntos de inundación con respecto a la línea de flotación:
Ventilación CM: En el apartado de puntos de inundación he cambiao el valor de la altura en la ventilación en CM a 1,80 m por tanto ahora si cumple el minimo requerido por la normativa que es 0,75 m: El valor de hydromax es 0,82 m. Entrada superestructura: 0,79
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6.2.2.2 Los requisitos de altura mínima de las aberturas de inundación con respecto a la línea de agua, estarán determinadas por el siguiente gráfico:
Nuestro velero tiene una eslora de 13.100 metros por tanto según la gráfica se puede observar que para la categoría de diseño C la altura requerida es de 0,75 metros.
6.2.3 Ángulo de inundación Este apartado consiste en tratar de que el ángulo de escora limite sea como mínimo 35º y para ello con el programa hydromax calcularemos dicho ángulo analizando con sus correspondientes pesos en el barco. Para su cálculo hemos evaluado para un ángulo de 35º como dice la norma y nos sale un ángulo de 43.3, por tanto esto quiere decir que si cumple con el ángulo limite de 35º.
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6.3 Ángulo de estabilidad nula. Para un ángulo límite de 90º que nos especifica la norma para categoría de diseño C, tenemos un ángulo de 115º por tanto si nos cumple.
6.4 Índice de estabilidad (STIX ) 6.4.1 Método Es un método que permite obtener una evaluación conjunta de la estabilidad en embarcaciones a vela monocasco. El índice consiste en un factor de eslora que se puede modificar por siete factores referentes a diferentes aspectos de estabilidad y flotabilidad.
6.4.2 Factor de estabilidad dinámica (FDS)
Agz = 14,46 FDS = 0,2526974 FDS no tiene que ser menor que 0,5, se toma como valor 0,5
6.4.3. Factor de recuperación de la inversión (FIR)
Como mi m< 40000 kg
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m es el peso muerto de nuestro barco que calculado en un apartado anterior es 19158 kg y el ángulo de estabilidad nula es 115º. FIR = 1,017 6.4.4 Factor de recuperación del hundimiento (FKR) El GZ90 se obtiene a partir de hydromax GZ90= 0,727 m As tomamos 100 hce= 7.3 el área de todas las velas equivalente a un triángulo
FR = 9,53
Como
FR = 9,53
FKR = 1,67
6.4.5 Factor de eslora – desplazamiento (FDL)
Lwl es la eslora de la flotación y lo medimos en en hydromax y tenemos que es 12,300 m Lh es 13.100 m Lbs = 11,24
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Fl = 1,004
FDL = 1,107
6.4.6 Factor de desplazamiento – manga (FBD)
La manga en la flotación tenemos que es 3.64 en hydromax y la manga de proyecto es de 4. FB = 1,58 FBD = 1,06 6.4.7 Factor del movimiento debido al viento (FWM)
6.4.8 Factor de inundación (FDF)
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El ángulo de hinundación tenemos que es 43.3º calculado en hydromax y FDF = 0,48 por tanto tomamos como 0,5 como dice la norma.
6.4.9 Calculo del índice de estabilidad (STIX)
STIX = ( 7 + 2,25 * 12,56) * ( 0,5*1,017*1,67*1,107*1,06*1*0,5)* E 0.5 = 24.88
STIX = 24,88
Comprobamos que el STIX sobrepasa el límite de los requisitos expuestos por la norma para una categoria de diseño C.
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Gráfica de la curva GZ màxima carga
0.3 Max GZ = 0.261 m at 33.7 deg. DF point = 43.3 deg. 0.2 0.1
GZ m
0 -0.1 -0.2 -0.3 -0.4 -0.5 -0.6
0
25
50
75 100 Heel to Starboard deg.
125
150
175
Heel to Starboard degrees
0.0
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
90.0
100.0
110.0
120.0
130.0
140.0
Displacement tonne
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
17.23
Draft at FP m
0.546
0.526
0.468
0.368
0.245
0.070
-0.227
-0.784
-2.337
N/A
-3.772
-2.207
-1.674
-1.402
-1.241
Draft at AP m
0.546
0.526
0.468
0.368
0.245
0.070
-0.227
-0.784
-2.337
N/A
-3.772
-2.207
-1.674
-1.402
-1.241
WL Length m
12.435 12.458 12.449 12.420 12.369 12.245 11.928 11.723 11.919 12.208 12.447 12.640 12.797 12.938 13.056
Immersed Depth m
2.112
2.070
1.944
1.739
1.480
1.172
1.187
1.291
1.462
1.621
1.711
1.744
1.717
1.629
1.488
WL Beam m
3.579
3.569
3.544
3.372
2.857
2.821
2.745
3.126
3.644
2.314
2.303
2.351
2.461
2.650
2.960
Wetted Area m^2
45.136 45.028 45.085 45.596 46.252 46.072 45.581 43.842 40.200 39.849 39.778 39.798 39.937 40.257 40.858
Waterpl. Area m^2
32.488 32.328 31.239 29.273 25.997 24.497 23.508 22.533 20.433 19.501 19.188 19.307 19.892 21.039 22.940
Prismatic Coeff.
0.569
0.567
0.562
0.553
0.553
0.553
0.557
0.564
0.559
0.538
0.520
0.505
0.489
0.471
0.448
Block Coeff.
0.179
0.183
0.196
0.232
0.322
0.415
0.432
0.374
0.380
0.367
0.343
0.324
0.311
0.301
0.292
LCB from zero pt. (+ve fwd) m
5.071
5.072
5.076
5.081
5.083
5.085
5.086
5.084
5.079
5.071
5.061
5.052
5.044
5.039
5.036
VCB from DWL m
-0.334
-0.336
-0.341
-0.350
-0.376
-0.409
-0.436
-0.465
-0.500
-0.524
-0.538
-0.541
-0.533
-0.511
-0.476
GZ m
0.008
0.105
0.191
0.255
0.248
0.196
0.128
0.049
-0.033
-0.150
-0.269
-0.380
-0.475
-0.545
-0.577
LCF from zero pt. (+ve fwd) m
4.718
4.752
4.926
5.172
5.410
5.522
5.591
5.637
5.748
5.722
5.678
5.620
5.550
5.474
5.393
TCF to zero pt. m
0.000
0.337
0.641
0.880
0.982
1.122
1.235
1.231
1.247
1.220
1.141
1.032
0.901
0.758
0.621
Max deck inclination deg
0.2
10.0
20.0
30.0
40.0
50.0
60.0
70.0
80.0
90.0
100.0
110.0
120.0
130.0
139.9
Trim angle (+ve by stern) deg
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
N/A
0.0
0.0
0.0
0.0
0.0
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Situación mínima de carga. Para las embarcaciones que utilicen las opciones 1 o 2 se debe satisfacer los requisitos en las condiciones mínimas de operación a menos que se indique especificamente otra cosa. Si la relación de mLDC/mMOC es mayor de 1,15 se deben
satisfacer los requisitos tanto en la condición de desplazamiento en carga como en la mínima operacional. mLDC = peso encarga maxima mMOC = peso en carga minima
mLDC/mMOC =1.226
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ESTRUCTURA Y ESCANTILLONADO
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1. ASPECTOS GENERALES 1.1 Tipo de barco Se trata de una embarcación propulsada a vela de eslora 13.100 metros. 1.2 Categoría de diseño. Categoría C – “en aguas costeras”: embarcaciones concebidas para viajes por zonas cercanas a la costa y en grandes bahías, grandes estuarios, lagos y ríos, durante los cuales el viento puede alcanzar hasta fuerza 6 incluida y las olas pueden alcanzar una altura significativa de 2 m como máximo. 1.3 Reglamentación y normativas. Norma ISO. Y DNV UNE-EN ISO 12217-2. Embarcaciones de recreo. Construcción de cascos y escantillones. DNV. Rules for construction and certification of vessels less than 15 metres. 1.4 Materiales Parte 1: Materiales: resinas termoestables, refuerzos de fibra de vidrio, laminado de referencia (ISO 12217-2). 1.5 Distribución de Presiones A continuación se pretende mostrar a través de las siguientes imágenes el porque hemos de calcular el escantillón de las planchas y refuerzos. Y es debido a las correspondientes fuerzas que ejerce el fluido sobre la estructura y casco de nuestra embarcación Distribución longitudinal de presiones
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Distribución transversal de presiones
1.6 Escantillonado. Particularidades. En este punto se pretende explicar que existen otras cargas que influyen en los esfuerzos sometidos a la estructura de la embarcación y que en el reglamento no se toman en cuenta. Los reglamentos suelen tener en cuenta cargas globales y no cargas locales. • No se suelen obtener resultados de cargas locales. • Las cargas locales pueden llegar a ser muy importantes. Cargas locales: • Arboladura. • Bancadas. • Orza. • Timón. • Varada.
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En la parte de escantillonado aplicaré la normativa del Det Norske Veritas (DNV). En la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) Una vez entrado en el DNV nos vamos al apartado: E – Cuadernas, vagras y refuerzos (Frames, girder and stiffeners) E – 100 General En esta sección los requerimientos generales para los esfuerzos de carga lateral de las cuadernas, vigas y otros refuerzos en piel simple y construcciones en sándwich se nos da. Los refuerzos de los perfiles están normalmente adjuntos al panel base por unión secundaria. Cuando los perfiles de refuerzos continuos de la misma altura y construido con un material de núcleo débil, se cruzan entre sí carga de inserciones centrales que puede ser requerido para proporcionar suficiente resistencia al corte.
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E – 200 Módulo Sección (Section Modulus) 201 Los módulos de la sección de los miembros de los refuerzos no tiene que ser menor que: W = 4.0 · m· fn · P · b · l2 (cm3) I = 36.4 · d · fi · P · b · l3 (cm4) b = carga amplitud en metros = 1,2 como se observa en la siguiente figura
(Imagen de fondo, unidades en metros)
En la imagen comprobamos que la amplitud de la carga en metros es 1,2, esto quiere decir que la carga en el fondo esta soportada entre la mitad de los refuerzos. l = span refuerzo en metros, para cuaderna curva ver 202 Para cuadernas curvas de eslora l que determina escantillones se les da por: l = l0 – 3 · f + 0.3 · R metres l0 = eslora en metros de la parte recta de la cuaderna en el fondo = 0 (no ponemos nada porque consideramos que es recto) R = radio del pantoque en metros Pero sabemos que el spam l = 1 m También sabemos que m = 0,85 y d = 0,4 ir a la tabla E1 en 203 Parámetros de Módulo sección. Y ver donde aparece fondo longitudinal.
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Para el cálculo de la Presión en el fondo longitudinal vamos a la sección 2 del DNV en el apartado carga de diseño (design loads). B 200 Presión en el fondo del casco. 201 El mar la presión de diseño, Pb, que actúa sobre la parte inferior del casco, no se tendrán menos de: Pb = PFb · klb · kβ · ka (kN/m2) PFb = factor presión tomado de la figura V = max. velocidad σklb = distribución general de la presión del mar, que deben tomarse respecto a la figura. Para valores intermedios interpolar. kβ = corrección ángulo astilla muerta aplicable para artesanías con velocidad V > 3 y eslora L > 9 m, tomar desde la figura. El ángulo de la astilla muerta no se toma mayor que 22 grados. ka = el factor reductor de área considera la talla del el área de diseño Ad, relativa al área de referencia Ar, tiene que ser tomada desde la figura. Ad = s · l (m2) para cuadernas y refuerzos Ar = 0.2 · L· B (m2) s = distancia entre refuerzos en metros l = span en metros B = manga en metros Para determinar el factor de presión Pfb sabemos que la velocidad de proyecto es 10 nudos y la eslora es de 13,100 m donde se representa en la siguiente gráfica.
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Interpolación para una velocidad de 10 nudos y una eslora L = 13,100 metros L = 12 m
y PFb = 55
L = 15 m y
PFb = 75
Por semenjanza de triángulos: = Factor Presión = x = PFb = 62.33
Para calcular klb según siquiente gráfica:
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V/ = 10 / ( 0,4 )
= 2,76 y supondré que el tanto por ciento x Lh es igual al 40%
Para calcular kβ siguiente gráfica: Se aplica si: V>3 L>9m
10 > 3
10 > 3.619
13.100 > 9 m
Sí se puede aplicar, por tanto: El ángulo de astilla muerta es 14º
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Para calcular ka tenemos que tener en cuenta: Ad = s · l (m2) para cuadernas y refuerzos Ar = 0.2 · L· B (m2) Para la siguiente gráfica necesitamos saber Ad = 1,2 x 1 = 1,2 m2 Ar = 0,2 x 13,100 x 4,000 = 10,48 m2 = 0,115
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Sustituyendo tenemos que la presión de diseño es igual a : Pb = PFb · klb · kβ · ka (kN/m2) Pb = 62.33 · 0,64 · 0,94 · 0,27 = 10,12 kN / m2
Ahora volvemos al apartado E – Cuadernas, vagras y refuerzos (Frames, girder and stiffeners) 204 Los factores correctores de las propiedades de laminación son tomadas como sigue: Se toman en el apartado A 700 Propiedades mecánicas del laminado.(Mechanical properties of lamínate) 701 Requisitos para laminados estructurales se basan en las siguientes propiedades mecánicas mínimas. Tensor de fuerza, σnu = 80 MPa Tensor módulo, En = 7000 MPa fn = σ
factor corrector de la fuerza
fi=
factor corrector
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Si las distintas partes del refuerzo, incluyendo la plancha, tienen que ser de diferente fuerza y resistencia “equivalente a la sección del área” Se utiliza cuando calculamos la sección del módulo del refuerzo. La “equivalente sección área” es encontrada por multiplicación de la actual área con el refuerzo proporción Ea/Er. A empleo de este método es que la proporción de fuerza σa/ σr es más pequeña que la proporción del refuerzo por encima. Ea, σa = modulo de tensión y fuerza respectivamente de la laminación considerando Er, r = modulo tensor y fuerza respectivamente de la referencia de laminación porque el módulo de la sección requerida es calculada.
σnu = fuerza de rotura FRP laminación de tensión para compresión en MPa fn =
=1
fi=
=1
Una vez conocidos todos los datos se sustituye : W = 4.0 · m· fn · P · b · l2 (cm3) I = 36.4 · d · fi · P · b · l3 (cm4) Módulo =W = 4,0 · 0,85 ·10,55 · 1,2 · 12 = 43,04 cm3 Momento Inercia =I = 36,4 · 0,4 · 1 · 10,55 · 1,2 · 13 = 184,32 cm4 W = 43.04 cm3 I = 184,32 cm4 205 Modulo sección W para perfiles con panel en función del área del alma (area flange) Afl , altura H y espesor ts se dan en los gráficos.
.
Figura 7 Definición de Afl y ts
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La altura H del refuerzo en forma de U invertida he supuesto que es 10 cm para así obtener una altura de acuerdo a las necesidades y servicios requeridos por el armador a la hora de tener más espacio en habilitación y como se observa en la imagen anterior en el cruce de las dos líneas rojas y siguiendo hasta el corte en el eje de abcisas se tomara como valor de espesor ts = 0,82 cm y área de la sección Afl = 2 cm2 donde esta área se refiere al área del alma del refuerzo semejante a un rectángulo.
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A efectos de cálculo se considera que el área se concentra en la faldilla del refuerzo
También decidimos ponerle mayor espesor en el alma del refuerzo para obtener mayor inercia y así tener mayor resistencia y por tanto resultara más difícil un cambio de forma del refuerzo a causa de fuerzas externas. Decido ponerle doble espesor por tratarse de una zona crítica ya que este refuerzo va a estar situado en el panel de fondo. Por tanto a la altura H = 10 cm se le añade ½ de ts y tenemos como área del refuerzo Afl ≈ 2 cm2.
PLANCHA DE CUBIERTA
Una vez calculado el escantillón de fondo calcularé el escantillón de plancha de cubierta Aplicamos la norma y nos vamos al apartado B 400 Carga de diseño en cubierta y superestructura (Design loads on decks and superstructures ) 401 La presión de mar de diseño que está actuando en cubierta no tiene que tomarse menor que: Pd = kd · L + 4.5 (kN/m2) kd = 0.1 para cubierta expuestas en intemperie 402 La carga de diseño acumulada en cubierta se toma como: Pdc = 10H ( 1+ 0,2
)
Estamos calculando la presión de la cubierta de intemperie y no la cubierta de carga por tanto elegimos la fórmula del apartado 401. Pd = 0,1 · 13,100 + 4,5 = 5,81 KN / m2
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En la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) Dentro del apartado C Single skin constructions nos vamos al apartado C 200 Espesor de laminado y la norma dice: El espesor de laminados estructurales, sobretodo con exclusión y gelcoat, no podrá ser inferior al mayor valor obtenido a partir de las siguientes fórmulas:
tmin = (t0 + KL) tp = k p f p s
(mm) (mm)
t0 se toma de la tabla C1 fp se toma en la fórmula del apartado 202 kp = 4,11 para paneles cubierta tabla C1
Fórmula en 202 El factor de corrección dado por: fp = fp1 fp2 Para la corrección del esfuerzo de pandeo fb vamos a definiciones en la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) y la norma dice:
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A 300 Definiciones fb = donde σb u en el apartado A 700 Propiedades mecánicas de laminado aparece como valor 130 MPa Por tanto el factor de corrección de pandeo será fb = La corrección del radio se coje del diagrama siguiente a y s son el largo y el ancho del borde del panel respectivamente, dicho de otra manera a es el spam y s la clara. El span (a) es de la manga (B) entonces La clara (s) es 1 m El eje de abcisas lo tenemos en función de =
= 1,33 m :
= 1,33
Para la corrección del plano de curvatura fp2 tenemos la fórmula: fp2 = 1- h / s En la figura siguiente se define h y s:
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fp2 = 0,94
En definitiva fp = fp1 fp2
fp = 0,96 · 0,94 · fp = 0,902 El siguiente paso sustituimos todos los valores calculados en las siguientes fórmulas de espesores: tmin = (t0 + KL) tp = k p f p s
(mm) (mm)
tmin = (1,7 + 0,42 · 13,100) · tp = 4,11 · 0,902 ·1· Espesor mínimo tmin = 7,202 mm Espesor tp = 8,936 mm
El espesor de laminados estructurales, sobre todo con exclusión y gelcoat, no podrá ser inferior al mayor valor obtenido de los dos espesores, por tanto el espesor no podrá ser menor que 8,936 mm.
REFUERZO DEL BAO
E – Cuadernas, vagras y refuerzos (Frames, girder and stiffeners) E – 100 General En esta sección los requerimientos generales para los esfuerzos de carga lateral de las cuadernas, vigas y otros refuerzos en piel simple y construcciones en sándwich se nos da. Los refuerzos de los perfiles están normalmente adjuntos al panel base por unión secundaria. Cuando los perfiles de refuerzos continuos de la misma altura y construido con un material de núcleo débil, se cruzan entre sí carga de inserciones centrales que puede ser requerido para proporcionar suficiente resistencia al corte.
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E – 200 Módulo Sección ( Section Modulus ) 201 Los módulos de la sección de los miembros de los refuerzos no tiene que ser menor que: W = 4.0 · m· fn · P · b · l2 (cm3) I = 36.4 · d · fi · P · b · l3 (cm4) b = carga amplitud en metros = 1,2 l = spam, refuerzo en metros, para cuaderna curva ver 202 Para cuadernas curvas de eslora l que determina escantillones se les da por: l = l0 – 3 · f + 0.3 · R metres l0 = eslora en metros de la parte recta de la cuaderna en el fondo = 0 (no ponemos nada porque consideramos que es recto) R = radio del pantoque en metros Pero sabemos que el spam l = 1 m Ir a la tabla E1 en 203 Parámetros de Módulo sección. Y ver donde aparece (m) y (d) del refuerzo transversal.
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204 Los factores correctores de las propiedades de laminación son tomadas como sigue: Se toman en el apartado A 700 Propiedades mecánicas del laminado (Mechanical properties of lamínate) 701 Requisitos para laminados estructurales se basan en las siguientes propiedades mecánicas mínimas. Tensor de fuerza, σnu = 80 MPa Tensor módulo, En = 7000 MPa fn = σ
factor corrector de la fuerza
fi=
factor corrector
Nos vamos al apartado B 400 Carga de diseño en cubierta y superestructura (Design loads on decks and superstructures ) 401 La presión de mar de diseño que está actuando en cubierta no tiene que tomarse menor que: Pd = kd · L + 4.5 (kN/m2) kd = 0.1 para cubierta expuestas en intemperie Pd = 0,1 · 13,100 + 4,5 = 5,81 KN / m2
Una vez conocidos todos los datos se sustituye : W = 4.0 · m· fn · P · b · l2 (cm3) I = 36.4 · d · fi · P · b · l3 (cm4) Módulo =W = 4,0 · 1 ·5,81 · 1,2 · 12 = 27,88 cm3 Momento Inercia =I = 36,4 · 1 · 1 · 5,81 · 1,2 · 13 = 253,78 cm4 W = 27,88 cm3 I = 253,78 cm4 205 Modulo sección W para perfiles con panel en función del área del alma (area flange) Afl , altura H y espesor ts se dan en los gráficos.
Figura 7 Definición de Afl y ts
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La altura H del refuerzo del bao en forma de U invertida he supuesto que es 9 cm para así obtener menos altura en el refuerzo y más espacio en el interior del barco y así disponer de un barco más eficiente con total cumplimiento con la normativa DNV, se tomara como valor de espesor ts = 0,82 cm y área de la sección Afl = 2 cm2 según la siguiente gráfica y donde esta área se refiere al área del alma del refuerzo semejante a un rectángulo (área concentrada en la faldilla).
Por tanto el área en la faldilla es de 0,9 cm2 y tiene un espesor de 0,75
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PANEL DE FONDO
Para el cálculo de la Presión en el fondo longitudinal vamos a la sección 2 del DNV en el apartado carga de diseño (design loads). B 200 Presión en el fondo del casco. 201 El mar la presión de diseño, Pb, que actúa sobre la parte inferior del casco, no se tendrán menos de: Pb = PFb · klb · kβ · ka (kN/m2) PFb = factor presión tomado de la figura V = max. velocidad σklb = distribución general de la presión del mar, que deben tomarse respecto a la figura. Para valores intermedios interpolar. kβ = corrección ángulo astilla muerta aplicable para artesanías con velocidad V > 3 y eslora L > 9 m, tomar desde la figura El ángulo de la astilla muerta no se toma mayor que 22 grados. ka = el factor reductor de área considera la talla del el área de diseño Ad, relativa al area de referencia Ar, tiene que ser tomada desde la figura Ad = s · l (m2) para cuadernas y refuerzos Ar = 0.2 · L· B (m2) s = distancia entre refuerzos en metros l = span en metros B = manga en metros Para determinar el factor de presión Pfb sabemos que la velocidad de proyecto es 10 nudos y la eslora es de 13,100 m donde se representa en la siguiente gráfica.
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Interpolación para una velocidad de 10 nudos y una eslora L = 13,100 metros L = 12 m
y PFb = 55
L = 15 m y
PFb = 75
Por semenjanza de triángulos: = Factor Presión = x = PFb = 62.33
Para calcular klb según siquiente gráfica: V/ 0,4 )
= 10 /
= 2,76 y supondré que el tanto por ciento x Lh es igual al 40% (
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Para calcular kβ siguiente gráfica: Se aplica si: V>3 L>9m
10 > 3
10 > 3.619
13.100 > 9 m
Sí se puede aplicar, por tanto: El ángulo de astilla muerta es 14º
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Para calcular ka tenemos que tener en cuenta esta relación para el eje de abcisas: Ad = s · l (m2) para cuadernas y refuerzos Ar = 0.2 · L· B (m2) Para la siguiente gráfica necesitamos saber Ad = 1,2 x 1 = 1,2 m2 Ar = 0,2 x 13,100 x 4,000 = 10,48 m2 = 0,115
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Sustituyendo tenemos que la presión de diseño es igual a: Pb = PFb · klb · kβ · ka (kN/m2) Pb = 62,33 · 0,64 · 0,94 · 0,27 = 10,12 kN / m2
En la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) Dentro del apartado C Single skin constructions nos vamos al apartado C 200 Espesor de laminado y la norma dice: El espesor de laminados estructurales, sobre todo con exclusión y gelcoat, no podrá ser inferior al mayor valor obtenido a partir de las siguientes fórmulas:
tmin = (t0 + KL) tp = k p f p s
(mm) (mm)
t0 se toma de la tabla C1 fp se toma en la fórmula del apartado 202 kp = 3,82 para paneles de fondo
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Tabla C1
t0 = 2,5 k = 0,58 · (0,86 + 0,0014 · 10) = 0,507
Fórmula en 202 El factor de corrección dado por: fp = fp1 fp2 Para la corrección del esfuerzo de pandeo fb vamos a definiciones en la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) y la norma dice: A 300 Definiciones fb = donde σb u en el apartado A 700 Propiedades mecánicas de laminado aparece como valor 130 MPa Por tanto el factor de corrección de pandeo será fb =
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PROYECTOS DE EMBARCACIONES DE RECREO
La correcciรณn del radio se coje del diagrama siguiente a y s son el largo y el ancho del borde del panel respectivamente, dicho de otra manera a es el spam y s la clara. El spam (a) es de la manga (B) entonces La clara (s) es 1 m El eje de abcisas lo tenemos en funciรณn de =
= 1,33 m :
= 1,33
Para la correcciรณn del plano de curvatura fp2 tenemos la fรณrmula: fp2 = 1- h / s En la figura siguiente se define h y s
50 UNIVERSIDAD POLITร CNICA DE CARTAGENA
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PROYECTOS DE EMBARCACIONES DE RECREO
fp2 = 0,94
En definitiva fp = fp1 fp2
fp = 0,96 · 0,94 · fp = 0,902
El siguiente paso sustituimos todos los valores calculados en las siguientes fórmulas de espesores: tmin = (t0 + KL) tp = k p f p s
(mm) (mm)
tmin = (2,5 + 0,507 · 13,100) · tp = 3,82 · 0,902 ·1· Espesor mínimo tmin = 9,141 mm Espesor tp = 10,96 mm El espesor de laminados estructurales, sobre todo con exclusión y gelcoat, no podrá ser inferior al mayor valor obtenido de los dos espesores, por tanto el espesor no podrá ser menor que 10,96 mm.
PANEL DE COSTADO Para el cálculo de la Presión en el panel de costado vamos a la sección 2 del DNV en el apartado carga de diseño (design loads). B 300 Presión en el lado o lateral del casco. 301 La presión de diseño del lado del casco no tiene que ser menor que: Ps = PFs · kls · kv · ka (kN/m2)
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PFs = factor de presión en la figura siguiente: Se obtiene en función de la velocidad de 10 nudos y de la eslora de 13,100 metros
Interpolación para una velocidad de 10 nudos y una eslora L = 13,100 metros L = 12 m
y PFb = 55
L = 15 m y
PFb = 70
Por semenjanza de triángulos: = Factor Presión = x = PFb = 60,5 A continuación procederé a calcular el factor de la dsitribución general (kls), para ello disponemos de la siguiente gráfica
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Supondré que el tanto por ciento x Lh es igual al 40% ( 0,4 )
Kls = 0,65 Para el cálculo del factor de la distribución vertical (kv) disponemos de una fórmula según la normativa: h = distancia desde el lado del casco al punto de transición de la carga en metros y suponemos que es 0,20 m.
Kv =
Fv =
= 1,045
Kv= 0,80 Para calcular ka tenemos que tener en cuenta esta relación para el eje de abcisas: Ad = s · l (m2) para cuadernas y refuerzos Ar = 0.2 · L· B (m2) Para la siguiente gráfica necesitamos saber Ad = 1,2 x 1 = 1,2 m2 Ar = 0,2 x 13,100 x 4,000 = 10,48 m2 = 0,115
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Ahora se sustituye los correspondientes valores obtenidos para hallar la presión de diseño del panel de costado.
Ps = PFs · kls · kv · ka (kN/m2) Ps = 60,5 · 0,65 · 0,80 · 0,27 = 8,49 kN/m2
En la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) Dentro del apartado C Single skin constructions nos vamos al apartado C 200 Espesor de laminado y la norma dice: El espesor de laminados estructurales, sobre todo con exclusión y gelcoat, no podrá ser inferior al mayor valor obtenido a partir de las siguientes fórmulas:
tmin = (t0 + KL) tp = k p f p s
(mm) (mm)
t0 se toma de la tabla C1 fp se toma en la fórmula del apartado 202 kp = 4,73 para paneles de costado
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Tabla C1
El factor de corrección dado por: fp = fp1 fp2 Para la corrección del esfuerzo de pandeo fb vamos a definiciones en la sección 4 ; Diseño estructural (FRP Structural Design) y la norma dice: A 300 Definiciones fb = Donde σb u en el apartado A 700 Propiedades mecánicas de laminado aparece como valor 130 MPa Por tanto el factor de corrección de pandeo será fb = La corrección del radio se coje del diagrama siguiente a y s son el largo y el ancho del borde del panel respectivamente, dicho de otra manera a es el spam y s la clara. El spam (a) = 1,8 m La clara (s) es 1 m El eje de abcisas lo tenemos en función de =
:
= 1,8
55 UNIVERSIDAD POLITÉCNICA DE CARTAGENA
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Para la corrección del plano de curvatura fp2 tenemos la fórmula: fp2 = 1- h / s En la figura siguiente se define h y s
fp2 = 1- 0,20 / 1 = 0,80
En definitiva fp = fp1 fp2
fp = 0,99 · 0,80 ·
= 0,792
El siguiente paso sustituimos todos los valores calculados en las siguientes fórmulas de espesores: tmin = (t0 + KL) tp = k p f p s
(mm) (mm)
tmin = (2 + 0,58 · 13,100) ·
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tp = 4,73 · 0,792 ·1· Espesor mínimo tmin = 9,60 mm Espesor tp = 10,91 mm El espesor de laminados estructurales, sobre todo con exclusión y gelcoat, no podrá ser inferior al mayor valor obtenido de los dos espesores, por tanto el espesor no podrá ser menor que 10,91 mm en paneles de costado
CUADERNA
En la sección 4; Diseño estructural (FRP Structural Design) Una vez entrado en el DNV nos vamos al apartado: E – Cuadernas, vagras y refuerzos (Frames, girder and stiffeners) E – 100 General En esta sección los requerimientos generales para los esfuerzos de carga lateral de las cuadernas, vigas y otros refuerzos en piel simple y construcciones en sándwich se nos da. Los refuerzos de los perfiles están normalmente adjuntos al panel base por unión secundaria. Cuando los perfiles de refuerzos continuos de la misma altura y construido con un material de núcleo débil, se cruzan entre sí carga de inserciones centrales que puede ser requerido para proporcionar suficiente resistencia al corte. E – 200 Módulo Sección (Section Modulus) 201 Los módulos de la sección de los miembros de los refuerzos no tiene que ser menor que: W = 4.0 · m· fn · P · b · l2 (cm3) I = 36.4 · d · fi · P · b · l3 (cm4) b = carga amplitud en metros = 1,2 como se observa en la siguiente figura l = span refuerzo en metros, para cuaderna curva ver 202 Para cuadernas curvas de eslora l que determina escantillones se les da por: l = l0 – 3 · f + 0.3 · R metres l0 = eslora en metros de la parte recta de la cuaderna = 0 (no ponemos nada porque consideramos que es recto) R = radio del pantoque en metros Pero sabemos que el spam l = 1 m
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También sabemos que m = 1 y d = 1 ir a la tabla E1 en 203 Parámetros de Módulo sección. Y ver donde aparece fondo longitudinal.
La Presión de diseño P es la calculada en el panel de costado realizado anteriormente y es igual a 8,49 KN /m2
Se toman en el apartado A 700 Propiedades mecánicas del laminado (Mechanical properties of lamínate) 701 Requisitos para laminados estructurales se basan en las siguientes propiedades mecánicas mínimas. Tensor de fuerza, σnu = 80 MPa Tensor módulo, En = 7000 MPa fn = σ
factor corrector de la fuerza
fi=
factor corrector
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Si las distintas partes del refuerzo, incluyendo la plancha, tienen que ser de diferente fuerza y resistencia “equivalente a la sección del área”, se utiliza cuando calculamos la sección del módulo del refuerzo. σnu = fuerza de rotura FRP laminación de tensión para compresión en MPa fn =
=1
fi=
=1
Una vez conocidos todos los datos se sustituye: W = 4.0 · m· fn · P · b · l2 (cm3) I = 36.4 · d · fi · P · b · l3 (cm4) Módulo =W = 4,0 · 1 ·8,49 · 1,2 · 12 = 43,04 cm3 Momento Inercia =I = 36,4 · 1 · 1 · 8,49 · 1,2 · 13 = 184,32 cm4 Para el cálculo del módulo (W) y el momento de inercia (I) podríamos elegir la presión de diseño de fondo Pb = 10,12 kN / m2 en vez la presión de diseño de costado Ps = 8,49 KN /m2 para así obtener un mayor margen de seguridad, pero debido a los requisitos expuestos por el armador y dado que el proyecto de este velero tiene una categoría C y se pretende minimizar los costes ahorrando material y en el escantillonado, al utilizar la presión de diseño de costado se obtiene un módulo menor que utilizando la presión de fondo y al ser este módulo menor también tendremos un espesor menor y un área más pequeña. En definitiva el armador dispondrá de un velero más ligero con total cumplimiento de la normativa siendo un proyeto eficiente en todos sus aspectos.
W = 40,75 cm
3
I = 370,84 cm4 205 Modulo sección W para perfiles con panel en función del área del alma (area flange) Afl , altura H y espesor ts se dan en los gráficos.
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El รกrea estรก concentrada en la faldilla
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PLANO VÉLICO
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Cálculo de las curvas polares de velocidad. Primero vamos a nombrar y describir las tres velas principales que componen el plano vélico estas son la vela mayor, la Génova y el spinnaker. Después mediante el programa SPAN obtendremos el plano vélico, al introducir en él todas las medidas.
Mayor
Es el nombre que se da a la vela envergada en el palo mayor en aquellos barcos que poseen varios palos. Actualmente, suele ser triangular y con cierto alunamiento (curvatura) en la baluma. Esta vela debe llevar sables para evitar el flameo.
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Algunas de las características más importantes de la mayor están explicadas a continuación en la figura el código de colores es el siguiente: 1.1 Rojo: Triángulo rectángulo según las dimensiones del mástil y la botavara. 1.2 Azul: La vela no está hecha de una sola pieza sino que está construida a base de tiras de tela paralelas entre sí. Las tiras son perpendiculares a la hipotenusa del triángulo rectángulo (en rojo). 1.3 Verde: Las fundas para las ballestas. Sirven para soportar el área de la vela que está más allá de la hipotenusa y que normalmente flotaría como una toalla al viento.
Las medidas de la vela mayor para nuestro velero serán las siguientes:
P, es la distancia entre franjas en el palo mayor donde se ubica el gratil de la vela mayor. En nuestro caso esta distancia es de 14,52m. E, es la distancia entre franjas de la botavara donde se ubica el pujamen de la mayor. E será 4,78m. MGU, es la Cadena Mayor Superior, tomada a un cuarto de la parte superior de la baluma, hasta el grátil. Esta medida será de 1,9m.
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MGM, es la Cadena Mayor Media, entre la mitad de la baluma y el punto más cercano al grátil. En nuestro barco será de 3,3m. BAS, es la distancia entre la parte superior de la botavara y la línea de cinta, siendo en este caso de 1,605m.
Génova El término génova se utiliza a menudo como sinónimo de foque, aunque técnicamente hay una distinción clara. El foque es menor que el triángulo de proa, que es el triángulo formado por el palo, la cubierta y el estay. El génova es más grande, con la baluma pasando del palo y superponiéndose con la vela mayor. Para maximizar el área de la vela, la baluma generalmente va paralela y muy cercana a la cubierta. Los génovas se clasifican por el porcentaje de solapamiento. Las medidas de nuestro génova serán: I, será la altura de driza de génova. En este caso será de 16,20m. J, es la base del triángulo de proa desde la cara de proa del palo hasta el punto donde el estay entra en cubierta. Esta medida será de 4,60m. LP, es la distancia entre el puño de escota de la vela de proa de mayor superficie y la perpendicular al gratil. Esta distancia será de 6,77m.
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Spinnaker El spinnaker es una vela situada en proa, se utiliza cuando el viento sopla desde atrás (vientos de popa o largo). La vela tiene forma de medio balón y es muy grande, se coloca delante del mástil con el auxilio del tangón (parte metálica que desarrolla la función de botavara para esta vela), de manera que el viento entra en la vela y empuja la embarcación hacia delante. Las medidas de nuestro spinnakers son: SPL, es la distancia entre la cara de proa del palo y la parte exterior del tangón. Esta medida será de 4,65m. SL, es la medida correspondiente al gratil/baluma del spinnaker simétrico. Siendo en este caso de 13,86m. SMW, es la medida correspondiente a la anchura máxima del spinnakers. Resultando 4,7m.
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Tabla del plano vélico con todas las medidas:
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Plano vélico resultante de nuestros datos:
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Polares:
Por último vamos a calcular las polares del barco estas son los ángulos óptimos y las velocidades teóricas de navegación para un viento determinado.
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SEGURIDAD, SALVAMENTO, CONTRAINCENDIOS, NAVEGACIÓN Y PREVENCIÓN DE VERTIDOS
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SEGURIDAD, SALVAMENTO, CONTRAINCENDIOS, NAVEGACIÓN Y PREVENCIÓN DE VERTIDOS
A continuación vamos a estudiar todos los elementos de seguridad, salvamento, contraincendios, navegación y prevención de vertidos obligatorios que deberemos llevar a bordo en nuestro barco. Utilizamos: La Orden FOAM 1144 / 2003
Zonas de navegación
En este caso al tratarse de un velero de una eslora de 13,10 metros le asignaremos la categoría de diseño C, esta establece la navegación en aguas costeras y la zona de navegación será la zona 4, esto quiere decir que podremos navegar una distancia de hasta 12 millas paralelas a la costa. La categoría de diseño de nuestro barco será C, por lo que podremos navegar con una fuerza 6 de viento en la escala beaufort. Mientras que la altura máxima de las olas será de 2 metros.
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Elementos de salvamento
En este caso al estar en la zona 4 de navegación no necesitamos llevar a bordo ninguna balsa salvavidas, en cuanto a los chalecos salvavidas tendremos que llevar uno por cada tripulante a bordo (estos serán de 150 Newton), también tendremos que llevar un aro salvavidas con luz y rabiza, seis bengalas de mano, 6 cohetes con luz roja y paracaídas, así como una señal fumígena.
Chaleco salvavidas
Aro salvavidas con rabiza
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Bengalas
Señal fumígena
Cohetes con paracaídas
Balsa salvavidas
Líneas de fondeo
Un elemento imprescindible a la hora del fondeo será la línea de fondeo, estará compuesta por un cabo o estacha, la cadena y el ancla. Tendrá que tener una serie de requisitos, estos serán los siguientes:
-La longitud del tramo de cadena ≥ L -No son admisibles cadenas ni estachas empalmadas sin grillete. -Las cadenas deben ser de acero galvanizado o equivalente (norma EN 24565). -El diámetro de la estacha está referido a estachas de nylon; en todo caso su carga de rotura será mayor que la de la cadena. -El peso de las anclas indicado en la tabla corresponde a anclas de alto poder de agarre (con una tolerancia del 10%), por lo que el peso debe aumentarse en un tercio en otros tipos de anclas.
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-El peso del ancla podrá dividirse en dos anclas, siendo el peso del ancla principal no menor del 75% del peso total
Línea de fondeo
En la tabla nos dan el equipo de fondeo para barcos de 12 y 15m, pero al ser la eslora de nuestro barco de 13,10 m interpolamos para poder obtener las dimensiones exactas del equipo de fondeo, utilizaremos un ancla normal de 22 kg, el diámetro de la cadena 9mm y el diámetro de la estacha 13mm.
Material náutico
En cuanto al material náutico que deberemos utilizar en nuestra embarcación dependerá también de la zona de navegación, tendremos que llevar a bordo: .
- un compàs -
unos prismáticos, una carta y libro náutico, una bocina de niebla, una campana, un pabellón nacional, una linterna estanca, un espejo de señales, un reflector de radar y un código de señales.
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Compás
Campana
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Reflector de radar
Bocina de niebla
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Prismáticos
Espejo de señales
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Pabellón nacional
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Código de señales
Medios contraincendios y de achique
Los medios contraincendios y de achique serán los aplicados en función de la eslora entre 10 y 15 metros: Tendremos que llevar un extintor tipo 21 B En función de la potencia instalada a bordo que será de menos de 150 kW: Tendremos que llevar un extintor tipo 21 B
Así como un balde contraincendios.
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Balde
Extintores
Medios de achique
En cuanto a los medios de achique tendremos que llevar una bomba eléctrica con una potencia capaz de bombear 30 litros por minuto, así como un balde.
Bombas
Balde
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Descarga de aguas sucias
Se permite la descarga de aguas sucias siempre que esta esté desmenuzada y desinfectada, para descargar el tanque, la velocidad de la embarcación debe ser superior a 4 nudos. Dispondrá de un tanque de aguas sucias con capacidad total para 4 litros/persona durante dos días.
Clasificación de combustibles
Grupo
Punto de inflamación
1 2
<55ºC >55ºC
Tipo de ignición por chispa por compresión
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Bibliografía Det Norske Veritas (DNV). Software Hydromax, Maxsurf ,Span UNE-EN ISO 12217-2 Documentos Aula virtual http://moodle.upct.es/course/view.php?id=130213025 http://www.bing.com/images/search?q=velero&FORM=BIFD#x0y77
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