KẾT CẤU MỚI B - KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP-BÊ TÔNG

from Kết cấu nhà cao tầng bằng vật liệu liên hợp thép - bê tông

KẾT CẤU MỚI B - KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP-BÊ TÔNG

4. Vách liên hợp: Trong nhà cao tầng và siêu cao tầng, vách liên hợp thép - bê tông là một cấu kiện có cấu tạo và tính toán khá phức tạp. Vách liên hợp thép - bê tông gồm một hoặc hai tấm thép phẳng, được liên kết với vách bê tông ở một hoặc hai mặt bằng bu lông hay chốt chịu cắt. Cấu kiện được liên kết với các cột và dầm biên ở dưới và trên.

Các bộ phận chính của vách liên hợp

Vách liên hợp cải tiến Vách liên hợp truyền thống

Một số ưu điểm của vách liên hợp:

+ So với vách bê tông cốt thép chịu lực, vách liên hợp có độ cứng lớn và năng chịu lực tốt hơn, tiết kiệm diện tích sàn sử dụng và chiều cao tầng. Trọng lượng vách liên hợp nhỏ hơn nên tải trọng xuống móng giảm.

+ Vách liên hợp có thể đúc tại chỗ hoặc đúc sẵn trong nhà máy. ^hi công vách liên hợp độc lập với quá trình thi công và lắp đặt kết cấu thép, thuận tiện trong quá trình xây dựng mà vẫn đáp ứng tốt về độ cứng và ổn định trong quá trình lắp dựng.

+ Trong vách liên hợp, phần bê tông của vách ngăn cản uốn dọc của tấm thép dẫn tới tấm thép trong các tầng có khả năng chịu cắt và uốn cao.

+ Vách liên hợp có thể hạn chế được nứt của phản vách bê tông khi chịu tải trọng lặp do động đất.

Cấu tạo vách liên hợp thép - bê tông

Sự làm việc của từng bộ phận vách liên hợp: + Vách thép:

Trong vách liên hợp các tấm thép tham gia chịu lực cắt tầng theo trường ứng suất kéo theo đường chéo, như vậy các lực cắt tầng được truyền theo phương đường chéo theo miền chịu kéo của vách thép. b) Chịu cắt của tấm theo trường ứng suất kéo a) Chịu cắt thép chung của vách liên hợp

+ Phần vách bê tông cốt thép kí hiệu (RIC):

Các tấm vách tăng cường bằng bê tông cốt thép có thể được liên kết với một mặt, (20.a) hoặc cả hai thất của một tấm vách thép (hình 20.b, 20. c) hoặc có thể bố trí nằm giữa hai tấm vách thép (20.d).

Trong tất cả các trường hợp, tường bê tông cốt thép cần đáp ứng yêu cầu chịu lực, thông qua khả năng chịu nén của nó (thể hiện ở hình 22) và khả năng chịu kéo tùy thuộc vào lượng cốt thép được bố trí trong phần vách bê tông. Vách R/C cũng tăng momen chống lật.

Lực cắt chịu bởi môi trường ứng suất nén theo đường chéo của tấm bê tông

+ Chốt chịu cắt:

Các chốt liên kết được sử dụng để liên kết phần vách thép với phần vách bê tông. Đối với bê tông đúc tại chỗ, thường dùng chốt có mũ chịu cắt, tấm vách bê tông đúc sẵn thì hay dùng liên kết bu lông. Kiểm tra bằng thí nghiệm vách liên hợp chịu lực cho thấy rằng

Trong một số trường hợp, chốt neo không những chịu lực cắt mà còn có thể chịu kéo do mất ổn định cục bộ của tấm vách thép gây ra.

5. Nút khung liên hợp: Nút khung liên hợp là nút liên kết giữa các cấu kiện kết cấu dầm và cột của khung liên hợp. Tùy từng giải pháp cấu tạo, nút khung liên hợp phân loại theo:

- Độ cứng: có các loại nút liên kết cứng, nửa cứng hoặc khớp

- Theo cường độ: có các loại nút chịu toàn bộ mômen, chịu một phần mômen hoặc không chịu mômen (liên kết khớp).

Như vậy, trong trường hợp nút liên kết cứng và chịu toàn bộ mômen thì tại đầu các cấu kiện dầm cột liên kết vào nút đều có góc xoay bằng nhau.

Một số nút khung liên kết dầm - cột liên hợp bê tông bọc thép I (cột SRC)

Mặt cắt cấu tạo 2 loại nút khung liên kết cột SRC

Một số loại nút khung liên kết dầm - cột liên hợp nhồi bê tông (Cột CFT)

Cấu tạo một số nút liên kết dầm - cột liên hợp CFT a. Liên kết xuyên dầm b. Liên kết có tấm Diaphragm c. Liên kết bằng bản nẹp chữ T d. Liên kết bu lông với bản cuối e. Kết nối T-stub bắn bu lông

C - LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN KẾT CẤU LIÊN HỢP THÉP - BÊ TÔNG

I. Sàn liên hợp

1. Trạng thái tính toán

- Trong giai đoạn thi công (tôn sử dụng như ván khuôn)

+ Trọng lượng bản thân bê tông và tôn thép + Tải trọng thi công + Tải trọng do chất vật liệu tạm thời + Hiệu ứng tăng chiều dày bê tông để bù lại độ võng của tôn + Độ võng do trọng lượng bản thân δ ≤ (L/180, 20mm) + Nếu độ võng không thỏa mãn thì xét đến hiệu ứng tăng bề dày bê tông trong tính toán (thêm 0.7δ)

- Trong giai đoạn sử dụng

+ Độ võng khi chịu đồng thời tất cả các tải trọng ≤ L/250 + Độ võng khi chịu hoạt tải sử dụng và các biến dạng theo thời gian ≤ L/300 + Cần xét thêm ảnh hưởng của độ trượt ở đầu nhịp và sự xuất hiện vết nứt trong bê tông

2. Xác định nội lực:

- Trong giai đoạn thi công: + Kết cấu làm việc đàn hồi tuyến tính: độ cứng là không đổi dọc theo chiều dài tôn, bỏ qua sự thay đổi độ cứng do mất ổn định cục bộ của tôn tại vùng nén

- Trong giai đoạn sử dụng: có 2 phương pháp + Kết cấu làm việc đàn hồi tuyến tính:

Không phân bố lại mômen gối tựa nếu kể đến vết nứt trong tính toán

Có phân bố lại mômen gối tựa nếu không kể đến vết nứt trong tính toán

(độ giảm tối đa mômen là 30%) + Kết cấu làm việc dẻo: cho phép xuất hiện khớp dẻo

3. Kiểm tra tiết diện a. Trong giai đoạn thi công:

- Điều kiện bền:

- Điều kiện độ võng:

Trong đó:

Ieff và Weff là mômen quán tính và mômen chống uốn của tiết diện hiệu quả f yp là giới hạn chảy của vật liệu tôn γap là hệ số độ tin cậy của vật liệu tôn, = 1.1 k là hệ số phụ thuộc sơ đồ kết cấu của tấm tôn

- Tiết diện hiệu quả: là tiết diện sau khi trừ đi phần mất ổn định cục bộ đối với những phần tiết diện chịu nén.

+ Bề rộng hiệu quả:

Với

+ Độ mảnh dưới tác dụng của

+ Độ mảnh cho phép:

+ Toàn bộ thành mỏng là hiệu quả nếu:

- Tiết diện hiệu quả:

+ Tiết diện tính theo bề dày thực của tôn (đã trừ đi bề dày mạ kẽm, 0.04mm)

+ Tiết diện thực của các sườn cứng ngang:

Điều kiện sườn cứng đảm bảo độ cứng:

Với As là diện tích hiệu quả của sườn (bao gồm tiết diện sườn và hai nửa tiết diện hiệu quả của hai tấm liền kề)

Nếu điều kiện trên không đảm bảo cần phải tính cả hai thành mỏng hai bên sườn b. Trong giai đoạn sử dụng:

- Kiểm tra theo dạng phá hoại I (khi chịu mômen dương, trục trung hòa nằm trên sườn tôn)

- Kiểm tra theo dạng phá hoại I (khi chịu mômen âm):

- Kiểm tra theo dạng phá hoại II: Phương pháp m-k sử dụng lực cắt ngang để tính khả năng chịu lực cắt dọc

Giá trị m và k phụ thuộc vào loại sóng tôn, được tra theo catalog của tôn

- Kiểm tra theo dạng phá hoại III:

Trong đó:

- Kiểm tra khả năng chịu chọc thủng của sàn:

- Kiểm tra độ võng: sử dụng mômen quán tính trung bình của tiết diện có phần bê tông bị nứt và tiết diện có phần bê tông không bị nứt

- Hệ số quy đổi vật liệu tương đương:

II. Dầm liên hợp

1. Tính toán dầm theo TTGH1

Trong đó: l0 là nhịp dầm a. Các giả thiết khi tính dầm theoTTGH1

- Liên kết giữa sàn và dầm là liên kết hoàn toàn

-Tất cả các thớ của dầm thép đều hóa dẻo khi chịu lực

- Bỏ qua khả năng chịu kéo của bê tông

- Bỏ qua khả năng chịu nén của cốt thép và tấm tôn b. Kiểm tra tiết diện:

- Dầm chịu momen dương, trục trung hòa nằm trong bản sàn:

Điều kiện áp dụng: Fc > Fa

- Dầm chịu momen dương, trục trung hòa đi qua bản cánh dầm thép:

Điều kiện áp dụng:

- Dầm chịu momen dương, trục trung hòa đi qua bản bụng dầm thép

Điều kiện áp dụng:

Trong đó Mapl,Rd là mômen bền dẻo của tiết diện dầm thép

- Dầm chịu momen âm, trục trung hòa đi qua bản cánh dầm thép:

Điều kiện áp dụng:

- Dầm chịu momen dương, trục trung hòa nằm trong bản sàn:

Điều kiện áp dụng:

- Dầm chịu đồng thời momen và lực cắt: Giả thiết lực cắt được tiếp nhận bởi bản bụng của tiết diện dầm thép

Trong đó:

Điều kiện áp dụng: + Bản bụng dầm thép đảm bảo điều kiện ổn định cục bộ + Khi bố trí sườn đứng với khoảng cách a, chiều cao bản bụng d c. Khả năng chống oằn của dầm liên hợp:

- Giá trị momen bền khi oằn tại gối tựa: trong đó:

2. Tính toán dầm theo TTGH2 a. Kiểm tra độ võng:

- Dầm liên tục:

Trong đó:

MA và MB là mômen tại gối tựa

C = 0.6 với tải trọng phân bố đều; = 0.5 với tải trọng tập trung giữa nhịp δo và M0 là độ võng và dương ở giữa nhịp khi coi nhịp là đơn giản

- Ảnh hưởng ngẫu nhiên của sự trượt trên mặt tiếp xúc thép - bê tông: trong đó: k là hệ số phụ thuộc vào mức độ chống đỡ khi thi công kết cấu b. Sự hình thành vết nứt trong bê tông:

- Bố trí trong phần bề rộng tham gia làm việc của sàn một hàm lượng cốt dọc: 0.4% đối với kết cấu có chống đỡ 0.2% đối với kết cấu không được chống đỡ

- Kéo dài các cốt dọc thêm 1/4 nhịp ở 2 bên gối trung gian hoặc 1/2 nhịp với congxon

- Diện tích tối thiểu của cốt dọc:

Trong đó: k = 0.8; kc = 0.9

Act là diện tích bản bê tông chịu kéo fct là cường độ TB của bê tông tại thời điểm xảy ra vết nứt, = 3N/mm2 σ s là ứng suất max của cốt thép khi xảy ra nứt

III. Cột liên hợp:

1. Độ cứng uốn tương đương

- Độ cứng uốn tương đương của tiết diện cột liên hợp được xác định từ tổng độ cứng thành phần của thép kết cấu, cốt thép và bê tông cùng tham gia chịu lực:

Trong đó:

E: môđun đàn hồi của vật liệu

I: mômen quán tính của tiết diện thành phần

Ecm: môđun đàn hồi ngắn hạn trung bình của bê tông

NEd: lực dọc trục thiết kế

NGEd: phần dài hạn của NEd

K c và t: các hệ số xét đến từ biến của bê tông

2. Độ mảnh tương đương

- Độ mảnh tương đương của cột liên hợp được xác định theo công thức:

Trong đó: f y và fsk là cường độ chảy tiêu chuẩn của thép kết cấu và cốt thép fck là cường độ nén tiêu chuẩn ở 28 ngày của bê tông

N cr là lực nén đàn hồi tới hạn

L là chiều dài giữa 2 điểm ngăn cản chuyển vị ngang của cột

3. Phương pháp phân tích xác định nội lực thiết kế

- Tiêu chuẩn Châu Âu [1] bao gồm hai phương pháp thiết kế cho cột liên hợp: phương pháp thiết kế “chính xác” và phương pháp thiết kế đơn giản.

- Phương pháp “chính xác” được thực hiện qua việc sử dụng các chương trình phân tích kết cấu xét trực tiếp đến các ảnh hưởng nêu trên. Phương pháp phân tích này cho kết quả tính toán có độ tin cậy khá cao, nhưng yêu cầu khối lượng dữ liệu tính toán lớn và chỉ áp dụng trong các trường hợp rất đặc biệt.

- Đối với phương pháp đơn giản thì các ảnh hưởng tương tác P - và do sai lệch kích thước hình học chỉ được kể đến một cách gián tiếp thông qua việc sử dụng các hệ số điều chỉnh. Đây là phương pháp hay được sử dụng trong thực hành thiết kế, mặc dù phạm vi áp dụng của phương pháp này chỉ hạn chế cho một số trường hợp.

- Mômen thiết kế của cột liên hợp trong phương pháp đơn giản được xác định theo công thức sau: a) không kể ảnh hưởng P- ; b) có kể ảnh hưởng P-

Trong đó:

NEd và M1,Ed: lực dọc trục và mômen uốn lớn hơn ở 2 đầu cột kend và kimp: các hệ số xét đến ảnh hưởng tương tác P- (kend<1) và do sai lệch kích thước hình học (kimp>1).

- Ảnh hưởng tương tác P- có thể bỏ qua ( ken = 0) khi Ncr ≥ 10NEd (H 25.a)

2. Xác định khả năng chịu lực

- Khả năng chịu lực cột liên hợp được xác định dựa trên các giả thiết sau: + Coi ma sát và các chi tiết chốt neo đặt tại mặt tiếp xúc giữa thép kết cấu và bêtông đủ để ngăn cản lực trượt tương đối giữa chúng

+ Mặt cắt ngang của cột liên hợp khi bị biến dạng được coi là phẳng; (tương tự như tính toán đối với các cấu kiện thép kết cấu và bê tông cốt thép) + Các điều kiện về ổn định cục bộ của các bản thép đối với thép kết cấu được coi là thỏa mãn khi tuân thủ các yêu cầu về cấu tạo.

- Hình 26 mô tả cách thiết lập đường cong xác định khả năng chịu lực của cột liên hợp chịu lực nén và mômen uốn theo một phương.

+ Điểm A và B được xác định tương ứng với 2 trường hợp: khi tiết diện cột chỉ chịu lực nén dọc trục hoặc khi chịu mômen uốn: điểm A có khả năng chịu nén (Npm,Rd)và điểm B có khả năng chịu uốn (Mpm,Rd)

+ Điểm C: cùng khả năng chịu mômen uốn với điểm B, nhưng khả năng chịu nén chỉ bằng khả năng chịu nén của riêng phần bê tông bao bọc (Npm,Rd).

+ Điểm D: khả năng chịu mômen uốn lớn nhất và chịu nén bằng 0,5 Npm,Rd.

+ Điểm E: nằm trên đường thẳng AC trong trường hợp tiết diện cột có dạng chữ H được bọc bê tông và chịu uốn quanh trục chính.

Đường cong xác định khả năng chịu lực của cột liên hợp chịu nén uốn một phương

D - CÔNG TRÌNH NHÀ CAO TẦNG BẰNG KẾT CẤU COMPOSITE

I. Tower Center International | Bucharest, România

1. Thông tin chung: a) Kiến trúc:

- Vị trí: 15-17 Ion Mihalache blvd, district 1, Bucharest

- Số tầng: 26 (120m)

- Diện tích sàn: 22,500 sqm

- Năm hoàn công: 2008

- Thiết kế: Westfourth

Architecture

- Kỹ thuật: Emanuel E. Necula, Consulting Engineers PC b) Kết cấu:

- Mặt bằng: 255m x 41,5m

- Bước cột: 7.5 m

- Móng: bè - cọc (CPRF)

- Kết cấu chịu lực: Cột composite thép bọc bê tông một phần; dầm, giằng thép; Sàn composite c) Hạn chế:

Kết cấu

- Cơ sở hạ tầng hiện có được thiết kế cho hệ thống kết cấu khác

- Bucharest - Thủ đô châu Âu có nguy cơ địa chấn cao nhất kiến trúc

- Không gian nội thất bị hạn chế

- Vị trí và cấu hình giằng chắn view nhìn

- Kích thước cột lớn,...

Romania đã thay đổi tiêu chuẩn thiết kế đối với công trình chịu động đất (tiêu chuẩn cũ; EN1998-1) từ tháng 1 năm 2007.

Cấu trúc được thiết kế để đáp ứng đúng cả 2 tiêu chuẩn cũ và mới.

Hệ thống kết cấu móng

Mặt bằng dầm điển hình

KẾT CẤU MỚI D - PHÂN TÍCH CÔNG TRÌNH

Một số khung kết cấu đã được phân tích cho phù hợp với công trình

Kết cấu loại 1: khung kết cấu có giằng đúng tâm

Kết cấu loại 2: khung có vách cứng composite

Kết cấu loại 3: Khung giằng đúng tâm + dầm liên kết chắc chắn + Kèo đai

2. Mô tả hệ thống khung:

- Cấu trúc khung kép, (khung cứng + khung nẹp định tâm)

- Để tăng độ cứng ngang chống lại các tác động của gió và động đất, các hệ thống giàn giáo và giàn chống được bố trí ở trên cùng và giữa tháp

Mặt bằng, mặt đứng và 3D khung kết cấu

3. Mô tả hệ thống kết cấu:

Hệ thống giàn chống và dây đai

- Hệ thống chống đỡ - lõi chính được kết nối với các cột bên ngoài bằng các thanh ngang cứng

- Giàn đai – giàn xung quanh cấu trúc ở cấp độ chống đỡ

Mục đích chính:

- Tăng độ cứng bên

- Cải thiện độ chịu lực dưới chuyển động địa chấn

- Cải thiện độ bền chống lại sự sụp đổ lũy tiến bất ngờ

MB, 3D hệ kết cấu

Cột - Cột tiết diện chữ thập từ các cấu hình cán nóng

- Khung cột DMRF: cột tiết diện 800x800mm

- Khung cột OCBF: tiết diện cột 1000x500mm

Các cột sử dụng thép S355, được bọc một phần bằng bê tông cốt thép

Chi tiết các loại cột composite

Dầm

- Dầm thường sử dụng cán nóng Mác IPE 450 đến IPE 550

- Dầm liên kết, dầm liên kết với giằng V ngược sử dụng thép HEB 800

- Dầm phụ sử dụng thép Mác IPE O 300 – d

- Dầm và tấm bê tông kết nối liên hợp với nhau bằng đinh tán

Chi tiết hệ dầm - cột composite

Hệ thống thanh giằng:

- Giằng đúng tâm tâm chữ X làm bằng thép định hình cán nóng

- Hệ thống giằng chữ X - các phần khác nhau từ HEB 450 (chân tháp) đến HEA 340 (phần trên tháp)

- Thanh giằng chữ V - các phần khác nhau từ HEM 450 (chân tháp) đến

HEB 400 (Phần trên tháp)

- Sử dụng loại thép có năng suất thấp hơn là S235

Hệ thống liên kết:

- Liên kết bắt vít cường độ cao

- Lắp ráp dễ dàng

- Kiểm soát chất lượng tốt

4. Một số phân tích và thiết kế kết cấu:

Phân tích tải trọng gió:

- Phân tích tải trọng gió bằng hệ thống thử nghiệm đường hầm gió tỉ lệ 1:100 + Sử dụng mô hình lý thuyết để đánh giá sự phân bố của các hệ số áp suất + Mô hình khí động học để đánh giá các hệ số khí động học

- Lý do sử dụng hệ thống thử nghiệm

+ Đề thiết kế hình khối kiến trúc của công trình ứng phó với tải trọng gió

+ Do khu phức hợp xung quanh (khu vực xây dựng dày đặc)

+ Để Tối ưu an toàn công trình

- Đạt được yêu cầu cao từ tải trọng gió với độ lệch bên trên - H/500

- Thanh giằng định tâm chữ X và V bổ trợ lực cho khung kết cấu => giúp công trình đứng vững trước lực xô ngang của gió

Các thông số kiểm tra tải trọng gió

Phân tích tải trọng động đất:

Kết quả phân tích kháng chấn theo 3 chế độ:

Chế độ 1: 2,86 giây

Chế độ 2: 2,68 giây

Chế độ 3: 1,76 giây

5. Quá trình thi công:

B1: Thi công móng

B2: Tiến hành thi công tầng hầm, đổ bê tông sàn, tường, cột

B3: Gia cường cho cột bằng cách đổ bê tông dày tại chân cột có đinh chống cắt

B1: Lắp khung cột - dầm thép tại các tầng khối đế

B2: Nối cột lên các tầng của khối tháp (dùng tháp cầu để nâng các cấu kiện)

B3: Lắp hệ dầm chính, dầm phụ, dầm biên từng tầng theo sau

Các dầm thép được đúc và hàn đinh chống cắt sẵn tại nhà máy sản xuất

- Do chiều cao lớn, dung sai xây dựng tòa nhà phải được kiểm soát chặt chẽ

- Độ sai lệch kết cấu ngang được giới hạn ở H/500 (độ lệch giữa các tầng)

=> Sử dụng hệ thống định vị GPS chính xác để kiểm soát vị trí của các cột

B1: Lắp các tấm tôn chống cắt và liên kết chúng với dầm thép; sau đó bố trí hệ lưới thép bên trên

B2: Tiến hành đổ bê tông sàn

B3: Bố trí hệ thống thép thanh vào cột và đổ bê tông cho cột ở từng tầng

B4: Liên kết các hệ thống thanh giằng đúng tâm X, V ở các tầng

Quy trình cứ tiếp tục theo dây chuyền:

Nối các cột thép

=> Lắp dựng hệ thống dầm

=> Bố trí và liên kết các tấm tôn chống cắt lên hệ dầm => bố trí lưới thép lên tấm tôn => Đổ bê tông sàn

=> Liên kết hệ thống giằng thép đúng tâm

=> Bố trí thép thanh bên trong cột => Tiến hành đổ bê tông cho cột

Trong khi đó, tiếp tục nối các cột ở các tầng trên

Hoàn thiện:

Lắp đặt hệ thống kính bao che cho công trình

II. Rainier Square Tower | Seattle, Washington, USA

a) Kiến trúc:

- Vị trí: 1301 5thAve., Seattle, WA 98101

- Số tầng: 58 (260 mm)

- Diện tích sàn: 67,400 m2

- Năm hoàn công: 2020

- Thiết kế: NBBJ

- Thi công chính: Lease Crutcher Lewis b) Kết cấu:

- Cột composite nhồi bê tông; dầm, sàn composite; giằng thép; lõi vách liên hợp

2. Mô tả hệ thống khung:

Lõi outrigger và tầng có hệ giằng X (tầng 38-40)

Cột outrigger, ở 6 vị trí đặt biệt

Lõi cứng tấm composite

Cột trọng lực tại vị trí biên công trình

Khách sạn ở khối tầng trung bình

3 tầng hầm dưới khách sạn

6,5 tầng hầm phía dưới tòa nhà

Móng bè-cọc ở dưới lõi, Phần cọc ở dưới các cột

Sơ đồ các thành phần kết cấu trong hệ thống khung chịu lực của công trình

- Cấu trúc theo hệ khung “hỗn hợp”: + khung giằng đúng tâm chữ X, loại cột liên tục (hệ thống dầm nối với nhau bằng liên kết khớp) + kết hợp với hệ lõi bằng vách cứng liên hợp dạng đặt biệt (spead core)

3. Mô tả hệ thống kết cấu:

Hệ thống tường chắn Secant tại phần ngầm công trình

- Việc thi công phần hầm của công trình, đội xây dựng phải đào sâu 24.5 m từ mặt đường, chiếm 75% diện tích phần đất đô thị. 25% còn lại là phần đất của Tháp Rainier hiện hữu, có nền móng nằm cách đáy hố mới 5,5m.

- Để hỗ trợ phần hầm và móng cho tòa nhà hiện tại, một hệ thống tường chắn secant được bố trí, bao gồm 248 thanh giằng và gần 400 cảm biến để theo dõi các chuyển động của địa chất. Những thanh giằng này kéo dài tới 120 feet theo chiều ngang bên dưới những con đường và tòa nhà liền kề.

Mặt cắt hầm và của tòa nhà cũ và mới

Secant Shoring Wall

Mặt cắt cấu tạo của tường chống Secant

Vị trí của tường chống Secant và tường chống Soldier Pile

Lõi cứng bằng vách liên hợp “speedcore”

- SpeedCore tại Rainier Square bao gồm tám cột thép hộp nhồi bê tông ở các góc của lõi, mỗi cột có độ dày bằng với tường lõi.

- Các block SpeedCore (dày 530 mm

- 1140 mm) được tạo thành bằng hai tấm thép kẹp song song, cao 4,27 m (có độ dày khác nhau: 12,5 mm đến 19 mm) và liên kết với nhau bằng các thanh thép đường kính 25mm cách nhau 300 mm

(chiều ngang và chiều dọc), được cẩu vào vị trí giữa mỗi bộ cột.

- 536 tấm lõi ở phần trên tòa tháp có chiều dài 9,1m - 12,2m, phù hợp với các lỗ lõi của tòa nhà; dựa trên hình khối.

- Những tấm lõi này, bao gồm các dầm khớp nối composite (bọc bê tông), được lắp dựng nhanh với tốc độ tương đương với thi công lắp dựng thép

Cấu tạo của Lõi cứng công trình và module của tấm speedcore

- Các nút liên kết hàn cứng hoàn toàn được sử dụng ở các khu vực địa chấn (như Seattle), để dễ dàng và tăng tốc độ lắp đặt tại công trường. Đối với các vùng chịu tải trọng gió, việc sử dụng các kết nối bắt vít được nghiên cứu