Příloha III - Posouzení podloží by Peter Zalman

Projekt Část Popis Autor

Příloha III - Posouzení podloží

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

1. Obsah 1. Obsah

2. Základové poměry

2.1. Poznámka

2.2. Základové poměry a geotechnické vlastnosti zemin

2.3. Vrstva antropogenních uloženin

2.4. Vrstva hlinitojílových zemin

2.5. Poloha terciérních tufitických jílů až k pevné konzistenci (svrchní vrstva)

2.6. Poloha terciérních tufitických jílů pevné až tvrdé konzistence (spodní vrstva) 7 2.7. Zatřídění objektu

3. Posouzení základových půd

3.1. Použitá metodika výpočtu

4. Reakce v patě sloupu

4.1. Poznámka

4.2. Kombinace

4.3. Vnitřní síly přechod sloup/ základ

4.3.1. Popis prutů

4.3.2. Vnitřní síly na prutu

5. Kontaktní napětí

5.1. Poznámka

5.2. Kombinace

5.3. Popis řezů na základových konstrukcích

5.4. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z1, Z2, Z3, Z4

5.4.1. Normálové napětí v základové spáře sigmaz

5.4.2. Kontaktní napětí

5.5. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z5, Z6, Z7, Z8

5.5.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.5.2. Kontaktní napětí

5.6. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z9, Z10, Z11, Z12

5.6.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.6.2. Kontaktní napětí

5.7. Kontaktní napětí pod základovým roštem Z13, Z14

5.7.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.7.2. Kontaktní napětí

5.8. Kontaktní napětí pod základovým pasem Z15, Z16, Z17

5.8.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.8.2. Kontaktní napětí

6. Posudek na I.mezní stav

6.1. Parametry základových půd

6.2. Geologický profil v místě posuzování

6.3. Vstupní údaje – základové konstrukce

6.4. Orientační výpočet tuhosti podloží

6.5. Návrhové hodnoty zemin

6.6. Výpočtová únosnost základové půdy

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

6.6.1. Součinitele únosnosti

6.6.2. Součinitele hloubky založení

6.6.3. Součinitele šikmosti zatížení

6.7. Posouzení základové půdy

7. Posudek na II.mezní stav

7.1. Poznámka

7.2. Současný stav sedání

7.3. Požadavky na zaměření základů

7.4. Schema sledovaných bodů

7.5. Sedání objektu

7.5.1. Poznámka

7.6. Celkové sedání

7.6.1. Kombinace

7.6.2. Schema - celkové sednutí

7.7. Dosednutí od přitížení

7.7.1. Poznámka

7.8. Posouzení

7.8.1. Průměrná hodnota sednutí

7.8.2. Nerovnoměrné sednutí

8. Kontaktní napětí pro výpočet únosnosti základů

8.1. Poznámka

8.2. Kombinace

8.3. Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4

8.3.1. Schema

8.3.2. Kontaktní napětí

8.4. Základová patka Z5, Z6, Z7, Z8

8.4.1. Schema

8.4.2. Kontaktní napětí

8.5. Základová patka Z9, Z10, Z11, Z12

8.5.1. Schema

8.5.2. Kontaktní napětí

8.6. Základový rošt Z13, Z14

8.6.1. Schema

8.6.2. Kontaktní napětí

8.7. Základový pás Z15, Z17

8.7.1. Schema

8.7.2. Kontaktní napětí

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

2. Základové poměry 2.1. Poznámka . Základové poměry převzaty ze souhrnné zprávy viz Geologie - rešerše - podklady 1.21, 1.22, 1.23, 1.24, 1.25, 1.26, 1.27, 1.28. Tato kapitola je citací z uvedených podkladů, zařazena pro úplnost.

2.2. Základové poměry a geotechnické vlastnosti zemin . Obecně lze říci, že v areálu elektrárny Tušimice II je území budováno: . 1. vrstvou antropogenních uloženin, proměnlivé mocnosti (podle dosahu výkopů základů objektů stávající elektrárny či podle hloubkového umístění podzemní sítí) . 2. vrstvou hlinitojílovitých zemin ve formě deluviálních a eluviálních hlín o mocnosti 0,4 až 2,2 m . 3. polohou terciérních tufitických jílů s povrchem na kótě 292,18 až 297,18 m n.m., ve svrchní vrstvě (cca 10 m mocné) tuhé až pevné konzistence . 4. polohou terciérních tufitických jílů, jílovců či tufitů pevné až tvrdé konzistence v hlubších partiích . Skalní podloží, tvořené kaolinicky rozloženými rulami či zbytky křídových sedimentů, v areálu ETU II nebylo zastiženo. Fyzikálně-mechanické vlastnosti podložních zemin byly stanoveny laboratorně a jsou dokumentovány ve zprávách o výsledcích průzkumů prováděných pro jednotlivé objekty ETU II. Generelně lze základové poměry charakterizovat následujícími normovými fyzikálně-mechanickými parametry jednotlivých podložních poloh:

2.3. Vrstva antropogenních uloženin . Jde o velice pestrou skupinu navážek použitých ke zpětným zásypům výkopů stavebních jam, rýh liniových staveb, k vytvoření podkladových vrstev komunikací a k terénním úpravám. Podle účelu použití zemin, způsobu jejich zpracování, granulometrického složení i míry zhutnění, jde o skupinu zemin, jejíž fyzikálně-mechanické vlastnosti nelze globálně specifikovat. Při zakládání nových objektů musí být tyto vrstvy z podzákladí odstraněny. V individuálních případech při navrhování základů, kdy by nebylo možné se těmto uloženinám vyhnout, bylo by nutné provést jejich ověřující průzkum a posouzení.

2.4. Vrstva hlinitojílovitých zemin Jde o 0,4 až 2,2 m mocnou svrchní vrstvu v místech, kde původní rostlý terén je zachován (tedy tam, kde při výstavbě objektů ETU II nebyla tato vrstva odtěžena nebo nahrazena zpětnými zásypy). Podle ČSN 73 1001 "Základová půda pod plošnými základy" řadíme tyto zeminy do třídy F 7 značené symbolem ME, tedy jako hlíny s extrémně vysokou plasticitou. Jde o zeminy objemově nestálé, snadno rozbřídavé a namrzavé, které charakterizujeme následujícími fyzikálně-mechanickými parametry : měrná hmotnost

ρS

2560-2910

kg/m3

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

γn

17,2-18,8

kN/m3

objemová tíha sušiny v přiroz. uložení

γd

11,0-13,9

kN/m3

objemová tíha zeminy při 100% saturaci

γsat

prům. 18,0

kN/m3

pórovitost

prům. 55,9

číslo pórovitosti

prům. 1,26

přirozená vlhkost v % tíhy sušiny

34-59

stupeň nasycení

1,0

vlhkost na mezi tekutosti (Atterberg)

70-125

vlhkost na mezi vláčnosti (Atterberg)

29-58

číslo plasticity

prům. 48

stupeň konzistence

prům 0,87

% (tuhá)

oedometrický modul přetvárnosti

Eoed

4,3-17,3 prům. 8,2

MPa

modul přetvárnosti

Edef

2,0-8,1 prům. 3,8

MPa

součinitel pro převod mezi Edef a Eoed

0,47

Poissonovo číslo

0,40

soudržnost zeminy (totální)

44-64

kPa

úhel vnitřního tření (totální)

ϕu

soudržnost zeminy (efektivní)

cef

29-56

úhel vnitřního tření (efektivní)

ϕef

120 -200

kPa

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 7 tuhé konzistence Rdt

100

kPa

2.5. Poloha terciérních tufitických jílů tuhé až pevné konzistence (svrchní vrstva) Podle ČSN 73 1001 "Základová půda pod plošnými základy" řadíme tyto zeminy do třídy F 8 značené symbolem CV až CE, tedy jako jílovité zeminy s velmi vysokou až s extrémně vysokou plasticitou. Jde o zeminy objemově nestálé, namrzavé a snadno rozbřídavé, které se vyznačují následujícími fyzikálněmechanickými parametry : měrná hmotnost

ρS

2530-2930

kg/m3

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

γn

17,2-19,2

kN/m3

objemová tíha sušiny v přiroz. uložení

γd

12,9-14,3

kN/m3

objemová tíha zeminy při 100% saturaci

γsat

prům. 18,45

kN/m3

pórovitost

prům. 52,5

číslo pórovitosti

prům. 1,10

přirozená vlhkost v % tíhy sušiny

30-50

stupeň nasycení

0,99

vlhkost na mezi tekutosti (Atterberg)

73-135

vlhkost na mezi vláčnosti (Atterberg)

29-57

číslo plasticity

prům. 52

stupeň konzistence

prům 1,14

% (pevná)

oedometrický modul přetvárnosti

Eoed

9,0-29,4 prům. 15,7MPa

modul přetvárnosti

Edef

3,3-10,9 prům. 5,8MPa

součinitel pro převod mezi Edef a Eoed

0,37

Poissonovo číslo

0,42

soudržnost zeminy (totální)

107-123

úhel vnitřního tření (totální)

ϕu

soudržnost zeminy (efektivní)

cef

40-50

úhel vnitřního tření (efektivní)

ϕef

170 -240

kPa

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 8 tuhé až pevné konzistence Rdt

80 - 160

kPa

2.6. Poloha terciérních tufitických jílů pevné až tvrdé konzistence (spodní vrstva) Podle zeminy třídy vysokou až namrzavé a parametry :

ČSN 73 1001 "Základová půda pod plošnými základy" jde rovněž o F 8 značené symbolem CV až CE, tedy jako jíly event. tufity s velmi s extrémně vysokou plasticitou. Jde o zeminy objemově nestálé snadno rozbřídavé, které vykazují následující fyzikálně-mechanické

měrná hmotnost

ρS

2700-2980

kg/m3

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

γn

17,1-19,6

kN/m3

objemová tíha sušiny v přiroz. uložení

γd

12,1-16,2

kN/m3

objemová tíha zeminy při 100% saturaci

γsat

prům. 18,70

kN/m3

pórovitost

prům. 50,7

číslo pórovitosti

prům. 1,03

přirozená vlhkost v % tíhy sušiny

18-46

stupeň nasycení

0,95

72-137

vlhkost na mezi tekutosti (Atterberg) wL

vlhkost na mezi vláčnosti (Atterberg)

31-56

číslo plasticity

prům. 55

stupeň konzistence

prům 1,14

oedometrický modul přetvárnosti

Eoed

15-60 prům. 35,9

MPa

modul přetvárnosti

Edef

5,5-22,2 prům. 13,2MPa

součinitel pro převod mezi Edef a Eoed

0,37

Poissonovo číslo

0,42

soudržnost zeminy (totální)

104-140

kPa

úhel vnitřního tření (totální)

ϕu

soudržnost zeminy (efektivní)

cef

30-35

úhel vnitřního tření (efektivní)

ϕef

230 -300

kPa

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 8 pevné až tvrdé konzistence Rdt

160 - 300

kPa

2.7. Zatřídění objektu Místní podmínky v zájmovém areálu, hodnocené podle složitosti základových poměrů ve smyslu znění čl. 20.b ČSN 73 1001 "Zakládání staveb - základová půda pod plošnými základy", je nutné označit jako složité základové poměry. Základovou půdu totiž tvoří zeminy bobtnavé, snadno rozbřídavé a poměrně silně stlačitelné. Základová půda se však v rozsahu stavebních objektů nemění, prostředí je relativně homogenní a podzemní voda nebude ovlivňovat založení objektu. Podle náročnosti, s přihlédnutím ke statickým hlediskům, se na staveništi budou vyskytovat stavební konstrukce jak nenáročné, tak náročné. Při navrhování a posuzování náročných konstrukcí (tj. konstrukcí výškových, staticky neurčitých či citlivých na sedání) je nutné postupovat podle zásad 3. geotechnické kategorie. V této kategorii vstupují do výpočtu normové charakteristiky základové půdy stanovené podle výsledků zkoušek uskutečněných při průzkumu staveniště.

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

3. Posouzení základových půd 3.1. Použitá metodika výpočtu . Norma ČSN 73 10 01 stanoví pro sedání s povrchu podloží vzorec (27) na str. 33, kde z,i je svislá normálová složka napětí v pružném izotropním homogenním nekonečném poloprostoru (nebo vrstvě), sigma or,i je obdobná složka původní geostatické napjatosti, mi je součinitel strukturní pevnosti a n je počet vrstev s tloušťkami hi a oedometrickým modulem Eoed,i, ve kterých je tzv. účinné napětí nezáporné: . . . . zú = z,i - s,i = z,i - mi or,i 0 (2) . . Oblastem, v nichž vychází účinné napětí záporné, se přisuzuje nulová deformace. Jde zpravidla o větší hloubky, kde se podloží již nedeformuje. Podmínka nulového účinného napětí určuje pak tzv. hloubku deformované zóny podloží. Na svislicích mimo přitíženou oblast mohou ovšem nastat i složitější případy deformovaných zón. . Složky napětí se tedy v normě považují za nezávislé na fyzikálních vlastnostech podloží. Norma ČSN 73 10 01 je dovoluje určovat vždy z řešení pružného homogenního izotropního poloprostoru nebo vrstvy, ale složky deformace se odvozují ze složek napětí již se zřetelem na daný geologický profil podloží. Norma řeší jen proces prvotního přitížení, takže povaha deformace (jaká část je vratná) se nezjišťuje.

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

4. Reakce v patě sloupu 4.1. Poznámka . Podle 731001 je výpočet normálového napětí v základové spáře pro posouzení základů podle I. skupiny mezních stavů proveden za použití extrémního výpočtového zatížení v nejnepříznivější možné základní (mimořádné) kombinaci.

4.2. Kombinace Jméno

Popis

Typ

Zatěžovací stavy

csn - extrem pro sigma z Lineární - únosnost LC1 - Vlastní tíha OK

Souč. [1] 1,10

LC2 - Beton,rošty,plechy

1,10

LC3 - Užitné na plošinách

1,20

LC4 - Technologie

1,20

LC6 - Vítr -y

1,30

LC5 - Technologie nahodilé

1,20

LC7 - Vítr +y

1,30

LC8 - Vítr -x

1,30

LC9 - Vítr +x

1,30

LC10 - Zdivo,plášť

1,10

LC11 - Imperfekce +y

1,30

LC12 - Zatížení z drážek

1,40

LC13 - Doprava strusky stálé

1,10

LC14 - Doprava strusky užitné

1,20

LC15 - Imperfekce -y

1,40

LC16 - Imperfekce +x

1,40

LC17 - Imperfekce -x

1,40

LC20 - Přitížení nahodilé K

1,40

LC21 - Přitížení stálé

1,20

LC22 - Přitížení havarijní

1,40

LC23 - Přitížení násypy

1,40

LC24 - Přitížení nahodilé D

1,40

Projekt Část Popis Autor

4.3. Vnitřní síly přechod sloup/ základ 4.3.1. Popis prutů

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

4.3.2. Vnitřní síly na prutu Lineární výpočet, Extrém : Prut, Systém : Hlavní Výběr : B4959, B4960, B4961, B4962, B4980, B4981, B4982, B4983, B5000, B5001, B5002, B5003, B5020, B5021, B5022, B5023, B5041, B5042, B5043, B5044, B5055, B5056, B5057, B5058, B5068, B5069, B5070, B5071, B5082, B5083, B5084, B5085, B5117, B5125, B5126, B5127, B5152, B5154, B5158, B5159, B5160, B5162, B5164, B5166, B5168, B11171, B11176, B11184, B11185, B11189, B11191, B12139, B12143, B12145, B12147, B12149, B12151, B12152, B12154, B12213, B12215, B122, B125, B12220, B12222, B12224, B6131, B6133, B6135, B6137, B6138, B6140, B6142, B6144, B6146, B6148, B6150, B6152, B6154, B6156, B6158, B6175, B12408, SB9, SB10, SB11, SB12, SB13, SB14, SB15, SB16, SB17, SB18, SB19, SB20, SB21, SB22, SB23, SB24, SB25, SB26, SB27, SB28, SB29, SB30, SB31, SB32, SB33, SB34, SB35, SB36, SB37, SB38, SB39, SB40, SB41, SB42, SB43, SB44, SB45, SB46, SB47, SB48, SB49, SB50, SB51, SB52, SB53, SB54, SB55, SB56, SB57, SB58, SB59, SB60, SB61, SB62, SB63, SB64, SB65, SB66, SB67, SB68, SB69, SB70, SB71, SB72, SB73, SB74, SB75, SB76, SB77, SB78, SB79, SB80, SB81, SB82, SB83, SB84, SB85, SB86, SB87, SB88, SB89, SB90, SB91 Kombinace : csn - extrem Prut Stav dx N Vy Vz Mx My Mz [m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] B4959 csn - extrem/1 0,000 -10279,68 -44,96 -266,62 -29,97 1820,75 409,47 B4960 csn - extrem/1 0,000 -9026,71 -32,19 -155,04 -2,51 1068,43 352,38 B4961 csn - extrem/1 0,000 -11847,06 1,45 -54,12 10,44 65,06 342,28 B4962 csn - extrem/1 0,000 -8950,53 -414,54 -24,62 16,30 339,52 2247,75 B4980 csn - extrem/1 0,000 -10294,04 48,21 -268,46 25,19 1850,22 -588,85 B4981 csn - extrem/1 0,000 -9054,60 56,64 -120,47 5,77 833,69 -622,72 B4982 csn - extrem/1 0,000 -11569,32 78,08 -3,19 -11,77 -240,08 -850,36 B4983 csn - extrem/1 0,000 -8271,30 -391,99 2,01 -13,43 -219,02 2179,32 B5000 csn - extrem/1 0,000 -10247,27 -55,18 -282,09 -39,75 1951,88 499,80 B5001 csn - extrem/1 0,000 -8958,64 -55,82 -132,08 -28,15 903,34 530,05 B5002 csn - extrem/1 0,000 -11978,70 -43,41 -26,65 -13,77 -138,90 655,26 B5003 csn - extrem/1 0,000 -8910,63 -409,65 -29,61 55,78 415,13 2241,76 B5020 csn - extrem/1 0,000 -10252,75 29,09 -293,39 -2,03 2030,90 -556,73 B5021 csn - extrem/1 0,000 -8934,30 30,14 -141,08 11,62 965,82 -471,23 B5022 csn - extrem/1 0,000 -11563,05 65,01 -38,86 -14,47 -23,75 -771,16 B5023 csn - extrem/1 0,000 -8345,45 -402,91 -22,56 30,76 -125,99 2180,18 B5041 csn - extrem/1 0,000 -5112,70 4,78 -2,74 0,00 0,00 -48,20 B5042 csn - extrem/1 0,000 -4857,06 34,97 0,11 0,00 0,00 -143,79 B5043 csn - extrem/1 0,000 -3515,45 4,41 0,80 0,00 0,00 -35,24 B5044 csn - extrem/1 0,000 -3062,04 -5,73 13,63 0,00 0,00 -1,50 B5055 csn - extrem/1 0,000 -5106,48 0,16 -4,77 0,00 0,00 13,37 B5056 csn - extrem/1 0,000 -4704,65 1,91 -5,59 0,00 0,00 10,36 B5057 csn - extrem/1 0,000 -3820,23 -1,84 -4,66 0,00 0,00 21,25 B5058 csn - extrem/1 0,000 -3147,57 8,73 10,09 0,00 0,00 -17,26 B5068 csn - extrem/1 0,000 -5104,11 4,04 -4,59 0,00 0,00 -51,06 B5069 csn - extrem/1 0,000 -4736,78 0,54 -2,04 0,00 0,00 -37,30 B5070 csn - extrem/1 0,000 -3827,57 5,25 -1,38 0,00 0,00 -48,51 B5071 csn - extrem/1 0,000 -3153,61 -5,57 11,63 0,00 0,00 -1,05 B5082 csn - extrem/1 0,000 -5343,29 -37,22 -4,49 0,00 0,00 153,75 B5083 csn - extrem/1 0,000 -4818,25 -0,68 -0,58 0,00 0,00 25,13 B5084 csn - extrem/1 0,000 -3969,42 -3,11 -0,14 0,00 0,00 29,24 B5085 csn - extrem/1 0,000 -3308,38 -1,64 19,91 0,00 0,00 13,82 B5117 csn - extrem/1 0,000 -1983,85 -2,27 0,18 0,00 -6,01 13,13 B5125 csn - extrem/1 0,000 -1766,31 6,98 2,12 0,00 -14,82 -32,23 B5126 csn - extrem/1 0,000 -1764,69 -4,14 27,64 0,02 102,71 2,96 B5127 csn - extrem/1 0,000 -1326,64 14,07 21,68 -0,05 -19,77 -23,81 B5152 csn - extrem/1 0,000 -4264,55 -1,22 -15,62 -0,01 98,86 31,98 B5154 csn - extrem/1 0,000 -4319,39 0,04 -2,05 -0,02 4,30 21,91 B5158 csn - extrem/1 0,000 -1438,19 -0,12 -6,55 0,00 0,00 1,25 B5159 csn - extrem/1 0,000 -1429,87 -0,02 -5,95 0,00 0,00 0,91 B5160 csn - extrem/1 0,000 -3329,03 1,98 -5,41 0,00 0,00 -13,20 B5162 csn - extrem/1 0,000 -3325,11 0,80 -6,20 0,00 0,00 -7,85 B5164 csn - extrem/1 0,000 -756,04 -2,32 0,31 0,00 0,00 11,96

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

Prut B5166 B5168 B11171 B11176 B11184 B11185 B11189 B11191 B12139 B12143 B12145 B12147 B12149 B12151 B12152 B12154 B12213 B12215 B122 B125 B12220 B12222 B12224 B6131 B6133 B6135 B6137 B6138 B6140 B6142 B6144 B6146 B6148 B6150 B6152 B6154 B6156 B6158 B6175 B12408

Stav csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn csn

extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1 extrem/1

dx [m] 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

N [kN] -882,59 -1032,37 -1608,60 -1014,60 -2035,86 -1800,99 -1777,68 -1099,97 -3670,84 -3764,65 -3763,48 -4116,34 -3953,12 -4347,89 -3081,92 -3961,75 -3861,08 -4310,07 -3978,09 -4022,85 -3804,84 -3177,70 -2785,26 -10052,90 -8577,57 -9330,35 -9414,43 -2319,65 -6716,17 -7780,27 -8393,03 -8431,27 -8041,11 -8685,15 -8392,15 -8270,83 -8166,56 -8499,97 -4127,80 -1968,54

Vy [kN] -0,37 3,69 -25,78 1,29 0,17 0,19 0,10 -0,13 60,94 11,26 0,84 13,71 39,27 203,30 2,69 0,45 -11,24 -272,53 -20,98 -6,18 1,34 -11,15 -22,47 12,37 10,29 -13,17 -2,98 76,84 40,18 -0,37 12,74 -1,42 -2,07 -1,66 -15,60 1,44 -14,87 33,70 -1,07 63,58

Vz [kN] -0,58 -4,78 16,02 -0,64 7,29 -3,30 -0,46 2,65 -59,49 -11,01 -32,84 -34,61 -53,04 -26,75 -12,38 -45,54 3,39 -13,97 -12,07 -68,44 -13,69 -2,32 -23,43 52,45 26,30 35,54 11,86 42,16 -16,22 13,18 -18,07 -24,03 -60,83 -9,33 -5,82 -33,80 -39,37 -5,28 -99,58 14,89

Mx [kNm] 0,00 0,00 -0,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,09 -0,31 0,04 0,11 1,23 0,02 0,07 0,06 -0,40 0,02 0,08 0,91 -0,01 -0,08 -0,02 -0,10 0,00 0,07 0,10 -0,12 -0,11 0,04 -0,13 -0,01 0,04 0,07 0,16 0,04 0,10 -0,09 0,10 0,00

My [kNm] 0,00 0,00 -148,30 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 252,87 32,37 80,28 30,69 245,13 112,29 -33,57 167,94 -54,58 -48,32 -91,27 135,51 33,16 -113,64 2,51 -222,50 -120,53 -131,45 -82,56 -149,12 168,72 -17,26 87,53 153,17 342,00 95,24 65,42 170,74 194,23 80,80 502,02 -54,46

Mz [kNm] -0,61 -6,93 109,83 -15,92 -15,55 -4,80 -2,36 -0,57 -216,44 -50,09 -4,08 -65,15 -144,35 -121,94 -13,30 -0,37 41,42 156,04 62,52 21,68 10,57 42,52 71,66 -102,61 -43,69 45,65 35,46 -322,18 -243,00 -50,22 -59,19 -7,49 4,12 11,29 53,41 22,17 66,93 -189,74 19,65 -218,90

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

5. Kontaktní napětí 5.1. Poznámka . Podle 731001 je výpočet normálového napětí v základové spáře pro posouzení základů podle I. skupiny mezních stavů proveden za použití extrémního výpočtového zatížení v nejnepříznivější možné základní (mimořádné) kombinaci.

5.2. Kombinace Jméno

Popis

Typ

Zatěžovací stavy

csn - extrem pro sigma z Lineární - únosnost LC1 - Vlastní tíha OK

Souč. [1] 1,10

LC2 - Beton,rošty,plechy

1,10

LC3 - Užitné na plošinách

1,20

LC4 - Technologie

1,20

LC6 - Vítr -y

1,30

LC5 - Technologie nahodilé

1,20

LC7 - Vítr +y

1,30

LC8 - Vítr -x

1,30

LC9 - Vítr +x

1,30

LC10 - Zdivo,plášť

1,10

LC11 - Imperfekce +y

1,30

LC12 - Zatížení z drážek

1,40

LC13 - Doprava strusky stálé

1,10

LC14 - Doprava strusky užitné

1,20

LC15 - Imperfekce -y

1,40

LC16 - Imperfekce +x

1,40

LC17 - Imperfekce -x

1,40

LC20 - Přitížení nahodilé K

1,40

LC21 - Přitížení stálé

1,20

LC22 - Přitížení havarijní

1,40

LC23 - Přitížení násypy

1,40

LC24 - Přitížení nahodilé D

1,40

Projekt Část Popis Autor

5.3. Popis řezů na základových konstrukcích

Y Z

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

5.4. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z1, Z2, Z3, Z4 5.4.1. Normálové napětí v základové spáře sigmaz

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

5.4.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Prut Výběr : SE23, SE24, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214 Kombinace : csn - extrem V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez dx tauzx tauzy sigmz [m] [kPa] [kPa] [kPa] Kontaktní napětí csn - extrem SE23 0,000 -76,8 -993,6 186,0 Kontaktní napětí csn - extrem SE24 0,000 -51,9 -463,0 185,1

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

5.5. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z5, Z6, Z7, Z8 5.5.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.5.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Prut Výběr : SE16, SE14, SE13, SE15, SE17, SE21, SE19, SE20, SE18, SE22, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214 Kombinace : csn - extrem V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez dx tauzx tauzy sigmz [m] [kPa] [kPa] [kPa] Kontaktní napětí csn - extrem SE16 0,000 -34,7 614,8 147,7 Kontaktní napětí csn - extrem SE14 0,000 18,3 -495,7 153,5 Kontaktní napětí csn - extrem SE13 0,000 -53,9 401,7 140,1 Kontaktní napětí csn - extrem SE15 0,000 114,5 -269,0 148,8 Kontaktní napětí csn - extrem SE17 0,000 -43,1 -97,6 121,6 Kontaktní napětí csn - extrem SE21 0,000 68,7 -462,8 146,5 Kontaktní napětí csn - extrem SE19 0,000 99,9 386,1 137,2 Kontaktní napětí csn - extrem SE20 0,000 143,7 -233,0 146,8 Kontaktní napětí csn - extrem SE18 0,000 91,1 637,2 144,9 Kontaktní napětí csn - extrem SE22 0,000 -58,3 -106,1 117,0

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

5.6. Kontaktní napětí pod základovou patkou Z9, Z10, Z11, Z12 5.6.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.6.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Prut Výběr : SE3, SE8, SE9, SE12, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214 Kombinace : csn - extrem V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez dx tauzx tauzy sigmz [m] [kPa] [kPa] [kPa] Kontaktní napětí csn - extrem SE3 0,000 67,8 -35,5 92,2 Kontaktní napětí csn - extrem SE8 0,000 -123,1 -34,3 79,1 Kontaktní napětí csn - extrem SE9 0,000 124,2 -33,2 78,9 Kontaktní napětí csn - extrem SE12 0,000 -106,5 -51,5 81,1

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

5.7. Kontaktní napětí pod základovým roštem Z13, Z14 5.7.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.7.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Prut Výběr : SE2, SE6, SE7, SE11, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214 Kombinace : csn - extrem V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez dx tauzx tauzy sigmz [m] [kPa] [kPa] [kPa] Kontaktní napětí csn - extrem SE2 0,000 580,4 13,3 124,3 Kontaktní napětí csn - extrem SE6 0,000 -708,7 18,0 109,2 Kontaktní napětí csn - extrem SE7 0,000 699,4 17,1 108,4 Kontaktní napětí csn - extrem SE11 0,000 -697,7 -31,1 116,2

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

5.8. Kontaktní napětí pod základovým pasem Z15, Z16, Z17 5.8.1. Normálové napětí v základové spáře sigma z

5.8.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Prut Výběr : SE1, SE4, SE5, SE10, S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11, S12, S13, S14, S17, S19, S20, S41, S42, S43, S44, S45, S46, S47, S48, S49, S50, S51, S52, S53, S54, S55, S56, S57, S81, S82, S83, S87, S88, S91, S95, S96, S97, S101, S102, S104, S105, S110, S111, S116, S117, S147, S150, S151, S159, S160, S192, S193, S203, S204, S205, S206, S207, S208, S209, S210, S211, S212, S213, S214 Kombinace : csn - extrem V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez dx tauzx tauzy sigmz [m] [kPa] [kPa] [kPa] Kontaktní napětí csn - extrem SE1 0,000 22,7 -0,5 109,8 Kontaktní napětí csn - extrem SE4 0,000 -24,4 -1,6 88,6 Kontaktní napětí csn - extrem SE5 0,000 33,1 -1,6 88,2 Kontaktní napětí csn - extrem SE10 0,000 -15,3 -1,0 93,8

6. Posudek na I. mezní stav 6.1 Parametry základových půd Vrstva hlinitojílových zemin F7 ME měrná hmotnost

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

objemová tíha sušiny vpřiroz. uložení

objemová tíha zeminy při 100% saturaci

oedometrický modul přetvárnosti

modul přetvárnosti

⎛⎜ 2560 ⎞⎟ kg ρsF7 := ⎜ 2735 ⎟ * ⎜ 2910 ⎟ m3 ⎝ ⎠ ⎛⎜ 17.2 ⎞⎟ kN γnF7 := ⎜ 18 ⎟ * ⎜ 18.8 ⎟ m3 ⎝ ⎠ ⎛⎜ 11 ⎞⎟ kN γdF7 := ⎜ 12.45 ⎟ * ⎜ 13.9 ⎟ m3 ⎝ ⎠ γsatF7prum := 18

⎛⎜ 4.3 ⎞⎟ EoedF7 := ⎜ 10.8 ⎟ MPa * ⎜ 17.3 ⎟ ⎝ ⎠ ⎛⎜ 2 ⎞⎟ EdefF7 := ⎜ 5.05 ⎟ MPa * ⎜ 8.1 ⎟ ⎝ ⎠

Poissonovo číslo

ν F7 := 0.4 *

soudržnost zeminy (totální)

⎛⎜ 44 ⎞⎟ cuF7 := ⎜ 54 ⎟ kPa * ⎜ 64 ⎟ ⎝ ⎠

soudržnost zeminy (efektivní)

úhel vnitřního tření

kN 3* m

⎛⎜ 29 ⎞⎟ CefF7 := ⎜ 42.5 ⎟ kPa * ⎜ 56 ⎟ ⎝ ⎠ ⎛⎜ 12 ⎞⎟ φ efF7 := ⎜ 16 ⎟ deg * ⎜ 20 ⎟ ⎝ ⎠

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 7 tuhé konzistence RdttabF7 := 100kPa *

⎛⎜ 0 ⎞⎟ φ uF7 := ⎜ 0 ⎟ deg * ⎜0⎟ ⎝ ⎠

Vrstva jilovitych zemin F8 CV-CE měrná hmotnost

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

objemová tíha sušiny vpřiroz. uložení

⎛⎜ 2530 ⎞⎟ kg ρsF8 := ⎜ 2730 ⎟ * ⎜ 2930 ⎟ m3 ⎝ ⎠ ⎛⎜ 17.2 ⎞⎟ kN γ nF8 := ⎜ 18.2 ⎟ * ⎜ 19.2 ⎟ m3 ⎝ ⎠ ⎛⎜ 12.9 ⎞⎟ kN γ dF8 := ⎜ 13.6 ⎟ * ⎜ 14.3 ⎟ m3 ⎝ ⎠

objemová tíha zeminy při 100% saturaci

γsatF8prum := 18.45

stupeň konzistence

IcF8prum := 1.14*

oedometrický modul přetvárnosti

kN 3* m

⎛⎜ 9 ⎞⎟ EoedF8 := ⎜ 19.2 ⎟ MPa * ⎜ 29.4 ⎟ ⎝ ⎠

modul přetvárnosti

⎛⎜ 3.3 ⎞⎟ EdefF8 := ⎜ 7.1 ⎟ MPa * ⎜ 10.9 ⎟ ⎝ ⎠

Poissonovo číslo

ν F8 := 0.42*

soudržnost zeminy (totální)

⎛⎜ 107 ⎞⎟ cuF8 := ⎜ 115 ⎟ kPa * ⎜ 123 ⎟ ⎝ ⎠

soudržnost zeminy (efektivní)

⎛⎜ 40 ⎞⎟ CefF8 := ⎜ 45 ⎟ kPa* ⎜ 50 ⎟ ⎝ ⎠

úhel vnitřního tření

⎛⎜ 17 ⎞⎟ φ efF8 := ⎜ 18 ⎟ deg* ⎜ 24 ⎟ ⎝ ⎠

⎛⎜ 0 ⎞⎟ φ uF8 := ⎜ 0 ⎟ deg * ⎜0⎟ ⎝ ⎠

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 7 tuhé konzistence RdttabF8min := 80kPa*

RdttabF8max := 160kPa*

Vrstva jílovitých zemin F8 CV-CE - tvrdé konzistence měrná hmotnost

objemová tíha zeminy přirozeně vlhké

objemová tíha sušiny vpřiroz. uložení

⎛⎜ 2700 ⎞⎟ kg ρsF82 := ⎜ 2840 ⎟ * ⎜ 2980 ⎟ m3 ⎝ ⎠ ⎛⎜ 17.1 ⎞⎟ kN γ nF82 := ⎜ 18.35 ⎟ * ⎜ 19.6 ⎟ m3 ⎝ ⎠ ⎛⎜ 12.1 ⎞⎟ kN γ dF82 := ⎜ 14.15 ⎟ * ⎜ 16.2 ⎟ m3 ⎝ ⎠ kN 3* m

objemová tíha zeminy při 100% saturaci

γ satF82prum := 18.7

stupeň konzistence

IcF82prum := 1.14*

oedometrický modul přetvárnosti

⎛⎜ 15 ⎞⎟ EoedF82 := ⎜ 37.5 ⎟ MPa * ⎜ 60 ⎟ ⎝ ⎠

modul přetvárnosti

Poissonovo číslo

soudržnost zeminy (totální)

soudržnost zeminy (efektivní)

úhel vnitřního tření

⎛⎜ 5.5 ⎞⎟ EdefF82 := ⎜ 8.2 ⎟ MPa * ⎜ 10.9 ⎟ ⎝ ⎠ ν F82 := 0.42 *

⎛⎜ 104 ⎞⎟ cuF82 := ⎜ 122 ⎟ kPa * ⎜ 140 ⎟ ⎝ ⎠

⎛⎜ 30 ⎞⎟ CefF82 := ⎜ 32.5 ⎟ kPa* ⎜ 35 ⎟ ⎝ ⎠ ⎛⎜ 23 ⎞⎟ φ efF82 := ⎜ 26.5 ⎟ deg* ⎜ 30 ⎟ ⎝ ⎠

⎛⎜ 104000 ⎞⎟ cuF82 := ⎜ 122000 ⎟ Pa* ⎜ 140000 ⎟ ⎝ ⎠

⎛⎜ 0 ⎞⎟ φ uF82 := ⎜ 0 ⎟ deg * ⎜0⎟ ⎝ ⎠

hodnota tabulkové výpočtové únosnosti zemin třídy F 7 tuhé konzistence RdttabF82min := 160kPa* RdttabF82max := 300kPa*

6.2 Geologický profil v místě posuzování

2.85

1.40 1.40

hp1 hp2

20.00

hp3

Hlbka zalozeni

hp1 := 1.4m*

d1 := 2.85m*

hp2 := 1.4m*

d2 := 5.15m

hp3 := 20m*

pre zakladove pasy bunkru

hvoda := 1.1m*

Vážená priemerná hodnota E : hp2 ⋅ EdefF8 + hp3 ⋅ EdefF82 Edef := * hp2 + hp3 Beton

Ec := 27000MPa*

⎛⎜ 5.356 ⎞⎟ Edef = ⎜ 8.128 ⎟ MPa * ⎜ 10.9 ⎟ ⎝ ⎠

6.3 Vstupní údaje – základové konstrukce Základové patky Z1, Z2, Z3, Z4 hrubka zakladu

bZ1 := 4.85m*

lZ1 := 6m*

Ec ⎛ hZ1 ⎞ ⎟ kb1 := ⋅⎜ ⎜ Edef ⎝ bZ1 ⎟⎠ *

σ deZ1 := 194kPa *

lZ5 := 14.6m*

VdeZ1 = 5.645 × 10 kN*

δ Z1 := 1deg*

HdeZ1 := 378.36kN*

⎛⎜ 969.987 ⎞⎟ kb1 = ⎜ 639.186 ⎟ * ⎜ 476.635 ⎟ ⎝ ⎠

σ deZ5 := 182kPa *

δ Z5 := 1deg * 3

lZ9 := 8.6m*

⎛⎜ 422.135 ⎞⎟ kb2 = ⎜ 278.171 ⎟ * ⎜ 207.43 ⎟ ⎝ ⎠

σ deZ9 := 176kPa * VdeZ9 := σ deZ9 ⋅ bZ9 ⋅ lZ9 * δ Z9 := 1deg *

Ec ⎛ hZ9 ⎞ ⎟ kb3 := ⋅⎜ Edef ⎜⎝ bZ9 ⎟⎠ *

lZ13 := 33.3m*

⎛⎜ 969.987 ⎞⎟ kb3 = ⎜ 639.186 ⎟ * ⎜ 476.635 ⎟ ⎝ ⎠

VdeZ13 := σ deZ13 ⋅ bZ13 ⋅ lZ13 *

Ec ⎛ hZ13 ⎞ ⎟ kb4 := ⋅⎜ Edef ⎜⎝ bZ13 ⎟⎠ *

tuhý základ

hZ5 := 2.8m* 4

VdeZ5 = 1.701 × 10 kN *

kb < 1*

poddajný základ

kb > 1*

tuhý základ

hrubka zakladu

hZ9 := 2.8m* 3

VdeZ9 = 7.341 × 10 kN *

kb < 1*

poddajný základ

kb > 1*

tuhý základ

hrubka zakladu

σ deZ13 := 234kPa *

δ Z13 := 0deg

kb > 1*

HdeZ9 := 378.36kN*

Základové rošty Z13, Z14 bZ13 := 7m*

poddajný základ

HdeZ5 := 378.36kN*

Základové patky Z9, Z10, Z11, Z12 bZ9 := 4.85m*

kb < 1*

hrubka zakladu

VdeZ5 := σ deZ5 ⋅ bZ5 ⋅ lZ5 *

Ec ⎛ hZ5 ⎞ ⎟ kb2 := ⋅⎜ Edef ⎜⎝ bZ5 ⎟⎠ *

VdeZ1 := σ deZ1 ⋅ bZ1 ⋅ lZ1*

Základové patky Z5, Z6, Z7, Z8 bZ5 := 6.4m*

hZ1 := 2.8m*

⎛⎜ 322.624 ⎞⎟ kb4 = ⎜ 212.597 ⎟ * ⎜ 158.532 ⎟ ⎝ ⎠

hZ13 := 2.8m* 4

VdeZ13 = 5.455 × 10 kN *

HdeZ13 := 378.36kN* kb < 1*

poddajný základ

kb > 1*

tuhý základ

Základové pásy Z15, Z17 hrubka zakladu

bZ15 := 6.5m*

lZ15 := 95m*

σ deZ15 := 234kPa * VdeZ15 := σ deZ15 ⋅ bZ15 ⋅ lZ15 *

δ Z15 := 1deg* 3

⎛⎜ 40.328 ⎞⎟ kb5 = ⎜ 26.575 ⎟ * ⎜ 19.817 ⎟ ⎝ ⎠

bZ16 := 6m*

σ deZ16 := 234kPa * VdeZ16 := σ deZ16 ⋅ bZ16 ⋅ lZ16 * δ Z16 := 0deg

Ec ⎛ hZ16 ⎞ ⎟ kb6 := ⋅⎜ Edef ⎜⎝ bZ16 ⎟⎠ *

VdeZ15 = 1.445 × 10 kN *

HdeZ15 := 378.36kN*

Ec ⎛ hZ15 ⎞ ⎟ kb5 := ⋅⎜ ⎜ Edef ⎝ bZ15 ⎟⎠ *

lZ16 := 95m*

hZ15 := 1.3m*

⎛⎜ 51.274 ⎞⎟ kb6 = ⎜ 33.787 ⎟ * ⎜ 25.195 ⎟ ⎝ ⎠

kb < 1*

poddajný základ

kb > 1*

tuhý základ

hZ16 := 1.3m* 5

VdeZ16 = 1.334 × 10 kN *

HdeZ16 := 378.36kN* kb < 1*

poddajný základ

kb > 1*

tuhý základ

6.4 Orientační výpočet tuhosti podloží

Vážená priemerná hodnota E : E :=

hp1 + hp2 + hp3

Eoed :=

ν :=

⎛⎜ 5.15 ⎞⎟ E = ⎜ 7.939 ⎟ MPa * ⎜ 10.728 ⎟ ⎝ ⎠

hp1 ⋅ EdefF7 + hp2 ⋅ EdefF8 + hp3 ⋅ EdefF82

⎛⎜ 13.975 ⎞⎟ Eoed = ⎜ 34.737 ⎟ MPa * ⎜ 55.499 ⎟ ⎝ ⎠

hp1 ⋅ EoedF7 + hp2 ⋅ EoedF8 + hp3 ⋅ EoedF82 *

hp1 + hp2 + hp3

ν F7 + ν F8 + ν F82 3

A := bZ1 ⋅ lZ1*

A = 29.1 m *

H := 2 ⋅ bZ1*

Pasternak:

H = 9.7 m *

C1 :=

(

H⋅ 1 − ν

)

Barbasovej oprava:

E C2 := H ⋅ ( 1 − ν )*

Vlasov:

C3 :=

Prakash:

Eoed

(

H⋅ 1 − ν

)

1.13E 1 C4 := ⋅ 1−ν A*

C1 + C2 + C3 + C4 Cpribl := * 4

⎛ 640.324 ⎞ ⎜ ⎟ kN C1 = ⎜ 987.097 ⎟ 3* ⎜ 3⎟ m ⎝ 1.334 × 10 ⎠

⎛ 904.991 ⎞ ⎜ ⎟ 3 C2 = ⎜ 1.395 × 10 ⎟ ⎜ 3⎟ ⎝ 1.885 × 10 ⎠ ⎛ 1.738 × 10 3 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ C3 = 4.319 × 10 3 ⎜ ⎟ ⎜ 6.9 × 10 3 ⎟ ⎝ ⎠

kN 3* m

⎛ 1.839 × 10 3 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ kN 3 C4 = 2.835 × 10 ⎜ ⎟ m3* ⎜ 3.831 × 10 3 ⎟ ⎝ ⎠ ⎛⎜ 1.28 ⎞⎟ MN Cpribl = ⎜ 2.384 ⎟ * ⎜ 3.488 ⎟ m3 ⎝ ⎠

6.5 Návrhové hodnoty zemin Vážená priemerná hodnota γ nad a pod základovou škárou:

γ 1 :=

( hp1 − hvoda) ⋅ γdF7 + hvoda ⋅ γnF7 + hp2 ⋅ γdF8 + ⎡⎣d1 − (hp1 + hp2)⎤⎦ ⋅ γdF82 * (hp1 − hvoda) + hvoda + hp2 + ⎡⎣d1 − (hp1 + hp2)⎤⎦

⎛⎜ 14.346 ⎞⎟ kN γ1 = ⎜ 15.187 ⎟ * ⎜ 16.028 ⎟ m3 ⎝ ⎠

⎛⎜ 17.1 ⎞⎟ kN γ2 = ⎜ 18.35 ⎟ * ⎜ 19.6 ⎟ m3 ⎝ ⎠

γ2 := γ nF82*

Návrhové hodnoty:

⎛⎜ 17.1 ⎞⎟ −3 γd = ⎜ 18.35 ⎟ kN ⋅ m * ⎜ 19.6 ⎟ ⎝ ⎠

⎛0⎞ ⎜ ⎟

φ d := ⎜ 0 ⎟ deg * ⎜0⎟ ⎝ ⎠

γd :=

γ2

cd :=

γ f* cuF82 γ mC *

γ f := 1 *

γmC := 1.5*

⎛⎜ 69.333 ⎞⎟ cd = ⎜ 81.333 ⎟ kPa * ⎜ 93.333 ⎟ ⎝ ⎠

6.6 Výpočtová únosnost základové půdy Súčinitele únosnosti: 2

φd ⎞ ⎛⎜ π ⋅ tan⎛ φ d ⎞ 0⎟ ⎝ 0⎠ deg Nd := tan ⎜ 45deg + ⋅ e * 2 ⎟⎠ 0 ⎝ 2

φd ⎞ ⎛⎜ π ⋅ tan⎛ φ d ⎞ 1⎟ ⎝ 1⎠ deg Nd := tan ⎜ 45deg + ⋅ e * 2 ⎟⎠ 1 ⎝ 2

φd ⎞ ⎛⎜ π ⋅ tan⎛ φ d ⎞ 2⎟ ⎝ 2⎠ deg Nd := tan ⎜ 45deg + ⋅ e ⎟ * 2 ⎠ 2 ⎝

⎛⎜ 1 ⎞⎟ Nd = ⎜ 1 ⎟ deg * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

Nc := 2 + π* 0 Nc := 2 + π* 1 Nc := 2 + π* 2

( ) Nb := 1.5 ⋅ Nd − 1 ⋅ tan ⎛ φ d ⎞ ( 1 ) ⎝ 1⎠ * 1 Nb := 1.5 ⋅ Nd − 1 ⋅ tan ⎛ φ d ⎞ ( 2 ) ⎝ 2⎠ * 2

⎛⎜ 5.142 ⎞⎟ Nc = ⎜ 5.142 ⎟ * ⎜ 5.142 ⎟ ⎝ ⎠

Nb := 1.5 ⋅ Nd − 1 ⋅ tan ⎛ φ d ⎞ 0 0 ⎝ 0⎠ *

⎛⎜ 0 ⎞⎟ Nb = ⎜ 0 ⎟ * ⎜0⎟ ⎝ ⎠

6.6.1 Součinitele tvaru základu Základové patky Z1, Z2, Z3, Z4 scZ1 := 1 + 0.2 ⋅

bZ1 lZ1*

scZ1 := 1 + 0.2 ⋅

bZ1 lZ1*

bZ1 scZ1 := 1 + 0.2 ⋅ lZ1* 2

⎛⎜ 1.162 ⎞⎟ scZ1 = ⎜ 1.162 ⎟ * ⎜ 1.162 ⎟ ⎝ ⎠

bZ1 sdZ1 := 1 + ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* lZ1 0 ⎝ 0⎠ sdZ1 := 1 + 1

sdZ1 := 1 + 2

bZ1 lZ1 bZ1 lZ1

sbZ1 := 1 − 0.3 ⋅ 0

sbZ1 := 1 − 0.3 ⋅ 1

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 1⎠ ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 2⎠

⎛⎜ 1 ⎞⎟ sdZ1 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

bZ1 lZ1* bZ1 lZ1*

bZ1 sbZ1 := 1 − 0.3 ⋅ lZ1* 2

⎛⎜ 0.758 ⎞⎟ sbZ1 = ⎜ 0.758 ⎟ * ⎜ 0.758 ⎟ ⎝ ⎠

Základové patky Z5, Z6, Z7, Z8 scZ5 := 1 + 0.2 ⋅ 0

bZ5 lZ5*

bZ5 scZ5 := 1 + 0.2 ⋅ lZ5* 1 bZ5 scZ5 := 1 + 0.2 ⋅ lZ5* 2

sdZ5 := 1 + 0

sdZ5 := 1 + 1

sdZ5 := 1 + 2

bZ5 lZ5 bZ5 lZ5 bZ5 lZ5

sbZ5 := 1 − 0.3 ⋅ 0

sbZ5 := 1 − 0.3 ⋅ 1

sbZ5 := 1 − 0.3 ⋅ 2

⎛⎜ 1.088 ⎞⎟ scZ5 = ⎜ 1.088 ⎟ * ⎜ 1.088 ⎟ ⎝ ⎠

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 0⎠ ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 1⎠ ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 2⎠

⎛⎜ 1 ⎞⎟ sdZ5 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

bZ5 lZ5* bZ5 lZ5* bZ5 lZ5*

⎛⎜ 0.868 ⎞⎟ sbZ5 = ⎜ 0.868 ⎟ * ⎜ 0.868 ⎟ ⎝ ⎠

Základové patky Z9, Z10, Z11, Z12 scZ9 := 1 + 0.2 ⋅ 0

bZ9 lZ9*

bZ9 scZ9 := 1 + 0.2 ⋅ lZ9* 1 bZ9 scZ9 := 1 + 0.2 ⋅ lZ9* 2

sdZ9 := 1 + 0

bZ9 lZ9

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 0⎠

bZ9 sdZ9 := 1 + ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* lZ9 1 ⎝ 1⎠ sdZ9 := 1 + 2

bZ9 lZ9

⎛⎜ 1.113 ⎞⎟ scZ9 = ⎜ 1.113 ⎟ * ⎜ 1.113 ⎟ ⎝ ⎠

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 2⎠

⎛⎜ 1 ⎞⎟ sdZ9 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

bZ9 sbZ9 := 1 − 0.3 ⋅ lZ9* 0 bZ9 sbZ9 := 1 − 0.3 ⋅ lZ9* 1 sbZ9 := 1 − 0.3 ⋅ 2

bZ9 lZ9*

⎛⎜ 0.831 ⎞⎟ sbZ9 = ⎜ 0.831 ⎟ * ⎜ 0.831 ⎟ ⎝ ⎠

Základové rošty Z13, Z14 bZ13 scZ13 := 1 + 0.2 ⋅ lZ13* 0 scZ13 := 1 + 0.2 ⋅ 1

scZ13 := 1 + 0.2 ⋅ 2

sdZ13 := 1 + 0

bZ13 lZ13* bZ13 lZ13*

bZ13 lZ13

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 0⎠

bZ13 sdZ13 := 1 + ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* lZ13 1 ⎝ 1⎠ sdZ13 := 1 + 2

bZ13 lZ13

⎛⎜ 1.042 ⎞⎟ scZ13 = ⎜ 1.042 ⎟ * ⎜ 1.042 ⎟ ⎝ ⎠

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 2⎠

⎛⎜ 1 ⎞⎟ sdZ13 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

bZ13 sbZ13 := 1 − 0.3 ⋅ lZ13* 0 bZ13 sbZ13 := 1 − 0.3 ⋅ lZ13* 1 sbZ13 := 1 − 0.3 ⋅ 2

bZ13 lZ13*

⎛⎜ 0.937 ⎞⎟ sbZ13 = ⎜ 0.937 ⎟ * ⎜ 0.937 ⎟ ⎝ ⎠

Základové pásy Z15, Z17 scZ15 := 1 + 0.2 ⋅ 0

scZ15 := 1 + 0.2 ⋅ 1

scZ15 := 1 + 0.2 ⋅ 2

sdZ15 := 1 + 0

bZ15 lZ15* bZ15 lZ15* bZ15 lZ15*

bZ15 lZ15

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 0⎠

bZ15 sdZ15 := 1 + ⋅ sin ⎛ φ d ⎞* lZ15 1 ⎝ 1⎠ sdZ15 := 1 + 2

bZ15 lZ15

sbZ15 := 1 − 0.3 ⋅ 0

sbZ15 := 1 − 0.3 ⋅ 1

⎛⎜ 1.014 ⎞⎟ scZ15 = ⎜ 1.014 ⎟ * ⎜ 1.014 ⎟ ⎝ ⎠

⋅ sin ⎛ φ d ⎞* ⎝ 2⎠

⎛⎜ 1 ⎞⎟ sdZ15 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

bZ15 lZ15* bZ15 lZ15*

bZ15 sbZ15 := 1 − 0.3 ⋅ lZ15* 2

⎛⎜ 0.979 ⎞⎟ sbZ15 = ⎜ 0.979 ⎟ * ⎜ 0.979 ⎟ ⎝ ⎠

6.6.2 Součinitele hloubky založení Základové patky Z1, Z2, Z3, Z4 dcZ1 := 1 + 0.1 0

dcZ1 := 1 + 0.1 1

d1 bZ1*

⎛⎜ 1.077 ⎞⎟ dcZ1 = ⎜ 1.077 ⎟ * ⎜ 1.077 ⎟ ⎝ ⎠

dcZ1 := 1 + 0.1 2

bZ1*

ddZ1 := 1 + 0.1 ⋅ 0

d1 ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* bZ1 0⎠ ⎝ d1

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 1 ⎠* ⎝

ddZ1 := 1 + 0.1 ⋅ 1

bZ1

ddZ1 := 1 + 0.1 ⋅ 2

d1 ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* bZ1 2⎠ ⎝

⎛⎜ 1 ⎞⎟ ddZ1 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

dbZ1 := 1 * 0 dbZ1 := 1 * 1 dbZ1 := 1 * 2

⎛⎜ 1 ⎞⎟ dbZ1 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

Základové patky Z5, Z6, Z7, Z8 dcZ5 := 1 + 0.1 0

dcZ5 := 1 + 0.1 1

d1 bZ5*

⎛⎜ 1.067 ⎞⎟ dcZ5 = ⎜ 1.067 ⎟ * ⎜ 1.067 ⎟ ⎝ ⎠

dcZ5 := 1 + 0.1 2

bZ5*

ddZ5 := 1 + 0.1 ⋅ 0

d1 ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* bZ5 0⎠ ⎝ d1

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 1 ⎠* ⎝

ddZ5 := 1 + 0.1 ⋅ 1

bZ5

ddZ5 := 1 + 0.1 ⋅ 2

d1 ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* bZ5 2⎠ ⎝

⎛⎜ 1 ⎞⎟ ddZ5 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

dbZ5 := 1 * 0 dbZ5 := 1 * 1 dbZ5 := 1 * 2

⎛⎜ 1 ⎞⎟ dbZ5 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

Základové patky Z9, Z10, Z11, Z12 dcZ9 := 1 + 0.1 0 dcZ9 := 1 + 0.1 1

dcZ9 := 1 + 0.1 2

d1 bZ9* d1 bZ9*

⎛⎜ 1.077 ⎞⎟ dcZ9 = ⎜ 1.077 ⎟ * ⎜ 1.077 ⎟ ⎝ ⎠

d1 bZ9*

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 0 ⎠* ⎝

ddZ9 := 1 + 0.1 ⋅ 0

bZ9

ddZ9 := 1 + 0.1 ⋅ 1

d1 ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* bZ9 1⎠ ⎝

ddZ9 := 1 + 0.1 ⋅ 2

d1 bZ9

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 2 ⎠* ⎝

⎛⎜ 1 ⎞⎟ ddZ9 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

dbZ9 := 1 * 0 dbZ9 := 1 * 1

dbZ9 := 1 * 2

⎛⎜ 1 ⎞⎟ dbZ9 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

Základové rošty Z13, Z14 dcZ13 := 1 + 0.1 0

dcZ13 := 1 + 0.1 1

dcZ13 := 1 + 0.1 2

ddZ13 := 1 + 0.1 ⋅ 0 ddZ13 := 1 + 0.1 ⋅ 1

ddZ13 := 1 + 0.1 ⋅ 2

d1 bZ13*

⎛⎜ 1.064 ⎞⎟ dcZ13 = ⎜ 1.064 ⎟ * ⎜ 1.064 ⎟ ⎝ ⎠

d1 bZ13*

d1 bZ13 d1 bZ13 d1 bZ13

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* 0⎠ ⎝ ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 1 ⎠* ⎝ ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 2 ⎠* ⎝

⎛⎜ 1 ⎞⎟ ddZ13 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

dbZ13 := 1 * 0 dbZ13 := 1 * 1 dbZ13 := 1 * 2

⎛⎜ 1 ⎞⎟ dbZ13 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

Základové pásy Z15, Z17 dcZ15 := 1 + 0.1 0 dcZ15 := 1 + 0.1 1

dcZ15 := 1 + 0.1 2

ddZ15 := 1 + 0.1 ⋅ 0 ddZ15 := 1 + 0.1 ⋅ 1

ddZ15 := 1 + 0.1 ⋅ 2

d2 bZ15* d2 bZ15*

⎛⎜ 1.089 ⎞⎟ dcZ15 = ⎜ 1.089 ⎟ * ⎜ 1.089 ⎟ ⎝ ⎠

d2 bZ15*

d2 bZ15 d2 bZ15

d2 bZ15

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* 0⎠ ⎝ ⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞ 1 ⎠* ⎝

⋅ sin ⎛ 2 ⋅ φ d ⎞* 2⎠ ⎝

⎛⎜ 1 ⎞⎟ ddZ15 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

dbZ15 := 1 * 0 dbZ15 := 1 * 1 dbZ15 := 1 * 2

⎛⎜ 1 ⎞⎟ dbZ15 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

6.6.3 Součinitele šikmosti zatížení Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4

( ( )) 2 2 icZ11 := ( 1 − tan ( δ Z1) ) * 2 icZ12 := ( 1 − tan ( δ Z1) ) * icZ10 := 1 − tan δ Z1 *

idZ1 := icZ1* ibZ1 := icZ1*

⎛⎜ 0.965 ⎞⎟ icZ1 = ⎜ 0.965 ⎟ * ⎜ 0.965 ⎟ ⎝ ⎠

Základová patka Z5, Z6, Z7, Z8

( ( )) 2 2 icZ51 := ( 1 − tan ( δ Z1) ) * 2 icZ52 := ( 1 − tan ( δ Z1) ) * icZ50 := 1 − tan δ Z1 *

idZ5 := icZ5* ibZ5 := icZ5*

⎛⎜ 0.965 ⎞⎟ icZ5 = ⎜ 0.965 ⎟ * ⎜ 0.965 ⎟ ⎝ ⎠

Základová patka Z9, Z10, Z11, Z12

( ( )) 2 2 icZ91 := ( 1 − tan ( δ Z9) ) * 2 icZ92 := ( 1 − tan ( δ Z9) ) * icZ90 := 1 − tan δ Z9 *

idZ9 := icZ9* ibZ9 := icZ9*

⎛⎜ 0.965 ⎞⎟ icZ9 = ⎜ 0.965 ⎟ * ⎜ 0.965 ⎟ ⎝ ⎠

Základový rošt Z13, Z14

( ( )) 2 2 icZ131 := ( 1 − tan ( δ Z13) ) * 2 icZ132 := ( 1 − tan ( δ Z13) ) * icZ130 := 1 − tan δ Z13 *

idZ13 := icZ13* ibZ13 := icZ13*

⎛⎜ 1 ⎞⎟ icZ13 = ⎜ 1 ⎟ * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

Základový pas Z15, Z17

( ( )) 2 2 icZ151 := ( 1 − tan ( δ Z15) ) * 2 icZ152 := ( 1 − tan ( δ Z15) ) * icZ150 := 1 − tan δ Z15 *

idZ15 := icZ15* ibZ15 := icZ15*

⎛⎜ 0.965 ⎞⎟ icZ15 = ⎜ 0.965 ⎟ * ⎜ 0.965 ⎟ ⎝ ⎠

6.7 Posouzení základové půdy Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4 Zvislá*

bZ1 RdZ1 := cd ⋅ Nc ⋅ scZ1 ⋅ dcZ1 ⋅ icZ1 + γ 1 ⋅ d1 ⋅ Nd ⋅ sdZ1 ⋅ ddZ1 ⋅ idZ1 + γ2 ⋅ ⋅ Nb ⋅ sbZ1 ⋅ dbZ1 ⋅ ibZ1* 2

(

)

⎛⎜ 383.144 ⎞⎟ RdZ1 = ⎜ 383.144 ⎟ kPa * ⎜ 383.144 ⎟ ⎝ ⎠ σ deZ1 = 194 kPa *

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if σ deZ1 ≤ RdZ1 * 0

"nevyhovuje" otherwise vyuzitie :=

σ deZ1

podmienka = "vyhovuje!!!" *

vyuzitie = 50.634 %*

RdZ1 * 0

Výpočtová vodorovná únosnosť základovej pôdy: Hde ≤ VdeZ1 ⋅ tan ( φd) + cd ⋅ Aef + Spd* Aef = 29.1 m

Aef := bZ1 ⋅ lZ1* 2

φd ⎞ ⎛ ⎟ Ka := tan ⎜ 45 − 2 ⎠* ⎝ Spd :=

1 2 ⋅ γ ⋅ d ⋅ Ka * 2 1 1

( )

⎛⎜ 1 ⎞⎟ Ka := ⎜ 1 ⎟ m* ⎜1⎟ ⎝ ⎠ Spd = 185.033 kN*

RdhZ1 := VdeZ1 ⋅ tan φ d + cd ⋅ Aef + Spd*

⎛ 2.203 × 10 3 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ RdhZ1 = 2.552 × 10 3 kN ⎜ ⎟ * ⎜ 2.901 × 10 3 ⎟ ⎝ ⎠

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if HdeZ1 ≤ RdhZ1 * 0

"nevyhovuje" otherwise podmienka = "vyhovuje!!!" * HdeZ1 vyuzitie := RdhZ1 * 0

vyuzitie = 17.178 %*

Základová patka Z5, Z6, Z7, Z8 Zvislá* bZ1 RdZ5 := cd ⋅ Nc ⋅ scZ5 ⋅ dcZ5 ⋅ icZ5 + γ 1 ⋅ d1 ⋅ Nd ⋅ sdZ5 ⋅ ddZ5 ⋅ idZ5 + γ 2 ⋅ ⋅ Nb ⋅ sbZ5 ⋅ dbZ5 ⋅ ibZ5* 2

(

)

⎛⎜ 312.238 ⎞⎟ RdZ5 = ⎜ 312.238 ⎟ kPa * ⎜ 312.238 ⎟ ⎝ ⎠ σ deZ5 = 182 kPa *

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if σ deZ5 ≤ RdZ5 * 0

"nevyhovuje" otherwise vyuzitie :=

σ deZ5

podmienka = "vyhovuje!!!" *

vyuzitie = 58.289 %*

RdZ5 * 0

Výpočtová vodorovná únosnosť základovej pôdy: Hde ≤ VdeZ5 ⋅ tan ( φd) + cd ⋅ Aef + Spd* Aef = 93.44 m

Aef := bZ5 ⋅ lZ5* 2

φd ⎞ ⎛ ⎟ Ka := tan ⎜ 45 − 2 ⎠* ⎝

Spd :=

1 2 ⋅ γ ⋅ d ⋅ Ka* 2 1 1

( )

⎛⎜ 1 ⎞⎟ Ka := ⎜ 1 ⎟ m* ⎜1⎟ ⎝ ⎠ Spd = 185.033 kN*

RdhZ5 := VdeZ5 ⋅ tan φ d + cd ⋅ Aef + Spd*

⎛ 2.203 × 10 3 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ kN 3 RdhZ1 = 2.552 × 10 ⎜ ⎟ * ⎜ 2.901 × 10 3 ⎟ ⎝ ⎠

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if HdeZ5 ≤ RdhZ1 0 *

"nevyhovuje" otherwise podmienka = "vyhovuje!!!" * HdeZ5 vyuzitie := RdhZ5 * 0

vyuzitie = 5.678 %*

Základová patka Z9, Z10, Z11, Z12 Zvislá*

bZ9 RdZ9 := cd ⋅ Nc ⋅ scZ9 ⋅ dcZ9 ⋅ icZ9 + γ 1 ⋅ d1 ⋅ Nd ⋅ sdZ9 ⋅ ddZ1 ⋅ idZ9 + γ 2 ⋅ ⋅ Nb ⋅ sbZ9 ⋅ dbZ9 ⋅ ibZ9* 2

(

)

⎛⎜ 367.3 ⎞⎟ RdZ9 = ⎜ 367.3 ⎟ kPa * ⎜ 367.3 ⎟ ⎝ ⎠ σ deZ9 = 176 kPa *

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if σ deZ9 ≤ RdZ9 * 0

"nevyhovuje" otherwise vyuzitie :=

σ deZ9

podmienka = "vyhovuje!!!" *

vyuzitie = 47.917 %*

RdZ9 * 0

Výpočtová vodorovná únosnosť základovej pôdy: Hde ≤ VdeZ9 ⋅ tan ( φd) + cd ⋅ Aef + Spd* Aef = 41.71 m

Aef := bZ9 ⋅ lZ9* 2

φd ⎞ ⎛ ⎟ Ka := tan ⎜ 45 − 2 ⎠* ⎝ Spd :=

1 2 ⋅ γ ⋅ d ⋅ Ka * 2 1 1

( )

⎛⎜ 1 ⎞⎟ Ka := ⎜ 1 ⎟ m* ⎜1⎟ ⎝ ⎠ Spd = 185.033 kN*

RdhZ9 := VdeZ9 ⋅ tan φ d + cd ⋅ Aef + Spd*

⎛ 3.077 × 10 3 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ kN 3 RdhZ9 = 3.577 × 10 ⎜ ⎟ * ⎜ 4.078 × 10 3 ⎟ ⎝ ⎠

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if HdeZ9 ≤ RdhZ9 * 0

"nevyhovuje" otherwise podmienka = "vyhovuje!!!" * HdeZ9 vyuzitie := RdhZ9 * 0

vyuzitie = 12.297 %*

Základový rošt Z13, Z14 Zvislá* bZ1 RdZ13 := cd ⋅ Nc ⋅ scZ13 ⋅ dcZ13 ⋅ icZ13 + γ 1 ⋅ d1 ⋅ Nd ⋅ sdZ13 ⋅ ddZ13 ⋅ idZ13 + γ2 ⋅ ⋅ Nb ⋅ sbZ13 ⋅ dbZ13 ⋅ ibZ13* 2

(

)

⎛⎜ 340.569 ⎞⎟ RdZ13 = ⎜ 340.569 ⎟ kPa* ⎜ 340.569 ⎟ ⎝ ⎠ σ deZ13 = 234 kPa* podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if σ deZ13 ≤ RdZ13 * 0

"nevyhovuje" otherwise

vyuzitie :=

σ deZ13

podmienka = "vyhovuje!!!" *

vyuzitie = 68.709 %*

RdZ13 * 0

Výpočtová vodorovná únosnosť základovej pôdy: Hde ≤ VdeZ13 ⋅ tan ( φd) + cd ⋅ Aef + Spd * Aef = 233.1 m

Aef := bZ13 ⋅ lZ13*

1 2 ⋅ γ ⋅ d ⋅ Ka* 2 1 1

⎛⎜ 1 ⎞⎟ Ka := ⎜ 1 ⎟ m * ⎜1⎟ ⎝ ⎠

φd ⎞ ⎛ ⎟ Ka := tan ⎜ 45 − 2 ⎠* ⎝ Spd :=

( )

Spd = 185.033 kN*

RdhZ13 := VdeZ13 ⋅ tan φ d + cd ⋅ Aef + Spd *

⎛ 1.635 × 10 4 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ 4 RdhZ13 = 1.914 × 10 ⎟ kN* ⎜ ⎟ ⎜ 2.194 × 10 4 ⎟ ⎝ ⎠

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if HdeZ13 ≤ RdhZ13 * 0

"nevyhovuje" otherwise podmienka = "vyhovuje!!!" * HdeZ13 vyuzitie := RdhZ13 * 0

vyuzitie = 2.315 %*

Základový pas Z15, Z17 Zvislá*

(

)

RdZ15 := cd ⋅ Nc ⋅ scZ15 ⋅ dcZ15 ⋅ icZ15 + γ1 ⋅ d1 ⋅ Nd ⋅ sdZ15 ⋅ ddZ15 ⋅ idZ15 + γ 2 ⋅

bZ15 ⋅ Nb ⋅ sbZ15 ⋅ dbZ15 ⋅ ibZ15* 2

⎛⎜ 338.943 ⎞⎟ RdZ15 = ⎜ 338.943 ⎟ kPa * ⎜ 338.943 ⎟ ⎝ ⎠ σ deZ15 = 234 kPa *

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if σ deZ15 ≤ RdZ15 * 0

"nevyhovuje" otherwise vyuzitie :=

σ deZ15

podmienka = "vyhovuje!!!" *

vyuzitie = 69.038 %*

RdZ15 * 0

Výpočtová vodorovná únosnosť základovej pôdy: Hde ≤ VdeZ15 ⋅ tan ( φd) + cd ⋅ Aef + Spd * 2

Aef = 617.5 m *

Aef := bZ15 ⋅ lZ15*

⎛⎜ 1 ⎞⎟ Ka := ⎜ 1 ⎟ m* ⎜1⎟ ⎝ ⎠

φd ⎞ ⎛ ⎟ Ka := tan ⎜ 45 − 2 ⎠* ⎝

⎛⎜ 69.333 ⎞⎟ cd = ⎜ 81.333 ⎟ kPa* ⎜ 93.333 ⎟ ⎝ ⎠

1 2 ⋅ γ ⋅ d ⋅ Ka* Spd = 604.19 kN* 2 1 2 RdhZ15 := VdeZ15 ⋅ tan φ d + cd ⋅ Aef + Spd * Spd :=

( )

⎛ 4.342 × 10 4 ⎞ ⎜ ⎟ ⎜ ⎟ RdhZ15 = 5.083 × 10 4 kN ⎜ ⎟ * ⎜ 5.824 × 10 4 ⎟ ⎝ ⎠

podmienka :=

"vyhovuje!!!"

if HdeZ15 ≤ RdhZ15 0 *

"nevyhovuje" otherwise podmienka = "vyhovuje!!!" * HdeZ15 vyuzitie := RdhZ15 * 0

vyuzitie = 0.871 %*

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

7. Posudek na II.mezní stav 7.1. Poznámka Je proveden výpočet sednutí bez vlivu konsolidací. Pro přesnější výpočet sedání je proveden odhad dosednutí základu vlivem odhadovaného přitížení základů. . V průběhu provozu stavby nebylo dosud prováděno žádné měření sedání, ze kterého by bylo možné odvodit předpokládané chování této stavby. Podle požadavků ČSN 73 1001 čl. 129 a čl.130 je třeba provést zaměření reálného sednutí stavby. Z těchto měření bude zpětně dopočten přetvárný modul a dopočteno přesné sedání.

7.2. Současný stav sedání "Sedání konstrukcí kotelny nebylo pravděpodobně systematicky měřeno. Podle vizuální prohlídky konstrukcí OK, podlah atd. nebyly žádné důsledky větších sedání případně nerovnoměrných sedání zaznamenány." viz Závěrečná zpráva Vyhodnocení stavu OK kotelny bloků č.21 - 24 - podklad č. XXX.

7.3. Požadavky na zaměření základů . - výškové zaměření provést k některému vztažnému bodu (nejlépe trigonometrická síť), který leží mimo . poklesovou kotlinu objektu a není ovlivňován změnami v jejím sedání, . - provést měření v dostupných částech základů, nejlépe v místě kotvení ocelové konstrukce sloupů (rošty, . patky, pásy - pod každým sloupem, bunkr každý druhý sloup), . - místo měření musí být měřitelné i po demontáži ocelové konstrukce, . - při zaměření zaznamenat stav zařízení a jejich techologických procesů (naplněnost kotlů, zásobníků ...) . - zaměření provést v několika opakováních při: . . - zatížený stav - stávající kotle jsou instalovány, pokud možno naplněny, zásobníky naplněny, . . - odlehčený stav - nejdříve za 5 - 7 dní po demontáži ocelové konstrukce a kotlů, . . - nová OK - nejdříve za 5 - 7 dní po montáži nové ocelové konstrukce a kotlů, . . - provoz - nejdříve za 10 dní po zahání provozu na nové technologii, . . - konečný stav - po půl roce provozu objektu. . Navrhované body k zaměření viz schema - označené sloupy.

Projekt Část Popis Autor

7.4 Schema sledovaných bodù

KOETU - Tušimice II Kotel C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

7.5. Sedání objektu 7.5.1. Poznámka Je spočteno celkové sedání objektu ve dvou variantách: . Celkové sednutí od stálých zatížení . Odhad dosednutí jen od přitížení novou konstrukcí. . Limitní hodnoty sednutí: . Konstrukce je ocelová staticky neurčitá. . . - průměrné sednutí . . s lim = 80 mm . - nerovnoměrné sednutí . . delta s/l = 0,03

7.6. Celkové sedání 7.6.1. Kombinace Jméno soilin

Typ

Zatěžovací stavy

Lineární - únosnost LC1 - Vlastní tíha OK

Souč. [1] 1,00

LC2 - Beton,rošty,plechy

1,00

LC3 - Užitné na plošinách

1,00

LC4 - Technologie

1,00

LC5 - Technologie nahodilé

1,00

LC10 - Zdivo,plášť

1,00

LC12 - Zatížení z drážek

1,00

LC13 - Doprava strusky stálé

1,00

LC14 - Doprava strusky užitné

1,00

LC21 - Přitížení stálé

1,00

LC22 - Přitížení havarijní

1,00

LC23 - Přitížení násypy

1,00

LC24 - Přitížení nahodilé D

1,00

7.6.2 Schema - celkovĂŠ sednutĂ

41,20 40,20 39,20 38,20 37,20 36,20 35,20 34,20 33,20 32,20 31,20 30,20 29,20 28,20 27,20 26,20 25,20 24,20 23,20 22,20 21,20 20,20 19,20 18,20 17,20 16,20 15,20 14,20 13,20 12,20 11,20

8,20

9,20

10,20

7,20 6,20 5,20 4,20

46 46 46 46 45 45

-89,53

51 50 49 48 48 48

-88,53

54 53 52 51 50 50

46 47 45 45 46 48 49 54 58

34 36 38 39 40 40 38 37 38 39 43 45 46 48 51

19 18 18 20 21 25

-87,53

57 55 54 53 52 52

54 54 50 45 47 47 54 61 63

38 36 35 35 36 37 38 37 38 41 42 42 43 48 54

21 17 19 20 20 28

-86,53

59 57 55 54 54 54

60 61 59 48 49 50 63 68 71

41 38 36 37 38 38 39 39 41 42 44 43 44 56 57

22 19 20 22 23 29

-85,53

61 59 57 56 56 61

66 66 65 54 55 57 69 73 75

42 42 40 40 41 42 43 43 45 46 47 43 48 57 58

26 22 30 24 26 34

-84,53

62 60 59 57 57 62

49 50 52 49 50 51 52 56 53 53 54 56 60 64 65

-83,53

64 62 60 59 58 60

64 66 68 69 66 66 72 73 71 72 75 75 72 80 83

-82,53

34 33 35 37 39 40 40 42 45 49 53 55 57 59 60 59 60 63 63 63 65 65 65 66 68 68 65 65 65 66 66 65 67 70 74 81

33 31 33 35 36 38 39 41 43 46 48 50 51 53 54 55 55 56 57 58 58 59 59 60 60 60 60 60 61 61 62 63 64 67 72 82

33 28 33 30 32 35 37 39 40 42 44 46 47 49 50 51 52 52 53 54 54 54 54 55 55 56 56 56 57 58 58 60 61 62 72 78

32 28 30 31 33 34 37 39 41 43 44 46 47 49 50 51 51 52 53 53 54 54 54 55 55 55 55 56 56 57 58 60 62 63 67 76

30 28 31 31 33 36 38 40 41 43 44 46 47 49 50 51 52 52 53 53 54 54 54 54 54 54 55 56 56 57 59 60 62 65 68 84

30 28 31 31 35 37 39 41 43 44 46 48 49 50 52 52 52 53 53 54 55 56 56 56 55 55 56 57 58 59 60 62 64 67 70 85

32 29 31 33 40 43 44 46 50 52 54 55 57 59 61 57 56 54 55 58 59 66 65 64 60 60 64 66 67 68 70 68 70 70 74 86

33 33 32 32 30 30 33 33 33 33 33 33 33 29 29 30 29 29 29 30 30 31 31 31 31 30 32 32 32 32 31 31 33 33 34 34 34 33 33 34 35 35 32 32 32 33 33 37 37 37 36 35 41 44 44 44 42 43 46 47 48 48 47 41 39 44 47 47 47 44 45 50 52 53 53 51 44 41 46 43 48 45 50 53 53 53 49 46 49 52 53 53 50 47 49 48 50 49 51 51 53 52 55 53 56 53 57 60 59 58 55 55 58 60 61 62 62 57 54 55 55 55 54 54 54 54 56 57 57 57 56 55 56 56 56 55 54 54 55 56 57 58 58 57 55 59 61 60 59 55 56 59 60 62 63 63 58 56 58 56 58 57 58 57 57 57 56 56 56 57 57 57 58 58 60 59 61 60 63 62 65 64 69 67 72 74 74 73 70 71 74 76 76 77 77 71 69 78 79 79 79 76 78 81 81 81 80 80 80 73 80 82 80 80 83 84 84 82 81 80 81 87 87

31 30 32 33 35 39 41 43 44 45 47 48 50 51 52 53 54 55 56 56 56 56 56 56 56 56 57 58 59 60 61 63 66 69 73 84

31 31 32 33 35 37 41 43 44 46 48 49 51 53 53 55 55 56 57 57 58 57 58 58 59 59 59 60 61 62 63 64 67 68 71 82

-60,53

78 75 72 71 71 78

34 31 32 34 36 38 41 43 45 47 49 51 53 54 56 56 57 58 59 60 60 61 61 61 62 62 62 63 63 64 65 67 68 69 80 88

-59,53

78 75 72 71 71 78

35 33 35 37 39 41 42 44 47 49 52 55 56 58 59 60 61 62 63 63 64 64 65 65 66 66 66 66 66 67 68 69 71 76 80 89

-58,53

78 74 72 71 71 77

37 39 41 44 46 47 46 48 54 57 62 66 69 71 71 70 71 75 76 75 78 78 76 76 81 81 76 77 77 78 78 76 78 84 87 93

-63,53

-57,53

76 73 71 70 70 72

-61,53

78 75 72 71 71 77

-64,53

76 73 71 70 69 72

78 74 72 71 70 77

-65,53

76 73 71 70 69 75

77 74 72 70 70 76

-66,53

77 73 71 70 69 76

72 70 67 66 65 71

-74,53

-67,53

76 73 71 69 69 76

72 69 67 66 65 71

-75,53

-68,53

76 73 70 69 69 75

72 69 66 65 65 71

-76,53

-69,53

76 73 70 69 68 75

71 68 66 64 64 70

-77,53

-70,53

75 72 70 68 68 74

70 67 65 63 63 69

-78,53

-71,53

74 71 69 68 67 73

69 66 64 62 62 68

-79,53

-72,53

73 71 68 67 66 69

67 65 62 61 61 66

-80,53

-73,53

72 70 68 66 66 68

65 63 61 60 59 62

-81,53

-62,53

77 74 72 71 70 77

58 58 57 57 57 59 61 62 62 62 63 64 66 73 73

-56,53

76 73 72 70 70 73

52 49 50 49 51 52 53 55 54 55 56 58 61 67 68

-55,53

75 73 71 70 70 73

67 68 69 70 71 73 75 78 80

45 44 47 44 44 46 47 48 50 51 51 51 58 60 61

25 28 31 32 34 37

-54,53

76 73 71 70 70 77

63 64 62 61 60 64 67 74 78

42 41 44 44 44 46 47 48 50 51 51 51 53 58 58

23 23 23 25 28 34

-53,53

75 73 71 70 70 77

57 58 58 59 60 61 65 70 76

42 40 42 43 42 44 45 46 47 49 50 50 51 54 58

21 21 23 25 26 31

-52,53

75 72 71 70 70 77

55 57 56 55 57 59 63 68 73

42 40 40 41 42 43 44 45 45 48 49 51 50 56 57

20 20 20 22 24 29

-51,53

75 72 71 70 70 77

38 43 44 46 47 48 49 49 48 49 52 54 55 56 57

-50,53

74 72 70 70 70 72

-49,53

74 72 71 70 70 73

-48,53

74 72 71 70 70 73

-47,53

75 72 71 70 70 77

-46,53

76 73 71 70 71 78

55 56 57 58 59 62 64 68 73

38 42 44 46 47 48 48 49 47 48 52 53 55 56 56

17 19 20 22 24 26

-45,53

76 73 71 71 71 78

59 60 57 55 58 58 64 71 75

42 40 40 40 42 43 44 45 46 47 49 54 50 54 59

19 19 22 22 23 28

-44,53

77 74 72 71 71 78

62 63 60 58 59 60 67 74 78

43 41 41 41 43 44 44 45 46 48 49 50 51 60 60

21 21 22 24 25 30

-43,53

77 74 72 71 71 78

65 67 67 60 62 63 74 77 81

46 43 43 43 44 45 46 47 48 50 51 51 53 62 62

22 23 30 25 28 33

-42,53

78 74 72 71 71 78

48 48 49 48 50 51 52 54 53 54 55 57 60 63 64

-41,53

78 74 72 71 71 77

54 54 55 56 56 57 58 60 60 61 62 63 64 68 69

-40,53

35 37 40 43 45 46 45 47 52 55 60 64 67 69 69 67 68 73 74 73 75 76 74 75 78 78 75 75 76 77 77 75 77 83 86 91

34 35 37 39 41 42 44 46 48 51 54 57 59 60 61 62 63 64 65 66 67 67 67 68 68 68 68 69 69 70 71 72 74 76 80 88

33 31 34 34 36 39 41 43 45 47 49 51 53 54 56 56 57 58 59 60 60 61 61 61 62 62 62 63 63 64 66 67 68 70 78 87

32 30 32 33 35 36 40 42 44 46 47 49 50 52 54 54 55 55 56 56 57 59 58 58 58 59 59 60 61 62 63 66 67 68 74 84

31 30 32 32 34 38 40 42 43 45 46 47 49 50 51 52 53 54 54 55 55 55 56 56 56 56 57 58 58 60 61 63 65 69 73 82

29 30 32 32 37 39 41 43 44 45 46 47 49 50 51 53 53 53 54 54 56 55 55 55 55 55 56 57 58 59 61 63 66 69 74 85

29 29 32 35 39 41 43 45 47 48 47 48 49 51 52 55 54 54 55 56 58 56 55 55 54 54 55 57 58 59 61 63 67 71 76 88

31 31 31 31 30 28 28 30 30 30 30 30 29 30 30 30 30 29 29 29 29 29 29 29 28 28 32 33 33 33 33 31 31 31 31 31 31 30 30 36 36 36 36 36 32 31 34 34 34 33 33 30 44 45 45 45 44 41 40 42 42 41 40 38 36 48 49 49 48 46 42 41 43 43 43 42 40 38 41 40 42 41 51 52 51 48 46 43 52 52 50 47 48 45 49 47 51 48 52 50 54 51 55 52 56 53 60 60 60 59 57 54 53 56 57 58 57 55 52 55 55 55 54 53 52 52 52 53 53 53 52 51 56 57 56 55 54 53 52 53 54 55 54 53 52 61 61 60 59 58 54 53 57 58 59 59 56 53 60 56 60 56 60 56 59 56 56 55 56 55 59 56 60 58 62 59 63 60 64 61 63 62 66 64 77 77 76 75 73 70 69 72 72 72 70 69 65 81 82 81 80 78 78 77 78 77 76 74 73 68 85 84 84 80 80 82 82 82 79 77 74 78 78

29 28 29 30 32 35 37 38 40 42 43 45 46 47 48 49 50 51 51 52 52 53 53 53 53 53 54 54 55 56 57 59 61 63 66 77

27 27 29 29 31 33 36 38 40 41 43 44 46 47 48 49 49 50 51 51 52 52 52 53 53 53 53 54 55 56 57 59 60 61 64 73

-18,53

71 66 64 63 62 68

27 27 29 29 31 33 36 38 39 41 43 45 46 47 48 48 49 51 51 52 52 53 53 53 54 54 54 54 55 56 57 58 59 60 68 73

-17,53

69 65 63 62 61 67

29 28 30 32 33 35 36 38 40 42 45 46 48 49 50 51 52 52 53 54 54 55 55 56 56 56 56 56 56 57 58 59 61 63 67 75

-16,53

68 64 62 60 60 65

29 29 31 33 35 36 37 39 41 45 48 50 52 53 54 54 55 56 57 58 58 59 59 60 61 61 59 59 59 60 60 60 62 65 68 75

-21,53

-15,53

72 69 67 66 65 68

-19,53

71 67 65 64 63 69

-22,53

74 70 68 67 66 71

72 67 65 64 64 69

-23,53

75 71 69 67 67 73

71 68 66 65 64 67

-24,53

76 71 69 68 68 74

78 75 72 71 71 77

-32,53

-25,53

77 72 70 69 69 74

79 75 73 72 71 78

-33,53

-26,53

77 73 70 69 69 75

79 75 73 72 72 78

-34,53

-27,53

78 73 71 70 69 75

79 75 73 72 72 78

-35,53

-28,53

77 73 71 70 69 75

79 75 73 72 72 78

-36,53

-29,53

77 73 71 70 69 72

78 75 73 72 71 78

-37,53

-30,53

77 74 72 70 70 72

77 75 73 71 71 74

-38,53

-31,53

79 74 72 71 70 76

77 74 72 71 71 74

-39,53

-20,53

66 62 60 59 59 64

57 59 61 62 60 60 64 65 64 65 67 67 66 71 72

-14,53

64 60 59 57 57 62

50 49 55 48 49 50 51 54 52 52 53 55 62 63 63

-13,53

59 56 55 54 55 57

59 60 59 60 60 62 64 68 69

43 41 45 48 49 50 51 54 52 52 53 55 54 56 56

24 27 29 29 31 34

-12,53

58 54 53 52 52 56

54 55 55 52 50 55 60 63 66

36 37 39 39 39 41 42 42 43 44 44 44 47 50 49

22 22 22 22 25 30

-11,53

56 53 51 51 51 56

44 45 47 48 49 49 52 55 61

33 34 36 37 38 38 39 39 40 41 42 43 44 45 46

19 19 20 21 22 26

-10,53

54 51 50 49 49 54

41 42 44 42 44 45 49 52 55

31 33 34 36 35 35 36 36 37 38 40 41 41 44 45

17 17 17 18 19 21

-9,53

52 49 48 47 47 52

-8,53

49 46 45 45 45 49

-7,53

49 46 45 45 45 49

-6,53

46 43 42 42 43 47

-5,53

37 37 34 34 38 34

39 36 36 36 40 39

42 38 38 38 42 42

44 40 39 39 43 39

46 42 41 40 44 41

49 43 42 41 45 42

50 44 43 42 47 43

51 45 44 43 47 49

49 46 45 44 45 52

50 47 46 44 45 53

54 48 46 45 50 54

56 49 48 47 51 55

57 50 48 47 52 56

58 51 49 48 53 58

59 51 50 49 54 59

59 52 50 49 56 59

59 52 51 50 56 59

56 52 51 50 52 56

57 53 51 50 52 57

61 53 52 51 56 61

62 54 52 51 57 62

63 55 53 52 57 63

64 56 54 53 59 64

62 55 53 52 56 62

60 55 54 52 54 60

60 56 54 53 54 60

61 56 54 53 57 61

66 58 56 55 62 66

64 57 54 53 56 64

66 58 56 55 59 66

63 58 56 55 59 63

67 59 57 56 59 67

66 58 56 55 54 66

66 58 56 55 54 63

66 58 56 55 54 56

63 58 57 56 63 63

66 59 57 56 61 64

67 59 57 56 61 63

67 59 57 56 61 64

67 59 57 56 61 63

67 59 57 56 61 62

65 59 57 55 58 57

66 59 57 55 59 66

67 59 57 55 60 67

66 59 57 55 60 66

67 59 56 55 60 63

66 58 56 55 59 62

63 58 56 54 56 63

66 58 56 55 59 64

67 59 57 55 60 66

67 59 57 56 60 67

67 59 57 56 61 67

66 59 56 56 62 66

66 58 56 55 60 66

65 58 56 55 59 65

62 57 55 54 55 62

61 57 55 54 55 61

64 57 55 54 58 64

65 57 55 54 58 65

67 56 54 53 57 67

64 56 53 52 55 64

63 56 54 52 56 63

60 55 53 52 53 60

60 54 52 51 52 60

68 54 52 51 56 68

58 53 51 50 51 58

57 52 50 49 50 57

57 50 48 47 50 57

57 50 48 47 51 57

56 49 47 46 46 56

54 48 46 45 45 54

50 47 45 45 46 45

50 47 45 44 48 50

49 46 44 43 48 49

50 45 43 42 46 50

49 44 42 41 45 49

48 42 41 40 43 48

46 41 39 38 41 46

42 38 36 36 38 36

41 37 35 35 36 41

44 49 53 56 57 60 61 60 63 63 63 64 64 63 65 64 63 66 64 62 64 60 59 58 58 57 56 53 52 49 49 46 45 41 40 31 38 41 44 47 48 49 49 52 50 54 55 53 57 56 55 56 59 56 60 60 58 61 59 57 60 62 61 63 62 61 63 62 59 62 63 62 64 63 61 63 62 60 63 64 63 65 63 61 63 62 61 63 64 62 65 63 63 62 62 61 62 63 63 62 60 60 59 58 58 58 58 57 56 54 53 52 51 50 49 48 47 45 43 41 40

3,20 43 2,20 47 1,20 47 48 47 46

-13,80

-12,80

-11,80

-10,80

-9,80

-8,80

-7,80

-6,80

-5,80

-4,80

-3,80

-2,80

-1,80

-0,80

0,20

-90,53

7.7. Dosednutí od přitížení 7.7.1 Poznámka Porovnáním zjednodušeného přepočtu základů podle zprávy ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc viz podklady 2.05, 2.06, 2.07 bylo zjištěno, že změnami konstrukce/ změnami zatížení viz výpočet ocelové konstrukce model Kotelnabunkr34gZ.esa (1.10) nedojde ke zvýšení zatížení a proto dosednutí od přitížení bude mít charakter spíše lokálních změn. Dosednutí bude upřesněno dodatečným měřením – viz požadavek na výškové zaměření základů. N [kN] hlav. sloupy ř. D 22,25,29,32 (S1) ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc D22 = B5020 D25 = B5000 D29 = B4980 D32 = B4959 hlav. sloupy ř. E 22,25,29,32 (S2) ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc E22 = B5021 E25 = B5001 E29 = B4981 E32 = B4960 hlav. sloupy ř. F 22,25,29,32 (S3) ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc F22 = B5022 F25 = B5002 F29 = B4982 F32 = B4961 hlav. sloupy ř. G 22,25,29,32 (S4) ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc G22 = B5023 G25 = B5003 G29 = B4983 G32 = B4962 hlav. sloupy ř. G 23/24, 30/31 (S4*) ETUII_posudek_kotle_D&P05-118-5.doc G 23/24 = B5154 G 30/31 = B5152

extrém

-12080.0 -10252,75 -10247,24 -10294,01 -10279,68

extrém

-10590.0 -8934,3 -8958,64 -9054,6 -9026,71

extrém

-14140.0 -11563,05 -11978,7 -11569,32 -11847,06

Minimum

-9120.0 -8345,45 -8910,63 -8271,3 -8950,53

extrém

-5177.0 -4319,39 -4264,55

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

7.8. Posouzení 7.8.1. Průměrná hodnota sednutí Průměrná hodnota sednutí objektu: . . delta s = 54,8 mm < delta s lim = 80 mm . . Podmínka na průměrnou hodnotu sednutí vyhovuje.

7.8.2. Nerovnoměrné sednutí Nerovnoměrné sednutí - úhlové přetvoření: . . - maximální sednutí s max = 92,6 mm . - minimální sednutí s min = 16,7 mm . . - delta s = 75,9 mm . . - směr y . . - max y = 41,20 m . . - min y = -13,80 m . . . - L y = 55,00 m . . . - delta s/L = 0,0014 < (delta . . Podmínka nerovnoměrného sednutí na ose . . - směr x . . - max x = -5,53 m . . - min x = -90,53 m . . . - L x = 85,00 m . . . - delta s/L = 0,0009 < (delta . . Podmínka nerovnoměrného sednutí na ose

s/L)lim = 0,003 y vyhovuje.

s/L)lim = 0,003 x vyhovuje.

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

8. Kontaktní napětí pro výpočet únosnosti základů 8.1. Poznámka . Pro posouzení betonových základů je vypočteno průměrné napětí v základové spáře bez vlivu zatížení vlastní tíhou betonové konstrukce základů. Kontaktní napětí je normováno pro nejvíce zatížený prvek ve výběru. Zatížení pro kritickou kombinaci je do prutového modelu vnášeno pomocí zatížené základových prvků přepočteným průměrným zatížením z kontaktních napětí.

8.2. Kombinace Jméno csn - csn

Popis pro bet. posudek

Typ

Zatěžovací stavy

Lineární - únosnost LC0 - vlastní tíha - beton

Souč. [1] -1,10

LC1 - Vlastní tíha OK

1,10

LC2 - Beton,rošty,plechy

1,10

LC3 - Užitné na plošinách

1,20

LC4 - Technologie

1,20

LC6 - Vítr -y

1,30

LC5 - Technologie nahodilé

1,20

LC7 - Vítr +y

1,30

LC8 - Vítr -x

1,30

LC9 - Vítr +x

1,30

LC10 - Zdivo,plášť

1,10

LC11 - Imperfekce +y

1,30

LC12 - Zatížení z drážek

1,40

LC13 - Doprava strusky stálé

1,10

LC14 - Doprava strusky užitné

1,20

LC15 - Imperfekce -y

1,40

LC16 - Imperfekce +x

1,40

LC17 - Imperfekce -x

1,40

LC20 - Přitížení nahodilé K

1,40

LC21 - Přitížení stálé

1,20

LC22 - Přitížení havarijní

1,40

LC23 - Přitížení násypy

1,40

LC24 - Přitížení nahodilé D

1,40

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

8.3. Základová patka Z1, Z2, Z3, Z4 8.3.1. Schema

8.3.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : S14,SE1..SE24 Kombinace : csn - csn V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Kontaktní napětí

csn - csn

Řez

SE1

dx [m] 0,000

tauzx [kPa] 20,4

tauzy [kPa] 1,7

sigmz [kPa] 85,9

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

8.4. Základová patka Z5, Z6, Z7, Z8 8.4.1. Schema

8.4.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : S13,SE2 Kombinace : csn - csn V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Kontaktní napětí

csn - csn

Řez

SE2

dx [m] 0,000

tauzx [kPa] 449,0

tauzy [kPa] 15,7

sigmz [kPa] 101,0

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

8.5. Základová patka Z9, Z10, Z11, Z12 8.5.1. Schema

8.5.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : S12,SE3 Kombinace : csn - csn V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Kontaktní napětí

csn - csn

Řez

SE3

dx [m] 0,000

tauzx [kPa] 72,7

tauzy [kPa] -34,7

sigmz [kPa] 76,7

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

Projekt Část Popis Autor

8.6. Základový rošt Z13, Z14 8.6.1. Schema

8.6.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : S159,S160,S193,SE13..SE17 Kombinace : csn - csn V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez Kontaktní Kontaktní Kontaktní Kontaktní

napětí napětí napětí napětí

csn csn csn csn

SE17 SE15 SE14 SE16

dx [m] 0,000 0,000 0,000 0,000

tauzx [kPa] -43,0 123,3 11,5 -24,8

tauzy [kPa] -28,2 -264,7 -479,9 636,0

sigmz [kPa] 99,5 120,4 123,7 118,8

Projekt Část Popis Autor

KOETU - Tušimice II Blok C,D - základové konstrukce Statické posouzení SCIA CZ s.r.o.

8.7. Základový pás Z15, Z17 8.7.1. Schema

8.7.2. Kontaktní napětí Lineární výpočet, Extrém : Globální Výběr : S41..S56,S147,SE23,S17,S19,S20,S81..S83,S87,S88,S91,S95..S97,S101,S102,S104,S105,S110,S111,S116,S117, S151,SE24 Kombinace : csn - csn V uzlech, prům. na prvku. Typ jméno Stav Řez dx tauzx tauzy sigmz [m] [kPa] [kPa] [kPa] Kontaktní napětí csn - csn SE23 0,000 -77,3 -976,1 169,4 Kontaktní napětí csn - csn SE24 0,000 -51,4 -426,4 166,3