Electronic Environment nr 1 2016 by Content Avenue AB

ent m n o r i v n E c Electroni nce 2016 Confere an Kistamäss 20 -21 april

MEASUREMENT METHOD for Determining Shielding Effectiveness of Cable Feedthroughs

A REVIEW OF THE PRINCIPAL EMI COUPLIG PATHS

The key to understanding and preventing or solving EMI problems Part 2: Conduction Paths

A SIMPLE METHOD

TO IDENTIFY HIDDEN PULSED INTERFERENCE SIGNALS IN RADIATED EMISSION MEASUREMENTS KALENDARIUM SID 6 • ÖGAT PÅ SID 10 • FÖRETAGSREGISTRET SID 43-47 • NY EL-STANDARD SID 8 >>>

Smart fortbildning på EEC 2016! 20-21 april 2016, Kistamässan, Kista Science City Välkommen till EE Conference 2016!

Konferensprogram i två dimensioner

Välkommen till Electronic Environment Conference, konferensen för dig som vill hålla dig uppdaterad och fortbilda dig inom områden som EMC och miljötålighet för elektronik. Komprimerad fortbildning med både djup och bredd, helt enkelt.

Precis som tidigare har konferensprogrammet övergripande teman, med föreläsningar kring olika elektronikområden inom respektive temaområde. Ett konferensprogram i två dimensioner helt enkelt. Programmet är under sin slutfas och uppdateringar läggs kontinuerligt ut på konferensens hemsida, www.electronic.nu.

Konferensen pågår i två dagar och som vanligt har vi laddat upp med ett digert program som lyfter fram de senaste rönen och de senaste lösningarna inom elektronikmiljö. Vi presenterar bland annat keynote speakers från fordonsindustrin där fokus ligger på framtidens utmaningar inom fordonselektronik, både avseende tunga och lätta fordon. I år kan vi också erbjuda dig som konferensdeltagare en endagars utbildning inom EMC, inkluderat i konferensavgiften! Kursledare är Michel Mardiguian som under många år utbildat elektronikingenjörer över hela världen. Michel har också, bland annat, skrivit åtta handböcker om EMC.

Missa inte tillfället att träffa kollegor, välkända företag, högskolor och branschorganisationer. Här kan du utbyta erfarenheter, diskutera idéer och skapa dynamiska möten mellan näringsliv, högskolor och myndigheter. Du anmäler ditt deltagande på konferensens hemsida, www.electronic.nu. Du kan välja om konferensavgiften skall faktureras, eller erläggas med betalkort direkt via hemsidan. EEC 2016 arrangeras i år parallellt med S.E.E 2016.

Vill du uppdatera dina kunskaper inom EMC, energilagring eller inom miljötålighet för elektronik? Vill du skapa nya kontakter och träffa människor som kan påverka ditt företags framtid? Vill du öka konkurrenskraften? Då skall du boka konferensbiljett till dig och dina kollegor. Välkommen!

Du bokar din konferensbiljett på www.electronic.nu

EE Conference 2016 – parallellt med S.E.E 2016 Electronic Environment Conference 2016 arrangeras parallellt med Nordens största mötesplats för den professionella elektronikindustrin, S.E.E, 2016 på Kistamässan, vilket ger helt nya förutsättningar; en oerhört spännande mötesplats och möjligheterna för intressanta möten för såväl konferensdeltagare som utställare blir stora – en dynamisk träffpunkt för ny kunskap, nya kontakter och nya affärer. S.E.E arrangeras den 19-21 april. Kistamässan ligger centralt placerad i norra Stockholm och dess närhet till flygplatserna Arlanda och Bromma skapar gynnsamma förutsättningar även för internationella kontakter. På endast 12 minuter tar du dig med pendeltåg från Kistamässan till Stockholm C. Med närhet till E4:an, tunnelbana, pendeltåg och bussar tar man sig enkelt till och från mässan oavsett destination. I direkt anslutning till Kistamässan och i närområdet finns det gott om parkeringsplatser.

Intressenter:

Arrangör:

Reflektioner

Välkommen till EEC 2016! knappt en månad kvar innan vi slår upp konferensdörrarna på Kistamässan och Electronic Environment Conference 2016. Och vi presenterar som tidigare ett gediget konferensprogram med flera nyheter. En av de största nyheterna är naturligtvis att konferensen denna gång går på Kistamässan, och då parallellt med S.E.E 2016 – Nordens största mötesplats för den professionella elektronikindustrin, vilket ger helt nya förutsättningar. Möjligheterna för intressanta möten för såväl konferensdeltagare som utställare blir stora, och jag ser fram emot en dynamisk mötesplats för ny kunskap, nya kontakter och nya affärer.

gare en endags utbildning inom EMC, inkluderat i konferensavgiften. Kursledare är en av tidningens teknikredaktörer, Michel Mardiguian, som under många år utbildat elektronikingenjörer över hela världen. Michel har också, bland annat, skrivit åtta handböcker om EMC.

för i år är att vi kan erbjuda dig som konferensdelta-

JAG VILL VERKLIGEN

NU ÄR DET

EN ANNAN NYHET

vi också spännande Keynotes från fordonsindustrin, där fokus ligger på framtidens utmaningar inom fordonselektronik, både avseende tunga och lätta fordon. Konferensprogrammet i övrigt innehåller elektronikteman som till exempel, fordon, säkerhet & försvar samt provning & simulering. I ÅR PRESENTERAR

rekommendera dig, som i ditt dagliga arbete

ställs inför olika problem relaterat till EMC och elmiljö, att medverka under EEC 2016. Det här är mötesplatsen för dig. av Electronic Environment hittar du det preliminära konferensprogrammet som en bilaga till tidningen. Skulle det ha förkommit, så hittar du det lätt på www. electronic.nu. Vi presenterar också abstracts och en översikt över konferensens namnkunniga föreläsare. Miklos Steiner fortsätter sin sin serie ”EMC från bricka till bricka” med del 13, där vi nu har kommit fram till anslutning till närmsta skärm, i dagligt tal kallat jordning. Michel Mardiguian granskar kopplingsvägar där kretsarna inte är i fysisk kontakt, och vi presenterar I DET HÄR NUMRET

en omfattande artikel om mätningar vid kabelgenomförningar. du även läsa om det senaste IEEE-mötet, och mycket mycket mer. SOM VANLIGT KAN

Jag önskar dig en trevlig läsning, och så hoppas jag att vi kommer ses den 20-21 april på Kistamässan, under EEC 2016! Vi ses!

SHIELDING TECHNOLOGY S.E.E. - Scandinavian Electronics Event C12:44 • Shielded secure meeting rooms • Turn key shielded and anechoic chambers • Shielded rooms for data security • Shielding materials for self-assembly: doors, windows, absorbers, ferrites, filters, gaskets and metalized textiles. • Shielded boxes for GSM, DECT, radio testing etc

www.scratch.se

• EMC testing services in our own lab.

www.emp-tronic.se

RIVISTA

JUST RIVISTA AB

Electronic Environment ges ut av Just Rivista AB Mässans gata 14 412 51 Göteborg Tel: 031-708 66 80 info@justrivista.se www.justrivista.se Adressändringar: info@justmedia.se

EMP-tronic AB – STOCKHOLM Centralvägen 3, SE-171 68 Solna +46 727-23 50 60

Emp-tronic AB – HELSINGBORG Box 13060, SE-250 13 Helsingborg +46 42-23 50 60, info@emp-tronic.se

Tekniska redaktörer: Peter Stenumgaard Miklos Steiner Michel Mardiguian

Annonser: Fredrik Johansson fredrik.johansson@justmedia.se

Våra teknikredaktörer når du på info@justmedia.se

Dave Harvett daveharvett@btconnect.com

Ansvarig utgivare: Dan Wallander dan.wallander@justmedia.se

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Omslagsfoto: Istock Photo Tryck: Billes, Mölndal, 2016 Efterpublicering av redaktionellt material medges endast efter godkännande från respektive författare.

Något ur innehållet Electronic Environment #1.2016

6 8 10

A Simple Method to Identify Hidden Pulsed Interference Signals in Radiated Emission Measurements

EE-kalendern

Konferenser, kurser och annat aktuellt

Ny el-standard Ögat på: Vad alla bör känna till om EMC EMC från bricka till bricka, del 13

Measurement Method

Electronic Environment Conference 2016

A Review of the principal EMI Coupling Paths

for Determining Shielding Effectiveness of Cable Feedthroughs

på Kistamässan 20-21 april

The key to understanding and preventing or solving EMI problems. Part 2: Radiation Paths and cable-to-cable coupling

43 Företagsregister

PANELEN VÅRA TEKNIKREDAKTÖRER

Michel Mardiguian

Peter Stenumgaard FOI Gick Teknisk Fysik och Elektroteknik LiTH -1988, Tekn. Dr. Radiosystemteknik, (KTH 2001). Han arbetade fram till 1995 som systemingenjör på SAAB Military Aircraft, där han arbetade med elektromagnetiska störningars effekter på flygplansystem. Detta inkluderade skydd mot exempelvis blixtträff, elektromagnetisk puls (EMP) samt High Power Microwaves (HPM). Han har varit adjungerad professor både på högskolan i Gävle och Linköpings universitet. Peter arbetar till vardags som forskningschef på FOI. Han är specialiserad på elektromagnetiska störningars påverkan på trådlösa kommunikationssystem. Han var technical program chair för konferensen EMC Europe 2014 Miklos Steiner Miklos har elektromekaniker- högskoleutbildning för telekommunikation och elektronik i botten samt bred erfarenhet från bl a service och reparation av konsumentelektronik, konstruktion och projektledning av mikroprocessorstyrda printrar, prismärkningsautomater, industriella styrsystem och installationer. Miklos har sedan 1995 utbildat ett stort antal ingenjörer och andra på sina kurser inom EMC och är också författare till den populära EMC-artikelserien ”ÖGAT PÅ”, i tidningen Electronic Environment. Under många år var Miklos verksam som EMC-konsult, med rådgivning och provning för många återkommande kunder. Mångårig erfarenhet från utveckling av EMC-riktiga lösningar i dessa uppdrag har gett Miklos underlag, som han med trovärdighet kunnat föra vidare i sina råd, kurser och artiklar.

Michel Mardiguian, IEEE Senior Member, graduated electrical engineer BSEE, MSEE, born in Paris, 1941. Started his EMC career in 1974 as the local IBM EMC specialist, having close ties with his US counterparts at IBM/Kingston, USA. From 1976 to 80, he was also the French delegate to the CISPR. Working Grp on computer RFI, participating to what became CISPR 22, the root document for FCC 15-J and European EN55022. In 1980, he joined Don White Consultants (later re-named ICT) in Gainesville, Virginia, becoming Director of Training, then VP Engineering. He developed the market of EMC seminars, teaching himself more than 160 classes in the US and worldwide. Established since 1990 as a private consultant in France, teaching EMI / RFI / ESD classes and working on consulting tasks from EMC design to firefighting. One top involvment has been the EMC of the Channel Tunnel, with his British colleagues of Interference Technology International. He has authored 8 widely sold handbooks, two of them being translated in Japanese and Chinese, plus 2 books co-authored with Don White.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

EE-kalendern

KONFERENSER & MÄSSOR: THE INTERNATIONAL APPLIED COMPUTATIONAL ELECTROMAGNETICS SOCIETY (ACES) SYMPOSIUM 13-17 mars, Honolulu, Hawaii, USA DESIGN, AUTOMATION & TEST IN EUROPE CONFERENCE (DATE) 2016 14-16 mars, Dresden, Tyskland ISQED 2016 (QUALITY ELECTRONIC DESIGN) 14–16 mars, Santa Clara, USA GEMIC 2016 - GERMAN MICROWAVE CONFERENCE 14-16 mars, Bochum, Tyskland EXPOELECTRONICA 2016 15-17 mars, Moscow, Ryssland IOT SUMMIT 17–18 mars, Santa Clara, CA, USA MICROWAVE & RF 23-24 mars, Paris, Frankrike EUROPEAN CONFERENCE ON ANTENNAS & PROPAGATION (EUCAP) 2016 10-15 april, Davos, Schweiz EDI CON CHINA 2016 19-21 april, Peking, China

S.E.E. 19–21 april, Kistamässan 2016 IEEE RADAR CONFERENCE 2-6 maj, Philadelphia, USA THE 20TH IEEE WORKSHOP ON SIGNAL AND POWER INTEGRITY – SPI 2016 8-11 maj, Turin, Italien ASIA-PACIFIC INT. SYMPOSIUM ON EMC/SIGNAL INTEGRITY (APEMC & SI) 18-21 maj, Shenzhen, China EUROPEAN SPACE AGENCY WORKSHOP ON AEROSPACE EMC (ESA2016) 23-25 maj, Valencia, Spanien THE 2016 IEEE INTERNATIONAL SYMPOSIUM ON ELECTROMAGNETIC COMPATIBILITY 25-29 juli, Ottawa, Canada

FÖRENINGSMÖTEN SE RESPEKTIVE FÖRENINGS HEMSIDA: IEEE: www.ieee.se NORDISKA ESD-RÅDET: www.esdnordic.com SER: www.ser.se SNRV: www.radiovetenskap.kva.se SEES: www.sees.se

KURSER FÖRDELNINGSSYSTEM, SKYDDSUTJÄMNING OCH JORDNING – I LÅGSPÄNNINGSINSTALLATIONER 15 mars, Stockholm www.stf.se CE-MÄRKNING – MED INRIKTNING PÅ ELEKTRISKA PRODUKTER 23 mars, Stockholm www.intertek.se KVALITETSBEDÖMNING – AVSYNING AV KRETSKORT 29 mars, Stockholm www.swentech.se KVALITETSBEDÖMNING, AVSYNING AV KABLAGE 31 mars, Stockholm www.swentech.se GRUNDKURS I EMC 5-7 april, Oslo www.emcservices.se KRETSKORTSKONSTRUKTION FÖR GOD EMC 20-21 april, Mölndal www.emcservices.se ATEX DIREKTIV 18-20 april, Stockholm www.stf.se

ELECTRONIC ENVIRONMENT CONFERENCE

2016

CONFERENCE

20–21 april, Kistamässan

CE-MÄRKNING – MED INRIKTNING PÅ MEDICINTEKNISKA PRODUKTER 26-27 april, Stockholm www.intertek.se EUROPEISKA EMC-KRAV 3 maj, Mölndal www.emcservices.se ÅSKSKYDD 10 maj, Stockholm www.stf.se EMC I FORDONSSYSTEM 10-12 maj, Mölndal www.emcservices.se BATTERIKUNSKAP 1 juni, Stockholm www.intertek.se LITIUMJONBATTERIER 2 juni, Stockholm www.intertek.se EMC INTRODUKTION E-utbildning www.justkompetens.se/elektronik EMC: STÖRNINGSKÄLLOR, STÖRNINGSOFFER OCH KOPPLINGSVÄGAR E-utbildning www.justkompetens.se/elektronik ELEMENT ÄR ELLÄRA E-utbildning www.justkompetens.se/elektronik

Vi tar tacksamt emot tips på kurser, föreningsmöten och konferenser om elsäkerhet, EMC (i vid bemärkelse), ESD, Ex, mekanisk, termisk och kemisk miljö samt angränsande områden. Publiceringen är kostnadsfri. Sänd upplysningar till: info@justmedia.se. Tipsa oss gärna även om andras evenemang, såsom internationella konferenser!

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Håll dig kvar på toppen: Rohde & Schwarz förstärkarsystem från 9 kHz till 6 GHz. ¸BBA150 bredbandsförstärkarfamilj har nu fått ännu fler medlemmar – vi har lagt till frekvensband från 9 kHz till 1 GHz. ¸BBA150 familj gör det möjligt för dig att få Rohde & Schwarz förstärkarsystem från 9 kHz till 6 GHz – med option för bandomkoppling om så önskas. Håll dig kvar på toppen med ¸BBA150: den har utmärkt prestanda, spjutspetsteknik, ett kompakt format och är ytterst tillförlitlig. Vill du veta mer? Besök: www.rohde-schwarz.com/ad/bba150 Tel: 08 - 605 19 00 info.sweden@rohde-schwarz.com

6 GHz

3 GHz

1 GHz

800 MHz 400 MHz 80 MHz 9 kHz

Annons Electronic Environment nr 3 2015.indd 1

2015-09-09 13:42:43

Ny el-standard

SS-EN 50083-2, UTG 4:2012/A1:2015 • EN 50083-2:2012/A1:2015 KABELNÄT FÖR TELEVISION, LJUDRADIO OCH INTERAKTIVA TJÄNSTER – DEL 2: EMC-FORDRINGAR PÅ UTRUSTNING Cable networks for television signals, sound signals and interactive services - Part 2: Electromagnetic compatibility for equipment SEK TK 100 Multimedia Fastställelsedatum: 2015-12-16 SS-EN 50561-3, UTG 1:2016 • EN 50561-3:2016 UTRUSTNING FÖR DATAÖVERFÖRING I LÅGSPÄNNINGSNÄT – RADIOSTÖRNINGAR – GRÄNSVÄRDEN OCH MÄTMETODER – DEL 3: UTRUSTNING FÖR SIGNALER ÖVER 30 MHZ Power line communication apparatus used in low voltage installations – Radio disturbance characteristics – Limit and methods of measurement - Part 3: Apparatus operating above 30 Mhz SEK TK EMC Elektromagnetisk kompatibilitet Fastställelsedatum: 2016-02-17 SS-EN 60068-2-60, UTG 2:2016 IEC 60068-2-60:2015 • EN 60068-2-60:2015 MILJÖTÅLIGHETSPROVNING – DEL 2-60: PROVNINGSMETODER – KE: KORROSIONSPROVNING I STRÖMMANDE BLANDGAS Environmental testing – Part 2-60: Tests – Test Ke: Flowing mixed gas corrosion test SEK TK 104 Miljötålighet Fastställelsedatum: 2016-01-13 SS-EN 60695-1-11, UTG 2:2016 IEC 60695-1-11:2014 • EN 60695-1-11:2015 PROVNING AV BRANDEGENSKAPER - DEL 1-11: VÄGLEDNING VID BESTÄMNING AV BRANDEGENSKAPER HOS ELEKTROTEKNISKA PRODUKTER – BEDÖMNING AV BRANDEGENSKAPER Fire hazard testing – Part 1-11: Guidance for assessing the fire hazard of electrotechnical products – Fire hazard assessment SEK TK 89 Brandriskprovning Fastställelsedatum: 2016-01-13 SS-EN 61000-4-19, UTG 1:2016 IEC 61000-4-19:2014 • EN 61000-4-19:2014 ELEKTROMAGNETISK KOMPATIBILITET (EMC) – DEL 4-19: MÄT- OCH PROVNINGSMETODER – PROVNING AV IMMUNITET MOT LEDNINGSBUNDNA SYMMETRISKA STÖRNINGAR OCH SIGNALER I FREKVENSOMRÅDET 0 HZ TILL 150 KHZ Electromagnetic compatibility (EMC) – Part 4-19: Testing and measurement techniques – Test for immunity to conducted, differential mode disturbances and signalling in the frequency range from 2 kHz to 150 kHz at a.c. power ports SEK TK EMC Fastställelsedatum: 2016-01-13

SS-EN 61000-6-5, UTG 1:2016 IEC 61000-6-5:2015 • EN 61000-6-5:2015 ANSVARIG SVENSK KOMMITTÉ: TK EMC ELEKTROMAGNETISK KOMPATIBILITET ELEKTROMAGNETISK KOMPATIBILITET (EMC) – DEL 6-5: GENERELLA FORDRINGAR – IMMUNITETSFORDRINGAR PÅ UTRUSTNING FÖR KRAFT- OCH TRANSFORMATORSTATIONER OCH LIKNANDE MILJÖER Electromagnetic compatibility (EMC) – Part 6-5: Generic standards – Immunity for equipment used in power station and substation environment SEK TK EMC Fastställelsedatum: 2016-01-13 Innehåller, jämfört med de generella standarderna, utökade fordringar på tålighet, anpassade efter var i anläggningen den känsliga utrustningen placeras. SS-EN 61340-2-1, UTG 2:2015 IEC 61340-2-1:2015 • EN 61340-2-1:2015 ELEKTROSTATISKA URLADDNINGAR (ESD) - DEL 2-1: MÄTMETODER – MATERIALS OCH PRODUKTERS FÖRMÅGA ATT AVLEDA ELEKTRISK LADDNING Electrostatics – Part 2-1: Measurement methods – Ability of materials and products to dissipate static electric charge SEK TK 101 Elektrostatik Fastställelsedatum: 2015-12-16 SS-EN 61340-4-8, UTG 1:2015 IEC 61340-4-8:2014 • EN 61340-4-8:2015 ELEKTROSTATISKA URLADDNINGAR – DEL 4-8: PROVNINGSMETODER FÖR SÄRSKILDA TILLÄMPNINGAR – ELEKTROSTATISK SKÄRMNING - PÅSAR Electrostatics – Part 4-8: Standard test methods for specific applications – Electrostatic discharge shielding – Bags SEK TK 101 Elektrostatik Fastställelsedatum: 2015-12-16 SS-EN 61340-5-3, UTG 2:2015 IEC 61340-5-3:2015 • EN 61340-5-3:2015 ELEKTROSTATISKA URLADDNINGAR (ESD) – DEL 5-3: SKYDD AV ELEKTRONIK – KLASSNING AV EGENSKAPER OCH FORDRINGAR FÖR FÖRPACKNINGAR FÖR ESDKÄNSLIGA KOMPONENTER Electrostatics – Part 5-3: Protection of electronic devices from electrostatic phenomena – Properties and requirements classification for packaging intended for electrostatic discharge sensitive devices SEK TK 101 Elektrostatik Fastställelsedatum: 2015-12-16

SAMMANSTÄLLNINGEN ÄR ETT URVAL AV NYA SVENSKA STANDARDER PÅ DET ELEKTROTEKNISKA OMRÅDET FASTSTÄLLDA AV SEK SVENSK ELSTANDARD DE SENASTE TRE MÅNADERNA. FÖR KOMPLETTERANDE INFORMATION: WWW.ELSTANDARD.SE

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Behöver du verifiera din produkt? Vi kan hjälpa dig med alla sorters miljötålighetsprovningar som • Mekaniska provningar (vibration, chock, fritt fall etc) • Klimatprovningar (termisk chock, temperaturcykling och fukt) • Kemiska provningar (saltdimma, gaskorrosion, kemikaliebeständighet och solsimulering) Vi är ackrediterade för alla relevanta standarder inom området. I princip alla provstorlekar kan hanteras från de riktigt små till mycket stora. Klarar din produkt kraven? SP kan utföra ackrediterade provningar och utfärda certifikat för produkter som till exempel utrustning som används för att upptäcka brand och brandlarm som installerats i byggnader. Kontakta Mats Lindgren, SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut, 0 10 516 5447, mats.lindgren@sp.se Kennet Palm, SP Danmark, +45 26 14 75 43, kennet.palm@sp.se SP Sveriges Tekniska Forskningsinstituts vision är att vara en internationellt ledande innovationspartner. Vi skapar värde och hållbar utveckling för näringsliv och samhälle genom att bidra med kompetens och nytta inom hela innovationsprocessen.

Träffa oss i monter C05:10 på S.E.E.-mässan 19-21 april.

Från Idé till Produkt Elektronikdesign, EMC test, Produktion Utveckling Hårdvara Mjukvara

Produktion

SMD Hålmontering Slutmontering

EMC

Accrediterat lab Filter design Filterproduktion

Test

Klimat Mekanisk

KEMET Electronics AB • Thörnblads väg 6 • 386 90 Färjestaden • Telefon 0485-563900 • www.kemet.com/Dectron

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Ögat på Vad alla bör känna till om EMC: EMC från bricka till bricka, del 13 ANSLUTNING TILL LEDANDE STRUKTUR (JORDNING) Vi fortsätter att betrakta vår figur: ”EMC från bricka till bricka” och går vidare till eventuell anslutning till närmaste skärm; i dagligt tal kallad: ”jordning”. EMC måste tas om hand i alla delar, såväl på elektrisk som mekaniskt, och på alla nivåer i en utrustning på ett systematiskt och planerat sätt. GENERELLT OM JORD OCH JORDNING Enligt BET-modellen (BET = Behärskad Elektromagnetisk Topologi, se bl a FMVs EMMA-handbok) definieras jord som den ledande delen av en generaliserad skärm. Om hela skärmen är ledande blir hela skärmen jord. Det måste vara, från en krets räknat, den elektriskt närmaste skärmen, dvs den lokala skärmen, som är kretsens jord. Att ansluta något till jord kallas att jorda (jordning).

”JORDNINGSFEL” Jorda är missvisande benämning för t ex följande: • Förbindelse för strömförsörjning (nolla eller skyddsledare). • Anslutning av kabelskärm eller transformatorskärm till apparatskärm. • Anslutning av filterkomponenter eller filterhus till apparatskärm. • Sammanfogning av skärmdelar, mekanikstrukturer, osv. Använd uttrycket anslut eller sammanfoga i stället för jorda! JORDPLAN Jordplan är ett av dom viktigaste byggstenarna inom EMC. Jordplan är bra! Skapa jordplan! Skapa ett gemensamt jordplan för alla kretsar och, om möjligt, för apparater!

Ett problem med ordet ”jord” är, att det kan ange olika delar i ett elektriskt eller elektroniskt system. Detsamma gäller ordet ”jordning”: det blir otydligt när ”jordning” används för alla möjliga slags elektriska anslutningar. Därför tycker vi, att man, när det går, ska försöka använda andra ord istället för jord och jordning. Utan att för den skull glömma jord- och jordnings-funktionerna.

Alla ledande material kan agera som jordplan, förutsatt att det resulterande jordplanet har låg impedans mellan två godtyckliga punkter vid alla aktuella frekvenser. Ett jordplan behöver inte vara plant; det kan anta vilka former som helst. ”Plan” i detta sammanhang betyder sammanhängande eller elektriskt sammankopplade ledande strukturer, se Figur 4.

ANLEDNING TILL ANSLUTNING Nyttan av en anslutning (”jordning”) till någonting (moder jord, byggnadsstomme, fartygsskrov, fordonskaross, apparatstativ, jordplan) beror på behovet av en sådan anslutning och den påverkan detta har på systemet.

I avsikt att ett jordplan, uppbyggt av flera metalldelar, skall erhålla låg impedans (i hela det aktuella frekvensområdet för EMC) måste det ha så många och breda parallella anslutningar mellan delarna som möjligt (många slingor, stora ledande anläggningsytor i anslutningen). Idealet är givetvis ett enda sammanhängande metallplan.

Följande regler gäller för jordning:

En metallstruktur som omger eller är bärare av de elektriska kretsar som enheten är uppbyggd av kallas ibland chassijord. I praktiken skall chassijord betraktas som en förlängning av ett klassiskt jordplan.

• Det krävs skäl för ”jordning”. • Det krävs en elektriskt närliggande lokal skärm (jordstruktur), vilken ofta måste skapas, helst i form av ett jordplan. • ”Jordning” är endast tillåten i en zon (se Figurerna 2 och 3). • Avsikten är att åstadkomma en kortslutning till skärmen.

Exempel på jordplan: helt kopparlager i ett mönsterkort, apparathölje, chassi eller rack, skärmplåt, kabelskärm, sammanhängande installationsmekanik osv.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Figur 1. EMC från bricka till bricka 1 2 3 4

Kristallmönster Köpans bendisposition Kretskortets utlägg Ledningarnas impedans och anpassning

Figur 2.

5 6 7 8

Övergång mellan kretskort och bakplan Signalöverföring i bakplan Övergång mellan bakplan och kabel Stiftdisposition i anslutningsdon

9 K A F S PE

Kabeltyp och förläggning Kretsfamilj Avkoppling Filtrering Signalöverföringskretsar Skyddsledaranslutning

ev anslutning till struktur (jordning) D Spänningsdistribution O Spänningsomvandlare Elkvalitet SK Skärmning

Figur 3.

Jordplansidén kan användas på alla system-, apparat- och anläggningsnivåer. Exempelvis bör all metallisk installationsmateriel och apparatstativ och -höljen kopplas samman elektriskt för att bilda en sammanhängande metallstruktur. Ju tätare detta ”metallnät” blir, desto närmare ett jordplan kommer man. På denna jord färgläggs allt kablage, vilket därmed blir skärmat. (Skärm = åtgärd som reducerar koppling.)

Figur 4.

Det är viktigt att alla delar i ett jordplan, jordnät eller annan form av skärm är så tätt sammankopplade som möjligt, dvs ju fler elektriska sammankopplingar det finns härs och tvärs, desto bättre. Jordstruktur, med undantag för jordplan i kretskort, skall inte användas för strömförsörjning eller signalöverföring. Orsak: det är sällan samma spänning mellan två punkter i en jordstruktur; det flyter förmodligen oönskade och okontrollerade strömmar i densamma. Om signalnollan ansluts till en jordstruktur i mer än en punkt, finns det således risk för att spänningsskillnader mellan dessa jordpunkter stör signalen. Gemensamt för alla nollor är, att de inte får anslutas till jord i mer än en punkt (kretskort undantaget) (se Figur 5)! Miklos Steiner miklos@justmedia.se

Figur 5.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

“The termination can in principle be done in two ways; either by using connectors with shielded housings or simply by terminating the cable shield at the entry point.”

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Measurement Method for Determining Shielding Effectiveness of Cable Feedthroughs Abstract An efficient and repeatable measurement method for determining shielding effectiveness of cable feedthroughs based on the use of nested reverberation chambers is presented. The measurement method is validated by comparing measurements on an isolated conductor penetrating the shield with a simple theory based on basic circuit theory in combination with antenna theory. The agreement between measurements and simulations is very good in the considered frequency range 400 MHz to 4 GHz. Measurement results for commercially available cable feedthrough are also presented.

shield feedthrough (shield termination) is the transfer impedance, and that it should be as low as possible. The transfer impedance is a good measure when comparing the performance of different feedthroughs [1]. However, the drawbacks are that it is difficult to measure accurately for high frequencies, in the GHz-range, and that it doesn’t directly tell us anything about the shielding effectiveness. Other methods are therefore of interest. As an alternative to measure the transfer impedance we propose to directly measure the shielding effectiveness (SE), or rather how the cable feedthrough will influence the SE for an otherwise ideally shielded volume. To accomplish this we use nested reverberation chambers. Before we present the measurement method we start in the next section with a simple theory that will help us understand the shielding mechanism and the measurement setup. The theory also gives us the possibility to determine the upper and lower bounds of the shielding effectiveness that can be measured for a given measurement setup. II. THEORY Referring to Fig. 1, we define the shielding effectiveness (SE) as the ratio of the incident power on the outside to the transmitted power on the inside of the volume shield, i.e.,

(1)

I. INTRODUCTION As is well known for anyone working with EMC, one of the most important aspects to consider when dealing with shielded cables is to properly terminate the cable shield when penetrating a shielded barrier, i.e., when the cable is routed from one zone to another. The termination can in principle be done in two ways; either by using connectors with shielded housings or simply by terminating the cable shield at the entry point. The idea of terminating the cable shield at the entry point is to provide a path for the current on the cable shield so that the current will flow on the outside of the shielded volume (box, enclosure etc.). Ideally, the termination provides a zero impedance path so that no current will continue on the cable shield into the shielded volume. In practice the impedance will however not be zero, especially at high frequency. Anyway, the goal is always to make the impedance as low as possible in order to minimize the leakage, i.e., in order to maximize the shielding effectiveness. From this it is clear that one measure of the quality of a cable

Figure 1. Shielded cable penetrating a volume shield. Cable shield terminated in volume shield with a feedthrough.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

For a perfect shield the SE will be infinite and without the shield it will be 0 dB. With this as the basis we are now interested in what the SE will be when we have a shielded cable penetrating the shield. Since we here only are interested in the performance of the feedthrough itself, coloured in Fig. 1, we replace the shielded cable with a perfectly conducting rod or tube. This is important since the SE will otherwise be a combination of the leakage through the cable shield and the leakage due to the non-perfect feedthrough.

for the monopole is zero. At those frequencies the SE will have a minimum. If we assume the monopoles to be lossless it is natural to define the SE in a way such that this minimum equals 0 dB. This can be assured by letting Pi in (1) be equal to the maximum power the monopole on the outside can deliver to a matched load. Thus, we in the following define SE as the ratio between the maximum power the monopole on the outside can deliver to a matched load to the power radiated by the monopole on the inside of the shielded volume.

For simplicity we also assume the rod to be straight and perpendicular to the shielded barrier on both sides of the shield. It is then realized that we can model the rod as two simple monopoles, one on each side of the shielded barrier. The monopole on the outside is excited by the incident field, and the monopole on the inside is, if excited, radiating on the inside. The field radiated by the monopole on the inside of the volume shield is thus the source of Pt in (1). A simple circuit equivalent model is shown in Fig. 2.

For the general case when the two monopoles have different lengths, i.e., when Z in = Z out , and referring to Fig.3 (and again neglecting the short transmission line), the method to compute SE will be as follows; Compute the maximum power the monopole on the outside can deliver to a matched load. (2) 2. Compute the power radiated by the monopole on the inside when it is excited by the monopole on the outside. (3)

Figure 2. Circuit equivalent model for the situation depicted in Fig. 1.

In Fig. 2 Z out and Z in represent the impedances of the monopoles on the outside and inside of the shielded barrier, respectively. ZT is the total transfer impedance for the feedthrough which is composed by the contact impedance between the rod (cable shield) and the feedthrough, the impedance in the feedthrough itself and the contact impedance between the feedthrough and the shielded barrier. Finally, the voltage source Vi represents the voltage induced by the incident field. From Fig. 2 we can separate out two special cases; when the feedthrough transfer impedance is zero and when it is infinite. When ZT =0 the monopole on the inside is short circuited and therefore not excited. In this case the SE will be infinite. In a measurement situation this case should be measured without the rod and feedthrough in place, i.e., with as good shielding as possible. This will give the upper limit for SE that can be measured with the given setup. The case when ZT = ∞ represents the case when we have no feedthrough, i.e., the rod penetrates the shield without any electrical contact with the shielded barrier. This is the worst possible case and the SE will be low, and represents the lower bound for SE that can be measured. The circuit equivalent model when ZT = ∞ is shown in Fig. 3.

3. Compute SE as the ratio; (4) It is worth noting that the expression for SE in (4) is independent of the voltage source Vi , thus the field excitation, as it should. It should also be mentioned that the same procedure can be used for computing the SE when we have a feedthrough modelled as transfer impedance, as in Fig. 2. The expression for the power radiated by the monopole on the inside ( ) will of course be different from (3), as will the last part of (4). From (4) we can also readily see that if Z in = Z out (equally long monopoles) and the impedance is real (at resonances), SE is equal to 0 dB. For the general case we need to know the impedances for the monopoles on each side for computing the SE using the above formulas. These can easily be computed numerically using any full wave method. The examples shown in Fig. 4 were obtained using an in-house method of moments code. The shielding effectiveness (SE) computed using the simple circuit approach described above, are for a few examples shown in Fig. 5-6. In order to mimic the measurement situation presented in following sections we have here included the transmission line as a 3 mm long line corresponding to the thickness of the shield used in the measurements. Given a wire radius of 0.5 mm and a radius of the circular hole in the shield of 3.75 mm, the characteristic impedance was calculated to be 121 ohm.

Figure 3. Circuit equivalent model for the situation depicted in Fig. 1 when ZT = ∞ , i.e., the case of no feedthrough.

In Fig. 3 we have added a transmission line with a length equal to the thickness of the shielded barrier. If the hole in the shield is circular this will be a short coaxial line for which we easily can calculate the characteristic impedance. It should however be noted that it is only necessary to include this short transmission line for high frequencies, i.e., when the thickness of the shielded barrier starts to become comparable to the wavelength. Neglecting the short transmission line, we can from Fig. 3 see that maximum power is transferred to the monopole on the inside (Z in ) when we have a conjugate impedance match, i.e., when Z in = Z*out . If we for a moment assume the two monopoles to have the same length, then Z in will be equal to Z out and we will have a conjugate impedance match only at resonances where the imaginary part of the impedance

Figure 4. Impedance for monopoles with lengths 48.5 and 98.5 mm, respectively. Wire radius is 0.5 mm for both cases. Solid lines represent real parts and dotted lines imaginary parts.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Figure 7. Inner chamber with the continously rotating stirrer seen through the access panel. Figure 5. SE for rods penetrating a shielded barrier. Lengths of rods are 100, 200 and 1000 mm, respectively. Thickness of shielded barrier is 3 mm, modelled as transmission line.

From Fig. 5 it can be noted that SE will be 0 dB at frequencies where lengths of the rods penetrating the shield correspond to resonances. It can also be seen that we need a certain length in order to be able to measure also feedthroughs with bad performance; we need e.g. a rod longer than 100 mm to be able to measure a feedthrough which have a SE of 50 dB or less at 400 MHz. From the figure it can also be concluded that in order to have as large as possible dynamic range we need a long rod, typically longer than one wavelength on each side. In Fig. 5 it can be seen that the SE will be lower than 10 dB in the whole frequency range 0.4 to 4 GHz if the rod has a length of 1 m. III. MEASUREMENT METHOD In order to validate the simple theoretical model presented in the previous section and for characterizing real cable feedthroughs we used a measurement setup with nested reverberation chambers. The method is well documented in [2] and [3] so we will not go into details here. In our setup we used a small reverberation chamber with the dimensions 0.85 by 1.2 by 1.2 m which was placed inside another chamber with dimensions 2.5 by 2.5 by 3.1 m. The test sample was mounted on a square aluminium plate with dimensions 300 by 300 mm and thickness 3 mm. This plate was mounted in one of the walls of the smaller inner chamber, see Fig. 6.

As explained in [2] the measurement method we have used gives the SE as the ratio of two average cross sections (averaged over incidence directions and polarizations). Since this definition is not the same as our definition of SE as given by (1), we need to correct the measured results in order to be able to compare computations and measurements. In order to find the correction factor we start with the definition of the measured quantity, M, (5) where is the average cross section without the test sample, and is the average cross section with the test sample mounted. In our case the reference cross section is that of a rectangular aperture of the size 300 by 300 mm, i.e., referring to Fig. 6 without the test plate mounted. As was shown in [3] this aperture is large in terms of the wavelength for all frequencies considered here, i.e., for frequencies higher than 400 MHz. We can then use the geometrical optics approximation, from which it is found [4],

(6)

where A ap is the physical area of the aperture, i.e., in our case 0.09 m2. The cross section in (5) is given by the ratio of the power transmitted on the inside of the shielded volume (the small chamber in our measurement setup), Pt , to the power density on the outside (in the large chamber), S i . Thus we have,

(7)

Our definition of SE is given by (1) where we, as argued for in Sect. II, define Pi to be the maximum power the monopole on the outside of the shielded volume can deliver in a matched load. This maximum power can be written as the product of the power density and an effective area. From [4] the maximum power the monopole, and in fact any lossless antenna in a well-stirred reverberation chamber, can deliver in a matched load can be written as,

(8)

Now putting it all together we get, Figure 6. Picture of inner chamber with plate for test sample.

The field in the outer chamber was stirred by two metallic plate stirrers that were rotated in discrete steps. We used 8 steps for one of the stirrers while the other was rotated in 30 steps, giving a total of 240 samples. In the smaller inner chamber a single stirrer was continuously rotating with a speed of approx. 20 rpm, Fig. 7. In addition to the mechanical stirring we used frequency stirring corresponding to a bandwidth of approximately 50 MHz. With the given dimensions of the chambers we were able to measure down to approximately 400 MHz.

(9)

Thus, in order to compare measured results with computed, we need to multiply the measured values with the correction factor as given by (9). In Decibels we get,

www.electronic.nu – Electronic Environment online

(10)

Electronic Environment #1.2016

IV. RESULTS A comparison between the theory presented in Sect. II and measurements for isolated rods with different lengths are shown in Fig. 8-9. This corresponds to the case without a feedthrough as depicted in Fig. 3. As can be seen from the figures the agreement is good, typically within 5 dB or better, in the whole considered frequency range 0.4 to 4 GHz.

Even though the agreement between computed and measured SE is good, it is of interest to do a comparison without the influence of the correction factor given by (10). This is shown Fig. 10 where the difference between the SE for the rod with a length of 100 mm and the one with a length of 200 mm is shown. As can be seen in the figure the agreement is about the same as in Fig. 8-9.

Figure 8. Computed and measured SE for 100 mm long rod penetrating a shielded barrier.

Figure 10. Computed and measured difference in SE between 100 and 200 mm long rods penetrating a shielded barrier.

Finally, we also performed measurements on real cable feedthroughs, a few examples are presented in the following.

Figure 9. Computed and measured SE for 200 mm long rod penetrating a shielded barrier.

för dig som är verksam inom el- eller elektronikbranschen. Vad gäller? SEK guidar.

en i elektrisk

ga ämn ning av farli

Figure 11. Corrugated rigid cable and part of the conductive feedthrough.

Miljö RoHS –ning till direktivet

EUs RoHS-direktiv Elstandard SEK Svensk 29 KISTA 164 Box 1284, 14 00 Tel: 08-444 ndard.se www.elsta

ämnen led En hand sning av farliga rustning än onisk ut om begr och elektr i elektrisk

SEK 451 Handbok Utgåva 1

räns va 1 et om beg k 451, utgå till direktiv SEK Handbo – En handledning ö RoHS – Milj

Svårt att Beställ hitta direkt rätt standard? på shop.elstandard.se SEK ”Preview” underlättar i ditt arbete – elstandard.se/shop SEK Svensk Elstandard

Box 1284, 164 29 Kista

Telefon: 08-444 14 00

E-post: sek@elstandard.se

Fastställer all svensk standard inom elområdet Sveriges medlem i IEC sedan 1907

www.elstandard.se

SEK Svensk Elstandard | Box 1284, 164 29 Kista | Tel: 08-444 14 00 | E-post: sek@elstandard.se | www.elstandard.se

NYTT FRÅN SEK Svensk Elstandard

isk utrustni

och elektron

www.electronic.nu – Electronic Environment online

www.elstandard.se/shop

Electronic Environment #1.2016

As expected, the copper tube performs very well as can be seen in Fig. 13. This curve shows in fact the maximum SE that can be measured with the instrumentation and setup that were used for the measurements. We can also see that the corrugated shielded cable also gives high SE values except at high frequencies. This could perhaps be improved by tighten the feedthrough a little bit more. The effect of not tighten the feedthrough according to the manufacturer’s instructions is also shown in Fig. 13. We can see that this is especially important for high frequencies. Finally, we note that penetrating the shield with an unshielded cable is devastating; the SE will be very low.

V. CONCLUSIONS We have presented a simple theory for how the shielding effectiveness is affected when a shield is penetrated with an isolated conductor. The theory is based on basic circuit and antenna theory and computed shielding effectiveness using the simple circuit equivalent model agrees well with measurements using nested reverberation chambers for the whole considered frequency range 0.4 to 4 GHz. We have also presented measurement results for commercially available cable feedthroughs and shown that the proposed measurement method is viable and represents an alternative to the traditional transfer impedance method.

MEASUREMENT METHOD FOR DETERMINING SHIELDING EFFECTIVENESS OF CABLE FEEDTHROUGHS

Figure 12. Copper tube with a diameter of 10 mm mounted in the feedthrough which in turn is mounted in the square panel on the inner chamber.

REFERENCES [1] IEC 62153-4-10, “Metallic communication cable test methods – Part 4-10: Electromagnetic compatibility (EMC) – Shielded screening attenuation method for measuring the screening effectiveness of feed-throughs and electromagnetic gaskets double coaxial method. Edition 1.0 2009-05. [2] C. L. Holloway, D. A. Hill, J. Ladbury, G. Koepke, and R. Garzia, “Shielding effectiveness measurements of materials using nested reverberation chambers”, IEEE Trans. Electromagn. Compat., vol. 45, no. 2, pp. 350-356, May 2003. [3] J. Carlsson, K. Karlsson, A. Johansson, “Validation of shielding effectiveness measurement method using nested reverberation chambers by comparison with aperture theory”, EMC Europe 2012, 11th International Symposium on EMC, Rome, Italy, 17-21 Sept., 2012. [4] D. A. Hill, M. T. Ma, A. R. Ondrejka, B. F. Riddle, M. L. Crawford and R. T. Johnk, “Aperture Excitation of Electrically Large, Lossy Cavities”, IEEE Trans. Electromagn. Compat., vol. 36, no. 3, pp. 169-178, Aug. 1994. Jan Carlsson, Kristian Karlsson SP Technical Research Institute of Sweden

Figure 13. Measurement results.

Customized EMC-Solutions KAMIC have more than 30 years of experience, regarding developing and installation of units and products within the electrical environmental area. We are today helping a number of hundreds individual customers and bigger companies with our knowledge in questions related to EMC and improved electrical environment. Welcome to us - we will guide you to your particular customized solution.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

KAMIC Components Box 278, SE-651 07 Karlstad, Sweden Tel: +46 54-57 01 20, www.kamicemc.se

Branschnyheter

Electronic Environment #1.2016

– Den här typen av Al-batterier kommer förhoppningsvis kunna lagra upp mer energi per vikt och framför allt volym och det till en avsevärt lägre materialkostnad än till exempel traditionella litiumbatterier. Fokus ligger på storskalig användning av batterier för att lagra förnybar energi från vind- och solkraftverk, säger Patrik Johansson, biträdande professor i fysik vid Chalmers. 122 bidrag kom in till den internationella energilagringstävlingen som utlystes av BASF i början av året. Utmaningen gällde att hitta nya idéer för att lagra energi från förnyelsebara källor samtidigt som investeringskostnaderna hålls på en låg nivå.

Aluminiumbatterier från Chalmers vann internationell energitävling Chalmersforskaren Patrik Johansson och hans team stod för ett av fyra vinnande bidrag i kemiföretaget BASF:s öppna innovationstävling inom energilagring. Johanssons koncept, som belönades med närmare en miljon kronor, handlar om att utveckla aluminiumbaserade batterier som förväntas vara effektiva både ur energilagrings- och kostnadssynpunkt.

– Jag och mina medarbetare Toshihiko Mandai från Chalmers och Helena Berg, AB Libergreen, har jobbat hårt under våren med att förbereda tävlingsbidraget, bland annat genom experiment för att få fram nya typer av elektrolyter som är nödvändiga för att få Al-batterier att fungera, säger Patrik Johansson. En jury bestående av företagets egna experter och utomstående specialister valde ut fyra vinnande bidrag som offentliggjordes på BASF:s Creator Space konferens i Ludwigshafen, Tyskland. Samtliga vinnare, förutom Patrik Johansson, kom ifrån amerikanska universitet och alla belönades med 100 000 euro var. Dessutom ges varje team möjlighet att förutsättningslöst utveckla sin idé i samarbete med BASF. – Nu är vi riktigt taggade att fortsätta arbeta. Att vinna det här priset är en uppmuntran att jobba ännu hårdare för att ta vårt koncept från idéstadiet till att fungera i verkligheten, säger Patrik Johansson.

DELTA – Ditt val för EMC, elsäkerhet, miljötålighet och utbildning

Vi kan nu som ett av de första testlabben i Europa erbjuda transienttester enligt IEC 61000-4-18 ” fast damped oscillatory wave” och även inom kort immunitet för magnetfält med styrkor upp till 1000A/m. Läs mer om oss på www.madebydelta.se !

Patrik Johansson

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Källa: Chalmers

Electronic Environment #1.2016

LeverantĂśr av det mesta fĂśr de flesta inom EMC

RONSHIELD AB KallforsvĂ¤gen' 27 % &) * $ '+$ SE-124 32 Bandhagen % Tel. +46 8 722 71 20 - Mob. +46 70 674 93 94 & #% #'!( *('+"# % + E-mail: info@ronshield.se

www.stigab.se E-post: info@stigab.se Tel: +46 8 97 09 90

,,, *('+"# % +

www.ronshield.se

ALLA EMC-KOMPONENTER UNDER ETT TAK.

NĂ¤tďŹ lter SkĂ¤rmningslister SkĂ¤rmburkar MikrovĂĽgsabsorbenter GenomfĂśringsďŹ lter Ledande plast

Flexitron AB â&#x20AC;˘ SidensvansvĂ¤gen 8 â&#x20AC;˘ 192 55 Sollentuna â&#x20AC;˘ 08-732 85 60 â&#x20AC;˘ sales@ďŹ&#x201A;exitron.se â&#x20AC;˘ www.ďŹ&#x201A;exitron.se

www.electronic.nu â&#x20AC;&#x201C; Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

A Simple Method to Identify Hidden Pulsed Interference Signals in Radiated Emission Measurements

www.electronic.nu â&#x20AC;&#x201C; Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Abstract – In certain applications it is of highly importance to be able to identify unintentional pulsed interference sources. One reason is that this kind of interference can cause severe performance degradation of modern digital wireless communications. In this paper we show that pulsed interference sources can be identified by standard radiated emission measurements performed in the frequency domain. We show that by measuring with an average detector and a root-mean-square (RMS) detector, pulse repetition frequencies from hidden pulsed interference can be extracted from the spectrum and identified for trouble-shooting and assessment, especially in outdoor measurements where a lot of background signals are mixed in the measured spectrum. The method is demonstrated on a real case where undesired pulsed interference is identified in a high-voltage installation and the actual source of the interference could be identified. I. INTRODUCTION In general, pulsed interference causes stronger performance degradation than other interference signals on modern digital wireless communications. For different interference waveforms the performance degradation in terms of the bit error probability can vary by several orders of magnitude for the same interference signal power [1]. Therefore it is of highly importance to be able to identify unintentional pulsed interference sources in certain applications. In standard radiated emission measurements the frequency band of interest is swept with a spectrum analyzer with a certain measurement detector. The result is typically shown as electric field strength versus frequency. In such spectrum measurement it is often difficult to identify different interference signals unless they are of very fundamental type such as sine waves and modulated signals. If, for example, a pulsed signal such as a square wave or corona signal is present, these signals can be very difficult to identify since their spectrum can be hidden in the total spectrum measured. The latter is typically the case in outdoor measurements where the background noise makes the measured spectrums very complex. Another example is measurement of radiated emission from high-voltage installations. This radiated emission typically contains a large mixture of signals such as corona and different kinds of signals from switched electronics. Damaged components such as circuit breakers typically give pulsed interference which, if identified, can be of crucial help in trouble shooting. Another example of complex emission spectrums occurs in measurements of man-made noise in urban environments. To make a proper analysis of how such interference spectrum affects a digital radio system it is of vital importance to identify possible pulsed signals in the total spectrum. Thus, there is a need to be able to extract information about interference signal content from spectrum measurements. In this paper we show how information about pulsed interference signals can be extracted from traditional spectrumanalyzer measurements without any requirement of performing special dedicated time-domain measurements. The method explores the fundamental properties of two measurements detectors, the average detector and the root-mean-square (RMS) detector. By knowledge of the properties of these detectors, information about pulsed interference can be extracted from frequency measurements. The paper is organized as follows. In section II, the method is presented. The theory behind the method is very simple and straight forward since it is based on the conventional measurement of IR. The basic idea is to explore the different detector properties for pulse interference. In section III we demonstrate the method by comparison of estimated content of pulsed interference

signals with time-domain measurements. It is shown that the method proposed agrees well with time-domain measurements and that the interference properties of an undesired gap discharge in a high-voltage installation could be identified with this method. The paper is concluded in section IV. II. THEORETICAL DESCRIPTION OF THE METHOD

Fig 1: General scheme of a spectrum analyzer.

A well-known measure of the impulsive properties of noise is the Impulsiveness Ratio (IR). The IR is defined as [2]

(1)

where VRMS and Vaverage are the root-mean square and time average values of the envelope i(t) of the output of the IF (Intermediate Frequency) filter of a measurement receiver, see Fig. 1. It is important to have in mind that the RMS and average values are measured on the envelope of the IF output, not on the signal reaching the RF stage. For example, the IR for a sine wave is equal to 1 [dB]. The IR for Gaussian noise is 1.1 [dB]. In emission measurements the corresponding electrical field strengths are E RMS and E average. By exploring the properties for pulsed interference signals for these two detectors, it is possible to draw conclusions of the signals behind the frequency spectrum. For periodic pulses with pulse repetition frequency ƒp , passed through an IF-filter with bandwidth WIF, the responses E RMS and E average of these detectors can be written as [3]

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

(2)

and

(3)

where I(ƒ) is the Fourier transform of the disturbance signal at the frequency where the measurement is done. WIF is the impulse bandwidth of the measurement equipment. Equation (2) is based on the assumption that ƒp < WIF and that the pulse duration Tp << 1/WIF (no overlap after the IF-filter). By using (2) and (3) in (1) the IR can be written as

(4)

From (4) it is possible to derive the pulse repetition frequency ƒp if the IR has been measured and calculated with (1). Thus, by performing a radiated emission measurement with a spectrum analyzer and two detectors, average and RMS detector, possible pulsed interference signals can be identified in the spectrum without the need of time-domain measurements. Since (4) is valid for pure pulsed interference, the application of this equation on a spectrum with a mixture of signals will result in a distribution of possible pulse repetition frequencies in the spectrum. However, (4) is very sensitive to any pulsed interference signal, other signals such as sine waves and Gaussian noise will have a small impact on the IR. Thus, (4) is an efficient discriminator between pulsed interference and other fundamental signals. III. COMPARISON BETWEEN MEASURED AND ESTIMATED PRF ON A REAL CASE The method is demonstrated by comparison with time-domain measurements in a real application. The radiated emission was measured with a loop antenna in the vicinity of a high-voltage installation in the frequency region 9 kHz – 30 MHz. The measurement bandwidths were according to CISPR 16-1-1 which are 200 Hz for frequencies below 150 kHz and 9 kHz for frequencies above 150 kHz. The RMS- and average values of the electric field strength are shown in Fig. 2. The peak at 315 kHz is a Power-line Communication (PLC) channel on the 400 kV line. There are also PLC:s at 72, 76, 80, 83.5 and 96 kHz. There are radio transmissions at 170 kHz, 195 kHz and 225 kHz. A major difficulty with outdoor measurements is that there often are a lot of man-made signals in the background. Therefore it can be difficult to identify other undesired interference hidden in these signals. Equation (4) was used to identify any such hidden pulsed-interference signals. In Fig 3 the estimated content of pulse repetition frequencies are shown and these are clustered in two groups, one around 100 Hz (approximately) and one around 2.5-3 kHz (approximately). Since the signal is a mixture of different waveforms the diagram exhibits a noisy shape around the estimated pulse repetition frequencies. Furthermore, the RMS- and average detector measurements have been done at slight differences in time which causes small variations in the spectrums. The change at 150 kHz is caused by a change in the measurement bandwidth from 200 Hz to 9 kHz. Measurements with 200 Hz bandwidth can not identify the pulse repetition frequency around 2.5-3 kHz since the requirement ƒp < WIF is not satisfied. In Fig. 4, a time-domain measurement by oscilloscope is shown for comparison. The signal consists of bursts occurring every 10 ms (corresponding to 100 Hz) and in the burst the time between the single burst components is about 0.3-0.4 ms (corresponding to 2.5-3 kHz). Thus, by using the RMS- and average values of the frequency spectrum, the two dominating frequencies can be found with this method. The source was identified as gap discharges. In high voltage installations this may be caused by bad contact between caps and pins in insulator strings, by corroded contact surfaces of bolted connections in steel constructions or by loose metal parts.

Fig. 2. The electric field strength measured in the vicinity of a high-voltage installation . Measurement with both RMS- and average detectors.

Fig. 3. The identified pulse repetition frequencies in the frequency region of interest. Due to other interference, some interference around the estimated values can be seen.

Fig. 4. The interference signal measured by oscilloscope.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

can serve as a simple but powerful general tool to extract troublesome interference signals from complex frequency spectrums of radiated emission. Furthermore, the method can for instance be used in general for trouble shooting in applications where damaged components result in pulsed interference. ACKNOWLEDGEMENTS The authors wish to thank ABB Power Systems and Svenska Kraftnät for financing the measurements in this work. REFERENCES [1] Peter F. Stenumgaard, “A Simple Impulsiveness Correction Factor for Control of Electromagnetic Interference in Dynamic Wireless Applications”, IEEE Communication Letters, vol. 10, NO. 3, March 2006. [2] ITU Document “The Protection of Safety Services from Unwanted Emissions”, AMCP WGF/6 WP/6, Document 1/13-E, 30 October 2000. [3] D. B. Geselowitz,”Response of Ideal Noise Meter to Continuous Sine Wave, Recurrent Pulses, and Random Noise, ” IRE Transactions on Radio Frequency Disturbance, May 1961. IV. CONCLUSIONS In this paper we have shown a novel method to identify pulsed interference in radiated emission measurements performed in the frequency domain. With this method pulsed interference signals can be identified even in spectrums of complex nature where a mix of interference signals is present. This is always the case in interference measurements in real applications where no shielded rooms exist or can be used to decrease man-made noise. Since pulsed interference can cause severe performance degradation on digital radio communications, this method

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Peter F. Stenumgaard The Swedish Defence Research Agency Lars-Erik Juhlin, Jenny Skansen ABB Power Systems Erling Pettersson STRI AB

Electronic Environment #1.2016

En redaktörs reflektioner

Drivkrafter för EMC-marknaden

MC-området fortsätter att utvecklas i takt med den övriga industriutvecklingen. Nya elektroniska produkter måste möta olika slags EMC-krav varför EMC-ingenjörer ständigt möter nya utmaningar som måste lösas. Den europeiska EMC-marknaden kan grovt indelas i fyra segment; laboratorier för test och verifiering av EMC-krav, tillverkare av mät- och testutrustning för EMC-ändamål, tillverkare av olika slags komponenter för att reducera EMC-problem samt slutligen konsulter som arbetar med att formulera och verifiera EMC-krav vid produktutveckling.

MC-marknaden påverkades inte särskilt mycket av den tidigare finanskrisen, vilket brukar antas bero på att EMC-området är starkt knutet till forskning och teknikutveckling. Detta tillsammans med att små och medelstora företag oftast inte har resurser att hålla egna EMC-experter och testlaboratorier har lett till att marknaden för EMC-testning har växt de senaste åren.

n annan drivkraft för både den europeiska och globala EMCmarknaden är införandet av trådlös teknik i nya produkter. Denna trend avspeglas även på internationella EMC-konferenser där EMCaspekter för trådlös teknik idag är väletablerade områden. Då den allmänna trenden inom trådlös teknik är ökade frekvensbandbredder och utökade frekvensområden så leder detta till en ökning inom EMC-analys och testning.

en övergripande ambitionen i visionen om ”Internet of Things” (IoT) förväntas uppfyllas via den pågående utvecklingen inom trådlös teknik för 5G. 5G ses som den nödvändiga möjliggöraren för IoT i full skala då en massiv ökning av trådlös teknik krävs för att uppfylla visionen. Denna utveckling kommer att leda till en massiv ökning av hopkopplade enheter som i sin tur kommer att få EMCfrågor att bli kritiska för att säkerställa tillförlitlighet och säkerhet hos denna nya generation av produkter.

en pågående industriutvecklingen indikerar därför att EMCmarknaden även fortsättningsvis kommer att växa och vara en viktig och nödvändig del inom forskning och teknikutveckling.

PETER STENUMGAARD info@justmedia.se

Information från svenska IEEE EMC Mitt första år som ordförande är över och ett nytt år med nya utmaningar har börjat. Vi kommer fortsätta jobba mot att vara en mötesplats för att dela kunskap och idéer mellan medlemmarna och erbjuda medlemmarna möjlighet att besöka intressanta platser med EMC anknytning. Årets första medlemsmöte uppfyllde helt klart detta. Den 3 mars träffades vi hos FOI i Linköping och fick lyssna till flera intressanta föredrag kring ämnet ”EMC i trådlösa system”. Vi fick även tillfälle att se lite av verksamheten vilket bland annat gav många insikter och påminnelser i hur sårbart vårt digitaliserade samhälle kan vara. Om någon inte fick inbjudan till mötet så hör av er till styrelsen. Vi använder oss av två adresskällor för våra utskick. Dels de som är personligen medlemmar IEEE, och dels för vi en egen lista där även andra än medlemmar brukar bjudas in till evenemang. Många glömmer att ändra sin mailadress hos såväl IEEE centralt som lokalt, så om ni inte har fått några mail från mig de senaste månaderna så kan det vara idé att höra av sig och meddela er nya mailadress. Att arrangera ett IEEE evenemang behöver inte vara så komplicerat. Passa till exempel på när ni har någon besökare med intressanta kunskaper eller själva ska prata inför era kollegor och bjud in till ett öppet föredrag. Jag hjälper gärna till med utskick via våra sändlistor och utan att det behöver kosta särskilt mycket extra i varken tid eller pengar så får ni ett ytterligare tillfälle att träffa kollegor i branschen. Ett aktuellt exempel är då Chalmers nyligen ordnade ett föredrag kring nanomaterial för RF-komponenter och system och passade på att bjuda in såväl CPMT, MTT, AP som EMC medlemmar. Nästa inplanerade möte äger rum under Electronic Environment Conference i april. Arrangörerna låter oss liksom tidigare använda lokalerna för ett medlemsmöte. Hoppas vi ses där! Christer Karlsson Ordf. Swedish Chapter IEEE EMC

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Nu är det dags att boka konferensbiljett! 20-21 april 2016, Kistamässan, Kista Science City

Vill du uppdatera eller öka dina kunskaper inom EMC, energilagring eller inom miljötålighet för elektronik? Vill du skapa nya kontakter och träffa människor som kan påverka din, eller ditt företags framtid? Vill du öka ditt företags konkurrenskraft genom kompetensutveckling? Då skall du boka konferensbiljett till dig och dina kollegor. Välkommen!

Du bokar din konferensbiljett på www.electronic.nu Intressenter:

Arrangör:

2016

CONFERENCE

Abstracts, Electronic Environment 2016 TELEKOM: EMC: A1:1

MILJÖTÅLIGHET: A2:2

Ingvar Karlsson

Produktionstekniker, Lasertech LSH AB

Senior Specialist, Ericsson AB

3D-printing för elektronikapplikationer

Channel Operating Margin, COM, a new method to compliance check high speed serial links Vid konstruktion av höghastighetslänkar såsom 100 GBASE Ethernet är det vitalt att dessa fungerar med ett bitfel (Bit Error Rate), BER, som är lägre an specificerad. Den tidigare traditionella kraven-bilden på elektriska kanaler är att ett antal parametrar är specificerade och till varje parameter finns en kravlinje som man måste ligga på rätt sida om. Denna metod ger en stelbent process i konstruktionen av en kanal. Alla kraven måste ligga på rätt sida. Men finns det marginal till kravlinjen för vissa parametrar så kan det tillåta att andra parametrar ligger på fel sida om karvlinjen och fortfarande uppfylla bitfelskravet. Den tidigare traditionella kraven-bilden på kanaler ger alltså i många fall en överdesign med ökad kostnad eller andra inskränkningar som följd . För att minska denna överdesign så är COM framtagen som kontroll metod. COM som metod är t.ex. specificerad i IEEE 802.3 för elektriska 100 GBASE Ethernet kanaler. COM simulerar fram ett öga inne i mottagar-kretsen med alla signal konditionerings enheter på plats. Därmed kan man bättre prediktera bitfel mm. Simuleringen sker med statistiska metoder och med generiska drivare och mottagare. Presentationen kommer gå igenom olika metoder att kontrollera elektriska kanaler samt deras för och nackdelar. Ge en kortare genomgång om hur COM är uppbyggd och fungerar. TELEKOM: EMC: A1:2

Ingvar Karlsson Senior Specialist, Ericsson AB

Common mode effects in high speed serial links In production of printed circuit boards (PCB) signal skew will be introduced in differential traces due to the weave effect. A skew that will vary from PCB to PCB. This signal skew generates mode conversion that together with poor common mode properties along the high speed channel will degrade the system performance. For example might the skew effect give a crosstalk much higher than the pure differential crosstalk. If the poor common mode properties in the channel are high and the skew can be expected to be high enough, the channel performance will be affected. Some PCB’s, with right combination of skew, might fail with too high bit error rate (BER) and other PCB’s will work. TELEKOM: EMC: A1:3

Jan Carlsson Prof., SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

Indoor mobile coverage – Results from a pre-study Results from a pre-study led by SP and financed by the Swedish Energy Agency regarding indoor mobile coverage will be presented. The aim of the project is to map the challenge of high thermal insulation of buildings and good penetration of radio waves for the relevant frequencies and begin the work on finding energy efficient solutions that meet both criteria. Results from field measurements and analyses will be presented. MILJÖTÅLIGHET: A2:1

Rebecka Eriksson Environmental Test Engineer, Bofors Test Center

3D-röntgen för elektronikapplikationer

Karolina Johansson

3D-printingen har skapat helt nya förutsättningar inom tillverkningsindustrin. Idag går det att tillverka unika detaljer i både plast och metall snabbt och enkelt utan några verktyg. Jag kommer i min föreläsning visa exempel på 3D-printade komponenter samt detaljer där 3D-tekniken underlättat och förkortat utvecklingsfasen för nya produkter. FORDON: MILJÖTÅLIGHET: B1:1

Niklas Karpe Senior Manager, Ph.D., Scania CV AB

Kvalitetssäkring och elektronikfel i tunga fordon Avancerade styrsystem för förbättrad säkerhet och energieffektivitet driver utveckling av fler elektroniksystem i fordon. Antalet elkomponenter per fordon har de senaste årtiondet ökat med 5-10% per år samtidigt som användarna förväntar sig färre fel per fordon och körd km. De viktigaste metoder för accelererad testning av el och elektronik har succesivt förbättrats och anpassats för att fånga kända felmoder för elektronik i tunga fordon. En översikt av dessa felmoder kommer ges. Många av dagens kvalitetsutfall bottnar i produktionsmässiga variationer och oförutsedda krävande fordonsanvändningar snarare än i kända felmoder för elektronik. För att på ett tidigt stadium hitta och rätta till dessa fel fordras nya metoder, främst modern diagnostik och snabb uppföljning av uppkopplade fordon vilket kommer beskrivas med några exempel. FORDON: EMC: B1:4

Krister Kilbrandt Manager - EMC Vehicle group, SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

EMC for vehicles of today and tomorrow – a short overview New technologies for autonomous driving and active safety systems are now rapidly introduced on the market. Since these systems are safety critical it is of vital importance that they function as intended in all kinds of realities and need therefore to be thoroughly EMC tested before they are put on the market. Another challenge is EMC measurements and legal demands for new evolving charging systems, such as fast DC charging and inductive charging. This short overview will address EMC legal demands, measurement methods and standards that these new technologies are facing. FORDON: EMC: B1:5

Björn Bergqvist Technical Expert, Volvo Cars

EMC for wireless Communication systems in Vehicles – EMCCOM The EMCCOM project (diarienr. 2012-00923) is a FFI project within the Vehicle Development program. EMCCOM is a three year project that started 2012-09-14 and ended 2015-06-30. The project had a total budget of 7,3 MSEK. Partners in the project have been VCC, Volvo AB, Provinn AB, FOI Swedish Defence Research Agency and SP Technical Research Institute of Sweden. EMCCOM have developed new EMC test methods for vehicle electronic units and simulation models. Both to be used to protect the performance (both reliability and capacity) of wireless digital communication services and by that ensure high availability of implemented safety and transport efficiency functions. Better precision in test methods and models will further reduce the costs in current test procedures and

in a longer perspective greatly reduce the need for complete vehicle testing, which is very time consuming, costly and only possible late in the product development. Questions that have been addressed in the project include: • Which detector has the best correlation between a Radio Frequency (RF) electromagnetic interference measurement and the resulting degradation of wireless system performance? • What level of electromagnetic interference is acceptable for a wireless communication system in a vehicle? • What level of electromagnetic emission is acceptable for an electronic control unit to be used in a vehicle? • What measurement method (detector, resolution bandwidth, …) is best suited to characterize the RF electromagnetic emissions from an electronic control unit to make it possible to predict the resulting performance degradation of an exposed wireless communication system? • Is it possible to develop very simple models to be used to predict the performance degradation of an exposed wireless communication system? Systems that have been studied are 3G, 4G, GNSS (GPS), WLAN (802.11g), C-ITS (802.11p). ENERGILAGRING: B1:6

Daniel Månsson Tekn. Dr., Assistant Professor, KTH Royal Institute of Technology

Review of the possibilities of magnetic energy storage using permanent magnets in Halbach configurations Here an unusual approach to energy storage is discussed. Forcing two permanent magnets, with opposing direction of magnetization (e.g., “North” – “North”), together will require some work. This configuration will act as a highly non-linear and parameter de pendent magnetic spring. When the magnets are brought together the work expended can be stored by mechanically fixing them in that position. Barring, e.g., mechanical losses, the energy can then later be utilized when they are again released and repel each other. However, such a configuration, using two normal bar magnets, is not an optimal usage of magnetic material. A Halbach array is a magnetic structure in which the direction of magnetization, M, is not constant but in fact rotates along one dimension

OBS PER! HÄR SKALL DET IN EN FORMEL!!!!!!!! This configuration leads to a “one-sided flux”, i.e., the magnetic field is enhanced on one side of the structure and almost completely canceled on the other side. (This is constitutes however not a magnetic monopole!) Thus, for more optimal usage of magnetic material two Halbach arrays, with opposing magnetizations, facing each other are utilized. If the magnetizations are chosen properly then these structures will experience repelling forces as they are brought together and we can store the energy. Several practical issues, in realizing this energy storage medium, are here discussed and explained via analytical method (i.e., Maxwell’s stress tensor) and numerical simulations (using FEMM). For example, mechanical shearing forces inside the magnetic structures, demagnetization risk due to both increased magnetic field (and temperature) inside the material, possible losses due to eddy currents in surrounding support fixtures are discussed. Finally, it was seen that this described medium can reach a maximum energy density of 250 kJ/m3 which is equivalent to some other commercial systems (e.g., using compressed air energy storage, CAES). The benefits of such as energy storage medium is that the charge and discharge time can, compared to most other energy storage systems, be very short without introducing intrinsic losses. In addition, due to the nature of the medium, the stored energy doesn’t, for normal conditions, degrade

Electronic Environment Conference 2016 på Kistamässan 20-21 april. www.electronic.nu

measurably even over very long periods of time. However, as the cost of vital rare earth materials (e.g., Neodymium) are today very high, and no direct replacement for these exists, the commercial realization of such an energy storage system is, thus, currently not realistic. However, this is the only principal drawback of the energy storage system. PROVNING & SIMULERING: EMC: B2:1

Tomas Hurtig Deputy Research Director, FOI, Swedish Defence Research Agency

Förstörande HPM-provning i modväxlande kammare Medan EMC-provning av emission och immunitet hos elektronisk utrustning vid låga till måttliga fältstyrkor stöds av flera internationella standarder och regelbundet utförs inom industriell elektronikutveckling och av testinstitut för konsumentprodukter, är testning vid mycket höga fältstyrkor inte lika utvecklad. Detta börjar bli allt mer angeläget när utvecklingen av mikrovågsvapen (eng. High-Power Microwave, HPM) mognar och framträder som en mera allvarlig fråga än den varit under de senaste decenniernas forskning och utveckling inom HPM-området. För att främja utvecklingen av standarder och testmetoder för susceptibilitet hos elektronisk utrustning utsatt för HPMhotnivåer utvecklar FOI en anläggning för förstörande HPMprovning och en två-stegs testmetod: (1) I en modväxlande kammare (eng. Reverberation Chamber, RC) bestäms det minsta elektriska fält som krävs för att förstöra ett provobjekt som funktion av frekvens inom ett frekvensintervall. (2) Vid de mest känsliga frekvenserna används en HPM-generator för att bestämma den mest känsliga infallsvinkeln mot objektet. Förstörande provning av enkla elektroniska kretsar har genomförts i en RC. Resultaten av dessa stödjer hypotesen att förstöring av elektroniska kretsar kan beskrivas med Tascas formel för beroendet av behövlig energi som funktion av pulslängden i enstaka komponenter. Resultat från tester av några enkla elektroniska objekt presenteras och diskuteras tillsammans med en beskrivning av testmetoder under utveckling och deras implikationer för en framtida standard för HPM-testning. PROVNING & SIMULERING: EMC: B2:2

Jan Carlsson

sometimes used for reverberation chambers, means that the ensemble average of the signal received by an antenna (or by a critical component inside the EUT) will be independent of the directional properties of the antenna. The fact that the variations in directivity (and polarization) are averaged out in a reverberation chamber indicates that an immunity test carried out in a reverberation chamber might be less severe than a test carried out in an anechoic chamber (AC), at least if the anechoic-chamber test comprises the worst angle of incidence and polarization. Of course, the opposite may also be true, i.e. that the immunity test in an anechoic chamber might be less severe than a test in a reverberation chamber. This happens if all the test cases carried out in the anechoic chamber corresponds to small values of the directivity times the polarization of the EUT, i.e. if the angle of incidence and/or the polarization corresponds to a weak coupling. The exact relation between the stresses an EUT will face in the two environments depends e.g. on the definition of the electric field used for immunity testing in a reverberation chamber. In this paper a review will be given on how, and under which conditions, the two kinds of electromagnetic environments can be related.

An efficient and repeatable measurement method for determining shielding effectiveness of cable feedthroughs based on the use of nested reverberation chambers is presented. The measurement method is validated by comparing measurements on an isolated conductor penetrating the shield, with a simple theory based on basic circuit theory in combination with antenna theory. The agreement between measurements and simulations is very good in the considered frequency range 400 MHz to 4 GHz. Measurement results for commercially available cable feedthroughs will also be presented. PROVNING & SIMULERING: EMC: B2:3

Mats Bäckström PhD, Adj. Professor, Royal Institute of Technology (KTH), Saab Aeronautics

The Relation Between Immunity Testing in Anechoic and Reverberation Chambers The problem in relating the outcome of an immunity test in a reverberation chamber to free-space conditions was identified and addressed already in 1978. In a reverberation chamber the equipment-under-test (EUT) is simultaneously irradiated by plane waves coming from many directions. By e.g. use of a rotating stirrer located inside the chamber the boundary conditions are changed thereby generating different field conditions. The concept of statistical isotropy,

PROV & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:6

Roger Källberg Chairman of SEES, Business Unit Manager, Intertek

PROVNING & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:4

John Goodfellow Dr., IMV Corporation

Integrated Shaker Manager – The Future of Vibration Testing IMV Corporation is well known for technical innovation in the Vibration Testing market with over 50 patent applications. The latest innovation, the Intelligent Shaker Manager (ISM) is the start of the next evolution of Vibration Test Systems (VTS) bringing an intelligent approach to running, testing and maintaining a VTS not seen before in the industry. At the core of ISM is the Energy Manager (EM). The EM continuously optimises system parameters to minimise energy used by the VTS system using advanced real-time algorithms. This paper will describe the control methods adopted and how these bring automatic energy savings of up to 80%, without user intervention. System modelling will be described and how this is applied to the energy saving algorithms. The paper will show how the techniques developed can be extended to multi-axis test systems, bringing substantial energy savings and also a quietness of operation not seen before in VTS. Further benefits of CO2 reductions and reducing noise to improve the operating environment will be demonstrated.

Prof., SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

Measurement Method for Determining Shielding Effectiveness of Cable Feedthroughs

which is taken as the damage metric in a physics-of-failurebased lifetime prediction approach. The effect of cycle reduction and counting techniques is quantified by introducing different temperature profiles having identical dwell- and period time characteristics. For the investigated accelerated test profiles, a difference of up to 40% in accumulated damage per cycle is determined. Under the provided assumptions, the maximum variation of thermal fatigue life of SAC305 solder joints is within 30% as the result of experimentally determined Young’s modulus variation in PBGA256 packages. As a conclusion, cycle reduction and counting have to be used with care and might cause errors in fatigue life estimations. Experimentally found change of Young’s modulus of solder in the cycled PBGA256 packages, reveal the demand for more advanced models in the area of thermal fatigue life prediction.

The Service Manager (SM) is the second module of ISM and monitors 184 key system parameters, allowing a high level of remote system diagnostics. This key data logging capability, particularly under fault conditions brings significant improvements in system up-time. Future developments will be discussed, including predictive maintenance techniques and test optimisation techniques. Finally, the benefits to the user and owner of the VTS will be summarized showing how reduced energy, increased system availability time and improved protection of the VTS are realized increasing the return on investment. PROVNING & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:5

Ilia Belov, PhD Dept. of Computer and Electrical Engineering Jönköping University

Thermal fatigue life prediction: consequences of cycle reduction and material property variation. The lecture addresses the effect of variations both of accelerated test profile and of SAC305 solder Young’s modulus on thermal fatigue life prediction for a lead-free PBGA256 package. Temperature cycling test results are provided for FE model validation purposes along with results of Young’s modulus measurements on solder joints at different locations in cycled and as-delivered electronic packages. The FE simulations supply accumulated creep strain energy density in the critical solder joint of the PBGA256 package,

HALT (Highly Accelerated Life Test) Accelererad livstidsprovning för elektronik, hur bör du resonera rent praktiskt innan, under och efter ett HALT prov (HALT = Highly Accelerated Stress Test) för att få ut det mesta möjliga av ditt prov. Under föreläsningen kommer Ni att få ta del av några praktiska råd och tips kring hur ett upplägg inför ett accelererat kan se ut. PROV & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:7

Gunnar Kjell SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

Mekanisk livslängdsprovning baserat på fältmätning – a case study Det finns ett antal ’färdiga’ vibrationstester för olika typer av produkter och miljöer. Men för utrustning som skall placeras i speciella miljöer säger såväl MIL standard som IEC att tester som ’skräddarsytts’ utifrån den verkliga miljön är att föredra. Men hur gör man när man har en stor mängd vibrationsdata från fältmätningar som skall användas för att specificera åtta timmars provningar som skall simulera vibrationer och stötar under sex års drift? Vilken typ av excitering skall användas? Hur tidsforcerar man? Hur skall utrustningen vara driftsatt under provningen? Hur detekteras intermittent felfunktion? Hur gör man riskanalysen inför provningen? Det finns många frågor som inte har något entydigt svar, men som ändå måste hanteras inför en provning. Föredraget vill visa hur dessa frågor hanterades i en specifik situation. SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:1

Sara Linder Senior Scientist, FOI, Swedish Defence Research Agency

Consequences of Radio Transmitter Out-of-Band Properties Military tactical communications for ground-based operations requires many co-located communication systems on combat vehicles. There are also several situations where many vehicles are close together in a small area. Typical frequency bands for such communications are the 30 – 88 MHz band for army combat radio and the harmonized NATO band 225 – 380 MHz. In these frequency bands different types of communication systems must co-exist e.g. frequencyhopping (FH) and fixed-frequency systems. Furthermore, in Europe the lower and upper part of the 225-400 MHz band is planned to be used for civilian services e.g. 225-240 MHz for DAB and DVB-T2 and 380-400 MHz for TETRA. This means a reduction of the available frequency range for tactical communications. Moreover, the military demands of different communication services are increasing, resulting in a continuous increase in amount of co-located communication systems in these bands. A consequence is that the used frequencies will be less separated, meaning that out-of-band properties will be of severe importance for the performance of the individual systems. Another practical consequence is that the possible co-location distance between different combat vehicles is directly dependent on the out-of-band properties of in-going systems. One fundamental way of reducing intersystem-interference on a platform is to reduce the inter-

Electronic Environment Conference 2016 på Kistamässan 20-21 april. www.electronic.nu

2016

CONFERENCE

ference from out-of-band emissions from wireless transmitters. Out-of-band properties for radio systems can be either specified for a certain application or by referring to a standard requirement. In order to determine what requirement that is necessary, dedicated analyses must be done and often a trade-off between the desired properties, possible technical solutions and the economic cost must be done. Typically such analyses are done in the integration work for a certain platform. However, including possible co-location distances between combat vehicles in such analyses are also necessary since there is a direct connection between spectrum properties and co-location consequences. Here, we present examples of how radio system performance can be affected by out-of-band properties and how this in turn will affect the possible separation distances between combat vehicles. An example is shown in the figure below, where the co-located system should be located in the green area to avoid problems with the communication link. Moreover, consequences for the possible communication range and the service available on the radio links are also exemplified. We show the importance of making tactical considerations already in the specification of requirements for out-of-band properties of tactical communication systems SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:2

Patrik Eliardsson Research Engineer, FOI, Swedish Defence Research Agency

Detection of unintentional and intentional electromagnetic interference at critical societal functions Wireless technologies for critical societal functions is common today. Criminals have already recognized this vulnerability and used it in various types of crimes. Not only intentional interference but also unintentional radiated electromagnetic interference can be a great problem for these types of services. Few low cost systems that can monitor the electromagnetic environment in the vicinity of critical infrastructure are available today. What is generally used today is spectrum analyzers. Spectrum analyzers are a very qualified measurement tool but they are often used only to take snapshots of the electromagnetic environment and they are expensive to buy and operate over time. What is needed is continuous monitoring of the radio noise environment in the surrounding of critical systems. In this paper, an example of how low cost commercially off-the-shelf components can be used to cost effectively construct and implement a qualified detection and classification of radio noise environment at societal critical infrastructure. Examples are given how such a system can be used to identify areas where potential problems can occur, if a system is deployed in that area and uses the free industrial, scientific and medical (ISM) frequency band. In this paper, also another example application of this system is given. Here, the focus is on the civilian GPS signal that is used for positioning and navigation and also provides an exact time to many other systems. The developed detection and classification system is in this example used to detect GPS jammers. Results from field trails with the GPS jammers are provided for this example. Results from the experiments with the developed detection system show that GPS jammers can be detected at large distances, although the detection distance will decrease in populated areas. Different jammers can also be distinguished with the classification method built in the system. For the free ISM band blockers for car remote key entry systems can be detected. In addition, areas, where potential problems can occur, can be localized with the developed low cost system for monitoring of the electromagnetic environment. SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:3

Bing Li KTH Royal Institute of Technology

Frequency response analysis of IEMI on critical computer system in low voltage power line network In this paper, we analyzed the propagation of intentional electromagnetic interference (IEMI) disturbances along low voltage power line network, which consists of multiple junctions and branches connected by different types of terminal loads (critical computer systems, lights, sockets, etc.), and calcu-

lated the corresponding frequency responses. Meanwhile, the frequency responses are also computed by a commercial electromagnetic simulator, to verify our computing results. Moreover, we define the failure thresholds for different loads. By using statistical methods, we classify the sensitivity level at different positions in the network, and find the most vulnerable area. To make sure the critical computer work reliably, we give some basic recommendation on how to place it in the network.

ruggedized and required to operate reliably in a, not least thermally, highly challenging environment – without, most importantly, these solutions being allowed in any way to compromise the soldier’s stealth or combat effectiveness. Apart from any other design complexities involved, this will pose a thermal design challenge of unprecedented scale. This seminar will discuss the particulars of this challenge, and the implications thereon of available thermal management technologies.

SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:4

KVALITETSSÄKRING: MILJÖTÅLIGHET: C2:1

Bengt Vallhagen

Applications Engineering Manager Thermal

Test Engineer, Saab Aeronautics

Framtidssäkring av inbyggnadslösningar genom termisk design

Q-value in Avionic Bays and other Multiresonant Cavities – Measurements in Time- and Frequency-Domain In modern aircraft, it is vitally important to protect its electronic equipment – avionics – against High Intensity Radiated Fields (HIRF), i.e. electromagnetic fields from transmitters such as radio or radar. Vulnerable avionics may be placed in shielded avionic bays as part of this protection. The average Shielding Effectiveness (SE) of such a bay can be expressed as:

…which shows that σa (the aperture transmission cross section) and Q (the cavity quality factor) have impact on the SE. Thus; it is important to know Q. A study consisting of several experimental measurement campaigns have been performed, with aim to verify a methodology of determining the Q-value of multiresonant cavities, such as aircraft avionic bays. Besides the relatively well-known methods of measurements in frequency domain, refined methods of measurements in time-domain have been verified, including a technique with only one antenna – operating in both transmitting and receiving mode. SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:5

Per Ängskog Ph.D. candidate, KTH Royal Institute of Technology

Skärmverkan och mikrovågseffekter på fönster och fönsterglas Ett allt vanligare fenomen är att mobil telekommunikation inte fungerar i moderna/nybuggda hus. Detta har härletts till de moderna energisparfönster som monteras in. Denna skärmverkan kan också vändas till en fördel i de fall man vill skydda verksamhet från yttre elektromagnetiska störningar samt i de fall då man vill undvika att röjande strålning från elektronisk utrustning läcker ut och kan avlyssnas. Här kommer vi presentera resultaten från mätningar av skärmverkan hos dels fönster av olika generation och dels fönsterglas med olika funktion som används för att bygga upp dessa fönster. Dessutom presenteras resultat från mätningar av hur skärmverkan påverkas vid bestrålning med högeffekts mikrovågsstrålning (HPM).

Jussi Myllyluoma

Att använda inbyggnadsmoduler är ofta ett attraktivt sätt att framtidssäkra konstruktioner. Problemkan dock uppstå när modulen skall uppgraderas, och komponenter har bytt plats på ett sätt som gör att tidigare anpassade kyllösningar måste konstrueras om. Alternativet är ofta att förlita sig på modultillverkarens egna kyllösningar, som inte alltid är optimala, och sällan tillåter att konstruktionens formfaktor slimmas så långt som elektroniken ensamt skulle tillåta. Men finns det en tredje väg? Kan man konstruera kyllösningar som på ett kostnadseffektivt sätt kan anpassas både efter konstruktionens unika förutsättningar och efter godtyckliga ändringar i modulernas topografi? KVALITETSSÄKRING: MILJÖTÅLIGHET: C2:2

Mats Lindgren Manager reliability testing, SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

The mindset of reliability and how to perform product validation The authors will introduce the participants to the mindset of reliability and how to perform product validation. It is not enough to have the good idea about functions, if critical reliability factors isn’t identified and constantly addressed already from day one during the development. When you first are able to look beyond the perfect product in a perfect world, you will enter a world of creativeness in destruction and accidents – and you must take control to prepare your product for the world. This paper will include different strategies for developing a test plan, such as test according to standards, standard tests and benchmarking, test until failure etc. Further a discussion about root cause analysis will be presented. The paper will not cover software reliability or go into cost and management aspects. KVALITETSSÄKRING: EMC: C2:4

Sven-Erik Sjöström EMC Engineer, EMC Services Elmiljöteknik AB

Software, the weak link in EMC compliance SÄKERHET & FÖRSVAR: MILJÖTÅLIGHET: C1:6

Jussi Myllyluoma Applications Engineering Manager Thermal

The Implications of Thermal Management Technology on Network Centric Battlefield Soldier Systems The concept of Network Centric Warfare (NCW) and its further evolution is causing a paradigm shift on the battlefield, with massive generation of real-time intelligence, and this intelligence at the same time becoming available further and further down in the chain of command. The full benefits of NCW will only become fully realised when this availability is pushed down to the level of the individual soldier. However, for our forces to truly leverage the potential benefits, several obstacles must be overcome; not least those pertaining to communication technology and information overload. Consequently, in the near-term future we will need to design soldier-worn solutions for e.g. highly advanced real-time 3D rendering, M2M/GUI, and wireless broadband systems, along with a power management system for all of these, all

When an EMC test is performed, a weak link in the test is the software that is used to monitor the equipment during test (EUT). The software that is used is often used during development to get the right functionality but it is not designed to meet EMC requirement – and in fact most of the designers are not aware of the EMC requirement. They realizes the requirements when they are at place in the EMC lab, which means that it can be to late and they have to do a redesign before they can proceed the tests. The presentation will show some examples of typical tests can be made at an EMC-lab and also what can happen when the software faces the EMC requirements. The presentation will also give some guideline for the software designers what the software should be able to handle. Some of the requirements is important for the equipments to be able to pass the tests and some of the requirements give a more effective testing procedure.

Electronic Environment Conference 2016 på Kistamässan 20-21 april. www.electronic.nu

Föreläsare, Electronic Environment 2016 Ilia Belov

Tomas Hurtig

Bing Li

Daniel Månsson

Ph.D. Dept. of Computer and Electrical Engineering Jönköping University

Deputy Research Director FOI, Swedish Defence Research Agency

KTH Royal Institute of Technology

Tekn. Dr., Assistant Professor KTH Royal Institute of Technology

PROVNING & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:5 Thermal fatigue life prediction: consequences of cycle reduction and material property variation.

PROVNING & SIMULERING: EMC: B2:1 Förstörande HPM-provning i modväxlande kammare

SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:3 Frequency response analysis of IEMI on critical computer system in low voltage power line network

Karolina Johansson

Sara Linder

Ulf Nilsson

Senior Scientist FOI, Swedish Defence Research Agency

Seniorkonsult

Björn Bergqvist

Produktionstekniker Lasertech LSH AB

Technical Expert Volvo Cars

MILJÖTÅLIGHET: A2:2 3D-printing för elektronikapplikationer

Keynote Speaker eMC i självkörande bilar FORDON: EMC: B1:5 EMC for wireless Communication systems in Vehicles – EMCCOM

Mats Bäckström Ph.D. Technical Fellow, Electromagnetic Effects Adj. Professor, Royal Institute of Technology (KTH) Saab Aeronautics

PROVNING & SIMULERING: EMC: B2:3 The Relation Between Immunity Testing in Anechoic and Reverberation Chambers

Jan Carlsson Prof. SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

TELEKOM: EMC: A1:3 Indoor mobile coverage – Results from a pre-study PROVNING & SIMULERING: EMC: B2:2 Measurement Method for Determining Shielding Effectiveness of Cable Feedthroughs

Patrik Eliardsson Research Engineer FOI, Swedish Defence Research Agency

SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:2 Detection of unintentional and intentional electromagnetic interference at critical societal functions

Rebecka Eriksson Environmental Test Engineer Bofors Test Center

MILJÖTÅLIGHET: A2:1 3D-röntgen för elektronikapplikationer

John Goodfellow Dr. IMV Corporation

PROVNING & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:4 Integrated Shaker Manager – The Future of Vibration Testing

Ingvar Karlsson

SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:1 Consequences of Radio Transmitter Out-of-Band Properties

Senior Specialist Ericsson AB

Mats Lindgren

TELEKOM: EMC: A1:1 Channel Operating Margin, COM, a new method to compliance check high speed serial links TELEKOM: EMC: A1:2 Common mode effects in high speed serial links

Niklas Karpe Senior Manager, Ph.D. Scania CV AB

Keynote Speaker Advanced own electronics and SW development– a survival issue for trucks and buses FORDON: MILJÖTÅLIGHET: B1:1 Kvalitetssäkring och elektronikfel i tunga fordon

Krister Kilbrandt Manager - EMC Vehicle group SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

FORDON: EMC: B1:4 EMC for vehicles of today and tomorrow – a short overview

ENERGILAGRING: B1:6 Review of the possibilities of magnetic energy storage using permanent magnets in Halbach configurations

Keynote speaker Not even the best software in the world works, if the hardware does not work

Sven-Erik Sjöström EMC Engineer EMC Services Elmiljöteknik AB

Manager reliability testing SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

KVALITETSSÄKRING: MILJÖTÅLIGHET: C2:2 The mindset of reliability and how to perform product validation

KVALITETSSÄKRING: EMC: C2:4 Software, the weak link in EMC compliance

Bengt Vallhagen

EMC Consultant

Test Engineer Saab Aeronautics

Keynote speaker Not even the best software in the world works, if the hardware does not work

SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:4 Q-value in Avionic Bays and other Multiresonant Cavities – Measurements in Time- and Frequency-Domain

UTBILDNING EMC: EMC: A3:1 – A3:3

Per Ängskog

Michel Mardiguian

Ph.D. candidate KTH Royal Institute of Technology

Jussi Myllyluoma Applications Engineering Manager Thermal

SÄKERHET & FÖRSVAR: MILJÖTÅLIGHET: C1:6 The Implications of Thermal Management Technology on Network Centric Battlefield Soldier Systems

SÄKERHET & FÖRSVAR: EMC: C1:5 Skärmverkan och mikrovågseffekter på fönster och fönsterglas.

KVALITETSSÄKRING: MILJÖTÅLIGHET: C2:1 Framtidssäkring av inbyggnadslösningar genom termisk design

Gunnar Kjell SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut

PROV & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:7 Mekanisk livslängdsprovning baserat på fältmätning – a case study.

Roger Källberg Business Unit Manager, Chairman of SEES Intertek

PROV & SIMULERING: MILJÖTÅLIGHET: B2:6 HALT (Highly Accelerated Life Test)

PRELIMINÄRT KONFERENSPROGRAM PÅ

WWW.ELECTRONIC.NU

Electronic Environment Conference 2016 på Kistamässan 20-21 april. www.electronic.nu

Branschnyheter

Electronic Environment #1.2016

STMicroelectronics and ARCCORE Team Up for Automotive Embedded-Processing Development kylning

skydd

anslutning

Designhus • Elegant, funktionell design med stötfasta plastskydd • Uppfyller kapslingsklass IP 67 med integrerad tätning • Horisontella och vertikala styrspår för styrkort eller icke standardiserade komponenter • Kundspecifik bearbetning, ytor och färger vid förfrågan

STMicroelectronics (NYSE: STM), a global semiconductor leader serving customers across the spectrum of electronics applications, and ARCCORE AB, the independent software company for AUTOSAR solutions, have announced a strategic cooperation that significantly reduces the cost, risk, and time-to-market for customers developing embedded automotive systems based on the AUTOSAR framework. AUTOSAR (AUTomotive Open System ARchitecture) is a worldwide development partnership of vehicle manufacturers, suppliers, and other companies from the electronics, semiconductor, and software industries. The AUTOSAR members (ST and ARCCore among them) work together to develop common standards that facilitate the introduction of innovative automotive electronic systems, and implement them through cross-functional alliances with other members. The new agreement brings together ST’s SPC5 family of 32-bit Power Architecture™ microcontrollers, specifically developed for use in automotive Electronic Control Units, and ARCCORE’s established AUTOSAR development software. Under the terms of the agreement, ST customers will get access to ARCCORE’s comprehensive AUTOSAR development software for the SPC5 without any up-front costs, paying a license fee only after the evaluation period.

Källa: ArcCore

Datoriserad tillståndsövervakning i industri och elnät kräver nya standarder Med industrins ökade digitalisering ligger det i förlängningen att också automatisera tillståndsövervakning med hjälp av de system som används för mätning och styrning (”Industri 4.0 kräver underhåll 4.0”). Ett förslag från Tyskland att skriva en internationell standard som ska bana väg för detta – Uniform representation of condition monitoring functions – har antagits av den tekniska kommitté som tar fram internationella standarder för processtyrning, IEC TC 65, där SEK TK 65 är den svenska spegelkommittén. Liknande frågor är aktuella i samband med arbetet med att göra elnäten smartare. En ny del av IEC-standarden för gränssnitt för styrning i distributionsnät handlar om gränssnitt för överföring av underhållsrelaterad information till andra system. Den fastställdes i februari som svensk standard, SS-EN 61968-6, av SEK Svensk Elstandard. En beskrivning av standardens syfte och innehåll finns i den preview som kan laddas ner på SEK:s hemsida.

Nottebohmstraße 28 D-58511 Lüdenscheid Tel. +49 (0) 23 51 43 5-0 Fax +49 (0) 23 51 4 57 54 E-post info@fischerelektronik.de

http://www.fischerelektronik.de/en/home-en/

Fischer Elektronik GmbH & Co. KG

QR Code homepage (EN)

Läs mer på: www.fischerelektronik.de

Standarden kommer från den tekniska kommitté som tar fram och underhåller internationella standarder för styrning och automatisering i elnät, IEC TC 57, där svenska intressenter deltar genom spegelkommittén SEK TK 57. IEC TC 57 släpper snart ifrån sig en teknisk rapport, IEC 61850-90-3, om användning av IEC 61850 för automatisk, distribuerad tillståndsövervakning, diagnos och analys. IEC 61850 är den centrala kommunikationsstandarden för kraftföretagsautomation (”smarta nät”) och det är meningen att innehållet i den tekniska rapporten ska arbetas in i olika delar av standarden.

Vi ställer ut: S.E.E. i Stockholm; 19-21 www.electronic.nu april 2016 – Electronic Environment online Hall C10, monter 40

Källa: SEK svensk Elstandard

Electronic Environment #1.2016

See emission and immunity sources at components level! Using the EMC-Scanner during the early stages of design enables you to detect potential emission or immunity problems before they become integrated into the product and expensive to correct. See what an EMC scanner can do for you, visit our website www.detectus.com.

See it before you

it!

q +46 (0)280 41122 p +46 (0)280 41169

info@detectus.com www.detectus.com

S. Hantverkargatan 38B SE-782 34 Malung

(14 #.. ;174 X *'4/#. #0& 5'#.+0) 51.76+105

-ROH[ $% 9lVWHUYLNVYlJHQ 9lUPG| 7HOHIRQ )D[ PDLO#MROH[ VH ZZZ MROH[ VH

www.electronic.nu â&#x20AC;&#x201C; Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

”Most often, real-life circuits and cabling configurations are neither purely open wires or perfect loops, but somewhere in-between.”

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

A REVIEW OF THE PRINCIPAL EMI COUPLING PATHS

The key to understanding and preventing or solving EMI problems PART 2: RADIATION PATHS AND CABLE-TO-CABLE COUPLING Reminder: This is the 4th article of our EMC awareness series. The former articles, after a broad overview of the EMC subject, reviewed the principal Civilian and Military Norms and test methods, insisting on the legal inforcement of these verifications in Europe, where they are turned into mandatory, « must-comply » laws. Given that source/coupling path/victim concept is the basic approach to EMC, most of the time it is the coupling path between the culprit source and the victim equipment wich is the crux of the problem, hence of its solutions. The 5 essential coupling mechanisms were listed, by which EM Interference take place. Although any equipment can be alternately the victim, or the source, of an EMI problem, we focused on EM susceptibility as being the manifestation that appears first in the designer’s or field engineer’s worries. Nevertheless, emissions problems sooner or later may show-up, but since coupling mechanisms are reciprocal, the author has taken the choice of always reviewing susceptibility situations first, because once understood, the comprehension of emission mechanisms would follow easily. The 3rd article treated the very common mechanism of Common Impedance Coupling, one that probably ranges at the top of the list for causing EMI problems. The present, 4th article is reviewing two coupling paths where the culprit and victim circuits are not in physical contact and the parasitic effect occurs through radio propagation or near-induction coupling (Crosstalk).

1. FIELD-TO-CABLE COUPLING Although neither considered as antennas or designed for, cables and printed circuit traces are unintentional antennas. Any piece of conductor carrying a current (or excited by a voltage) will radiate an electromagnetic field. Reciprocally, any piece of conductor illuminated by an ambient electromagnetic field will exhibit a current flow and a related voltage. Such unintentional, antennas can be broken-down in two simple forms: closed loops or open-ended wires.

LOOP: E(v/m) Vi

H(A/m)

Cable loop

PCB loop

WHIP: (Monopole)

Fig.1 Basic forms of field-sensitive or field-radiating shapes

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

A loop is intuitively regarded as magnetic field (H-field) sensitive, but in fact it responds to both E and H fields, with a predominant ability to privilege one or the other depending on its orientation versus the field vectors and propagation. Open-ended wires are generally regarded as E-field sensitive, yet both shapes can pick-up signals from an electromagnetic field, expressed in Volts/m. Most often, real-life circuits and cabling configurations are neither purely open wires or perfect loops, but somewhere in-between. Circuits that are terminated into high impedances (> 377Ω) tend to behave as dipoles or whip antennas, while those terminated in low impedances (< 377Ω) tend to behave as loops. Three factors are playing a role in the efficiency of these fortuitous antennas to pick-up an ambient, time-varying field (alternating or simply pulsed):

Vdiff

- the dimensions of the loop or wire - the frequency (or rise time for a pulse) of the radiated threat - the amplitude of the field

One good measure of the ability of the unintentional antenna to convert Volts/m into Volts is by comparing its physical length with the incident field wavelength « λ ». Given that the relationship of λ to to frequency is: λ (m) = 300/F(MHz) we know that a wire (or loop) whose dimension is reaching λ/2 (λ/4 for a whip) has its maximum ability for field-capture. But even below this resonance, any conductor of length « ℓ » has a pick-up efficiency proportional to its 2ℓ/λ ratio. At the frequency of 10MHz, that is λ = 30m, a wire whose length is only 1 meter starts being a fairly able antenna since it represents 1/15th of a perfectly tuned dipole. Few examples of frequently found incidental antennas are shown on Fig. 2. Notice that in (a), the loop is NOT the intentional path in the link. The cable can be a bundle of many signal or power wires, including their respective return (or «ground») conductors. The voltage induced in the loop by the incident field is a Common Mode (CM) voltage appearing in the loop, which tends to push a current in the same direction in all the wires of the pair or bundle. We have already seen such kind of parasitic voltage developing in Common Impedance Coupling (CIC) of Article #3. How much of it actually reaches a sensitive circuit at either end of the link depends on the way the receiving circuits are balanced (symmetrical) or not, or if the cable is shielded or not. A line-to-ground CM voltage, if high enough, like hundreds or thousands of volts can also simply destroy sensitive, unprotected circuits. It is interesting to note that this voltage relates to the flux linkage in the physical area (m 2) of the loop, REGARDLESS the loop is electrically closed or not. Simply, if the loop is open, like floating one of the 0V ref of the electronic circuit, in theory no current could flow in the cable. But we have already seen (Art. #3) that such solution, called star or single-point grounding progressively loses its efficiency when frequency increases, because of the parasitic capacitances to ground in the equipments. (Se left-hand box, Fig 2.a) In captions (b) or (c) the Differential Mode (DM) loop is of smaller size, like two wires of a same pair, or PCB traces, forming a loop with a few tens cm 2 area. But this is a differential scheme, where the picked-up voltage can directly upset the analog or digital ICs attached to the pair. Three simple formulas give a good estimate of the worst-case loopinduced voltage Vi:

icm

PCB

Digital or Analog Receiver

c Fig.2 A few examples of unintentional antennas

Vinduced for E =10V/m

ℓ

3V 1V 0,3

I/0 cable ℓ=2m h=0.50

1.2V λ/2 for 75MHz

0.2V

0.1V 0.03V 0.01V 100kHz

1MHz

10MHz

10V

0.4V PCB traces ℓ=25cm h=2cm

100MHz

1GHz

F 10GHz

Vi in 50Ω for E =10V/m 5V 3V

1 meter 50Ω

1V 0.3

0.2V

0.1 0.03

λ/4 for 75MHz

20 mV F 1MHz

10MHz

100MHz

1GHz

10GHz

Fig.3 Field-to-loop couplig factor for a few simple shapes, given as openloop voltage for a constant 10V/m field, regarded as a severe environment (industrial) in non-military applications. For the monopole (whip-like), voltage is given in a 50Ω load at the base of the open ended cable.

a) for F(MHz) < 100 / ℓ (m): Vi = ℓ.h(m 2) x E(V/m) x F(MHz)/50 b) for F(MHz) ≥ 100 / ℓ (m): Vi = 2h(m) x E(V/m), independant of F and ℓ c) for F(MHz) > 100 /h(m): Vi ≈ 120/F(MHz) where ℓ and h are the loop length en height

Fig. 3 shows field-to-loop coupling factor for a few simple sizes, along with the E-field pick-up ability for a typical « whip » antenna configuration, where the base of the antenna can be a grounded equipment while the I/O cable is connecting a small, totally isolated access-control device, surveillance camera or alarm device, grounded to nowhere.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Source Frequ. (typ)

Equivalent Rad. Power (typ) incl. antenna gain if any.

Field (max) at distance

50-1000kW

5V/m @ 1km

Vinduced, for Emax

AM Broadcast.

0.15-1.6 MHz

FM Broadcast

88-108 MHz

100kW

1,8V/m @ 1km

UHF TV

470-853 MHz

300-500kW

3.5V/m @ 1km

1V in 1m2 loop

Radars

0.4-40 GHz

kW to 10GW

CB on vehicle

27 MHz

12W

6V/m @ 3m

3V in 1m2 loop

Hand-held radio Cell phone

145 MHz

2-12W

6V/m @ 3m

18V in 1m2 loop

900 & 1800 MHz

2W (max)

6V/m @ 1m

0.12-0.25V in 10cm2

Lightning 50kA

rise time : 1µs

100kV/m @ 30m

300V in 1m2 loop

ESD 5kV, personal

rise time : 1ns

10kV/m @ 0.1m

4V in 1cm2 loop

0.16V in 1m2 loop

3.6V in 1m2 loop

Table 1. A few common E-M. field exposures. For hi-gain antennas, field is given in the boresight of main beam.

NUMERICAL EXAMPLE What is the voltage induced by a 3V/m ambient at 100MHz in a 1.50m cable loop 0.80m above ground ? For this geometry, Eq. a) applies up to F = 100/1.50 = 66MHz Eq. b) applies from F ≥ 66MHz up to F = 100/0.80 = 125MHz Eq. c) applies for F ≥ 125MHz 100MHz is > 66, thus Eq. B applies: Vi = 2h(m) x E(V/m) = 3V/m x 2 x 0.80m = 4.8V 2. WHAT AMBIENT E-M FIELDS CAN BE A SERIOUS THREAT FOR MODERN ELECTRONICS? If we let aside radio, TV and other RF receivers where jamming can occur at very low levels (1mV/m or less) but this implies an illicit source tuned on the same radio station, most consumer / industrial or medical products are tested to withstand at least 1 to 3V/m. Automobile or airborne electronics are designed to tolerate 10 to 30 times more. Consequences of a field exposure may also depends on: a) its frequency; most critical frequency range is in the tens to thousands MHz, since related wavelentghs are 30m down to 0.30m respectively. Thus cables as short as a meter are already efficient pick-up antennas. b) its quasi permanent, or transient nature : A 50kA lightning strike at 30m distance will cause a 100kV/m field, that is a tremendously high value. But if the installation is reasonably protected, the consequence may simply be a temporary upset, that can be self-recovered, or at worst require a reset or re-power-up. On the opposite if a constantly occuring RF field is causing errors, the system will be down all the time.

Notice that these rules are not countradictory with those for conduction coupling. In fact, they are both complementary, since conduction problems manifest most at freqencies below tens of MHz where radiatiion coupling is rather unefficient, and vice-versa. This is why these rule are numbered in sequence after those of Article #3. Rule #6: Reduce by all means the geometrical dimensions of the capture areas existing wire-to-wire (or trace-totrace) and cable-to-ground. - For installations, try to run the external cables as close as possible to a metallic structure or reinforced concrete slab ; the steel grids or rebars make a decent HF reference, reducing the induced CM voltage. - For wire pairs, keep close to each other the positive and return wires of a same signal. Twist them together. For PCBs, keep the positive and return traces close (side-by-side) or on top of each other. It reduce induced Diff.M voltage Rule #7: if you cannot bring the conductor down to a ground plane, bring a ground plane up to the conductor. - For installations, run the cables in solid or perforated metal raceways, making sure all elements are continuously bonded / screwed from endto-end and to the equipments enclosure. A large “U” shaped raceway enveloping the cables acts as a substitute to ground plane. - For installations with no metal ground plane accessible, install a large (at least 2 m 2) metal plate underneath the equipment cabinets, extending generously beyond the equipment footprint. - For PCBs, use multilayers with plain (no slots) ground planes

Table 1 gives an idea of common radiated exposures, with their frequency-distance variables. 3. WHAT ARE THE SOLUTIONS AGAINST FIELD-TO-CABLE COUPLING Assuming the radiating source is beyond our control, there are many solutions to reduce its effects. We can reduce the dimension of the capture area, shield the conductors or circuits that behave as receiving antennas, or filter the RF currents before they reach the victim circuits inside the equipment. As we did for the former coupling path (Article #3 Common Impedance Coupling), next are several simple rules for attenuating the effects of radiation coupling.

Rule #8: Use shielded cables with metallic connectors making a tight, peripheral contact with the shielded jacket. Install them such as the shield make a good, direct contact at the penetration in the metal enclosure of the equipment (if there is any …). If the equipment has no metallic (or metallized plastic) enclosure, try to ground the I/O cables connectors to the PCB ground plane, as close as possible to the point of entry. Rule #8.a: Cables shields must be connected directly to the equipment at both ends Stay away from old, die-hard myths that say « never ground a shield both ends, because this creates ground loops ». Open-ended shields do

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

not provide an alternate path for cable-loop current, therefore there would be no change in the CM current flow on your signal link. The only case where grounding a cable shield both ends could be detrimental is when a large, low frequency (like 50 or 400Hz) ground shift exist between two equipments on a site. But in this case, the shield with one end floated will remain worthless against field coupling into the cable loop at any frequency. Only low frequency capacitive (E-field) coupling will be attenuated.

Crosstalk is governed by several parameters belonging to the circuits configuration. It aggravates when:

Rule #9: If none of rules 6, 7, 8, 9 is feasible or controllable at design stage, let the antenna (capture loop) exist and block the RF currents by EMI filters right at the I/O ports.

4. CABLE-TO-CABLE COUPLING, OR CROSSTALK The term Crosstalk, inherited from the early days of telephony, describes a situation where during a conversation between two subscribers, one could hear the talk of a third party. Technically speaking, Crosstalk is the mechanism by which two wires, belonging to different circuits and running in parallel can couple tranversally : a certain % of the « culprit » wire voltage appearing on the « victim » wire.

a) Ratio h/s increases b) Both conductors are embedded in a dielectric (more capaci tive Xtalk) c) Victim impedance is high (more capacitive Xtalk) d) Culprit impedance is low (more primary current, hence more magnetic Xtalk) e) The parallel run of victim/culprit wires is longer

Crosstalk is defined as the ratio of the victim-induced voltage to the culprit voltage: Xtalk = Vvictim/Vculprit, that is a Volt/Volt, dimensionless number. It can be expressed in frequency domain, for sinewave signals, or in time domain for pulsed signals. The frequency diagram Fig. 5 shows that Xtalk never exceed or even reach a 100% ratio (that is 0dB): victim’s induced voltage cannot equal or exceed the culprit voltage.

Since the two circuits involved are not in physical contact, one could think of a radiation coupling. However there is a difference : with radiation, the souce circuit is emanating a field in a 3-D space, where it can be received by anybody. With Crosstalk, the coupling occurs in the limited spacing by the wire-to-wire capacitance or mutual inductance ; no RF propagation is involved.

When expressed in frequency domain (sinewave situation like a single radio frequency or a discrete harmonic of a digital signal):

Thus, as shown on Fig.4, Crosstalk happens because of the distributed capacitance C1-2 (Capacitive Xtalk) or mutual inductance M1-2 (Magnetic Xtalk) that exists between two conductors belonging to different circuits. This coupling can take place between two traces on a PCB or ribbon cable, between 2 pairs (Diff. mode Xtalk) or between 2 cable bundles above a ground plane (C. Mode Xtalk).

with, C1-2 , M1-2 = wire-to-wire coupling capacitance and mutual inductance

Xtalk coefft (Capacitive) = Rv / (Rvict + 1/C1-2ω) ≈ RvC1-2ω if Rv < 1/C1-2ω Xtalk coefft (Magnetic) = M1-2ω / Rculp if M1-2ω < Rculp

Rvict= parallel combination of victim near-end and far-end resistances Rcullp = culprit circuit resistance ω=2πF

CAPACITIVE

Capacitive Rc

INDUCTIVE

Magnetic Rc

RV2

Culprit C12 S

Victim

M12

RV1

Victim

FREQUENCY Domaine

(dB) Rv

Vvict=Vcx Rv +

Crosstalk can happen:

C1-2ω

between traces or single wires: between two pairs (Diff ):

between two pairs or bundles: vs a common ground (C.M

Vcoup. x M1-2ω Rcoup.

TIME Domaine Vculp.

Vdiff

VCM

Fig. 4 General configurations of cable- to-cable coupling

Vvict=

Vvict= Rv C1-2 ∆V /∆t

Vvict=

M1-2 R

x ∆V /∆t

Fig. 5 Simple equivalent circuits (represented as end-view) for Capacitive and Inductive Xtalk.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Electronic Environment #1.2016

Notice that the capacitive Xtalk is governed by the victim’s resistance, while magnetic Xtalk is driven by the culprit’s load, since this latter dictates the current in the primary loop. When conductors are embedded in a dielectric, like discrete wires or PCB traces, capacitive Xtalk is increased by the dielectric constant (ԑr = 3 - 3.5 for PVC, 4.5 for epoxy). Magnetic Xtalk is not affected. In time-domain representation (when the rise time ∆t of culprit signal is known): Xtalk coefft (Capacitive) = Rv C1-2 / ∆t

if Rv C1-2 < ∆t

Xtalk coefft (Magnetic) = (M1-2 / Rculp) /∆t if (M1-2 / Rculp) < ∆t Unaware designers tend to regard Crosstalk as a minor, “oh, by the way” nuisance that will be taken care of if it happens. The following numerical example gives some measure of this insidious coupling that can cause digital upset and eat-up the EMC margin. It can also export internal circuits noise to external cables that will in turn cause violations of radiated EMI limits. Examples of Crosstalk:

2 wire pairs, AWG24, separated by 3mm PVC insulation, parallel length 2m Culprit & victim terminated in 100Ω

5. SOLUTIONS AGAINST CROSSTALK Essentially, all solutions that work against field-to-cable coupling are efficient against Crosstalk. Furthermore, besides Rules #6, 7, 8, 9 seen before, a few specific solutions can be applied: Rule #10 : against capacitive or magn. Xtalk, increase the culprit-victim wires separation. Generally, try to increase the s/h ratio, since the mutual capacitances and inductances fall-off rapidly when s/h ratio becomes > 1 . A s/h ratio ≥ 10 is a guarantee that Xtalk will never exceed 1% (-40dB) at any frequency. Rule #11: against Xtalk in PCBs, use the « poor man’s » shield, a simple ground trace between culprit and victim traces. This simple, unexpensive precaution easily reduces both Xtalks by 20dB (a x10 factor) Needless to say, all the coupling mechanisms seen above and their reduction techniques are perfectly reciprocal, in that they will prevent radiated emissions as well. This aspect will be reviewed more in detail in other EE Magazine articles to come.

Freq (MHz)

1 3 10 30 50 ------------------------------------Cap.(dB) -50 -40 -30 -20 -16

Magn.(dB)

-30

-20

-10

Michel Mardiguian EMC Consultant, France m.mardiguian@orange.fr

-4 (asympt.)

(3%) (10%) (30%) (60%)

2 traces on Multiay. PCB Culprit circ. rise time tr: 100ns 30ns 10ns 3ns Edge-to-edge trace separ.0.3mm ------------------------------------- Culprit & victim terminated in120Ω Cap.Xtalk (dB) -46 -36 -26 -16 parallel length 10cm Victim’s volt. for 1V culprit. Voltage: (5mV) (15mV) (50mV)

(150mV)

Hej, det är vi som är Proxitron! Vi kan bli din leverantör av utrustning och service inom EMC, elsäkerhet, och temperatur, fukt och vibration.

Rickard Elf 0141-20 96 53 rickard@proxitron.se

Kontakta oss redan idag! Vi diskuterar gärna dina specifika servicebehov, kontakta oss för ett förslag eller ett kostnadsfritt besök.

Jonas Johansson 0141-20 96 55 jonas@proxitron.se

Proxitron AB – 0141-580 00 – info@proxitron.se – www.proxitron.se

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Produktnyheter

Electronic Environment #1.2016

The R&S Scope Rider integrates five functions to offer a level of versatility not found in any other instrument. It is based on a highperformance oscilloscope featuring a precise digital trigger system, 33 automatic measurement functions, mask test and XY diagram mode. Plus, the R&S Scope Rider can function as a logic analyzer with eight additional digital channels, as a protocol analyzer with trigger and decoding capability, as a data logger and a digital multimeter. This wealth of functions makes it ideal for a wide range of tasks. Well prepared for harsh environments, the R&S Scope Rider’s IP51certified housing offers protection from environmental hazards such as dust and dripping water. The handheld oscilloscope has passed all mechanical load tests in line with military standards. The fully isolated instrument offers maximum safety and meets the measurement category requirements defined in IEC 61010-1 for CAT IV up to 600 V and for CAT III up to 1000 V.

Källa: Rohde & Schwarz

R&S Scope Rider: First portable, mobileuse oscilloscope with the performance of a lab instrument Rohde & Schwarz is presenting the first handheld oscilloscope with the functionality and touch and feel of a stateoftheart lab oscilloscope. The R&S Scope Rider combines five instruments in a compact format, and its rugged design makes it perfect for mobile installation and maintenance work. The instrument features isolated input and communications interfaces. It meets CAT IV standards and can carry out measurements on lowvoltage installation sources up to 600 V. The R&S Scope Rider from Rohde & Schwarz is equally impressive in the lab and in the field. With an acquisition rate of 50,000 waveforms per second, a 10bit A/D converter developed by Rohde & Schwarz and a maximum bandwidth of 500 MHz for the analog input channels, this portable oscilloscope clearly outperforms comparable instruments.

EMC PARTNER

USB Feedthru Filter

EFT ESD AC DIPS DC DIPS Common Mode Combination Wave Differential Mode Magnetic Field

RI 4184 Double RI 4185 Single Features: • USB 2.0 Hi-speed 480 Mbps Filters • Filtered USB device power feedthru, 2 A • 50 dB filter suppression, 0.5-26.5 GHz

ERDE-Elektronik AB Tel: +46-40-42 46 10 www.emc-partner.com

• Panel mountable

info@erde.se

ANNONS114en

electronic environment

SEES is Sweden’s Number One Forum for everyone who is interested in Product Robustness.Welcome to join and take part in interesting meetings with exchange of ideas and experience, value adding projects and annual well renowned courses. SEES is a member of CEEES - Confederation of European Environmental Engineering Societies. sees@tebab.com

tel: 08-782 08 50

Ranatec RI 4184 and RI 4185 are USB 2.0 Hi-speed 480 Mbps panel mountable Feedthru Filters are widely used in shield boxes, such as the Ranatec RI 180. For more information visit www.ranatec.com. RANATEC INSTRUMENT AB Flöjelbergsgatan 1c, SE-431 35 Mölndal, SWEDEN Telephone: +46 (0)31 706 16 60, Telefax: +46 (0)31 706 16 61, Email: info@ranatec.com, Internet:www.ranatec.com

www.electronic.nu – Electronic Environment online

ANNONS

Vik ihop och tejpa

SVARSPOST 20483800 110 04 STOCKHOLM Elektroniktidningen Sverige AB FRANKERAS EJ. PORTO BETALT Vik ihop

Är du intresserad av branschnyheter, tekniska trender och nya produkter inom elektronikindustrin? Fyll i talongen så betalar våra annonsörer din prenumeration!

NR JANU 1 ARI PRIS 2013 85 KR

ra mere ! Prenunadsfritt kost.se/pren etn NR 12

NR 11 ER NOVEMB 2 201 KR PRIS

EKTRON TIDN K I N O R ING IK ETLIDEKNTINGEN ELEKTRONIK EN LysdIO DECEMBER 2012 PRIS 85 KR

Prenumerera kostnadsfritt! etn.se/pren

AuTOLIv g

teMa:

fordon

sele

: OpT O&d

iS pL Ay

TIDNINGEN dER –

mER äN

Ljus

Hans Ståhl på NCAB vill sälja mönsterkort till hela världen. /16–17

ElEktroNik 2013:

Göteborg laddar för mässan /12–13

e kamera höjand mer starkt. erhets kom säk produktioN: system tillverkning och irling och utveck rige. /16–17 sker i sve

Branschen som aldrig mognar

Prenumerera kostnadsfritt! etn.se/pren

/18–21

dukter:

Bra ljud n tryck uta kylning /18–19

Vässad er batteriöv vakning

B – WEB GASIN

/30–34

E TS – NY H

Lysdio inte ba dsmodul er rätt ra glödla ersätter lju m heten, s ökar lä por. sh lindr botar jetla astig ar alzh g eimer och . /1 6–19

GRATIS inte VERANS LErvju

nya pro dis:

Örongo

INGAR n: ÄLLN €65! VID BEST PÅ ÖVER

Sam

BREV

u son nanogEelY. E, uruS n D/1frIGånIKLu n 2–14

MAG

ASIN

nya pr od

Oscill ukter: som seoskopet deta r /30– ljerna

34 – WE BB – NY

HETS

M A G A S I N – W E B B – NY H E TS B R E V

Vik ihop och tejpa

era Prenumersfritt! kostnad pren etn.se/

TEMA: produkTion

ILEN ögON

ER b

k ktroni

TE M A

GRATIS LEVERANS

BRE

VID BESTÄLLNINGAR PÅ ÖVER €65!

V DIGIKEY.SE DIG

G LEVERRATIS ANS VID BES

TÄLLNI PÅ ÖV NG AR ER €65 !

IKEY.S E

SVER ENDA IGES

ELEK mAG TRONIK ASIN FÖR PROF FS

ANNONS

Fyll i talongen eller gå till www.etn.se/pren Ja tack, jag vill att annonsörerna betalar min prenumeration (värd 916 kr/år). I utbyte ger jag dem tillåtelse att skicka information som rör mitt specialområde.

Jag betalar 916 kr för en årsprenumeration. Vänligen skicka faktura/inbetalningskort.

(Utskicken sker alltid i Elektroniktidningens regi, och vi lämnar aldrig ut ditt namn eller adress till någon, inte ens till annonsören. Du får maximalt ett utskick per månad och högst 10 per år.)

Namn:

Ort:

Företag:

E-post:

Gata/Box:

Telefon:

Postnummer:

Mobil:

Formuläret är obligatoriskt om du vill prenumerera kostnadsfritt Jag arbetar som: Hårdvarukonstruktör Mjukvarukonstruktör Systemkonstruktör Testingenjör Teknisk inköpare Produktionschef

Produktionsingenjör Projektledare VD Studerande Säljare Marknadschef

FAE Forskare Konsult Övrigt:

Mikroprocessorer Passiva komponenter Optokomponenter Produktionsutrustning Mönsterkort Utvecklingsverktyg för inbyggda system Realtidsoperativsystem

Kretskort för inbyggda system EDA-verktyg Elektromekaniska komponenter Strömförsörjningsutrustning Kontaktdon Kablage Inget av ovanstående

Jag använder i mitt arbete: Mätinstrument Testutrustning Asic FPGA Analoga kretsar DSP RF-kretsar Minnen

Jag är ytterst eller delvis ansvarig för inköp av: Mätinstrument Testutrustning Asic FPGA Analoga kretsar DSP RF-kretsar Minnen

Mikroprocessorer Passiva komponenter Optokomponenter Produktionsutrustning Mönsterkort Utvecklingsverktyg för inbyggda system Realtidsoperativsystem

Kretskort för inbyggda system EDA-verktyg Elektromekaniska komponenter Strömförsörjningsutrustning Kontaktdon Kablage Inget av ovanstående

Tillverkningsindustri Produktionsutrustning Kontraktstillverkning Strömförsörjning EDA-verktyg Konsultverksamhet Inbyggda system

Test- och mätutrustning RFID Halvledare Forskning Utbildning Övrigt

25-99 personer 100-499 personer

500 personer eller mer Jag är inte anställd

Mitt företag är verksamt inom: Telekommunikation Fordonselektronik Medicinsk elektronik Militärelektronik Distribution Automation Datakommunikation

Antal anställda på mitt företag: 1-5 personer 6-24personer

Produktnyheter

Electronic Environment #1.2016

HELLA, GaN Systems and Kettering University Deliver Industry-Leading Electric Vehicle Charger Unprecedented 2.6 kW/l, >97% efficient, ultra-compact, lighter EV charger made with GaN transistors

Automotive electronics specialist HELLA, in collaboration with GaN Systems, the leading manufacturer of gallium nitride power transistors, and charging technology researchers at Kettering University’s Advanced Power Electronics Lab, have developed a Level-2 electric vehicle (EV) charger prototype with efficiencies exceeding 97% at an unprecedented 2.6 kW/l power density. Prior to this achievement, Level-2 EV chargers reached maximum efficiencies of 94%. Using GaN Systems’ 60 A, 650 V GS66516T switches in an innovative two-stage architecture, the Kettering University research team, led by Associate Professor of Electrical Engineering, Dr. Kevin Bai, were able to increase the wall-to-battery efficiency to more than 3% greater than previously obtained. Dr. Bai and his team are known for collaborating with companies to help advance their charging technology. Commenting on the importance of this development, Dr. Bai said, “The switching performance we observed with the GaN Systems’ parts was marvelous. Using these devices our power electronics exhibited a power density greater than 2.6 kW/l. This is a significant milestone with important implications for charging electric vehicles, among other charging applications.” Dr. Bai characterized this development as a ‘game changer’ for the EV charging industry.

Källa: HELLA Systems

Renesas Electronics to Enable Heightened Security in Connected IoT Devices Renesas Synergy™ Platform Adds Device Lifecycle Management Solution for OEMs to Deliver Hardware and Software Security from Manufacturing through Deployment and Beyond

Renesas Electronics, a premier supplier of advanced semiconductor solutions, have announced the start of a beta program based on its Renesas Synergy™ Platform that provides heightened security capabilities to OEMs who build devices connecting to the Internet of Things (IoT). The Synergy Platform Device Lifecycle Management (DLM) solution consists of Synergy Security Microcontrollers (MCUs) plus the associated Synergy Software and tools enabling OEMs to better protect their software IP from theft and cloning during manufacture, to inhibit counterfeit products, and to ensure authenticity when deploying secure remote firmware updates to end-products already in the field that use Synergy MCUs. Secure lifecycle management is the foundation to maintaining the integrity of end-products. Security is a major concern for many OEMs who are building connected IoT devices with risks that span across product disruption, system hijacking, eavesdropping, and product cloning. Not only do improperly secured IoT devices have the potential to expose private information to unauthorized parties, but they can also be exploited to shut down or damage vital industrial infrastructure. Due to rapidly

janlinders .com

evolving threats, the protection mechanisms for security attacks at the time of end-product shipment may become out-of-date, which means that end-products in customer’s hands should be updated with newer protection mechanisms over the product’s lifetime. OEMs are also concerned with competitors gaining unauthorized access to software and other IP that reside on the OEM’s devices, which can then be cloned and used on other devices without the OEM’s authorization. The Synergy Platform DLM solution will be offered in beta form to select customers starting April 2016 as a technology demonstrator for their evaluation based on their needs for DLM infrastructure. Renesas plans to release the first group of Synergy Security MCUs with all the other components supporting DLM in the Synergy Platform as a standard product in Q1, CY2017. If your company is interested to participate in this beta program, please contact your local Renesas sales representative.

Källa: RenesasElectronics

Modern utrustning och spetskompetens = rätt mätvärden. www.janlinders.com, +46 31-744 38 80, info@janlinders.com

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Branschnyheter

Electronic Environment #1.2016

Nanosprickor kan förbättra framtidens elektronik användas till att studera molekylers grundläggande elektriska egenskaper, och hur samma molekyler interagerar med ljus. – Den förklaringen är förstås väldigt vetenskaplig. På en mindre abstrakt och mer tillämpbar nivå förutspår forskare att nanosprickor skulle kunna bidra till nästa generations elektronik. Det vill säga göra datorer och mobiler mer effektiva - detta genom snabbare processorer, lägre energiförbrukning och datorminnen med bättre kapacitetet, säger Valentin Dubois. Han lägger till att det även skulle kunna gå att använda materialet med sprickorna som beståndsdel i biosensorer som används för DNA-sekvensiering, att upptäcka och fånga in enskilda molekyler och gassensorer. Så här ser en nanospricka ut.

Valentin Dubois, forskare vid avdelningen Mikro- och nanosystem på KTH.

Forskare vid KTH har tagit fram en effektiv metod för att skapa pyttesmå sprickor eller gap i material med elektrisk ledningsförmåga. Detta, hur märkligt det än låter, kan i sin tur bland annat leda till bättre datorer och mobiler samt effektivare medicinteknik och kroppsnära elektronik. Valentin Dubois heter en av de forskare vid avdelningen Mikro- och nanosystem på KTH som studerat nanosprickorna och hur dessa kan skapas. Han berättar att metoder för att få sprickorna att uppstå i material är kända sedan tidigare. Fram till idag har det trots detta varit en stor utmaning att skapa gapen. – Med hjälp av vår metod behöver vi inte skapa mönster i materialet för att få sprickorna att skapas just där, de uppstår automatiskt så fort vissa kriterier är uppfyllda. Det vi behöver göra är att skapa ett mönster runt omkring det område där sprickorna ska uppstå. Detta mönster i materialstrukturen är betydligt större än sprickorna, och därmed enkla att skapa. Det är bland annat det som är bra med vår metod, säger Valentin Dubois. Själva det vetenskapliga resultatet, det som någon forskare tidigare inte kunna göra, är att KTH-forskarna exakt kan förutspå sprickornas karaktärsdrag. Därmed kan de redan på förhand med enkel matematik bestämma parametrar som hur breda sprickorna ska vara, från 100 nanometer ner till under 5 nanometer. Därtill är materialet med sprickorna enkelt att massproducera. Dessa nanometerstora sprickor i material med elektrisk ledningsförmåga kan

– Sådana tillämpningar återfinns traditionellt inom sjukvården och medicinsk forskning, men även i så kallad wearable electronics. Det vill säga kläder med inbyggd elektronik, säger Valentin Dubois. Valentin Dubois har tillsammans med KTH-forskarna Frank Niklaus och Göran Stemme precis fått en vetenskaplig artikel om forskningen publicerad i den vetenskapliga tidskriften Advanced Materials.

Text: Peter Larsson/KTH

Etteplan tecknar ramavtal med BAE Systems Bofors AB Etteplan har tecknat ramavtal med BAE Systems Bofors AB som omfattar tjänster inom systemutveckling, elektronik, mekanik, projektledning, test, säkerhet samt teknisk dokumentation. Alla bolag inom hela BAE koncernen har möjlighet att avropa tjänsterna. Ramavtalet omfattar 2 år och gäller till och med 2017. Syftet med ramavtalet är att reglera och underlätta samarbetet mellan parterna och skall säkerställa expertis för de utvecklingsinsatser som inte täcks av BAE Systems egen personal. – Med en lokal närvaro kan Etteplan erbjuda BAE Systems specialistkompetens på de orter där expertis efterfrågas. Som ett högteknologiskt företag är BAE Systems en mycket viktig kund för oss och det är därför mycket glädjande att vi i hård konkurrens fått förtroendet som utvald leverantör. Tecknandet av ramavtalet bekräftar Etteplans position som ett av de ledande teknikkonsultföretagen, säger Mikael Vatn, SVP Operations Sweden, Etteplan.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Källa: Etteplan

Electronic Environment #1.2016

Branschnyheter

Intertek utfärdar ABB: s första SATELLITE™-laboratorium för mellanspänningsprodukter i tyska Ratingen. Intertek, en ledande global leverantör av kvalitets- och säkerhetslösningar, utfärdade nyligen sitt elfte SATELLITE™-certifikat till ABB, världsledande inom kraft- och automationsteknik. Det nyutnämnda SATELLITE™-laboratoriet ligger i tyska Ratingen och är ett av ABB:s främsta labb för mellanspänningsprodukter. Genom SATELLITE™-avtalet är labbet certifierat av Intertek att genomföra provning av mellanspänningsprodukter och utfärda Interteks ETLmärke för produkter som ska säljas i USA och Kanada. Laboratoriet i Ratingen är ABB:s första för mellanspänningsprodukter i Interteks SATELLITE™-program. Detta är en viktig milstolpe för företaget då man genom programmet smidigt kan möta behovet av ETL-märkta mellanspänningsprodukter som exempelvis luft- och gasisolerade ställverk , kraftverk, och strömbrytare. I Nordamerika har efterfrågan på den här typen av produkter drivits på av en åldrande infrastruktur och ett ökande antal strömavbrott. Dessutom har utvecklingen av ny teknik i utvecklingsländer, den snabba urbaniseringen och ökade investeringar i bostäder och infrastruktur drivit på den globala efterfrågan på mellanspänningsprodukter. Den ökade efterfrågan tillsammans med krav på kvalitet och säkerhet gör att myndigheter, företag och kraftbolag har ett allt större behov av tredjepartsprovning och -certifiering av den här typen av produkter. Övriga ABB-labb i SATELLITE™-programmet inriktar sig på lågspänningsprodukter, ett av dem utfärdar ETL-märket. – ABB är mycket glada över SATELLITE™-certifikatet och att vi på det här sättet fördjupar vårt samarbete med Intertek, säger Stefan Göttlich, Global Testing Manager PPMV på ABB. Genom det här samarbetet har vi effektiviserat vår verksamhet och lyckats få ut våra produkter snabbare på ett antal nyckelmarknader runt om i världen, såsom Europa och Nordamerika, och vi ser fram emot att fortsätta arbetet inom ramen för programmet. Interteks SATELLITE™-program ger tillverkarna kontroll över produktcertifieringsprocessen, vilket ger ett snabbare och mer flexibelt marknadstillträde. Genom programmet kan tillverkare använda provningsresultat från sina egna laboratorier – förutsatt att de uppfyller den globala kvalitetsstandarden IEC 17025. För ABB innebär programmet bland annat att de kan prova produkter mot nordamerikanska säkerhetsstandarder och få ETL-certifiering från Intertek. En grupp Intertek-ingenjörer från EMEA-regionen (Europa, Mellanöstern och Afrika) har haft en viktig roll i arbetet med ABB:s SATELLITE™certifiering. – ABB:s SATELLITE™-certifikat för ETL-certifiering av mellanspänningsprodukter är en viktig milstolpe för båda företagen, säger Pierrick Balaire, Global Business Leader, Intertek Transmission and Distribution Equipment. För oss är det positivt att se att vårt SATELLITE™-program hjälper våra kunder att certifiera sina produkter på ett mer effektivt sätt och att vi kan samarbeta med våra kunder för att säkerställa att säkra och bra produkter kommer ut på marknaden

Källa: Intertek

Företagsregister Acal AB Solna Strandväg 21 171 54 Solna Tel: 08-546 565 00 Fax: 08-546 565 65 info@acal.se www.acal.se Adopticum Gymnasievägen 34 Leveransadress: Anbudsgatan 5 931 57 Skellefteå Tel: 0910-288 260 info@adopticum.se www.adopticum.se Ageto MTT AB Propellervägen 6 B 183 62 Täby Tel: 08-446 77 30 www.agetomtt.com Agilent Techologies Sweden AB Kronborgsgränd 23 164 94 Kista Tel: 0200-88 22 55 Aleba AB Västberga allé 1 126 30 Hägersten Tel: 08-19 03 20 Fax: 08-19 35 42 www.aleba.se Alelion Batteries Flöjelbergsgatan 14c 431 37 Mölndal Tel: 031-86 62 00 info@alelion.com www.alelion.com/sv

Anritsu AB Borgarfjordsgatan 13 A 164 26 Kista Tel: 08-534 707 00 Fax: 08-534 707 30 www.eu.anritsu.com ANSYS Sweden Färögatan 33 164 51 Kista Tel: 08-588 370 60 Vestagatan 2 B 416 64 Göteborg Tel: 031-771 87 80 info-se@ansys.com www.ansys.com Armeka AB Box 32053 126 11 Stockholm Tel: 08-645 10 75 Fax: 08-19 72 34 www.armeka.se Axiom EduTech Gjuterivägen 6 311 32 Falkenberg Tel: 0346-71 30 30 Fax: 0346-71 33 33 www.axiom-edutech.com

BK Services Westmansgatan 47 A 582 16 Linköping Tel: 013–21 26 50 Fax: 013–99 13 025 johan@bk-services.se www.bk-services.se Kontaktperson: Johan Bergstrand

Alpharay Teknik AB Runnabyvägen 11 705 92 Örebro Tel: 019-26 26 20 mail@alpharay.se www.alpharay.se Produkter och Tjänster: Antistatutrustningar för industrin: elektronikproduktion, precisionsvägning, plasttillverkning, lackering. Lämpliga för Ex-miljö. Egen import, försäljning och service.

AMB Industri AB 361 93 Broakulla Tel: 0471-485 18 Fax: 0471-485 99 Amska Amerikanska Teleprodukter AB Box 88 155 21 Nykvarn Tel: 08-554 909 50 Kontaktperson: Kees van Doorn www.amska.se Amtele AB Jägerhorns väg 10 141 75 Kungens Kurva Tel 08-556 46604 Stora Åvägen 21 436 34 Askim Tel 08-556 466 10 amtele@amtele.se www.amtele.se

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Produkter och Tjänster: BK Services erbjuder elsäkerhetsgranskningar (LVD), för- och sluttester av din produkts EMCegenskaper, hjälp med CE-märkning, klimat- och vibrationstester samt akustikmätningar. Vi erbjuder högkvalitativa och priseffektiva tjänster med korta ledtider, problemlösningshjälp och vänligt bemötande.

Berako AB Regulatorv 21 14149 Huddinge Tel: 08-774 27 00 Fax: 08-779 85 00 www.berako.se Bodycote Ytbehandling AB Box 58 334 21 Anderstorp Tel: 0371-161 50 Fax: 0371-151 30 www.bodycote.se Bofors Test Center AB Box 418 691 27 Karlskoga Tel: 0586-84000 www.testcenter.se Bomberg EMC Products Aps Gydevang 2 F DK 3450 Alleröd Danmark Tel: 0045-48 14 01 55

Företagsregister

Electronic Environment #1.2016

Bonab Elektronik AB Box 8727 402 75 Göteborg Tel: 031-724 24 24 Fax: 031-724 24 31 www.bonab.se

Compomill AB Box 4 194 21 Upplands Väsby Tel: 08-594 111 50 Fax: 08-590 211 60 www.compomill.se

BRADY AB Vallgatan 5 170 69 Solna Tel: 08-590 057 30 Fax: 08-590 818 68 cssweden@bradyeurope.com www.brady.se www.bradyeurope.com

DELTA Development Technology AB Finnslätten, Elektronikgatan 47 721 36 Västerås Tel: 021-31 44 80 Fax. 021-31 44 81 info@delta-dt.se www.delta-dt.se

Bromanco Björkgren AB Rallarvägen 37 184 40 Åkersberga Tel: 08-540 853 00 Fax: 08-540 870 06 info@bromancob.se www.bromancob.se

EG Electronics AB Grimstagatan 160 162 58 Vällingby Tel: 08-759 35 70 Fax: 08-739 35 90 www.egelectronics.com

Båstad Industri AB Box 1094 269 21 Båstad Tel: 0431-732 00 Fax: 0431-730 95 www.bastadindustri.se CA Mätsystem Sjöflygsvägen 35 183 62 Täby Tel: 08-505 268 00 Fax: 08-505 268 10 www.camatsystem.se Cadputer AB Kanalvägen 12 194 61 Upplands Väsby Tel: 08-590 752 30 Fax: 08-590 752 40 www.cadputer.se Caltech AB Fågelviksvägen 7 145 53 Norsborg Tel: 08-534 703 40 Fax: 08-531 721 00 www.caltech.se CCC Solutions/Carpatec Högbackavägen 6 184 37 Åkersberga, Tel: 08-540 888 45 www.cccsolutions.eu CE-BIT Elektronik AB Box 7055 187 11 Täby Tel: 08-735 75 50 Fax: 08-735 61 65 info@cebit.se www.cebit.se CLC SYSTEMS AB Nygård Torstuna 740 83 Fjärdhundra Tel: 0171-411030 Fax: 0171-411090 info@clcsystems.se www.clcsystems.se Combinova Marketing AB Box 200 50 161 02 Bromma Tel: 08-627 93 10 Fax: 08-29 59 85 sales@combinova.se www.combinova.se Combitech AB Gelbgjutaregatan 2 581 88 Linköping Tel: 013-18 00 00 Fax: 013-18 51 11 emc@combitech.se www.combitech.se

Detectus AB Hantverkargatan 38 B 782 34 Malung Tel: 0280-411 22 Fax: 0280-411 69 jan.eriksson@detectus.se www.detectus.se Kontaktperson: Jan Eriksson Produkter och Tjänster: Instrument, provning. Detectus AB utvecklar, producerar och säljer EMC-testsystem på världsmarknaden. Företaget erbjuder också hyra och leasing av mätsystemet. Detectus har möjlighet att utföra konsultmätningar (emission) på konsultbasis i egna lokaler.

Elastocon AB Göteborgsvägen 99 504 60 Borås Tel: 033-22 56 30 Fax: 033-13 88 71 www.elastocon.se

EMC Services Box 30 431 21 Mölndal Besöksadress: Bergfotsgatan 4 Tel: 031-337 59 00 www.emcservices.se Kontaktperson: Tony Soukka tony@emcservices.se Produkter och Tjänster: EMC Services erbjuder provning, rådgivning, problemlösning och utbildning inom EMCområdet. I vårt EMClaboratorium i Mölndal utför vi EMC-mätningar på alla möjliga produkter och kan även ta in större objekt som t.ex. bilar. Vi har utrustning för att utföra mätningar på plats hos kund och kan även erbjuda miljö- och vibrationsprovning. EMC Services ingår i försvarskoncernen Saab.

Elrond Komponent AB Box 1220 141 25 Huddinge Tel: 08-449 80 80 Fax: 08-449 80 89 www.elrond.se Eltech Electronics AB Björnavägen 74 891 42 Örnsköldsvik Tel: 0660-29 98 50 www.eltech.se EMC Väst AB Bror Nilssons Gata 4 417 55 Göteborg Tel: 031-51 58 50 Fax: 031-51 58 50 www.emcvaest.se Emka Scandinavia Box 3095 550 03 Jönköping Tel: 036-18 65 70

Eldonvasa AB Egnahemsgatan 39 571 83 Nässjö Tel: 0380-762 00 Fax: 0380-158 00 www.eldon-enclosures.com

ERDE-Elektronik AB Spikgatan 8 235 32 Vellinge Tel: 040-42 46 10 Fax: 040-42 62 18 info@erde.se web: www.erde.se

ElektronikBolaget Orbis Ekbacksvägen 28 168 69 Bromma Tel: 08-555 36 360 Fax: 08-555 36 369 www.orbis.eu/swe

ESD-Center AB Ringugnsgatan 8 216 16 Malmö Tel: 040-36 32 40 Fax: 040-15 16 83 www.esd-center.se

Elis Elektro AS Jerikoveien 16 N-1067 Oslo Tel: +47 22 90 56 70 Fax: + 47 22 90 56 71 www.eliselektro.no

Eurodis Electronics 194 93 Stockholm Tel: 08-505 549 00

ELKUL Kärrskiftesvägen 10 291 94 Kristianstad Tel: 044-22 70 38 Fax: 044-22 73 38 www.elkul.se

Exapoint Svenska AB Box 195 24 104 32 Stockholm Tel: 08-501 64 680 www.exapoint.se

Emicon AB Head office: Briggatan 21 234 42 Lomma Branch office: Luntmakargatan 95 113 51 Stockholm Tel: 040-41 02 25 or 073-530 71 02 sven@emicon.se www.emicon.se Contact: Sven Garmland Need Help With Your Electromagnetic Environment? Products and Services: We have more than 30 years of experience from research and development in the field of electromagnetic interference. We can help you with: • Interference control • Advice • Specifications • Testing for EMC, EMP, HPEM and lightning • Field tests, current injection and coupling measurements • Electromagnetic simulations • Analysis and measurements on small and large-scale systems, anything from circuit boards to complex facilities. • Measurement and test system integration • Software for EM simulations, measurements and instrument control • Shielding and Grounding Visit www.emicon.se for further information. ExCal AB Bröksmyravägen 43 826 40 Söderhamn Tel: 0270-28 87 60 Fax: 0270-28 87 70 info@excal.se www.excal.se Farnell Skeppsgatan 19 211 19 Malmö Tel: 08-730 50 00 www.farnell.se Ferner Elektronik AB Box 600 175 26 Järfälla Tel: 08-760 83 60 www.ferner.se FMV 115 88 Stockholm Tel: 08-782 40 00 Fax: 08-667 57 99 www.fmv.se Frendus AB Strandgatan 2 582 26 Linköping Tel: 013-12 50 20 info@frendus.com www.frendus.com Kontaktperson: Stefan Stenmark

www.electronic.nu – Electronic Environment online

EMP-Tronic AB Box 130 60 250 13 Helsingborg Tel: 042-23 50 60 Fax: 042-23 51 82 www.emp-tronic.se Kontakt person: Lars Günther Emp-tronic AB är specialiserat på Elmiljö- och EMC-teknik. Produkter och Tjänster: Vi har levererat skärmade anläggningar i över 25 år till bl.a. försvaret och myndigheter som skydd för EMP, RÖS, HPM med kontorsmiljö. Vi levererar även utrustning och skärmrum för EMC-mätning, elektronikkalibrering eller antennmätning, även med modväxelteknik. I vårt fullutrustade EMC-lab kan vi erbjuda verifierad provning för CE-märkning.

Flexitron AB Sidensvansvägen 8 192 55 Sollentuna Tel: 08-732 85 60 sales@flexitron.se www.flexitron.se Produkter och Tjänster: Vi erbjuder ett brett och djupt sortiment av produkter för EMC samt termiska material från tillverkare som är marknadsledande inom sina respektive områden. Exempel på produkter är skärmningslister, skärmburkar, ledande plast, färg, fett och lim, skärmburkar, genomföringsfilter, mikrovågsabsorbenter, etc. Vi har stor möjlighet att kundanpassa produkterna, aningen direkt från tillverkaren eller i vår egen verkstad. Garam Elektronik AB Box 5093 141 05 Huddinge Tel: 08-710 03 40 Fax: 08-710 42 27 Glenair Nordic AB Box 726 169 27 Solna Tel: 08-505 500 00 Fax: 08- 505 500 00 www.glenair.com Gore & Associates Scand AB Box 268 431 23 Mölndal Tel: 031-706 78 00 www.gore.com

Företagsregister

Electronic Environment #1.2016 HCM Elektronik Sockenvägen 428 122 63 Enskede Tel: 08-659 99 15 Fax: 08-556 103 78 www.hcm.se

INNVENTIA AB Torshamnsgatan 24 B 164 40 Kista Tel: 08-67 67 000 Fax: 08-751 38 89 www.innventia.com

Helukabel AB Spjutvägen 1 175 61 Järfälla Tel: 08-557 742 80 Fax: 08-621 00 59 www.helukabel.se

Jontronic AB Centralgatan 44 795 30 Rättvik Tel: 0248-133 34 info@jontronic.se www.jontronic.se

High Voltage AB Änggärdsgatan 12 721 30 Västerås Tel: 021-12 04 05 Fax: 021-12 04 09 www.highvoltage.se HP Etch AB 175 26 Järfälla Tel: 08-588 823 00 www.hpetch.se Industrikomponenter AB Gårdsvägen 4 169 70 Solna Tel: 08-514 844 00 Fax: 08-514 844 01 www.inkom.se Infineon Technologies Sweden AB Isafjordsgatan 16 164 81 Kista Tel: 08-757 50 00 www.infineon.com Ing. Firman Göran Gustafsson Asphagsvägen 9 732 48 Arboga Tel: 0589-141 15 Fax: 0589-141 85 www.igg.se Ingenjörsfirman Gunnar Petterson AB Ekebyborna 254 591 95 Motala Tel: 08-93 02 80 Fax: 0141-711 51 hans.petterson@igpab.se www.igpab.se Instrument-Mäklaren Pyramidbacken 6 141 75 Kungens Kurva Tel: 08-710 58 47 info@instrument-maklaren.se www.instrument-maklaren.se Kontaktperson: Per-Arne Andersson Instrumentcenter Folkkungavägen 4 Box 233 611 25 Nyköping Tel: 0155-26 70 31 Fax: 0155-26 78 30 info@instrumentcenter.se www.instrumentcenter.se Intertechna AB Kvarnvägen 15 663 40 Hammarö Tel: 054-52 10 00 Fax: 054-52 22 97 www.intertechna.se Intertek Torshamnsgatan 43 Box 1103 164 22 Kista Tel: 08-750 00 00 Fax: 08-750 60 30 Info-sweden@intertek.com www.intertek.se

Jan Linders EMC-provning Bror Nilssons gata 4 417 55 Göteborg Tel: 031-744 38 80 Fax: 031-744 38 81 info@janlinders.com www.janlinders.com Kontaktperson: Jan Linders Produkter och tjänster: EMC-provning, elektronik och EMC, utbildning, EMIanalys, allmän behörighet. Jan Linders Ingenjörsfirma har mångårig erfarenhet inom EMCområdet och har allmän behörighet upp till 1 000 V. Bland vårt utbud märks ce-märkning, prototypprovning samt mätning och provning hos kund. Vi utför EMC-styling dvs förbättrar produkters EMC-egenskaper, ger råd och hjälp om standarder m m. Med vår nya EMCtjänst tar vi totalansvar för er EMC-certifiering.

Jolex AB Västerviksvägen 4 139 36 Värmdö Tel: 08-570 229 85 Fax: 08 570 229 81 mail@jolex.se www.jolex.se Kontaktperson: Mikael Klasson Produkter och Tjänster: EMC, termiska material och kylare Jolex AB har mångårig erfarenhet inom EMC och termiskt. Skärmningslister/kåpor, mikrovågsabsorbenter, icke ledande packningar, skärmande fönster/glas/rum/dörrar, genomföringskondensatorer, kraftfilter, data-, telekom-, utrustningsoch luftfilter, ferriter, jordflätor, termiska material och kylare etc. Vi kundanpassar produkter och volymer.

justkompetens.se Mässans gata 14 412 51 Göteborg Tel: 031-708 66 80 info@justevent.se www.justkompetens.se/ elektronik Produkter och tjänster: Då en produkts egenskaper inom elmiljö är en stor del av produktens kvalitet, krävs att de funktioner som kommer i beröring med utveckling, konstruktion, installation och underhåll har en grundläggande kunskap i elmiljöns olika förutsättningar, delmoment och grundkrav. Därtill kunskap om hur man uppnår tillräckliga egenskaper inom exempelvis EMC, ESD, elsäkerhet och miljötålighet. Vi vill ge dig en möjlighet att på ett effektivt och kvalitativt sätt komplettera och säkerställa din kompetens för att ge dig så bra förutsättningar som möjligt i ditt yrke – Ibland behöver man uppdatera sin kunskap och ibland behöver man helt enkelt skaffa ny. Då är e-learning ett optimalt verktyg att använda sig utav.

KEMET Electronics AB Thörnbladsväg 6, 386 90 Färjestaden 0485-563900 TobiasHarlen@kemet.com www.kemet.com/dectron Kemet har ett välutrustat och ackrediterade EMClabb där vi utför provning enligt de vanligast förekommande standarderna inom EMC området. Vi är experter på att avhjälpa störningsproblem och apparater som inte kan flyttas till labbet kan vi prova på plats. LVD: Vi utför elsäkerhetsgranskningar inom de flesta områden, många gånger i samband med EMCprovning. Apparater som inte kan flyttas till labbet kan vi granska på plats. Miljöprovning: Vi har utrustning och kunskap för provning av vibration, skak, chock, snabb temperaturväxling, kyla värme och fuktighet. Kontakta: LenCroner@kemet.com tobiasharlen@kemet.com UlfHeiding@kemet.com LeanNova Engineering AB Flygfältsvägen 7 461 38 Trollhättan Tel: 072-370 07 58 info@leannova.se www.leannova.se

KAMIC Components Körkarlsvägen 4 653 46 Karlstad 054-570120 info@kamic.se www.kamicemc.se Med närmare 30 års erfarenhet och ett brett program av elmiljöprodukter erbjuder KAMIC Components allt från komponenter till färdiga system. Lösningarna för skalskydd omfattar lådor, skåp och rum för EMI-, EMP- och RÖS-skydd. Systemlösningar som uppfyller MIL-STD 285 och är godkända enligt skalskyddsklasserna SS1 och SS2. Komponenter, ledande packningar och lister. KAMIC Components är en del av KAMIC Installation AB. Kontaktperson: Jörgen Persson.

Kitron AB 691 80 Karlskoga Tel: 0586-75 04 00 Fax: 0586-75 05 90 www.kitron.com LAI Sense Electronics Rördromsvägen 12 590 31 Borensberg Tel: 0703-45 55 89 Fax: 0141-406 42 www.laisense.com

LaboTest AB Datavägen 57 B 436 32 Askim Tel: 031-748 33 20 Fax: 031-748 33 21 info@labotest.se www.labotest.se Produkter och Tjänster: LaboTest AB marknadsför och underhåller utrustningar i Sverige till lab och produktionsavdelningar inom miljötålighet och test. Vårt huvudkontor finns i Askim och vårt filialkontor i Sollentuna. Våra huvudleverantörer är Vötsch och Heraeus. Båda har en världsomspännande organisation och är marknadsledande inom sina respektive produktområde. Vår verksamhet fokuseras främst kring följande produktområden: Värmeskåp, Torkugnar, Vakuumtorkskåp, Temperatur-, Klimattestkammare, Chocktest- kammare, Sol/ Vädertestkammare, Vibrationstestkammare, Klimatiserade rum, Saltspraytestkammare, HALT/ HASS-kammare.

www.electronic.nu – Electronic Environment online

LINDH Teknik Granhammar 144 744 97 Järlåsa Tel: 018-444 33 41 Mobil: 070-664 99 93 kenneth@lindhteknik.se www.lindhteknik.se Lintron AB Box 1255 581 12 Linköping Tel: 013-24 29 90 Fax: 013-10 32 20 www.lintron.se LTG Keifor AB (KAMIC) Box 8064 163 08 Spånga Tel: 08-564 708 60 Fax: 08-760 60 01 kamic.karlstad@kamic.se www.kamic.se Lundinova AB Dalbyvägen 1 224 60 Lund Tel: 046-37 97 40 Fax: 046-15 14 40 www.lundinova.se Magnab Eurostat AB Pontongatan 11 611 62 Nyköping Tel: 0155-20 26 80 www.magnab.se Megacon AB Box 63 196 22 Kungsängen Tel: 08-581 610 10 Fax: 08-581 653 00 www.megacon.se Mentor Graphics Färögatan 33 164 51 Kista Tel: 08-632 95 00 www.mentor.com Metric Teknik Box 1494 171 29 Solna Tel: 08-629 03 00 Fax: 08-594 772 01 Mikroponent AB Postgatan 5 331 30 Värnamo Tel: 0370-69 39 70 Fax: 0370-69 39 80 www.mikroponent.se Miltronic AB Box 1022 611 29 Nyköping Tel: 0155-777 00 MJS Electronics AB Box 11008 800 11 Gävle Tel: 026-18 12 00 Fax: 026-18 06 04 www.mjs-electronics.se MPI Teknik AB Box 96 360 50 Lessebo Tel: 0478-481 00 Fax: 0478-481 10 www.mpi.se NanoCal AB Lundbygatan 3 621 41 Visby Tel: 0498-21 20 05 www.nanocal.se

Företagsregister

Electronic Environment #1.2016

Nefab Packaging AB 822 81 Alfta Tel: 0771-59 00 00 Fax: 0271-590 10 www.nefab.se Nelco Contact AB Box 7104 192 07 Sollentuna Tel: 08-754 70 40 Nemko Sweden Enhagsslingan 23 187 40 Täby Tel: 08-47 300 30 www.nemko.no Nohau Solutions AB Derbyvägen 4 212 35 Malmö Tel: 040-59 22 00 Fax: 040-59 22 29 www.nohau.se Nolato Silikonteknik AB Bergmansvägen 4 694 91 Hallsberg Tel: 0582-889 00 Nortelco AS Ryensvingen 3 N-0680 Oslo Tel: +47 22576100 Fax: +47 22576130 elektronikk@nortelco.no www.nortelco.no Nortronicom AS Ryensvingen 5 Postboks 33 Manglerud N-0612 Oslo Tel: +47 23 24 29 70 Fax: +47 23 24 29 79 www.nortronicom.no Nässjö Plåtprodukter AB Box 395 571 24 Nässjö Tel: 031-380 740 60 www.npp.se OBO Bettermann AB Florettgatan 20 254 67 Helsingborg Tel: 042-38 82 00 Fax: 042-38 82 01 www.obobettermann.se OEM Electronics AB Box 1025 573 29 Tranås Tel: 075-242 45 00 www.oemelectronics.se ONE Nordic AB Box 50529 202 50 Malmö Besöksadress: Arenagatan 35 215 32 Malmö Tel: 0771-33 00 33 Fax: 0771-33 00 34 info@one-nordic.se Ornatus AB Stockholmsvägen 26 194 54 Upplands Väsby Tel: 08-444 39 70 Fax: 08-444 39 79 www.ornatus.se Para Tech Coating Scandinavia AB Box 567 175 26 Järfälla Besök: Elektronikhöjden 6 Tel: 08-588 823 50 info@paratech.nu www.paratech.nu

Prevas AB Hammarby Fabriksväg 21 A, 6 trp 120 30 Stockholm Tel: 08-644 14 00 maria.mansson@prevas.se www.prevas.se Kontaktperson: Maria Månsson Produkter: Utveckling Produkter och Tjänster: Spetskompetens inom elektronikutveckling: Analog och digital elektronik, EMC-teknik (rådgivning och eget pre-compliance EMC-lab), inbyggda system, samt programmering. Regulativa krav som EMC-, MD- RoHS- och WEEE- EUP-direktiven. "Lean Design" med fokus på kvalitet, effektivitet, tillförlitlighet, producerbarhet och säljbarhet.

PROXITRON AB Box 324 591 24 Motala Tel: 0141-580 00 Fax: 0141-584 95 info@proxitron.se www.proxitron.se Kontaktperson: Rickard Elf Produkter och Tjänster: INSTRUMENT. Proxitron AB arbetar med försäljning och service inom elektronikbranschen. Vi samarbetar med en rad ledande internationella tillverkare inom områdena; Klimat/Vibration, EMC, Givare, Komponenter, Högspänning och Elsäkerhet. Våra kunder finns över hela Skandinavien och representerar forskning/utveckling, produktion, universitet och högskolor.

Phoenix Contact AB Linvägen 2 141 44 Huddinge Tel: 08-774 06 30 Fax: 08-774 15 93 www.phoenixcontact.se Polystar Testsystems AB Mårbackagatan 19 123 43 Farsta Tel: 08-506 006 00 Fax: 08-506 006 01 www.polystartest.com Processbefuktning AB Pilotgatan 17 128 32 Skarpnäck Tel: 08-659 01 55 Fax: 08-659 01 58 www.processbefuktning.se

Procurator AB Box 9504 200 39 Malmö Tel: 040-690 30 00 Fax: 040-21 12 09 www.procurator.se

RS Components AB Box 21058 200 21 Malmö Tel: 08-445 89 00 Fax:08-687 11 52 www.rsonline.se

Profcon Electronics AB Hjärpholn 18 780 53 Nås Tel: 0281-306 00 Fax: 0281-306 66 www.profcon.se

RTK AB Box 7391 187 15 Täby Tel: 08-510 255 10 Fax: 08-510 255 11 info@rtk.se www.rtk.se

Proxy Electronics AB Box 855 391 28 Kalmar Tel: 0480-49 80 00 Fax: 0480 49 80 10 www.proxyelectronics.com RF Partner AB Flöjelbergsgatan 1 C 431 35 Mölndal Tel: 031-47 51 00 Fax: 031-47 51 21 info@rfpartner.se www.rfpartner.se Rifa AB Box 945 391 29 Kalmar Tel: 0480-616 61 www.rifa.se Rittal Scandinavian AB Månskärsgatan 7 141 71 Huddinge Tel: 08-680 74 08 Fax: 08-680 74 06 www.rittal.se Rohde & Schwarz Sverige AB Flygfältsgatan 15 128 30 Skarpnäck Tel: 08-605 19 00 Fax: 08-605 19 80 info.sweden@rohdeschwarz.com www.rohde-schwarz.se Roxtec International AB Box 540 371 23 Karlskrona Tel: 0455-36 67 23 www.roxtec.se

Ronshield AB Kallforsvägen 27 124 32 Bandhagen Tel: 08-722 71 20 Fax: 08 556 720 56 info@ronshield.se www.ronshield.se Kontaktpersoner: Ronald Brander Produkter och Tjänster: Produkter: Kompletta EMC-mätplatser/hallar, absorbenter, ferriter, vridbord, antenner, antennmaster, TEM-Cell, Strip lines, EMC-Mätinstrument och system, Audio-video system, fiberoptiska styrningar, EMC-Filter, RÖS-Rum, EMP-Skydd/ Filter, Utbildning.

RUTRONIK Nordic AB Kista Science Tower Färögatan 33 164 51 Kista Tel: 08-505 549 00 Fax: 08-505 549 50 www.rutronik.se

SavenHitech AB Box 504 Enhagsvägen 7 183 25 Täby Tel: 08-505 641 00 Fax: 08-733 04 15 www.savenhitech.se Scanditest Sverige AB Box 182 184 22 Åkersberga Tel: 08-544 019 56 Fax: 08-540 212 65 www.scanditest.se info@scanditest.se Scandos AB Varlabergsvägen 24 B 434 91 Kungsbacka Tel: 0300-56 45 30 Fax: 0300-56 45 31 www.scandos.se Schaffner EMC AB Turebergstorg 1 191 86 Sollentuna Tel: 08-579 211 22 Fax: 08-92 96 90

Saab AB, Support and Services, EMC-labbet P.O Box 360 S-831 25 Östersund Tel: +46 63 156000 Fax: 063-15 61 99 www.emcinfo.se www.saabgroup.com

Schroff Skandinavia AB Box 2003 128 21 Skarp näck Tel: 08-683 61 00

Contact: Henrik Risemark Products & Services: We offer accredited EMC testing in accordance with most commercial and military standards and methods, including airborne equipment. We can also provide precompliance testing and qualified reviews and guidance regarding EMC during product design.

TEBAB, Teknikföretagens Branschgrupper AB Storgatan 5, Box 5510, 114 85 Stockholm Tel +46 8 782 08 08 Tel vx +46 8 782 08 50 www.sees.se SEES är den svenska branschföreningen för miljötålighetsteknik.

Saab AB, Aeronautics, EMC-labbet Gelbgjutaregatan 2 581 88 Linköping Tel: 013-18 00 00 tony.nilsson@saabgroup.com

Schurter Nordic AB Sandborgsvägen 50 122 33 Enskede Tel: 08-447 35 60 Fax: 08-605 47 17 www.schurter.se

Saab AB, Electronic Defence Systems A15- Compact Antenna Test Range Bergfotsgatan 4 431 35 Mölndal Tel: 031-794 81 78 christian.augustsson@saabgroup.com www.saabgroup.com

SEBAB AB Sporregatan 12 213 77 Malmö Tel: 040-601 05 00 Fax: 040-601 05 10 www.sebab.se

Saab EDS Nettovägen 6 175 88 Järfälla Tel: 08-580 850 00 www.saabgroup.com Sansafe AB Box 120 597 23 Åtvidaberg Tel: 0120-137 08 hakan.sander@sansafe.se

www.electronic.nu – Electronic Environment online

Sporregatan 12 213 77 Malmö Tel: 040-601 05 00 Fax: 040-601 05 10 www.sebab.se SGS Fimko AB Mörtnäsvägen 3 (PB 30) 00210 Helsingfors Finland www.sgs.fi Shortlink AB Stortorget 2 661 42 Säffle Tel: 0533-468 30 Fax: 0533-468 49 info@shortlink.se www.shortlink.se

Företagsregister

Electronic Environment #1.2016 Sims Recycling Solutions AB Karosserigatan 6 641 51 Katrineholm Tel: 0150-36 80 30 www.simsrecycling.se

Produkter och Tjänster: Du kan genom deltagande i SEK Svensk Elstandard och den nationella och internationella standardiseringen vara med och påverka framtidens standarder samtidigt som ditt företag får en ökad affärsnytta och ökad konkurrenskraft. På SEK Shop, www.elstandard.se/shop, hittar du förutom svensk standard även europeisk och internationell standard inom elområdet. SEK ger även ut SEK Handböcker som förklarar och fördjupar, vägleder och underlättar ditt användande av standarder. Läs mer på www. elstandard.se.

Swentech Utbildning AB Box 180 161 26 Bromma Tel: 08-704 99 88 www.swentech.se Technology Marketing Möllersvärdsgatan 5 754 50 Uppsala Tel : 018-18 28 90 Fax: 018-10 70 55 www.technologymarketing.se Tesch System AB Märstavägen 20 193 40 Sigtuna Tel: 08-594 80 900 order@tufvassons.se www.tesch.se Testhouse Nordic AB Österögatan 1 164 40 Kista Landskronavägen 25 A 252 32 Helsingborg Tel: 08-501 260 50 Fax: 08-501 260 54 info@testhouse.se www.testhouse.se Tormatic AS Skreppestad Naringspark N-3261 Larvik Tel: +47 33 16 50 20 Fax: +47 33 16 50 45 www.tormatic.no

Stigab Fågelviksvägen 18 145 53 Norsborg Tel: 08-97 09 90 info@stigab.se www.stigab.se Produkter och Tjänster: STIGAB representerar Laird som har ett av marknadens bredaste utbud av EMC-komponenter omfattande kretskortsskärmning (skärmburkar), FabricOver-Foam, stickade lister, BeCu Berylliumkopparlister, ledande gummi, ferriter, common mode filter, absorbenter och olika former av elektriskt ledande tejp. Vi representerar också Optical Filters vilka är specialister på skärmning av fönster (glas/akryl).

Trafomo AB Box 412 561 25 Huskvarna Tel: 036-38 95 70 Fax: 036-38 95 79 www.trafomo.se Treotham AB Box 11024 100 61 Stockholm Tel: 08-555 960 00 Fax: 08- 644 22 65 www.treotham.se TRESTON GROUP AB Tumstocksvägen 9 A 187 66 Täby Tel: 08-511 791 60 Fax: 08-511 797 60

Produkter och Tjänster: Swerea KIMAB är ett metall- och korrosionsforskningsinstitut med erfarenhet av korrosionstålighet av elektronik, elektriska kontakter, lödfogar, mekaniska egenskaper, tribologi, korrosionsprovning. Vi har avancerade instrument för materialanalys, ytanalys, provning med mera. Genom vår kompetens och bredd erbjuder vi konsulttjänster med mervärde. Kontaktperson: Lena Sjögren.

Bultgatan 40 B 442 40 Kungälv Tel: 031-23 33 05 Fax: 031-23 33 65 info.se@trestoncom www.treston.com Trinergi AB Halltorpsvägen 1 702 29 Örebro Tel: 019-18 86 60 Fax: 019-24 00 60 UL International (Sweden) AB An affiliate of Underwriters Laboratories Inc. Stormbyvägen 2-4 163 29 Spånga Tel: 08-795 43 70 Fax: 08-760 03 17 www.ul-europe.com

SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut Box 857 501 15 Borås Tel: 010-516 50 00 Fax: 033-13 55 02 info@sp.se www.sp.se Kontaktperson: Christer Karlsson Produkter och tjänster: SP Sveriges Tekniska Forskningsinstitut är en internationellt ledande institutskoncern med ca 1 400 medarbetare. Inom elektronik-området bedriver vi forskning, test och utvärdering inom bl.a. EMC, radio, miljötålighet, IP-klassning, elsäkerhet, explosionsskydd, ESD och funktionssäkerhet. I våra laboratorier i Borås och Köpenhamn erbjuder vi allt från utvecklingsprovning till ackrediterade prov inom de flesta av våra teknikområden. Vi kan även hjälpa till med avancerad felsökning.

Weidmüller AB Box 31025 200 49 Malmö Tel: 0771-43 00 44 Fax: 040-37 48 60 www.weidmuller.se Wretom Consilium AB Olof Dalins Väg 16 112 52 Stockholm Tel: 08-559 265 34 info@wretom.se www.wretom.se Würth Elektronik Sweden AB Annelundsgatan 17 C 749 40 Enköping Tel: 0171-41 00 81 eiSos-sweden@we-online. com www.we-online.se Kontaktperson: Martin Danielsson Yokogawa Measurement Technologies AB Finlandsgatan 52 164 74 Kista Tel: 08-477 19 00 Fax: 08-477 19 99 www.yokogawa.se Österlinds El-Agentur AB Box 96 183 21 Täby Tel: 08-587 088 00 Fax: 08-587 088 02 www.osterlinds.se

Allt på sAmmA ställe 



 • Artiklar och nyheter • Tidigare utgåvor • Företagsguide

• Konferensinformation • e-kurser • Responsiv design 

SEK Svensk Elstandard Box 1284 164 29 KISTA Tel: 08-444 14 00 sek@elstandard.se www.elstandard.se Shop.elstandard.se

STF Ingenjörsutbildning AB Malmskillnadsgatan 48 Box 1419 111 84 Stockholm Tel: 08-613 82 00 Fax: 08-21 49 60 www.stf.se

Swerea KIMAB AB Box 7047 Isafjordsgatan 28 164 40 Kista Tel: 08-440 48 00 elektronik@swerea.se www.swereakimab.se

Vanpee AB Karlsbodavägen 39 168 67 Bromma Telefon: 08-445 28 00 www.vanpee.se order@vanpee.se

För dator, platta och smartphone

electronic.nu

www.electronic.nu – Electronic Environment online

POSTTIDNING B Returer till: Just Rivista Mässans gata 14 512 51 Göteborg

EMC-TESTUTRUSTNING Mätning av EMF/Electromagnetic Fields Safety and Health Effects Är Er personal utsatt för skadlig strålning? 1 Juli 2016 träder ett nytt EU-direktiv i kraft gällande personsäkerhet (ELV) vid strålning av elektriska och magnetiska fält. Nu är det hög tid att förbereda sig. Modell SMP2 är ett portabelt instrument för EMF-mätningar och kan användes exempelvis för mätningar för mobilmaster, högspänningsledningar och järnvägsnätet, både för E- och H-fält. Mätvärdena kan med en enkel knapptryckning presenteras sammanlagt eller var för sig för min/max och medelvärdet och även i X,Y eller Z-led. Med sina isotropiska probar täcker den området 1 Hz-18GHz. EMF-mätning enligt Direktiv 2013/35/EU. Levereras med ackrediterad kalibrering enligt ISO17025.

HF-Förstärkare, klass A, från VectaWave, England Serie VBA100, 10kHz – 100MHz, upp till 1,1kW Serie VBA400, 10kHz – 400MHz, upp till 260W Serie VBA400, 10kHz – 400MHz, upp till 260W Serie VBA250, 10KHz – 250MHz, upp till 2,5kW Serie VBA1000-10, 10kHz-1000MHz, upp till 70W Serie VBA1000, 80-1000MHz, upp till 2kW Serie VBA3100, 0,8-3,1GHz, upp till 450W Serie VBA 6000, 2-6GHz, upp till 40W Som option även med USB eller IEEE. Samtliga förstärkare från VectaWave har 3 års garanti.

RadiPower RPR3006W

Det nya sättet att mäta effekt, RadiPower, direkt via USB. RPR2006C Mäthuvud generellt. RPR2006P Mäthuvud utvecklat för Burst/puls mätning. RPR3006W Mäthuvud utvecklat för trådlösa nätverk.

PRÖVA OSS OCH PROVA HOS OSS – DET LÖNAR SIG! CE-BIT – Box 7055, 187 11 Täby, Sweden – Tel: +46 8-735 75 50 - Fax. +46 8-735 61 65 – E-Mail: info@cebit.se – www.cebit.se