Planilha cálculo de estaca armada enterrada
00:00:00
09/06/2011 21:55 Edificação
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
1
Aço longitudinal 6 Ø 16,0 mm Aço de estribos Ø 6,0 mm 36,0
cm
db
40,0
cm
UF
Quadra
Lote
Selecione o tipo de fundação
2 cm
da
cidade
Estaca tipo broca
C/
13,1
cm 2
100 Kg.m 3
5 2 tf
Diâmetro seção circular 40,0 cm Altura da fundação 8 18,0 m fck 9 160 kg/cm² Aço principal 10 16,0 mm CA 50 Aço dos estribos 11 6,0 mm CA 25 Cobrimento 12 cm 2,0 7
80 tf 2
4
15 tf
4
6 5 6
Carga compressão tf 80,0 Atrito lateral da fund 60,0 tf Carga Tração 15,0 tf Momento Kg.m 100 Carga Horizontal tf 2,0
3- Atrito lateral na estaca
8- Altura da fundação
Resultados As de compressão
8,06
cm²
As min de compressão
6,28
cm²
As de tração
11,95
cm²
As min de tração
5,00
cm²
As de momento
0,29
cm²
As min de momento
1,88
cm²
As cortante (estribos)
0,19
cm²
As min cortante
3,96
cm²
Volume de concreto
2,26
m³
Peso aço longitudinal
170,46
kg
Peso aço transversal
34,53
kg
da/db 0,9 Ac 1256,64 fcd 88,9
ftk 16 cm²
NB 1,50 Ψ 1,00
γc 1,8
Es 2100000
γf 1,4
m 0,00246
γs 1,15
p 0,01083
fyd 4200
Programa para cálculo de dimensionamento de estacas armadas A proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido para que seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da área protegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados resultantes de dados inseridos incorretamente. A proteção garante a integridade das normas e fórmulas Informações www.sitengenharia.com.br
Planilha cálculo carga admissível estacas
09/06/2011 21:48 Edificação
00:00:00
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
cidade
UF
Quadra
Lote
Premoldada (concreto)
Tipo de Estaca ok
Franki
Areia com pedregulhos
Areia Siltosa
Areia Argilosa
Silte Arenoso
Silte Argiloso
Escavadas sem revestimentos Escavadas com revestimentos ou lama Hollow Auger
1
4
2
8
3
7
4
12
5
12
6
14
7
16
8
14
9
17
10
19
11
20
Tipo de carregamento método "P.P.C.V"
12
22
Compressão
13
26
14
29
15
32
16
35
17
38
18
45
Capacidade de carga resistência de ponta (t)
19
44
Capacidade de carga atrito lateral (t)
20
43
21
48
Pedro Paulo Costa Velloso
22
49
Aoki-Velloso
Areia
N° SPT
Argila Arenosa
Hélice Contínua
Cota (m)
Argila Siltosa
Tipo do solo
Raiz
ok
Comprimento total da estaca (m) 15,0 VERDADEIRO
m ok
####
*
Diâmetro seção circular 700,0
mm
Volume base alargada (Franki) (L)
OK
litros
*
Resultado dos Métodos Carga admissível da estaca (t) Capacidade de carga total da estaca (t)
164,9
113,3
278,2
111,3
64,5
94,4
159,0
79,5
23
Decourt-Quaresma
142,6
147,8
290,4
146,6
24
Alberto Henriques Teixeira
193,5
122,1
315,6
159,5
25
Urbano Rodrigues Alonso
179,4
160,7
340,0
170,0
Média dos processos
149,0
127,6
276,6
133,4
26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
Atenção: Para carga admissível, a capacidade de carga total deve ser dividida pelo coeficiente de segurança (CS). Os coeficientes de segurança (CS) utilizados nos métodos são os estipulados pelo seus respectivos autores. A Norma estipula valor mínimo para CS igual a 2.
1-Pedro Paulo C. Velloso Aoki-Velloso F1
F2
1
2
F1
3
F2
4
2-Aoki-Velloso 5
3-Decourt-Quaresma
ARGS
ARGA
Decourt-Quaresma
4-Alberto H. Teixeira
SAG
SAR
AREA
5-Urbano R. Alonso ARS
ARE
ARP
α 0
β
α
β
α
β
α
β
α 400
β
α
β
α
β
α
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
1
7 0,85
1
1,88 3,75
0
0
1 1
1 4
2,5
5
0
0
1 2
1
2
4
0
0
0,853
1
4
8
β
Gráfico - carga admissível da estaca
0,6
1
0,6
0,9
0,5
0,8
0,5
0,8
0,5
0,7
0,5
0,7
3
6
3
6
0,85
0,8
0,8512 0,8
0,6
0,65
0,6
0,65
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
0,5
3
6
0
0
0,855
0,9
0,8512 0,9
0,6
0,75
0,6
0,5
0,6
0,5
0,6
0,5
0,6
0,9
1
0,9
0,75 350 0,5 0,9 0,9
0,6
6
0,8
0,9
0,8
0,9
0,7
0,9
0,7
0,6
1,5
0,6
1,2
1,1
0,5
1,1
0,5
1
0,5
1
2,5
4,5
0
0
0,9
2
4
0
0
0,857
3
1
0,9
1,5
0
0
315,6 19
11
0
0
0 0
0
1
0
0
0
014
0
0
0
0
1
0
0
015
0
0
0
0
170,0
0
159,5
0
146,6
0
79,5
0
111,3
0
1
1
####
1
1
2
2
4
4
13
1
1
1
####
1
1
2
2
4
4
1
1
1
####
1
1
2
2
4
4
16
32 1
1
1
####
1
1
2
2
4
4
0
0
0
0
17
1
1
####
1
1
2
2
4
4
1
1
####
1
1
2
2
4
4
1
####
1
1
2
2
4
4
1
####
1
1
2
2
4
4
1
####
1
1
2
2
4
4
1
####
1
1
2
2
4
4
1
####
164,91
1
2
2
4
4
1
####
1
1
2
2147,84
4
1
####
1
1
2
2
4
4
26 29
35
1
1
0
0
0
0
0
0
1
0
0
1
0
019
0
0
0
1
441
0
020
1
43 1
0
1
18
0
21
0
0
1
0
0
0
0
1
0
0
0
1
0
0
0
278,2
276,6
38
0
0
250
0
0
45
200
48
0
0
0
1
1
0
0
0
0
1
1
0
024
0
0
0
1
1
1
0
025
0
0
0
1
1
0
1
0
0
0
0
0
1
1
0
0
1
0
0
0
0
0
1
1
1
####
1
1
2
2
4
4
0
0
1
0
029
0
0
0
1
1
1
113,3 #### 1 111,3
1
2
2
4
4
0
0
1
0
030
0
0
0
1
1
1
####
1
2
2
4
4
1
100 1
193,5 179,4
49
22 23
26
(ton)
15,0
0
290,4
1
22
1
1
300
20
0
12
0
340,0
17
SOLO 10 0
0,5
14
9
1
1
0,85 16 1,5
8
6
14
150
159,0
146,6 142,6
170,0 159,5
160,7 149,0 133,4 127,6
27
0
0
1
0
28
31
0
0
32
0
0
1
####
1
94,4
1
1
2
2
4
4
2
4
4
0
0
1
0
033
0
0
0
1
1
1
####
1
1 79,5 2
0
0
1
0
034
0
0
0
1
1
1
####
1
1 64,5 2
2
4
4
0
0
1
0
035
0
0
0
1
1
1
####
1
1
2
2
4
4
36
0
0
1
0
0
0
0
0
1
1
50 1
####
1
1
2
2
4
3
0
0
1
0
038
0
0
0
1
1
1
####
1
1
2
1
3
1
0
0
0
0
039
0
0
0
0
0
0
####
1
0
1
0
1
0
0
40
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0 2 0
0
3 0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
37
0
41
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0 0
####
0
0
0
0
043
0
0
0
0
0
0
####1 1
0
0
0
0
044
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
45
0
0
0
0
0
0
####
1
42
46
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
048
0
0
0
0
0
0
####
1
0
049
0
50
0
0
0
47
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
####
Carga total
Capacidade de ponta Capacidade lateral
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
####
1
0
0
0
0
0
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
1
4
5
1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 0 3-Decourt-Quaresma 0 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso 0 6 - Média dos processos
0
0
0
0
Carga admissível
122,1
6
Planilha cálculo carga admissível estacas
00:00:00
09/06/2011 21:49 Edificação
Cliente/emp. Profissional
Site Engenharia
Tipo do solo
SPT considerado
α(%).K(t/m²)
α(%).K(t/m²). N 3,52 7,04 6,16 10,1 10,1 11,8 12,5 10,9 13,3 14,9 15,6 17,2 20,3 22,7
0
0
0
0
0
0
47
0
0
0
0
48
0
0
0
0
49
0
0
0
SPT
47
0,88 0,88 0,88 0,84 0,84 0,84 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0,78 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
COTA
0
Método Aoki-Velloso Cp t/m².N (abaixo)
0
46
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 45 44 43 48 49 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
45
0
46
0
0
48
0
49
0
Compressão λi 1 λp 1
Lote
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 40 40 40 40 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 40 40 40 40 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Cp t/m².N (acima)
45
UF
Quadra
ARGS ARGS ARGA ARGA ARGA SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG
ARGS ARGS ARGA ARGA ARGA SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG
Ci t/m².N
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 45 44 43 48 49 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SPT considerado
SPT
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
Tipo do solo
COTA
Método Pedro Paulo Costa Velloso
cidade
Tração λi 0 λp 0
2,52 5,04 4,41 7,56 7,56 8,82 11,2 9,8 11,9 13,3 14 15,4 18,2 20,3
510 570 600 660 780 870 960 1050
αi αp
0,5 0,5
F1 F2
3 6
Planilha cálculo carga admissível estacas
00:00:00
09/06/2011 21:49 Edificação
Cliente/emp. Profissional
Site Engenharia
0
45
0
0
46
47
0
0
0
48
0
0
49
0
0
ARGS ARGS ARGA ARGA ARGA SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 40 40 40 40 40
α.N
0
0
46
Lote
β
0
45
SPT considerado
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 45 44 43 48 49 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 45 44 43 48 49 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Tipo do solo
SPT
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
SPT
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 348 384 420 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
COTA
COTA
4 8 7 12 12 14 16 14 17 19 20 22 26 29 32 35 38 45 44 43 48 49
α.K.N
SPT considerado
ARGS ARGS ARGA ARGA ARGA SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG SAG
1,87 2,93 2,67 4 4 4,53 4,12 3,68 4,33 4,77 4,98 5,42 6,28 6,93 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
UF
Quadra
Método Alberto Henriques Teixeira
1/3β.N
Tipo do solo
Método Décourt-Quaresma
cidade
0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 242 286 319 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
0
0
0
0
0
47
0
0
0
0
48
0
0
0
0
49
0
0
0
Cálculo recalque estaca - Método Aoki
00:00:00
09/06/2011 21:23 Edificação
Cliente/emp.
cidade
Site Engenharia
Quadra VERDADEIRO
ok
VERDADEIRO
ok
4
2
5
4
6
3
7
7
8
9
9
9
10
7
11
7
12
9
13
14
14
16
15
15
16
13
17
14
18
16
19
21
20
28
21
25
22
30
23
35
24
37
25
40
26
40
27
40
28 29 30 31 32 33 34 35 36
Areia
3
Areia Siltosa
3
Areia Argilosa
2
Silte Arenoso
2
Silte Argiloso
5
Argila Arenosa
N° SPT
1
Argila Siltosa
Cota (m)
Tipo do solo
Areia com pedregulhos
ok
Diâmetro seção circular
330
mm
Comp. total da estaca Carga axial
13,0
m
50,00
ton
Módulo Elasticidade (Ec)
28,00
GPa
Nível d'agua
10,0
m
* ρs ρe ρ
4,28
mm
1,85
mm
6,12
mm
Capacidade de carga - Método Aoki-Velloso Capac. carga Lateral Capac. carga Ponta (ton) (ton)
44,3 0
3 4 5 6 7
Capac. Total (ton)
Carga adm. (ton)
95,1
47,6
0
5
1 2
50,9
Gráfico SPT
2 3 2 4 3 7
Recalque da estaca (ρ) (mm)
1
0,00
2
0,00
3
0,00
4
0,00
5
0,00
6
0,00
7
0,00
8
9
8
0,00
9
9
9
0,00
10
7
10
0,00
11
7
11
0,00
12
0,00
12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24
9
13,0
Profissional ok
14 16
2,26
13
0,70
14
15
0,41
15
13
16
14
17
16
18
21 28 25 30 35 37
0,31 0,21 0,14
19
0,08
20
0,05
21
0,05
22
0,03
23
0,02
24
0,02
25
40
25
0,00
26
40
26
0,00
27
40
27
0,00
28
28
0,00
29
29
0,00
30
30
0,00
31
31
0,00
32
32
0,00
33
33
0,00
34
34
0,00
35
35
0,00
36
36
0,00
Premoldada (concreto) Franki Hélice Contínua Escavadas sem revestimentos Escavadas com revestimentos ou lama
ρs: Recalque pelo solo ρe: Recalque por encurtamento elástico do fuste ρ: Recalque total
Hollow Auger Raiz F1: 1,41
F2: 2,83
(ʸ)
n
K
α
16
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
17
0,5
60
0,03
17
0,5
60
0,03
16
0,5
60
0,03
19
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
20
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
21
0,5
60
0,03
0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5
Diagrama atrito lateral (ton) 0
3,3
1
1,3
2
2,0
3
1,3
4
2,6
5
2,0
6
4,6
7
Módulo deformabilidade (Eo) (Mpa)
Módulo deformabilidade (Es) (Mpa)
Tensão geostática (Kpa)
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
0
8
5,9
0
0
0
9
5,9
0
0
0
10
4,6
0
0
0
11
4,6
0
0
0
0
0
0
5,9
12
13
0,0
14
0,0
58
15
0,0
54
16
0,0
47
48
17
0,0
50
51
18
0,0
19
0,0
20
0,0
21
0,0
22
0,0
23
0,0
24
0,0
25
0,0
144
0
26
0,0
144
0
27
0,0
144
0
28
0,0
0
0
0
29
0,0
0
0
0
30
0,0
0
0
0
31
0,0
0
0
0
32
0,0
0
0
0
33
0,0
0
0
0
34
0,0
0
0
0
35
0,0
0
0
0
36
0,0
0
0
0
50
66
211
63
221
57
58
231 241 251
58 76
261 76
101
272 102
90
282
91 108
293 109
126
303
127
133
314
134
324 335 345 356
Capac. carga Hélice Contínua - Método Antunes&cabral
09/06/2011 21:22
00:00:00
Cliente/emp.
Edificação cidade
Site Engenharia
Quadra
Capacidade de carga Hélice contínua - Método "Antunes & Cabral"
Capac. carga lateral
Capac. Carga ponta
Capac. Carga total
Carga admissível
ok
130,0
123,2
253,1
126,6
6
14
7
16
8
19
9
17
10
19
11
20
12
22
13
26
14
29
15
32
16
35
17
38
18
45
19
44
20
43
21
48
22
49
23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
Diâmetro seção circular
700
mm
SPT mínimo
2
SPT máximo
50
Coeficiente de segurança
2
0 1 2 3
4 8 7
4
12
5
12
6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
14 16 19 17 19 20 22 26 29 32 35 38 45 44 43 48 49
253,1
12
m
123,2
5
15
130,0
12
ok Comprimento total da estaca
15
4
Areia
7
Areia Siltosa
3
Areia Argilosa
8
Silte Arenoso
2
Silte Argiloso
4
Argila Arenosa
N° SPT
1
Argila Siltosa
Cota (m)
Tipo do solo
Areia com pedregulhos
ok
126,6
Profissional
β2 (kg/cm²)
300
0,20
10,0
250
Argila Arenosa
0,35
15,0
Silte Argiloso
0,25
10,0
Silte Arenoso
0,35
20,0
Areia Argilosa
0,40
20,0
Areia Siltosa
0,45
20,0
Areia
0,45
25,0
Areia com pedregulhos
0,50
25,0
Argila Siltosa
Capac. carga (ton)
β1 (kg/cm²)
Fatores
253,1
200
130,0
150 100 50 0 0
1
2
LATERAL
β1 (kg/cm²)
SPT corrigido
0
4
1 2 3
126,6
123,2
0,20
7
0,20
TOTAL
Diagrama atrito lateral (ton)
0,20
8
3
PONTA
1,76
β2 (kg/cm²) 0,00
3,52
0,00
3,08
0,00
4
12
0,35
9,24
0,00
5
12
0,35
9,24
0,00
14
6
0,35
16
7
19
8
10 11
0,25
20
0,25
22
12
18 19 20 21 22
14,29 15,94
0,00 0,00 10,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
45
0,00
0,00
0,00
44
0,00
0,00
0,00
43
0,00
0,00
0,00
48
0,00
0,00
0,00
49
0,00
0,00
0,00
38
17
0,00
12,10
0,00
35
16
0,00
11,00
0,25
32
15
0,00
10,45
0,25
29
14
0,00
9,35
0,25
26
13
0,00
10,45
0,25
19
0,00
8,80
0,25
17
9
0,00
10,78
0,25
4
ADMISSÍVEL
23
-
0,00
0,00
0,00
24
-
0,00
0,00
0,00
25
-
0,00
0,00
0,00
26
-
0,00
0,00
0,00
27
-
0,00
0,00
0,00
28
-
0,00
0,00
0,00
29
-
0,00
0,00
0,00
30
-
0,00
0,00
0,00
31
-
0,00
0,00
0,00
32
-
0,00
0,00
0,00
33
-
0,00
0,00
0,00
34
-
0,00
0,00
0,00
35
-
0,00
0,00
0,00
36
-
0,00
0,00
0,00
Planilha cálculo atrito negativo - método De Beer & Wallays
00:00:00
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
Diâmetro da estaca 45
45,00
cm
Profundidade máxima de atuação do atrito 16negativo Nível d'agua
Camada de sobrecarga (aterro)
09/06/2011 21:41 Edificação cidade
UF
Quadra
Lote
Atrito negativo gerado - método convencional Atrito negativo gerado - método De Beer & Wallays
28,27
ton
25,84
ton
Altura da camada 3
3,00
m
Peso específico do solo
1,80
t\m³
Camada solo compressível Altura da camada 8
8,00
m
Peso específico (y) seco
1,90
t\m³
Ângulo de atrito interno
15,00
Ø
2,50
t/m²
9,00
m
Valor de coesão
Nível d'agua 41
39
Legenda Camada de sobrecarga (aterro) Camada compressível (ex:argila) Camada solo resistente
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50
Programa para cálculo do atrito negativo gerado por camadas de solos compressíveis A proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido para que seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da área protegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados resultantes de dados inseridos incorretamente. A proteção garante a integridade das normas e fórmulas Informações www.sitengenharia.com.br
tabela solo
peso específico (t/m³)
ângulo atrito interno
coesão (t/m²)
areia muito fina
1,8
22,5
1,0
silte com areia muito fina
1,9
27,5
1,0
silte
2,0
20,0
1,5
argila mole
1,9
15,0
2,5
argila rija
2,0
10,0
3,5
aria fina areia grossa saibro e pedras
-
-
-
Fonte: Mecânica dos Solos e suas Aplicações Vol 2, HOMERO PINTO CAPUTO (Cf. Harald Wagner - Verkehrs-Tunnelbau, Vol1 (1968). Wilhelm Ernest & Sohn, Berlim ).
Observações: 1) no campo "nível d'agua", quando inexistente ou abaixo da camada compressível você poderá optar por deixá-la como apresentado na sondagem ou inserir 49 para que seja um terreno seco. Inserindo o valor zero para o nível d'agua, o programa reconhecerá como nível zero do terreno. Inserindo 49 ou qualquer valor que seja abaixo da camada compressível, o programa não reconhecerá este valor para o cálculo do atrito negativo. 2) A profundidade máxima de atuação do atrito negativo representa a profundidade embaixo da cota inferior da camada compressível, significará que toda a camada compressível está contribuindo para carga negativa. 3) O valor de coesão do solo é necessário para o cálculo do atrito negativo pelo método convencional. Pelo método de De Beer & Wallays o valor de coesão do solo não é necessário, mas o valor de ângulo de atrito interno é indispensável. 4) O métodos utilizados para o cálculo de atrito negativo são diferentes e apresentam também, na maioria das vezes, resultados diferentes. 5) O programa calcula o valor do peso específico do solo, quando submerso, automaticamente, separando as partes e recalculando para cada, ex: 60% seco e 40% submerso. O mesmo é feito para a camada de sobrecarga. 6) O valor da profundidade máxima de atuação do atrito negativo apresenta uma discordância de seqüência quando o nível d'agua passa de uma camada para a outra. 7) A estaca apresentada pela figura do programa, ilustra uma fundação atravessando a camada compressível. Pelo fato de não ser necessário a profundidade ou comprimento da estaca para o cálculo, a ilustração foi fixada numa profundidade fictícia para ilustrar que esta atravessa a camada compressível. 8) A tabela apresentada acima de dados de solos mais comuns é uma sugestão para quando da ausência de dados de laboratoriais.
Cálculo carga admissível estacas perfil H
09/06/2011 21:33 Edificação
00:00:00
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
cidade
UF
Quadra
Lote
ok Comprimento da estaca
ok TIPO DE SOLO Areia com pedregulhos
Areia Siltosa
Areia Argilosa
Silte Arenoso
Silte Argiloso
Argila Arenosa
2
0
2
2
1
2
3
2
2
2
4
5
3
2
5
4
4
6
9
5
7
8
6
8
10
7
9
11
8
10
12
9
11
13
12
16
13
20
14
21
15
22
16
22
17
22
18
17
19
25
20
22
21
35
22
39
23
37
24
39
25
39
26
38
27
37
28
36
29
32
30
38
31
44
32
58
35 36 37 38
Areia
N° SPT
1
34
kgf.m 80,00
Carga de tração
Cota (m)
Argila Siltosa
Momento em y Carga de compressão
11 12 13
MPa
Espessura de corrosão
1,50
mm
4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22
16
22
17
22
20 21
17 25 22 35
22
39
23
37
24
39
25
39
26
38
27
37
28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38
7850,00
5
15
19
tf 350
14
18
tf
Limite de escoamento Massa específica do aço
10
m kgf.m
Momento em x
SONDAGEM
33
17,0
36 32 38 44 58
kg/m³
CARGA ADMISSÍVEL RELAÇÃO ESTACA/SOLO Área de ponta
1600,0
cm²
Perímetro
160,0
cm
Carga admiss[ivel da estaca (tf)
Eficiência de compressão
Capacidade de carga total da estaca (tf)
Efic. de tração
Capacidade de carga atrito de ponta (tf) Capacidade de carga atrito lateral (tf)
Processo 1
0,0
1,9
Pedro Paulo Costa Velloso
240,6
146,4
387,0
154,8
Processo 2
0,0
1,8
Aoki-Velloso
128,3
160,9
289,2
144,6
Processo 3
0,0
1,6
Decourt-Quaresma
130,3
113,9
244,2
128,7
Processo 4
0,0
1,1
Alberto Henriques Teixeira
118,4
63,4
181,8
90,9
Processo 5
0,0
1,2
Urbano Rodrigues Alonso
127,0
69,9
196,9
98,4
Média
0,0
1,5
Médias dos processos
148,9
110,9
259,8
123,5
CARGA DE TRABALHO DO PERFIL H - RELAÇÃO CARGA/ESTACA 400,0 mm 400,0
Perfil
mm
Altura do perfil
h
400,0
mm
Espessura da alma
tw
9,0
mm
W 530 x 66,0
Largura da aba do perfil
b
400,0
mm
VE 500 X 61
Altura livre da alma
hi
382,0
mm
Espessura da aba
tf
9
mm
mm
Área
A
106,38
cm²
400,0 mm
Área reduzida
Ar
70,74
cm²
Massa linear peso
83,51
Kg/m
Momento de inércia
Ix
31704
cm4
Módulo de resistência
Wx
1585,21
cm³
1060,55
cm³
.
VS 550 x 65
definição manual 400,0
9,00
mm
9,00 mm
Módulo de resistência reduzido
Wx-r
mm
Raio de giração - x
ix
17,26
cm
9,00 mm
Momento de inércia
Iy
9602
cm4
Módulo de resistência
Wy
480,12
cm³
312,89
cm³ cm
9,00
Tensão max adm na estaca
210,00
Mpa
Carga max de trabalho na estaca
148,55
tf
Módulo de resistência reduzido
Wy-r
Carga de trabalho na estaca
80,00
tf
Raio de giração - y
iy
9,50
Eficiência de tração
0,00
Relação h/b
h/b
1,00
Eficiência de compressão
1,86
DIMENSIONAMENTO POR CRAVAÇÃO - NEGA E TENSÃO MÁXIMA DE CRAVAÇÃO Dimensionamento da Nega - Hiley Tipo de bate estaca
Queda livre
Peso do martelo
4,00
t
Altura de queda do martelo
100
cm
Capacete/coxim de madeira Lado do capacete Módulo deformação longitud Carga de trabalho na estaca
Tipo de atrito na estaca
0,54
Tensão de cravação 1656 Estimativa de custo
44,00
Valor / kg do aço
3,30
R$
mão de obra crav.
40,00
R$
Valor corte
50,00
R$
Valor emenda
100,00
R$
Comp. do elemento
10
m
Estimativa de custo
5514,82
R$
cm
2050000 kg/cm² 80,00
tf
Lateral e ponta
2,50
mm
PERFIS LAMINADOS EQUIVALENTES Bitola
h
b
tw
kgf/cm²
Com coxim
Perda elástica no solo (mm)
unid.
mm/golpe
tf
ix
kg/m
38 39
39
40
40
41
41
42
42
43
43
44
44
45
45
46
46
47
47
48
48
49
49
50
50 0
450
5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65
Gráfico - carga admissível relação estaca/solo
387,0
400 350
154,8
387,0
146,4
240,6
144,6
289,2
160,9
128,3 130,3
289,2
300 (ton)
259,8
244,2
240,6
250
128,7
244,2
113,9
200
90,9
181,8
63,4
181,8 118,4
98,4
196,9 130,3 128,7
69,9
127,0
196,9
150
154,8 146,4
160,9 144,6 128,3
118,4
113,9
123,5
259,8
100
110,9
148,9 127,0
148,9 90,9
98,4
63,4
69,9
4
5
123,5 110,9
50 0 1
2
3
Carga admissível Carga total Capacidade de ponta Capacidade lateral
1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso 6 - Média dos processos
O campo, "número de golpes" (N°SPT), deverá estar devidamente preenchido nas casas das respectivas cotas de profundidades, "cota (m)". O programa realiza os cálculos a partir dos valores inseridos, por isto há a necessidade dos campos estarem preenchidos apenas com números inteiros igual ou maiores que 1. Para realizar os cálculos em todos os processos, o programa necessitará que células, além da cota de apoio da estaca, também estejam preencidas. Após inserir os valores dos golpes em suas respectivas cotas é necessário que os tipos de solos estejam devidamente preenchidos. Neste campo, "tipos de solos", o programa entenderá quando marcado apenas uma opção por linha e não mais. Isto se aplica apenas nas casas com valores de SPT preenchidas. Nas células não preencidas com os valores de SPT "golpes" e se nestas linhas estiverem marcados tipos de solos, o programa também não permitirá que os resultados sejam lançados
Programa para cálculo de carga admissível de estacas com senha de proteção A proteção inserida nas planilhas trabalham de forma a preservar fórmulas e resultados. O programa foi desenvolvido para que seja desconfigurado e desprogramado no caso de violação das senhas com qualquer tipo de modificação dentro da área protegida. O Site Engenharia e o autor do programa não se responsabilizam por resultados errados resultantes de dados inseridos incorretamente. A proteção garante a integridade das normas e fórmulas Informações www.sitengenharia.com.br
6
2
W 460 x 52,0
450
152
7,6
10,8
17,91
104,0
2
W 460 x 60,0
455
153
8
13,3
18,35
120,0
2
W 460 x 68,0
459
154
9,1
15,4
18,46
136,0
106
2
W 460 x 74,0
457
190
9
14,5
18,77
148,0
97
2
W 460 x 82,0
460
191
9,9
16
18,84
164,0
89
W 460 x 89,0
463
192
10,5
17,7
18,98
89,0
164
W 460 x 97,0
466
193
11,4
19
19,03
97,0
148
W 460 x 106,0
469
194
12,6
20,6
19,04
106,0
136 120 104
* Comparação tendo por base a propriedade geométrica ix.
PERFIS SOLDADOS EQUIVALENTES unid.
Bitola
h
b
tw
tf
ix
kg/m
132 CS 400 x 185
400
400
16,0
22
17,24
165,3
100
CS 400 x 201
400
400
16,0
25
17,25
201,0
90,6
CS 400 x 137
400
400
12,5
16
17,35
136,6
128
CS 400 x 155
400
400
12,5
19
17,46
154,9
96,7
CS 400 x 176
400
400
12,5
22
17,55
175,5
176
CVS 400
X
96,7
400
350
9,5
13
17,34
96,7
155
CVS 407
X
128
407
400
9,5
16
18,02
128,4
137
CVS 450
X
90,6
450
300
9,5
13
19,07
90,6
201
CVS 450
X
100
450
350
9,5
13
19,37
100,4
165
CVS 457
X
132
457
400
9,5
16
20,15
132,2
tf
ix
* Comparação tendo por base a propriedade geométrica ix.
PERFIS ELETRO-SOLDADOS EQUIVALENTES unid.
Bitola
h
b
tw
kg/m
118 103 88
2
VE 400 X 44
400
200
4,8
9,5
17,24
88,0
2
VE 450 X 51
450
200
6,4
9,5
18,62
102,6
2
VE 450 X 59
450
250
6,4
9,5
19,09
117,6
* Comparação tendo por base a propriedade geométrica ix.
Cálculo carga admissível estacas tubulares
09/06/2011 21:30 Edificação
00:00:00
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
cidade
UF
Quadra
Lote
ok 18,0
Comprimento da estaca
ok TIPO DE SOLO Areia com pedregulhos
Areia Siltosa
Areia Argilosa
Silte Arenoso
Silte Argiloso
Argila Arenosa
0
2
14
1
3
13
2
4
16
3
5
17
6
21
7
21
8
25
9 10
24 26
11
28
12
29
13
31
14
31
15
33
16
34
17
31
18
39
19
41
21
43
22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
Areia
N° SPT
12
42
300,00
Carga de tração
1
20
kgf.m
Momento em y Carga de compressão
Cota (m)
Argila Siltosa
SONDAGEM
5
350
MPa
1,50
mm
13 16 17
21
11 12
25 24 26 28 29
13
31
14
31
15
33
16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36
kg/m³
14
7
10
7850,00
12
21
9
tf
Limite de escoamento
6
8
tf
Espessura de corrosão Massa específica do aço
4
m kgf.m
Momento em x
34 31 39
18 41 42 43
CARGA DE TRABALHO DA ESTACA - RELAÇÃO CARGA/ESTACA Área - ponta embuchada ou obstruída
Raio externo
vezes a espessura (t)
2,0
Quadrada
Circular mm
700,00
mm
#
#
#
mm
mm
mm
espessura "t"
19,0 espessura "t"
espessura "t"
Considerar embuchamento da ponta como: Totalmente embuchada
100
%
cm²
Área da seção
A
406,49
cm²
Ar
373,57
cm²
Massa linear peso
319,10
Kg/m
Momento de inércia x
Ix
235826,58 cm4
Momento de inércia reduzido x
Ix-r
215751,73 cm4
Módulo de elasticidade x
Wx
6737,90
cm³
Módulo de elasticidade reduzido x
Wx-r
6190,87
cm³
24,09
cm
#
mm
650,0
3848,45
Área da seção reduzida
Retangular mm
Ae
Raio de giração - x
ix
Momento de inércia y
Iy
235826,58 cm4
Momento de inércia reduzido y
Iy-r
215751,73 cm4
Módulo de elasticidade y
Wy
6737,90
cm³
Módulo de elasticidade reduzido y
Wy-r
6190,87
cm³
Raio de giração - y
iy
24,09
cm
2100,00
kg/cm²
Tensão max adm da estaca
784,51
tf
Carga max de trabalho
300,00
tf
Carga de trabalho atuante
0,00
Eficiência de tração
2,62
Eficiência de compressão
CARGA ADMISSÍVEL - RELAÇÃO ESTACA/SOLO Carga admiss[ivel da estaca (tf)
Eficiência de compressão
Capacidade de carga total da estaca (tf) Capacidade de carga atrito de ponta (tf)
Efic. de tração
Capacidade de carga atrito lateral (tf) 1,22
Pedro Paulo Costa Velloso
591,9
326,2
918,1
367,2
0,99
Aoki-Velloso
404,6
188,7
593,3
296,7
0,00
1,12
Decourt-Quaresma
354,7
252,1
606,8
335,9
Processo 4
0,00
1,05
Alberto Henriques Teixeira
357,1
271,1
628,3
314,1
Processo 5
0,00
0,99
Urbano Rodrigues Alonso
396,0
197,2
593,2
296,6
Média
0,00
1,07
Médias dos processos
420,9
247,1
667,9
322,1
Processo 1
0,00
Processo 2
0,00
Processo 3
#
#
DIMENSIONAMENTO POR CRAVAÇÃO - NEGA E TENSÃO MÁXIMA DE CRAVAÇÃO Nega esperada - Método Hiley Tipo de bate estaca
#
Queda livre
Peso do martelo
6,00
t
Altura de queda do martelo
180
cm
Capacete/coxim de madeira Lado ou diâm. do capacete Módulo deform. longitudinal
Tensão de cravação 1291 kgf/cm²
Estimativa de custo da estaca
Com coxim
valor/kg do aço
5,16 R$
2050000 kg/cm²
valor/metro cravação
40,00 R$
valor do corte
50,00 R$
valor da emenda
100,00 R$
comp. do elemento
10 m
valor final
30507,56 R$
140,00
cm
Carga de trabalho na estaca
300,00
tf
Área da seção reduzida
373,57
cm²
Tipo de atrito na estaca
Lateral e ponta
Perda elástica no solo (mm)
-0,51 mm/golpe
2,50
mm
Tensão de escoamento x tensão de cravação
Carga máxima x carga atuante relação estaca/material (aço)
4000
900,00
3500
800,00
784,51
3000
700,00 600,00
Kg/cm²
toneladas
3500,00
500,00 400,00 300,00
300,00
2500
3500
2000
1291
1500
1291,36
1000
200,00
500
100,00
0
0,00 1
1
2
Carga max
2
Tensão de escoamento
Carga atuante
Tensão de cravação
Gráfico - carga admissível relação estaca/solo 1000
918,1
900 800 700 591,9
593,3
367,2
918,1 326,2 591,9
296,7
593,3 188,7 404,6
335,9
606,8 252,1 354,7
314,1
628,3 271,1 357,1
296,6
593,2 197,2 396,0
322,1 606,8
667,9 247,1628,3 420,9
667,9 593,2
(ton)
600 500 404,6
400
367,2 326,2
354,7 335,9 296,7
300 200
396,0
252,1
420,9
357,1 314,1 271,1
296,6
322,1 247,1
197,2
188,7
100 0 1 2 Carga admissível
3 Carga total
4 Capacidade de ponta
5
6 Capacidade lateral
1-Pedro Paulo C. Velloso 2-Aoki-Velloso 3-Decourt-Quaresma 4-Alberto H. Teixeira 5-Urbano R. Alonso 6 - Média dos processos
Cálculo carga admissível estacas perfil H
09/06/2011 21:27 Edificação
00:00:00
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
cidade
UF
Quadra
Lote
ok
ok
Areia Siltosa
Areia Argilosa
Silte Arenoso
Silte Argiloso
Argila Arenosa
2
7
1
3
2
2
4
5
3
5
4
4
6
9
5
7
8
6
8
10
7
9
11
8
10
12
9
11
13
12
16
13
20
14
21
15
22
16
22
17
22
18
17
19
25
20
22
21
35
22
39
23
37
24
39
25
39
26
38
27
37
28
36
29
32
30
38
31
44
32
58
Areia
N° SPT
0
35
m
Carga de compressão
50,00
tf
Desgaste da peça
3
34
21,0
Limite de escoamento
1
33
Comprimento da estaca
tf
Carga de tração
Cota (m)
Argila Siltosa
SONDAGEM
Areia com pedregulhos
TIPO DE SOLO
Massa específica do aço
10 11 12 13
2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22
16
22
17
22
20 21
17 25 22 35
22
39
23
37
24
39
25
39
26
38
27
37
28 29 30 31 32 33 34 35 36
%
7850,00
7
15
19
3
3
14
18
MPa
450
36 32 38 44 58
kg/m³
CARGA DE TRABALHO DO TRILHO - RELAÇÃO CARGA/ESTACA
Tipo de trilho e fundação 115RE (TR57) Siimples Duplo Duplo Triplo Quádruplo
Dados referentes à peça de fundação
Peso/metro
56,91
kg/m
Área seção
72,50
cm²
Área da seção considerada
70,325
cm²
Tensão max que a peça suporta
270,00
MPa
Carga max que a peça suporta
189,88
tf
Carga de comp. Atuante
50,00
tf
Carga de tração atuante
0,00
tf
Eficiência de tração
0,00
Eficiência de compressão
3,80
CARGA ADMISSÍVEL RELAÇÃO ESTACA/SOLO Área de ponta considerada
175,65
cm²
Perímetro considerado
55,27
cm
Carga admissível da estaca (tf)
Eficiência de compressão
Capacidade de carga total da estaca (tf)
Efic. de tração
Capacidade de carga atrito de ponta (tf) Capacidade de carga atrito lateral (tf) 1,17
Pedro Paulo Costa Velloso
122,7
23,6
146,2
58,5
0,92
Aoki-Velloso
64,1
28,1
92,2
46,1
1,09
Decourt-Quaresma
64,2
19,7
83,9
54,3
#
0,68
Alberto Henriques Teixeira
60,6
7,0
67,5
33,8
0,00
#
0,76
Urbano Rodrigues Alonso
66,4
10,0
76,4
38,2
0,00
#
0,92
Médias dos processos
75,6
17,7
93,3
46,2
Processo 1
0,00
Processo 2
0,00
Processo 3
0,00
Processo 4
0,00
Processo 5
Média
#
DIMENSIONAMENTO POR CRAVAÇÃO - NEGA E TENSÃO MÁXIMA DE CRAVAÇÃO Dimensionamento da Nega - Hiley Tipo de bate estaca
24,52
Queda livre
mm/golpe
Peso do martelo
6,00
t
Tensão de cravação
Altura de queda do martelo
120
cm
1857,5
Capacete/coxim de madeira Lado do capacete Módulo deformação longitud
2050000
Carga de trabalho na estaca
50,00
Tipo de atrito na estaca Perda elástica no solo (mm)
Estimativa do custo da fundação
Com coxim 20,00
cm kg/cm² tf
valor/kg aço
2,00
R$
Valor/metro cravação
40,00
R$
valor corte
50,00
R$
valor emenda
100,00
R$
10
m
3158,62
R$
comp. do elemento
Lateral e ponta
2,50
kgf/cm²
mm
custo final
Planilha cálculo carga admissível estacas
00:00:00
09/06/2011 21:29 Edificação
Cliente/emp. Profissional
Site Engenharia
Tipo do solo
SPT considerado
α(%).K(t/m²)
α(%).K(t/m²). N 2,64 6,16 1,76 4,4 3,52 7,92 7,04 16 17,6 19,2 20,8 25,6 32 33,6 35,2 35,2 35,2 27,2 40 35,2
0
0
0
0
0
0
47
0
0
0
0
48
0
0
0
0
49
0
0
0
SPT
47
0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 0,88 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,6 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
COTA
0
Método Aoki-Velloso Cp t/m².N (abaixo)
0
46
Lote
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 40 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 40 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Cp t/m².N (acima)
45
UF
Quadra
ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS AREA AREA AREA AREA AREA AREA
ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS AREA AREA AREA AREA AREA AREA
Ci t/m².N
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 44 58 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SPT considerado
SPT
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
Tipo do solo
COTA
Método Pedro Paulo Costa Velloso
cidade
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 44 58 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
45
0
46
0
0
48
0
49
0
1,89 4,41 1,26 3,15 2,52 5,67 5,04 8,5 9,35 10,2 11,1 13,6 17 17,9 18,7 18,7 18,7 14,5 21,3 18,7 1100 1750
Planilha cálculo carga admissível estacas
00:00:00
09/06/2011 21:29 Edificação
Cliente/emp. Profissional
Site Engenharia
46
0
0
0
0
0
0
0
47
0
48 49
ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS AREA AREA AREA AREA AREA AREA
4 7 4 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 40 40
α.N
0
0
Lote
β
0
46
SPT considerado
45
0
45
Tipo do solo
0
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 44 58 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
α.K.N
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 44 58 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
SPT
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
COTA
SPT
3 7 3 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 44 50
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
UF
Quadra
Método Alberto Henriques Teixeira
COTA
SPT considerado
ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS AREA AREA AREA AREA AREA AREA
1/3β.N
Tipo do solo
Método Décourt-Quaresma
cidade
0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 792 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0
0,4
0
0
0,4
0
47
0
0,4
0
0
48
0
0,4
0
0
49
0
0,4
0
2 0 3,33 0 2 0 2,67 0 2,33 0 4 0 3,67 0 4,33 0 4,67 0 5 0 5,33 0 6,33 0 7,67 0 8 0 8,33 0 8,33 0 8,33 0 6,67 0 9,33 0 8,33 770 0 1225 0 1365 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Planilha cálculo carga admissível estacas
00:00:00
Cliente/emp. Profissional
Site Engenharia
SPT considerado
8db (acima)
3db (abaixo)
α
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 40 40 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 255 285 300 330 390 435 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 480 525 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,67 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0
0
0
0
0,00
0
0
0
0
0,00
47
0
0
0
0
0,00
48
0
0
0
0
0,00
49
0
0
0
0
0,00
SPT
ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARGS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS ARS AREA AREA AREA AREA AREA AREA
COTA
Tipo do solo
Método Urbano Rodrigues Alonso
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44
3 7 2 5 4 9 8 10 11 12 13 16 20 21 22 22 22 17 25 22 35 39 37 39 39 38 37 36 32 38 44 58 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
45 46
09/06/2011 21:29 Edificação cidade
UF
Quadra
Lote
Planilha cálculo recalque admissível - Método - Schmertmann
00:00:00
09/06/2011 21:53 Edificação
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
Forma da base
UF
Quadra
Lote
Circular
Corrida Lado maior Lado menor
cidade
6,00 0,59
Retangular
m m
Quadrada
Tensão admissível 1,69 Kg/cm²
Lado ou diâm
m m
m
1,10
Valor tempo
2
3
18
3
4
17
4
5
32
5
6
25
6
7
23
7
8
23
8
9
22
9
10
26
10
11
31
11
12
28
12
13
34
13
14
14
15
15
16
16
17
17
18
18
19
19
20
20
21
21
22
22
23
23
24
24
25
25
26
26
27
27
28
28
29
29
30
30
31
31
32
32
33
33
34
Areia com pedregulhos
8
Areia
2
47
Areia Siltosa
1
Areia Argilosa
1
Silte Arenoso
1
Silte Argiloso
0
Argila Arenosa
N° SPT
0
Tipo de solo Argila Siltosa
Cota (m)
Sondagem
Nível d'água 2,00
20,00
Altura da fundação
m
5,00
anos
Carga vertical m
60,00
tf
Recalque por tempo 0
10
20
30
(mm)
Imediato (mm)
0,65
0,45
40
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
Planilha cálculo capacidade de carga - Método Terzaghi
09/06/2011 21:51 Edificação
00:00:00
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
Forma da base Corrida
m m
Lado maior a Lado menor b
Lado ou diâm
m m
2,03
Areia com pedregulhos
Areia
Areia Siltosa
Areia Argilosa
Silte Arenoso
Silte Argiloso
Argila Arenosa
46
UF
Quadra
Lote
Carga vertical tf 50,00
Quadrada
Tipo de solo Argila Siltosa
N° SPT
Sondagem
Cota (m)
Circular
Retangular
cidade
Altura da fundação m 6,00
m
Nível d'água NA m 3,00
Capacidade de carga Kg/cm² Coef. Seg. 0
10
20
30
0
1
0
1
2
1
5
3
2
4
4
3
6
5
4
6
6
5
11
1
7
6
12
8
7
12
9
8
13
10
9
16
11
10
15
12
11
15
13
12
17
14
13
17
15
14
21
16
15
22
17
16
21
18
17
28
19
18
28
20
19
21
20
22
21
23
22
24
23
25
24
26
25
27
26
28
27
29
28
30
29
31
30
32
31
33
32
34
33
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35
12,69
8,22
Planilha cálculo capacidade de carga - Método Hansen
00:00:00
09/06/2011 21:52 Edificação
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
Forma da base m m
Lado maior a Lado menor b
Lado menor b
2,00 1,00
m m m
Lado ou diâm
Corrida
Retangular Circular Quadrada
2,00
Nível d'água NA m 3,00
tf
46
Areia com pedregulhos
Areia
Areia Siltosa
Areia Argilosa
Silte Arenoso
Silte Argiloso
Argila Arenosa
Lote
Altura da fundação m 5,00
Tipo de solo Argila Siltosa
N° SPT
Cota (m)
Quadra
Carga horiz. X
Carga horiz. Y
Sondagem
UF
Carga vertical tf 50,00 tf
Lado maior a
cidade
Capacidade de carga Kg/cm² Coef. Seg. 0
10
20
30
40
0
1
0
1
2
1
4
3
2
13
4
3
13
5
4
18
1
6
5
16
7
6
14
8
7
18
9
8
9
10
9
25
11
10
25
12
11
32
13
12
32
14
13
15
14
16
15
17
16
18
17
19
18
20
19
21
20
22
21
23
22
24
23
25
24
26
25
27
26
28
27
29
28
30
29
31
30
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31
3,35
1,07
Site Engenharia
Cliente:
MEIER CONSTRUÇÕES LTDA
Local:
RUA PROFESSOR AUGUSTO SENNA
DATA:
31 34826157
29/04/2011
N° SONDAGEM
COTA
ESCALA
FOLHA
FURO
CPT
1,2
1:100
1
SP01
Rua Otto Baker, 1723, Bairro Conceição - Joiville/ SC Resistência de Ponta (tf/m²)
fs (tf/m²)
0,00
0,00
0,00
9,00
4,00
5,93
9,00
5,33
4,44
19,00
4,00
2,81
19,00
5,33
3,86
26,00
7,33
3,59
33,00
9,33
11,52
33,00
38,00
12,12
50,00
40,00
5,33
80,00
26,67
3,33
60,00
26,67
2,00
2,0
30,00
12,00
3,78
2,2
31,00
11,33
2,37
2,4
28,00
7,33
3,10
2,6
28,00
8,67
2,62
2,8
29,00
7,33
7,59
3,0
65,00
22,00
3,08
3,2
67,00
20,00
1,39
3,4
29,00
9,33
3,22
3,6
31,00
9,33
9,03
3,8
55,00
28,00
2,91
4,0
33,00
16,00
4,85
4,2
33,00
16,00
2,63
4,4
31,00
8,67
2,58
4,6
33,00
8,00
2,22
4,8
27,00
7,33
4,94
5,0
31,00
13,33
4,95
5,2
31,00
15,33
2,58
5,4
33,00
8,00
2,42
5,6
35,00
8,00
4,38
5,8
25,00
15,33
9,87
6,0
28,00
24,67
4,52
6,2
24,00
12,67
5,56
6,4
25,00
13,33
5,33
6,6
27,00
13,33
2,96
6,8
19,00
8,00
5,96
7,0
20,00
11,33
5,33
7,2
21,00
10,67
5,40
7,4
22,00
11,33
4,85
7,6
25,00
10,67
4,53
7,8
28,00
11,33
6,67
8,0
31,00
18,67
5,81
8,2
31,00
18,00
5,16
8,4
34,00
16,00
4,71
8,6
35,00
16,00
4,38
8,8
36,00
15,33
2,59
9,0
35,00
9,33
1,90
9,2
40,00
6,67
1,67
9,4
50,00
6,67
1,33
9,6
50
100
Atrito lateral Kgf/cm² 0
20
40
60
NA
R% (fs/qc) 0
Qc (Kgf/cm²)
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0
Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado
1,2 1,4 1,6 1,8
Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal
Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado
Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal
PROFUNDIDADE NO NÍVEL D'AGUA INICIAL
2m
em
29/04/2011
FINAL
2m
em
02/05/2011
PROFUNDIDADE REVESTIMENTO
2
TEMPO LAVAGEM POR TEMPO
M
DE
PARA
Site Engenharia
Cliente:
MEIER CONSTRUÇÕES LTDA
Local:
RUA PROFESSOR AUGUSTO SENNA
DATA:
29/04/2011
31 34826157
N° SONDAGEM
COTA
ESCALA
FOLHA
FURO
CPT
1,2
1:100
1
SP01
Rua Otto Baker, 1723, Bairro Conceição - Joiville/ SC Atrito lateral Kgf/cm²
Resistência de Ponta (tf/m²)
Qc (Kgf/cm²)
fs (tf/m²)
R% (fs/qc)
50,00
6,67
0,80
51,00
4,00
-1,18
53,00
-6,00
-1,13
54,00
-6,00
-1,60
51,00
-8,67
-0,26
53,00
-1,33
0,88
47,00
4,67
-0,28
47,00
-1,33
-0,14
48,00
-0,67
2,36
31,00
11,33
2,15
55,00
6,67
1,21
33,00
6,67
2,42
33,00
8,00
3,23
12,2
31,00
10,67
-0,43
12,4
33,00
-1,33
2,02
12,6
27,00
6,67
1,48
12,8
31,00
4,00
1,72
13,0
31,00
5,33
1,72
13,2
33,00
5,33
2,02
13,4
35,00
6,67
6,48
13,6
25,00
22,67
8,00
13,8
28,00
20,00
8,10
14,0
24,00
22,67
3,33
14,2
25,00
8,00
5,33
14,4
27,00
13,33
17,53
14,6
19,00
47,33
31,58
14,8
20,00
60,00
33,00
15,0
21,00
66,00
24,76
15,2
22,00
52,00
6,97
15,4
25,00
15,33
5,33
15,6
28,00
13,33
1,90
15,8
31,00
5,33
2,15
16,0
31,00
6,67
1,29
16,2
34,00
4,00
12,35
16,4
35,00
42,00
11,62
16,6
36,00
40,67
1,48
16,8
35,00
5,33
0,95
17,0
40,00
3,33
1,67
17,2
50,00
6,67
1,60
17,4
28,00
8,00
17,62
17,6
24,00
49,33
20,00
17,8
25,00
48,00
4,27
18,0
27,00
10,67
6,42
18,2
19,00
17,33
14,04
18,4
20,00
26,67
21,00
18,6
34,00
42,00
1,57
18,8
35,00
5,33
1,71
19,0
36,00
6,00
4,63
19,2
35,00
16,67
0
20
40
60
-50
0
50
100
9,8 10,0 10,2 10,4
Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado
10,6 10,8 11,0 11,2 11,4 11,6 11,8 12,0
Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal
Silte arenoso pouco argiloso com pedregulhos cor amarelado
Argila siltosa pouco arenosa com presença de areia fina cinza tipo vegetal
19,4
PROFUNDIDADE NO NÍVEL D'AGUA INICIAL
2m
em
29/04/2011
FINAL
2m
em
02/05/2011
TEMPO LAVAGEM POR TEMPO
DE
PARA
Trado Helicoidal
447
Trado concha
442
437
1
22
22
2
5
6
3
5
6
4
3
4
5
4
4
6
21
23
7
6
7
8
7
8
9
7
8
10
8
8
11
7
7
12
8
9
13
9
10
14
10
12
15
12
13
16
15
16
17
46
28
18
24
24
20/11 20/14
Prof. Camadas (m)
Amostras
São Paulo
Índice SPT finais/30cm
TEL. (32) 34826157/88865446 Índice de SPT iniciais/30cm
Construção Civil
Local:
19
432
Cliente: Construtora MIG CCONSTRUÇÕES Obra:
Amostras
Cota do N.A.
Revestimento
Método cravação
Cota relação R.N.
Site Engenharia Engenharia de fundações
Relatório de Sondagem Furo SP 01
N° 001/2010 ____________ 30 cm finais _ _ _ _ _ _ _ _ 30 cm iniciais
452,00
Cota
SPT - Standart Penetration Test
0
Camadas - Classificação dos solos
10
20
30
40
50
Terra arenosa compactada marrom
5,00
Argila arenosa cor marron variegado
9,00 Argila arenosa cor cinza 12,00 Alteração para pedra sabão 15,00 Sem recuperação do material, pedra sabão ou matacão 19,00
20
↑ Furo terminado e impenetrável lavagem 10 min lavagem 10 min lavagem 10 min
21 22 23 24
427
25 26 27 28 29
422
30 31 32 33 34
417
Profundidade nível d'agua Inicial Final
Amostrador
Revestimento
Ø
2 3/8 "
Data
5,00
m
24/11/2010
Ø interno
1 3/8 "
Peso
65,0
kg
Inicio 24/11/2010
5,00
m
25/11/2010
Ø externo
2 "
Altura de queda
75,0
cm
término 25/11/2010
Obs: . Sondador
Cleverson Castro
Eng°
Jeanne
25/05/2011 Folha
01
60
Planilha cálculo sapata isolada e bloco
00:00:00
09/06/2011 21:24 Edificação
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional
Tensão Aço Carga axial do adm solo Diâm. fck (kgf/cm2) (mm) Aço CA (kgf/cm2) pilar (Kgf)
2
10
50
150
VERDADEIRO
#########
5000
VERDADEIRO
60.000 VERDADEIRO VERDADEIRO
Pilar quadrado
Pilar retangular
Lado (cm)
Lado maior (cm)
UF
Quadra
Lote
Pilar em forma de Pilar em forma "L" de "C" Lado "a" (cm)
FALSO
Lado menor (cm)
Lado "b" (cm)
FALSO
Lado "c" (cm)
Lado "b" (cm)
15
Diâm. >= 8mm
FALSO
Lado "a" (cm)
15
0
VERDADEIRO
cidade
Verifique valores e insira valores para 1 pilar por vez
Lado "c" (cm)
40 Lado
a
L menor
b
a
Lado "d" (cm)
c d
Área da base caso pilar quadrado (cm2)
Área da base caso pilar retangular (cm2)
0,0
0,0
Para cálculo do pilar em forma de "C" as medidas superiores e inferiores devem ser iguais (a=e+f)
d f
0,0
VERDADEIRO
Lado "e" (cm)
c
Lmaior
Lado
b
a= Lado (cm)
Lado "d" (cm)
15
e
FALSO VERDADEIRO
Área da base caso pilar em "L" c/ (CC=CG) =retangular (cm2)
Área da base caso pilar em "C" c/(CC=CG)= retangular (cm2)
11,0
0,0
23,0
30000,0
a= Lmaior (cm)
b= L menor (cm)
a= L maior (cm)
b= L menor (cm)
a= L maior (cm)
0,0
0,0
0,0
64,0
38,0
0,0
FALSO
0,0
0,0
b= Lado (cm) FALSO
Lado "f" (cm)
b= L menor (cm) 0,0
VERDADEIRO
FALSO
A=Lado da base (cm)
B=Lado da base (cm)
A=L maior base(cm)
B=L menor base(cm)
A=L maior base (cm)
B=L menor base (cm)
A=L maior base (cm)
B=L menor base (cm)
0,0
0,0
0,0
0,0
195,0
165,0
0,0
0,0
A
B
a
b
Cálculo de "d" (cm)
Cálculo de "d" (cm)
Cálculo de "d" (cm)
d (cm)
H (cm)
195
165
64
38
33
32
44
45
55
195
165
VERDADEIRO
A
B
a
b
Tx
Ty
195
165
64
38
24952,4
24190,5
9
8
20
Tangente
Cálculo H
Cálculo H
H (cm)
Asx(A) (cm2) Asy(B) (cm2)
h (cm)
VERDADEIRO
Bloco de fundação
§ (kg/cm2) § (kg/cm2) Ângulo (graus) Ângulo (graus)
Radianos
Dimensionamento de sapatas medidas(cm) FALSO
0
Armadura do pilar
0 Corte A-A'
B 0
0
0 0
0
0
barras
0
mm
0
0
Armadura do pilar
0 Corte B-B' A
A' 0 0
0
B'
0 0
0
Volume da sapata
barras
0
mm
0
0,00 m3
2,5 38
Armadura do pilar Corte A-A'
B
VERDADEIRO
55 20 5
195
10
10
mm
165
69
64
barras
2,5
Armadura do pilar A
Corte B-B'
A' 55 B'
43
20 5
165
Volume da sapata
11
1,20 m3
2,5
0
0 2,5
10
mm
195
Posicionamento do pilar (cm) (centro de carga = centro de gravidade) 10,5
barras
Volume 2,5
3,00 2,50 2,00
69
0 1,50 1,00
11,5
2,5
0,50 0,00
43
0
Sapata m3
Bloco m3
Planilha cálculo estaqueamento
1094
09/06/2011 21:43 Edificação
Cliente/emp.
Site Engenharia
Profissional Lmaior pilar (cm)
UF
cidade
Lmenor pilar (cm)
Carga do pilar NP (tf)
Aço (mm) >=8
Carga admissível da estaca (tf)
Aço CA
Fck (kg/cm2)
Quadra Lote Diâmetro da seção Distância entre transversal da eixos das estacas estaca (cm) (cm)
60,0
60,0
70,00
12,5
200
50
30
30,0
90,0
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
VERDADEIRO
Utilize este programa para dimensionamento de blocos com edição da carga admissível da estaca, distância entre eixos e da seção transversal da estaca. Utilize para qualquer tipo de estaca, sendo que os dados serão inseridos pelo usuário. Para "distância entre eixos das estacas", utilize valores iguais ou superiores a 2,5 x (seção da estaca). Esta parte do programa lhe auxilia quando não se obtêm do diâmentro da seção da estaca na" Plan1".
VERDADEIRO Estaqueamento utilizado Dimensionamento do bloco VERDADEIRO
Seção transv. (cm)
Nº estacas
Carga na estaca(tf)
Carga adm.(tf)
30,0
3
23,3
30,0
Fyk
Lmaior pilar (cm)
Lmenor pilar (cm)
Aço (mm)
Fck (kg/cm2)
Ftk
5000,0
60,0
60,0
12,5
200,0
19,0
Verificado "d"(cm) 0,0
FALSO
TX 0,00
As (cm2) 0,00
FALSO
FALSO
6,3
8
10
12,5
16,0
20,0
25,0
0,000
0,000
1,250
0,000
0,000
0,000
As estribos(cm2) 0,00 0
estribos
0,0 0,0
0
+
0,0
0,0
90
0,315
Distribuição das estacas c/ distanciamento mínimo(cm) e dimensionamento do bloco Cálculo de "d" 0,00
Dist.ent eixos (cm)
6,3 mm
0,0
0
0,0 0
Cálculo de "d" 30,09
Verificado "d"(cm) 90,0
VERDADEIRO
90,0
0,0 mm
barras
TX 29166,7
As (cm2) 9,39
VERDADEIRO
VERDADEIRO
As estribos (cm2) 1,1740
4
90,0 60,0
90
240,0
Verificado "d"(cm) 55,0
VERDADEIRO
45,0
100,0
10 8
Cálculo de "d" 20,06
6,3 mm
estribos
TX 19044,4
As (cm2) 3,54
VERDADEIRO
VERDADEIRO
barras
12,5 mm
As estribos (cm2) 0,4426
3
45,0 2
un barras 12,5 mm
p/ face
6,3 mm
estribos
26,0 55
+ 52,0
10
150,0 9
Cálculo de "d" 0,00
Verificado "d"(cm) 0,0
FALSO
+
65,0
12,5 mm
barras
TX 0,00
As (cm2) 0,00
FALSO
FALSO
As estribos (cm2) 0,0000 0
0,0 0
0,0
+
0 0,0
0 0,0
barras
0,0 mm
6,3 mm
0,0
+
0
0,0
0,0
estribos
barras
0,0 mm 0
barras
0,0 mm