Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
________________________________________________________________________
Ćwiczenie nr 4 z przedmiotu
FUNDAMENTOWANIE II Nośność pali fundamentowych
Opracował: Konsultował: inż. Bartłomiej Durak dr inż.Krzysztof Wilk Wilk ________________________________________________________________________
strona 1
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
A] Obliczenia dla pali Franki Warunek nośność pala Qr ≤ m ⋅ N
wzór 1 PN-83/B-02482
Obliczeniowa nośność pala wciskanego N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
wzór 2 PN-83/B-02482
Obliczeniowa nośność pala wyciąganego Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
wzór 3 PN-83/B-02482 pale wbijane
0,00
q[kPa]
0,00
pale wiercone q[kPa]
0,00
q[kPa]
Di<0,4[m] h'ci D0=0,4[m]
D0=0,4[m] hc=10,0[m]
hc=10,0[m]
Di>0,4[m]
D0=0,4[m] hc=10,0[m]
Di>0,4[m]
hci
hci
hci*=1,3hci h[m]
h[m]
h[m]
________________________________________________________________________ 1 Wariant I O1 + G1 Obciążenie działające na pal N1 = 1000kN
1.1 Rodzaj gruntu Piasek drobny (mało wilgotny) ID = 0.5 ρB.n = 1.65
IL = 0 T m
cu.n = 0kPa
3
ϕu.n = 30.5 0 ρD.n = 1.65
T m
3
1.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________
strona 2
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
1.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale monolityczne Franki Di = 0.5m
Przyjęto pal o średnicy
i długości Lp = 12m
Rozstaw pali rp1 = 2.5 ⋅Di = 1.25 ⋅m
Przyjęto rozstaw pali
rp2 = 3.0 ⋅Di = 1.5 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
1.0 ⋅m + 1.2 ⋅m = 1.1 m 2
1.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.8 Ss = 1.6 Sw = 1.0
Di
h ci = h c
D0
hc = 10m hci = hc ⋅
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m Di
= 10 ⋅m ⋅
D0
0.5 ⋅m = 11.18 m 0.4 ⋅m
1.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.5 ⋅m) 2 = 0.196 m 4 2
=
1.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2700kPa
ID.I = 0.67
qp.II = 1650kPa
ID.II = 0.33
−
tabela 1 PN-83/B-02482
strona 3
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" ID.I − ID qr.p = qp.I − ( qp.I − qp.II ) ⋅ ID.I − ID.II qr.p = 2700 ⋅kPa − ( 2700 ⋅kPa − 1650 ⋅kPa ) ⋅
0.67 − 0.5 = 2175 ⋅kPa 0.67 − 0.33
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp = qr.p = 2175 ⋅kPa q.r = xp ⋅γm = 2175 ⋅kPa ⋅0.9 = 1957.5 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 1.7 Nośność pobocznicy t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 5m
h2 = Lp − h1.t1 = 12 ⋅m − 5 ⋅m = 7 m
h2.t2 = 7m
Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 62kPa
ID.I = 0.67
tII = 31kPa
ID.II = 0.30
ID.I − ID = 47.76 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 47.76 ⋅kPa ⋅0.9 = 42.98 ⋅kPa
Po uwzględieniu głębokości posadowienia oczepu (1m), ustalono głębokość pośrdnią do interpolacji liniowej, nośnośći wzdłóż pobocznicy na głębokości 3m.
strona 4
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" do interpolacji liniowej, nośnośći wzdłóż pobocznicy na głębokości 3m. t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅42.98 ⋅kPa = 25.788 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 42.98 ⋅kPa
Pole pobocznicy Pole pobocznicy do głębokości 5m As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.5 ⋅m ⋅5 ⋅m = 7.854 ⋅m
2
Pole pobocznicy pala od 5m do końca jego zagłębienia As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.5 ⋅m ⋅7 ⋅m = 11 ⋅m
2
________________________________________________________________________ 1.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
gdzie: Nt - nośność obliczeniowa pala, Np - nośność obliczeniowa podstawy pala, Ns - nośność obliczeniowa pobocznicy pala, q(r) - obliczeniowa wytrzymałść gruntu pod podstawą pala kPa, ti(r) - obliczeniowa wytrzymałść gruntu wzdłóż pobocznicy pala w obrębie i-tej warstwy gruntowej kPa, Ap - pole przekroju podstawy pala m2, Asi - pole pobocznicy pala w obrębie i-tej warstwy m2, Sp; Ssi - współczynniki technologiczne (wg tablicy 4 normy). Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 1957.5 ⋅kPa ⋅0.196 ⋅m + 1.6 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅7.854 ⋅m + 1.6 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅11 ⋅m
2
Nt = 1464.18 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR1 = N1 ⋅γ1 ⋅γ2 + N1 ⋅γ3 ⋅γ4 = 1000 ⋅kN ⋅0.7 ⋅1.1 + 1000 ⋅kN ⋅0.3 ⋅1.3 = 1160 m ⋅ QR1 = 1160 ⋅kN . ≤ .
kN m
m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅1464.18 ⋅kN = 1317.76 ⋅kN
Warunek nośności spełniony.
QR1
( m1 ⋅Nt)
= 88.028 ⋅%
________________________________________________________________________ 1.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali
strona 5
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" 1.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 tgα = 0.087
α = 5deg
Promień podstawy strefy naprężeń Rp Rp =
Di 2
+ hc ⋅tgα =
0.5 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.087 = 1.12 m 2
tabela 7 PN-83/B-02482 rp Rp
= 0.98
.. →
m1 = 0.80
________________________________________________________________________ Obliczeniowa nośność pala wyciąganego Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.80 ⋅1.0 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅7.854 ⋅m + 1.0 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅11 ⋅m
2
Nw = 634.81 ⋅kN
________________________________________________________________________ 2 Wariant II O2 + G1 Obciążenie działające na pal N2 = 500kN
2.1 Rodzaj gruntu Piasek drobny (mało wilgotny) ID = 0.5 ρB.n = 1.65
IL = 0 T m
cu.n = 0kPa
3
ϕu.n = 30.5 0 ρD.n = 1.65
T m
3
2.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________
strona 6
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" 2.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale monolityczne Franki Di = 0.3m
Przyjęto pal o średnicy
i długości Lp = 10m
Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 0.9 ⋅m
Przyjęto rozstaw pali
rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.05 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
0.9 ⋅m + 1.05 ⋅m = 0.975 m 2
2.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.8 Ss = 1.6 Sw = 1.0
Di
h ci = h c
D0
hc = 10m
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m
Di 0.3 ⋅m hci = hc ⋅ = 10 ⋅m ⋅ = 8.66 m D0 0.4 ⋅m
2.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.3 ⋅m) 2 = = 0.071 m 4 2
2.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2700kPa
ID.I = 0.67
qp.II = 1650kPa
ID.II = 0.33
tabela 1 PN-83/B-02482
ID.I − ID ID.I − ID.II
qr.p = qp.I − ( qp.I − qp.II ) ⋅
qr.p = 2700 ⋅kPa − ( 2700 ⋅kPa − 1650 ⋅kPa ) ⋅
0.67 − 0.5 = 2175 ⋅kPa 0.67 − 0.33
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp = qr.p = 2175 ⋅kPa q.r = xp ⋅γm = 2175 ⋅kPa ⋅0.9 = 1957.5 ⋅kPa
strona 7
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" 2.7 Nośność pobocznicy t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 5m h2.t2 = 5m
Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 62kPa
ID.I = 0.67
tII = 31kPa
ID.II = 0.30
ID.I − ID = 47.76 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 47.76 ⋅kPa ⋅0.9 = 42.98 ⋅kPa t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅42.98 ⋅kPa = 25.788 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 42.98 ⋅kPa
Pole pobocznicy As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.3 ⋅m ⋅5 ⋅m = 4.712 ⋅m As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.3 ⋅m ⋅5 ⋅m = 4.71 ⋅m
2
2
________________________________________________________________________ 2.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p + =
⋅
+
⋅ ⋅
+
∑S
(r) Si t i Asi
⋅ ⋅
strona 8
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 1957.5 ⋅kPa ⋅0.071 ⋅m + 1.6 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅4.712 ⋅m + 1.6 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅4.712 ⋅m
2
Nt = 657.44 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR2 = N2 ⋅γ1 ⋅γ2 + N2 ⋅γ3 ⋅γ4 = 500 ⋅kN ⋅0.7 ⋅1.1 + 500 ⋅kN ⋅0.3 ⋅1.3 = 580 m ⋅ QR2 = 580 ⋅kN
. ≤ . m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅657.44 ⋅kN = 591.7 ⋅kN
Warunek nośności spełniony.
QR2
( m1 ⋅Nt)
kN m
= 98.023 ⋅%
________________________________________________________________________ 2.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 α = 5deg
Rp = rp Rp
Di 2
tgα = 0.087
+ hc ⋅tgα =
0.3 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.087 = 1.02 m 2
tabela 7 PN-83/B-02482 = 0.96
.. →
m1 = 0.70
________________________________________________________________________ Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.70 ⋅1.0 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅4.712 ⋅m + 1.0 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅4.712 ⋅m
2
Nw = 287.58 ⋅kN
________________________________________________________________________ 3 Wariant III O1 + G2 Obciążenie działające na pal N1 = 1000kN
strona 9
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" 3.1 Rodzaj gruntu Iły ID = 0
IL = 0 T
ρB.n = 2.00
m
cu.n = 35kPa
3
ϕu.n = 6.5 0 ρD.n = 2.00
T m
3
3.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________ 3.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale monolityczne Franki Di = 0.4m
Przyjęto pal o średnicy
Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 1.2 ⋅m
i długości Lp = 12m Przyjęto rozstaw pali
rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.4 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
1.2 ⋅m + 1.4 ⋅m = 1.3 m 2
3.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.2 Ss = 1.1 Sw = 0.8
Di
h ci = h c
D0
hc = 10m
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m
Di 0.4 ⋅m hci = hc ⋅ = 10 ⋅m ⋅ = 10 m D0 0.4 ⋅m
3.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.4 ⋅m) 2 = = 0.126 m 4 2
3.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2800kPa
tabela 1 PN-83/B-02482
IL = 0.0
strona 10
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" qr.p = qp.I = 2800 ⋅kPa
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp = qr.p = 2800 ⋅kPa q.r = xp ⋅γm = 2800 ⋅kPa ⋅0.9 = 2520 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 3.7 Nośność pobocznicy t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 5m h2.t2 = 7m
Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 95kPa
ID.I = 0.0
ID.I − ID = 95 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅ =
⋅
=
⋅
⋅
=
⋅
strona 11
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" tr = xpob ⋅γm = 95.00 ⋅kPa ⋅0.9 = 85.5 ⋅kPa t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅85.5 ⋅kPa = 51.3 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 85.5 ⋅kPa
Pole pobocznicy As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅5 ⋅m = 6.283 ⋅m As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅7 ⋅m = 8.8 ⋅m
2
2
________________________________________________________________________ 3.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 2520 ⋅kPa ⋅0.126 ⋅m + 1.1 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅6.283 ⋅m + 1.1 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅8.8 ⋅m
2
Nt = 1499.71 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR1 = N1 ⋅γ1 ⋅γ2 + N1 ⋅γ3 ⋅γ4 = 1000 ⋅kN ⋅0.7 ⋅1.1 + 1000 ⋅kN ⋅0.3 ⋅1.3 = 1160 ⋅kN QR1 = 1160 ⋅kN . ≤ .
m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅1499.71 ⋅kN = 1349.74 ⋅kN
Warunek nośności spełniony.
QR1
( m1 ⋅Nt)
= 85.943 ⋅%
________________________________________________________________________ 3.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 α = 6deg
Rp =
Di 2
tgα = 0.105
+ hc ⋅tgα =
0.4 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.105 = 1.25 m 2
strona 12
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
rp Rp
tabela 7 PN-83/B-02482 = 1.04
.. →
m1 = 0.70
________________________________________________________________________ Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.70 ⋅0.8 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅6.283 ⋅m + 0.8 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅8.8 ⋅m
2
Nw = 782.42 ⋅kN
________________________________________________________________________
4 Wariant IV O2 + G2 Obciążenie działające na pal N2 = 500kN
4.1 Rodzaj gruntu Iły ID = 0
IL = 0 cu.n = 35kPa
T
ρB.n = 2.00
m
3
ϕu.n = 6.5 0 ρD.n = 2.00
T m
3
4.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________ 4.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale monolityczne Franki Przyjęto pal o średnicy
Di = 0.3m
i długości Lp = 8.0m
Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 0.9 ⋅m
Przyjęto rozstaw pali
rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.05 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
0.9 ⋅m + 1.05 ⋅m = 0.975 m 2
4.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.2 =
strona 13
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Ss = 1.1 Sw = 0.8
Di
h ci = h c
wzór 8 PN-83/B-02482
D0
hc = 10m
D0 = 0.4m
Di 0.3 ⋅m hci = hc ⋅ = 10 ⋅m ⋅ = 8.66 m D0 0.4 ⋅m
4.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.3 ⋅m) 2 = = 0.071 m 4 2
4.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2800kPa
tabela 1 PN-83/B-02482
IL = 0.0
qr.p = qp.I = 2800 ⋅kPa
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp =
( Lp + Dł.pos) ⋅qr.p 10m
=
( 8.0 ⋅m + 1.0 ⋅m) ⋅2800 ⋅kPa
= 2520 ⋅kPa
10 ⋅m
q.r = xp ⋅γm = 2520 ⋅kPa ⋅0.9 = 2268 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 4.7 Nośność pobocznicy t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 3m h2.t2 = 5m
strona 14
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 95kPa
ID.I = 0.0
ID.I − ID = 95 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 95.00 ⋅kPa ⋅0.9 = 85.5 ⋅kPa t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅85.5 ⋅kPa = 51.3 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 85.5 ⋅kPa
Pole pobocznicy As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.3 ⋅m ⋅3 ⋅m = 2.827 ⋅m As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.3 ⋅m ⋅5 ⋅m = 4.71 ⋅m
2
2
________________________________________________________________________ 4.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 1512 ⋅kPa ⋅0.071 ⋅m + 1.1 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅2.356 ⋅m + 1.1 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅4.71 ⋅m
2
Nt = 683.28 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR2 = N2 ⋅γ1 ⋅γ2 + N2 ⋅γ3 ⋅γ4 = 500 ⋅kN ⋅0.7 ⋅1.1 + 500 ⋅kN ⋅0.3 ⋅1.3 = 580 m ⋅ QR2 = 580 ⋅kN
. ≤ . m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅683.28 ⋅kN = 614.95 ⋅kN
QR2
kN m
= 94.316 ⋅%
( m1 ⋅Nt) Warunek nośności spełniony. ________________________________________________________________________ 4.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
strona 15
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
tabela 7 PN-83/B-02482 dla gruntów spoistych, zwartych i półzwartych α = 6deg
Rp =
Di 2
tgα = 0.105
+ hc ⋅tgα =
0.3 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.105 = 1.2 m 2
tabela 7 PN-83/B-02482
rp Rp
= 0.81
.. →
m1 = 0.6
________________________________________________________________________ obliczeniowa nosnosc pala wyciaganego Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.6 ⋅0.8 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅2.356 ⋅m + 0.8 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅4.71 ⋅m
2
Nw = 380.18 ⋅kN
________________________________________________________________________
B] Obliczenia dla pali prefabrykowanych żelbetowych Warunek nośność pala Qr ≤ m ⋅ N
wzór 1 PN-83/B-02482
Obliczeniowa nośność pala wciskanego N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
wzór 2 PN-83/B-02482
Obliczeniowa nośność pala wyciąganego Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
wzór 3 PN-83/B-02482
strona 16
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" pale wbijane q[kPa]
0,00
pale wiercone q[kPa]
0,00
0,00
q[kPa]
Di<0,4[m] h'ci D0=0,4[m]
D0=0,4[m] hc=10,0[m]
hc=10,0[m]
Di>0,4[m]
D0=0,4[m] hc=10,0[m]
Di>0,4[m]
hci
hci
hci*=1,3hci h[m]
h[m]
h[m]
________________________________________________________________________ 5 Wariant V O1 + G1 Obciążenie działające na pal N1 = 1000kN
5.1 Rodzaj gruntu Piasek drobny (mało wilgotny) ID = 0.5 ρB.n = 1.65
IL = 0 T m
ϕu.n = 30.5 ρD.n = 1.65
cu.n = 0kPa
3 0
T m
3
5.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________ 5.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale prefabrykowane żelbetowe Przyjęto pal o średnicy
Di = 0.4m
i długości Lp = 23m
Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 1.2 ⋅m rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.4 ⋅m
Przyjęto rozstaw pali
(
+
) strona 17
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" rp =
( rp1 + rp2) 2
=
1.2 ⋅m + 1.4 ⋅m = 1.3 m 2
5.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.1 Ss = 1.1 Sw = 0.6
Di
h ci = h c
D0
hc = 10m hci = hc ⋅
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m Di
= 10 ⋅m ⋅
D0
0.4 ⋅m = 10 m 0.4 ⋅m
5.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.4 ⋅m) 2 = 0.126 m 4 2
=
5.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2700kPa
ID.I = 0.67
qp.II = 1650kPa
ID.II = 0.33
tabela 1 PN-83/B-02482
ID.I − ID qr.p = qp.I − ( qp.I − qp.II ) ⋅ ID.I − ID.II qr.p = 2700 ⋅kPa − ( 2700 ⋅kPa − 1650 ⋅kPa ) ⋅
0.67 − 0.5 = 2175 ⋅kPa 0.67 − 0.33
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp = qr.p = 2175 ⋅kPa q.r = xp ⋅γm = 2175 ⋅kPa ⋅0.9 = 1957.5 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 5.7 Nośność pobocznicy
strona 18
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 5m
h2 = Lp − h1.t1 = 18 m
h2.t2 = 18m
Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 62kPa
ID.I = 0.67
tII = 31kPa
ID.II = 0.30
ID.I − ID = 47.76 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 47.76 ⋅kPa ⋅0.9 = 42.98 ⋅kPa t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅42.98 ⋅kPa = 25.788 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 42.98 ⋅kPa
Pole pobocznicy As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅5 ⋅m = 6.283 ⋅m
2
As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅18 ⋅m = 22.62 ⋅m
2
________________________________________________________________________ 5.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
gdzie:
strona 19
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" gdzie: Nt - nośność obliczeniowa pala, Np - nośność obliczeniowa podstawy pala, Ns - nośność obliczeniowa pobocznicy pala, q(r) - obliczeniowa wytrzymałść gruntu pod podstawą pala kPa, ti(r) - obliczeniowa wytrzymałść gruntu wzdłóż pobocznicy pala w obrębie i-tej warstwy gruntowej kPa, Ap - pole przekroju podstawy pala m 2, Asi - pole pobocznicy pala w obrębie i-tej warstwy m2, Sp; Ssi - współczynniki technologiczne (wg tablicy 4 normy). Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 1957.5 ⋅kPa ⋅0.126 ⋅m + 1.1 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅6.283 ⋅m + 1.1 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅22.62 ⋅m
2
Nt = 1494.3 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR2 = N1 ⋅γ1 ⋅γ2 + N1 ⋅γ3 ⋅γ4 = N1 ⋅0.7 ⋅1.1 + N1 ⋅0.3 ⋅1.3 = 1160 ⋅kN QR2 = 1160 ⋅kN . ≤ .
m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅1494.3 ⋅kN = 1344.87 ⋅kN QR2
Warunek nośności spełniony.
( m1 ⋅Nt)
= 86.254 ⋅%
________________________________________________________________________ 5.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 tgα = 0.087 Di 0.4 ⋅m α = 5deg Rp = + hc ⋅tgα = + 10 ⋅m ⋅0.087 = 1.07 m 2 2 rp Rp
tabela 7 PN-83/B-02482 = 1.21
.. →
m1 = 0.80
________________________________________________________________________ Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.80 ⋅0.6 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅6.283 ⋅m + 0.6 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅22.62 ⋅m
2
Nw = 661.1 ⋅kN
________________________________________________________________________
strona 20
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" ________________________________________________________________________
6 Wariant VI O2 + G1 Obciążenie działające na pal N2 = 500kN
6.1 Rodzaj gruntu Piasek drobny (mało wilgotny) ID = 0.5 ρB.n = 1.65
IL = 0 T m
ϕu.n = 30.5 ρD.n = 1.65
cu.n = 0kPa
3 0
T m
3
6.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________ 6.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale prefabykowane Przyjęto pal o średnicy Di = 0.4m i długości Lp = 11m Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 1.2 ⋅m
Przyjęto rozstaw pali
rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.4 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
1.2 ⋅m + 1.4 ⋅m = 1.3 m 2
6.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.1 Ss = 1.1 Sw = 0.6
h ci = h c hc = 10m
Di D0
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m
strona 21
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Di
hci = hc ⋅
= 10 ⋅m ⋅
D0
0.4 ⋅m = 10 m 0.4 ⋅m
2.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.4 ⋅m) 2 = = 0.126 m 4 2
6.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2700kPa
ID.I = 0.67
qp.II = 1650kPa
ID.II = 0.33
tabela 1 PN-83/B-02482
ID.I − ID qr.p = qp.I − ( qp.I − qp.II ) ⋅ ID.I − ID.II qr.p = 2700 ⋅kPa − ( 2700 ⋅kPa − 1650 ⋅kPa ) ⋅
0.67 − 0.5 = 2175 ⋅kPa 0.67 − 0.33
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp = qr.p = 2175 ⋅kPa q.r = xp ⋅γm = 2175 ⋅kPa ⋅0.9 = 1957.5 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 6.7 Nośność pobocznicy t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 5m
h2 = Lp − h1.t1 = 6 m
h2.t2 = 6m
strona 22
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 62kPa
ID.I = 0.67
tII = 31kPa
ID.II = 0.30
ID.I − ID = 47.76 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 47.76 ⋅kPa ⋅0.9 = 42.98 ⋅kPa t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅42.98 ⋅kPa = 25.788 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 42.98 ⋅kPa
Pole pobocznicy As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅5 ⋅m = 6.28 ⋅m As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅6 ⋅m = 7.54 ⋅m
2
2
________________________________________________________________________ 6.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 1957.5 ⋅kPa ⋅0.126 ⋅m + 1.1 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅6.28 ⋅m + 1.1 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅7.54 ⋅m
2
Nt = 781.26 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR2 = N2 ⋅γ1 ⋅γ2 + N2 ⋅γ3 ⋅γ4 = 500 ⋅kN ⋅0.7 ⋅1.1 + 500 ⋅kN ⋅0.3 ⋅1.3 = 580 ⋅kN QR2 = 580 ⋅kN
. ≤ . m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅781.26 ⋅kN = 703.13 ⋅kN
Warunek nośności spełniony.
QR2
( 1 m1 ⋅Nt)
= 82.488 ⋅%
________________________________________________________________________ 6.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali
strona 23
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 α = 5deg
Rp = rp Rp
Di 2
tgα = 0.087
+ hc ⋅tgα =
0.4 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.087 = 1.07 m 2
tabela 7 PN-83/B-02482 = 1.21
.. →
m1 = 0.80
________________________________________________________________________ Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.80 ⋅0.6 ⋅25.788 ⋅kPa ⋅6.28 ⋅m + 0.6 ⋅42.98 ⋅kPa ⋅7.54 ⋅m
2
Nw = 272.18 ⋅kN
________________________________________________________________________ 7 Wariant VII O1 + G2 Obciążenie działające na pal N1 = 1000kN
7.1 Rodzaj gruntu Iły ID = 0
IL = 0 cu.n = 35kPa
T
ρB.n = 2.00
m
3
ϕu.n = 6.5 0 ρD.n = 2.00
T m
3
7.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________ 7.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale prefabykowane Przyjęto pal o średnicy
Di = 0.4m
Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 1.2 ⋅m
i długości Lp = 13m Przyjęto rozstaw pali
strona 24
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.4 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
1.2 ⋅m + 1.4 ⋅m = 1.3 m 2
7.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.0 Ss = 1.0 Sw = 0.7
Di
h ci = h c
D0
hc = 10m hci = hc ⋅
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m Di
= 10 ⋅m ⋅
D0
0.4 ⋅m = 10 m 0.4 ⋅m
7.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.4 ⋅m) 2 = 0.126 m 4 2
=
7.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2800kPa
tabela 1 PN-83/B-02482
IL = 0.0
qr.p = qp.I = 2800 ⋅kPa
Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp = qr.p = 2800 ⋅kPa q.r = xp ⋅γm = 2800 ⋅kPa ⋅0.9 = 2520 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 7.7 Nośność pobocznicy
strona 25
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 5m
h1 = Lp − h1.t1 = 8 m
h2.t2 = 8m
Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 95kPa
ID.I = 0.0
ID.I − ID = 95 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 95.00 ⋅kPa ⋅0.9 = 85.5 ⋅kPa t1 =
3m ⋅tr 5m
=
3 ⋅m ⋅85.5 ⋅kPa = 51.3 ⋅kPa 5 ⋅m
t2 = tr = 85.5 ⋅kPa
Pole pobocznicy As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅5 ⋅m = 6.283 ⋅m
2
As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.4 ⋅m ⋅8 ⋅m = 10.05 ⋅m
2
________________________________________________________________________ 7.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2
strona 26
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" 2
2
Nt = 2520 ⋅kPa ⋅0.126 ⋅m + 1.0 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅6.283 ⋅m + 1.0 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅10.05 ⋅m
2
Nt = 1499.11 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR1 = N1 ⋅γ1 ⋅γ2 + N1 ⋅γ3 ⋅γ4 = N1 ⋅0.7 ⋅1.1 + N1 ⋅0.3 ⋅1.3 = 1160 ⋅kN QR1 = 1160 ⋅kN . ≤ .
m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅1499.11 ⋅kN = 1349.2 ⋅kN
Warunek nośności spełniony.
QR1
( m1 ⋅Nt)
= 85.977 ⋅%
________________________________________________________________________ 7.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 α = 6deg
Rp = rp Rp
Di 2
tgα = 0.105
+ hc ⋅tgα =
0.4 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.105 = 1.25 m 2
tabela 7 PN-83/B-02482 = 1.04
.. →
m1 = 0.70
________________________________________________________________________ Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.70 ⋅0.7 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅6.283 ⋅m + 0.7 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅10.05 ⋅m
2
Nw = 759.43 ⋅kN
________________________________________________________________________ 8 Wariant VII O2 + G2 Obciążenie działające na pal N2 = 500kN
8.1 Rodzaj gruntu Iły ID = 0
IL = 0
strona 27
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" cu.n = 35kPa
T
ρB.n = 2.00
m
3
ϕu.n = 6.5 0 ρD.n = 2.00
T m
3
8.2 Głębokość posadowienia ławy
Dł.pos = 1.0m
________________________________________________________________________ 8.3 Rodzaj zastosowanych pali Pale prefabykowane Di = 0.3m
Przyjęto pal o średnicy
i długości Lp = 8m
Rozstaw pali rp1 = 3.0 ⋅Di = 0.9 ⋅m
Przyjęto rozstaw pali
rp2 = 3.5 ⋅Di = 1.05 ⋅m rp =
( rp1 + rp2) 2
=
0.9 ⋅m + 1.05 ⋅m = 0.975 m 2
8.4 Współczynniki technologiczne
tabela 4 PN-83/B-02482
Sp = 1.2 Ss = 1.1 Sw = 0.8
Di
h ci = h c
D0
hc = 10m hci = hc ⋅
wzór 8 PN-83/B-02482
D0 = 0.4m Di
= 10 ⋅m ⋅
D0
0.3 ⋅m = 8.66 m 0.4 ⋅m
8.5 Pole podstawy pala 2
Ap =
π ⋅ Di
4
π ⋅( 0.3 ⋅m) 2 = 0.071 m 4 2
=
8.6 Wytrzymałość gruntu pod podstawą pala q qp.I = 2800kPa
tabela 1 PN-83/B-02482
IL = 0.0
qr.p = qp.I = 2800 ⋅kPa
strona 28
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Wytrzymałość jednostkowa gruntu pod podstawą pala xp =
( Lp + Dł.pos) ⋅qr.p
=
10m
( 8 ⋅m + 1.0 ⋅m) ⋅2800 ⋅kPa 10 ⋅m
= 2520 ⋅kPa
q.r = xp ⋅γm = 1960 ⋅kPa ⋅0.9 = 1764 ⋅kPa
________________________________________________________________________ 8.7 Nośność pobocznicy t[kPa]
t[kPa]
0,00
h2t2 h1t1
Dpos
0,00
t1
5,0[m]
hp
t2
Dp h[m]
h1.t1 = 3m h2.t2 = 5m
Wytrzymałość gruntu wzdłuż pobocznicy t(r) tabela 2 PN-83/B-02482 tI = 95kPa
ID.I = 0.0
ID.I − ID = 95 ⋅kPa ID.I − ID.II
xpob = tI − ( tI − tII ) ⋅
tr = xpob ⋅γm = 95.00 ⋅kPa ⋅0.9 = 85.5 ⋅kPa t1 = t2 =
3m ⋅tr 5m h2.t2 ⋅tr 5m
=
=
3 ⋅m ⋅85.5 ⋅kPa = 51.3 ⋅kPa 5 ⋅m 5 ⋅m ⋅85.5 ⋅kPa = 85.5 ⋅kPa 5 ⋅m
Pole pobocznicy
strona 29
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" As1 = π ⋅Di ⋅h1.t1 = π ⋅0.3 ⋅m ⋅3 ⋅m = 2.827 ⋅m As2 = π ⋅Di ⋅h2.t2 = π ⋅0.3 ⋅m ⋅5 ⋅m = 4.71 ⋅m
2
2
________________________________________________________________________ 8.8 Nośność jednego pala N t ≤ N p + N s = S p q (r) A p +
∑S
(r) Si t i Asi
Nt = q.r ⋅Ap + Ss ⋅t1 ⋅As1 + Ss ⋅t2 ⋅As2 2
2
Nt = 1764 ⋅kPa ⋅0.071 ⋅m + 1.1 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅2.827 ⋅m + 1.1 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅4.71 ⋅m
2
Nt = 727.75 ⋅kN
Qr ≤ m ⋅ N
m1 = 0.9
QR2 = N2 ⋅γ1 ⋅γ2 + N2 ⋅γ3 ⋅γ4 = 500 ⋅kN ⋅0.7 ⋅1.1 + 500 ⋅kN ⋅0.3 ⋅1.3 = 580 ⋅kN QR2 = 580 ⋅kN
. ≤ . m1 ⋅Nt = 0.9 ⋅727.75 ⋅kN = 654.98 ⋅kN QR2
Warunek nośności spełniony.
( m1 ⋅Nt)
= 88.553 ⋅%
________________________________________________________________________ 8.9 Wyznaczenie strefy naprężeń wokół pali R=
D + ∑ hi ⋅ tgα 2
wzór 11 PN-83/B-02482
tabela 7 PN-83/B-02482 dla gruntów spoistych, zwartych i półzwartych α = 6deg
Rp = rp Rp
Di 2
tgα = 0.105
+ hc ⋅tgα =
0.3 ⋅m + 10 ⋅m ⋅0.105 = 1.2 m 2
tabela 7 PN-83/B-02482 = 0.81
.. →
m1 = 0.6
________________________________________________________________________ obliczeniowa nosnosc pala wyciaganego Nw =
∑S
w (r) i ti Asi
2
Nw = m1 ⋅Sw ⋅t1 ⋅As1 + Sw ⋅t2 ⋅As2 = 0.6 ⋅0.8 ⋅51.3 ⋅kPa ⋅2.827 ⋅m + 0.8 ⋅85.5 ⋅kPa ⋅4.71 ⋅m
2
Nw = 391.78 ⋅kN
strona 30
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2"
_____________________________________________________________________________
Wariant I N1 = 1000 ⋅kN
Wariant V N1 = 1000 ⋅kN
Wariant II N2 = 500 ⋅kN
Wariant VI N2 = 500 ⋅kN
Pale Franki L1 = 12 m
Piasek drobny D1 = 0.5 m
Nt1 = 1317.762 ⋅kN
Qr1 = 1160 ⋅kN
D5 = 0.4 m
Nt5 = 1344.87 ⋅kN
Qr5 = 1160 ⋅kN
Pale prefabrykowane L5 = 23 m
Pale Franki L1 = 12 m
Piasek drobny D1 = 0.5 m
Nt1 = 1317.762 ⋅kN
Qr2 = 580 ⋅kN
D6 = 0.4 m
Nt6 = 703.134 ⋅kN
Qr6 = 580 ⋅kN
Pale prefabrykowane L6 = 11 m
−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−
Wariant III N1 = 1000 ⋅kN
Pale Franki L3 = 12 m
Iły D3 = 0.4 m
Nt3 = 1349.739 ⋅kN
Qr3 = 1160 ⋅kN
Wariant VII Pale prefabrykowane N1 = 1000 ⋅kN
Wariant IV N2 = 500 ⋅kN
L7 = 13 m
Pale Franki L4 = 8 m
D7 = 0.4 m
Nt7 = 1349.199 ⋅kN
Qr7 = 1160 ⋅kN
Iły D4 = 0.3 m
Nt4 = 614.952 ⋅kN
Qr4 = 580 ⋅kN
Wariant VII Pale prefabrykowane N2 = 500 ⋅kN
L8 = 8 m
D8 = 0.3 m
Nt8 = 654.975 ⋅kN
Qr8 = 580 ⋅kN
_______________________________________________________________________________
strona 31
Obliczyenie nośnośći pali "Fundamentowanie 2" Normy polska [1] i rosyjska [2] w różny sposób określają nośność gruntu pod podstawą pala oraz wzdłuż jego pobocznicy. Polska norma przyjmuje jednostkowy graniczny opór gruntu wzdłuż pobocznicy zmienny do głębokości 5 m, a pod podstawą do 10 m. Według normy rosyjskiej [2] jednostkowy graniczny opór zarówno pod podstawą, jak i wzdłuż pobocznicy pala jest zmienny na całej głębokości. Na przykład: graniczny opór q pod podstawą pala dla piasków średnich (Ps) na głębokości 3 m wynosi 3100 kPa, a na głębokości8 m q = 3800 kPa. Dla gruntów spoistych przy IL = 0,3 na głębokości 3 m q = 2000 kPa, a na głębokości 8 m q = 3370 kPa. ...... Mikhail Hrytsuk Marek Koniecko Wiesława Kosmala-Kot
strona 32