Catalogo vipa by ferexpo

CATALOGO TECNICO TECHNICAL CATALOGUE

ED. 1/2011

anni years

history storia Vipa starts its activity in 1970, when Poppi Adelio the founder of the company, begins to supply and commercialize screws and nuts. From the very beginning covering a limited field of action, paying attention in establishing competitive prices, high product quality and reliable relationships with customers. These features since then have distinguished Vipa, insuring its success and growth. Even if it has changed from a Family management company to the today status of Joint Stock Company, it has kept unchanged its traditional principles and functionality. At the moment the head office ground lays over 130.000 sqm. from which 30.000 occupied by the main building. The commercial and management offices are located in a modern, elegant state of the art building.

VIPA nasce nel 1970 quando Poppi Adelio, fondatore dell’Azienda, iniziò la distribuzione e commercializzazione nel settore della bulloneria e viteria; da principio ricoprendo un ristretto raggio d’azione, ma ponendo subito l’attenzione su servizio e ottimizzazione del rapporto qualità/prezzo, con il cliente. Questa caratteristica sin da quel momento, ha contraddistinto VIPA, garantendone il successo e la crescita, trasformandola da Azienda a conduzione familiare a Società per Azioni, non modificandone però la funzionalità e flessibilità alla crescente dinamicità dei mercati. Attualmente la sede operativa si estende su una superficie di 130.000 mq, dei quali 30.000 coperti. La sede degli uffici amministrativi e direttivi occupa un moderno edificio dall’aspetto elegante e accogliente.

mission missione aziendale The traditional passion for fasteners and bolts guided the continuous growing of VIPA and it’s symbolized by “la città delle viti”, the new claim of the company. The largeness of the range, the customer’s centrality, the product quality and reliability let the company became an important benchmark inside the screws and nuts industry.

La tradizionale passione per le viti ed i bulloni ha guidato la costante crescita di VIPA ed è simboleggiata da “la città delle viti”, il nuovo claim dell’azienda. L’ampiezza della gamma, la centralità del cliente, la qualità ed affidabilità del prodotto hanno consentito all’azienda di diventare un importante punto di riferimento all’interno del settore della viteria e bulloneria.

VIPA wants to welcome its customer inside its town, proposing the following strategic objectives: Specialization, Quality, Customer orientation and Service.

VIPA vuole accogliere il suo cliente all’interno della sua città, proponendosi i seguenti obiettivi strategici: Specializzazione, Qualità, Orientamento al cliente, Servizio.

specialization

quality

custumer orientation

Foto di Marzio Bondavalli

service

SOMMARIO SUMMARY

PAGINA PAGE

COME LEGGERE IL CATALOGO / KEYS TO READ TABLES OF CONTENTS

INDICE GENERALE / TABLE OF CONTENTS INDICE CON ORDINE NORMA ISO / CROSS INDEX ACCORDING TO ISO STANDARD INDICE CON ORDINE NORMA UNI / CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD INDICE CON ORDINE NORMA DIN / CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD INDICE ARTICOLI CON NORMA ANSI / INDEX ACCORDING TO ANSI STANDARD INDICE ARTICOLI SENZA NORMA / INDEX FOR PRODUCTS WITHOUT ANY STANDARD

4 8 20 26 31 39 39

SEZIONE TECNICA INTRODUZIONE NORMATIVE IL PRODOTTO Le caratteristiche meccaniche dei materiali Il processo produttivo e la tecnologia dei materiali I trattamenti protettivi La fornitura del prodotto Criteri di accettazione del prodotto Appendice

44 46 48 58 67 81 88 90 98

TECHNICAL SPECIFICATIONS INTRODUCTION REGULATIONS THE PRODUCT THE MECHANICAL PROPERTIES OF MATERIALS THE MANUFACTURING PROCESS OF FASTENERS PROTECTIVE TREATMENTS FROM OXIDE PACKING ACCEPTANCE CRITERIA OF THE PRODUCT APPENDIX

110 112 114 125 134 148 155 157 165

SEZIONE PRODOTTI / PRODUCTS SPECIFICATIONS VITI AD ALTA RESISTENZA / HI - TENSILE STRENGTH SCREWS VITI A CAVA ESAGONALE / HEX SOCKET SCREWS VITI A MEDIA E BASSA RESISTENZA / MID AND LOW STRENGTH SCREWS DADI / NUTS VITI PER LEGNO ED AUTOFILETTANTI / WOOD AND TAPPING SCREWS RONDELLE / WASHERS ELEMENTI DI SICUREZZA / SAFETY ELEMENTS ACCIAIO INOX / STAINLESS STEEL OTTONE / BRASS RIVETTI E FISSAGGI / RIVETS AND FIXINGS

177 209 232 258 300 323 338 365 415 428

COME LEGGERE IL CATALOGO KEYS TO READ TABLES OF CONTENTS Gli indici vengono proposti con differenti chiavi di lettura per una ricerca più rapida e facile. • Per primo viene proposto un ordine logico con una suddivisione in base al tipo di prodotto. • Seguono 3 indici in base ai 3 differenti enti di unificazione considerati ISO, DIN, UNI usando ogni volta come chiave l’ordine numerico delle norme date dall’ente di unificazione cui si fa riferimento. • Infine l’indice per i prodotti che sono definiti solo con lo standard ANSI seguiti da quelli per cui non sono indicate norme specifiche.

LE INDICE GENERA TS TABLE OF CONTEN

DESCRIZIONE

DISEGNO

FILETTO PARZIALE VITI A TESTA ESAGONALE A HEAD SCREWS PARTIAL THREAD HEXAGON

TAB



GNO

DISE

ING

DRAW

FILETTO TOTALE VITI A TESTA ESAGONALE A SCREWS FULL THREAD HEXAGON HEAD

DESC

VITI

LE RZIA O PA FILETT WS ALE A SCRE AGON HEAD A ES GON TEST HEXA VITI A READ TH L IA PART

4*) (401

(8765*)

(8676*)

5739

933

O TO FILETT WS ALE A SCRE AGON HEAD A ES GON TEST HEXA VITI A READ TH FULL

CROS

5738

960

186

10.9

5740

961

188

8.8

189

10.9

191

5712

6914

10.9

192

194

5714

6916

195

PER CARPENTERIA

196

B18 2.1

ANSI

197

4.8

238

8.8

198

A2/A4 70

378

4.8

236

ex 6921*

8.8

199

EN ISO

4.8

237

8.8

200

8.8

201

10.9

202

B18 2.1

 una breve descrizione a brief denomination

235

FLANGIA ZIGRINATA VITI A TESTA ESAGONALE CON WITH SERRATION HEXAGON FLANGE SCREWS

182

4 70 A2/A

184 369

7*) (401

VITI A TESTA ESAGONALE CON HEXAGON FLANGE SCREWS



RZ 19 E O PA SS 1 / PAG 10.9 CLA S FILETT 96 REW ALE A NE ZIOSC 5740 AGON HEAD DES N CRI A2 A ES 6*) XAGO CRIPTION TEST 192 HE A (867 TI DES C40 AD VI RE .9 TALE 10 O TO DIN RTIAL TH 412 TT I LE PA UN 6914 E A FI WS 343 ISO ONAL ROAD SCRE 5712 OT ESAG AD INCAST ATTE A2/A4 70 /4*) N HE ST GUE A 99 GO TE 194 LIN RI (143 HEXA ENTE VITI A EL KEYS 4.8 10 417 CARP ALLAD 6885A PAR THRE ES 383 A PER 6604/A CTUR FULL 6915 R773 ORU E LARG INTA GLI L ST ONAL CON 245 A FO 5713 R STEE AG INDRIC ES ) CIL S A TA A2 /4* W TES 195 S A TEAST SCRE (14399 EN ISOVITIVITI D SCREW ADHEA RIA V EN ISO PAN 3.6 HEXDHE ENTE 1207 300H E TTE SLO ES RG 413 CARP 1207 CTUR 6916 ex 84 LA PER 1207 L STRU RGHI ex 6107 357 5714 STEE ALI LA FOR AG IEON IGL 196 ES RIA NUTS COP DI TE AD DA HE C15 RPEN 5* PINXS 94 R CA IT HE RGE 1336 LASPL ALI PE TTUR 1234 NSI 313 A ESAGONALE TARS E STTIRU A TES 2.1 ANTAN PI LET ASHE EWS B18 LE OFI W 197 EL AUT N VITI ND EN ISO RO PLAI PING SCR C15 5* HEAD TAP EN ISO N AL CTUR 1479 HEX RUAGO C ST 1479 I E UN ex 7976 1479 ANS 1 315 ONALCIAVITE ex 6949 238 ESAG 2. CAC S UNC ATAG LIO 18 ST B W S CON 4.8 A TE SCRE PING SCREW VITI VITI TC EN ISO C15 HEAD HEAD TAP 198 EN ISO D NPAN GO TTE 1481 SLO F HEXA 1481 8.8 E UN ex 7971 1481 3 ONALCIAVITE 316 ex 6951 378 60 AG F ESLIO CACWS UN ATAG EWS / PAGINA STDESCRIZIONE CLASSE57 31 A4 70 TE RE PING SCR CON 2/ A TAP TSP SC D A TI VITI HEA ISO VI AD HE ISO EN C15/ PAGE 236 DIN EN ISO N DESCRIPTION NTERSUNK 8677CLASS UNI TA D COU XAGO 1482 SLO OTES HETTE 4.8 ) 1482 SOTT REWS ex 7972 SC RO 1482 O VITE 2 IS LTS AD CIA QU 317 199 BOG6/5S ex 695 EN LIO CAC PIN NECK TAP DRE CON HEA INTAGLI AD TAG SQUA DADI ESAGONALI 8.8 1662 * NDA RAISED O VITI TSC CON HEAD A TORSUNKSH EN IS ROOM STNTE EN ISO 935 5593 6921 COU TE 237 8.8 D (MU A NUTS ex HEX 62 CASTLE TTE S EN ISO STANDARD 285 SLOVITI S LT 3 16 148 8 A 4.8(1662) 4. AT SCREWRRIAGE BO 1483 3 IN ATA 797 3 ex O ZIGRIN GR 148 CA 200 199 FLANGIAANGIA ZI6/5S ex 6953 EN IS 236 ALE CON GON N FL ION ATION INTAGLI 8.8 1662 * TA ESAAD DADI ESAGONALI ISO E CO H SERRAT RR A TESBASSI WIT AL VITI EN S SE ISO 21 EW H ON EN (937)* 201 SCR 5594 AG 8.8 1662 ex 69 S WIT HEX NUTS FLANGEES THIN 286 4.8 662) REW 1662 CASTLE EN ISO HEXAGONA TESTA 8.8 (1 GE SC IAA LISCIA VITI ex 6921* 1662 (1662) 202 NGIA LISC N FLAN 200 GI FLA GO 237 FLAN 6/5S ALE CON OT .9 - 4 70 HEXA 10 CON DADI QUADRI A TESTA ESAGON A2/A E VITI SAL ON EW EN ISO 557 SCR AG 5597 NGE S A ES N FLA 290 4.8 418 REW 1662 NUTS EN ISO SQUARE HEXAGOTI A TEST 384 GE SC VI 1* AN 2 692 62) O 166 FL ex TE (16 INTAGLI ET GON 246 10.9 A PIANA CON PER ZAPP HEXA LARGA OT S E D SCREW TA SVASATPER CARPENTERIA A2/A4 70 VITI A TESTA ESAGONALE T HEA ADES VITI A TES ONAL D FLA EN ISO R BL (14399/4*) 6914 5712 ESAG SLO STRUCTURES ATTE STEEL FOR EN ISO LARGE SCREWSNK WS FO 4.8 192 419 TEST 2009HEX HEAD COUNTERSU SCRE 385 2009 VITI A HEAD ex 963 INTAGLIO 2009 GON OTTA CON ex 6109 XA CAL A DIN A 10 247 HE S PIAN SATACARPENTERIA UNI PER D SCREW LARGHI TA SVA DADI ESAGONALI SED HEA ISO VITI A TES EN ISO TTED RAI (14399/4*) 6915 5713 NK SLO 28194 STEEL STRUCTURES EN ISO LARGE FOR ct chart NUTS nPb DESCHEAD RSU HEX du 0 9SM NTE pro 201 RIZ k COU IONE 2010 ls chec DESCRIPTI ex 964 r detai 2010 580 ON tto / Fo ex 6110 prodo 345300HV 2947 edaRIC HE PER CARPENTERIA GOLFARI CLASSE la sch IND STRUTTURALI PIANE CIL are MARONDELLE / PAGINA nsultNE coSPI EN ISO 6916 LIFTIN-EN ISOSCHI 5714 dettagli PLAINEL CLASS / S WASHERS 195 nPb28 ( *) Per 8-B STRUCTURAL 9SM 8 G EYE BO PAG 233 DOW PIN E 8-B LTS 233 7 ex 4.8 2338-B 582 ex 1707 OT 344 2948 6/5S E GOLFARI CIECHI DADI ESAGONALI NE CONICH FEMMIN SPI 351 A 1587 LIFTIN 5721 425 401 NUTS 6.8 284 3HEX DOMED G EYE 1B CAPTAP ER PINS 728NU TS ex 129 4.8 CAVA 2339 603 A2/A4 70 5731 8.8 230 PER VITI A 4.8 4 70 VITI A TES GONALI SOTTOTESTA SCREWS 8677 QUADRO CON ESA VITI A TESTA TONDA TA TOND CHIAVI 352 KET HEX 10.9 A2/A SOC A CON QU S FOR 8.8 603CARR 8677 5731 KEY ) SCREWS BOLTS NECK SQUARE 378 NAL HEAD MUSHROOM ( AD BOLTS 198 IAG 238 911 RO E BOLTSCARRIAGE HEX SOAGO ex 741 TTOTES 368 6753(MUSHROOM TA 181 HEAD SQUARE ZIALE 4.8 2936 EN ISO EN ISO 178 TTO NECK BOLT 8.8 PAR4.8 S SCREWS) GONALE A FILE 13411-5 13411S ESA PARZIALE D SCREW A2/A4 70 FILETTO ATA 5 13411-5 MORSETTI PER VITI A TESTA ESAGONALE VITI A TES AGON HEA HEX238 (4016*) FUNI A CAVAL 198 931 5737 WIRE RO THREADSCREWS LOTTOHEXAGON 4.8 THREAD 931 234 PE CLIPS PARTIAL PARTIAL HEAD Fe 378 5737 430/ LE (4014*) 375JR 911 TTO PARZIA 234 6753 ALE A FILE 10.9 8.8 CHIAVI ESA EWS 2936 TA ESAGON PARZIALE A FILETTO VITI A TES GONALI VITI A TESTA ESAGONALE 355 AGON HEAD SCR HEX PER VIT (8765*) 960 EAD 5738 HE XAGONA THR IA SCREWS HEAD L 188 HEXAGON CA 186 THREAD 931 TIA PARTIAL VA PAR L KEYS 5737 ex 912 * FOR SO 6.8 CKET HE (4016*) EN ISO EN ISO X SCREWS DISEGNO 4762 DESCRIZIONE 4.8 4762 VIT 476 I CLASSE PAGINA TOTALE ISO TESTA CIL 2 ex 5931* A TESTA ESAGONALE A FILETTOXX DRAWING UNI DIN INDRICVITI A CON CADESCRIPTION HE933 uct chart CLASS 5739 PAGE XAGON (4018*) HEAD SCREWS HEXAGON VA ESA ils check prod 235 SOCKET FULL THREAD ex 912 GONA otto / For deta * HEAD CA prodLE e la scheda P ultarRE EN ISO EN ISO 20 gli consSC WS 8.8 VITI A( *TESTA ) Per detta ESAGONALE UNC 476 12 10.9 2 .9 A2/A48.8 4762 ANSI VITI TES 4762 70 ex 5931* ESAGONALE A FILETTO TOTALE TA CIL A TESTA 196 5* HEXAGON HEAD INDRICA VITI SCREWS UNC B18 2.1 XX CON CA 961 5740 HEXA GON SO(8676*) HEAD SCREWS VA 191 XX HEXAGON 189 A2/ESA A4 70 CKET HE FULL THREAD GONALE XX AD CAP (912)* SCREWS 8.8 VITI A TESTA ESAGONALE 5931* UNF OT 6 VITI TES ANSI 21269 TA CILHEXAGON DADI QUADRI 197 5* SCREWSBASSI INDRICA HEAD UNF B18 2.1 XX CON CA 5796 HEXA562 GON SO 426 VA ESAGO NUTS 5796 CKET HE THIN SQUARE NALE AD CAP SCREWS 913 8.8 DADI ESAGONALI PESANTI 5923 8.8 GRANI A ANSI 4026 A RADICE MEDIA CAVA ESA VITI PRIGIONIERE HEAVY 295 2H HEXAGONAL NUTS GO B18 2.2 XX FLAT PO - NALE PUNTA (939) 5911 INT HEXA END STUDS 206 TAPNA GON SO MEDIUM PIA CKET SET 914 SCREWS DADI ESAGONALI PESANTI 5927 45H ANSI 45H A2/A4 70 GRANI A A2/A4 70 4027 PUNTA PIANA CAVA ESA GRANI A CAVA HEAVY 296 2H NUTS ESAGONALE GONAHEXAGONAL B18 2.2 CONE PO913 LE PUNTA 4026 5923 SCREWS XX SET 374 SOCKET INT HEXA 225 HEXAGON CONICA XX GON SO FLAT POINT CKET SET 915 SCREWS DADI ESAGONALI UNC 5925 45H ANSI 45H A2/A4 70 GRANI A A2/ 4028 A4 70 CAVA ESAUNC HEXAGONAL A CAVA ESAGONALE CON CODOLO GRANINUTS 297 2 GO B18 2.2 NA HE LE 4028 CON CO XAGON 915 5925 XX 376 227 SOCKET DOLOSOCKET SET SCREWS WITH DOG POINT XX SET SCRE HEXAGON WS WITH 916 DOG PO DADI ESAGONALI UNF 5929 45H A2/ INT GRANI A 4029 ANSI A4 70 CAVA ESA UNF HEXAGONAL 298 2 NUTS GONALE B18 2.2 CUP POINT 26 PUNTA CO XX HEXAGO PPA XX ( ) N SOlaCK prodotto / For details check product chart scheda * Per dettagli consultare ET SET 928 SCREWS 45H A2/ DADI A SA A4 70 LDARE QU ADRI SQUARE XX WELDING XX NUTS 929 DISEGNO 8 DESC

CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD



INDIC

DIN



INDICE PRODOTTI ANSI

INDEX ACCORDING TO ANSI STANDARD



FLANGIA LISCIA

8677

(1662)

5731

EN ISO

1662

EN ISO

 le norme ISO,UNI, DIN che lo definiscono

416

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI

416

8.8

6915

SOTTOTESTA VITI A TESTA TONDA CON QUADRO SQUARE NECK BOLTS SCREWS) CARRIAGE BOLTS (MUSHROOM HEAD

368

10.9

CROSS E PRODOTT I INDEX A CCORDIN ORDINE D ING TO DIN STAI NORMA NDARD

369

the draw of part

AOTISO 6 DI NORDM 8.8 18 8 RDINESTA 18 NDAR 960 I IN OTO TT O O IS 10.9 D O R G 9 INDICSEINPDEX ACCORDIN IALE (8765*) 5738 CLASSE / PAGINA8.8 18 1 TALE

184

A2/A4 70

5713

VITI A TESTA ESAGONALE UNF HEXAGON HEAD SCREWS UNF

8.8

8*) (401

182

10.9

(14399/4*)

 il profilo del particolare

181

4.8

235

8.8

SCREWS

CARPENTERIA DADI ESAGONALI LARGHI PER STEEL STRUCTURES LARGE HEX HEAD NUTS FOR

178

4 70 A2/A

368

4.8

L’Indice Generale organizzato per tipo, riporta partendo10dalla prima colonna: 300HV The Table of contents is organized by type, it gives on the first column: ANSI 5*

234

10.9

931

5737

181

A2/A4 70

(4017*)

PER CARPENTERIA (14399/4*) VITI A TESTA ESAGONALE LARGA STEEL STRUCTURES LARGE HEX HEAD SCREWS FOR

8.8

178

10.9

933

5739

TOTALE A TESTA ESAGONALE A FILETTO

FULL THREAD HEXAGON HEAD

PAGE

4.8

6*) (401

ION

RIPT

DESC

UNI

ISO E

RIZION

234

8.8 931

5737

FILETTO PARZIALE VITI A TESTA ESAGONALE A HEAD SCREWS PARTIAL THREAD HEXAGON

PAGI

CLAS

PAGE

4.8

(4014*)

VITI A TESTA ESAGONALE UNC HEXAGON HEAD SCREWS UNC

CLAS

PAGINA

CLASS

(4018*)

RONDELLE PIANE STRUTTURALI S STRUCTURAL PLAIN WASHER

DIN

CLASSE

(4016*)

Tables of Contents are given with different keys for a quicker and easier research. • First come the logical order that follows the type of product. • Follow 3 indexes referring to the 3 different unification bodies considered, ISO, DIN, UNI, fixing as key the standard’s number given from the unification body we consider. • Finally the index for product according to ANSI standard followed from all items that are not specified with a norm.

RALE ENE TS CE G NTEN INDLIE OF CO

DIN

UNI

ISO

DESCRIPTION

DRAWING

1662

the ISO, UNI, DIN standards that define it ZAPPETTE VITI A TESTA ESAGONALE PER BLADES HEXAGON HEAD SCREWS FOR

603

EN ISO

1662

ex 6921*

 il materiale indicato dalla classe di resistenza o dalla lega * Per dettagli consultare la scheda prodotto

( )

/ For details check product chart

the material indicated from strength class or alloy

 il numero di pagina dove trovate la tabella tecnica per ciascuna categoria di materiale the page number where to find the technical sheet for each material category

Se è nota la norma ISO, DIN, UNI o ANSI è possibile andare ad uno dei 4 indici specifici che da in ordine numerico la corrispondenza con gli altri standard, il profilo, la descrizione del prodotto e la pagina a cui leggere la scheda tecnica di prodotto. Negli ultimi anni l’adozione da parte di UNI E DIN della norma ISO preceduta da EN ISO in sostituzione delle vecchie norme equivalenti potrebbe creare delle incertezze, si è quindi scelto di indicare nell’elenco la vecchia norma preceduta da “ex” per indicare che è ritirata, seguita dalla nuova. Per eventuali differenze fra queste si rimanda alla scheda tecnica di prodotto. If it is known the ISO, DIN, UNI or ANSI standard, it is possible to go to one of 4 indexes that gives in numerical order the correspondence with other standards, the draw, the denomination of product and the page where you can read the technical sheet of product. In the last years the application from UNI and DIN of ISO norms with the prefix EN ISO to replace the equivalent old standards can create uncertainty, we have chosen to indicate in the index the old norm with prefix “ex” to explain that it is retired, followed from the new one. For eventual differences between them we send you to the technical sheet of the product.

COME LEGGERE IL CATALOGO

KEYS TO READ TABLES OF CONTENTS Sulle pagine prodotto vengono forniti i dati tecnici principali utili all’impiego del prodotto. On the product sheets are given technical useful data to employ the product.

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA PIANA CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD SCREWS



ISO 7046 d

90°+2° 0



FILETTATURA METRICA ISO A PASSO GROSSO / ISO METRIC COARSE THREAD

DISPONIBILI: Grezzo - Zincato bianco o Zincato giallo secondo RoHS Altri trattamenti a richiesta AVAILABLE: Plain - White zinc plated or Yellow zinc plated according to RoHS Other coatings on request

d dk k

M2 3,8 1,2

l = LUNGHEZZA / LENGTH

SECONDO ACCORDING TO

 Filettatura: se è metrica ISO o US Standard viene specifica-

ISO 898/1

CLASS

to se è passo fine o grosso.

TOLLERANZE TOLLERANCES

SECONDO ACCORDING TO

 Thread: if it is ISO metric or US Standard, it is specified if

ISO 4759-1 CAT A

M3 5,6 1,65

M4 7,5 2,2

M5 9,2 2,5

M6 11 3

M8 14,5 4

M10 18 5

0,12 0,14 0,15

0,21 0,24 0,27

0,19 0,23 0,27 0,31 0,34

0,33 0,39 0,45 0,51 0,57

0,42

0,69

0,29 0,34 0,38 0,42 0,47 0,56 0,64 0,73 0,82 0,91 1,00 1,09 1,22 1,44 1,66 1,88 2,10 2,32



l 4 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20 22 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

0,84

0,83 0,90 0,98 1,06 1,22 1,37 1,53 1,68 1,83 2,00 2,17 2,39 2,78 3,17 3,56 3,95 4,34 4,73 5,12 5,51 5,90

A IAN TARP WS SAS C E SVA EAD STA E AT HSE THREAD T L F DIN 46 CONSUNK TRIC COAR 0

E ME R ROC UNTE OSSO / ISO TA C D CO PASSO GR ISO RON ESSE ICA ISO A IMP REC RA METR 6 704 VITICROSS FILETTATU d dk

CLA

d dk k

1,5

0,12 0,14 0,15

ISO

M5 9,2 2,5

2,38 2,73 3,08 3,43 3,78

5,68 6,32 6,96 7,60

9,54 10,60 11,60

2,92

4,48

8,88

13,60

3,52 4,12 4,72 5,,32 5,92 6,52 7,12 7,72 8,32 8,92 9,52 10,12

5,36 6,23 7,11 7,98 8,86 9,73 10,60 11,50 12,38 13,27 14,16 15,04

10,50 12,10 13,70 15,30 16,90 18,50 20,10 21,70 23,30 24,90 26,50 28,10

16,10 18,70 21,20 23,70 26,20 28,80 31,30 33,80

4759-1 ISO A CAT

M10 18 5 4

9,54 10,60 1,24 2,38 0,83 11,60 2,73 0,29 0,90 1,48 3,08 0,34 0,98 13,60 1,72 3,43 0,38 1,06 1,96 3,78 0,42 8,88 1,22 16,10 2,20 0,47 4 1,37 18,70 8 2,4 6 50 4,4 0,5 10, 1,53 21,20 0,33 0,64 12,10 1,68 23,70 2,92 3 0,39 70 5,36 3 0,7 13, 1,8 26,20 0,45 6,23 0,82 15,30 2,00 28,80 3,52 1 90 0,51 7,11 7 0,9 16, 2 2,1 31,30 4,1 0,57 7,98 1,00 18,50 2,39 33,80 4,72 8,86 8 1,09 20,10 2 2,7 9 3 5,,3 0,6 9,7 1,22 21,70 3,17 5,92 10,60 1,44 23,30 2 3,56 50 6,5 6 0,84 90 11, 1,6 24, 3,95 7,12 12,38 S 1,88 26,50 4,34 0 PC 27 7,72 10 13, 3 R 100 2,10 28, 4,7 T FO 8,32 14,16 IGH 2,32 5,12 / WE 8,92 15,04 PEZZI 2 0 5,51 9,5 100 PER 5,90 SO 10,12 5,68 6,32 6,96 7,60

0,21 0,24 0,27

NG l = LU

HE ZZA

NG / LE

Le viti con lunghezze sotto la linea verde possono avere il filetto parziale. Screws with nominale lenght under the green line can have partial thread. 4 5 6 0,19 7 0,23 8 0,27 10 0,31 12 0,34 14 16 0,42 18 20 22 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80

I pesi sono dati a titolo indicativo. / The weights indicated are approximate. - Altre misure fornibili a richiesta. / Other sizes avaible on request. PE

est.

on requ ziale. ible s ava to par ad. il filet thre er size / Oth avere e partial iesta. sono hav a rich de pos line can ibili a ver en ure forn la line the gre e mis er sotto e. - Altr hezze lenght und roximat con lung inale are app Le viti with nom ated hts indic Screws o dati

i son

I pes

a titolo

. / The

weig

ativo

indic

est.

ible

s ava

iesta.

ibili

ure forn

e mis

ated

o dati

i son

I pes

a titolo

. / The

ativo

indic

hts indic

weig

er size

on requ

e/o i materiali impiegati con le relative norme, la resistenza, la categoria di tolleranza prevista. Queste norme sono descritte in dettaglio nella sezione tecnica all’inizio di questo catalogo dove vengono anche fornite informazioni riguardanti i materiali impiegati ed i cicli produttivi, i trattamenti protettivi, i criteri stabiliti per la fornitura e l’accettazione del prodotto stesso, il confezionamento.  A chart gives main data for strength class and or materials used and their standards, the tensile strength, product grade stated. These norms are detailed in the technical section, in the first pages of this catalogue, where is also given information about the materials and production processes, the coating, the criteria stated for the supply and the acceptance of the product, the packing.

/ Oth

a rich

 Viene di seguito indicata la gamma dimensionale prevista normalmente specificando i pesi medi riscontrati, ma è possibile fornire misure fuori gamma. I pesi vengono dati a titolo indicativo, in quanto quelli reali possono discostarsi anche oltre il 5% sul valore nominale in seguito alle tolleranze di produzione ammesse sulle singole quote. Per prodotti specifici vengono forniti altri dettagli tecnici utili quali resistenza al taglio, carico elastico, ecc… Sotto la tabella sono spesso forniti chiarimenti o dettagli previsti dalla norma cui si fa riferimento. Per quanto riguarda le unità di misura, le sezioni resistenti e alcune applicazioni si possono trovare dati utili nell’appendice alla sezione tecnica.

e. - Altr

roximat

are app

per ciascun prodotto vengono indicati quelli normalmente reperibili a magazzino. Rimane sempre la possibilità di trattamenti particolari.  Surface coatings to protect from oxide: for each product are given those normally ex stock. Exist always the option for custom coatings.

 Una tabella fornisce i principali dati sulla classe di resistenza

PESO PER 1000 PEZZI / WEIGHT FOR 1000 PCS

 Trattamenti superficiali di protezione dell’ossidazione:

eventualmente previste, se esistono differenze tra le diverse normative un richiamo rinvia a fine pagina per i dovuti chiarimenti.  They are on head the three main standards, ISO, UNI, DIN, eventually provided, if exist any difference between these norms a note under line for due information.

898/1

M8 14,5 4

M6 11 3

coarse or fine thread.

 Sono indicate le tre principali unificazioni, ISO, UNI e DIN

4.8

M4 7,5 2,2

7 ISO 5 96 ex

IAIO ACC STEEL

1,48 1,72 1,96 2,20 2,44

0 N° s Phillip



1,24

ONDO SEC G TO ORDIN ACC

E RA NZ TO LLE RA NC ES TO LLE

S o RoH S second to RoH giallo ording Zincato ed acc co o zinc plat ato bian a - Zinc a richiest or Yellow Grezzo amenti plated M3 NIBILI: Altri trattWhite zinc request 5,6 on DISPO tings Plain M2,5 1,65 BLE: Other coa 4,7 AVAILA

M2 3,8 1,2

046

7 ISO 88 76 ex

SS E

IAL E ICH E MATER IAL CC AN TIE S MATERRIE TÀ ME OP ER PR PR OP AN ICA L ME CH CLA

90°



ACCIAIO STEEL

4.8

CLASSE



DIN

M2,5 4,7 1,5



N° Phillips

MATERIALE MATERIAL PROPRIETÀ MECCANICHE MECHANICAL PROPERTIES



UNI

EN ISO 7046 EN ISO 7046 ex 7688 ex 965

 Descrizione: è quella indicata dalla norma, o spesso la più consueta nel linguaggio del settore.  Denomination: it that one described in the norm or many time the term customary in the field.

 Following you find the range of sizes normally foreseen items specifying the average weights found, but it is possible to supply also out of range items. Weights are given as indicative values, for those effective can vary also over the 5% from that nominal, according to production tolerances admitted on single sizes. For specific products we supply other technical useful details as shear stress performance, elastic load, etc.. Under the chart are often explained other technical specifications or details given from the norm we refer. For fundamental units, across sections and some other applications you can find useful information on appendix of technical section.

 Il disegno riporta le quote fondamentali, la tabella salvo diverse indicazioni riporta i valori nominali o di riferimento.  The drawing gives main sizes, the chart, if not differently indicated, gives the standard quotes, or of reference.

INDICI - INDEX

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

ISO

UNI

DIN

(4016*)

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

5737

931

(4014*)

(4018*)

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS VITI A TESTA ESAGONALE LARGA PER CARPENTERIA LARGE HEX HEAD SCREWS FOR STEEL STRUCTURES DADI ESAGONALI LARGHI PER CARPENTERIA LARGE HEX HEAD NUTS FOR STEEL STRUCTURES RONDELLE PIANE STRUTTURALI PER CARPENTERIA structural plain washers

(8765*)

(8676*)

5738

5740

8 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

181

A2/A4 70

368

4.8

235

8.8

182

10.9

184

A2/A4 70

369

416

8.8

186

10.9

188

8.8

189

10.9

191

6915

194

5714

6916

300HV

195

196

197

4.8

238

8.8

198

A2/A4 70

378

4.8

236

ex 6921*

8.8

199

EN ISO

4.8

237

8.8

200

8.8

201

10.9

202

ANSI

HEXAGON HEAD SCREWS FOR BLADES

10.9

5713

B18 2.1

VITI A TESTA ESAGONALE PER ZAPPETTE

178

(14399/4)

HEXAGON HEAD SCREWS UNF

HEXAGON FLANGE SCREWS

8.8

192

VITI A TESTA ESAGONALE UNF

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA LISCIA

234

10.9

ANSI

HEXAGON FLANGE SCREWS WITH SERRATION

961

4.8

6914

B18 2.1

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA ZIGRINATA

960

PAGE

5712

HEXAGON HEAD SCREWS UNC

CARRIAGE BOLTS (Mushroom head square neck bolts SCREWS)

933

PAGINA

CLASS

(14399/4)

VITI A TESTA ESAGONALE UNC

VITI A TESTA TONDA CON QUADRO SOTTOTESTA

( )

5739 (4017*)

CLASSE

(8677)

(1665)

5731

EN ISO

1665

EN ISO

1665

603

EN ISO

1665

1665 ex 6921*

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

BARRA FILETTATA RULLATA THREADED RODS

SPEZZONI DI BARRA FILETTATA RULLATA METRICA METRIC THREADED STUD RODS VITI PRIGIONIERE A RADICE MEDIA MEDIUM TAP END STUDS

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS VITI TESTA CILINDRICA BASSA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET THIN HEAD CAP SCREWS VITI TESTA CILINDRICA BASSA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET THIN HEAD CAP SCREWS VITI A TESTA BOMBATA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET BUTTON HEAD SCREWS VITI a TESTA BOMBATA CON FLANGIA E CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET FLANGED BUTTON HEAD SCREWS GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA PIANA FLAT POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

ISO

UNI

6547

DIN

975

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

4.8

256

8.8

203

204

A2/A4 70

386

420

6547

975

205

5911

(939)

8.8

206

8.8

210

EN ISO

12.9

214

A2/A4 70

371

8.8

213

8.8

217

4.8

220

10.9

218

A2/A4 70

372

7991*

10.9

219

4762

ex 5931*

ex 912*

EN ISO

4762

21269

EN ISO

4762

ex 5931*

ex 912*

5931*

(912)*

(EN ISO

(10642)

10642)*

(7991)*

ex 5933

EN ISO

(10642)

10642 ex 5933*

9327

7984

8.8

221

6912

8.8

222

EN ISO

10.9

223

7380

A2/A4 70

373

10.9

224

45H

225

4026

5923

913

A2/A4 70

374

7380

9 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING picture

DESCRIPTION

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA CONICA CONE POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS GRANI A CAVA ESAGONALE CON CODOLO HEXAGON SOCKET SET SCREWS WITH DOG POINT GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA COPPA CUP POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS VITI DI SPALLAMENTO TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET HEAD CAP SHOULDER BOLTS CHIAVI ESAGONALI PER VITI A CAVA HEXAGONAL KEYS FOR SOCKET HEX SCREWS VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA CILINDRICA CROSS RECESSED PAN HEAD SCREWS VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA PIANA CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD SCREWS VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA A CALOTTA CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD SCREWS VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA MEZZA TONDA CROSS RECESSED HALF ROUND HEAD SCREWS VITI TESTA BOMBATA LARGA COMBI POZI COMBI TRUSS HEAD MACHINE SCREWS

VITI A TESTA CILINDRICA CON INTAGLIO SLOTTED PAN HEAD SCREWS

VITI A TESTA SVASATA PIANA CON INTAGLIO COUNTERSUNK SLOTTED FLAT HEAD SCREWS

ISO

UNI

DIN

4027

5927

914

4028

4029

VITI AUTOFORMANTI TESTA ESAGONALE HEX HEAD TRILOBULAR SCREWS

10 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

5929

PAGINA

CLASS

PAGE

45H

226

A2/A4 70

375

45H

227

A2/A4 70

376

45H

228

A2/A4 70

377

915

916

(7379)

12.9

229

2936

6753

911

6.8

230

EN ISO

4.8

240

7045

ex 7687

ex 7985

A2/A4 70

379

EN ISO

4.8

241

7046

ex 7688

ex 965

A2/A4 70

380

EN ISO

4.8

242

7047

ex 7689

ex 966

A2/A4 70

381

4.8

243

A2/A4 70

382

4.8

244

4.8

245

A2/A4 70

383

417

4.8

246

A2/A4 70

384

418

4.8

247

A2/A4 70

385

419

C15

248

7045

7046

7047

1207

EN ISO

1207

ex 6107

ex 84

EN ISO

2009

VITI A TESTA SVASATA PIANA A CALOTTA CON INTAGLIO COUNTERSUNK SLOTTED RAISED HEAD SCREWS

5925

CLASSE

2009

ex 6109

ex 963

EN ISO

2010

EN ISO

2010

ex 6110

ex 964

8110

7500 D

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

VITI AUTOFORMANTI TESTA ESAGONALE CON FLANGIA FLANGED HEX HEAD TRILOBULAR SCREWS VITI AUTOFORMANTI TC IMPRONTA CROCE CROSS RECESSED PAN HEAD TRILOBULAR SCREWS

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

7500 D

C15

249

8112

7500 C

C15

250

8113

7500 M

C15

251

8114

7500 N

C15

252

5449

316

4.8

253

4.8

254

4.8

255

8/6S

260

10/8G

264

A2/A4 70

393

421

ISO

UNI

DIN

8111

VITI AUTOFORMANTI TSP IMPRONTA CROCE CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD TRILOBULAR SCREWS VITI AUTOFORMANTI TSC IMPRONTA CROCE CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD TRILOBULAR SCREWS VITI AD ALETTE WING SCREWS VITI A VIOLA THUMB SCREWS VITI POELIERS ROOFING SCREWS

DADI ESAGONALI MEDI HEX NUTS coarse thread

(4032)*

5588

934

DADI ESAGONALI ISO

4032

EN ISO

ISO HEX NUTS

type 1

4032

262

(4032)*

5588

934

8/6S

263

8/6S

261

10/8G

265

A2/A4 70

394

266

268

A2/A4 70

395

422

267

269

A2/A4 70

396

DADI AUTOBLOCCANTI INTERAMENTE METALLICI SIMMETRICI TWO WAYS FULL METAL LOCKING NUTS

DADI ESAGONALI MEDI HEX NUTS

DADI ESAGONALI BASSI THIN HEX NUTS

(8673)*

(4035)*

(8675)*

5588

5589

934

936

11 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

DADI ESAGONALI ALTI HIGH HEX NUTS

DADI ESAGONALI CON FLANGIA ZIGRINATA HEXAGONAL FLANGED NUTS WITH SERRATION

DADI ESAGONALI CON FLANGIA LISCIA HEXAGONAL FLANGED NUTS

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI ALTI INSERTO IN NYLON NYLON INSERT HIGH HEX LOCK NUTS

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI BASSI INSERTO IN NYLON NYLON INSERT THIN HEX LOCK NUTS

CONTRODADI ESAGONALI ELASTICI PAL PAL HEXAGONAL SELF LOCKING COUNTER NUTS

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI CON CALOTTA IN NYLON HEXAGON DOMED CUP LOCK NUTS

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI METALLICI HEXAGON FULL METAL LOCK NUTS CONELOCK

ISO

(4033)*

(8674)*

UNI

5587

DIN

DADI ESAGONALI AD INTAGLI STANDARD CASTLE HEX NUTS

DADI ESAGONALI BASSI AD INTAGLI THIN CASTLE HEX NUTS

12 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

PAGINA

CLASS

PAGE

8/6S

270

10/8G

272

A2/A4 70

397

423

8/6S

271

10/8G

273

A2/A4 70

398

4161*

6923

8/6S

274

4161*

6923

8/6S

275

276

10/8G

277

A2/A4 70

399

278

279

A2/A4 70

400

7040 10512*

10511 10513*

7473

7474

982

985

7967

C70

280

986

281

980V

282

7042

283

6/5S

284

A2/A4 70

401

425

DADI ESAGONALI CIECHI HEX DOMED CAP NUTS

CLASSE

5721

1587

5593

935

6/5S

285

5594

(937)*

6/5S

286

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

DADI AD ALETTE FORMA A WING NUTS FORM A

DADI DI GIUNZIONE EXTENSION NUTS DADI QUADRI BASSI THIN SQUARE NUTS DADI QUADRI SQUARE NUTS DADI A SALDARE ESAGONALI WELDING HEX NUTS DADI A SALDARE A CHIAVE ESAGONALE LARGA WELDING NUTS WIDE HEXAGON DADI A SALDARE QUADRI SQUARE WELDING NUTS DADI IN GABBIA CAGE NUTS

ISO

UNI

5448

6334

5796

562

5597

557

929

287

A2/A4 70

402

424

8/6S

288

289

426

6/5S

290

291

403

292

928

293

8/6S

294

295

296

297

298

C15

302

A2/A4 70

390

ANSI

HEAVY HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

DADI ESAGONALI UNC

ANSI

UNC HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

DADI ESAGONALI UNF

ANSI

UNF HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

POZI FLAT HEAD CHIPBOARD SCREWS PARTIAL THREAD

DADI ESAGONALI PESANTI

VITI TSP PER PANNELLI TRUCIOLARI A FILETTO PARZIALE

PAGE

ANSI

POZI TORX FLAT HEAD CHIP BOARD SCREWS

PAGINA

CLASS

B18 2.2

VITI TSP TORX PER PANNELLI TRUCIOLARI

CLASSE

HEAVY HEXAGONAL NUTS

POZI FLAT HEAD CHIPBOARD SCREWS

315

DADI ESAGONALI PESANTI

VITI TSP PER PANNELLI TRUCIOLARI

DIN

7505 A

C15

303

7505 A

C15

304

13 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

VITI TC PER PANNELLI TRUCIOLARI POZI PAN HEAD CHIPBOARD SCREWS VITI TSC PER PANNELLI TRUCIOLARI POZI OVAL FLAT HEAD CHIPBOARD SCREWS VITI PER LEGNO A TESTA ESAGONALE HEX HEAD WOOD SCREWS VITI PER LEGNO A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA HEXAGONAL FLANGED HEAD WOOD SCREWS VITI AUTOFILETTANTI TC IMPRONTA A CROCE PHILLiPS PAN HEAD SELF TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI TSP IMPRONTA A CROCE PHILLIPS COUNTERSUNK FLAT HEAD SELF TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI TSC IMPRONTA A CROCE PHILLIPS COUNTERSUNK RAISED HEAD SELF TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE CON BORDINO HEXAGON WASHER HEAD TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE HEXAGON HEAD TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI A TESTA CILINDRICA CON ESAGONO INCASSATO SOCKET HEAD CAP TAPPING SCREWS VITI TC CON TAGLIO CACCIAVITE SLOTTED PAN HEAD TAPPING SCREWS VITI TSP CON TAGLIO CACCIAVITE SLOTTED COUNTERSUNK HEAD TAPPING SCREWS VITI TSC CON TAGLIO CACCIAVITE SLOTTED COUNTERSUNK RAISED HEAD TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI A TESTA 1/2 TONDA IMPRONTA CROCE PHILLIPS HALF ROUND HEAD TAPPING SCREWS VITI AUTOPERFORANTI TE FLANGIATA FLANGED HEX HEAD DRILLING SCREWS VITI AUTOPERFORANTI TSP CROCE COUNTERSUNK HEAD DRILLING SCREWS

14 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

ISO

UNI

DIN

7505 B

7505 C

704

571

7049

7050

7051

1479

1481

1482

1483

15480

15482

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

C15

305

A2/A4 70

391

C15

306

4.8

307

A2 70

392

C15

308

EN ISO

C15

309

7049

ex 6954

ex 7981

A2/A4 70

387

EN ISO

C15

310

7050

ex 6955

ex 7982

A2/A4 70

388

EN ISO

C15

311

7051

ex 6956

ex 7983

A2/A4 70

389

6950

6928

C15

312

EN ISO

C15

313

C15

314

C15

315

C15

316

C15

317

C15

318

C15

319

C15

320

1479

ex 6949

ex 7976

EN ISO

1481

ex 6951

ex 7971

EN ISO

1482

ex 6952

ex 7972

EN ISO

1483

ex 6953

ex 7973

EN ISO

15480

ex 8117

ex 7504K

EN ISO

15482

ex 8119

ex 7504P

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

VITI AUTOPERFORANTI TC CROCE PAN HEAD DRILLING SCREWS VITI PER CARTONGESSO DRYWALL SCREWS

RONDELLE PIANE FLAT washers

RONDELLE PIANE LARGHE Wide FLAT washers PIASTRINE A CUNEO PER PROFILATI UPN CHANNEL CLAMPING PLATES FOR UPN SECTIONS RONDELLE ELASTICHE A SPIRALE (GROWER) HELICAL SPRING WASHERS (GROWER) RONDELLE ELASTICHE A SPIRALE A SeZIONE QUADRA SQUARE SECTION HELICAL SPRING WASHERS RONDELLE DENTELLATE SERRATED SPRING WASHERS RONDELLE DENTELLATE CONICHE CONICAL SERRATED SPRING WASHERS RONDELLE ELASTICHE ONDULATE WAVE SPRING WASHERS MOLLE A TAZZA DISC SPRINGS DISCHI ELASTICI PER VITI E BULLONI DISC SPRINGS FOR SCREWS AND BOLTS ROSETTE ELASTICHE “CONTACT” SPRING WASHERS “CONTACT” ROSETTE ELASTICHE ZIGRINATE SERRATED SPRING WASHERS RONDELLE IN ALLUMINIO ALUMINIUM WASHERS

ISO

15481

(7089) (7091)

UNI

DIN

EN ISO

15481

ex 8118

ex 7504N

6592

125 A

(7093) (7094)

6593

6598

434

1751

127B

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

C15

321

C15

322

100HV

324

A2/A4

404

427

100HV

325

A2/A4

405

100HV

326

430-530HV

327

406

430 530HV

328

350-425HV

329

407

9021

7980

8842

6798A/J

6798V

350 425HV

330

137A / 137B

430 530HV

331

2093

350 425HV

332

C60

333

350 425HV

334

430 530HV

335

7603A

336

15 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

RONDELLE IN RAME COPPER WASHERS

ISO

UNI

DIN

7603A

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

337

C60 ANELLI D’ARRESTO PER ALBERI (ESTERNI) RETAINING RINGS FOR SHAFTS (EXTERNALS)

7435

471

C70 A2

C60 ANELLI D’ARRESTO PER FORI (INTERNI) RETAINING RINGS FOR HOLES (INTERNALS)

7437

472

C70 A2

C60 ANELLI RADIALI D’ARRESTO PER ALBERI RADIAL CIRCLIPS FOR SHAFTS

LINGUETTE AD INCASTRO PARALLEL KEYS SPINE CONICHE TAPER PINS SPINE CILINDRICHE DOWEL PINS SPINE CILINDRICHE TEMPERATE TEMPERED DOWEL PINS SPINE CONICHE CON FORO DI ESTRAZIONE TAPER PINS with internal thread SPINE CILINDRICHE CON FORO DI ESTRAZIONE TEMPERED DOWEL PINS with internal thread SPINE ELASTICHE SERIE PESANTE HEAVY DUTY SPRING PINS SPINE ELASTICHE A SPIRALE SPIRAL SPRING PINS GOLFARI MASCHI LIFTING EYE BOLTS GOLFARI FEMMINA LIFTING EYE NUTS

16 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

R773

2339

2338-B

7434

341

409

342

410

C40

343

412

9SMnPb28

344

EN ISO

2338-B

2338-B 9SMnPb28

345

6604/A

7283 ex 129

6885A

1B*

ex 7

EN ISO

8734A

ex 6364A ex 6325*

8736A

C70

408

ex 1707

8734A

6799

340

EN ISO

8736

100 Cr 6

346

9SMnPb28

347

100 Cr 6

348

C72

349

411

ex 7284A ex 7978A*

8735

EN ISO

8735

ex 6364B ex 7979D*

8752

6873

1481

8750

6875

7343

C72

350

2947

580

4.8

351

2948

582

4.8

352

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

GRILLI DIRITTI SHACKLES REDANCE THIMBLES MORSETTI PER FUNI A CAVALLOTTO WIRE ROPE CLIPS TENDITORI A DUE OCCHI TURNBUCKLES COPIGLIE SPLIT PINS

ISO

UNI

DIN

82101A

13411-5

EN ISO

13411-5

64457 ex 6899/A

EN ISO

13411-5 ex 741

1480

1234

1336

COPIGLIE DI SICUREZZA R SPLIT PINS SPINOTTI A SCATTO LINCH PINS GHIERE DI BLOCCAGGIO KM KM SLOTTED ROUND NUTS ROSETTE DI SICUREZZA MB TOOtH WASHERS GHIERE AUTOBLOCCANTI TIPO NORMALE GN SLOTTED ROUND LOCKING NUTS FOR HOOK SPANNER TYPE GN GHIERE AUTOBLOCCANTI TIPO PESANTE GP SLOTTED ROUND LOCKING NUTS FOR HOOK SPANNER HEAVY TYPE GN RIVETTI A STRAPPO ACCIAIO / ACCIAIO steel/steel blind rivets RIVETTI A STRAPPO ALLUMINIO / ACCIAIO ALUMINIUM / STEEL BLIND RIVETS RIVETTI A STRAPPO ACCIAIO INOX STAINLESS STEEL BLIND RIVETS RIVETTI A STRAPPO IN RAME COPPER BLIND RIVETS RIVETTI A STRAPPO LEGA CUPRONICHEL CUPRONICKEL ALLOY BLIND RIVETS

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

Fe 430/ 375JR

353

Fe 430/ 375JR

354

Fe 430/ 375JR

355

Fe 430/ 375JR

356

3.6

357

413

C70

358

11023

981

360

5406

100HV

361

362

363

9200-A

7337-A

430

9200-A

7337-A

431

9200-A

7337-A

432

9200-A

7337-A

433

9200-A

7337-A

434

359

17 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

RIVETTI A STRAPPO SVASATI ALLUMINIO / ACCIAIO ALUMINIUM / STEEL COUNTERSUNK BLIND RIVETS RIVETTI A STRAPPO ERMETICI SEALED BLIND RIVETS INSERTI FILETTATI IN ALLUMINIO A TESTA CILINDRICA ALUMINIUM FLAT HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO A TESTA CILINDRICA STEEL FLAT HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ALLUMINIO A TESTA SVASATA ALUMINIUM COUNTERSUNK HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO A TESTA SVASATA STEEL COUNTERSUNK HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO A TESTA RIDOTTA STEEL REDUCED HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA TONDA STEEL FLAT HEAD HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA RIDOTTA STEEL reduced HEAD HALF HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI SEMI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA TONDA STELL flat HEAD HALF HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI SEMI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA RIDOTTA STEEL REDUCED HEAD HALF HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO CIECHI A TESTA CILINDRICA STEEL FLAT HEAD CLOSED RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO CIECHI A TESTA SVASATA COUNTER SUNK HEAD HALF HEXAGONAL RIVET NUTS INSERTI FILETTATI ESAGONALI CIECHI IN ACCIAIO A TESTA TONDA STEEL FLAT HEAD HALF HEXAGONAL CLOSED RIVET NUTS DADI AUTOAGGANCIANTI S PER LAMIERE ACCIAIO STEEL S SELF CLINCHING NUTS FOR PLATES DADI AUTOAGGANCIANTI ACCIAIO INOX s PER LAMIERE STAINLESS STEEL S SELF CLINCHING NUTS FOR PLATES

18 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

ISO

UNI

DIN

9200-B

7337-B

435

436

437

438

439

440

441

442

443

444

445

446

447

448

449

450

INDICE GENERALE TABLE OF CONTENTS

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI APERTI so PER LAMIERE SO OPEN SELF CLINCHING STANDOFF FOR PLATES DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI APERTI SOs inox PER LAMIERE stainless steel sos open self clinching standoff for plates DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI ciechi bso acciaio per lamiere bso closed self clinching stand off for plates DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI CIECHI BSOS ACCIAIO INOX PER LAMIERE STAINLESS STEEL BSOS CLOSED SELF CLINCHING STAND OFF FOR PLATES PERNI AUTOAGGANCIANTI FH ACCIAIO PER LAMIERE STEEL FH SELF CLINCHING STUDS FOR PLATES PERNI AUTOAGGANCIANTI FHS ACCIAIO INOX PER LAMIERE STAINLESS STEEL FHS SELF CLINCHING STUDS FOR PLATES

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

ISO

UNI

DIN

451

452

453

454

455

456

19 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA ISO CROSS INDEX ACCORDING TO ISO STANDARD ISO

UNI

DIN

R773

6604/A

6885A

1207

1234

1479

1481

1482

1483

(1665)

2009

2010

2338-B

EN ISO 1207

ex 6107

ex 84

1336

(4016*)

LINGUETTE AD INCASTRO

C40

PARALLEL KEYS

343

412

VITI A TESTA CILINDRICA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

SLOTTED PAN HEAD SCREWS

245

383

417

COPIGLIE

3.6

SPLIT PINS

357

413

ex 7976

HEXAGON HEAD TAPPING SCREWS

313

EN ISO 1481

VITI TC CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

ex 6951

ex 7971

SLOTTED PAN HEAD TAPPING SCREWS

315

EN ISO 1482

VITI TSP CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

ex 6952

ex 7972

SLOTTED COUNTERSUNK HEAD TAPPING SCREWS

316

EN ISO 1483

VITI TSC CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

ex 6953

ex 7973

SLOTTED COUNTERSUNK RAISED HEAD TAPPING SCREWS

317

EN ISO 1665

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA ZIGRINATA

4.8

8.8

ex 6921*

HEXAGON FLANGE SCREWS WITH SERRATION

236

199

EN ISO 1665

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA LISCIA

4.8

8.8

HEXAGON FLANGE SCREWS

237

200

VITI A TESTA SVASATA PIANA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

COUNTERSUNK SLOTTED FLAT HEAD SCREWS

246

384

418

VITI A TESTA SVASATA PIANA A CALOTTA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

COUNTERSUNK SLOTTED RAISED HEAD SCREWS

247

385

419

ex 6949

EN ISO 1665

ex 6921*

EN ISO 2009

ex 6109

ex 963

EN ISO 2010

ex 6110

ex 964

EN ISO 2338-B

ex 1707

ex 7

6753

(4014*)

CLASS / PAGE

C15

EN ISO 1479

ex 129

2936

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE

EN ISO 1479

7283

2339

DESCRIZIONE

5737

911

931

SPINE CILINDRICHE DOWEL PINS SPINE CONICHE

345 9SMnPb28

TAPER PINS

344

CHIAVI ESAGONALI PER VITI A CAVA

6.8

HEXAGONAL KEYS FOR SOCKET HEX SCREWS

230

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

8.8

10.9

A2/A4 70

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

178

181

368

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

4.8

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

234

20 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

9SMnPb28

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA ISO CROSS INDEX ACCORDING TO ISO STANDARD

ISO

UNI

DIN

(4017*)

5739

933

(4018*)

4026

4027

4028

4029

(4032)*

5739

5923

5927

5925

5929

5588

933

913

914

915

916

934

4032 type 1

EN ISO 4032

(4032)*

5588

934

(4033)*

(4035)*

4161*

4762

7040 10512*

5587

5589

936

6923

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

8.8

10.9

A2/A4 70

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

182

184

369

416

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA PIANA

45H

A2/A4 70

FLAT POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

225

374

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA CONICA

45H

A2/A4 70

CONE POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

226

375

GRANI A CAVA ESAGONALE CON CODOLO

45H

A2/A4 70

HEXAGON SOCKET SET SCREWS WITH DOG POINT

227

376

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA COPPA

45H

A2/A4 70

CUP POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

228

377

8/6S

10/8G

A2/A4 70

260

264

393

421

8/6S

10/8G

A2/A4 70

HIGH HEX NUTS

270

272

397

423

DADI ESAGONALI BASSI

A2/A4 70

THIN HEX NUTS

266

268

395

422

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

4.8

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

235

DADI ESAGONALI MEDI HEX NUTS coarse thread DADI ESAGONALI ISO ISO HEX NUTS DADI AUTOBLOCCANTI INTERAMENTE METALLICI SIMMETRICI TWO WAYS FULL METAL LOCKING NUTS DADI ESAGONALI ALTI

DADI ESAGONALI CON FLANGIA ZIGRINATA HEXAGONAL FLANGED NUTS WITH SERRATION DADI ESAGONALI CON FLANGIA LISCIA

8 262

8/6S 263

8/6S 274

8/6S

HEXAGONAL FLANGED NUTS

275

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

12.9

A2/A4 70

214

371

10/8G

A2/A4 70

276

277

399

EN ISO 4762

ex 5931*

ex 912*

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

210

EN ISO 4762

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

ex 5931*

ex 912*

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

213

7473

982

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI ALTI INSERTO IN NYLON NYLON INSERT HIGH HEX LOCK NUTS

21 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA ISO CROSS INDEX ACCORDING TO ISO STANDARD ISO

UNI

DIN

7042

980V

7045

7046

7047

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI METALLICI

HEXAGON FULL METAL LOCK NUTS CONELOCK

282

283

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA CILINDRICA

4.8

A2/A4 70

ex 7985

CROSS RECESSED PAN HEAD SCREWS

240

379

EN ISO 7046

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA PIANA

4.8

A2/A4 70

ex 7688

ex 965

CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD SCREWS

241

380

EN ISO 7047

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA A CALOTTA

4.8

A2/A4 70

ex 7689

ex 966

CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD SCREWS

242

381

EN ISO 7049

ex 6954

EN ISO 7045

ex 7687

VITI AUTOFILETTANTI TC IMPRONTA A CROCE

C15

A2/A4 70

ex 7981

PHILLiPS PAN HEAD SELF TAPPING SCREWS

309

387

EN ISO 7050

VITI AUTOFILETTANTI TSP IMPRONTA A CROCE

C15

A2/A4 70

ex 6955

ex 7982

PHILLIPS COUNTERSUNK FLAT HEAD SELF TAPPING SCREWS

310

388

EN ISO 7051

VITI AUTOFILETTANTI TSC IMPRONTA A CROCE

C15

A2/A4 70

ex 6956

ex 7983

311

389

(7089) (7091)

6592

125 A

(7091) (7089)

6592

(7093) (7094)

6593

(7094) (7093)

6593

(7379)

7049

7050

7051

7380

(8673)*

(8674)*

(8675)*

125 A

9021

EN ISO 7380

5588

934

5587

5589

936

PHILLIPS COUNTERSUNK RAISED HEAD SELF TAPPING SCREWS RONDELLE PIANE FLAT washers RONDELLE PIANE FLAT washers RONDELLE PIANE LARGHE Wide FLAT washers RONDELLE PIANE LARGHE Wide FLAT washers

A2/A4 70

324

404

427

100HV

A2/A4 70

324

404

427

100HV

A2/A4 70

325

405

100HV

A2/A4 70

325

405

12.9

VITI DI SPALLAMENTO TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET HEAD CAP SHOULDER BOLTS

229

10.9

A2/A4 70

223

373

8/6S

10/8G

A2/A4 70

261

265

394

8/6S

10/8G

A2/A4 70

HIGH HEX NUTS

271

273

398

DADI ESAGONALI BASSI

A2/A4 70

THIN HEX NUTS

267

269

396

VITI A TESTA BOMBATA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET BUTTON HEAD SCREWS DADI ESAGONALI MEDI HEX NUTS DADI ESAGONALI ALTI

22 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

100HV

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA ISO CROSS INDEX ACCORDING TO ISO STANDARD

ISO

UNI

DIN

(8676*)

5740

961

8677

8734A

8735

8736A

8750

8752

(8765*)

5731

EN (14399/4)

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

189

191

VITI A TESTA TONDA CON QUADRO SOTTOTESTA

4.8

8.8

A2/A4 70

CARRIAGE BOLTS (Mushroom head square neck bolts SCREWS)

238

198

378

EN ISO 8735

SPINE CILINDRICHE CON FORO DI ESTRAZIONE

ex 6364B

ex 7979D

TEMPERED DOWEL PINS with internal thread

EN ISO 8736

SPINE CONICHE CON FORO DI ESTRAZIONE

ex 7284A

ex 7978A

6875

7343

6873

5738

7474

(EN ISO 10642)*

1481

960

985

982

985

7991*

EN ISO 10642

7991*

ex 5933*

(14399/4)

10.9

TEMPERED DOWEL PINS

ex 5933

8.8

ex 6325

7473

13411-5

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

ex 6364A

10512* 7040

(10642)

CLASS / PAGE

EN ISO 8734A

7474

(10642)

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

EN ISO 8734A

10511 10513*

10513* 10511

603

DESCRIZIONE

EN ISO 13411-5

5712

5713

EN ISO 13411-5 ex 741

6914

6915

100 Cr 6

SPINE CILINDRICHE TEMPERATE

TAPER PINS with internal thread

346

100 Cr 6 348 9SMnPb28 347

SPINE ELASTICHE A SPIRALE

C72

SPIRAL SPRING PINS

350

SPINE ELASTICHE SERIE PESANTE

C72

HEAVY DUTY SPRING PINS

349

411

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

8.8

10.9

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

186

188

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI BASSI INSERTO IN NYLON

A2/A4 70

NYLON INSERT THIN HEX LOCK NUTS

278

279

400

10/8G

A2/A4 70

NYLON INSERT HIGH HEX LOCK NUTS

276

277

399

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI BASSI INSERTO IN NYLON

A2/A4 70

NYLON INSERT THIN HEX LOCK NUTS

278

279

400

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI ALTI INSERTO IN NYLON

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE

4.8

10.9

A2/A4 70

Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS

220

218

372

10.9

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS MORSETTI PER FUNI A CAVALLOTTO WIRE ROPE CLIPS

219 Fe 430/ 375JR 355

VITI A TESTA ESAGONALE LARGA PER CARPENTERIA

10.9

LARGE HEX HEAD SCREWS FOR STEEL STRUCTURES

192

DADI ESAGONALI LARGHI PER CARPENTERIA

LARGE HEX HEAD NUTS FOR STEEL STRUCTURES

194

23 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA ISO CROSS INDEX ACCORDING TO ISO STANDARD ISO

UNI

DIN

15480

EN ISO 15480

ex 8117

15481

15482

21269

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

VITI AUTOPERFORANTI A TE FLANGIATA

C15

ex 7504K

FLANGED HEX HEAD DRILLING SCREWS

319

EN ISO 15481

VITI AUTOPERFORANTI TC

C15

ex 8118

ex 7504N

PAN HEAD DRILLING SCREWS

321

EN ISO 15482

VITI AUTOPERFORANTI TSP

C15

ex 8119

ex 7504P

COUNTERSUNK HEAD DRILLING SCREWS

320

5931*

(912)*

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

217

24 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD

UNI ex 129 7283

704

1336 ex 1707 EN ISO 2338-B 1751

2947

2948

5448

5449

5587

5588

5589

DIN

ISO

1B*

2339

571

EN ISO 2338-B

1234

2338-B

ex 7

127B

580

582

315

316

934

936

(4033)*

(8674)*

(4032)*

(8673)*

(4035)*

(8675)*

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

SPINE CONICHE

9SMnPb28

TAPER PINS

344

VITI PER LEGNO A TESTA ESAGONALE

4.8

A2 70

HEX HEAD WOOD SCREWS

307

392

COPIGLIE

3.6

SPLIT PINS

357

413

SPINE CILINDRICHE DOWEL PINS

9SMnPb28 345

RONDELLE ELASTICHE A SPIRALE (GROWER) HELICAL SPRING WASHERS (GROWER) GOLFARI MASCHI

4.8

LIFTING EYE BOLTS

351

GOLFARI FEMMINA

4.8

LIFTING EYE NUTS

352

430-530HV

327

406

A2/A4 70

WING NUTS FORM A

287

402

424

VITI AD ALETTE

4.8

WING SCREWS

253

DADI AD ALETTE FORMA A

8/6S

10/8G

A2/A4 70

270

272

397

423

8/6S

10/8G

A2/A4 70

271

273

398

DADI ESAGONALI MEDI

8/6S

10/8G

A2/A4 70

HEX NUTS coarse thread

260

264

393

421

8/6S

10/8G

A2/A4 70

HEX NUTS

261

265

394

DADI ESAGONALI BASSI

A2/A4 70

THIN HEX NUTS

266

268

395

422

DADI ESAGONALI BASSI

A2/A4 70

THIN HEX NUTS

267

269

396

DADI ESAGONALI ALTI HIGH HEX NUTS DADI ESAGONALI ALTI HIGH HEX NUTS

DADI AUTOBLOCCANTI INTERAMENTE METALLICI SIMMETRICI TWO WAYS FULL METAL LOCKING NUTS DADI ESAGONALI MEDI

8/6S 263

25 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD UNI

DIN

ISO

5593

935

5594

(937)*

5597

557

5712

6914

5713

6915

5714

6916

5721

1587

5731

603

5737

931

5738

960

5739

933

5740

961

5796

562

5911

(939)

5923

913

5925

915

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

DADI ESAGONALI AD INTAGLI

6/5S

STANDARD CASTLE HEX NUTS

285

DADI ESAGONALI BASSI AD INTAGLI THIN CASTLE HEX NUTS

286

DADI QUADRI

6/5S

SQUARE NUTS

290

VITI A TESTA ESAGONALE LARGA PER CARPENTERIA

10.9

(14399/4)

LARGE HEX HEAD SCREWS FOR STEEL STRUCTURES

192

DADI ESAGONALI LARGHI PER CARPENTERIA

LARGE HEX HEAD NUTS FOR STEEL STRUCTURES

194

EN (14399/4)

8677

(4016*)

(8765*)

(4018*)

(8676*)

4026

4028

300HV

RONDELLE PIANE STRUTTURALI PER CARPENTERIA structural plain washers DADI ESAGONALI CIECHI

195

6/5S

HEX DOMED CAP NUTS

284

VITI A TESTA TONDA CON QUADRO SOTTOTESTA

4.8

8.8

A2/A4 70

CARRIAGE BOLTS (Mushroom head square neck bolts SCREWS)

238

198

378

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

4.8

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

234

401

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

8.8

10.9

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

186

188

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

8.8

10.9

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

189

191

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

4.8

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

235

425

DADI QUADRI BASSI

THIN SQUARE NUTS

5796

426

VITI PRIGIONIERE A RADICE MEDIA

8.8

MEDIUM TAP END STUDS

206

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA PIANA

45H

A2/A4 70

FLAT POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

225

374

GRANI A CAVA ESAGONALE CON CODOLO

45H

A2/A4 70

HEXAGON SOCKET SET SCREWS WITH DOG POINT

227

376

26 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

6/5S

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD

UNI

DIN

ISO

5927

914

4027

5929 ex 5931* EN ISO 4762 ex 5931* EN ISO 4762 5931*

916

EN ISO 4762

4029

4762

ex 912*

EN ISO 4762

4762

ex 912*

(912)*

21269

ex 5933 EN ISO (10642)*

(7991)*

(10642)

ex 5933* EN ISO 10642

7991*

ex 6107

EN ISO 1207

EN ISO 1207 ex 6109 EN ISO 2009 ex 6110 EN ISO 2010

(10642)

1207

ex 84

EN ISO 2009

2009

ex 963

EN ISO 2010

2010

ex 964

ex 6364A EN ISO 8734A EN ISO ex 6325* 8734A

8734A

ex 6364A EN ISO 8735 EN ISO 8734A ex 7979D*

8735

6547

6592

6593

975

125 A

9021

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA CONICA

45H

A2/A4 70

CONE POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

226

375

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA COPPA

45H

A2/A4 70

CUP POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

228

377

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

12.9

A2/A4 70

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

210

214

371

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

213

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

EXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

217

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE

4.8

10.9

A2/A4 70

Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS

220

218

372

10.9

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS

219

VITI A TESTA CILINDRICA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

SLOTTED PAN HEAD SCREWS

245

383

417

VITI A TESTA SVASATA PIANA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

COUNTERSUNK SLOTTED FLAT HEAD SCREWS

246

384

418

VITI A TESTA SVASATA PIANA A CALOTTA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

COUNTERSUNK SLOTTED RAISED HEAD SCREWS

247

385

419

100 Cr 6

SPINE CILINDRICHE TEMPERATE TEMPERED DOWEL PINS

346

100 Cr 6

SPINE CILINDRICHE CON FORO DI ESTRAZIONE TEMPERED DOWEL PINS with internal thread

348

BARRA FILETTATA RULLATA

4.8

8.8

THREADED RODS

256

203

204

386

420

100HV

A2/A4

324

404

427

100HV

A2/A4

325

405

SPEZZONI DI BARRA FILETTATA RULLATA METRICA

METRIC THREADED STUD RODS

205

(7089) (7091)

RONDELLE PIANE

(7093) (7094)

RONDELLE PIANE LARGHE

FLAT washers

Wide FLAT washers

27 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD UNI

DIN

ISO

6598

434

6604/A

6753

6885A

911

6873

1481

6875

7343

ex 6949

EN ISO 1479 6950

EN ISO 1479

EN ISO 1481 ex 6952

EN ISO 1482 ex 6953

EN ISO 1483 ex 6954

EN ISO 7049 ex 6955

EN ISO 7050 ex 6956

EN ISO 7051 ex 7284A

EN ISO 1481

8752

8750

1479

1481

ex 7971

EN ISO 1482

1482

ex 7972

EN ISO 1483

1483

ex 7973

EN ISO 7049

7049

ex 7981

EN ISO 7050

7050

ex 7982

EN ISO 7051

7051

ex 7983

EN ISO 8736

ex 7978A*

7434

6799

7435

2936

ex 7976

6928

ex 6951

R773

471

8736A

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

PIASTRINE A CUNEO PER PROFILATI UPN CHANNEL CLAMPING PLATES FOR UPN SECTIONS

326

LINGUETTE AD INCASTRO

C40

PARALLEL KEYS

343

412

CHIAVI ESAGONALI PER VITI A CAVA

6.8

HEXAGONAL KEYS FOR SOCKET HEX SCREWS

230

SPINE ELASTICHE SERIE PESANTE

C72

HEAVY DUTY SPRING PINS

349

411

SPINE ELASTICHE A SPIRALE

C72

SPIRAL SPRING PINS

350

VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE

C15

HEXAGON HEAD TAPPING SCREWS

313

VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE CON BORDINO

C15

HEXAGON WASHER HEAD TAPPING SCREWS

312

VITI TC CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

SLOTTED PAN HEAD TAPPING SCREWS

315

VITI TSP CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

SLOTTED COUNTERSUNK HEAD TAPPING SCREWS

316

VITI TSC CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

SLOTTED COUNTERSUNK RAISED HEAD TAPPING SCREWS

317

VITI AUTOFILETTANTI TC A IMPRONTA CROCE

C15

A2/A4 70

PHILLiPS PAN HEAD SELF TAPPING SCREWS

309

387

VITI AUTOFILETTANTI TSP A IMPRONTA CROCE

C15

A2/A4 70

PHILLIPS COUNTERSUNK FLAT HEAD SELF TAPPING SCREWS

310

388

VITI AUTOFILETTANTI TSC A IMPRONTA A CROCE

C15

A2/A4 70

311

389

PHILLIPS COUNTERSUNK RAISED HEAD SELF TAPPING SCREWS SPINE CONICHE CON FORO DI ESTRAZIONE TAPER PINS with internal thread ANELLI RADIALI D’ARRESTO PER ALBERI RADIAL CIRCLIPS FOR SHAFTS ANELLI D’ARRESTO PER ALBERI (ESTERNI) RETAINING RINGS FOR SHAFTS (EXTERNALS)

28 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

100HV

9SMnPb28 347 C60/C70

342

410

C60/C70

340

408

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD

UNI

DIN

ISO

7437

472

7473

7474 ex 7687

EN ISO 7045 ex 7688

EN ISO 7046 ex 7689

EN ISO 7047 8110

8111

8112

8113

8114 ex 8117

EN ISO 15480 ex 8118

EN ISO 15481 ex 8119

982

985

EN ISO 7045

7500 D

7500 C

7500 M

7500 N

EN ISO 15480

EN ISO 15482

ex 7504P

8842

6798A/J

9200-A

7337-A

341

409

10/8G

A2/A4 70

RETAINING RINGS FOR HOLES (INTERNALS)

276

277

399

10511 10513*

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI BASSI INSERTO IN NYLON

A2/A4 70

NYLON INSERT THIN HEX LOCK NUTS

278

279

400

7045

7046

7047

15480

ex 7504K

EN ISO 15481 ex 7504N

C60/C70

ANELLI D’ARRESTO PER FORI (INTERNI)

NYLON INSERT HIGH HEX LOCK NUTS

ex 966

7500 D

CLASS / PAGE

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI ALTI INSERTO IN NYLON

ex 965

EN ISO 7047

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

7040 10512*

ex 7985

EN ISO 7046

DESCRIZIONE

15481

15482

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA CILINDRICA

4.8

A2/A4 70

CROSS RECESSED PAN HEAD SCREWS

240

379

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA PIANA

4.8

A2/A4 70

CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD SCREWS

241

380

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA A CALOTTA

4.8

A2/A4 70

CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD SCREWS

242

381

VITI AUTOFORMANTI TESTA ESAGONALE

C15

HEX HEAD TRILOBULAR SCREWS

248

VITI AUTOFORMANTI TESTA ESAGONALE CON FLANGIA

C15

FLANGED HEX HEAD TRILOBULAR SCREWS

249

VITI AUTOFORMANTI TC IMPRONTA CROCE

C15

CROSS RECESSED PAN HEAD TRILOBULAR SCREWS

250

VITI AUTOFORMANTI TSP IMPRONTA CROCE

C15

CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD TRILOBULAR SCREWS

251

VITI AUTOFORMANTI TSC IMPRONTA CROCE

C15

CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD TRILOBULAR SCREWS

252

VITI AUTOPERFORANTI A TE FLANGIATA

C15

FLANGED HEX HEAD DRILLING SCREWS

319

VITI AUTOPERFORANTI TC

C15

PAN HEAD DRILLING SCREWS

321

VITI AUTOPERFORANTI TSP

C15

COUNTERSUNK HEAD DRILLING SCREWS

320

RONDELLE DENTELLATE SERRATED SPRING WASHERS

350-425HV

329

407

RIVETTI A STRAPPO ACCIAIO / ACCIAIO steel/steel blind rivets

430

29 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA UNI CROSS INDEX ACCORDING TO UNI STANDARD UNI

DIN

ISO

9200-A

7337-A

9200-A

9200-B

9327

7337-A

7337-B

7984

EN ISO 1665

(1665)

ex 6921*

EN ISO 1665

(1665)

ex 6921*

EN ISO 4032

4032 type 1

EN ISO 7380

7380

EN ISO 13411-5

EN ISO 13411-5 ex 741

13411-5

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

RIVETTI A STRAPPO ALLUMINIO / ACCIAIO ALUMINIUM / STEEL BLIND RIVETS RIVETTI A STRAPPO ACCIAIO INOX STAINLESS STEEL BLIND RIVETS

432

RIVETTI A STRAPPO IN RAME COPPER BLIND RIVETS

433

RIVETTI A STRAPPO LEGA CUPRONICHEL CUPRONICKEL ALLOY BLIND RIVETS

434

RIVETTI A STRAPPO SVASATI ALLUMINIO / ACCIAIO ALUMINIUM / STEEL COUNTERSUNK BLIND RIVETS

435

VITI TESTA CILINDRICA BASSA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET THIN HEAD CAP SCREWS

221

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA ZIGRINATA

4.8

8.8

HEXAGON FLANGE SCREWS WITH SERRATION

236

199

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA LISCIA

4.8

8.8

EXAGON FLANGE SCREWS

237

200

DADI ESAGONALI ISO ISO HEX NUTS

262

VITI A TESTA BOMBATA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET BUTTON HEAD SCREWS MORSETTI PER FUNI A CAVALLOTTO WIRE ROPE CLIPS

30 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

431

Fe 430/ 375JR 355

10.9

A2/A4 70

223

373

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD

DIN

1B ex 7

EN ISO 2338-B ex 84

EN ISO 1207 94

125 A

127B

UNI

7283 ex 129

EN ISO 2338-B

EN ISO 1207

1336

6592

1751

137B / 137A

315

5448

471

472

557

558

562

2338-B

1207

ex 6107

434

2339

ex 1707

137A / 137B

316

ISO

5449

6598

7435

7437

5597

5739

5796

1234

(7089) (7091)

4018*

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

SPINE CONICHE TAPER PINS SPINE CILINDRICHE

9SMnPb28 344 9SMnPb28

DOWEL PINS

345

VITI A TESTA CILINDRICA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

SLOTTED PAN HEAD SCREWS

245

383

417

COPIGLIE

3.6

SPLIT PINS

357

413

100HV

A2/A4

324

404

427

RONDELLE PIANE FLAT washers RONDELLE ELASTICHE A SPIRALE (GROWER) HELICAL SPRING WASHERS (GROWER)

430-530HV

327

406

430-530HV

RONDELLE ELASTICHE ONDULATE WAVE SPRING WASHERS

331 430-530HV

RONDELLE ELASTICHE ONDULATE WAVE SPRING WASHERS

331

A2/A4 70

WING NUTS FORM A

287

402

424

VITI AD ALETTE

4.8

WING SCREWS

253

DADI AD ALETTE FORMA A

PIASTRINE A CUNEO PER PROFILATI UPN CHANNEL CLAMPING PLATES FOR UPN SECTIONS

100HV 326

ANELLI D’ARRESTO PER ALBERI (ESTERNI) RETAINING RINGS FOR SHAFTS (EXTERNALS) ANELLI D’ARRESTO PER FORI (INTERNI) RETAINING RINGS FOR HOLES (INTERNALS) DADI QUADRI

6/5S

SQUARE NUTS

290

DADI QUADRI

4.8

SQUARE NUTS

235

C60/C70

340

408

C60/C70

341

409

DADI QUADRI BASSI

THIN SQUARE NUTS

289

426

31 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD DIN

UNI

ISO

571

704

580

2947

582

2948

603

5731

ex 741

EN ISO 13411-5 911 ex 912*

EN ISO 4762 ex 912*

6753

2936

EN ISO 4762

5931*

5923

5927

5925

916

5929

928

929

931

4762

ex 5931*

(912)*

915

8677

13411-5

ex 5931*

914

EN ISO 13411-5

EN ISO 4762

913

5737

4762

21269

4026

4027

4028

4029

(4014*)

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

VITI PER LEGNO A TESTA ESAGONALE

4.8

A2 70

HEX HEAD WOOD SCREWS

307

392

GOLFARI MASCHI

4.8

LIFTING EYE BOLTS

351

GOLFARI FEMMINA

4.8

LIFTING EYE NUTS

352

VITI A TESTA TONDA CON QUADRO SOTTOTESTA

4.8

8.8

A2/A4 70

CARRIAGE BOLTS (Mushroom head square neck bolts SCREWS)

238

198

378

MORSETTI PER FUNI A CAVALLOTTO WIRE ROPE CLIPS

355

CHIAVI ESAGONALI PER VITI A CAVA

6.8

HEXAGONAL KEYS FOR SOCKET HEX SCREWS

230

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

12.9

A2/A4 70

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

210

214

371

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

213

VITI TESTA CILINDRICA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET HEAD CAP SCREWS

217

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA PIANA

45H

A2/A4 70

FLAT POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

225

374

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA CONICA

45H

A2/A4 70

CONE POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

226

375

GRANI A CAVA ESAGONALE CON CODOLO

45H

A2/A4 70

HEXAGON SOCKET SET SCREWS WITH DOG POINT

227

376

GRANI A CAVA ESAGONALE PUNTA COPPA

45H

A2/A4 70

CUP POINT HEXAGON SOCKET SET SCREWS

228

377

DADI A SALDARE QUADRI

SQUARE WELDING NUTS

293

WELDING HEX NUTS

291

403

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

8.8

10.9

A2/A4 70

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

178

181

368

DADI A SALDARE ESAGONALI

32 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

Fe 430/ 375JR

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD

DIN

UNI

ISO

931

5737

(4016*)

933

934

935

936

(937)*

(939)

960

961 ex 963

EN ISO 2009 ex 964

EN ISO 2010 ex 965

EN ISO 7046 ex 966

EN ISO 7047

5739

5588

5593

5589

5594

5911

5738

5740

EN ISO 2009

(4017*)

(4032)*

(8673)*

(4035)*

(8675)*

(8765*)

(8676*)

2009

ex 6109

EN ISO 2010

2010

ex 6110

EN ISO 7046

7046

ex 7688

EN ISO 7047 ex 7689

7047

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

4.8

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

234

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

8.8

10.9

A2/A4 70

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

182

184

369

416

8/6S

10/8G

A2/A4 70

260

264

393

421

DADI ESAGONALI MEDI HEX NUTS coarse thread DADI AUTOBLOCCANTI INTERAMENTE METALLICI SIMMETRICI TWO WAYS FULL METAL LOCKING NUTS

8/6S

263

421

8/6S

10/8G

A2/A4 70

261

265

394

DADI ESAGONALI BASSI

A2/A4 70

THIN HEX NUTS

266

268

365

422

DADI ESAGONALI BASSI

A2/A4 70

THIN HEX NUTS

267

269

396

DADI ESAGONALI MEDI HEX NUTS DADI ESAGONALI AD INTAGLI

6/5S

STANDARD CASTLE HEX NUTS

285

DADI ESAGONALI BASSI AD INTAGLI THIN CASTLE HEX NUTS

6/5S 286

VITI PRIGIONIERE A RADICE MEDIA

8.8

MEDIUM TAP END STUDS

206

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO PARZIALE

8.8

10.9

PARTIAL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

186

188

VITI A TESTA ESAGONALE A FILETTO TOTALE

8.8

10.9

FULL THREAD HEXAGON HEAD SCREWS

189

191

VITI A TESTA SVASATA PIANA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

COUNTERSUNK SLOTTED FLAT HEAD SCREWS

246

384

418

VITI A TESTA SVASATA PIANA A CALOTTA CON INTAGLIO

4.8

A2/A4 70

COUNTERSUNK SLOTTED RAISED HEAD SCREWS

247

385

419

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA PIANA

4.8

A2/A4 70

CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD SCREWS

241

380

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA SVASATA A CALOTTA

4.8

A2/A4 70

CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD SCREWS

242

381

33 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD DIN

UNI

ISO

975

6547

975

6547

980V

981

982

7473

985

7474

986

1480

1481

6873

1587

5721

2093

5406

ex 6325

EN ISO 8734A

EN ISO 8734A*

ex 6364A

6334

6798A/J

6798V

8842

7042

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

BARRA FILETTATA RULLATA

4.8

8.8

A2/A4 70

THREADED RODS

256

203

204

386

420

SPEZZONI DI BARRA FILETTATA RULLATA METRICA

METRIC THREADED STUD RODS

205

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI METALLICI

HEXAGON FULL METAL LOCK NUTS CONELOCK

282

283

10/8G

A2/A4 70

GHIERE DI BLOCCAGGIO KM

KM SLOTTED ROUND NUTS

360

7040 10512*

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI ALTI INSERTO IN NYLON NYLON INSERT HIGH HEX LOCK NUTS

276

277

399

10511 10513*

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI BASSI INSERTO IN NYLON

A2/A4 70

NYLON INSERT THIN HEX LOCK NUTS

278

279

400

SPINE ELASTICHE SERIE PESANTE

C72

HEAVY DUTY SPRING PINS

349

411

8752

8734A

DADI ESAGONALI AUTOBLOCCANTI CON CALOTTA IN NYLON HEXAGON DOMED CUP LOCK NUTS TENDITORI A DUE OCCHI TURNBUCKLES

DADI ESAGONALI CIECHI HEX DOMED CAP NUTS

281 Fe 430/ 375JR 356

6/5S

A2/A4 70

284

401

425

350-425HV

MOLLE A TAZZA DISC SPRINGS ROSETTE DI SICUREZZA MB TOOtH WASHERS

332

100HV 361

100 Cr 6

SPINE CILINDRICHE TEMPERATE TEMPERED DOWEL PINS DADI DI GIUNZIONE EXTENSION NUTS RONDELLE DENTELLATE SERRATED SPRING WASHERS RONDELLE DENTELLATE CONICHE CONICAL SERRATED SPRING WASHERS

34 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

346

8/6S 288 350-425HV

329

407

350-425HV 330

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD

DIN

UNI

ISO

6799

7434

6885A

ex 6899/A

64457

6912

6914

6915

6916 ex 6921*

EN ISO 1665 ex 6921*

EN ISO 1665 6923

6923

6928

7337-A

6604/A

5712

5713

5714

R773

342

410

LINGUETTE AD INCASTRO

C40

PARALLEL KEYS

343

412

REDANCE

Fe 430/ 375JR

THIMBLES

354

VITI TESTA CILINDRICA BASSA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET THIN HEAD CAP SCREWS

222

192

DADI ESAGONALI LARGHI PER CARPENTERIA

LARGE HEX HEAD NUTS FOR STEEL STRUCTURES

194

EN (14399/4)

4161*

9200-A

10.9

9200-A

RADIAL CIRCLIPS FOR SHAFTS

C60/C70

LARGE HEX HEAD SCREWS FOR STEEL STRUCTURES

(1665)

9200-A

ANELLI RADIALI D’ARRESTO PER ALBERI

VITI A TESTA ESAGONALE LARGA PER CARPENTERIA

EN ISO 1665

9200-A

CLASS / PAGE

(1665)

6950

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

(14399/4)

EN ISO 1665

DESCRIZIONE

4161*

300HV

RONDELLE PIANE STRUTTURALI PER CARPENTERIA structural plain washers

195

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA ZIGRINATA

4.8

8.8

HEXAGON FLANGE SCREWS WITH SERRATION

236

199

VITI A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA LISCIA

4.8

8.8

HEXAGON FLANGE SCREWS

237

200

8/6S

DADI ESAGONALI CON FLANGIA ZIGRINATA HEXAGONAL FLANGED NUTS WITH SERRATION

274

8/6S

DADI ESAGONALI CON FLANGIA LISCIA HEXAGONAL FLANGED NUTS

275

VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE CON BORDINO

C15

HEXAGON WASHER HEAD TAPPING SCREWS

312

RIVETTI A STRAPPO ACCIAIO / ACCIAIO steel/steel blind rivets

430

RIVETTI A STRAPPO ALLUMINIO / ACCIAIO ALUMINIUM / STEEL BLIND RIVETS

431

RIVETTI A STRAPPO ACCIAIO INOX STAINLESS STEEL BLIND RIVETS

432

RIVETTI A STRAPPO IN RAME COPPER BLIND RIVETS

433

35 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD DIN

UNI

ISO

7337-A

9200-A

7337-B

7343

9200-B

6875

7500 D

7500 C

7500 M

7500 N ex 7504K

EN ISO 15480 ex 7504P

EN ISO 15482 ex 7504N

EN ISO 15481 7505 A

7505 A

7505 B

7505 C

7603A

8110

8111

8112

8113

8114

EN ISO 15480

8750

15480

ex 8117

EN ISO 15482

15482

ex 8119

EN ISO 15481

15481

ex 8118

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

RIVETTI A STRAPPO LEGA CUPRONICHEL CUPRONICKEL ALLOY BLIND RIVETS RIVETTI A STRAPPO SVASATI ALLUMINIO / ACCIAIO ALUMINIUM / STEEL COUNTERSUNK BLIND RIVETS

435

SPINE ELASTICHE A SPIRALE

C72

SPIRAL SPRING PINS

350

VITI AUTOFORMANTI TESTA ESAGONALE

C15

HEX HEAD TRILOBULAR SCREWS

248

VITI AUTOFORMANTI TESTA ESAGONALE CON FLANGIA

C15

FLANGED HEX HEAD TRILOBULAR SCREWS

249

VITI AUTOFORMANTI TC IMPRONTA CROCE

C15

CROSS RECESSED PAN HEAD TRILOBULAR SCREWS

250

VITI AUTOFORMANTI TSP IMPRONTA CROCE

C15

CROSS RECESSED COUNTERSUNK FLAT HEAD TRILOBULAR SCREWS

251

VITI AUTOFORMANTI TSC IMPRONTA CROCE

C15

CROSS RECESSED COUNTERSUNK RAISED HEAD TRILOBULAR SCREWS

252

VITI AUTOPERFORANTI A TE FLANGIATA

C15

FLANGED HEX HEAD DRILLING SCREWS

319

VITI AUTOPERFORANTI TSP

C15

COUNTERSUNK HEAD DRILLING SCREWS

320

VITI AUTOPERFORANTI TC

C15

PAN HEAD DRILLING SCREWS

321

VITI TSP PER PANNELLI TRUCIOLARI

C15

A2/A4 70

POZI FLAT HEAD CHIPBOARD SCREWS

302

390

VITI TSP PER PANNELLI TRUCIOLARI A FILETTO PARZIALE

C15

POZI FLAT HEAD CHIPBOARD SCREWS PARTIAL THREAD

304

VITI TC PER PANNELLI TRUCIOLARI

C15

A2/A4 70

POZI PAN HEAD CHIPBOARD SCREWS

305

391

VITI TSC PER PANNELLI TRUCIOLARI

C15

POZI OVAL FLAT HEAD CHIPBOARD SCREWS

306

RONDELLE IN ALLUMINIO ALUMINIUM WASHERS

36 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

434

336

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD

DIN

UNI

ISO

7603A

7967 ex 7971

EN ISO 1481 ex 7972

EN ISO 1482 ex 7973

EN ISO 1483 ex 7976

EN ISO 1479 ex 7978A*

EN ISO 8736 ex 7979D

EN ISO 1481

EN ISO 1482

EN ISO 1483

EN ISO 1479

ex 7983

1479

ex 6949

EN ISO 8736

8736A

ex 7284A

EN ISO 8735

EN ISO 7050

1483

ex 6953

7980

ex 7982

1482

ex 6952

ex 6364B

EN ISO 7049

1481

ex 6951

EN ISO 8735

ex 7981

EN ISO 7049

8735

7049

ex 6954

EN ISO 7050

7050

ex 6955

EN ISO 7051

EN ISO 7051 ex 6956

7051

7984

9327

ex 7985

EN ISO 7045 7991*

EN ISO 7045

7045

ex 7687

(EN ISO 10642)*

(10642)

ex 5933

7991*

EN ISO 10642 ex 5933*

(10642)

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

RONDELLE IN RAME COPPER WASHERS

337

CONTRODADI ESAGONALI ELASTICI PAL

C70

PAL HEXAGONAL SELF LOCKING COUNTER NUTS

280

VITI TC CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

SLOTTED PAN HEAD TAPPING SCREWS

315

VITI TSP CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

SLOTTED COUNTERSUNK HEAD TAPPING SCREWS

316

VITI TSC CON TAGLIO CACCIAVITE

C15

SLOTTED COUNTERSUNK RAISED HEAD TAPPING SCREWS

317

VITI AUTOFILETTANTI A TESTA ESAGONALE

C15

HEXAGON HEAD TAPPING SCREWS

313

SPINE CONICHE CON FORO DI ESTRAZIONE TAPER PINS with internal thread

9SMnPb28 347

100 Cr 6

SPINE CILINDRICHE CON FORO DI ESTRAZIONE TEMPERED DOWEL PINS with internal thread

348

RONDELLE ELASTICHE A SPIRALE A SeZIONE QUADRA

430-530HV

SQUARE SECTION HELICAL SPRING WASHERS

328

VITI AUTOFILETTANTI TC A IMPRONTA CROCE

C15

A2/A4 70

PHILLiPS PAN HEAD SELF TAPPING SCREWS

309

387

VITI AUTOFILETTANTI TSP A IMPRONTA CROCE

C15

A2/A4 70

PHILLIPS COUNTERSUNK FLAT HEAD SELF TAPPING SCREWS

310

388

VITI AUTOFILETTANTI TSC A IMPRONTA A CROCE

C15

A2/A4 70

PHILLIPS COUNTERSUNK RAISED HEAD SELF TAPPING SCREWS

311

389

VITI TESTA CILINDRICA BASSA CON CAVA ESAGONALE

8.8

HEXAGON SOCKET THIN HEAD CAP SCREWS

221

VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA CILINDRICA

4.8

A2/A4 70

CROSS RECESSED PAN HEAD SCREWS

240

379

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE

4.8

10.9

A2/A4 70

Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS

220

218

372

VITI TESTA SVASATA CON CAVA ESAGONALE Hexagon SOCKET countersunk HEAD SCREWS

10.9 219

37 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI IN ORDINE DI NORMA DIN CROSS INDEX ACCORDING TO DIN STANDARD DIN

UNI

ISO

9021

6593

(7093) (7094)

11023

64457 ex 6899/A

82101A

EN ISO 4032

4032 type 1

EN ISO 7380

7380

DESCRIZIONE

CLASSE / PAGINA

DESCRIPTION

CLASS / PAGE

RONDELLE PIANE LARGHE Wide FLAT washers

A2/A4

325

405

SPINOTTI A SCATTO LINCH PINS

359

REDANCE

Fe 430/ 375JR

THIMBLES

354

GRILLI DIRITTI SHACKLES DADI ESAGONALI ISO ISO HEX NUTS VITI A TESTA BOMBATA CON CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET BUTTON HEAD SCREWS

38 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

100HV

Fe 430/ 375JR 353

8 262

10.9

A2/A4 70

223

373

INDICE PRODOTTI ANSI

INDEX ACCORDING TO ANSI STANDARD DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

ISO

UNI

VITI A TESTA ESAGONALE UNC

ANSI

HEXAGON HEAD SCREWS UNC

B18 2.1

VITI A TESTA ESAGONALE UNF

ANSI

HEXAGON HEAD SCREWS UNF

B18 2.1

DADI ESAGONALI PESANTI

ANSI

HEAVY HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

DADI ESAGONALI PESANTI

ANSI

HEAVY HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

DADI ESAGONALI UNC

ANSI

UNC HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

DADI ESAGONALI UNF

ANSI

UNF HEXAGONAL NUTS

B18 2.2

DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

VITI A TESTA ESAGONALE PER ZAPPETTE HEXAGON HEAD SCREWS FOR BLADES VITI a TESTA BOMBATA CON FLANGIA E CAVA ESAGONALE HEXAGON SOCKET FLANGED BUTTON HEAD SCREWS VITI IMPRONTA CROCE CON TESTA MEZZA TONDA CROSS RECESSED HALF ROUND HEAD SCREWS VITI TESTA BOMBATA LARGA COMBI POZI COMBI TRUSS HEAD MACHINE SCREWS VITI A VIOLA THUMB SCREWS VITI POELIERS ROOFING SCREWS DADI A SALDARE A CHIAVE ESAGONALE LARGA WELDING NUTS WIDE HEXAGON DADI IN GABBIA CAGE NUTS

DIN

ISO

UNI

DIN

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

196

197

295

296

297

298

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

8.8

201

10.9

202

10.9

224

4.8

243

A2 70

382

4.8

244

4.8

254

4.8

255

292

8/6S

294

39 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

INDICE PRODOTTI SENZA NORMA

INDEX FOR PRODUCTS WITHOUT ANY STANDARD DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

VITI TSP TORX PER PANNELLI TRUCIOLARI POZI TORX FLAT HEAD CHIP BOARD SCREWS VITI PER LEGNO A TESTA ESAGONALE CON FLANGIA HEXAGONAL FLANGED HEAD WOOD SCREWS VITI AUTOFILETTANTI A TESTA CILINDRICA CON ESAGONO INCASSATO SOCKET HEAD CAP TAPPING SCREWS VITI AUTOFILETTANTI A TESTA 1/2 TONDA IMPRONTA CROCE PHILLIPS HALF ROUND HEAD TAPPING SCREWS VITI PER CARTONGESSO DRYWALL SCREWS DISCHI ELASTICI PER VITI E BULLONI DISC SPRINGS FOR SCREWS AND BOLTS ROSETTE ELASTICHE “CONTACT” SPRING WASHERS “CONTACT” ROSETTE ELASTICHE ZIGRINATE SERRATED SPRING WASHERS

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

C15

303

C15

308

C15

314

C15

318

C15

322

C60

333

350 425HV

334

430 530HV

335

C70

358

ISO

UNI

DIN

COPIGLIE DI SICUREZZA R SPLIT PINS GHIERE AUTOBLOCCANTI TIPO NORMALE GN SLOTTED ROUND LOCKING NUTS FOR HOOK SPANNER TYPE GN GHIERE AUTOBLOCCANTI TIPO PESANTE GP SLOTTED ROUND LOCKING NUTS FOR HOOK SPANNER HEAVY TYPE GN RIVETTI A STRAPPO ERMETICI SEALED BLIND RIVETS INSERTI FILETTATI IN ALLUMINIO A TESTA CILINDRICA ALUMINIUM FLAT HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO A TESTA CILINDRICA STEEL FLAT HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ALLUMINIO A TESTA SVASATA ALUMINIUM COUNTERSUNK HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO A TESTA SVASATA STEEL COUNTERSUNK HEAD RIVET NUTS

40 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

( )

362

363

436

437

438

439

440

INDICE PRODOTTI SENZA NORMA

INDEX FOR PRODUCTS WITHOUT ANY STANDARD DISEGNO

DESCRIZIONE

DRAWING

DESCRIPTION

INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO A TESTA RIDOTTA STEEL REDUCED HEAD RIVET NUTS INSERTI FILETTATI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA TONDA STEEL FLAT HEAD HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA RIDOTTA STEEL reduced HEAD HALF HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI SEMI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA TONDA STELL flat HEAD HALF HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI SEMI ESAGONALI IN ACCIAIO A TESTA RIDOTTA STEEL REDUCED HEAD HALF HEXAGON RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO CIECHI A TESTA CILINDRICA STEEL FLAT HEAD CLOSED RIVET NUTS INSERTI FILETTATI IN ACCIAIO CIECHI A TESTA SVASATA COUNTER SUNK HEAD HALF HEXAGONAL RIVET NUTS INSERTI FILETTATI ESAGONALI CIECHI IN ACCIAIO A TESTA TONDA STEEL FLAT HEAD HALF HEXAGONAL CLOSED RIVET NUTS DADI AUTOAGGANCIANTI S PER LAMIERE ACCIAIO STEEL S SELF CLINCHING NUTS FOR PLATES DADI AUTOAGGANCIANTI ACCIAIO INOX s PER LAMIERE STAINLESS STEEL S SELF CLINCHING NUTS FOR PLATES DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI APERTI so PER LAMIERE SO OPEN SELF CLINCHING STANDOFF FOR PLATES DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI APERTI SOs inox PER LAMIERE stainless steel sos open self clinching standoff for plates DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI ciechi bso acciaio per lamiere bso closed self clinching stand off for plates DISTANZIALI AUTOAGGANCIANTI CIECHI BSOS ACCIAIO INOX PER LAMIERE STAINLESS STEEL BSOS CLOSED SELF CLINCHING STAND OFF FOR PLATES PERNI AUTOAGGANCIANTI FH ACCIAIO PER LAMIERE STEEL FH SELF CLINCHING STUDS FOR PLATES PERNI AUTOAGGANCIANTI FHS ACCIAIO INOX PER LAMIERE STAINLESS STEEL FHS SELF CLINCHING STUDS FOR PLATES

CLASSE

PAGINA

CLASS

PAGE

ISO

UNI

DIN

441

442

443

444

445

446

447

448

449

450

451

452

453

454

455

456

41 * Per dettagli consultare la scheda prodotto / For details check product chart

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SEZIONE TECNICA

1 INTRODUZIONE LA STORIA - LÕINDUSTRIALIZZAZIONE - LE UNIFICAZIONI 1.1 INTRODUZIONE Il nuovo Catalogo VIPA esce in un momento particolarmente significativo per lo sviluppo dell’Azienda, ma soprattutto per l‘evoluzione tecnica del mercato; le nuove realtà che si propongono a livello mondiale hanno trasformato il concetto di globalizzazione in universalizzazione, le nuove concezioni industriali richiedono una nuova filosofia nella applicazione dei prodotti e nella loro gestione. Lo scopo di questo catalogo è essenzialmente quello di dare una informazione tecnica chiara e completa, in un momento in cui le normative ed i prodotti si evolvono con nuove regole definite per ridurre sempre più le differenze tecniche tra un mercato e l’altro, consentendo l’impiego di uno stesso prodotto in ogni angolo del mondo industriale, ma che per le innovazioni che contengono richiedono agli operatori del settore un aggiornamento costante.

madrevite

55°

vite

P fig. 1

1.2 LA Storia L’invenzione della vite risale alla antica Grecia, dove il principio venne sviluppato con fini differenti da quello di unire due particolari. Per prima fu concepita la vite senza fine, studiata dai Matematici greci ed applicata da Archimede come coclea per il sollevamento dell’acqua, e come moltiplicatore della forza per comprimere olive o uva. Sembra che nel secondo secolo avanti Cristo, Erone di Alessandria avesse sviluppato un procedimento per costruire vite e madre vite accoppiate. La materia prima utilizzata era il legno. L’uso del metallo per la produzione di viti impiegate per il collegamento di due particolari risale in Europa al 15° secolo, ma la produzione avveniva pezzo per pezzo con metodi artigianali, e l’accoppiamento tra vite e madre vite doveva essere effettuato caso per caso. Nel diciottesimo secolo arrivò l’industrializzazione e l’ingegnere britannico Henry Maudslay brevettò un tornio per la fabbricazione di viti nel 1797. Un dispositivo simile fu brevettato l’anno successivo negli Stati Uniti da David Wilkinson. Una vite costruita in una officina non si adattava ad una madrevite realizzata in un’altra e viceversa: questo costituì un limite ad un suo impiego diffuso.

1.3 L’industrializzazione Dal 1841 in Inghilterra l’arsenale di Woolwich adottò su scala industriale uno standard unificato di filetto ideato da Joseph Witworth, il profilo era di forma triangolare, con un angolo al vertice di 55 gradi arrotondato (vedere fig.1). Questo sistema implicava una tecnologia di produzione complessa, tale da richiedere più utensili per il taglio del filetto, e metodi di misurazione difficili per ottenere l’angolo di 55 gradi. Per questo motivo 23 anni dopo negli Stati Uniti, nel 1864, William Sellers, esperto nella produzione meccanica e nella realizzazione di utensili studiò una forma di filetto più razionale, che prevedeva un angolo di 60 gradi, ed un vertice piano anziché arrotondato (vedere fig.2). Questo standard si diffuse rapidamente negli USA, soprattutto nella costruzione delle linee ferrate, che in quel periodo si svilupparono 44

madrevite

60°

vite

P fig. 2

a collegare le città dall’Atlantico al Pacifico e dal Canada al Messico. I produttori di rotaie furono costretti ad adottare il sistema Unified americano. Si giunse con questi due sistemi alla seconda guerra mondiale, dove nella costruzione dei mezzi bellici concorrevano le due unificazioni Witworth diffusa in Inghilterra e nei paesi di influenza inglese ed American Standard per la produzione americana, e per tutto il periodo nel campo degli alleati vi fu una gran confusione nell’impiego delle viti, utilizzabili sui mezzi americani e non su quelli inglesi e viceversa pur avendo dimensioni nominali identiche.

1.4 Le unificazioni Fu solo nel 1948 quando le fabbriche americane avevano già sviluppato la tecnologia di produzione per stampaggio delle viti, con potenti presse orizzontali, che la Gran Bretagna abbandonò il sistema Witworth per adottare quello che fu universalmente definito l’US Standard. Oggi ancora di largo impiego nelle forme UNC (Unified National Coarse) ed UNF (Unified National Fine).

INTRODUZIONE 1 LA METRICATION - LÕEVOLUZIONE ATTUALE Queste unificazioni comportavano l’uso delle unità di misura in pollici, tipiche di Regno Unito e USA, nell’Europa continentale si sviluppò una produzione tornita, che impiegava le unità di misura metriche utilizzate in questi paesi, riprendendo il filetto ideato da Sellers, (60 gradi e vertice tronco) definito nel 1898 a Zurigo come sistema SI. Questa produzione fu standardizzata dalla ISO nel 1947. Sono rimasti tuttavia di impiego anche nei paesi europei tipi di filetto in pollici: ad esempio le viti da lamiera, le così dette Autofilettanti, che non richiedono una madrevite da accoppiare, dove sia le lunghezze che diametri sono ancora in pollici e frazioni di pollice. Il problema esistente nel mondo anglosassone tra Witworth e US Standard, fu risolto per motivi economici (industrializzazione della produzione) a favore di quest’ultimo, ma permaneva tra US Standard e Filettatura Metrica ISO, problema che in un mondo sempre più integrato industrialmente ed economicamente si fece sempre più pressante.

1.5 LA METRICATION Avevamo una parte di mondo (USA, GB e colonie, Giappone e Australia), che adottavano il sistema di riferimento in pollici, tutti gli altri paesi industrializzati utilizzavano il sistema metrico. Il sistema metrico decimale risulta di gran lunga il più semplice, paragonato ad uno che misura lunghezze e diametri in pollici e frazioni di pollice, le lunghezze in yarde, miglia ecc, tuttavia l’importanza delle strutture industriali dei paesi dell’US Standard bilanciava quello del metrico, ed i costi di conversione da un sistema all’altro erano spaventosi, a cominciare dalle attrezzature di produzione esistenti impostate per l’impiego di una determinato sistema, alla necessità di progettare ex novo mezzi, macchine, costruzioni cicli produttivi nati in base a certi diametri e certe lunghezze, alla esistenza di un parco esistente di mezzi, macchine e costruzioni che necessitavano di manutenzione e sostituzioni, fino al corredo di ogni singolo cittadino dotato di una serie di chiavi ed inserti da raddoppiare per operare su vecchi e nuovi prodotti. In aggiunta esistevano nei due sistemi differenti impostazioni per quanto riguardavano le caratteristiche meccaniche di resistenza e di impiego. Quello dei due sistemi che fosse stato prescelto avrebbe dato ai paesi che già l’adottavano vantaggi enormi, creando gravissimi problemi a chi si doveva adeguare ad un nuovo sistema. Nel dopo guerra (1946) gli enti di unificazione dei 25 principali paesi industrializzati si ritrovarono fondando quello che a livello mondiale è il principale ente di unificazione l’ISO (International Standard Organisation) che raccoglie oggi tutti i principali enti di unificazione nazionale del mondo e che stabilisce le normative che poi vengono recepite dagli enti dei singoli stati che emettono la norma nazionale che ripete quella ISO. I membri della commissione si trovavano davanti forti pressioni dovute agli opposti interessi di due sistemi economici che rappresentavano l’industria del mondo, e con i mano due standard completamente diversi. Il sistema metrico presentava notevoli vantaggi dal punto di vista dimensionale, perché con la sua semplicità garantiva una gestione elementare delle misure dei calcoli e della gamma di prodotti.

Alcuni paesi quali India, Sud Africa, Australia, Inghilterra Cina e Far East tra il 1960 ed il 1974 iniziarono il passaggio al Sistema Metrico ISO dei loro sistemi di misura, ma in molti casi senza risultati tangibili, per la forte resistenza della base industriale e popolare. L’US Standard aveva dalla sua parte una concezione di impiego più moderna per quanto riguardava le caratteristiche meccaniche e lo sfruttamento degli elementi di collegamento, in altre parole consentiva a parità di dimensioni di sfruttare a pieno le caratteristiche dei fasteners soprattutto dopo la grande rivoluzione tecnologica nella produzione delle viti passata dalla lavorazione meccanica per asportazione alla deformazione plastica per stampaggio con le migliori caratteristiche che questa tecnologia garantiva al prodotto. Enormemente più valido dal punto di vista economico, lo stampaggio delle viti consente una migliore prestazione meccanica delle stesse, una maggiore uniformità di prodotto ed una costanza di qualità meccaniche sconosciuta alle viti prodotte tradizionalmente al tornio, dove le fibre vengono tagliate in senso trasversale. Venne presa la decisione di non penalizzare un solo sistema e di unire i vantaggi dei due sistemi, con la funzionalità geometrica e matematica del metrico ed il miglior sfruttamento meccanico delle viti US Standard. Nel secolo scorso la revisione tecnica e normativa degli anni ottanta fu una vera rivoluzione, che, dopo le battaglie svoltesi durante la scrittura delle nuove norme, nei 25 anni successivi ha richiesto la revisione di tutte le norme nazionali ed internazionali relative alla viteria, partendo dalle norme generali per finire alle norme di prodotto.

1.6 L’ EVOLUZIONE ATTUALE Ostacolata dai forti interessi economici e pratici in gioco, questa rivoluzione ha incontrato una forte inerzia nel mercato, tanto che oggi nei paesi che impiegavano l’US Standard ancora l’80% delle viti utilizzate a livello di base sono in pollici, e nei mercati del metrico per l’80% sono ancora impiegate le viti rispondenti alle vecchie norme, anche se sono abrogate ufficialmente. Tra i principali utilizzatori in Europa le industrie automobilistiche hanno adottato il principio di miglior sfruttamento meccanico previsto dalla ISO, ma molto spesso i prodotti che impiegano sono studiati e sviluppati su disegno specifico, e non sono direttamente riconducibili alle norme di prodotto dell’unificazione. La situazione è la stessa per l’industria bellica e l’industria aeronautica. In Europa solo il mercato Francese sta impiegando progressivamente il prodotto previsto dalle nuove norme, mentre in Germania e Spagna la clientela mantiene prevalentemente le normative DIN e in Italia le UNI pressochè equivalenti. In questo periodo di transizione, in cui ogni anno l’ISO pubblica nuove norme sul nostro prodotto, VIPA ha deciso di proporre ai propri clienti questo Catalogo che per primo offre una informazione corretta ed aggiornata sulle vecchie e sulle nuove norme, consentendo al mercato di conoscere realmente quello che la produzione di fasteners mette loro a disposizione. VIPA offre una vastissima gamma di prodotti, questo catalogo li descrive e fornisce unitamente alle elementari informazioni per il loro corretto impiego. 45

2 NORMATIVE GLI ENTI DI UNIFICAZIONE 2.1 GLI ENTI DI UNIFICAZIONE Le norme che stabiliscono le caratteristiche della bulloneria vengono elaborate dagli enti di unificazione. Fino agli anni ‘60 le norme di prodotto erano definite dai singoli enti nazionali, i principali che costituivano un punto di riferimento ed ancora compaiono nei capitolati sono: Italia: UNI - Ente Nazionale di Unificazione Italiano Germania: DIN - Deutches Institut für Normung Francia: AFNOR - Association Française de Normalisation Spagna: AENOR - Asociación Española de Normalisación y Certificación Inghilterra: BS - British Standards Stati Uniti: AISI - American Iron and Steel Institute

ANSI - American National Standards Institute ASME - American Society of Mechanical Engineers ASTM - American Society for Testing and Materials Oltre a questi era molto diffuso il riferimento agli standards militari, per le importanti commesse delle Forze Armate e le specifiche di enti pubblici, Ferrovie, Associazioni ecc. Negli anni successivi assunse una importanza sempre maggiore la ISO (International Standards Organisation) ente nato proprio per sviluppare la standardizzazione a livello internazionale perché costituito dai rappresentanti dei principali enti nazionali. Oggi le norme vengono elaborate presso questo ente e poi recepite ed emanate dai singoli enti nazionali. Recentemente, dove intervengono fattori di sicurezza o di salute

Membri ISO ed Associati Algeria (IANOR) Antigua and Barbuda (ABBS) Argentina (IRAM) Armenia (SARM) Australia (SA) Austria (ON) Azerbaijan (AZSTAND) Bahrain (BSMD) Bangladesh (BSTI) Barbados (BNSI) Belarus (BELST) Belgium (NBN) Bosnia and Herzegovina (BASMP) Botswana (BOBS) Brazil (ABNT) Bulgaria (BDS) Burundi (BBN) Cambodia (ISC) Canada (SCC) Chile (INN) China (SAC) Colombia (ICONTEC) Congo, The Democratic Republic of (OCC) Costa Rica (INTECO) Côte-d’Ivoire (CODINORM) Croatia (HZN) Cuba (NC) Cyprus (CYS) Czech Republic (CNI) Denmark (DS) Dominica (DBOS) Ecuador (INEN) Egypt (EOS) Eritrea (ESI) Ethiopia (QSAE) Fiji (FTSQCO) Finland (SFS) France (AFNOR) Germany (DIN) Ghana (GSB)

Greece (ELOT) Guinea Bissau (DSNPQ) Guyana (GNBS) Honduras (COHCIT) Hungary (MSZT) Lao Peoplès Democratic Rep. (DISM) Lesotho (LSQAS) Iceland (IST) India (BIS) Indonesia (BSN) Iran, Islamic Republic of (ISIRI) Iraq (COSQC) Ireland (NSAI) Israel (SII) Italy (UNI) Jamaica (JBS) Japan (JISC) Jordan (JISM) Kazakhstan (KAZMEMST) Kenya (KEBS) Korea, Democratic Peoplès Republic (CSK) Korea, Republic of (KATS) Kuwait (KOWSMD) Lebanon (LIBNOR) Libyan Arab Jamahiriya (LNCSM) Luxembourg (SEE) Malaysia (DSM) Malta (MSA) Mauritania (DNPQ) Mauritius (MSB) Mexico (DGN) Mongolia (MASM) Morocco (SNIMA) Netherlands (NEN) New Zealand (SNZ) Nigeria (SON) Norway (SN) Oman (DGSM) Pakistan (PSQCA) Panama (COPANIT)

Peru (INDECOPI) Philippines (BPS) Poland (PKN) Portugal (IPQ) Qatar (QS) Romania (ASRO) Russian Federation (GOST R) Saint Lucia (SLBS) Saint Vincent and the Grenadines (SVGBS) Saudi Arabia (SASO) Serbia (ISS) Sierra Leone (SLSB) Singapore (SPRING SG) Slovakia (SUTN) Slovenia (SIST) South Africa (SABS) Spain (AENOR) Sri Lanka (SLSI) Sudan (SSMO) Suriname (SSB) Sweden (SIS) Switzerland (SNV) Syrian Arab Republic (SASMO) Tanzania, United Republic of (TBS) Thailand (TISI) The former Yugoslav Republic of Macedonia (ISRM) Trinidad and Tobago (TTBS) Tunisia (INNORPI) Turkey (TSE) Ukraine (DSSU) United Arab Emirates (ESMA) United Kingdom (BSI) Uruguay (UNIT) USA (ANSI) Uzbekistan (UZSTANDARD) Venezuela (FONDONORMA) Viet Nam (TCVN) Zimbabwe (SAZ)

NORMATIVE 2 IL SISTEMA DI QUALITË IN AZIENDA Enti collegati Afghanistan (ANSA) Albania (DPS) Angola (IANORQ) Benin (CEBENOR) Bhutan (SQCA) Bolivia (IBNORCA) Brunei Darussalam (CPRU) Burkina Faso (FASONORM) Congo (The Republic of the) Dominican Republic (DIGENOR) El Salvador (CONACYT) Estonia (EVS) Gabon (ANTT) Gambia (GAMSFP) Georgia (GEOSTM) Guatemala (COGUANOR)

Guinea (IGNM) Hong Kong, China (ITCHKSAR) Kyrgyzstan (KYRGYZST) Latvia (LVS) Liberia (LDS) Macau, China (CPTTM) Madagascar (BNM) Malawi (MBS) Mauritania (DNPQ) Moldova, Republic of (INSM) Montenegro (ISME) Mozambique (INNOQ) Myanmar (MSTRD) Namibia (NSIQO) Nepal (NBSM) Palestine (PSI)

pubblica sono state emanate delle direttive EEC, che hanno funzione di legge, per cui i singoli stati sono obbligati a recepirle ed inserirle nella legislazione nazionale, una per tutte la famosa RoHS che riguarda l’impiego delle sostanze nocive alla salute. Chiaramente queste direttive sono limitate nell’ambito degli stati membri della EEC, per chi esporta in paesi extra EEC sono da tenere presenti le singole direttive dei paesi a cui le merci sono destinate, pena il blocco delle merci. Negli ultimi anni tutte le nuove norme sono indicate come EN. Queste pubblicazioni provengono dal European Committee for Standardization (CEN), fondato nel 1961. I suoi trenta membri nazionali lavorano insieme per sviluppare gli Standard Europei (EN) in differenti settori per sviluppare il mercato europeo assicurando una efficiente infrastruttura alle parti interessate per l’evoluzione, il mantenimento e la diffusione di serie di norme e specifiche. Alcune di queste norme sono facoltative, dove invece altre norme come le unificazioni sono effettivamente obbligatorie secondo la legislazione Europea. Gli attuali membri del CEN sono: Austria, Belgio, Bulgaria, Cipro, Repubblica Ceca, Danimarca, Estonia, Finlandia, Francia, Germania, Grecia, Irlanda, Islanda, Italia, Lettonia, Lituania, Lussemburgo, Malta, Norvegia, Olanda, Polonia, Portogallo, Regno Unito, Romania, Slovacchia, Slovenia, Spagna, Svezia, Svizzera, Ungheria. Gli attuali associati sono Albania, Croazia, Macedonia e Turchia. Gli enti di unificazione collegati attualmente sono Australia, Croazia, Bosnia Erzegovina, Egitto, Moldavia, Russia, Serbia, Tunisia, Ucraina. La ISO oggi ha definito le normative per tutti i principali prodotti impiegati nella bulloneria, sono affidati alla definizione delle vecchie norme nazionali solamente i prodotti obsoleti o quelli che vengono ancora impiegati in alcuni settori secondari. Data la limitata diffusione di questi prodotti la ISO non ha sentito l’esigenza di emettere un proprio standard aggiornato. Le schede di prodotto del catalogo VIPA fanno riferimento alle tre più diffuse normative del settore: ISO, UNI, DIN, evi-

Papua New Guinea (NISIT) Paraguay (INTN) Rwanda (RBS) Senegal (ASN) Seychelles (SBS) Sierra Leone (SLSB) Swaziland (SWASA) Tajikistan (TJKSTN) Togo (CSN) Turkmenistan (MSST) Uganda (UNBS) Yemen (YSMO) Zambia (ZABS) Zimbabwe (SAZ)

denziandone le differenze ove esistano. Le tabelle tecniche riportano i dati dimensionali e le caratteristiche meccaniche del prodotto VIPA, riferite alla norma specifica adottata. Normalmente i valori espressi sono quelli nominali di riferimento. I pesi sono forniti a titolo indicativo, perché in realtà essi oscillano tra un valore minimo e massimo in funzione delle tolleranze dimensionali che sono consentite nell’esecuzione.

2.2 IL SISTEMA DI QUALITà IN AZIENDA La qualità del prodotto è divenuta un elemento sempre più importante, le tecnologie produttive ed i sistemi di gestione e movimentazione del prodotto sono fondamentali per assicurare questa qualità ed assicurare al cliente un servizio adeguato e la fornitura di un prodotto corrispondente alle norme ed esigenze d’impiego. Oggi VIPA SpA ha un sistema di qualità certificato, conforme alla normativa ISO 9001. L’ISO 9000 definisce un sistema di gestione qualità che può essere applicato in aziende di ogni dimensione, ovunque nel mondo.La certificazione secondo ISO 9001 (od altri standard di gestione o di qualità) offre la prova obiettiva che un’azienda applica un efficace sistema di gestione qualità che risponde a tutti i requisiti fondamentali. Un esperto esterno e imparziale, riconosciuto come ente di certificazione effettua una verifica ispettiva in sede per determinare se una società è conforme allo standard. Se la società è conforme, sarà emesso a suo nome un attestato di certificazione contenente l’indirizzo, il campo di applicazione delle sue operazioni e i sigilli degli organismi di accreditamento che conferiscono la legittimità al documento. Questo significa che ogni operazione di gestione del prodotto all’interno della VIPA viene effettuata sulla base di un manuale operativo definito Il Manuale della Qualità, approvato oggi da un ente esterno omologato, l’SGS, che ha controllato e verificato la funzionalità del Manuale e la sua corretta applicazione in azienda per conseguire gli obiettivi di qualità assegnati. 47

PRODOTTO 3 IL LA VITE 3.1 La vite

3.2 La testa

Gli elementi che caratterizzano la forma di una vite sono: • TESTA • GAMBO • FILETTO • ESTREMITÁ

La forma della testa dipende dall’impiego e dall’utensile impiegato per avvitare la vite, e dalla necessità o meno di entrare in un incasso od una svasatura, il piano di appoggio può essere piano o conico. Le principali forme sono:

E: cheese head F: tête cylindrique D: Zylinderkopf I: testa cilindrica S: cabeza cilindrica

E: pan head F: tête cylindrique à dépouille; tète cylindrique plate D: Flachkopf (pan head) I: testa bombata S: cabeza cilindrica redondeada

E: raised cheese head (fillister head) F: tête cylindrique bombée D: Linsenzylinderkopf I: testa cilindrica con calotta S: cabeza cilindrica abombada

E: hexagon head with flange F: tête hexagonale à embase D: Sechskantkopf mit Flansch (Flanschkopf) I: testa esagonale con flangia S: cabeza exagonal con collar biselado

E: hexagon head F: tête hexagonale D: Sechskantkopf I: testa esagonale S: cabeza exagonal

E: countersunk head (flat head) F: tête fraisée D: Senkkopf I: testa svasata piana S: cabeza avellanada

E: raised countersunk head (oval head) F: tête fraisée bombée D: Linsensenkkopf I: testa svasata con calotta S: cabela avellanada abombada 48

IL PRODOTTO 3 LA TESTA E: round head F: tête ronde D: Halbrundkopf I: testa tonda S: cabeza redonda E: mushroom head [truss head) F: tête bombée D: Flachrundkopf I: testa tonda larga S: cabeza abombada Mentre per la forma dell’utensile di manovra le principali forme sono: E: hexagon socket F: six pans creux D: Innensechskant I: esagono incassato S: hueco exagonal E: 12 point socket (bihexagon socket] F: empreinte bihexagonale D: lnnenzwölfzahn I: biesagono incassato S: hueco bi-exagonal

E: cross recess (Phillips) F: empreinte cruciforme (type Phillips) D: Kreuzschlitz (Phillips) I: impronta a croce (tipo Phillips) S: hueco cruciforme (tipo Phillips)

E: cross recess (Pozidriv) F: empreinte cruciforme [type Pozidriv) D: Kreuzschlitz (Pozidriv) I: impronta a croce (tipo Pozidriv) S: hueco cruciforme (tipo Pozidriv)

E: hexaqon F: hexagonal D: Sechskant I: esagono S. exagonal

E: slot F: fente D: Schlitz I: intaglio S: ranura 49

PRODOTTO 3 IL IL GAMBO - IL FILETTO 3.3 Il gambo Anche in questo caso è la funzionalità che ne definisce la forma, può essere filettato per tutta la sua lunghezza o parzialmente: quando è importante avere una sezione resistente ottimale conserva il diametro nominale, quando la vite deve attraversare un materiale senza avere contatti o quando deve consentire sotto carico una certo allungamento elastico vi è una parte liscia di sezione inferiore al diametro del filetto.

3.3.1 Il filetto (UNI ISO 5408) Qualunque tipo di filetto pur differente nella forma è caratterizzato da alcuni elementi fondamentali: Solco Risalto

Fondo

Fianchi

β Altezza della filettatura

Solco: l’avvallamento tra due fianchi adiacenti. Sommità: superficie superiore piana che congiunge i due fianchi. Fondo: superficie inferiore del solco che collega i fianchi adiacenti. Nota - Il fondo di una filettatura esterna è arrotondato nel caso in cui viene specificato il raggio di raccordo, altrimenti il fondo della filettatura esterna ed interna può essere piatto (nel caso dell’utensile nuovo) o raccordato (nel caso dell’utensile usurato).

Angolo del filetto, α: in un piano assiale, angolo compreso tra due fianchi adiacenti del risalto. Angolo del fianco, β: in un piano assiale, angolo formato da un fianco e la perpendicolare all’asse della filettatura. Cilindro primitivo: cilindro immaginario la cui superficie esterna taglia la filettatura in modo che la larghezza del risalto e la larghezza del solco siano uguali.

Diametro esterno: diametro di una superficie cilindrica immaginaria tangente alle sommità per una filettatura esterna, e/o di fondo per una superficie interna. Nota 1 - Simbolo: d per filettatura esterna e D per filettatura interna. Nota 2 - Generalmente il diametro esterno di base è anche il diametro nominale della filettatura.

Diametro di nocciolo: diametro di una superficie cilindrica immaginaria tangente ai fondi per una filettatura esterna e/o alle sommità per una filettatura interna. Nota - Simbolo: d1 per filettature esterne e D1 per filettature interne.

Diametro medio: diametro del cilindro primitivo. Nota - Simbolo: d2 per filettatura esterna e D2 per filettatura interna.

Linea primitiva: generatrice del cilindro primitivo.

Inclinazione della filettatura, ψ: angolo acuto formato dalla tangente ad una delle eliche tracciate da un filetto su un cilindro primitivo e un piano perpendicolare all’asse della filettatura (e del cilindro).

Passo, passo del profilo, P: distanza assiale tra un punto su un fianco del filetto e il punto equivalente sul fianco immediatamente adiacente e corrispondente.

Altezza della filettatura: distanza tra la sommità e il fondo di una filettatura, misurata perpendicolarmente all’asse della filettatura.

Passo elicoidale, Ph: distanza assiale di un punto su un piano di un filetto dal suo punto omologo più prossimo sullo stesso fianco, vale a dire lo spostamento assiale di un punto che segue la propria elica nel corso di un giro attorno all’asse della filettatura. Ph = n x P dove n è il numero dei filetti (principi). 50

Sommità

Nota - tan ψ = P/ π ⋅ d 2 o P/ π ⋅ D 2 se si ha un solo filetto (principio); tan ψ = Ph/π ⋅ d2 o Ph/π ⋅ D2, se la filettatura è a due o più filetti (principi).

Diametro medio effettivo: diametro di una superficie cilindrica immaginaria che taglia la filettatura reale in modo che la larghezza del vano sia la metà del passo di base.

IL PRODOTTO 3 IL FILETTO Oggi esistono numerosi tipi di filetto, legati essenzialmente all’impiego della vite:

3.3.1.1 Filettatura cilindrica (UNI 4356 ISO 965) Caratterizza la vite per eccellenza, quella che trova la più ampia applicazione nel campo meccanico è la cosiddetta vite a filetto cilindrico: E: screw thread F: filetage cylindrique D: Gewinde I: filettatura S: rosca cilíndrica

Il sistema di fissaggio è costituito da un elemento maschio (vite) ed uno femmina (madrevite o dado) che si accoppiano in base a tolleranze prefissate il cui rispetto è indispensabile per il corretto impiego.

3.3.1.2 Filettatura autofilettante (UNI EN 1478 - ISO 1478) È impiegata nelle viti per lamiera, dove la forma del filetto è studiata per fare presa sui bordi di un foro calibrato fatto in precedenza sulla lamiera. E: tapping screw thread (spaced thread) F: filettage de vis à tôle D: Blechschraubengewinde I: filettatura autofilettante S: rosca autorroscante

3.3.1.3 Filettatura autoforante (UNI 8115 ISO 10666) Normalmente utilizzata per fissare legno e lamiera metallica, la vite con questo filetto ha una punta in grado di forare anche l’acciaio. E: self drilling screws thread F: filet pour vis auto perceuse D: Bohrschrauben gewinde I: filettatura autoforante S: rosca por tornillos autoladrantes

3.3.1.4 Filettatura autoformante (UNI 8109) È impiegata su piastre o lamiere in materiali relativamente teneri dove viene realizzato un foro liscio calibrato, ottenuto per fusione o con foratura tramite un trapano, il filetto è studiato in modo tale da deformare il foro realizzando in fase di avvitamento il filetto femmina. Fondamentale in questo caso la ceratura od oliatura per ridurre gli attriti. 51

PRODOTTO 3 IL IL FILETTO E: end for thread rolling screw (thread formed by deformation) F: bout de vis auto-taraudeuse par déformation de martière D: Gewindeformendes Schraubenende I: estremità a sezione triangolare (per viti autoformanti) S: extremidad de sección trilobular

3.3.1.5 Filettatura per legno (UNI 699) Si tratta di una delle più antiche forme di filetto, spesso il gambo è conico, per favorire l’avvitamento man mano che il gambo penetra nel legno dove si scava il foro autonomamente.

E: wood screw thread F: filettage de vis à bois D: Holzschraubengewinde I: filettatura per il legno S: rosca para madera

3.3.1.6 Filettatura per pannelli truciolari (UNI EN 1478) È una evoluzione della filettatura per legno, dove il filetto si fa più largo e tagliente.

E: chip board screws F: filet pour panneau agglomerè D: Spannplatten schrauben I: viti per pannelli truciolari S: rosca para madera prensada

3.3.1.7 Filettatura per materiali plastici (UNI 10225 UNI 9786) L’impiego sempre più diffuso di materiali plastici ha portato allo sviluppo di tutta una serie di filetti speciali che secondo il tipo ottimizzano il rendimento su materiali duri o su quelli elastici. Nati inizialmente su brevetti oggi scaduti si possono citare i più diffusi Hi-Low, Ajot.

E: plastic thread F: filet formant pour les plastiques D: Gewindeformende Schrauben für Kunstoffe I: filettatura per materiali plastici S: rosca de plástico 7°

18°

IL PRODOTTO 3 L'ESTREMITË 3.4 L'ESTREMITÀ per prodotti a disegno. Le principali soluzioni previste per le viti metriche sono riassunte dalla norma ISO 4753 2001, dove vengono indicate le quote da rispettare per le varie soluzioni.

In funzione del tipo di filetto esistono vari tipi di estremità che rispondono a differenti esigenze di impiego. Molte di queste non sono definite nelle norme di prodotti unificati, ma vengono utilizzate

Estremità che sono incluse nella lunghezza nominale dell'elemento di collegamento b)

d a)

≈

45 °

Estremità bombata (RN) c)

≈

Estremità smussata (CH) c)

45 °

Estremità rullata (RL)

45 °

u l

Estremità cilindrica corta (SD)

Estremità cilindrica lunga (LD) 45

u l

Estremità conica (CN)

Estremità troncoconica (TC) V

≈ 120°

≈

90°±2*d)

Estremità piana (FL)

u Z1

Estremità a coppa (CP)

Estremità raschiante

Estremità che sono aggiunte alla specificata lunghezza nominale dell'elemento di collegamento Z5

u l

90°

0° -30°

≈

u Z3

Punta pilota piatta (PF) re ≈ 1,4 d v = 0,5 d ±0,5 mm dn = d - 1,6P lk ≤ 3P (P è il passo della filettatura)

Punta pilota con parte troncoconica (PC) ln ≤ 5P ln - lk ≥ 2P

Nota 1 - l è la lunghezza nominale dell'elemento di collegamento. Nota 2 - Filettatura incompleta u ≤ 2P. Nota 3 - L'angolo di 45° per le estremità FL, SD, LD e CP si applica solamente alla porzione di estremità sotto il diametro di fondo filetto.

Nota 4 - L'angolo di 20° si applica solamente alla porzione di estremità sotto il diametro di fondo filetto. a) L'estremità può essere incavata. b) Diametro massimo eguale al diametro di fondo del filetto. c) Arrotondamento di piccolo raggio. d) 120° ±2° per tutte le viti corte; vedere norma di prodotto (ad esempio ISO 4027). e) L'estremità può essere ricoperta.

PRODOTTO 3 IL FILETTATURA METRICA ISO 3.5 Filettatura Metrica ISO La filettatura metrica ISO (ISO 965) trova largo impiego nel settore della meccanica e della carpenteria metallica pesante. Esistono in funzione dell’impiego due tipi di filettatura, a passo grosso ed a passo fine. Per garantire sempre la possibilità di accoppiamento tra vite e madrevite sono state fissate le tolleranze fondamentali delle viti e dei dadi (UNI 5545, ISO 262, ISO 965):

La tolleranza viene definita prendendo come riferimento il valore nominale del diametro, ossia se la vite è ad esempio M8 la misura di riferimento della tolleranza per l’accoppiamento è 8 millimetri. Il sistema ISO di accoppiamento albero foro prevede una serie di posizioni al di sopra ed al di sotto di questo valore:

Scostamenti positivi

FORI B

C D

E EF F FG G H

K M N J J.

Scostamenti negativi

linea dello zero P R S T U V

Scostamenti positivi

g f fg e ef

h k

p m n

j j.

ALBERI

x y

linea dello zero dimensione nominale

Scostamenti negativi

X Y Z ZA

dimensione nominale

IL PRODOTTO 3 FILETTATURA METRICA ISO La posizione H per i fori o h per gli alberi rappresenta la posizione a cavallo del valore nominale. Per garantire quindi che la vite entri sempre nel dado senza interferenza, le rispettive posizioni di tolleranza per la vite devono essere assegnate a partire dalla prima posizione dal valore nominale verso i valori di scostamento negativi, ossia la posizione “g”, per valori di scostamento decrescenti. Per il dado viene adottata la posizione che parte dal valore nominale verso i valori di scostamento positivi ossia “H”.

Sono stabiliti su questa base diversi livelli di qualità (UNI 5541) Per queste posizioni si utilizza il sistema IT per stabilire la precisione di accoppiamento. Il grado di precisione per la bulloneria è compreso nelle posizioni 4, 6, 8 ne derivano i seguenti valori per le viti (vedere Tabella 1) ed i seguenti per le madreviti (vedere Tabella 2) Per la viteria di qualità precisa, categoria A, i valori per l’accoppiamento sono stabiliti in 6g per la vite (vedere Tabella 3) e 6H per la madrevite (vedere Tabella 4) (ISO 262) (ex UNI 5545):

Posizione delle tolleranze viti

Posizione delle tolleranze per le madreviti

+ G ES

Diametro nominale

Posizione delle tolleranze Il sistema di tolleranza ISO per filettature prevede 5 posizioni diverse; le posizioni sono designate come segue: - per le posizioni relative alle tolleranze sulle viti, mediante lettere minuscole: e, g, h. - per le posizioni relative alle tolleranze sulle madreviti, mediante lettere maiuscole: G, H.

Linea dello zero

g e

Tabella 1 - Tolleranza Td sul diametro esterno della vite

Grado di precisione

Passo

Tolleranze µm

mm 0,35 0,4 0,45 0,5 0,6 0,7 0,75

53 60 63 67 80 90 90

Grado di precisione

Passo

Tolleranze µm

85 95 100 106 125 140 140

0,8 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5

95 112 132 150 170 180 212

Grado di precisione

Passo

150 180 212 236 265 280 335

236 280 335 375 425 450 530

Tolleranze µm

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6

236 265 300 315 335 355 375

375 425 475 500 530 560 600

600 670 750 800 850 900 950

Tabella 2 - Tolleranza TD1 sul diametro di nocciolo della madrevite

Grado di precisione

Passo

Tolleranze µm

mm 0,35 0,4 0,45 0,5 0,6 0,7 0,75

63 71 80 90 100 112 118

80 90 100 112 125 140 150

100 112 125 140 160 180 190

Grado di precisione

Passo

0,8 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5

Tolleranze µm

mm 180 200 224 236

125 150 170 190 212 236 280

160 190 212 236 265 300 355

200 236 265 300 335 375 450

Grado di precisione

Passo

mm 250 300 335 375 425 475 560

315 375 425 475 530 600 710

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6

630 710 750 850 900 950 1000

800 900 950 1060 1120 1180 1250

Tolleranze µm 315 355 375 425 450 475 500

400 450 475 530 560 600 630

500 560 600 670 710 750 800

PRODOTTO 3 IL FILETTATURA METRICA ISO Tabella 3 - VITE - Dimensioni limite vite con tolleranza 6g

Filettatura

Passo

Lunghezza di avvitamento sopra

fino a

Diametro esterno

Diametro medio

max.

min.

Diametro di nocciolo

d3*

max.

min.

max.

min.

1,354 1,554 1,721 1,888 2,188 2,655 3,089 3,523 3,991 4,456 5,324 6,324 7,160 8,994 10,829 12,663 14,663 16,334 18,334 20,334 22,003 25,003 27,674 30.674 33,342 36,342

1,291 1,491 1,654 1,817 2,117 2,580 3,004 3,433 3,901 4,361 5,212 6,212 7,042 8,862 10,679 12,503 14,503 16,164 18,164 20,164 21,803 24,803 27,462 30,462 33,118 36,118

1,202 1,402 1,548 1,693 1,993 2,439 2,829 3,220 3,666 4,110 4,891 5,891 6,619 8,344 10,072 11,797 13,797 15,252 17,252 19,252 20,704 23,704 26,158 29,158 31,610 34,610

1,165 1,365 1,504 1,644 1,944 2,385 2,765 3,144 3,585 4,024 4,783 5,783 6,483 8,182 9,882 11,580 13,580 14,981 16,981 18,981 20,379 23,379 25,779 28,779 31,177 34,177

1,064 1,264 1,394 1,525 1,825 2,256 2,615 2,979 3,414 3,842 4,563 5,563 6,230 7,888 9,543 11,204 13,204 14,541 16,541 18,541 19,855 22,855 25,189 28,189 30,521 33,521

7,324 9,160 11,160 12,994 14,994 16,994 18,994 20,994 22,663 25,663 28,663 31,663 34,003 37,003

7,212 9,042 11,028 12,854 14,854 16,854 18,854 20,854 22,493 25,493 28,493 31,493 33,803 36,803

6,891 8,619 10,619 12,344 14,344 16,344 18,344 20.344 21,797 24,797 27,797 30,707 32,704 35,704

6,783 8,483 10,483 12,182 14,182 16,182 18,182 20,182 21,580 24,580 27,580 30,580 32,379 35,379

5,563 8,230 10,216 11,880 13,880 15,880 17,880 19,880 â&#x20AC;&#x2DC;21,194 24,194 27,194 30,194 31,855 34,855

passo grosso M 1,6 M 1,8 M2 M 2,2 M 2,5 M3 M 3,5 M4 M 4,5 M5 M6 M7 M8 M 10 M 12 M 14 M 16 M 18 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30 M 33 M 36 M 39

0,35 0,35 0,4 0,45 0,45 0,5 0,6 0,7 0,75 0,8 1 1 1,25 1,5 1,75 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5 3,5 4 4

0,8 0,8 1 1,2 1,2 1,5 1,7 2 2,2 2,5 3 3 4 5 6 8 8 10 10 10 12 12 15 15 18 18

2,6 2,6 3 3,7 3,7 4,5 5 6 6,7 7,5 9 9 12 15 18 24 24 30 30 30 36 36 45 45 53 53

1,581 1,781 1,981 2,180 2,480 2,980 3,479 3,978 4,478 4,976 5,974 6,974 7,972 9,968 11,966 13,962 15,962 17,958 19,958 21,958 23,952 26,952 29,947 32,947 35,940 38,940

1,496 1,696 1,886 2,080 2,380 2,874 3,354 3,838 4,338 4,826 5,794 6,794 7,760 9,732 11,701 13,682 15,682 17,623 19,623 21,623 23,577 26,577 29,522 32,522 35,465 38,465

passo fine M 8x1 M 10x1,25 M 12x1,25 M 14x1,5 M 16xl,5 M 18x1,5 M 20x1,5 M 22x 1,5 M 24x2 M 27x2 M 30x2 M 33x 2 M 36x3 M 39X 3

1 1,25 1,25 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 3 3

3 4 4,5 5,6 5,6 5,6 5,6 5,6 8,5 8,5 8,5 8,5 12 12

9 12 13 16 16 16 16 16 25 25 25 25 36 36

7,974 9,972 11,972 13,968 15,968 17,968 19,968 21,968 23,962 26,962 29,962 32,962 35,952 38,952

7,794 9,760 11,760 13,732 15,732 17,732 19,732 21,732 23,682 26,682 29,682 32,682 35,577 38,577

* Salvo diversamente indicato, prescritti soltanto per le viti con resistenza a trazione maggiore di 80 kg/mm2 (classi 8G, 10K, ecc.) secondo UNI 3740-65)

IL PRODOTTO 3 FILETTATURA METRICA ISO Tabella 4 - MADREVITE - Dimensioni limite madrevite con tolleranza 6g Diametro esterno

Diametro medio

Diametro di nocciolo

P sopra

fino a

min.

max.

min.

max.

non prescritto

Lunghezza di avvitamento

1,373 1,573 1,740 1,908 2,208 2,675 3,110 3,545 4,013 4,480 5,350 6,350 7,188 9,026 10,863 12,701 14,701 16,376 18,376 20,376 22,051 25,051 27,727 30,727 33,402 36,402

1,458 1,658 1,830 2,003 2,303 2,775 3,222 3,663 4,131 4,605 5,500 6,500 7,348 9,206 11,063 12,913 14,913 16,600 18,600 20,600 22,316 25,316 28,007 31,007 33,702 36,702

1,221 1,421 1,567 1,713 2,013 2,459 2,850 3,242 3,688 4,134 4,917 5,917 6,647 8,376 10,106 11,835 13,835 15,294 17,294 19,294 20,752 23,752 26,211 29,211 31,670 34,670

1,321 1,521 1,679 1,838 2,138 2,599 3,010 3,422 3,878 4,334 5,153 6,153 6,912 B,676 10,441 12,210 14,210 15,744 17,744 19,744 21,252 24,252 26,771 29,771 32,270 35,270

non prescritto

Filettatura

Passo

max.

7,350 9,188 11,188 13,026 15,026 17,026 19,026 21,026 22,701 25,701 28,701 31,701 34,051 37,051

7,500 9,348 11,368 13,216 15,216 17,216 19,216 21,216 22,925 25,925 28,925 31,925 34,316 37,316

6,917 8,647 10,647 12,376 14,376 16,376 18,376 20,376 21,835 24,835 27,835 30,835 32,752 35,752

7,153 8,912 10,912 12.676 14,676 16,676 18,676 20,676 22,210 25,210 28,210 31,210 33,252 36,252

passo grosso M 1,6 M 1,8 M2 M 2,2 M 2,5 M3 M 3,5 M4 M 4,5 M5 M6 M7 M8 M 10 M 12 M 14 M 16 M18 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30 M 33 M 36 M 39

0,35 0,35 0,4 0,45 0,45 0,5 0,6 0,7 0,75 0,8 1 1 1,25 1,5 1,75 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5 3,5 4 4

0,8 0,8 1 1,2 1,2 1,5 1,7 2 2,2 2,5 3 3 4 5 6 8 8 10 10 10 12 12 15 15 18 18

2,6 2,6 3 3,7 3,7 4,5 5 6 6,7 7,5 9 9 12 15 18 24 24 30 30 30 36 36 45 45 53 53

1,600 1,800 2,000 2,200 2,500 3,000 3,500 4,000 4,500 5,000 6,000 7,000 8,000 10,000 12,000 14,000 16,000 18,000 20,000 22,000 24,000 27,000 30,000 33,000 36,000 39,000 passo fine

M 8x1 M 10x1,25 M 12x 1,25 M 14x1,5 M 16x1,5 M 18x1,5 M 20xl,5 M 22x 1,5 M 24x2 M 27x2 M 30x2 M 33x2 M 36x3 M 39X3

1 1,25 1,25 1,5 1,5 1.5 1,5 1,5 2 2 2 2 3 3

3 4 4,5 5,6 5,6 5,6 5,6 5,6 8,5 8,5 8,5 8,5 12 12

9 12 13 16 16 16 16 16 25 25 25 25 36 36

8,000 10,000 12,000 14,000 16,000 18,000 20,000 22,000 24,000 27,000 30,000 33,000 36,000 39,000

CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 LE CARATTERISTICHE MECCANICHE E CLASSI DI RESISTENZA 4.1 CARATTERISTICHE MECCANICHE E CLASSI DI RESISTENZA L’impiego degli elementi di fissaggio è legato alle prestazioni offerte dal prodotto che assicura prestazioni meccaniche adeguate. Le norme che determinano le caratteristiche meccaniche del prodotto sono 3: • ISO 898 -1 - 5 - 9 vale per tutti i prodotti definiti ed identificati dalle nuove normative ISO • UNI 3740 e DIN 267 vengono applicate per tutti i prodotti facenti riferimento alle vecchie norme UNI e DIN non aggiornate in base alla ISO. Sulle singole schede di prodotto è possibile trovare riferimento alla norma relativa. Le normative stabiliscono le classi di resistenza, i materiali e le relative caratteristiche meccaniche, a cui il produttore e l’utilizzatore del prodotto si devono attenere.

4.1.1 VITI (ISO 898-1:2009, UNI 3740-3, DIN 267-3) Le viti sono suddivise in “Classi di resistenza” in funzione delle caratteristiche meccaniche che vengono loro richieste (vedere Tabella 1). Sulla base dei valori richiesti viene definita una gamma di acciai da utilizzare in funzione delle classi di resistenza stabilite (vedere Tabella 2).

Tabella 1 - Sistema di coordinate per le classi di resistenza

Carico unitario nominale di rottura Rm,nom N/mm

300

400

500

600

700

800

900

1000

1200

1400

7 8 6.8

12.9 10.9

Allungamento percentuale minimo dopo rottura,

Amin

9.8a)

5.8

8.8

14 4.8

16 18 20

5.6

22 4.6

25 3.6

Relazione tra carichi unitari di snervamento e di rottura / Relazione tra carichi unitari di snervamento e di rottura Secondo numero del simbolo / Secondo numero del simbolo Carico unitario di snervamento Carico unitario di snervamento Carico unitario nominale di rottura Carico unitario nominale di rottura

Rm, nom

x 100%

oppure Carico unitario di scosta mento dalla proporzionalità Carico unitario di scosta mento Rp 0,2b)

x 100%

Carico unitario nominale di rottura Carico unitario nominale di rottura Rm, nom Nota Benché nella presente parte della ISO 898 vengano specificate numerose classi di resistenza, ciò non significa che tutte le classi siano adatte per tutti i prodotti. Informazioni supplementari sull’applicazione delle classi di resistenza vengono fornite nelle norme di prodotto relative. Per prodotti non normalizzati si raccomanda di scegliere, il più strettamente possibile, una classe di resistenza uguale a quella già prevista per prodotti similari normalizzati. a) Vale unicamente per diametri nominali di filettatura d ≤ 16 mm b) Si applicano i valori nominali indicati nel prospetto 3

LE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 CARATTERISTICHE MECCANICHE E CLASSI DI RESISTENZA Tabella 2 - Analisi chimica degli acciai

Materiale e trattamento termico

4.6c) d) 4.8d) 5.6c) 5.8

Acciaio al carbonio o acciaio al carbonio con additivi

6.8d)

8.8f)

Composizione chimica (analisi sul prodotto), % (m/m)

Acciaio al carbonio con additivi (per esempio con B, Mn oppure Cr) bonificato o acciaio al carbonio bonificato o acciaio legato bonificatog

9.8f)

Acciaio al carbonio con additivi (per esempio con B, Mn oppure Cr) bonificato o acciaio al carbonio bonificato o acciaio legato bonificatog

10.9f)

Acciaio al carbonio con additivi (per esempio con B, Mn oppure Cr) bonificato o acciaio al carbonio bonificato o acciaio legato bonificatog

Temperatura di rinvenimento

Bb)

°C

max.

min.

max.

0,55

0,050 0,060

0,13

0,55

0,050 0,060

0,55

0,050 0,060

0,15

0,55

0,050 0,060

0,15

0,40

0,025 0,025

0,25

0,55

0,025 0,025

0,20

0,55

0,025 0,025

0,15e)

0,40

0,025 0,025

0,25

0,55

0,025 0,025

0,20

0,55

0,025 0,025

0,20e

0,55

0,025 0,025

0,25

0,55

0,025 0,025

non specificato

Classe di resistenza

0,003

425

0,003

425

0,003

425

0,20

0,55

0,025 0,025

12.9f) h) i)

Acciaio legato bonificatog

0,30

0,50

0,025 0,025

0,003

425

12.9f) h) i)

Acciaio al carbonio con additivi (per esempio con B, Mn oppure Cr) bonificato

0,28

0,50

0,025 0,025

0,003

380

a) In caso di contestazioni fa sempre fede l'analisi sul prodotto. b) Il contenuto di boro può raggiungere lo 0,005% a condizione che il boro non efficace sia controllato con l'aggiunta di titano e/o alluminio. c) Per elementi di collegamento forgiati a freddo a classe 4.6 e 5.6 potrebbe essere necessario effettuare un trattamento termico del cavo utilizzato per la forgiatura a freddo o dell'elemento di collegamento forgiato a freddo per ottenere il grado di duttilità richiesto. d) È consentito l'uso di acciaio automatico per queste classi di resistenza purché con i seguenti contenuti massimi: zolfo 0,34%, fosforo 0,11% e piombo 0,35%. e) L'acciaio al carbonio con boro, il cui contenuto di carbonio sia inferiore allo 0.25% (analisi di colata), deve avere un contenuto minimo di manganese dello 0.6% per la classe di resistenza 8.8 e dello 0.7% per la classe di resistenza 10.9. f) I materiali di queste classi di resistenza devono avere sufficiente temprabilità in modo da ottenere nella porzione filettata della vite una struttura a cuore con circa il 90% di martensite nelle condizioni di "tutta tempra" prima del rinvenimento. g) Questo acciaio Iegato deve contenere per lo meno uno dei seguenti elementi in queste quantità minime: cromo 0.30%, nichel 0.30%, molibdeno 0.20%, vanadio 0.10%. Se detti elementi sono prescritti in combinazioni di 2,3 o 4 e hanno tenori di lega inferiori a quelli sopra detti, il valore limite da applicare per la determinazione della classe è pari al 70% della somma dei valori limiti individuali sopra indicati per i 2, 3 o 4 elementi implicati. h) Uno strato bianco arricchito di fosforo, rilevabile metallograficamente non è ammesso per ·la classe di resistenza 12.9/12.9. i) Attenzione alla classe di resistenza 12.9/12.9. Tenere sempre presente la struttura e la capacità tecnica del produttore, le condizioni d'uso e i metodi di serraggio. In questa classe infatti le condizioni ambientali possono essere causa di corrosione e rottura di bulloneria/viteria lavorata e rivestita.

CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 LE CARATTERISTICHE MECCANICHE E CLASSI DI RESISTENZA I principali parametri presi in considerazione nel valutare le caratteristiche meccaniche delle viti a filetto metrico sono: Carico unitario di rottura Sigla Rm Unità di misura N/mm2 = Mpa Carico di snervamento (N) Formula: Rm = ———————————-2 Sezione Resistente (mm ) Descrizione: si definisce Carico unitario di rottura il carico a trazione sotto il quale avviene la rottura della vite rapportato alla sezione resistente della vite stessa. Carico unitario di snervamento Sigla ReL Unità di misura N/mm2 = Mpa Carico di snervamento (N) Formula: Rm = ———————————2 Sezione Resistente (mm ) Descrizione: si definisce Carico unitario di snervamento il carico a trazione sotto il quale la provetta subisce un allungamento permanente. Carico unitario di scostamento dalla proporzionalità Sigla Rp0,2 Unità di misura N/mm2 = Mpa Carico sotto il quale l’allungamento permanente resta sotto il 2% (N) Formula: ——————————————— Sezione Resistente Descrizione: valore convenzionale adottato per materiali ad alta resistenza al posto del carico di snervamento difficilmente misurabile. Sezione Resistente Sigla Sr Unità di misura mm2 Descrizione: la sezione resistente di una vite è determinata dalla minore sezione posta lungo l’asse della vite tra la testa ed il primo principio di filetto in presa. Durezza Sigle

HV Durezza Vikers (piramide 136°) HRB Durezza Rockwell B (sfera da 1/16) (materiali teneri) HRC Durezza Rockwell C (piramide angolo 120°) HB Durezza Brinnel (sfera)

Descrizione: la Durezza è la capacità di un materiale di resistere alla penetrazione di un corpo esterno, la prova si effettua realizzando un’incisione sulla superficie da provare applicando con una pressa carico predefinito tramite una punta che secondo il metodo può essere piramidale di diverso angolo o sferica. In base alla profondità dell’impronta si ricava il valore.

Allungamento dopo rottura Sigla A Unità di misura % Formula: (1 - Lunghezza finale/Lunghezza iniziale) x 100 Descrizione: Si misura su provetta di sezione uniforme per verificare la plasticità del materiale. Strizione dopo rottura Sigla Z Unità di misura % Formula: (1-Sezione finale/Sezione iniziale) x 100 Descrizione: Si misura su provetta di sezione uniforme per verificare la plasticità del materiale. Per le nuove norme di prodotto le caratteristiche meccaniche sono determinate in base alla ISO 891-1 prospetto3 (vedere Tabella 3). Per tutti i prodotti le cui norme sono antecedenti alla ISO 898/1 e non sono più state aggiornate si fa riferimento alla precedente norma UNI 3740 - Parte 3°, sostanzialmente equivalente alla DIN 267.

4.1.2 nuova edizione norma iso 898 - 1:2009 Il 31 marzo 2009 la ISO ha pubblicato una nuova edizione della norma ISO 898-1, recepita dalla UNI il 9 luglio 2009, dove, rispetto alla vecchia edizione 2001 vengono fatti alcuni aggiornamenti soprattutto in relazione agli acciai impiegati per la produzione delle classi 8.8, 10.9, 12.9. Tali aggiornamenti sono motivati da un lato dall’esigenza dei produttori di utilizzare materiali più economici e più facilmente lavorabili, quali gli acciai al boro, il cui impiego è ammesso anche per la classe di resistenza 12.9, dall’altro di stabilire dei criteri di verifica della profondità di tempra, per verificare l’uso di acciai adatti in rapporto al diametro delle viti. Vengono date anche indicazioni più specifiche sui tipi di controllo da effettuare su materiale stampato e materiale tornito.

LE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 CARATTERISTICHE MECCANICHE E CLASSI DI RESISTENZA Tabella 3 – UNI EN ISO 898-1:2009 - Caratteristiche fisiche e meccaniche delle viti e delle viti prigioniere

Classe di resistenza N° d’ordine

9.8b) d≤16 10.9 d≤16a) d≤16b) mm 8.8a)

Caratteristiche meccaniche e fisiche

4.6

4.8

5.6

5.8

6.8

Carico di rottura a trazione Rm, MPa*

nom.c min. nom.

400

600

500

12.9/12.9

800

900

1000

1200

400

420

500

520

600

800

830

900

1040

1220

240

300

240

300

640

720

900

1080

Carico unitario min di snervamento, ReL, d in MPa*

Scostamento della proporzionalità a carico di snervamento convenzionale del 0,2% applicato sulla provetta calibrata, R p0,2, MPa*

nom. min.

640

660

720

940

1100

nom.c

320

400

480

Scostamento della proporzionalità a carico di snervamento convenzionale del 0,004% applicato sull'elemento di collegamento intero, R pf MPa*

min.

340e

420e 480e

225

310

280

380

440

580

600

650

830

970

0,94

0,91

0,93

0,90

0,92

0,91

0,90

0,88

290

320

385

min. c

Sforzo sotto carico unitario di prova Spf, MPa* nom. 5

6 7 8 9 10 11

Rapporto carico di prova unitario S p,nom/ R eL min or S p,nom/ R p0,2 min or S p,nom/ R pf min Percentuale di allungamento a rottura delle provette calibrate, A% Percentuale di strizione a rottura delle provette calibrate, Z% Allungamento a rottura di elementi di collegamento interni Af Tenacità della testa Durezza Vickers, HV F≥98N Durezza Brinell, HBW F= 30 D2 Durezza Rockwell, HRB

Durezza Rockwell, HRC 13

15 16

min. min.

0,24

0,22

0,20

120

130

155

160

190 250

320

335

360

380

435

152

181

238

242

276

304

366

238

304

318

342

361

414

nessuna rottura

min. max. min.

22 0 114

124

max. min.

147

20 9k 67

max.

95,0k

250

255

99,5

min.

max

Durezza superficiale, HV 0,3

max.

h,i

h,j

Altezza minimale nel filetto della zona non decarburata, E in mm

min.

1/2H1

2/3H1

3/4H1

Profondità massima di decarburazione totale, G in mm

max

0,015

max

min

a norma ISO 878-7

Perdita di durezza dopo la normalizzazione HV Coppia di rottura MB N∙m k,l

Resilienza KV e j

Difetti superficiali in confermità alle

min

27 ISO 6157-1n

m ISO 6157-3

* 1 MPa (Megapascal) = 1 N/mm2 a) Valori non applicabili a bulloneria strutturale. b) Per bulloneria strutturale d ≥ M12. c) I valori nominali specificati ai soli fini della designazione della classe di resistenza (v. punto 5). d) Nel caso in cui non fosse possibile determinare il carico unitario di snervamento ReL è ammesso il carico unitario di scostamento dalla proporzionalità RpO,2. e) Per le classi di resistenza 4.8,5.8 e 6.8 i valori di ReL sono dati ai fini dei soli calcoli, essi non sono valori di prova. f) I carichi di prova sono quelli indicati in tabella 5 e 7 della norma. g) Una verifica della durezza effettuata sulla estremità di un elemento di collegamento deve indica-

re come valori massimi i seguenti: 250 HV, 238 HB o 99,S HRB. h) La durezza superficiale non deve essere superiore di più di 30 punti Vickers alla durezza a cuore misurata sul prodotto, effettuando le due misurazioni con HV 0,3. i) Non è ammesso alcun aumento della durezza superficiale oltre 390 HV. j) Non è ammesso alcun aumento della durezza superficiale oltre 435 HV. k) Valori determinati alla temperatura di prova di -20°C, v. punto 9.14 della norma. l) Per d ≥16 mm. m) Il valore di Kv è in fase di studio. n) AI posto dell'ISO 6157-1, si applica l'ISO 6157-3 purché con il consenso di produttore e cliente

CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 LE CARICHI DI ROTTURA E CLASSI DI RESISTENZA Tabella 4 – Carico minimo di rottura – Filettatura metrica ISO a passo grosso

Classe di resistenza

Filettoa) d

Sezione resistente nominale As, nom.mm2

3.6

4.6

4.8

M3 M3,5 M4 M5 M6 M7 M8 M10 M12 M14 M16 M18 M20 M22 M24 M27 M30 M33 M36 M39

5,03 6,78 8,78 14,2 20,1 28,9 36,6 58 84,3 115 157 192 245 303 353 459 561 694 817 976

1660 2240 2900 4690 6630 9540 12100 19100 27800 38000 51800 63400 80800 100000 116000 152000 185000 229000 270000 322000

2010 2710 3510 5680 8040 11600 14600 23200 33700 46000 62800 76800 98000 121000 141000 184000 224000 278000 327000 390000

2110 2850 3690 5960 8440 12100 15400 24400 35400 48300 65900 80600 103000 127000 148000 193000 236000 292000 343000 410000

5.6

8.8

6.8

8.8

9.8

10.9

12.9

Carico minimo di rottura (As, nom x Rm, min), N 2510 3390 4390 7100 10000 14400 18300 2900 42200 57500 78500 96000 122000 152000 179000 230000 280000 347000 408000 488000

2620 3530 4570 7380 10400 1500 1900 30200 43800 59800 81600 99800 127000 158000 184000 239000 292000 361000 425000 508000

3020 4020 4530 5230 6140 4070 5420 6100 7050 8270 5270 7020 7900 9130 10700 8520 11350 12800 14800 17300 12100 16100 18100 20900 24500 17300 23100 2600 30100 35300 2200 39200 32900 38100 44600 34800 46400 52200 60300 70800 50600 67400 c) 75900 87700 103000 69000 92000 c) 104000 120000 140000 94000 125000 c) 141000 163000 192000 115000 159000 200000 234000 147000 203000 255000 299000 182000 252000 315000 370000 212000 293000 367000 431000 275000 381000 477000 560000 337000 466000 583000 684000 416000 576000 722000 847000 490000 678000 850000 997000 586000 810000 1020000 1200000

Note a) Qualora nella indicazione del filetto non venga specificato il passo, è valido il passo grosso. Questo è dato nella ISO 261 ISO 262. c) Per viti da carpenteria ad alta resistenza, rispettivamente 70000, 95500, 130000

Tabella 5 – Carico minimo di rottura – Filettatura metrica a passo fine

Sezione resistente nominale As, nom.mm2

3.6

4.6

4.8

M8x1 M10x1 M10x1,25 M12x1,25 M12x1,5 M14x1,5 M16x1,5 M18x1,8 M20x1,5 M22x1,5 M24x2 M27x2 M30x2 M33x2 M36x2 M39x3

39,2 64,5 61,2 92,1 88,1 125 167 216 272 333 384 496 621 761 865 1030

12900 21300 20200 30400 29100 41200 55100 71300 89800 110000 127000 164000 205000 251000 285000 34000

15700 25800 24500 36800 35200 50000 66800 86400 109000 133000 154000 198000 248000 304000 349000 412000

16500 27100 25700 38700 37000 52500 70100 90700 114000 140000 161000 208000 261000 320000 363000 433000

Note a) P è il passo della filettatura

Classe di resistenza

Filetto (d x P)a)

5.6

8.8

6.8

8.8

9.8

10.9

12.9

Carico minimo di rottura (As, nom x Rm, min), N 19600 32300 30600 46100 44100 62500 83500 108000 136000 166000 192000 248000 310000 380000 432000 515000

20400 33500 31800 47900 45800 65000 86800 112000 141000 173000 200000 258000 323000 396000 450000 536000

23500 38700 36700 55300 52900 75000 100000 130000 163000 200000 230000 298000 373000 457000 519000 618000

31360 51600 49000 73700 70500 100000 134000 179000 226000 276000 319000 412000 515000 632000 718000 855000

35300 40800 47800 58100 67100 78700 55100 63600 74700 82900 95800 112400 79300 91600 107500 112000 130000 152000 150000 174000 204000 225000 264000 283000 332000 346000 406000 399000 469000 516000 605000 646000 758000 791000 928000 900000 1055000 1070000 1260000

LE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 DADI E CRITERI DI ACCOPPIAMENTO VITE E MADREVITE 4.2 DADI E CRITERI DI ACCOPPIAMENTO VITE MADREVITE (ISO 898-2, UNI 3740-4, DIN 267-4) Analogamente alle viti la normativa suddivide in classi di resistenza anche i dadi, per consentire un corretto accoppiamento alle viti in funzione delle prestazioni richieste. Le due tabelle relative alla resistenza delle viti evidenziano per la ISO 898-1 ulteriori specifiche rispetto a quelle stabilite dalle norme precedenti UNI e DIN, tali specifiche tendono a verificare più a fondo la qualità dei materiali e la correttezza dei trattamenti. Le maggiori differenze tra il tradizionale sistema UNI e DIN e le nuove normative ISO, si trovano nel criterio di accoppiamento Vite-Dado. Le ISO prevedono per la viteria ad alta resistenza delle prestazioni e quindi sollecitazioni superiori, già ampiamente applicate da parecchi anni nel settore automobilistico e motoristico, dove negli anni ottanta le case hanno sviluppato delle tabelle tecniche interne, che prescrivono materiali, coppie di serraggio e sollecitazioni delle viti definiti per ottenere il massimo risultato possibile in base alle dimensioni impiegate, affidando la realizzazione del prodotto a fornitori qualificati e selezionati. L’evoluzione dei materiali, le tecnologie di produzione, i controlli, garantiscono oggi un prodotto di qualità decisamente superiore rispetto alla metà del secolo scorso, tale da consentire il trasferi-

mento di questi criteri al normale impiego del materiale unificato. Qui si ritrova la citata rivoluzione attuata dalla ISO a partire dalla norma ISO 898. La verifica del futuro non sarà tra materiale prodotto in Europa piuttosto che in Cina o India, o altrove ma sulla qualità del prodotto fornito e quindi sulle sue caratteristiche. Il mercato tuttavia è lento a recepire le nuove opportunità, perché molte piccole e medie industrie non dispongono di una tecnologia di progettazione che consenta uno sfruttamento intensivo dei materiali a disposizione, molte poi ignorano l’esistenza di questi nuovi criteri. Di fatto oggi il mercato richiede prevalentemente il prodotto tradizionale, più economico, ed ancora maggiormente diffuso.

4.2.1 Norme tradizionali (UNI 3740-4, DIN 267-4) La norma UNI 3740 Parte 4 suddivide le classi di resistenza dei dadi in funzione delle viti e ne determina i criteri di accoppiamento e definisce i valori indicativi delle caratteristiche meccaniche in funzione della durezza. Per la accettazione del materiale il valore di durezza minima non è determinante, perché fa testo il carico di prova. I carichi di prova cui i dadi devono sottostare per rientrare nelle caratteristiche meccaniche prestabilite sono indicati nella tabella 8.

Tabella 6 - Analisi chimica degli acciai C

Classe di resistenza 4A*

4 D* 5* 5 S* 6 S* 04* 8** 10 05 12

min.

max.

min.

max.

0,15 0,18

0,50 0,58 0,58 0,58

0,25 0,30 0,45

0,110 0,060 0,048 0,048

0,150 0,150 0,058 0,058

Note * È ammesso l’impiego di acciai per lavorazioni meccaniche ad alta velocità; in questo caso per il piombo, il fosforo e lo zolfo valgono le limitazioni seguenti: Pb ≤ 0,35% P ≤ 0,12% S ≤ 0,34% ** Il trattamento termico di bonifica può essere prescritto dalla norma di prodotto È obbligatorio il trattamento termico di bonifica. Possono essere necessari elementi di lega per il raggiungimento delle caratteristiche meccaniche. Previo accordo con l’utilizzatore, è ammesso l’impiego di acciai per lavorazioni meccaniche ad alta velocità; in questo caso per il piombo vale la seguente limitazione: Pb ≤ 0,35%

Tabella 7 - Valori di durezza HV 30

Classe di resistenza 4A 4D 5S 6S

4 5* 6* 8*

04 10*

05 12*

HRB

HRC

min.

max.

min.

max.

117 130 150 188 272 310

302 302 302 302 353 373

66 71 79 89 -

26 31

30 30 30 30 36 38

Note * Norme di prodotto possono prescrivere valori di durezza differenti da quelli dati nel prospetto.

CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 LE CARATTERISTICHE MECCANICHE E CLASSI DI RESISTENZA Tabella 8 - Carichi di prova per filettatura metrica ISO a passo grosso

A passo grosso Diametro nominale di filettatura* d mm

Passo P mm

Sezione resistente nominale Sr mm2

3 3,5 4 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 33 36 39

0,5 0,6 0,7 0,8 1 1 1,25 1,5 1,75 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5 3,5 4 4

5,03 6,78 8,78 14,2 20,1 28,9 36,6 58 84,3 115 157 192 245 303 353 459 561 694 817 976

2.000 2 700 3 500 5 700 8 000 11 500 14 500 23 000 33 500 46 000 63 000 77 000 98 000 121 000 141 000 184 000 224 000 278 000 327 000 390 000

Classe di resistenza 05

4 000 5 400 7 000 11 400 16 000 23 000 39 000 46 000 67 000 92 000 126 000 154 000 196 000 242 000 282000 367 000 448 000 555 000 653 000 780 000

5 000 6 800 8 750 14 200 20 000 29 000 36 500 58 000 84 000 115 000 157 000 192 000 245 000 303 000 353 000 459 000 561 000 694 000 817 000 976 000

6 000 8 150 10 500 17 000 24 000 34 700 43 000 69 500 100 000 138 000 188 000 230 000 294 000 364 000 423 000 550 000 673 000 833 000 980 000 1 170 000

31 000 49 000 74 000 100 000 134 000 173 000 218 000 266 000 307 000 397 000 497 000 608 000 692 000 825 000

39 000 61 000 92 000 125 000 167 000 216 000 272 000 333 000 384 000 496 000 621 000 761 000 865 000 1 030 000

47 000 73 500 110 000 150 000 200 000 259 000 326 000 400 000 460 000 595 000 745 000 914 000 1 040 000 1 240 000

Carico di prova Rcp Sr N 2 500 3 400 4 400 7 100 10 000 14 500 18 300 29 000 42 100 57 500 78 500 96 000 122 000 151 000 176 000 230 000 280 000 347 000 408 000 488 000

2 000 2 700 3 500 5 700 8 000 11 500 14 500 23 000 33 500 46 000 63 000 77 000 98 000 121 000 141 000 184 000 224 000 278 000 327 000 390 000

2 500 3 400 4 400 7 100 10 000 14 500 18 300 29 000 42 100 57 500 78 500 96 000 122 000 151 000 176 000 230 000 280 000 347 000 408 000 488 000

3 000 4 050 5 250 8 500 12 000 17 300 22 000 35 000 50 500 69 000 94 000 115 000 147 000 182 000 212 000 276 000 336 000 416 000 490 000 585 000

A passo fine Diametro nominale di filettatura* d mm

Passo P mm

Sezione resistente nominale Sr mm2

8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 33 36 39

1 1,25 1,25 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 2 2 2 2 3 3

39,2 61,2 92,1 125 167 216 272 333 384 496 621 761 865 1 030

15 700 24 000 37 000 50 000 67 000 86 000 109 000 133 000 154 000 199 000 248 000 304 000 346 000 412 000

â&#x20AC;˘

Classe di resistenza 05

Carico di prova Rcp Sr N 19 600 30 600 46 000 62 200 83500 108 000 136 000 166 000 192 000 248 000 310 000 380 000 432 000 501 000

15 700 24 000 37 000 50 000 67 000 86 000 109 000 133 000 154 000 199 000 248 000 304 000 346 000 412 000

19 600 30 600 46 000 62 200 83 500 108 000 136 000 166 000 192 000 248 000 310 000 380 000 432 000 501 000

23 500 37 000 55 000 75 000 100 000 129 000 163 000 200 000 230 000 298 000 373 000 456 000 519 000 618 000

Per diametri d < 3 mm non vengono riportati i carichi di prova in quanto per tali dimensioni, la prova non dĂ risultati affidabili.

LE CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 NUOVE NORME SECONDO ISO 898-2 4.2.2 Nuove norme secondo ISO 898-2 Come citato all’inizio del capitolo la commissione ISO ha elaborato negli ultimi anni una nuova teoria di impiego nell’accoppiamento vite e dado in cui nella sollecitazione al limite di rottura non è più il dado a cedere ma la vite. Per ottenere questo risultato il dado base, ISO 4032, è alto circa 0,9 volte il diametro (il vecchio dado DIN è 0,8 volte il diametro). Oltre il diametro M16 è richiesto il trattamento di bonifica, le nuove classi sono suddivise in base alle tabelle 1 e 2.

I materiali impiegati per la produzione devono rientrare entro i valori di tabella 3. I dadi delle classi di resistenza 05, 8 (tipo 1 > M16), 10 e 12 devono essere bonificati. I valori di durezza indicativi delle caratteristiche meccaniche sono: I carichi di prova previsti dalla ISO per questi criteri di uso:

Tabella 1 - Sistema di designazione per dadi con altezze nominali ≥ 0,8 D

Dadi

Viti accoppiate

Classe di resistenza del dado

Tipo 1 Gamma di filettatura

Classe di resistenza 3.6 3.6

6.8

8.8

≤ M 39

9 10 12

9.8 10.9 12.9

≤ M 16 ≤ M 39 ≤ M 39

≤ M 39 ≤ M 16

5.6

4.8 4.8

Gamme di filettatura

> M 16 ≤ M 16 ≤ M 39 ≤ M 39

4.6 4.6 5.8

Tipo 2

> M 16

≤ M 39

> M 16 ≤ M 39 ≤ M 16 ≤ M 39

Note In generale i dadi di una classe di resistenza superiore possono sostituire dadi di una classe di resistenza inferiore. Ciò è particolarmente consigliabile per un collegamento vitedado con carichi superiori al limite di snervamento o superiori al carico di prova.

Tabella 2 - Sistema di designazione e carichi di prova per dadi con altezze nominali ≥ 0,5 D e < 0,8 D

Classe di resistenza del dado

Carico unitario di prova nominale N/mm2

Carico unitario di prova effettivo N/mm2

04 05

400 500

380 500

Tabella 3 - Limiti dell’analisi chimica

Composizione chimica Limiti di analisi (analisi sul prodotto), %

Classe di resistenza 4 1)

5 1) 8

6 1) 9

10 2) 12 2)

04 1) 05 1) -

C max.

Mn min.

P max.

S max.

0,50 0,58 0,58 0,58

0,25 0,30 0,30

0,060 0,060 0,048 0,048

0,150 0,150 0,058 0,058

Note 1) I dadi di queste classi di resistenza possono essere costruiti in acciaio per lavorazioni meccaniche ad alta velocità, a meno che non siano intervenuti accordi differenti tra cliente e fornitore. Nel caso di lavorazioni meccaniche ad alta velocità i tenori massimi ammessi di zolfo, fosforo e piombo sono i seguenti: zolfo 0,34% fosforo 0,11% piombo 0,35% 2) Se necessario, per ottenere le caratteristiche meccaniche dei dadi, possono essere aggiunti elementi di lega.

CARATTERISTICHE MECCANICHE DEI MATERIALI 4 LE NUOVE NORME SECONDO ISO 898-2 Tabella 4 - Caratteristiche meccaniche

Classe di resistenza 04

Filettatura

oltre M4 M7 M 10 M 16

fino a N/mm2 (compr.) M4 M7 M 10 M 16 M 39

Carico unitario Durezza Vickers di prova HV Sp min.

max.

188

302

380

Dado

stato

Carico unitario Durezza Vickers HV di prova Sp

tipo

Carico unitario Durezza Vickers HV di prova Sp

Dado

N/mm2

min.

max.

stato

tipo

500

272

353

QT 2)

basso

NQT 1) basso

Dado

N/mm2

min.

max.

stato

tipo

510

117

302

NQT 1)

Classe di resistenza 5 3)

Filettatura

oltre M4 M7 M 10 M 16

Carico Durezza unitario Vickers di prova HV Sp

Dado

Carico Durezza unitario Vickers di prova HV Sp

Dado

Carico unitario di prova Sp

Dado

Durezza Vickers HV

fino a N/mm2 min. max. stato tipo N/mm2 min. max. stato tipo N/mm2 min. max. stato tipo N/mm2 min. (compr.) M4 M7 M 10 M 16 M 39

520 590 530 610 630

130

302 NQT 1) 1

146

600 670 680 700 720

150

302 NQT 1) 1

170

800 855 870 880 920

Dado

max.

stato

tipo

180 200

302 NQT 1) 1

233 353 QT2)

890

180

302 NQT 1)

Tabella 5 - Carichi di prova per dadi con filettatura a passo grosso

Sezione resistente Passo nom. del Filettatura mm mandrino As mm2 M3 M 3,5 M4 M5 M6 M7 M8 M 10 M 12 M 14 M 16 M 18 M 20 M 22 M 24 M 27 M 30 M 33 M 36 M 39

0,5 0,6 0,7 0,8 1 1 1,25 1,5 1,75 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5 3,5 4 4

5,03 6,78 8,78 14,2 20,1 28,9 36,6 58 84,3 115 157 192 245 303 353 459 561 694 817 976

Classe di resistenza 04

Tipo 2

Tipo 1

Carico di prova (As x Sp) N 1 910 2 580 3 340 5 400 7 640 11 000 13 900 22 000 32 000 43 700 59 700 73 000 93 100 115 100 134 100 174 400 213 200 263 700 310 500 370 900

2 500 3 400 4 400 7 100 10 000 14 500 18 300 29 000 42 200 57 500 78 500 96 000 122 500 151 500 176 500 229 500 280 500 347 000 408 500 488 000

Tipo 1

97 900 125 000 154 500 180 000 234 100 286 100 353 900 416 700 497 800

2 600 3 550 4 550 8 250 11 700 16 800 21 600 34 200 51 400 70 200 95 800 121 000 154 400 190 900 222 400 289 200 353 400 437 200 514 700 614 900

Tipo 1

3 000 4 000 4 050 5 400 5 250 7 000 9 500 12 140 13 500 17 200 19 400 24 700 24 900 31 800 39 400 50 500 59 000 74 200 80 500 101 200 109 900 138 200 138. 00 1 176 600 176 400 225 400 218 200 278 800 254 200 324 800 330 500 422 300 403 900 516 100 499 700 638 500 588 200 751 600 702 700 897 900

Tipo 2 170 900 218 100 269 700 314 200 408 500 499 300 617 700 727 100 868 600

4 500 5 200 6 100 7 050 7 900 9 150 13 000 14 800 18 400 20 900 26 400 30 100 34 400 38 100 54 500 6O 300 80 100 88 500 109 300 120 800 149 200 164 900 176 600 203 500 225 400 259 700 278 800 321 200 324 800 374 200 422 300 486 500 516 100 594 700 638 500 735 600 751 600 866 000 897 900 1 035 000

Tipo 1

Tipo 2

5 700 5 800 7 700 7 800 10 000 10 100 16 200 16 300 22 900 23 100 32 900 33 200 41 700 42 500 66 100 67 300 98 600 100 300 134 600 136 900 183 700 186 800 230 400 294 000 363 600 423 600 550 800 673 200 832 800 980 400 1 171 000

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 LA LAVORAZIONE 5.1 La Lavorazione Il ciclo produttivo della bulloneria parte da una materia prima che normalmente è acciaio al carbonio, ma può essere una lega differente, come acciaio inossidabile, ottone, alluminio, rame. Le tecniche di lavorazione in funzione della materia prima e della forma del prodotto sono basate su tre processi fondamentali: • STAMPAGGIO • TRANCIATURA • LAVORAZIONE MECCANICA Per particolari complessi il ciclo di lavorazione può prevedere la combinazione di più processi.

5.1.1 LAVORAZIONE PER STAMPAGGIO Il processo più diffuso per i prodotti di acciaio ed ottone è quello di stampaggio, a partire da Vergella (Filo) (trafilata in rotoli) o Barra. Diffusosi verso la metà del secolo scorso questo processo unisce notevoli vantaggi, quali alti volumi produttivi, bassi costi, buone qualità meccaniche del prodotto finito, costanza nella qualità della lavorazione, l'assenza di sfrido. Presenta alcune controindicazioni, quali la necessità di ammortamento delle attrezzature di produzione su serie medio-alte di prodotto; la formabilità del materiale, cioè la possibilità di dare alla lega una determinata forma, è legata alla generazione del pezzo tramite il moto rettilineo di una pressa, e quindi rende impossibile ottenere forme complesse, e soprattutto esiste un limite determinato dalla plasticità del materiale e dalle dimensioni, condizionate dalla elevata energia che il metallo richiede per la deformazione. Lo schizzo mostra le varie fasi di deformazione e l’andamento delle fibre per lo stampaggio in 4 fasi di una vite ISO 4762 in acciaio, come normalmente avviene in una pressa a 4 stazioni. Molto spesso prima dello stampaggio a freddo è necessario un trattamento termico in forno (ricottura) per migliorare la plasticità del materiale e ridurre il rischio di cricche.

Questo metodo garantisce ottime caratteristiche meccaniche del prodotto finito. Per i particolari di grosso diametro la pressione di stampaggio per ottenere la deformazione sarebbe molto alta, è allora necessario effettuare lo stampaggio a caldo. Il pezzo viene riscaldato al color rosso e stampato in queste condizioni con minori sforzi. Questo processo si definisce stampaggio a caldo, a causa delle dilatazioni termiche in gioco consente una precisione dimensionale inferiore allo stampaggio a freddo; è adatto anche per piccole serie.

5.1.2 Lavorazione per tranciatura Viene utilizzato quando il particolare da realizzare è di spessore limitato, (rondelle, dadi, piastrine), si parte da una lamiera di acciaio, rame, ottone, alluminio e con una pressa (normalmente verticale) si trancia il pezzo con un punzone di apposita forma. Presenta il vantaggio di una lavorazione veloce ed economica (per serie medio alte), non garantisce una elevata qualità di lavorazione per la frequente presenza di bave sul profilo del taglio, e genera notevole sfrido.

5.1.3 Lavorazione meccanica È il più antico metodo di lavorazione, si basa su un utensile molto duro e tagliente che asporta del materiale da un pezzo pieno per ottenere la forma voluta, si è partiti dalla pietra tagliente, allo scalpello, maneggiati da una mano abile per arrivare oggi ad utensili in materiali specifici e dalle funzioni più varie, per tornire, fresare, forare il materiale impiegati da macchine sempre più sofisticate ed autonome nella realizzazione del prodotto. Consente elevatissima precisione, forme di qualsiasi tipo e dimensione, per contro i tempi di lavorazione si allungano, il taglio netto del materiale riduce le caratteristiche meccaniche del pezzo, richiede dei materiali particolari per facilitare la formazione dei trucioli e migliorare la lavorabilità.

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL LE LEGHE - GLI ACCIAI 5.2 LE LEGHE Si definisce “lega” una soluzione allo stato solido di più materiali prevalentemente metallici. Di seguito le leghe più diffuse: metallo o lega

peso (kg/dm3)

acciaio comune acciaio inox acciaio laminato alluminio laminato alluminio fuso argento berillio bronzo (8-14% stagno) bronzo fosforoso bronzo di alluminio (3-10% Al) bronzo al piombo ferro ghisa

7.8 - 7.9 7.48 - 8 7.85 2.70 - 2.75 2.56 - 2.64 10.49 1.84 7.4 - 8.9 8.78 - 8.92 7.7 - 8.7 8.8 - 9.5 7.85 6.8 - 7.8

metallo o lega

peso (kg/dm3)

leghe leggere a base Mg leghe leggere a base Al mercurio molibdeno monel nichel oro ottone piombo platino rame stagno zinco

1.76 - 1.87 2.56 - 2.8 13.6 10.2 8.36 - 8.84 8.8 19.25 8.4 - 8.7 11.34 21.4 8.93 7.28 7.1

5.3 GLI ACCIAI L’“acciaio” è una lega di Ferro e Carbonio in combinazione ad altri metalli e non metalli, tra questi, per limiti tecnici nella produzione sono presenti anche sostanze che ne abbassano le caratteristiche 4 Be

5 B

6 C

7 N

8 O

12 Mg

13 Al

14 Si

15 P

16 S

20 Ca

21 Sc

22 Ti

23 V

24 Cr

25 Mn

26 Fe

27 Co

28 Ni

29 Cu

30 Zn

31 Ga

32 Ge

33 As

38 Sr

39 Y

40 Zr

41 Nb

42 Mo

43 Tc

44 Ru

45 Rh

46 Pd

47 Ag

48 Cd

49 In

50 Sn

Caratteristica essenziale del metallo è la sua struttura ripetitiva e regolare basata su una cella elementare. Le più comuni celle sono la c.c.c (cubica corpo centrato) (vedere fig. 1), c.f.c (cubica facce centrate; esempi: Cu e sue leghe, acciaio austenitico, leghe di Al o di Ni) (vedere fig. 2) ed e.c. (esagonale compatto). Sottoraffreddato dallo stato liquido un metallo si solidifica in grani, le cui dimensioni sono immagine della temperatura a cui avviene il processo e i cui bordi rappresentano un’importante zona di discontinuità della struttura metallica. Maggiore è il sottoraffreddamento, minore sarà il raggio critico al di sotto del quale si decostruiscono gli embrioni dallo stato solido; inoltre per un maggior numero di embrioni che diventano grani risulterà minore la dimensione del grano metallico. I metalli tendono a perdere gli elettroni in eccesso per raggiungere la configurazione elettronica dei gas nobili: hanno quindi un basso potenziale di ionizzazione e una scarsa affinità elettronica. Il contrario accade per i metalloidi. La moderna tecnologia dei materiali ha sviluppato una serie di leghe che sfruttando il differente comportamento dei metalli che le 68

meccaniche, quali zolfo (S) e fosforo (P), per queste normalmente viene fissato un valore massimo ammesso. La tabella comprende i gli elementi interessati a questa analisi:

compongono danno differenti risultati in termini di caratteristiche meccaniche e di resistenza alla corrosione, ed offrono migliori caratteristiche di lavorabilità in funzione del ciclo di lavorazione previsto. Si possono dividere gli acciai in 2 categorie principali: Acciai al carbonio (comuni e speciali) Acciai inossidabili (austenitici, martensitici e ferritici)

fig. 1

fig. 2

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI GLI ACCIAI

5.3.1 SISTEMI DI DESIGNAZIONE DEGLI ACCIAI

5.3.2 ACCIAI AL CARBONIO COMUNI E SPECIALI

Norme di riferimento UNI EN 10027 Parte 1: designazione alfanumerica; UNI EN 10027 Parte 2: designazione numerica.

Le composizioni e denominazioni degli acciai sono stabilite da apposite norme tecniche: in Europa le Euronorme (EN) e in America l’ASTM (American Society for Testing Materials), in collaborazione con l’AISI (American Iron and Steel Institute) ed internazionalmente le ISO (International Standards Organisation).

5.3.1.1 UNI EN 10027- PARTE 1 Classificazione delle designazioni alfanumeriche in due gruppi: Gruppo 1: designazione in base all’impiego Gruppo 2: designazione in base alla composizione chimica Vedi Tabella 1

5.3.3 Acciai al carbonio comuni

5.3.1.2 UNI EN 10027 - PARTE 2: Designazione numerica Designazione semplificata con la quale viene attribuita ad ogni designazione dell’acciaio un numero caratteristico a 5 cifre, ispirata direttamente dal sistema delle norme Din tedesco. X. YY ZZ (KK) X la prima cifra è 1 quando il materiale è acciaio YY l’insieme delle due cifre seguenti indica una designazione di un gruppo di acciaio ZZ numero d’ordine sequenziale per tipo di acciaio (KK) estensione futura Esempi di designazione alfanumerica e numerica: S185 1.0035 - S235JR 1.0037 - E295 1.0045 - C35E 1.1181 25CrMo4 1.7218 - X5CrNi18-10 1.4301. Esempio 1.01.44 (vedi tabella 4)

Acciai designati in base al loro impiego e alle loro caratteristiche chimiche o fisiche (acciai di base e di qualità). Essi vengono indicati col simbolo Fe seguito dal valore della resistenza a trazione minima garantita: Es. Fe 33 significa che il carico minimo di rottura a trazione è 33 Kg (tabella ACC1 e ACC2)

5.3.4 GRUPPO I (UNI EN 10027-2)

Costituiscono il tipo più comune e meno costoso. Comprendono gli acciai di base. Hanno caratteristiche meccaniche inferiori rispetto agli acciai speciali. Sono adatti a resistere a sollecitazioni soprattutto statiche (costruzioni civili). Non sono in grado di ricevere trattamenti termici. Sono saldabili e a temperatura ambiente sono piuttosto malleabili. A temperature molto basse possono perdere resilienza, diventando fragili (fenomeno della transizione duttile fragile).

Tabella 1 - UNI EN 10027 - parte 1 Designazione alfanumerica degli acciai

Gruppo 1 - designazione in base all’impiego Primo simbolo: una lettera B Acciai per cemento armato D Acciai prodotti piani per formatura a freddo E Acciai per costruzioni meccaniche G Acciai da getto di acciaio H Acciai ad alta resistenza HS Acciai rapidi L Acciai per tubi di condutture M Acciai magnetici P Acciai per impieghi sotto pressione R Acciai per rotaie S Acciai per impieghi strutturali T Acciai per banda nera, stagnata e cromate Y Acciai per cemento armato precompresso Gruppo acciaio Caratteristiche meccaniche Carico unitario di snervamento Re minimo in N/mm2

Primo simbolo: una lettera C Acciai non legati al carbonio X Acciai legati (di cui gli acciai inossidabili) Primo simbolo: una cifra Acciai non legati (tenore in Mn < 1%) Acciai non legati (tenore in Mn > 1 %). legati (tenore ciascun elemento di lega < 5%) Acciai legati (tenore almeno un elemento di lega > 5%)

Resilienza (J) min. min. Temp. 27J 40J C° JR KR 20 J0 K0 0 J2 K2 -20 J3 K3 -30 J4 K4 -40

Esempio C

275

Gruppo 2: designazione in base alla composizione chimica

Caratteristiche fisiche Gruppo 1 Gruppo 2 M laminazione termomeccanica C Formatura speciale a freddo N laminazione di normalizzazione D zincatura G1 effervescente E smaltatura G2 calmato H profilo cavo G3 stato di fornitura Opzionale L bassa temperatura G4 stato di fornitura a discrezione M lavorazione termomeccanica del produttore O offshore S costruzione navale T tubi W resistente alla corrosione atmosferica G3

C 69

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL GLI ACCIAI Tabella 2 - Acciai normali - Designazioni internazionali

Designazione.

Alcune precedenti designazioni europee equivalenti

Secondo EN 10027-1 Secondo e ECISS IC EN 10027-2 10

Secondo EN 10025 del 1990

Germania

Francia

U.K.

Spagna

Italia

Svezia

Norvegia

S185

1.0035

Fe 310-0

St 33

A 33

A J10-0

Fe 320

13 00-00

S235JR S235JRG1 S235JRG2 S235J0 S235J2G3 S235J2G4 S275JR S275J0 S275J2G3 S275J2G4 S355JR S355J0 S355J2G3 S355J2G4 S355K2G3 S355K2G4

1.0037 1.0036 1.0038 1.0114 1.0116 1.0117 1.0044 1.0143 1.0144 1.0145 1.0045 1.0553 1.0570 1.0577 1.0595 1.0596

Fe 360 B Fe 360 BFU Fe 360 BFN Fe 360 C Fe 360 D1 Fe 360 D2 Fe 430 B Fe 430 C Fe 430 D1 Fe 430 D2 Fe 510 B Fe 510 C Fe 510 D1 Fe 510 D2 Fe 510 DD1 Fe 510 DD2

St 37-2 USt 37-2 RSt 37-2 St 37-3 U St 37-3 N St 44-2 St 44-3 U St 44-3 N St 52-3 U St 52-3 N -

E 24-2 E 24-3 E 24-4 E 28-2 E 28-3 E 28-4 E 36-2 E 36-3 E 36-4 -

40 B 40 C 40 D 43 B 43 C 43 D 50 B 50 C 50 D 50 DD -

AE 235 B-FU AE 235 B-FN AE 235 C AE 235 D AE 275 B AE 275 C AE 275 D AE 355 B AE 355 C AE 355 D -

Fe 360 B Fe 360 C Fe 360 D Fe 430 B Fe 430 C Fe 430 D Fe 510 B Fe 510 C Fe 510 D -

13 11-00 13 12-00 14 12-00 14 14-00 14 14-01 -

NS 12 120 NS 12 122 NS 12 123 NS 12 124 NS 12 124 NS 12 142 NS 12 143 NS 12 143 NS 12 153 NS 12 153 -

E295

1.0050

Fe 490-2

St 50-2

A 50-2

A 490

Fe 490

15 50-00 15 50-01

E335

1.0060

Fe 590-2

St 60-2

A 50-3

A 590

Fe 590

16 50-00 16 50-01

E360

1.0070

Fe 690-2

St 70-2

A 50-4

A 690

Fe 690

16 55-00 16 55-01

Tabella 3 - Acciai normali - Caratteristiche tecniche

Comp. chimica allโ analisi su prodotto

Design. EN 10027-1 e ECISS IC 10 S185 S235JR S235JRG1 S235JRG2 S235J0 S235J2G3 S235J2G4 S275JR S275J0 S275J2G3 S275J2G4 S355JR S275JO S355J2G3 S355J2G4 S355K2G3 S355K2G4 E295 E335 E360

C* Mn Si P S N % max. % max. % max. % max. % max. % max. โ ฏ 0.21 0.21 0.19 0.19 0.19 0.19 0.24 0.21 0.21 0.21 0.27 0.23 0.23 0.23 0.23 0.23 -

1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.50 1.60 1.60 1.60 1.60 1.70 1.70 1.70 1.70 1.70 1.70 -

0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60 -

0.055 0.055 0.055 0.050 0.045 0.045 0.055 0.050 0.045 0.045 0.055 0.050 0.045 0.045 0.045 0.045 0.055 0.055 0.055

0.011 0.009 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011 0.011

Carico unit. snerv. min. ReH (N/mm2) Spess. nom. (mm)

Resist. a traz. Rm (N/mm2) Spess. nom. (mm)

Resilienza (J) Spess.

โ ค16 >16โ ค40 >40โ ค100

< 3 โ ฅ3โ ค100

>10 โ ค150

185 235 235 235 235 235 235 275 275 275 275 355 355 355 355 355 355 295 335 360

175 225 225 225 225 225 225 265 265 265 265 345 345 345 345 345 345 285 325 355

215 215 215 215 215 215 255รท235 255รท235 255รท235 255รท235 335รท315 335รท315 335รท315 335รท315 335รท315 335รท315 275รท255 315รท295 345รท325

310รท540 360รท510 360รท510 360รท510 360รท510 360รท510 360รท510 430รท580 430รท580 430รท580 430รท580 510รท680 510รท680 510รท680 510รท680 510รท680 510รท680 490รท660 590รท770 690รท900

290รท510 340รท470 340รท470 340รท470 340รท470 340รท470 340รท470 410รท560 410รท560 410รท560 410รท560 490รท630 490รท630 490รท630 490รท630 490รท630 490รท630 470รท610 570รท710 670รท830

27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 27 40 40 -

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI GLI ACCIAI

Rientrano in questa categoria gli acciai contenenti Ferro e Carbonio, i due elementi che costituiscono la base della lega, ed altri

metalli che influenzano il comportamento della lega base Ferro Carbonio descritto dal seguente diagramma di stato:

1.535° Lig.

1.392°

1.153°

1.140°

910°

a+c 738°

f + p 0,86

723°

p+c 2,0

6,67 %c

4,3

l Lungo l’asse verticale troviamo le temperature, mentre su quello orizzontale è indicata la percentuale di Carbonio in lega con il Ferro. Le varie linee dividono diverse aree, in cui a condizioni stabilizzate la combinazione di temperatura e percentuale di Carbonio determinano diverse condizioni della miscela (lega) tra Ferro e Carbonio. Queste condizioni determinano diverse caratteristiche della lega. Infatti Carbonio e Ferro combinati sono allo stato liquido partendo a 0% di Carbonio e 1535 C°, la temperatura di fusione del Ferro, scendendo fino a 1140 C° al crescere della % di Carbonio fino al 4,3%, per poi risalire sopra questo valore. Quello che interessa tuttavia è quello che succede sotto queste temperature, quindi allo stato solido, perché passando allo stato solido la lega cristallizza in modo diverso. Le 4 forme di cristallizzazione hanno nome e caratteristiche meccaniche diverse in funzione della percentuale di carbonio e della temperatura stabilizzata. A= Austenite, con cristalli di Feγ (stabile solo alle alte temperature) con un sistema a facce centrate ed interposizioni di Carbonio (si forma sopra i 723°)

Fe3C

Feγ

F= Ferrite, con cristalli di Fe (α e β) cristallizzato a corpo centrato con Carbonio in soluzione solida è stabile a medie temperature (fino a 723°)

Fe(α e β)

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL GLI ACCIAI C= Cementite, Feγ e Carbonio ad elevate temperature, secondo la percentuale di Carbonio in lega da 910 a 1140 C° di temperatura massima, passando per un minimo di 723 C° a 0,86 di Carbonio. P= Perlite, Struttura lamellare di ferrite e cementite sotto i 723 C°. In base alla possibilità di sfruttare questo comportamento le leghe del Ferro si distinguono in vari gruppi: • Acciai Extra-dolci: quando la percentuale di Carbonio è così bassa da risultare ininfluente sulla cristallizzazione (0-0,1%), è un materiale sufficientemente malleabile con caratteristiche meccaniche mediocri. • Acciai Dolci: con il carbonio compreso tra 0,1% e 0,25%. • Acciai Semiduri: Carbonio da 0,25% a 0,40% • Acciai Duri: Carbonio da 0,40% a 0,60% • Acciai Extra duri: Carbonio tra 0,60% ed 1,5% Per migliorare le caratteristiche dell’acciaio ed il suo comportamento alle varie temperature si possono aggiungere alla lega in misura significativa altri elementi che influenzano le caratteristiche meccaniche e chimiche del materiale, in questo caso la lega diviene un acciaio speciale.

5.3.5 Acciai al Carbonio speciali gruppo II (UNI EN 10083) Vengono designati in base alla loro composizione chimica. Sono acciai con caratteristiche particolari. Talvolta hanno caratteristiche meccaniche superiori, che si ottengono a seguito di un appropriato trattamento termico. Si possono dividere in 4 gruppi: • Acciai non legati, con tenore medio di manganese inferiore al 1%. • Acciai non legati, con tenore medio di manganese maggiore al 1%, acciai non legati per lavorazioni meccaniche ad alta velocità, debolmente legati con massa ponderale di ciascun elemento inferiore al 5%. • Acciai fortemente legati, se hanno almeno un elemento di lega superiore al 5%. • Acciai rapidi; acciai legati contenenti, con o senza altri elementi, almeno 2 dei 3 elementi - molibdeno, tungsteno e vanadio - con un quantitativo complessivo pari al 7% od oltre, con lo 0,6% o più di carbonio e dal 3 al 6% di cromo.

5.3.6 Acciai da stampaggio (UNI 4365 UNI 5332) I principali acciai per bulloneria sono storicamente elencati dalla UNI 4365 mentre la UNI 5332 classifica gli acciai da bonifica e la UNI 5333 quelli da tempera superficiale. Tali norme risalgono al 1921, sono state sostituite tra il 1974 ed il 1984 rispettivamente dalla UNI 7356 e dalle UNI 7845, 7874, 8787, per gli acciai da tempera la UNI 7847 e UNI 8551. Oggi tuttavia si fa riferimento alla normativa Europea Tabelle ACC1 ACC2 ecc.. La UNI ha recepito la normativa internazionale ISO: 72

UNI EN 10263-1 2003 Vergella, barre, e filo di acciaio per ricalcatura a freddo ed estrusione a freddo - Condizioni tecniche di fornitura generali. UNI EN 10263-2 2003 Vergella, barre, e filo di acciaio per ricalcatura a freddo ed estrusione a freddo - Condizioni tecniche di fornitura degli acciai non destinati al trattamento termico dopo la lavorazione a freddo. UNI EN 10263-3 2003 Vergella, barre, e filo di acciaio per ricalcatura a freddo ed estrusione a freddo - Condizioni tecniche di fornitura degli acciai da cementazione. UNI EN 10263-4 2003 Vergella, barre, e filo di acciaio per ricalcatura a freddo ed estrusione a freddo - Condizioni tecniche di fornitura degli acciai da bonifica. UNI EN 10263-5 2003 Vergella, barre, e filo di acciaio per ricalcatura a freddo ed estrusione a freddo - Condizioni tecniche di fornitura degli acciai inossidabili. UNI EN 10083 Requisiti tecnici generali di fornitura per: prodotti semilavorati, laminati a caldo, (blumi, bramme, billette, prodotti in barre, vergelle, piatti larghi, lamiere e nastri laminati a caldo, prodotti fucinati, ottenuti da acciai non legati indurenti da bonifica (UNI EN 10083 -2), acciai legati da bonifica (UNI EN 10083-3), acciai non legati per tempra alla fiamma e ad induzione (UNI EN 100083-2), acciai legati per tempra alla fiamma e ad induzione (UNI EN 100082-3), forniti in una della condizioni di trattamento termico indicate per i differenti tipi di prodotto nei prospetti della UNI EN 100083-2 e UNI EN 100083-3. Gli acciai sono generalmente destinati alla fabbricazione di pezzi meccanici bonificati o sottoposti a tempra alla fiamma o a induzione, ma possono essere usati anche in condizioni normalizzate. Gli acciai vengono forniti di norma allo stato grezzo di laminazione in rotoli del maggior peso possibile od in barre di lunghezza commerciale. Il materiale deve essere esente da cretti, scaglie, paglie, ripiegature od altri difetti tali da pregiudicarne l’impiego. Nella produzione di bulloneria trovano largo impiego gli acciai al Boro, in quanto la presenza di Boro nella lega consente di abbassare sensibilmente la percentuale di carbonio a parità di diametro e di carico di rottura. Gli acciai per la bulloneria salvo diversi accordi tra cliente e fornitore sono definiti dalla ISO 898-1 in funzione delle classi di resistenza.

5.3.7 Acciai per lavorazioni meccaniche La vecchia UNI 4838 classifica gli acciai al carbonio per lavorazioni ad alta velocità. Attualmente questi materiali sono definiti dalla norma ISO 10087 e dalla ISO 10277-3. Questi acciai devono avere principalmente la caratteristica di favorire la creazione di truciolo fine, effetto che si ottiene normalmente includendo nella lega piccole quantità di materiale friabile, di solito Piombo o Zolfo, per cui normalmente sono definiti acciai al piombo. Questi acciai sono forniti normalmente sotto forma di tondi o quadri ed esagoni con diametri e spessori fino a 50 mm destinati generalmente alla trafilatura o pelatura.

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI

GLI ACCIAI

Tabella 4 - Acciai da bonifica - Designazioni internazionali

Alcune precedenti designazioni europee equivalenti Germania Regno num. Unito

Design. UNI EN 10083/2

ISO 683-1

Germania conv.

1 C 22 1 C 25 1 C 30 1 C 35 1 C 40 1 C 45 1 C 50 1 C 55 1 C 60

(C 25) (C 30) (C 35) (C 40) (C 45) (C 50) (C 55) (C 60)

(C 22) C 25 C 30 C 35 C 40 C 45 C 50 C 55 C 60

(1.0402) 1.0406 1.0528 1.0501 1.0511 1.0503 1.0540 1.0535 1.0601

Francia

Italia

[AF50C30] [AF55C35] [AF60C40] [AF65C45] [AF70C55] -

1 C 25 1 C 30 1 C 35 1 C 40 1 C 45 1 C 50 1 C 55 1 C 60

Tabella 5 - Acciai legati da bonifica - Designazioni internazionali

Designazione UNI EN 10083/1

2 C 22 3 C 22 2 C 25 3 C 25 2 C 30 3 C 30 2 C 35 3 C 35 2 C 40 3 C 40 2 C 45 3 C 45 2 C 50 3 C 50 2 C 55 3 C 55 2 C 60 3 C 60 28 Mn 6 38 Cr 2 38 CrS 2 46 Cr 2 46 CrS 2 34 Cr 4 34 CrS 4 37 Cr 4 37 CrS 4 41 Cr 4 41 CrS 4 25 CrMo 4 25 CrMoS 4 34 CrMo 4 34 CrMoS 4 42 CrMo 4 42 CrMoS 4 50 CrMo 4 36 CrNiMo 4 34 CrNiMo 6 30 CrNiMo 8 36 CrNiMo 16 51 CrV 4

Alcune precedenti designazioni europee equivalenti ISO 683-1

Germania conv.

Germania num.

Regno U.

Francia

Svezia

Spagna conv.

Spagna num.

Italia

(Ck 22) (Cm 22)

(1.1151) (1.1149)

(070M20) -

[XC 18] [XC 18 u]

C 20

(C 25 E4) (C 25 M2)

Ck 25 Cm 25

1.1158 1.1163

(070M26) -

[XC 25] [XC 25 u]

C25k C25k-1

F1120 F1125

C 25

(C 30 E4) (C 30 M2)

Ck 30 Cm 30

1.1178 1.1179

(080M30) -

[XC 32] [XC 32 u]

C 30

(C 35 E4) (C 35 M2)

Ck 35 Cm 35

1.1181 1.1180

(080M36) -

[XC 38 H 1] [XC 38 H 1 u]

1572 -

C35k C35k-1

F1130 F1135

C 35

(C 40 E4) (C 40 M2)

Ck 40 Cm 40

1.1186 1.1189

(080M40) -

[XC 42 H 1] [XC 42 H 1 u]

C 40

(C 45 E4) (C 45 M2)

Ck 45 Cm 45

1.1191 1.1201

(080M46) -

[XC 48 H 1] [XC 48 H 1 u]

1672 -

C45k C45k-1

F1140 F1145

C 45

(C 50 E4) (C 50 M2)

Ck 50 Cm 50

1.1206 1.1241

(080M50) -

1674 -

C 50

(C 55 E4) (C 55 M2)

Ck 55 Cm 55

1.1203 1.1209

(070M55) -

[XC 55 H 1] [XC 55 H 1 u]

C55k C55k-1

F1150 F1155

C 55

(C 60 E4) (C 60 M2) (28 Mn 6)

1.1221 1.1223 1.1170 1.7003 1.7023

(070M60) (150M19) -

C 60

(38 C 2) (38 C 2 u)

C 28 Mn

Ck 60 Cm 60 28 Mn 6 38 Cr 2 38 CrS 2

38 Cr 2

46 Cr 2 46 CrS 2

1.7006 1.7025

34 Cr 4 34 CrS 4 37 Cr 4 37 CrS 4 41 Cr 4 41 CrS 4 25 CrMo 4 25 CrMoS 4 34 CrMo 4 34 CrMoS 4 42 CrMo 4 42 CrMoS 4 50 CrMo 4 36 CrNiMo 4 (36 CrNiMo 6) (31 CrNiMo 8) [51 CrV 4]

34 Cr 4 34 CrS 4 37 Cr 4 37 CrS 4 41 Cr 4 41 CrS 4 25 CrMo 4 25 CrMoS 4 34 CrMo 4 34 CrMoS 4 42 CrMo 4 42 CrMoS 4 50 CrMo 4 36 CrNiMo 4 (34 CrNiMo 6) 30 CrNiMo 8 50 CrV 4

1.7033 1.7037 1.7034 1.7038 1.7035 1.7039 1.7218 1.7213 1.7220 1.7226 1.7225 1.7227 1.7228 1.6511 (1.6582) 1.6580 1.8159

(530M33) (530M36) (530M40) (708M25) (708M32) (708M40) (708M50) (817M37) (817M40) [823M30] [835M30] [735A50]

(32 C 4) (32 C 4 u) (38 C 4) (38 C 4 u) 42 C 4 42 C 4 u 25 CD 4 25 CD 4 u (34 CD 4) (34 CD 3 u) 42 CD 4 42 CD 4 u 30 CND 8 35 CND 16 (50 CV 4)

34 Cr 4

2245 2225 2234 2244 2541 -

38Cr4 38Cr4-1 42Cr4 42Cr4-1

F1201 F1206 F1202 F1207

41 Cr 4

25 CrMo 4

35 CrMo 4

40CrMo4 40CrMo4-1 51CrV4

F1252 F1257 F1430

42 CrMo 4 36 CrNiMo 16 50 Cr 14 73

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL GLI ACCIAI Tabella 6 - Acciai legati da bonifica - Caratteristiche tecniche

Composizione chimica (analisi di colata) in % di massa

Design. UNI EN 10083/1 1 C 22 1 C 25 1 C 30 1 C 35 1 C 40 1 C 45 1 C 50 1 C 55 1 C 60

C 0.17÷0.24 0.22÷0.29 0.27÷0.34 0.32÷0.39 0.37÷0.44 0.42÷0.50 0.47÷0.55 0.52÷0.60 0.57÷0.65

Si max. 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40

Mn 0.40÷0.70 0.40÷0.70 0.50÷0.80 0.50÷0.80 0.50÷0.80 0.50÷0.80 0.60÷0.90 0.60÷0.90 0.60÷0.90

P max.

0.045 0.045 0.045 0.045 0.045 0.045 0.045 0.045 0.045

max 0.045 max 0.045 max 0.045 max 0.045 max 0.045 max 0.045 max 0.045 max 0.045 max 0.045

max 0.040 max 0.040 max 0.040 max 0.040 max 0.040 max 0.040 max 0.040 max 0.040 max 0.040

0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10

0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40

Re (N/mm2)

Rm (N/mm2) (1)(4)

(1)(5)

290 320 350 380 400 430 460 490 520

470÷620 500÷650 550÷700 600÷750 630÷780 650÷800 700÷850 750÷900 800÷950

50 45 40 35 30 25 -

(1)(3)

KV  (J)

Tabella 7 - Acciai ed acciai legati da bonifica - Caratteristiche tecniche max 0.40

max 0.10

max 0.40

290

470÷620

max 0.40

max 0.10

max 0.40

320

500÷650

max 0.40

max 0.10

max 0.40

350

550÷700

max 0.40

max 0.10

max 0.40

380

600÷750

max 0.40

max 0.10

max 0.40

400

630÷780

max 0.40

max 0.10

max 0.40

430

650÷800

max 0.40

max 0.10

max 0.40

460

700÷850

max 0.40

max 0.10

max 0.40

490

750÷900

0.60÷0.90

max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.035 0.020÷0.040

max 0.40

max 0.10

max 0.40

520

800÷960

1.30÷1.65

0.035

max 0.035

max 0.40

max 0.10

max 0.40

450

700÷850

0.40÷0.60

450

700÷850

0.40÷0.60

550

800÷950

0.90÷1.20

590

800÷950

0.90÷1.20

630

850÷1000

0.90÷1.20

660

900÷1100

0.90÷1.20

0.15÷0.30

600

800÷950

0.90÷1.20

0.15÷0.30

650

900÷1100

0.90÷1.20

0.15÷0.30

700

1000÷1200

2 C 22 3 C 22 2 C 25 3 C 25 2 C 30 3 C 30 2 C 35 3 C 35 2 C 40 3 C 40 2 C 45 3 C 45 2 C 50 3 C 50 2 C 55 3 C 55 2 C 60 3 C 60

0.17÷0.24

0.40

0.40÷0.70

0.22÷0.29

0.40

0.40÷0.70

0.27÷0.34

0.40

0.50÷0.80

0.32÷0.39

0.40

0.50÷0.80

0.37÷0.44

0.40

0.50÷0.80

0.42÷0.50

0.40

0.50÷0.80

0.47÷0.55

0.40

0.60÷0.90

0.52÷0.60

0.40

0.60÷0.90

0.57÷0.65

0.40

28 Mn 6

0.25÷032

0.40

38 Cr 2 38 CrS 2 46 Cr 2 46 CrS 2 34 Cr 4 34 CrS 4 37 Cr 4 37 CrS 4 41 Cr 4 41 CrS 4 25 CrMo 4 25 CrMoS 4 34 CrMo 4 34 CrMoS 4 42 CrMo 4 42 CrMoS 4

0.35÷0.42

0.40

0.50÷0.80

0.035

0.42÷0.50

0.40

0.50÷0.80

0.035

0.30÷0.37

0.40

0.60÷0.90

0.035

0.34÷0.41

0.40

0.60÷0.90

0.035

0.38÷0.45

0.40

0.60÷0.90

0.035

0.22÷0.29

0.40

0.60÷0.90

0.035

0.30÷0.37

0.40

0.60÷0.90

0.035

0.38÷0.45

0.40

0.60÷0.90

0.035

max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040 max 0.035 0.020÷0.040

50 CrMo 4

0.46÷0.54

0.40

0.50÷0.80

0.035

max 0.035

0.90÷1.20

0.15÷0.30

780

1000÷1200

36 CrNiMo 4

0.32÷0.40

0.40

0.50÷0.80

0.035

max 0.035

0.90÷1.20

0.15÷0.30

0.90÷1.20

800

1000÷1200

34 CrNiMo 6

0.30÷0.38

0.40

0.50÷0.80

0.035

max 0.035

1.30÷1.70

0.15÷0.30

1.30÷1.70

900

1100÷1300

30 CrNiMo 8

0.26÷0.34

0.40

0.30÷0.60

0.035

max 0.035

1.80÷2.20

0.30÷0.50

1.80÷2.20

1050

1250÷1450

36 CrNiMo 16

0.32÷0.39

0.40

0.30÷0.60

0.030

max 0.025

1.60÷2.00

0.25÷0.45

3.60÷4.10

1050

1250÷1450

51 CrV 4 (2)

0.47÷0.55

0.40

0.70÷1.10

0.035

max 0.035

0.90÷1.20

800

1000÷1200

Note 1) I valori Re, Rm e Kv sono relativi allo stato bonificato e indicativi in quanto specifici per sezioni di riferimento. I valori sopra fanno riferimento a diametro 16÷40 mm oppure nel caso di prodotti piani per spessori 8÷20 mm. 2) L’acciaio 51 CrV 4 ha anche V = 0,10÷0,25%. 3) Re: carico unitario di snervamento superiore ovvero, qualora non si manifesti

un limite di snervamento marcato, carico unitario di scostamento dalla proporzionalità allo 0,2% Rp02 4) Rm: resistenza a trazione. 5) KV: resilienza per provette longitudinali ISO con intaglio a V (media di 3 valori singoli; nessun valore singolo può essere minore del 70% del valore medio minimo).

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI I TRATTAMENTI TERMICI DELLÕACCIAIO

5.4 I trattamenti termici dell’acciaio Per migliorare le caratteristiche tecnologiche dell’acciaio si ricorre ai trattamenti termici che sfruttando la diversa struttura delle leghe alle varie temperature consentono di incrementare notevolmente le caratteristiche meccaniche della materia prima, oppure al contrario di esaltarne le caratteristiche di malleabilità, rendendoli più lavorabili o più adatti a determinati impieghi. Secondo il processo i principali trattamenti impiegati per la bulloneria sono: • TEMPRA • DISTENSIONE • RINVENIMENTO • BONIFICA • RICOTTURA • NORMALIZZAZIONE • TEMPRA SUPERFICIALE Per ottenere una particolare durezza superficiale da acciai inizialmente poveri di carbonio esistono dei trattamenti chimici e termici in contemporanea od in successione che agiscono in superficie: • CEMENTAZIONE • NITRURAZIONE La bulloneria fino alla classe 6.8 è normalmente realizzata con acciai del primo gruppo (Fe), che per la bassa percentuale di Carbonio e l’assenza di leganti non consente di effettuare trattamenti termici per migliorarne le caratteristiche meccaniche; si possono in taluni casi effettuare dei trattamenti per ridurre l’incrudimento del materiale determinato da forti deformazioni in fase di stampaggio. Per le classi di resistenza superiori invece vengono effettuati dei trattamenti in funzione dei materiali e dei risultati desiderati, sempre muovendosi sul diagramma Ferro-Carbonio.

5.4.1 Tempra Questo trattamento consente di ottenere una struttura cristallina particolarmente dura, si effettua raffreddando rapidamente (normalmente in olio) la lega dopo averla portata a temperature in cui la struttura base è austenitica (Feγ + Carbonio) normalmente sopra agli 800 gradi, facendola stabilizzare, riportandola poi rapidamente (Velocità di Tempra) a temperatura ambiente dove la mobilità atomica è molto bassa, non si da tempo alla struttura di modificarsi in Ferrite + Cementite così resta la struttura dell’Austenite, ma sotto i 723 gradi il ferro cambia stato di cristallizzazione, passando da γ (facce centrate) ad α (corpo centrato), quest’ultima forma è in grado di contenere molto meno carbonio (soluzione soprassatura). Questi atomi di carbonio in eccesso bloccati dentro la struttura del ferro creano uno stato di tensione e distorsione dando origine alla fase definita Martensite, particolarmente dura e resistente, ma tendenzialmente fragile (Resilienza molto bassa). Si può verificare questo stato in particolare nelle molle o rondelle elastiche, che oltre una certa flessione si spezzano.

5.4.2 Rinvenimento e Distensione Questo trattamento si effettua di norma su materiale già sottoposto

a Tempra: consiste in un riscaldamento della lega. A temperatura più alta cresce la mobilità del sistema, gli atomi di Carbonio imprigionati nel cristallo di Feα fuoriescono. Se ci si limita ad un riscaldamento fino a 200 C° la Martensite ricca di Carbonio tetragonale si decompone progressivamente in una Martensite a basso tenore di Carbonio (circa 0,25%), cubica a corpo centrato dove a differenza di prima il tenore di carbonio non altera molto il reticolo del Feα, ed in finissime particelle di Carburo di Ferro diverso dalla Cementite. Questo primo stadio della trasformazione della Martensite prende il nome di Distensione. Con essa si produce solo un lieve addolcimento ed una certa diminuzione della fragilità, ma soprattutto si riducono le tensioni interne che potrebbero dare innesco a cricche. Per riscaldamento a temperature superiori si hanno ulteriori trasformazioni, Martensite e carburo reagiscono originando Ferrite e Cementite in forma lamellare submicroscopica, al crescere della temperatura e del tempo si formano globuletti più grandi visibili al microscopio ottico, originando la Sorbite. Questo avviene a temperature superiori a 400 C° e viene definito Rinvenimento. La Sorbite conferisce all’acciaio migliori caratteristiche, risultanti dal compromesso tra quelle di resistenza e di durezza, e di duttilità, ma soprattutto da al materiale la massima tenacità. Tempra e Rinvenimento effettuati in successione costituiscono il trattamento di Bonifica, che è previsto per tutta la viteria ad alta resistenza: classi 8.8, 9.8, 10,9, 12.9. Per quanto riguarda il trattamento di bonifica, risulta importante per ottenere delle viti con caratteristiche adeguate la presenza in lega di materiali particolari con lo scopo di migliorare il risultato finale, in particolare la presenza in lega di Nikel e Manganese tende ad abbassare la temperatura di passaggio da ferro γ a ferro α, migliorando la temprabilità (esempio acciai per molle), mentre Cromo, Silicio e Molibdeno tendono restringere il campo del Feγ, migliorando le caratteristiche meccaniche del materiale bonificato. Per il produttore di bulloni è fondamentale la scelta degli acciai in funzione del diametro e della classe di resistenza per ottenere caratteristiche uniformi in superficie ed a cuore.

5.4.3 Ricottura Come per la tempra si porta il materiale ad una temperatura dove con una corretta permanenza si può trasformare tutta in Austenite, quindi si lascia diminuire molto lentamente la temperatura del forno, tenendo conto delle caratteristiche e la composizione della lega trattata. Con essa vengono soppressi gli effetti di qualunque trattamento termico precedente, o l’incrudimento prodotto da deformazioni plastiche riportando il materiale ad una struttura che più si avvicina a quella d’equilibrio.

5.4.4 Normalizzazione Partendo da una situazione analoga alla precedente: Austenite in equilibrio, il raffreddamento è più veloce del precedente, il pezzo estratto dal forno viene lasciato raffreddare in aria calma, con una velocità che comunque non deve superare quella minima di Tempra. Lo scopo principale è quello di affinare una grana che per qualche motivo si sia ingrossata in un trattamento precedente, determinando migliori caratteristiche meccaniche complessive. 75

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL ACCIAI INOSSIDABILI 5.4.5 Tempra superficiale Il processo utilizzato sfrutta gli stessi effetti descritti per la tempra, con la differenza che tutto il processo è studiato per agire solamente su uno strato molto sottile, normalmente non superiore al millimetro, lasciando immutate le caratteristiche della parte rimanente. Richiede l’impiego di acciai particolari. La temperatura che questo strato deve raggiungere un valore intorno a 900 C°, il riscaldamento deve essere istantaneo per non interessare gli strati inferiori, le soluzioni tecniche adottate sono: • Fiammatura: il riscaldamento è ottenuto investendo i pezzi con una fiamma, generalmente ossiacetilenica; • Tempra superficiale per induzione: i pezzi da temprare vengono posti all’interno di una bobina percorsa da corrente ad elevata frequenza. Le correnti indotte nel circuito secondario costituito dal pezzo di acciaio ne provocano il riscaldamento per effetto Joule. In entrambi i casi il raffreddamento è ottenuto investendo il pezzo con un getto di acqua. Le superfici ottenute assicurano una buona resistenza all’usura (es. ingranaggi), oppure sono in grado di scalfire i materiali (viti autoformanti in acciaio legato).

5.4.6 Cementazione La cementazione consiste di un arricchimento di carbonio della zona superficiale del pezzo. Dopo la cementazione si fa seguire sempre un trattamento di tempra. Lo scopo è di ottenere una superficie dura (60-65 HRC) conservando all’interno le condizioni originali. I materiali da cementazione richiedono una composizione chimica e delle caratteristiche strutturali in grado di favorire l’assorbimento di carbonio e la penetrazione di tempra. • La percentuale di carbonio inferiore allo 0,25% perché la tempra non provochi un’elevata durezza del nucleo. • Il silicio, essendo un elemento ferritizzante, deve essere presente in percentuale inferiori dello 0,35% • Il manganese presente negli acciai nella percentuale minima dello 0,7% Esistono tre tipi di cementazione: solida, liquida e gassosa. Cementazione solida: i pezzi da cementare vengono introdotti in cassette di acciaio contenenti carbone di legna, carbonato di bario (BaCO3) e di calcio (CaCO3). Il tutto viene riscaldato per alcune ore a 900 - 920°C. A questa temperatura avvengono le seguenti reazioni: Il carbonio reagisce con il carbonato, producendo anidride carbonica più ossidi di calcio e bario, l’anidride carbonica reagisce con il carbonio del legno producendo monossido di carbonio, CO2 + C <-> 2CO a contatto con il pezzo l’equilibrio si sposta a sinistra, il carbonio si scioglie diffondendosi in superficie fino a raggiungere valori del 0,7- 0,9 %. Cementazione liquida: i pezzi da cementare vengono immersi in bagni di sali fusi quali cianuro di sodio, carbonati e cloruri alcalini e di bario. Il cianuro di sodio reagisce con l’ossigeno dell’aria e con l’anidride carbonica (CO2) liberando ossido di carbonio che a contatto col ferro sposta l’equilibrio visto prima verso sinistra rilasciando nel pezzo atomi da carbonio. 76

Cementazione gassosa: è quella oggi più largamente diffusa e si presta soprattutto alla produzione di grande serie. Consiste nel riscaldare i pezzi da cementare a 920 - 930 °C in una corrente gassosa. Questa è costituita essenzialmente da metano (CH4) che a contatto con l’anidride carbonica e l’ossigeno, libera molecole di CO. A questo punto il processo è identico ai due casi di sopra. La cementazione gassosa ha il vantaggio di sopprimere il cementante solido che è ingombrante e fonte di sporcizia. Questo metodo consente di procedere ad una tempra diretta al termine dell’operazione, senza bisogno di un ulteriore riscaldamento dei pezzi.

5.4.7 Nitrurazione La nitrurazione provoca l’indurimento superficiale dei pezzi di acciaio attraverso l’arricchimento in azoto degli strati più esterni. L’azoto si combina con il ferro e con altri elementi presenti nell’acciaio dando luogo alla formazione di nitruri metallici (sono sali) molti duri, tra i quali predomina il Fe 4N. La nitrurazione viene effettuata investendo il pezzo con una corrente di ammoniaca a una temperatura di circa 500 - 520 °C. A tale temperatura l’ammoniaca si dissocia, l’azoto ottenuto si diffonde nell’acciaio reagendo con il ferro e dando origine ai nitruri. Lo spessore dello strato nitrurato è minore di quello degli strati cementati, mantenendosi in genere su valori di qualche decimo di millimetro. Le durezza superficiale però è molto maggiore così come la temperatura sostenibile (600 - 700 °C contro i 200 °C di un pezzo cementato).

5.5 Acciai Inossidabili La corrosione dei metalli è un fenomeno elettrochimico, per effetto del quale il metallo passa dallo stato metallico allo stato ione, ossidandosi, perdendo cioè elettroni. Ciò avviene quando si forma un fenomeno elettrolitico, cioè il metallo diviene un anodo (Me-) e gli elettroni fluiscono entro la struttura metallica verso un catodo, generalmente costituito da ioni positivi di Idrogeno (H+). Con la carica positiva dell’elettrone gli Ioni diventano neutri e si trasformano in idrogeno gassoso, oppure in combinazione di acqua (H2O) ed ossigeno (O2) gli elettroni liberati dal metallo producono degli ioni di ossidrile (OH-). La presenza di sola acqua non ha un forte effetto corrosivo, ma in presenza di acidi o sali, in presenza di due metalli diversi poi questo fenomeno si esalta a scapito del metallo più elettronegativo. Tabella 1 - serie elettrochimica delle leghe elemento Mg Al Zn Cr Fe Cd Ni Sn Pb Cu Ag Au

E° (volt) -2,34 -1,67 -0,76 -0,71 -0,44 -0,40 -0,23 -0,14 -0,13 +0,35 +0,80 +1,42

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI ACCIAI INOSSIDABILI

È noto con il termine di “corrosione galvanica”, quel tipo di corrosione che compare tra le facce di accoppiamento di metalli diversi in presenza di un elettrolito. Essa intacca solitamente il metallo meno nobile perché meno elettropositivo. Questa gerarchia tra metalli diversi viene determinata dal loro potenziale elettrochimico classificandoli così dai meno elettropositivi (meno nobili) ai più elettropositivi (più nobili) nell’ordine seguente: Tabella 2 - Potenziali di elettrodo dei metalli Maggiore tendenza a catturare elettroni Materiali per il catodo Ferriti Ossido di ferro Ossido di rame Ossido cuprico Iodati Ossido di mercurio Idrossido di cobalto Biossido di manganese Biossido di piombo Ossido d’argento Ossigeno Idrossido di nichel Perossido di di argento Permanganati Bromati MATERIALI PER L’ANODO Platino Mercurio Palladio Argento Rame Idrogeno Piombo Stagno Nichel Ferro Cromo Zinco Alluminio Magnesio Litio Maggiore tendenza a CEDERE elettroni

Alcuni metalli pur elettronegativi hanno la caratteristica di formare uno strato superficiale di ossido che è elettropositivo, quindi protegge dall’ossidazione il metallo sottostante. Tra questi metalli Cromo, Alluminio e Titanio. Il Cromo se inserito in tenore sufficiente in determinate leghe si comporta nella stesso modo, creando una pellicola di ossido. Acciai contenenti almeno il 12% di Cromo sono quindi classificati come acciai inossidabili. In base alle loro caratteristiche gli acciai inossidabili si dividono in: • ACCIAI INOSSIDABILI FERRITICI • ACCIAI INOSSIDABILI MARTENSITICI • ACCIAI INOSSIDABILI AUSTENITICI

5.5.1 Acciai inossidabili Ferritici Questi acciai presentano la struttura del ferro α (ferrite) a tutte le temperature, in quanto il tenore di cromo presente rispetto a tutti gli altri elementi è superiore a quello minimo richiesto per circoscrivere il campo gamma. Il tenore di carbonio è molto basso di solito inferiore allo 0,12%, solo nei tipi resistenti alle alte temperature in cui il Cromo è dell’ordine del 23-27% può raggiungere lo 0,25%. Il carbonio insolubile nella ferrite α forma con il cromo dei carburi tondeggianti uniformemente distribuiti. Il tenore di Cromo varia dal 14 al 27%. Questi acciai non sono assoggettabili ad un trattamento termico quale la tempra, un aumento della resistenza meccanica e della durezza si può ottenere mediante incrudimento per lavorazione plastica a freddo. La loro resistenza all’ossidazione è maggiore rispetto ai martensitici, particolarmente per l’impiego ad alta temperatura e nei confronti dei gas solforosi. Esempi UNI X 25 Cr 26 e UNI X 12 Cr 17

5.5.2 Acciai inossidabili Martensitici Questi acciai inossidabili al Cromo hanno una composizione tale (C = 0,2-1%, Cr = 13,5-18%) da poter assumere tramite un trattamento termico di tempra una struttura martensitica che conferisce loro una elevata resistenza meccanica. La loro resistenza alla corrosione invece è bassa rispetto agli altri acciai, anche se migliora se si effettua un rinvenimento a temperature non superiori a 450 C°. Esempi UNI X 20 Cr 13 e UNI X 32 Cr 13

5.5.3 Acciai inossidabili Austenitici Mantengono una struttura Austenitica sia ad alta temperatura che a temperatura ambiente: ciò si ottiene con l’introduzione in lega del Nickel (elemento che stabilizza il Feγ). Dato il costo del Nickel la tendenza è quella di mantenere il suo tenore al livello minimo per avere a temperatura ambiente una struttura completamente austenitica. Il valore è chiaramente in relazione al tenore di Cromo, (che ha invece un’azione ferritizzante) ed alla velocità di raffreddamento. Il più diffuso acciaio è il 18/8, (18% Cr, 8% Ni), perché è il più economico, ma per una buona stabilità strutturale sono più apprezzati il 18/10 o 18/12. Alle basse temperature, causa la scarsa capacità di contenere in soluzione il Carbonio (max 0,02%) l’acciaio austenitico contiene quantitativi più o meno rilevanti di carburi. Se mantenuto per un periodo a temperature superiori a 450 C° si formano carburi complessi di cromo, per cui esiste il rischio di sensibilizzazione, ossia in determinate zone l’impoverimento di Cromo può portare alla perdita della passività, e diviene sensibile all’attacco corrosivo. Gli acciai inossidabili austenitici non sono ferromagnetici e pertanto riconoscibili perché non attirati da una calamita. Resistono molto bene alla corrosione, specie con alte percentuali di Cromo, sono usati fino a 1000 gradi nell’industria dell’aria liquida. Sono duttili con caratteristiche meccaniche medie: 50-70 kg/mm 2. Resistono bene anche agli acidi ed all’ambiente marino. 77

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL ACCIAI INOSSIDABILI Tabella 3 - Acciai inossidabili - Designazioni internazionali (UNI EN 10088)

N째

U.S.A ASTM

Italia UNI

Francia AFNOR

X 10 CrNi 18-08

1.4310

301

X 12 CrNi 17 07

Z 11 CN 18-08 Z 11 CN 18-08

302

X 8 CrNi 19 10 X 10 CrNi 18 09

X 8 CrNiS 18-09

1.4305

303

X 5 CrNi 18-10

1.4301

304

AUSTENITICI

Europa EN Nome

Fed. Russa GOST

Giapp. JIS

Svezia SS(SIS)

301 S 21 1.4310

SUS 301

23 31

Z 12 CN 18-09

302 S 25 1.4319

X 10 CrNiS 18 09

Z 8 CNF 18-09

303 S 21 1.4305 303 S 31

SUS 303

23 46

X 5 CrNi 18 10

Z 7 CN 18-09

304 S 15 1.4301 304 S 16

08 Kh 18N10 08 Kh 18N11

SUS 304

23 32 23 33

SUS 304 LN

23 71

1.4311 304 LN

X 2 CrNiN 18 11

Z 3 CN 18-10 Az 304 S 61 1.4311

X 2 CrNi 18-09 X 2 CrNi 19- 11 X 4 CrNi 18-12 X 15 CrNiSi 20-12 X 12 CrNi 23-13

1.4307 304 L 1.4306 304 L 1.4303 305 1.4828 309 1.4833 309 S

X 2 CrNi 18 11 X 8 CrNi 18 12 X 16 CrNi 23 14 X 6 CrNi 23 14

Z 3 CN 19-09 Z 3 CN 18-10 Z 8 CN 18-12 Z 17 CNS 20-12 Z 15 CN 23-13

304 S 11 304 S 11 305 S 19 309 S 24 -

1.4307 1.4306 1.4303 1.4828 1.4833

03 Kh 18N 11 20 Kh 23N 13 -

SUS 304 L SUS 304 L SUS 305 SUH 309 SUS 309 S

23 52 23 52 23 33 -

X 8 CrNi 25-21

1.4845 310 S

X 6 CrNi 25 20

Z 8 CN 25-20

310 S 16

1.4845 1.4842

10 Kh 23N 18

SUS 310 S

23 61

SUS 316 SUS 316

23 47 23 43

X 15 CrNiSi 25-21 X 5 CrNiMo 17-12-2 X 3 CrNiMo 17-13-3

1.4841 1.4401 1.4436

X 2 CrNiMo 17-12-2

1.4404 316 L 1.4435 1.4432 1.4406 1.4429

314 316 316

316 L 316 L 316 LN 316 LN

X 16 CrNiSi 25 20 X 5 CrNiMo 17 12 X 5 CrNiMo 17 13

Z 15 CNS 25-20 1.4841 20 Kh 25N 20 S 2 Z 7 CND 17-11-02 316 S 31 1.4401 Z 7 CND 17-12-02 316 S 33 1.4436 -

X 2 CrNiMo 17 12

Z 3 CND 17-11-02 316 S 11 1.4404 03 Kh 17N 14 M2 SUS 316 L Z 3 CND 17-12-02

23 48

Z 3 CND 18-14-03 316 S 13 Z 3 CND 17-13-03 316 S 13 Z 3 CND 17-11 Az Z 3 CND 17-12 Az -

1.4435 03 Kh 16N 15 M3 1.4432 SUS 316 L 1.4406 SUS 316 LN 1.4429 SUS 316 LN

23 53 23 53 23 75

08 Kh 17N 13 M2T SUS 316 Ti 10 Kh 17N 13 M2T

23 50

X 2 CrNiMo 17 13 X 2 CrNiMo 17 13 X 2 CrNiMoN 17 12 X 2 CrNiMoN 17 13

X 6 CrNiMoTi 17-12-2 1.4571 316 Ti X 6 CrNiMoTi 17 12

Z 6 CNDT 17-12

X 6 CrNiMoNb 17-12-2 1.4580 316 Cb X 6 CrNiMoNb 17 12 Z 6 CNDNb 17-12 X 2 CrNiMo 18-15-4

FERRITICI

X 6 CrNiTi 18-10

MARTENSITICI

Germ. DIN

X 2 CrNiN 18-10

X 2 CrNiMo 18-14-3 X 2 CrNiMo 17-12-3 X 2 CrNiMoN 17-11-2 X 2 CrNiMoN 17-13-3

U.K. BSI

1.4438 317 L 1.4541

321

320 S 31 1.4571 -

1.4580 08 Kh 16N 13 M2B

X 2 CrNiMo 18015 Z 3 CND 19-15-04 317 S 12 1.4438 X 2 CrNiMo 18016 X 6 CrNiTi 18 11

SUS 317 L

23 67

Z 6 CNT 18-10

321 S 31 1.4541

08 Kh 18N 10T

SUS 321

23 37

12 Kh 18N 10T

SUS 321 H

23 37

X 10 CrNiTi 18-10

1.4878 321 H

X 8 CrNiTi 18 11

Z 6 CNT 18-10

321 S 20 1.4878 321 S 51 1.4941

X 6 CrNiNb 18-10 X 13 NiCrSi 35-16 X 6 CrAl 13

1.4550 1.4864 1.4002

347 330 405

X 6 CrNiNb 18 11 X 6 CrAl 13

Z 6 CNNb 18-10 Z 20 NCS 33-16 Z 8 CA 12

347 S 31 1.4550 1.4864 405 S 17 1.4002

08 Kh 18N 12 B -

SUS 347 SUH 330 SUS 405

23 38 -

X 2 CrTi 12

1.4512

409

X 2 CrTi 12 X 6 CrTi 12

Z 3 CT 12

409 S 19 1.4512

SUH 409 L SUS 409

X 6 Cr 13 X 12 Cr 13

Z 8 C 12

403 S 17 1.4000

08 Kh 13

SUS 403

23 01

X 8 Cr 17 X 8 CrMo 17 X 6 CrTi 17 X 16 Cr 26

Z 8 C 17 Z 8 CD 17-01 Z 4 CT 17 Z 3 CDT 18 02 -

12 Kh 17 08 Kh 17 T 15 Kh 28

SUS 430 SUS 434 SUS 430 LX SUS 444 SUH 446

23 20 23 26 23 22

X 6 Cr 13 X 6 Cr 17 X 6 CrMo 17-1 X 3 CrTi 17 X 2 CrMoTi 18-2 X 18 CrN 28

1.4000 410 S 1.4016 1.4113 1.4510 1.4521 1.4749

430 434 439 444 446

430 S 17 434 S 17 -

1.4016 1.4113 1.4510 1.4521 1.4749

X 12 Cr 13

1.4006 410/403

X 12 Cr 13

Z 10 C 13

410 S 21 1.4006

12 Kh 13

SUS 410 SUS 403

23 02

X 20 Cr 13

1.4021

420

X 20 Cr 13

Z 20 C 13

420 S 29 1.4021 420 S 37

20 Kh 13

SUS 420 J1

23 03

X 30 Cr 13 X 39 Cr 13 X 46 Cr 13

1.4028 1.4031 1.4034

420 420 420

X 30 Cr 13 X 40 Cr 14

Z 33 C 13 Z 33 C 13 Z 44 C 14

420 S 45 1.4028 420 S 45 1.4031 1.4034

30 Kh 13 40 Kh 13

SUS 420 J2 -

23 04 23 04 -

IL PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI ACCIAI INOSSIDABILI

Tabella 4 - Acciai inossidabili - Caratteristiche tecniche UNI EN 10088

N°  EN ASTM (Europa) (U.S.A) 1.4310   1.4305 1.4301 1.4311 1.4307 1.4306 1.4303 1.4828 1.4833 1.4845 1.4841 1.4401 1.4436 1.4404 1.4435 1.4432 1.4406 1.4429 1.4571 1.4580

UNI (Italia)

Analisi chimica indicativa C

Altri

Car. unit. scost. Rp 0.2 (N/mm2)

Resistenza a trazione Rm (N/mm2)

301

X 12 CrNi 17 07

0.05÷0.15

0.11 max

16 ÷ 19

6 ÷ 9.5

0.8 max

Mn-P-S-Si

250

600÷950

302

X 8 CrNi 19 10 X 10 CrNi 18 09

0.15

17 ÷ 19

8 ÷ 10

Mn-P-S-Si

241 ÷ 276

621

303 X 10 CrNiS 18 09 304 X 5 CrNi 18 10 304 LN X 2 CrNiN 18 11 304 L 304 L X 2 CrNi 18 11 305 X 8 CrNi 18 12 309 X 16 CrNi 23 14 309 S X 6 CrNi 23 14 310 S X 6 CrNi 25 20 314 X 16 CrNiSi 25 20 316 X 5 CrNiMo 17 12 316 X 5 CrNiMo 17 13 316 L X 2 CrNiMo 17 12 316 L X 2 CrNiMo 17 13 316 L X 2 CrNiMo 17 13 316 LN X 2 CrNiMoN 17 12 316 LN X 2 CrNiMoN 17 13 316 Ti X 6 CrNiMoTi 17 12 316 Cb X 6 CrNiMoNb 17 12

0.10 0.07 0.03 0.03 0.03 0.06 0.20 0.15 0.10 0.20 0.07 0.05 0.03 0.03 0.03 0.03 0.03 0.08 0.08

0.11 max 0.11 max 0.12 ÷ 0.22 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.11 max 0.12 ÷ 0.22 0.12 ÷ 0.22 -

17 ÷ 19 17 ÷ 19.5 17 ÷ 19.5 17.5 ÷ 19.5 18 ÷ 20 17 ÷ 19 19 ÷ 21 22 ÷ 24 24 ÷ 26 24 ÷ 26 16.5 ÷ 18.5 16.5 ÷ 18.5 16.5 ÷ 18.5 17 ÷ 19 16.5 ÷ 18.5 16.5 ÷ 18.5 16.5 ÷ 18.5 16.5 ÷ 18.5 16.5 ÷ 18.5

8 ÷ 10 8 ÷ 10.5 8.5 ÷ 11.5 8 ÷ 10 10 ÷ 12 11 ÷ 13 11 ÷ 13 12 ÷ 14 19 ÷ 22 19 ÷ 22 10 ÷ 13 10.5 ÷ 13 10 ÷ 13 12.5 ÷ 15 10.5 ÷ 13 10 ÷ 12 11 ÷ 14 10.5 ÷ 13.5 10.5 ÷ 13.5

-  2 ÷ 2.5 2.5 ÷ 3 2 ÷ 2.5 2.5 ÷ 3 2.5 ÷ 3 2 ÷ 2.5 2.5 ÷ 3 2 ÷ 2.5 2 ÷ 2.5

Mn-P-S-Si-Cu Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si-Ti Mn-P-S-Si-Nb

190 210 ÷ 230 270 ÷ 290 200 ÷ 220 200 ÷ 220 220 230 210 210 345 220 ÷ 240 220 ÷ 240 220 ÷ 240 220 ÷ 240 220 ÷ 240 280 ÷ 300 280 ÷ 300 220 ÷ 240 220

500 ÷ 700 520 ÷ 750 550 ÷ 750 500 ÷ 670 500 ÷ 670 530 ÷ 680 550 ÷ 750 500 ÷ 700 500 ÷ 700 689 520 ÷ 680 530 ÷ 730 520 ÷ 680 520 ÷ 700 520 ÷ 700 580 ÷ 780 580 ÷ 780 520 ÷ 690 520 ÷ 720

Mn-P-S-Si

220 ÷ 240

520 ÷ 720

1.4438

317 L

X 2 CrNiMo 18015 X 2 CrNiMo 18016

0.03

0.11 max

17.5 ÷ 19.5

13 ÷ 16

3÷4

1.4541 1.4878 1.4550 1.4864 1.4002

321 321 H 347 330 405

X 6 CrNiTi 18 11 X 8 CrNiTi 18 11 X 6 CrNiNb 18 11 X 6 CrAl 13

0.08 0.10 0.08 0.15 0.08

0.11 max -

17 ÷ 19 17 ÷ 19 17 ÷ 19 15 ÷ 17 12 ÷ 14

9 ÷ 12 9 ÷ 12 9 ÷ 12 33 ÷ 37 -

Mn-P-S-Si-Ti 200 ÷ 220 Mn-P-S-Si-Ti 190 Mn-P-S-Si-Nb 200 ÷ 220 Mn-P-S-Si 262 Mn-P-S-Si-Al 230 ÷ 250

500 ÷ 720 500 ÷ 720 500 ÷ 720 552 ÷ 621 400 ÷ 600

1.4512

409

X 2 CrTi 12 X 6 CrTi 12

0.03

10.5 ÷ 12.5

Mn-P-S-Si-Ti

220

380 ÷ 560

1.4000

410 S

X 6 Cr 13 X 12 Cr 13

0.08

12 ÷ 14

Mn-P-S-Si

230 ÷ 250

400 ÷ 600

1.4016 1.4113 1.4510 1.4521 1.4749

430 434 439 444 446

X 8 Cr 17 X 8 CrMo 17 X 6 CrTi 17 X 16 Cr 26

0.08 0.08 0.05 0.025 0.15 ÷ 0.2

0.03 max 0.15 ÷ 0.25

16 ÷ 18 16 ÷ 18 16 ÷ 18 17 ÷ 20 26 ÷ 29

0.9 ÷ 1.4 -

Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si-Ti Mn-P-S-Si-Ti Mn-P-S-Si

260 ÷ 280 280 240 300 ÷ 320 345 ÷ 379

430 ÷ 630 450 ÷ 630 420 ÷ 600 400 ÷ 640 552 ÷ 586

1.4006

410 403

X 12 Cr 13

0.08 ÷ 0.15

11.5 ÷ 13.5

Mn-P-S-Si

max 600 550 ÷ 850

205 400 ÷ 450

1.4021 1.4028 1.4031 1.4034

420 420 420 420

X 20 Cr 13 X 30 Cr 13 X 40 Cr 14

0.16 ÷ 0.25 0.26 ÷ 0.35 0.36 ÷ 0.42 0.43 ÷ 0.50

12 ÷ 14 12 ÷ 14 12.5 ÷ 14.5 12.5 ÷ 14.5

Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si Mn-P-S-Si

345 ÷ 550 345 ÷ 600 345 345

650 ÷ 950 700 ÷ 1000 max 760 max 780

I valori di Rp e Rm sono da prendere come riferimento indicativo in quanto possono essere influenzati dalla forma del prodotto ovvero dalla tecnologia usata per ottenerla.

PROCESSO PRODUTTIVO E LA TECNOLOGIA DEI MATERIALI 5 IL OTTONI - RAME E ALLUMINIO 5.7 Rame e ALLUMINIO

5.6 OTTONI Sono leghe di rame e zinco. In funzione delle temperature e della composizione queste leghe possono cristallizzare in tre differenti soluzioni solide: α, β, γ. Percentuali di Zinco sopra il 45% presentano valori di fragilità eccessivi e non vengono utilizzate. La Fase α: cristallizza nel sistema cubico a facce centrate (% di Zinco inferiore al 30-35%) (vedere fig. 1) Conserva pertanto la struttura del Rame che ha un elevato numero di piani di scorrimento che determinano una elevata plasticità a freddo e una elevata fragilità a caldo. La Fase β: cristallizza nel sistema cubico a corpo centrato (presenza di Zinco tra 35% e 40%) (vedere fig 2)

Fig. 1

Fig. 2

Gli atomi di Rame e di Zinco solo al di sotto di certe temperature non occupano posizioni preferenziali nel reticolo elementare. Questa diversa struttura rispetto all’α conferisce a questa Fase una buona di capacità di deformazione a caldo e scarsa a freddo. Per ottenere una buona lavorabilità meccanica per asportazione nella lega di Ottone e Zinco viene introdotta una piccola quantità di Piombo, normalmente per questo tipo di impiego viene scelto l’OT58, 40% di Zinco, 58 di Rame, 2% di Piombo. Per lo stampaggio per sfruttare le caratteristiche della fase α si usa invece l’OT62: 38% di Zinco e 62% di Rame. Caratteristica dell’ottone è una buona resistenza alla corrosione, tuttavia vanno sempre tenuti presenti due fenomeni: Le crepe di stagionatura, (season Cracking) un fenomeno molto pericoloso che può provocare la rottura improvvisa del pezzo senza preavviso di manifestazioni esteriori. La causa è dovuta a due concause, tensioni interne e ambiente corrosivo. Le tensioni interne sono legate a diversità nella velocità di raffreddamento da zona a zona o a variazioni di Fase o sono conseguenza di deformazioni plastiche. Le sostanze più attive sotto l’aspetto corrosivo sono l’ammoniaca ed i suoi composti, ossigeno, anidride carbonica, mercurio. Per eliminare questo tipo di corrosione si ricorre a trattamenti protettivi (nichelatura) La dezincificazione, consiste in una dissoluzione della lega che porta alla sua sostituzione con una massa spugnosa di Rame. Il fenomeno sarebbe dovuto alla presenza nella lega di zone a potenziale diverso con formazione di Ioni di Rame e Zinco, ed essendo il Rame un materiale più nobile (tabella) i suoi Ioni sarebbero spostati dallo Zinco della lega, con formazioni di Rame poco coerenti con la lega. Questa discontinuità favorirebbe il procedere della corrosione. Elementi inibitori di questo processo possono essere piccole quantità di Arsenico, Antimonio o Fosforo. 80

5.7.1 Rame Questo metallo è dotato allo stato normale di una elevata plasticità e duttilità a freddo, unitamente ad una ottima conducibilità elettrica. Viene utilizzato normalmente per la produzione di rondelle, da laminato, che incrudito per la lavorazione può avere valori di resistenza intorno al Rm= 350 N/mm2, A%= 6-8. Questo incrudimento riduce anche la conducibilità elettrica, una delle caratteristiche fondamentali per cui il Rame viene impiegato.

5.7.2 Alluminio Le condizioni di fornitura e le caratteristiche dell’alluminio e delle sue leghe vengono definite fondamentalmente dalle norme UNI EN 485: la Parte 1 – Condizioni Tecniche di collaudo e fornitura, la Parte 2 – Caratteristiche meccaniche, la Parte 3 – Tolleranze dimensionali e di forma dei prodotti laminati a caldo. La Norma UNI EN 573 poi ne definisce la composizione chimica sulla base della designazione numerica (Parte 1), della designazione sulla base dei simboli chimici (Parte 2) e sulla composizione chimica (Parte 3), mentre la parte 4 stabilisce la forma dei prodotti. L’alluminio trova impiego nella realizzazione di rondelle ottenute da lamiera o nei rivetti. È un metallo abbastanza recente, perché, data la sua affinità con l’ossigeno, solo nel XX secolo sono state trovate soluzioni tecnologiche sufficientemente economiche per la sua estrazione su scala industriale. Caratteristica principale dell’alluminio è la sua grande duttilità, con un carico Rm = 80 N/mm2 e un A% = 40. Come il Rame anche l’allumino è soggetto ad un forte incrudimento di lavorazione con perdita della plasticità. Resistente alla corrosione grazie alla formazione superficiale di un ossido elettropositivo (passivazione). Buon conduttore elettrico e termico se incrudito perde buona parte della conducibilità elettrica.

I TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 TRATTAMENTI DI PROTEZIONE DALLÕOSSIDAZIONE 6.1 Trattamenti di protezione dall’ossidazione

6.2 Trattamenti galvanici

Gli elementi di fissaggio vengono utilizzati spesso in ambienti chimicamente aggressivi, dove l’acciaio senza una adeguata protezione reagirebbe con i sali e gli acidi presenti ossidandosi e formando quella che comunemente viene chiamata ruggine. La ruggine è antiestetica, sporca, ma soprattutto corrode progressivamente il materiale impedendo dopo un pò qualsiasi smontaggio, compromettendo alla fine l’efficacia del giunto fino alla rottura. Per motivi economici o tecnici non è sempre vantaggioso adottare l’acciaio inossidabile. Nel tempo è stata trovata una soluzione per proteggere il metallo, applicando alla superficie uno strato protettivo di materiale in grado di reggere all’aggressione chimica. La corrosione dei metalli è un fenomeno elettrochimico, per effetto del quale il metallo passa dallo stato metallico allo stato ione, ossidandosi, perdendo cioè elettroni. Ciò avviene quando si origina un fenomeno elettrolitico, cioè il metallo diviene un anodo (Me-) e gli elettroni fluiscono entro la struttura metallica verso un catodo, generalmente costituito da ioni positivi di Idrogeno (H+). Con la carica positiva dell’elettrone gli Ioni diventano neutri e si trasformano in idrogeno gassoso, oppure in combinazione di acqua (H2O) ed ossigeno (O2) gli elettroni liberati dal metallo producono degli ioni di ossidrile (OH-). La presenza di sola acqua non ha un forte effetto corrosivo, ma in presenza di Acidi o Sali, ed ancor di più se siamo in presenza di due metalli diversi, questo fenomeno si esalta a scapito del metallo più elettronegativo. (vedere tabella elettropositiva dei metalli pag 78, 79).

6.2.1 Zincatura elettrolitica

Gli acciai sono particolarmente sensibili all’ossidazione per questo motivi i procedimenti di protezione più diffusi consistono nell’applicazione di uno strato di materiale elettropositivo, con caratteristiche di resistenza all’ossidazione superiore al ferro che lo protegge dall’attacco dell’ossigeno e degli altri agenti presenti nell’atmosfera. Le tecniche di applicazione di questo strato sono essenzialmente tre: • per effetto galvanico, dove ritroviamo: ZINCATURA ELETTROLITICA CROMATURA CADMIATURA NICHELATURA • per deposito in ambiente chimico opportuno: ZINCATURA A CALDO BRUNITURA FOSFATAZIONE • per adesione di polveri: ZINCATURA A POLVERI DACROMET GEOMET DELTA SEAL

Viene realizzata per immersione del metallo da trattare in un bagno con opportuni reagenti, sali o basi e la presenza di ioni di zinco: applicando una tensione, il particolare da trattare è usato come elettrodo, gli ioni di zinco presenti in soluzione si raccolgono attorno ad esso ritornando neutri. Lo spessore dello strato di zinco che così si ottiene non è uniforme, perché lo Zinco tende ad accumularsi attorno alle estremità delle viti e sulle creste dei filetti, dal momento che la corrente elettrica ha sempre maggiore intensità sulle punte, mentre al contrario lo spessore è minore nelle cavità e nelle gole della filettatura. A parità di soluzione i parametri per ottenere uno spessore medio prefissato sono le dimensioni del pezzo, la permanenza nel bagno e la tensione. Lo strato esterno di zinco è meno nobile del ferro, ma reagisce con l’ossigeno creando in superficie un ossido elettropositivo, tuttavia lo spessore dello strato protettivo è necessariamente molto sottile per non influenzare le tolleranze del pezzo, per di più lo zinco così riportato è abbastanza tenero e scalfibile per questi motivi nel tempo la zincatura tende a perdere efficacia: lo stesso zinco si ossida progressivamente formando in superficie una polvere bianca, ZnO, fino a quando l’ossidante viene a contatto con l’acciaio portando alla formazione dell’ossido rosso, ossido di ferro. Per questo motivo il valore dello spessore dello zinco riveste una funzione fondamentale per ritardare questo ultimo effetto. Per migliorare ulteriormente la resistenza dello strato superficiale viene normalmente effettuato un ulteriore trattamento definito passivazione o cromatazione, che consiste nel creare in un apposito bagno uno strato protettivo in più generalmente di ossido di Cromo, più elettropositivo, con migliore resistenza meccanica all’abrasione, che assicura al complesso una migliore protezione, e prolunga i tempi di formazione dell’ossido di zinco, tale strato superficiale giocando sui componenti può assumere diverse colorazioni venendo incontro anche alle esigenze estetiche. Fino ad oggi risultava di particolare efficacia, la passivazione Gialla, basata essenzialmente sul Cromo esavalente presente nel Bicromato di Potassio, un sale alla base del processo di passivazione, lo strato compatto giallo iridescente che così si formava donava grandi doti protettive, tali da raddoppiare le prestazioni rispetto ad una normale passivazione. Anche la passivazione trasparente (bianca) faceva ampio uso di Cromo esavalente (valenza +6), più efficace del trivalente (valenza +3).

Il RoHS Nella costante ricerca di proteggere la salute dei cittadini la EEC ha emanato una direttiva per limitare od eliminare l’impiego di sostanze nocive alla salute, la ormai ben nota Restriction of Hazardous Substances Directive (RoHS) 2002/95/EC, divenuta legge della Comunità Europea da febbraio 2003, che doveva essere recepita come legge da tutti i paesi entro il 13 agosto 2004. Al 13 agosto 2005 tutti i paesi della comunità tranne Malta ed il Regno Unito hanno inserito i principi di questa norma nella legislazione nazionale. 81

TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 ITRATTAMENTI GALVANICI Questa direttiva che si estende solamente al settore elettronico elettromeccanico ed automotive ha spinto il mercato a richiedere la passivazione con Cromo trivalente per molte altre applicazioni. Come già detto in realtà questa soluzione porta a ridurre mediamente le prestazioni della passivazione richiedendo una maggiore applicazione di zinco e sostanze passivanti più costose (con uso di Titanio ed Alluminio) per conservare alle superfici una buona conduttività elettrica, o con sigillanti plastici che però sono cattivi conduttori di elettricità e sono molto meno resistenti all’abrasione, fenomeno che nella manipolazione della bulloneria si verifica molto frequentemente. Oggi le aziende chimiche propongono diverse nuove soluzioni Cr 6 free, sia per la passivazione che per la sigillatura. Gli altri processi trovano rara applicazione nella viteria, poiché dato l’alto livello di inquinamento prodotto dagli impianti la Cromatura è stata bandita, e la Nichelatura è normalmente limitata a viti di piccole dimensioni: Autofilettanti e Viti a Metallo, pur con altri elementi chimici i trattamenti vengono eseguiti con un procedimento analogo alla zincatura. Le norme tecniche relative alla zincatura sono contenute nella ISO 4042.

Requisiti dimensionali e misurazione Requisiti dimensionali prima del rivestimento elettrolitico Prima del rivestimento, le parti devono conformarsi alle norme internazionali rilevanti se applicabili o ad altre norme specificate, fatta eccezione per i casi in cui filettature o altre caratteristiche siano state specificamente fabbricate per consentire, per ragioni funzionali, l’applicazione di rivestimenti di maggiore spessore di quelli possibili su filettature normali. Gli spessori dei rivestimenti che possono essere applicati alle filettature metriche ISO in conformità alle ISO 965-1, ISO 965-2 e ISO

965-3 dipendono dallo scostamento fondamentale disponibile, che a sua volta dipende dalla filettatura della vite e dai seguenti gradi di tolleranza: - g, f, per filettature esterne; - G per filettature interne o H se richiesto. I gradi di tolleranza si calcolano prima dell’applicazione del rivestimento elettrolitico. Requisiti dimensionali dopo il rivestimento elettrolitico Dopo il rivestimento, le filettature metriche ISO per viti devono essere controllate in conformità alla ISO 1502 con un calibro PASSA con grado di tolleranza h per filettature esterne e H per filettature interne. Altre dimensioni del prodotto si considerano solo prima del rivestimento. Nota Si dovrebbe esercitare cautela laddove rivestimenti relativamente spessi possono influenzare dimensioni con tolleranze ridotte, come nel caso delle manovre interne; in questi casi si dovrebbe stipulare un accordo fra fornitore e committente. L’applicabilità dei rivestimenti raccomandati alle filettature metriche ISO è limitata dallo scostamento fondamentale delle filettature in questione e quindi, dal passo e dai gradi di tolleranza. Il rivestimento non deve causare il superamento della linea dello zero (dimensione base) nel caso di filettature esterne, né deve scendere al di sotto di questa linea nel caso di filettature interne. Questo significa che per una filettatura interna di grado di tolleranza H, uno spessore misurabile del rivestimento può essere applicato alla filettatura solo se la zona di tolleranza non raggiunge la linea dello zero (dimensione base). Per quanto riguarda i punti di controllo la norma definisce le posizioni dove effettuare la misurazione:

Tabella 1 - Spessori di rivestimento in m

Spessore nominale di rivestimento

Spessore rivestimento effettivo Medio della partita di controllo

Localea) min.

min.

max.

3 5 8 10 12 15 20

3 4 7 9 11 14 18

5 6 10 12 15 18 23

25 30

23 27

28 35

I TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 TRATTAMENTI DI PROTEZIONE DALLÕOSSIDAZIONE Figura 1 - Superficie di misura per lo spessore del rivestimento locale sugli elementi di collegamento

Nell’accoppiamento vite - madrevite definito secondo tolleranze piuttosto strette lo spessore della zincatura può incidere negativamente sulla possibilità di ottenere l’avvitamento, in particolare sui diametri più piccoli, dove anche normali spessori possono determinare interferenze, per verificare in dettaglio questo aspetto è necessario consultare il prospetto 2 (ISO 4042-2003) per verificare le scelte di spessore. Vi sono due sistemi di designazione dei rivestimenti elettrolitici, il Sistema A, ed il sistema B, ciascuno di essi definisce nell’ordine il metallo del rivestimento. Sistema A Lo Zinco è A Tab 2, lo spessore in base ad una designazione numerica Tab 3, e la cromatazione in base alla stessa lettera impiegata per il rivestimento Tab 4: (vedere figura 2). Sistema B Come da ISO 2081 (vedere Tabella 5 ed Esempio 1).

Figura 2 - Sistema del codice A

Metodo di rivestimento (vedere Tabella 2) Spessore minimo del rivestimento (vedere Tabella 3) Finitura e cromatazione (vedere Tabella 4)

Per confrontare le due descrizioni si fa il seguente esempio:

Esempio 1 - Rivestimento in zinco elettrolitico, spessore del rivestimento di 8 µm, lucido con cromatazione gialla iridescente Designazione con il sistema A: A3L dove: - A si riferisce allo Zn - 3 è il numero di codice per 8 µm - L si riferisce al rivestimento lucido con cromatazione gialla iridescente

Designazione con il sistema B: Fe/Zn8c2C dove: - Fe si riferisce al metallo base - Zn si riferisce al metallo di rivestimento - 8 è lo spessore minimo di rivestimento in µm - c si riferisce al rivestimento con cromatazione - 2 è la classe di rivestimento con trattamento di cromatazione - C è il tipo di rivestimento con trattamento di cromatazione

Esempio 2 - Rivestimento in nichel elettrolitico, spessore di 20 µm, più rivestimento regolare di cromo (0,3 µm) Designazione con il sistema A: F6J dove: - F si riferisce al nichel-cromo con 0,3 µm di cromo - 6 è il numero di codice per 20 mm - J si riferisce a lucido, nessun colore

Designazione con il sistema B: Fe/Ni 20b Cr dove: - Fe si riferisce al metallo base - Ni si riferisce al metallo di rivestimento - 20 è lo spessore minimo di rivestimento di nichel in µm - b si riferisce a lucido - Cr si riferisce al rivestimento di cromo - r si riferisce a regolare (per esempio 0,3 µm)

TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 ITRATTAMENTI GALVANICI Tabella 2 - Metallo / Lega del rivestimento Metallo/lega del rivestimento Simbolo Zn Cda) Cu CuZn Ni b Ni b Cr rb) CuNi bb) CuNi b Cr rb) Sn CuSn Ag CuAg ZnNi ZnCo ZnFe

Elementi Zinco Cadmio Rame Ottone Nichel Nichel-Cromo Rame-Nichel Rame-Nichel-Cromoc) Stagno Rame-Stagno (Bronzo) Argento Rame-Argento Zinco-Nichel Zinco-Cobalto Zinco-Ferro

Designazione A B C D E F G H J K L N P Q R

a) L’uso del Cadmio è limitato o proibito in certi paesi b) Per il codice di classificazione ISO vedere ISO 1456 c) Lo spessore del Cromo è di approssimativamente 0,3 µm Tabella 3 - Designazione dello spessore minimo del rivestimento Spessore del rivestimento in µm un metallo di rivestimento nessuno spessore del rivestimento richiesto 3 5 8 10 12 15 20 25 30

due metalli di rivestimentoa) 2+3 3+5 4+6 4+8 5+10 8+12 10+15 12+18

Designazione 0 1 2 3 9 4 5 6 7 8

a) Gli spessori specificati per il primo e il secondo metallo di rivestimento si applicano a tutte le combinazioni di rivestimenti fatto salvo che il cromo sia il rivestimento superiore che ha sempre uno spessore di 0,3 µm Tabella 4 - Colorazione della zincatura designazione A B C D E F G H J K L M P R S T

grado di brillantezza opaco

naturale

lucido

indifferente (opaco - naturale - lucido)

designazione della cromatazione A B C D A B C D A B C D F F F

colore incolore blu giallo oliva incolore blu giallo oliva incolore blu giallo oliva da grigio scuro a nero

I TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 CROMATURA / CADMIATURA - NICHELATURA per quanto riguarda le prestazioni Tabella 5 - Prestazioni di protezione dalla corrosione in nebbia salina neutra di zinco

Codice di designazione per i rivestimentia) (sistema Bb))

Spessore nominale di rivestimento

Designazione della cromatazionec)

µm Fe/Zn 3c1A Fe/Zn 3c1B Fe/Zn 3c2C Fe/Zn 3c2D Fe/Zn 5c1A Fe/Zn 5c1B Fe/Zn 5c2C Fe/Zn 5c2D Fe/Zn 5Bk Fe/Zn 8c1A Fe/Zn 8c1B Fe/Zn 8c2C Fe/Zn 8c2D Fe/Zn 8Bk Fe/Zn 12c1A Fe/Zn 12c1B Fe/Zn 12c2C Fe/Zn 12c2D Fe/Zn 12Bk Fe/Zn 25c1A Fe/Zn 25c1B Fe/Zn 25c2C Fe/Zn 25c2D Fe/Zn 25Bk

a) Per i rivestimenti in zinco vedere il codice di classificazione b) Per i sistemi del codice di designazione vedere pag. 84

Deidrogenazione Quando una lega di acciaio al carbonio è immersa in un bagno elettrolitico (decapaggio e zincatura) gli ioni di Idrogeno liberi in soluzione entrano in contatto con gli atomi di carbonio organizzati nella struttura cristallina della lega. Questo fenomeno diviene tanto più importante quanto maggiore è la presenza di carbonio; oltre certi livelli percentuali questo fenomeno compromette le caratteristiche meccaniche del materiale. Gli atomi di Idrogeno reagiscono con il carbonio, generando degli atomi di carburo, che restano imprigionati nella struttura del cristallo, ma avendo dimensioni maggiori creano forti tensioni e la rottura dei legami cristallini. Come risultato si innescano delle cricche che aumentano la fragilità del materiale e ne compromettono le caratteristiche meccaniche fino alla rottura anche sotto carico statico. Ne è un tipico esempio la rottura della testa di una vite non al momento del montaggio, ma dopo parecchie ore o giorni senza che il giunto sia sottoposto a stress particolari. Questo aspetto rende particolarmente pericoloso il fenomeno, perché è imprevedibile e

A B C D A B C D Bk A B C D Bk A B C D Bk A B C D Bk

Prima comparsa del prodotto bianco di corrosione h

Prima comparsa della ruggine rossa

2 6 24 24 6 12 48 72 12 6 24 72 96 24 6 24 72 96 24

12 12 24 24 24 36 72 96

Zinco h

48 72 120 144 72 72 96 144 168 96

dati non disponibili

c) I trattamenti di cromatazione sono designati nel prospetto pag. 85 d) Gli spessori di rivestimento bassi inficiano le prestazioni della cromatazione

non manifesta alcun segnale prima del cedimento. La deidrogenazione è una applicazione che tende ad ovviare a questo grave inconveniente: si ottiene eseguendo un trattamento termico di distensione (riscaldamento a 200 C°), che aumenta la mobilità del sistema, riduce le tensioni interne e favorisce la fuoruscita degli atomi di idrogeno dalle zone tra i grani cristallini. La permanenza a questa temperatura deve durare un tempo sufficiente per consentire questo risultato, ma soprattutto prima che l’idrogeno reagisca con il carbonio dei cristalli, altrimenti risulta inutile. Due ore dopo la immersione nel bagno è già troppo tardi. Questo fenomeno è così pericoloso e la deidrogenazione così incerta nei risultati che si sconsiglia la zincatura elettrolitica per materiali di classe 10.9 e si esclude per le classi di resistenza superiori, preferendo la zincatura in polveri, quella a fuoco se possibile, o altri rivestimenti quali geomet, deltatone ecc.

6.2.1 Cromatura / Cadmiatura Sono entrambi processi che danno risultati molto migliori della zincatura, ma hanno un impatto ambientale fortemente negativo, per cui oggi non sono più utilizzati. 85

TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 ITRATTAMENTI DIVERSI Tabella 6 - Deviazioni fondamentali e limiti superiori per lo spessore del rivestimento per accoppiamento con dadi maschiati oversize

Diametro Passo nominale della filettatura

Minimo gioco e massimo spessore per la combinazione delle filettature (a titolo informativo)

Deviazione fondamentale Madrevite

µm

1,25 1,5 1,75

Vite

AX µm

AZ/h

AZ/g

AX/h

AX/g

Gioco minimo

Massimo spessore rivestimento

Gioco minimo

Massimo spessore rivestimento

Gioco minimo

Massimo spessore rivestimento

Gioco minimo

Massimo spessore rivestimento

µm

+ 325

+ 255

– 28

325

353

255

283

+ 330

+ 310

– 32

330

362

310

342

+ 335

+ 365

– 34

335

369

365

399

100

16 (14)

+ 340

+ 420

– 38

340

378

420

105

458

115

2,5

20 (18,22)

+ 350

+ 530

– 42

350

392

530

133

572

143

24 (27)

+ 360

+ 640

– 48

360

408

102

640

160

688

172

3,5

30 (33)

+ 370

+ 750

– 53

370

423

106

750

188

803

201

36 (39)

+ 380

+ 860

– 60

380

440

110

860

215

920

230

4,5

42 (45)

+ 390

+ 970

– 63

390

453

113

970

243

1 033

258

48 (52)

+ 400

+ 1 080

– 71

400

100

471

118

1 080

270

1 151

288

5,5

56 (60)

+ 410

+ 1 190

– 75

410

103

485

121

1 190

398

1 265

316

+ 420

+ 1 300

– 80

420

105

500

125

1 300

325

1 380

345

Le deviazioni fondamentali per AZ ed AX sono calcolate secondo le formule date dalla ISO 965-5 sulla base delle dimensioni del filetto indicate nell’annesso B. a)

6.2.2 Nichelatura Anche la nichelatura è un rivestimento elettrolitico dove invece dello Zinco si impiega il Nichel, che presenta il vantaggio di essere più resistente all’aggressione anche se più duro, ed esiste il rischio che col tempo formi delle scaglie specie su ampie superfici.

6.3 Trattamenti diversi 6.3.1 Zincatura a caldo La zincatura a caldo per la sua efficacia viene impiegata da molti anni per proteggere la bulloneria dall’ossidazione, i forti spessori applicati e la tenace adesione al materiale di supporto garantisce ottimi risultati anche in atmosfera particolarmente aggressiva. Il procedimento avviene per immersione nello zinco fuso mantenuto alla temperatura di 450 C°, opportuni prodotti chimici assicurano una applicazione regolare inibendo le reazioni di ossidazione durante il processo. Lo spessore del rivestimento varia secondo la permanenza nel bagno e la temperatura dello stesso, in particolare bisogna evitare di usare un trattamento di zincatura a temperature superiori per le viti classe 10.9 nei diametri maggiori eguali a M27. Dalla norma UNI EN ISO 10684 vengono stabiliti i limiti dimensionali per la filettatura metrica che rientra nella norma ISO 965-1 fino all’ ISO 965-5, tutte le altre dimensioni e tolleranze della vite vengono 86

considerate prima del trattamento. Sono previsti due diversi metodi, che forniscono le necessarie deviazioni fondamentali (tolleranze) per lo strato applicato con la zincatura a caldo (vedere Tabella 6): Oversize/ Dadi maggiorati: questo metodo è il più diffuso, consiste nell’impiego di dadi con filetto maggiorato (UNI EN ISO 10684 6.2.2), classe 6AZ o 6AX, per essere accoppiati a viti prodotte con filettatura conforme alla posizione di tolleranza g o h prima del rivestimento (Vedere posizioni delle tolleranze pag. 85-87). Undersize/ Viti minorate: il secondo metodo consiste nell’impiego di viti con il filetto minorato (UNI EN ISO 6.2.3), fino alle posizioni g o h prima del rivestimento, per accoppiarsi con dadi maschiati secondo le tolleranze H o G dopo il rivestimento. È necessario fare molta attenzione nell’impiego dei dadi, evitando assolutamente l’uso di dadi maggiorati con le viti minorate, perché la tenuta meccanica viene compromessa, egualmente da evitare i dadi standard con le viti maggiorate perché è impossibile l’avvitamento. Si raccomanda di utilizzare viti e dadi provenienti dallo stesso fornitore a garanzia della sicurezza e facilità di impiego. La stessa Norma stabilisce che la zincatura a caldo è ammessa per filettatura con un passo minimo di 1,25 mm, tuttavia indica anche le condizioni necessarie per il suo impiego su viti dei diametri M8 ed M10, (appendici A e B) della norma stessa.

I TRATTAMENTI PROTETTIVI 6 TRATTAMENTI DI PROTEZIONE DALLÕOSSIDAZIONE Caratteristiche meccaniche: Oversize: per viti e dadi di diametro >= M12 dopo il trattamento valgono rispettivamente le specifiche della ISO 898-1 e della UNI 3740-4 o DIN 267-4, per le viti M8 ed M10 vengono adottati dei valori inferiori (UNI EN ISO 10684 appendice A)

Si ottiene ponendo i particolari da trattare in un rotobarile contenente la polvere di zinco e delle sfere di materiale molto duro. Con il movimento del rotobarile la polvere di zinco viene martellata dalle sfere sulla superficie del pezzo, creando uno strato di zinco saldato a freddo. L’aspetto della superficie è opaco e leggermente ruvido.

Undersize: le viti minorate devono essere marcate U accanto alla classe di resistenza, es 8.8 U, per avvertire della sezione ridotta chi dovesse impiegarle senza trattamento. Dopo il trattamento valgono le stesse limitazioni previste per i diametri 8 e 10 (UNI EN ISO 10684 appendice B)

Dacromet Geomet Delta seal

Confezionamento: se vengono forniti in confezioni chiuse e sigillate dal produttore, non è obbligatorio marcare i bulloni come prescritto dalla norma, ma è sufficiente che i dati siano riportati sull’etichetta della scatola.

6.3.2 Brunitura Il trattamento di Brunitura può essere ottenuto con due diversi procedimenti, il primo definito anche “Brunitura termica” o “Brunitura ad olio” rientra nella fase finale del trattamento di bonifica delle viti, e si ottiene immergendo le viti che escono dal forno di rinvenimento in una vasca contenente un’emulsione di acqua ed olio caldi. Lo strato scuro che si forma sulla vite tende a trattenere sulla superficie dell’olio che protegge la vite dalla ossidazione, non è uno strato tenace, per cui l’attrito od il lavaggio con acqua o peggio, con dei solventi, compromette le capacità di protezione dall’ossidazione. Lo strato superficiale leggermente “pastoso” aumenta il coefficiente di attrito in fase di serraggio. Nel secondo caso, Brunitura chimica, questo strato scuro si ottiene immergendo il pezzo in un bagno chimico che lascia sulla superficie uno strato scuro, più asciutto, con funzioni prettamente estetiche. Anche in questo caso non viene offerta una efficace protezione dall’ossidazione.

6.3.3 Fosfatazione La fosfatazione è un processo che lascia sulla superficie del pezzo uno strato scuro, leggermente polveroso costituito secondo il processo da fosfati di zinco o di manganese. Da sola non offre una efficace protezione dalla ruggine, protezione che si ottiene unicamente dallo strato di olio che si può applicare sulla superficie, e che viene trattenuto dalla porosità del rivestimento. Viene impiegata soprattutto nei particolari meccanici poiché riduce, ma soprattutto rende uniforme, il coefficiente di attrito assicurando una maggior precisione nel precarico del giunto.

6.4 Rivestimenti protettivi per adesione di polveri 6.4.1 Zincatura a polveri o zincatura meccanica È un trattamento a secco, cioè non in presenza di liquidi, evita l’immersione in acidi e sali degli acciai ad alto tenore di carbonio, ed i relativi rischi di infragilimento.

Questi ed altri sono nomi commerciali, creati dalle diverse aziende chimiche che hanno brevettato questi prodotti, simili tra loro sono caratterizzati da una fondamentale caratteristica, l’applicazione a secco. Sono tutti trattamenti per adesione di polveri, sviluppati con tre principali obbiettivi: • La riduzione dell'inquinamento, perché il ciclo produttivo avviene a secco, quindi senza il rilascio di liquidi inquinanti • L'eliminazione di ogni rischio di fragilità per inclusioni di idrogeno negli acciai ad alta resistenza • Il raggiungimento di una elevata protezione L'applicazione avviene in rotobarili, ultimamente anche basculanti, dove il procedimento è simile alla zincatura in polveri, in questo caso viene immessa nel barile una polvere mista di zinco, cromo, teflon ed altre sostanze variabili secondo la specifica formulazione, a volte secondo le esigenze vengono aggiunti dei coloranti. Il prodotto esce da questa fase del processo rivestito da uno strato omogeneo di questa sostanza, ma poco tenace e molto polveroso. Segue una cottura in forno, a temperatura non molto elevata, per fissare lo strato superficiale. I vantaggi principali di questi trattamenti sono quelli insiti nella loro concezione, • basso inquinamento ambientale, • nessun effetto di fragilità, • grande resistenza in nebbia salina, (meno all'ambiente acido), • lo spessore del rivestimento, molto simile alla zincatura elettrolitica, e che quindi non influisce sull'accoppiamento vite-madrevite. Gli inconvenienti principali sono rappresentati • dalla scarsa resistenza della superficie all'abrasione, • la difficoltà in fase di applicazione di raggiungere le cavità, con eventuale rischio di accumulo in esse del prodotto, • di una certa irregolarità dello spessore protettivo, che ne limita notevolmente l'impiego nelle viti di diametro inferiore all'M5, • in una certa polverosità del prodotto trattato, che rende consigliabile la maschera nella eventuale manipolazione del prodotto in grandi quantità (selezione, confezionamento ecc), • nell'impossibilità di impiego in immersione in liquidi o sostanze chimiche dove il rilascio di sostanze non è accettabile. Le più recenti formulazioni adottate hanno eliminato nella composizione di questi prodotti tutte quelle sostanze proibite dalla normativa RoHS, relativa alle sostanze pericolose per l'uomo e per l'ambiente. 87

FORNITURA DEL PRODOTTO 7 LA CONFEZIONAMENTO 7.1 Confezionamento (UNI 3740-9)

7.1.1 confezioni La bulloneria viene confezionata, di regola, in scatole, in scatoloni, in casse o in sacchi. Questi ultimi solamente per bulloneria di categoria C. La capacità numerica delle confezioni deve essere scelta, in relazione alle dimensioni della bulloneria, in modo che la confezione non superi in nessun caso una massa di circa 35 kg. Il produttore deve scegliere la capacità numerica delle confezioni fra le seguenti: 10 15 20 25 50 100 200 500 e multipli di 500. Le confezioni devono avere forma e dimensioni pallettizzabili, per essere caricate su palette 800 x 1200 UNI 4121 o 1000 x 1200 UNI 4121 o 800 x 1000 UNI 4121, secondo le modalità di sistemazione stabilite dalla UNI 5607. Ogni confezione deve portare, salvo diversamente specificato all’ordinazione, in modo ben visibile un contrassegno (etichetta, cartellino od altro) con le indicazioni seguenti: • figura dei pezzi contenuti (facoltativa); • marchio o nome del produttore; • designazione senza denominazione (facoltativa); • capacità numerica.

DIN ISO

SIZE

UNI GRADE SURFACE

M QUANTITY - QUANTITà PCS.

4.8 8 V

PZ. LOT N.

DIN ISO

SIZE

UNI GRADE SURFACE

M QUANTITY - QUANTITà

8.8

PCS. PZ. LOT N.

Vengono stabiliti dei colori di identificazione per consentire a colpo d’occhio le caratteristiche del prodotto, allo scopo di ridurre gli errori nella applicazione. Classe di resistenza per viti dadi fino a 6.8 fino a 5 S* (6•) 8.8 6 S* (8• o 04•) 10.9 8 G* (10• o 05•) 12.9 10 K* (12•)

colore verde (facoltativo) rosso azzurro giallo

Note *Classi di resistenza per dadi con prescrizione della sola durezza. •Classi di resistenza per dadi con prescrizione della durezza e del carico di prova.

DIN ISO

SIZE

UNI GRADE SURFACE

M QUANTITY - QUANTITà

10.9

PCS. PZ. LOT N.

7.1.2 Piano di Confezionamento La VIPA ha organizzato il confezionamento in base alla classe di resistenza del materiale con un piano specifico. La confezione base è la scatola, le quantità previste dal piano di confezionamento sono quelle previste dalla UNI 3740/9.

8 V

DIN ISO

SIZE

7.1.3 Etichette Alle scatole viene applicata una etichetta conforme alla UNI 3740 9 nei colori in funzione della classe di resistenza: Le informazioni contenute in conformità della normativa citata in questa etichetta sono: • Designazione UNI - DIN - ISO del prodotto • Dimensioni 88

UNI GRADE SURFACE

M QUANTITY - QUANTITà

12.9

PCS. PZ. LOT N.

LA FORNITURA DEL PRODOTTO 7 TOLLERANZE DI FORNITURA • Quantità contenuta • Disegno di forma del prodotto

7.2.2 Tolleranze sulla quantItà richiesta

In base alla rintracciabilità del prodotto prescritta dal manuale interno della qualità: • Numero di lotto

7.2 Tolleranze di FORNITURA 7.2.1 Tolleranze sulle capacità numerica delle confezioni Sul numero di pezzi dichiarato sulle confezioni sono ammessi gli scostamenti limite seguenti. Per le confezioni con meno di 100 pezzi: 0% per bulloneria con d > 12 mm; ± 1% per bulloneria con d ≤ 12 mm.

Per la bulloneria unificata, la quantità fornita deve essere uguale a quella richiesta a meno della tolleranza sulle singole confezioni (vedere 7.2.1) e dell’arrotondamento che si rendesse necessario se la quantità richiesta non è uguale o multiplo intero della capacità numerica delle confezioni. Per la bulloneria non unificata, la quantità fornita deve essere uguale a quella richiesta con la tolleranza, salvo diverso accordo all’ordinazione, indicata nel prospetto 2. Naturalmente esistono dei valori minimi per ciascun prodotto determinati dalle condizioni di fornitura della materia prima richiesta per la produzione (vergella. barre, lamiere ecc.) il cui peso è stabilito dalle acciaierie, e che trattandosi di prodotti speciali deve essere smaltito completamente.

Per le confezioni con 100 pezzi ed oltre: ± 1% per bulloneria con d > 12 mm ± 2 % per bulloneria con d ≤ 12 mm

Prospetto 1 - Tolleranze sulla quantità richiesta

Quantità richiesta oltre 100 oltre 1 000 oltre 10 000 oltre 100 000

fino a 100 fino a 1 000 fino a 10 000 fino a 100 000 -

Scostamenti limite superiore

inferiore

+20% +14% +5% +3% +2%

0 0 -5% -3% -2%

DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 CRITERI UNI EN ISO 26157 DIFETTI SUPERFICIALI 8.1 Difetti superficiali Spesso nell’esecuzione dei pezzi per le caratteristiche del materiale o per usura delle matrici emergono dei difetti superficiali che normalmente non compromettono le prestazioni e la funzionalità d’impiego. La Norma UNI 3740-10 e la ISO 6157 stabiliscono i limiti di accettabilità di questi difetti.

8.1.1 CRICCHE DI TEMPRA Causa

Le cricche di tempra possono formarsi a causa di tensioni eccessive prodotte durante il trattamento termico. Le cricche di tempra presentano generalmente un andamento irregolare ed erratico sulla superficie dell’elemento di collegamento.

Aspetto Cricca di tempra sullo spigolo della testa Cricca di tempra circonferenziale adiacente al raccordo sottotesta

Cricca di tempra sul fondo del filetto

Cricca di tempra trasversale Cricca di tempra sulla faccia d’appoggio

Cricca di tempra sulla cresta del filetto con stacco di un pezzetto di filetto A

Cricca di tempra longitudinale

A Cricca di tempra sulla sommità della testa generalmente con prolungamento sul gambo

Cricca di tempra che si estende radialmente nel raccordo sottotesta

Limiti

Le cricche di tempra non sono ammesse qualunque sia la loro lunghezza, profondità o posizione

8.1.2 CRICChe di stampaggio Descrizione

Le cricche di stampaggio possono formarsi durante le operazioni di troncatura e di formatura del materiale e si localizzano sulla sommità della testa o all’estremità della vite.

Aspetto Cricca di stampaggio sulla sommità della testa

Limiti

Lunghezza I delle cricche di stampaggio: I ≤ d1) Profondità o larghezza, b, delle cricche di stampaggio: b ≤ 0,04 d Le cricche di stampaggio sopra la testa della vite, ad eccezione della vite con esagono incassato, per essere ammesse devono avere una lunghezza minore od uguale a d o una larghezza o profondità minore od uguale a 0,04 d. Per le viti con esagono incassato, vedere 2. 1. 3 1) d = diametro esterno (nominale) di filettatura.

CRITERI DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 DIFETTI SUPERFICIALI UNI EN ISO 26157 8.1.3 CRICCHE DI STAMPAGGIO SU VITI CON ESAGONO INCASSATO Causa

Le cricche di stampaggio possono verificarsi in periferia, sulla sommità o sull’impronta (cava esagonale), all’interno o all’esterno, per effetto della troncatura del filo, oppure a causa di sollecitazioni di taglio e di compressione durante le operazioni di stampaggio e di modellatura della testa. Ammesse

Aspetto

Ammesse, non si devono estendere oltre la metà della distanza tra la superficie esterna della testa e la cava

Non ammessa: unisce superficie esterna della testa e cava

Ammesse

Ammessa, non nella zona di accoppiamento con la chiave (fondo della cava)

Nelle 2 zone di altezza 0,1 t sono ammesse cricche 0,1 t 0,1 t

Ammesse

Ammessa solo in direzione longitudinale

Ammessa

Non ammesse irregolarità che potrebbero intricarsi

Limiti

Le cricche di stampaggio sulla testa con esagono incassato che si estendono dalla cava fino alla superficie esterna della testa non sono ammesse. Le cricche aventi origini dalla superficie esterna e aventi una direzione che faccia presupporre la loro intersezione non sono ammesse. Una sola cricca orientata longitudinalmente nella zona di raccordo tra gambo e testa e sulla faccia d’appoggio della testa è ammessa purchè con profondità non maggiore di 0,03 d (max. 0,13 mm). Inoltre cricche situate alla periferia con profondità non maggiore di 0,06 d (max. 1,6 mm) sono ammesse. Le cricche di stampaggio sulla vite con esagono incassato situate nelle pareti della cava, in due zone di 0,1 t a partire dalla base della cava, non sono ammesse. Le cricche diversamente situate nella cava per essere ammesse non devono avere una lunghezza maggiore di 0,25 t o una profondità maggiore di 0,03 d (max. 0,13 mm).

DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 CRITERI DIFETTI SUPERFICIALI UNI EN ISO 26157 8.1.4 Screpolature di stampaggiO Descrizione Aspetto

Le screpolature di stampaggio possono formarsi sulle superfici di manovra, sugli spigoli d’intersezione tra le superficie di manovra della testa, sulle superfici periferiche della vite flangiata o a testa circolare e sul bordo dell’impronta della testa. Screpolatura di stampaggio Screpolatura di stampaggio

Screpolatura di stampaggio

Limiti

Screpolatura di stampaggio

VITI A TESTA ESAGONALE Nessuna screpolatura presente sulle superfici di manovra della vite a testa esagonale deve estendersi alla zona circolare sulla sommità della testa (cerchio che limita lo smusso) o nella faccia di appoggio sotto testa. Le screpolature che si formano sugli spigoli d’intersezione tra le superfici di manovra non devono ridurre la dimensione della larghezza sugli spigoli sotto il limite minimo.

VITI A TESTA CIRCOLARE O FLANGIATA Le flange della vite e i bordi della vite a testa circolare possono presentare delle screpolature. Le screpolature sono ammesse alle seguenti condizioni. Larghezza: ≤ 0,08 dC (per una sola screpolatura) ≤ 0,04 dC (per due o più screpolature, dove solo una si può estendere fino 0,08 dC) dC: diametro della testa e flangia

8.1.5 BUTTERATURE Descrizione

Le butterature sono cavità poco profonde sulla superficie della vite dovute al non riempimento da parte del metallo durante lo stampaggio o la ricalcatura. Le butterature possono prodursi sia come impronte di particelle di metallo (bave, trucioli, ecc.), sia come cavità da ruggine o da decapaggio sul materiale di partenza.

Aspetto

Butterature

Limiti

Butterature sulla superficie di appoggio della vite per essere ammesse devono avere una profondità minore di 0,02 d (max. 0,25 mm). Per la faccia d’appoggio la superficie totale delle butterature non deve essere maggiore del 10% della superficie minima prescritta per la faccia d’appoggio della vite.

CRITERI DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 DIFETTI SUPERFICIALI UNI EN ISO 26157 8.1.6 Filature O rigature Descrizione

Le filature o rigature si presentano sotto forma di linee strette generalmente diritte o leggermente incurvate e corrono longitudinalmente all’asse della vite. Le filature o rigature possono estendersi dall’estremità del gambo sino alla periferia o alla sommità della testa. Le filature o rigature derivano generalmente dal materiale di partenza (nelle fasi di laminazione e di trafilatura) o dagli attrezzi durante lo stampaggio. Possono inoltre innescare screpolature di stampaggio.

Aspetto

Filatura a forma di linea, di solito diritta o leggermente incurvata, che si estende longitudinalmente

Filatura su faccia dell’esagono e sulla sommità della testa

Limiti

Le filature o rigature sul gambo della vite per essere ammesse non devono avere profondità maggiore di 0,03 d (max. 0,2 mm). Le filature o rigature che si estendono sulle superfici di manovra e sulla flangia non oltre i limiti specificati per le screpolature sono ammesse (vedere 2.2). Nota - In caso di vite con filetto ottenuto per asportazione di truciolo le filature o rigature in direzione longitudinale non devono interessare la parte filettata.

8.1.7 RIPIEGATURE Descrizione

Le ripiegature sono sovrapposizioni di materiale sulla superficie della vite e conseguenti ad insufficiente congruenza di forma e di volume delle singole fasi di deformazione durante lo stampaggio. Esse possono formarsi nelle vicinanze o su una intersezione corrispondente ad una variazione di diametro e sono prevalenti specialmente sui sottotesta e sottospallamento.

Aspetto

Tipica ripiegatura a quadrifoglio ammessa in una vite con spallamento non circolare

Ripiegatura ammessa sull’intersezione tra flangia e testa

Ripiegature ammesse sul raccordo esterno

Ripiegature non ammesse sul raccordo interno

Limiti

Ripiegatura ammessa sull’estremità

Le ripiegature sui raccordi interni della superficie di appoggio sotto testa o sotto spallamento, ad eccezione delle intersezioni tra flangia e testa, non sono ammesse. Le ripiegature situate sui raccordi esterni e sull’estremità sono ammesse. 93

DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 CRITERI DIFETTI SUPERFICIALI UNI EN ISO 26157 8.1.8 RIPIEGATURE sulla filettatura Descrizione

Le ripiegature sulla filettatura sono sovrapposizioni di materiale che si formano durante la formatura per rullatura a freddo dei filetti. Direzione della pressione sul filetto

Aspetto

Diametro esterno

0,25 H

Ripiegature non ammesse

Diametro medio

Ripiegature non ammesse

0,25 H

Diametro di nocciolo

Diametro esterno Diametro medio Diametro di nocciolo

Diametro esterno Irregolarità di forma ammesse sulla cresta Diametro medio Diametro di nocciolo

Limiti

Le ripiegature di qualsiasi lunghezza e profondità non sono ammesse se si presentano: - sulla radice del filetto - sul fianco in pressione del filetto sotto al diametro medio, anche se con inizio sopra al diametro medio - sul fianco non in pressione del filetto con inizio sotto al diametro medio, se rivolte verso la radice del filetto. Le ripiegature, purché di lunghezza massima non maggiore di 0,25 H, essendo H l’altezza del triangolo generatore, in condizioni di massimo materiale, sono ammesse se si presentano: - con inizio sulla cresta del filetto - sui fianchi in pressione e non con inizio sopra al diametro medio, purché non oltrepassino il diametro medio e per una lunghezza circonferenziale massima di mezzo giro - sul fianco del filetto non in pressione con inizio sotto al diametro medio, purché rivolte verso il diametro esterno. Una irregolarità di forma sulla cresta del filetto per mancato riempimento del materiale durante la rullatura è ammessa. Le incisioni dovute alle tacche d’avviamento dell’utensile di rullatura sono ammesse.

8.1.9 DANNEGGIAMENTI

Descrizione

Per danneggiamenti si intendono piccole deformazioni su una qualsiasi superficie di una vite.

Cause

I danneggiamenti, per esempio ammaccature, graffiature, incisioni e segni d’urto, vengono prodotti da azioni esterne durante la produzione e la movimentazione delle viti, come le operazioni di caricamento o di zincatura.

Aspetto

Non hanno forma geometrica, posizione o direzione definite; sono riconoscibili come originate da azioni esterne.

Limiti

I danneggiamenti sopra descritti non possono essere motivo di scarto, a meno che non si dimostri che essi compromettono la funzionalità o l’utilizzazione del prodotto. Ammaccature, graffiature, incisioni e segni di urto situati sui primi tre filetti devono essere tali da permettere l’avvitamento di un calibro ad anello PASSA con un valore di coppia di o,001 d3 max, in Newton per metro, dove d=diametro nominale della filettatura.

CRITERI DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 TERMINI E DEFINIZIONI UNI EN ISO 3269 8.2 TERMINI E DEFINIZIONI Ai fini della presente norma internazionale, si applicano i termini e le definizioni seguenti. Essi si basano sui termini e sulle definizioni forniti nella ISO 3534-2 c nella ISO 8402.

collaudo per l’accettazione Procedure quali il campionamento, la verifica mediante calibro, la misurazione, il confronto e la prova atti a determinare l’accettazione o il rifiuto di un lotto di elementi di collegamento.

piano di campionamento Piano in base al quale un campione è prelevato al fine di ottenere informazioni e determinare l’accettazione di un lotto.

livello di qualità accettabile LQA Livello di qualità in un piano di campionamento corrispondente a un’alta probabilità di accettazione. Nota: Nella norma internazionale, la probabilità è maggiore o pari al 95%.

fornitore

qualità limite QL

Fabbricante, commerciante o rappresentante che fornisce gli elementi di collegamento.

Livello di qualità in un piano di campionamento corrispondente a una bassa probabilità di accettazione.

committente

Nota 1: Nella norma internazionale, la probabilità è minore o pari al 10%. Nota 2: QL1 O è la percentuale di elementi di collegamento non conformi rispetto alla caratteristica del prodotto, aventi una possibilità su dieci di essere accettati nel piano di campionamento; spesso definita come rischio del committente.

Destinatario o rappresentante del destinatario che riceve gli elementi di collegamento. Nota: Il committente non è necessariamente l’utilizzatore degli elementi di collegamento.

lotto per il collaudo Quantità definita di elementi di collegamento della stessa designazione, ricevuta dallo stesso fornitore in uno stesso momento.

numerosità del lotto N Numero di elementi di collegamento contenuti in un lotto.

rischio del fornitore Probabilità che un lotto possa essere rifiutato indipendentemente dal fatto che il suo livello di qualità corrisponda ai rispettivi valori di LQA in un piano di campionamento.

probabilità di accettazione Pa Probabilità che un lotto di una data qualità sia accettato in un dato piano di campionamento.

campione

8.3 CRITERI GENERALI

Uno o più elementi di collegamento prelevati a caso da un lotto per il collaudo in modo che tutti gli elementi di collegamento del lotto abbiano la stessa possibilità di essere scelti.

8.3.1

numerosità del campione n Numero di elementi di collegamenti in un campione.

caratteristica Elemento dimensionale, proprietà meccanica o altra caratteristica riconoscibile del prodotto per la quale sono specificati dei limiti. Esempi: Altezza di testa, diametro del gambo, carico di rottura o durezza.

non conformità Deviazione di una caratteristica da un particolare requisito.

elemento di collegamento non conforme Elemento di collegamento con una o più non conformità.

numero di accettazione AC Numero massimo di non conformità della stessa caratteristica in ogni dato campione che, quando viene superato, determina il rifiuto del lotto.

Il committente può sottoporre a prova gli elementi di collegamento consegnati per verificarne la funzione e l’usabilità, quando ciò è ritenuto necessario o economicamente giustificabile da parte del committente stesso, a condizione che il rischio del fornitore non sia maggiore del 5% e nei casi in cui non sia stato raggiunto alcun accordo precedente.

8.3.2 La capacità del prodotto di eseguire la sua funzione prevista è una considerazione importante da sottolineare durante il collaudo per l’accettazione. Obiezioni devono essere sollevate solo qualora delle non conformità pregiudichino l’impiego o la funzione prevista dell’elemento di collegamento. Non è pertanto sempre necessario effettuare tutte le prove definite nelle norme. Il committente deve dare al fornitore l’opportunità di verificare ogni non conformità riscontrata. Se, al momento del collaudo il successivo impiego è incerto (per esempio, nel caso di parti a magazzino), qualsiasi deviazione dalle tolleranze specificate deve essere considerata come pregiudizievole della funzione o dell’impiego.

8.3.3 Un lotto rifiutato di elementi di collegamento non deve essere ripre95

DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 CRITERI PROCEDURA DEL COLLAUDO sentato per un nuovo collaudo a meno che la non conformità non sia stata corretta o il lotto selezionato (vedere 5.6) Nota Qualunque rettifica che possa pregiudicare la funzione e l’impiego previsti necessita del consenso del committente.

8.3.4 l calibri e gli strumenti di misura utilizzati per il collaudo non devono fare sì che qualsiasi elemento di collegamento sia non accettabile se le sue dimensioni e proprietà rientrano nei limiti delle specifiche. Qualora sorga una controversia, devono essere effettuate misurazioni dirette affinché possa essere presa una decisione. Questo non si applica alle filettature per le quali il controllo mediante calibri è sempre determinante; vedere inoltre ISO 1502.

8.3.5 Anche quando il lotto soddisfa le condizioni di accettazione della presente norma internazionale, è possibile rifiutare elementi di collegamento singoli non conformi ai requisiti tecnici concordati.

8.4 PROCEDURA DEL COLLAUDO PER L’ACCETTAZIONE PER LE CARATTERISTICHE DI ELEMENTI DI COLLEGAMENTO Le raccomandazioni per le procedure del collaudo per l’accettazione sono fornite nell’appendice A della norma ISO 3269.

8.4.1 Ogni caratteristica deve essere verificata singolarmente.

8.4.2 Individuare la descrizione dell’elemento di collegamento da sottoporre a collaudo per le caratteristiche dimensionali nei prospetti da 1 a 4 della norma. Annotare tutte le caratteristiche appropriate per il collaudo e il valore LQA associato a ciascuna di esse. Per le caratteristiche non dimensionali: annotare tutte quelle da ispezionare, compresi i valori LQA a esse associati, riportate nei prospetti da 6 a 9.

8.4.3 Scegliere il valore QL1O appropriato secondo il punto 8.3.1 (vedere sulla norma gli esempi nel prospetto 5 ISO 3269). Nota 1: Il valore QL1 O deve corrispondere alla funzione o all’impiego dell’elemento di collegamento, oppure a entrambi. Per funzioni o impieghi più importanti degli elementi di collegamento, il valore QL1O può essere minore, ma richiede numerosità del campione maggiore e più elevati costi di collaudo. È possibile ridurre la proporzione di elementi di collegamento da collaudare se il lotto proviene da sorgenti conosciute con controlli continui della produzione. In tale caso, se i lotti collaudati fino a quel punto si sono rivelati di buona qualità, scegliere un valore QL1O maggiore. Se invece non si può supporre che il lotto sia uniforme o se il lotto è fornito da più di un fabbricante, può essere necessario aumentare la proporzione di elementi di collegamento ispezionati. Nota 2: La scelta del valore QL1O deve essere esclusivamente alla discrezione del committente. Una volta determinati questi due parametri, seguono automaticamen-

te la numerosità del campione e il numero di accettazione. La relazione numerosità lotto/campione mostrata nel prospetto 1 della ISO 2859-1: 1999 non è applicabile, in quanto la sua applicazione è prevista unicamente nel caso della produzione di una serie continua di lotti. Tuttavia, il prospetto 5 può essere applicato in tale caso, nonché a lotti isolati, se si effettua una scelta appropriata del valore QL1O.

8.4.4 Conoscendo l’LQA e con il valore QL10 scelto, trovare la numerosità del campione e il numero di accettazione, per esempio nel prospetto 5 della norma.

8.4.5 Selezionare il campione secondo il punto 8.2. Per ogni caratteristica, effettuare il collaudo, annotare il numero di elementi di collegamento non conformi e accettare il lotto se il loro numero è minore o pari al numero di accettazione. Se, in caso di prova non distruttiva, la grandezza del lotto è minore di quella del campione richiesto, deve essere effettuato un collaudo al 100%.

8.4.6 In caso di rifiuto, un opportuno smaltimento del lotto deve essere concordato fra il committente e il fornitore (vedere 5.2).

8.4.7 Quando è possibile, i campioni per le prove di trazione dovrebbero essere quelli utilizzati per le prove non distruttive di durezza, conviene utilizzare i pezzi con durezza più bassa per la prova del carico di rottura e quelli con durezza più elevata per la prova di allungamento. Poiché la prova di trazione è distruttiva, essa richiede l’impiego di un numero minore di campioni rispetto a una prova non distruttiva di durezza. Nota: Quanto riportato sopra non è applicabile nei casi di prove distruttive di durezza, per esempio prove di durezza di cementazione, prove di durezza per rilevare la carburazione o la decarburazione e altre prove simili effettuate su sezioni del provino. La prova con carico unitario di scostamento dalla proporzionalità è considerata distruttiva

8.4.8 Prove non distruttive (visive) per il rilevamento di difetti superficiali non possono dare sempre risultati tali da valutare i difetti, i quali possono essere verificati unicamente mediante prove distruttive. Numerosità del campione maggiori sono pertanto necessarie per le prove non distruttive relative ai difetti superficiali al fine di identificare gli elementi di collegamento che dovrebbero successivamente essere sottoposti a prove distruttive (vedere inoltre nota “a” nel prospetto 6 ISO 3269).

8.4.9 La prova di accettazione sulla base dei valori LQA è solo possibile per non conformità sistematiche in grado di essere valutate a livello statistico. Per le non conformità non sistematiche per le quali non possono essere specificati limiti, per esempio “mancanza di trattamento termico”, “mancanza di marcatura”, “mancanza di filettatura”, i mezzi

CRITERI DI ACCETTAZIONE DEL PRODOTTO 8 PROCEDURA DEL COLLAUDO di valutazione sono lasciati alla discrezione del committente. Per quanto riguarda le tabelle specifiche di calcolo dei valori si rimanda alla norma UNI EN 3269. Non è sempre possibile evitare che la fabbricazione di elementi di collegamento non conformi si verifichi nella produzione di serie. I lotti grandi in particolare possono di tanto in tanto contenere alcuni elementi di collegamento non conformi. I requisiti tecnici non richiedono generalmente che questi elementi di collegamento non conformi siano separati, procedura che comunque è difficile e antieconomica. Ogni elemento di collegamento non conforme la cui non conformità può avere un effetto negativo più che trascurabile sull’impiego previsto può essere causa di reclamo. Il committente che sottopone a prova ogni elemento di collegamento e di conseguenza l’intera consegna separa gli elementi di collegamento non conformi e, se necessario, presenta un reclamo. Le procedure e i valori LQA definiti nella norma internazionale non devono essere utilizzati in tali casi. l lotti grandi sono generalmente sottoposti solo a un campionamento casuale da parte del committente. l risultati del collaudo casuale consentono di dedurre il numero effettivo di elementi di collegamento non conformi presenti nel lotto per il collaudo con un grado più o meno alto di probabilità. La probabilità dipende dalla numerosità del campione (estensione della prova). Lo scopo della norma internazionale ISO 3269 è la definizione di criteri oggettivi per la determinazione delle circostanze in cui può essere presentato un reclamo relativo a un intero lotto senza che si abbia conoscenza della proporzione precisa di

elementi di collegamento non conformi presenti nel lotto. Il suo scopo è di proteggere il fornitore per quanto possibile contro reclami relativi a lotti per collaudo in cui la proporzione di elementi di collegamento non conformi è bassa (minore del valore LQA) ma che, a seguito di un inadeguato collaudo per campionamento (per esempio, a causa di numerosità del campione troppo piccole) è stata indicata erroneamente come eccessiva. Possono essere importanti in casi particolari le proprietà per le quali non sono specificati limiti nelle norme internazionali riguardanti proprietà meccaniche, per esempio nella ISO 898-1, nella ISO 898-2 o nella ISO 898-6, o in norme dimensionali. AI fine di evitare incomprensioni valori limite o campioni di riferimento o entrambi devono essere scambiati al momento dell’ordine. Valori limite sono stati specificati per la maggior parte delle proprietà da verificare. In un caso singolo dove sono riscontrate delle non conformità e a seconda della funzione della parte c della deviazione determinata dai limiti è possibile che sia raggiunto un accordo fra il fornitore e il committente sull’accettazione, sul rifiuto o su un’ulteriore lavorazione di macchina o trattamento, comprendente se possibile un nuovo collaudo. La registrazione dei risultati di prova ottenuti da vari lotti ricevuti dallo stesso fornitore fornisce un quadro statisticamente rappresentativo del livello di qualità di quel fornitore nell’arco di un particolare periodo. Si raccomanda pertanto che i risultati di prove non distruttive e distruttive siano continui e registrati regolarmente in modo da ottenere documentazioni rappresentative su base statistica per la valutazione del livello di qualità di ogni fornitore.

9 APPENDICE UNITË DI MISURA INTERNAZIONALI 9.1 unità di misura internazionali 9.1.1 sI - UNITÀ FONDAMENTALI Il S.I. prevede 7 grandezze fondamentali e ne definisce le unità di misura: Grandezza

Unità di misura

Simbolo

Intervallo di tempo

secondo

Lunghezza

metro

Massa

chilogrammo

Temperatura

kelvin

Quantità di sostanza

mole

mol

Intensità di corrente elettrica

ampere

Intensità luminosa

candela

9.1.2 SI - UNITÀ DERIVATE Le unità di misura delle grandezze derivate si ottengono mediante semplici operazioni aritmetiche a partire dalle unità di misura delle grandezze fondamentali. Non esistono fattori di conversione diversi da uno (il S.I. è coerente). Unità di misura dotate di nome proprio

Grandezza

Unità di misura

Simbolo

Conversione

Angolo piano

radiante

rad

Angolo solido

steradiante

Frequenza

hertz

1 Hz = 1 s-1

Forza

newton

1 N = 1 kg m s-2

Pressione

pascal

1 Pa = 1 N m-2

Lavoro, energia

joule

1 J = 1 N m

Potenza

watt

1 W = 1 J s-1

Temperatura Celsius

grado Celsius

°C

T(°C) = T(K) - 273.15

Carica elettrica

coulomb

1A.s

Differenza di potenziale elettrico

volt

1V = 1 J C-1

Capacità elettrica

farad

1 F = 1 C.V -1

Resistenza elettrica

ohm

Ω

1 Ω = 1 V.A -1

Conduttanza elettrica

siemens

1 S = 1 Ω-1

Flusso d’induzione magnetica

weber

1 Wb = 1 V s

Induzione magnetica

tesla

1 T = 1 Wb m-2

Induttanza

henry

1 H = 1 Wb.A-1

Flusso luminoso

lumen

1 lm = 1 cd sr

Illuminamento

lux

1 lx = 1 lm m-2

Attività (di un radionuclide)

becquerel

1 Bq = 1 s-1

Dose assorbita, kerma

gray

1 Gy = 1 J kg-1

Dose equivalente

sievert

1 Sv = 1 J kg-1

APPENDICE 9 UNITË DI MISURA ANGLOSASSONI 9.2 unità di misura ANGLOSASSONI 9.2.1 UNITà di LUNGHEZZA Gran parte delle unità di misura di lunghezza anglosassoni sono costruite come multipli e sottomultipli (in genere non decimali) del pollice (inch): 1 in = 25.4 mm  Unità

Simbolo

Conversione SI

Note

mil  inch (pollice)  hand (palmo inglese)  span (spanna inglese)  foot (piede)  yard (iarda)  fathom (braccio)  perch, pole, rod (pertica inglese)  statute mile (miglio)  league (lega)  nautical mile (miglio marino)  international nautical mile  nautical league (lega marina)

Conversione interna

mil  in      ft  yd  fm  rd, po mi lea  naut mi  int naut mi

0.001 in   4 in 9 in  12 in  36 in =3 ft  72 in = 2 yd  198 in = 5.5 yd 8 fur = 1760 yd 3 mi 6 080 ft  1.150 779 mi  3 int n mi

25.4 µm  25.4 mm 101.6 mm 228.6 mm  304.8 mm  914.4 mm  1.828 8 m   5.029 2 m 1 609.344 m 4 828.032 m 1 853.184 m 1 852 m 5 556 m

1  2        4  5, 6  7  10  11    12

Unità

Simbolo

Conversione interna

Conversione SI

Note

grain (grano)  dram  ounce (oncia)  pound (libbra)  short ton long ton

gr  drm  oz lb s tn tn

1/7000 lb  1/256 lb 1/16 lb 20 ctl 20 cwt

64.798 91 mg 1,771 845 g 28.349 g 0.453 592 338 kg 907.185 kg 1 016.047 kg

9.2.2 UNITà DI MASSA 1 lb = 453.592 338 g

1  2  3  4

9.2.3 UNITà DI SUPERFICIE Le unità di misura delle superfici sono costruite come multipli e sottomultipli non decimali del pollice quadrato (square inch): 1 in 2 = 645.16 mm2  Unità

Simbolo

Conversione interna

Conversione SI

square inch (pollice quadrato)  square foot (piede quadrato)  square yard (iarda quadrata) acre (acro)  square mile (miglio quadrato)

in  ft2  yd2  ac  mi2

144 in2 9 ft2 4 ro  640 ac

645.16 mm2 92 903.04 mm2 0.836 127 m2 4 046.856 m2 2.589 988 km2

Note        2

9.2.4 UNITà DI VOLUME (O CAPACITà) Alcune unità di misura di volume sono costruite come multipli e sottomultipli non decimali del pollice cubo (cubic inch): 1 in 3 = 16 387.1 mm3 Unità cubic inch (pollice cubo) cubic foot (piede cubo) cubic yard (iarda cubica)

Simbolo 3

in ft3 yd3

Conversione interna -   1 728 in3 27 ft3

Conversione SI 3

16.387 cm 28.317 dm3 0.764 55 m3

Note -  -

9 APPENDICE UNITË DI MISURA INTERNAZIONALI In Gran Bretagna alcune unità di misura di capacità sono costruite come multipli e sottomultipli del gallone britannico (UK Gallon): 1 galUK = 277.42 in3 = 4.546 09 dm3  Unità fluid ounce (oncia fluida) pint (pint) gallon (gallone)

Simbolo fl oz pt galUK

Conversione interna 1/160 gal 1/8 gal  -

Conversione SI

Note

28.413 cm 568.261 cm3 4.546 09 dm3

9.2.5 UNITà DI forza  Unità

Simbolo

Conversione SI

Note

pound force (libbra-forza) poundal

lbf  pdl

4.448 N 0.138 N

1   2

1.Il pound-force è la forza che, applicata alla massa di 1 lb avdp (SI: 0.453 kg), le imprime un’accelerazione pari all’accelerazione media di gravità (gravità campione) 32.17 ft/ s2 (SI: 9.80665 m/s2). 2.Il poundal è la forza che imprime alla massa di 1 lb avdp (SI: 0.453 kg) l’accelerazione di 1 ft/s2 (SI: 0.3048 m/s2).

9.2.6 UNITà DI pressione Le unità di pressione sono ottenute dal rapporto tra un’unità di forza e un’unità di superficie. Unità

Simbolo

Conversione SI

Note

pound-force per square inch  poundal per square foot

psi pdl/ft2

6 894.76 Pa 1.488 Pa

Note

9.2.7 UNITà DI energia, lavoro, calore

Unità

Simbolo

Conversione SI

pound-force foot foot poundal  British thermal unit International British thermal unit

lbf ft  ft pdl Btu  Btu IT

1.355 7 J  0.042 J 1054.5 J  1055.06 J

1 2 4

1 pound-force foot è il lavoro svolto dalla forza di 1 lbf (SI: 4.448 N) per uno spostamento di 1 ft (SI: 0.3048 m) in direzione parallela alla forza. 2. 1 foot poundal è il lavoro svolto dalla forza di 1 pdl (SI: 0.138 N) per uno spostamento di 1 ft (SI: 0.3048 m) in direzione parallela alla forza. 3. 1 Btu è la quantità di calore che è necessario fornire alla massa di 1 lb (SI: 0.45359 kg) di acqua distillata per aumentare la sua temperatura da 60 a 61 °F (gradi Fahrenheit), cioè da 15.54 a 16.1 °C (gradi Celsius). 4. L’International Btu venne definita nel 1956 in modo da far coincidere i valori numerici dei calori specifici misurati in BtuIT/(lb °F) con quelli misurati in kcal/(kg °C).

9.2.8 UNITà DI potenza

100

Unità

Simbolo

Conversione SI

Note

horse power (cavallo vapore brit.)

745.7 W

1, 2

APPENDICE 9 UNITË DI MISURA ANGLOSASSONI 9.2.9 SCALE DI TEMPERATURA La scala Fahrenheit, tuttora utilizzata nei paesi anglosassoni, fu introdotta nel 1724 dal fisico Gabriel Fahrenheit (Danzica 1686 L’Aia 1736). Nato in Polonia, Fahrenheit lavorò in Inghilterra e in 32 °F 212 °F

Olanda; nel 1714 costruì il primo termometro a mercurio. La scala Fahrenheit (simbolo °F) è costruita attribuendo i valori:

al punto di fusione dell’acqua a pressione atmosferica al punto di ebollizione dell’acqua a pressione atmosferica

(0 °C, cioè 273.15 K) (100 °C, cioè 373.15 K)

Pertanto 1°F = 5/9 °C = 5/9 K. Conversioni: Fahrenheit - Celsius Fahrenheit - Kelvin Celsius - Fahrenheit Kelvin - Fahrenheit

T [°C] = 5 T [°F] / 9 - 17.78 T [K] = 5 T [°F] / 9 + 255.37 T [°F] = 9 T[°C] / 5 + 32 T [°F] = 9 T[K] / 5 - 459.67

rita alla scala Fahrenheit (allo stesso modo in cui la scala assoluta Kelvin è riferita alla scala Celsius).

La scala Rankine, introdotta intorno al 1860 dal fisico scozzese W.J. Rankine e ormai caduta in disuso, è una scala assoluta rife-

Scale centigrade Scale anglosassoni

Celsius Kelvin Fahrenheit Rankine

Zero assoluto

Fusione del ghiaccio (a 1 bar)

Ebollizione dell’acqua (a 1 bar)

-273.15 0 -459.67 0

0 273.15 32 491.67

100 373.15 212 671.67

101

9 APPENDICE COPPIE DI SERRAGGIO PER I GIUNTI BULLONATI 9.3 Coppie di serraggio per i giunti bullonati Una vite è calcolata e studiata per essere sollecitata esclusivamente a trazione, evitando qualsiasi sollecitazione a taglio. L’efficacia di un giunto dipende fondamentalmente dal precarico del giunto stesso, che assicura la giusta tenuta, evita lo scorrimento sotto carico delle superfici congiunte e l’allentamento della

vite stessa con successivo cedimento. Per evitare che la vite sia soggetta accidentalmente ad una sollecitazione al taglio è anche fondamentale che i fori passanti della vite siano realizzati correttamente (Tabella 1).

Tabella 1 - Fori passanti per bulloneria Diametro foro passante Diametro di filettatura

d 1 1,2 1,4 1,6 2 2,2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 6 7 8 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30 33 36 42 45 48 52 56 60 64 68 72 76 80 85 90 95 100 105 110 115 120 125 130 140 150

fine** H12 1,1 1,3 1,5 1,7 2,2 2,4 2,7 3,2 3,7 4,3 4,8 5,3 6,4 7,4 8,4 10,5 13 15 17 19 21 23 25 28 31 34 40 43 46 50 54 58 62 66 70 74 78 82 88 93 99 104 109 114 119 124 129 134 144 155

* Quando esistono esigenze particolari, possono essere prescritti campi di tolleranza diversi da quelli indicati.

102

Serie* media H13 1,2 1,4 1,6 1,8 2,4 2,6 2,9 3,4 3,9 4,5 5 5,5 6,6 7,6 9 11 14 16 18 20 22 24 26 30 33 36 42 45 48 52 56 62 66 70 74 78 82 86 91 96 101 106 111 116 121 126 131 136 146 157

grossolana H14 1,3 1,5 1,8 2 2,6 2,8 3,1 3,6 4,1 4,8 5,3 5,8 7 8 10 12 15 17 19 21 24 26 28 32 35 38 45 48 52 56 62 66 70 74 78 82 86 93 99 104 109 114 119 124 129 134 139 144 155 165

**Utilizzando viti a testa non svasata, i fori passanti della serie fine devono avere una svasatura corrispondente al raggio di raccordo tra testa e gambo.

APPENDICE 9 COPPIE DI SERRAGGIO PER I GIUNTI BULLONATI Calcolare il precarico del giunto in fase di fissaggio non è semplice, sarebbero necessari degli strumenti sofisticati in grado di misurare la tensione della vite in opera. I metodi pratici più diffusi sono. • Il metodo della rotazione del dado • Il controllo attraverso l'allungamento della vite (con estensimetri elettrici) • Calcolo della coppia di serraggio

9.3.1 Metodo della rotazione del dado Il procedimento consiste nell’avvitamento del dado sulla propria vite fino ad una certa posizione, accostandolo a mano, o serrandolo parzialmente con chiave, completando poi il serraggio ruotando ulteriormente il dado per un angolo prestabilito in funzione del materiale, della lunghezza della vite e della classe di resistenza. Per una maggior precisione di questo metodo è consigliabile concludere l’accostamento con una chiave dinamometrica che assicuri un valore di accostamento costante.

Una accurata taratura delle chiavi ed un serraggio ben eseguito, possono portare ad un livello di precisione soddisfacente (-+ 15%). Tuttavia nella fase di serraggio intervengono una serie di fattori che possono influire anche sensibilmente sugli effetti della coppia applicata e quindi del precarico: Quelli oggettivi prevedibili • Gli attriti sul filetto • L'attrito sotto la testa della vite • Lo schiacciamento elastico della base di appoggio della vite. E quelli specifici da tenere in considerazione • Gli assestamenti • La finitura superficiale • La lubrificazione • I rivestimenti superficiali • Le tolleranze di forma dei bulloni e le imperfezioni geometriche del collegamento • La velocità di serraggio

9.3.3 Calcolo della coppia di serraggio

La corretta valutazione di questi fattori consente di calcolare con sufficiente approssimazione la coppia da applicare. Va tenuto presente che in condizioni normali la quota utile della coppia applicata, cioè quella che genera la tensione della vite, si può valutare circa del 10%, mentre il 40% viene assorbito dall'attrito dei filetti ed il 50% dall' attrito tra la superficie di appoggio e quella del dado o della vite. Questo risultato mette in grande evidenza come anche una piccola variazione della coppia assorbita dall'attrito incida in modo rilevante sul precarico della vite.

Anche se è il meno preciso il calcolo della coppia di serraggio per la sua semplicità è il metodo più utilizzato per misurare il precarico: basta una chiave dinamometrica ed una serie di tabelle.

La Tabella riporta i valori di attrito più frequenti che si trovano nelle applicazioni:

9.3.2 Controllo dell’allungamento È consigliabile soprattutto per applicazioni speciali per la laboriosità, l’elevato costo. Consiste nel rilievo del precarico attraverso sistemi di paragone con prove eseguite preventivamente in laboratorio ed il controllo del precarico misurando i valori di allungamento con estensimetri elettrici (strain gauges) e confrontando i valori con quelli sperimentali già misurati.

Tabella 2 - Valori di attrito Rivestimento superficiale Vite Dado Come da fornitura (leggera oliatura) Come da fornitura (leggera oliatura) Lubrificazione con olio Come da fornitura (leggera oliatura) Come da fornitura (leggera oliatura) Lubrificazione con MoS2 Fosfatazione (Zn o Mn) Come da fornitura (leggera oliatura) Fosfatazione oleata Come da fornitura (leggera oliatura) Fosfatazione e lubrificazione MoS2 Come da fornitura (leggera oliatura) Fosfatazione annerita Come da fornitura (leggera oliatura) Fosfatazione annerita e oliatura Come da fornitura (leggera oliatura) Zincatura ∼ 8 µm Zincatura ∼ 5 µm Zincatura ∼ 8 µm e lubrificazione olio Zincatura ∼ 5 µm Come da fornitura (leggera oliatura) e serraggio con avvitatori ad alta qualità

Come da fornitura (leggera oliatura)

Dacromet normale Dacromet lubrificato

Dacromet normale Dacromet normale

Coef. di attrito min. 0,14 0,14 0,10 0,14 0,14 0,10 0,16 0,16 0,125 0,14

max. 0,18 0,15 0,11 0,21 0,17 0,12 0,22 0,23 0,17 0,19 0,125

0,125 0,10

0,15 0,12

103

9 APPENDICE COPPIE DI SERRAGGIO PER I GIUNTI BULLONATI Le tabelle che seguono sono calcolate per le viti a testa esagonale con il raggiungimento di un valore di precarico pari al 70% del limite di proporzionalità della vite. Questi stessi valori possono essere considerati validi anche per le viti a testa cilindrica con esagono incassato, in quanto la differenza di diametro del piano di appoggio

tra le due tipologie è trascurabile. Il piano di appoggio della componente che viene serrata (vite o dado) è costituito da una rondella piana di opportuna durezza in funzione della classe del materiale: 140 HV max fino all’8.8 e 200 HV per il 10.9.

Prospetto 3 - classe 5,8 Qualità media - tolleranza: 6 g - passo : grosso Po = precarico (N); C = Coppia di serraggio (Nm) Vite 4

µ = 0,08

µ = 0,10

µ = 0,125

µ = 0,14

2 770

1,3

2 650

1,5

2 520

1,8

2 440

1,9

4 490

2,7

4 340

3,1

4 120

3,5

4 000

3,8

6 350

4,5

6 100

5,3

5 800

6,1

5 650

6,3

9 200

7,4

9 000

8 500

8 200

10,5 15,5

11 600

11 200

10 700

10 350

15 450

15 150

14 200

13 800

18 500

18 100

17 000

16 500

26 900

26 350

125 000

24 000

36 850

36 000

34 000

33 000

50 850

49 850

110

46 800

125

45 550

135

61 500

128

60 400

150

56 700

170

55 000

185

79 500

180

77 800

210

73 000

245

71 000

260

98 000

240

97 000

285

91 100

325

88 800

355

114 500

310

112 000

365

105 300

420

102 500

450

149 500

465

147 000

540

138 500

620

134 500

665

182 500

610

179 300

725

168 500

840

163 500

890

Prospetto 4 - classe 6,6 Qualità media - tolleranza: 6 g - passo : grosso Po = precarico (N); C = Coppia di serraggio (Nm) Vite

104

µ = 0,08

µ = 0,10

µ = 0,125

µ = 0,14

2 500

1,2

2 380

1,4

2 270

2 200

1,7

4 050

2,4

3 900

2,8

3 700

3 600

3,5

5 700

5 500

4,8

5 200

5 050

5,8

8 250

6,8

8 150

7 600

7 400

9,5

10 450

10 100

9 600

9 350

13 900

13 600

12 800

12 400

16 600

16 250

15 300

14 800

24 200

23 700

22 300

21 650

33 100

32 500

30 500

29 500

45 800

44 900

42 150

41 000

120

55 400

115

54 300

135

51 000

49 500

165

71 450

160

70 000

190

65 800

64 000

235

88 500

215

87 200

255

82 000

79 900

320

103 000

280

100 900

330

94 800

92 000

405

134 500

410

132 000

485

124 500

121 000

600

164 300

555

161 500

650

151 800

147 500

810

APPENDICE 9 COPPIE DI SERRAGGIO PER I GIUNTI BULLONATI Prospetto 5 - classe 6,8 Qualità media - tolleranza: 6 g - passo : grosso Po = precarico (N); C = Coppia di serraggio (Nm) Vite 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

µ = 0,08 Po 3 300 5 400 7 600 11 000 13 900 18 550 22 150 32 300 44 200 61 000 73 800 95 500 118 000 137 200 179 500 219 000

C 1,6 3,2 5,5 9 13 19 26 45 72 112 155 220 290 370 540 740

µ = 0,10 Po 3 150 5 200 7 300 10 850 13 400 18 150 21 700 31 600 43 300 59 800 72 400 93 500 116 300 134 500 176 300 215 000

C 1,9 3,7 6,4 10 15 22 31 54 85 130 180 250 340 440 650 870

µ = 0,125 Po 3 000 4 900 6 950 10 150 12 800 17 000 20 400 29 700 40 700 56 200 68 000 87 800 109 500 126 300 166 000 202 000

C 2,1 4,3 7,3 12 18 26 35 62 98 150 200 294 390 500 745 1000

µ = 0,14 Po 2 900 4 800 6 750 9 850 12 400 16 500 19 700 28 900 39 500 54 700 66 000 85 450 106 600 122 900 161 500 196 300

C 2,3 4,6 7,7 12,5 19 28 38 65 105 162 220 315 425 540 800 1 080

µ = 0,125 Po C 4 030 2,8 6 600 5,7 9 300 9,7 13 550 16 17 000 23 22 700 34 27 200 46 39 600 82 54 200 130 74 900 200 90 700 270 117 000 390 145 800 520 168 500 670 221 500 990 269 500 1 350

µ = 0,14 Po 3 900 6 450 9 000 13 000 16 600 22 000 26 400 38 500 52 700 72 900 88 000 113 800 142 000 164 000 215 000 161 700

C 3 6 10 17 25 37 50 86 140 215 295 415 565 720 1 050 1 440

Prospetto 6 - classe 8,8 Qualità media - tolleranza: 6 g - passo : grosso Po = precarico (N); C = Coppia di serraggio (Nm) Vite 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

µ = 0,08 Po 4 400 7 200 10 100 14 700 18 500 24 750 29 500 43 000 58,9 81 400 98 500 127 000 157 000 183 000 239 000 292 000

C 2,2 4,3 7,3 12 17 25 35 60 96 150 205 290 385 500 730 980

µ = 0,10 Po 4 200 6 950 9 750 14 450 17 900 24 200 28 900 42 000 57 800 79 800 96 600 124 500 155 000 179 400 235 000 286 700

C 2,5 5 8,5 14 20 30 41 72 115 175 240 335 450 580 870 1 770

105

9 APPENDICE COPPIE DI SERRAGGIO PER I GIUNTI BULLONATI Prospetto 7 - classe 10,9 Qualità media - tolleranza: 6 g - passo : grosso Po = precarico (N); C = Coppia di serraggio (Nm) Vite 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

µ = 0,08 Po 6 200 10 100 14 200 20 700 26 000 34 800 41 500 60 500 83 000 114 500 138 500 178 700 221 000 257 500 336 500 410 000

C 3 6 10 17 25 35 50 85 135 210 290 405 540 700 1 030 1 380

µ = 0,10 Po 5 950 9 750 13 700 20 300 25 200 34 000 40 700 59 300 81 000 112 000 135 800 175 000 218 000 252 000 330 000 403 000

C 3,5 7,2 12 20 29 42 58 100 160 245 340 470 640 840 1 220 1 650

µ = 0,125 Po C 5 650 4 9 250 8 13 000 13,5 19 000 22 24 000 33 32 000 48 38 200 66 55 800 115 76 200 182 105 400 280 127 500 385 164 500 550 205 000 720 237 000 950 311 500 1 400 379 000 1 890

µ = 0,14 Po 5 500 9 000 12 650 18 500 23 300 31 000 37 000 54 200 74 000 102 500 124 000 160 000 200 000 230 000 303 000 368 000

C 4,3 8,5 14,5 24 35 52 70 120 195 300 415 585 800 1 000 1 500 2 020

Prospetto 8 - classe 12,9 Qualità media - tolleranza: 6 g - passo : grosso Po = precarico (N); C = Coppia di serraggio (Nm) Vite 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

µ = 0,08 Po 7 450 12 100 17 100 24 800 31 300 41 750 49 900 72 700 99 500 137 400 165 900 214 300 266 000 308 800 403 800 492 500

C 3,7 7,2 12 20 30 42 59 103 162 250 345 490 630 840 1 220 1 660

µ = 0,10 Po C 7 150 4,2 11 700 8,2 16 500 14,5 24 400 24 30 250 34 40 900 50 48 200 70 71 200 120 97 500 190 134 500 290 162 500 400 210 000 565 261 500 770 302 600 1 000 396 600 140+60 484 000 1 970

I valori sopra esposti sono puramente indicativi, poiché come si è spiegato nell’assorbimento della coppia in fase di serraggio intervengono molteplici fattori che possono incrementare o ridurre l’assorbimento della coppia. Nel caso di applicazioni particolarmente impegnative si consiglia di effettuare delle verifiche sperimentali per determinare il valore della coppia, e va sempre tenuto conto che la precisione del serraggio va valutata in +- 15% con avvitamento manuale e +- 25% con avvitatori pneumatici. 106

µ = 0,125 Po C 6 800 4,8 11 100 9,5 15 600 16,5 22 900 27 28 800 40 38 300 58 45 900 80 66 900 138 91 500 220 126 400 340 152 800 460 197 300 660 246 800 880 284 300 1 130 373 600 1 640 455 000 2 270

µ = 0,14 Po 6 600 10 900 15 200 22 100 28 000 37 300 44 500 65 000 89 000 123 000 148,5 192 000 240 000 276 500 363 000 442 000

C 5,2 10 17,5 28,5 42 63 85 145 235 360 495 705 960 1 220 1 800 2 430

Come termine di confronto la tabella seguente da i valori minimi di resistenza per i vari diametri di bulloneria in base al diametro di nocciolo nominale.

APPENDICE 9 DIAMETRI E SEZIONI RESISTENTI PER VITI Tabella 9 - Diametri e sezioni resistenti per viti a passo grosso

Vite 4 5 6 7 8 9 10 12 14 16 18 20 22 24 27 30

Diametro medio1

Diametro nocciolo2

P max. 3,523 4,456 5,324 6,324 7,160 8,160 8,994 10,829 12,663 14,663 16,334 18,334 20,334 22,003 25,003 27,674

0,7 0,8 1 1 1,25 1,25 1,5 1,75 2 2 2,5 2,5 2,5 3 3 3,5

min. 3,433 4,361 5,212 6,212 7,042 8,042 8,862 10,679 12,503 14,503 16,164 18,164 20,164 21,803 24,803 27,462

max. 3,114 4,024 4,783 5,783 5,783 7,483 8,181 9,882 11,580 13,580 14,981 16,981 18,981 20,379 23,379 25,779

Sezione resistente

Sr min. 2,979 3,842 4,563 5,563 5,563 7,230 7,888 9,543 11,204 13,204 14,541 16,541 18,541 19,855 22,855 25,189

max. 8,78 14,2 20,1 28,9 36,6 48,1 58 84,3 115 157 192 245 303 353 459 561

min.4 8,1 13,2 18,8 27,2 34,6 45,8 55,1 80,2 110 151 185 237 294 341 446 544

1 Valori riportati dalla Norma UNI 5542-65 2 Valori riportati dalla Norma UNI 5542-65 3 Sr massima riportata dalla Norma UNI 3740 4 Sr minima calcolata sulla base dei valori minimi di d2 e d3

Tabella 10 - Diametri e sezioni resistenti per viti a passo fine Diametro medio1

Diametro nocciolo2

Sezione resistente

Vite 8x1 9x1 10x1,25 10x1 12x1,5 12x1,25 14x1,5 16x1,5 18x1,5 20x1,5 22x1,5 24x2 27x2 30x2

max. 7,324 8,324 9,160 9,324 10,994 11,160 12,994 14,994 16,994 18,994 20,994 22,663 25,663 28,663

min. 7,212 8,212 9,042 9,212 10,854 11,028 12,854 14,854 16,854 18,854 20,854 22,493 25,493 28,493

max. 6,783 7,783 8,483 8,783 10,182 10,483 12,182 14,182 16,182 18,182 20,182 21,580 24,580 27,580

min. 6,563 7,563 8,230 8,563 9,880 10,216 11,880 13,880 15,880 17,880 19,880 21,194 21,194 27,194

max.3 39,2 51 61,2 64,5 88,1 92,1 125 167 216 272 333 384 496 621

min.4 37,2 48,86 58,5 62 84,4 88,66 120 162 210 265 326 375 485 609

1 Valori riportati dalla Norma UNI 5542-65 2 Valori riportati dalla Norma UNI 5542-65 3 Sr massima riportata dalla Norma UNI 3740 4 Sr minima calcolata sulla base dei valori minimi di d2 e d3

107

TECHNICAL SPECIFICATIONS

1 INTRODUCTION THE STORY - THE INDUSTRIALIZATION - THE STANDARIZATIONS 1.1 INTRODUCTION VIPA’s catalogue is printed in a very important moment of the company development, especially for the evolution of market strategies; the new suggested world-wide realities have changed the concept of global market in universal market, the new industrial conceptions require a new philosophy in the application of the products and in their management. The purpose of this catalogue is essentially to give a clear and complete technical explanation, when laws and products are evolving with new defined rules to reduce the technical differences between a market and the other more and more, allowing the use of a same product everywhere in the industrial world, but requiring to the operators of the sector a regular updating because of the innovations.

internal thread

55°

external thread

P fig. 1

1.2 THE STORY The invention of the screw dates back to ancient Greece, where the principle was realised for different aims then to fasten two particulars. First of all they invented the thread screw, which was studied by Greek mathematicians and applied by Archimedes as cochlea for the water lifting, and as a multiplier of the force to compress olives and grapes. It seems that in the second century before Christ, Erone of Alessandria has developed a process to build together screw and nut. The first raw material used was wood. The use of metal in the screw production, to assembly two components, dates back to the XV century, but the production was made piece by piece with handicraft methods, and coupling between screw and nut had to be made case by case. With the eighteenth century arrived the industrialisation and the British engineer Henry Maudslay in 1797 patented a lathe for the production of screws. The following year a similar device was patented in the United States by David Wilkinson. The drawback was that a screw built in a workshop could not adapt to a nut realised in different one, and vice versa. This was a limit for its diffusion.

1.3 THE INDUSTRIALIZATION Since 1841 in England the Woolwich’s arsenal adopted on industrial scale a common standard of thread designed by Joseph Witworth: the profile was of triangular form, with an angle to the top of 55 degrees and rounded. (fig. 1). This turning system needs a complicated technology of production, so it required more tools to cut the thread and difficult methods of measurement to get the angle of 55 degrees. For this reason 23 years later, in 1864, in United States, William Sellers, expert in the mechanical production and in realisation of tools, studied a form of more rational thread with an angle of 60 degrees and a plain crest rather than rounded off. (fig.2) This standard quickly spread in USA, especially in the building of railway lines, which in that period where stretched to connect the cities from the Atlantic to the Pacific and from Canada to Mexico. 110

internal thread

60°

external thread

P fig. 2

The rail’s producers were obligated to adopt the American unified system. With these two systems, the Second World War arrived. The two unification Withworth (diffused in England and in countries influenced by the English administration) and American Standard (for the American production) where both employed on military equipments and vehicles, and for the whole period there was big confusion between the allies in the use of screws, fitting on American’s equipments and not on the English ones, and vice versa though having the same nominal dimensions.

1.4 THE STANDARDIZATIONS Only in 1948, when the American factories had already developed the technology of production forming then screws with powerful horizontal presses, the Great Britain gave up the Witworth system to adopt what was universally defined the US Standard. Nowadays it is still widely used in UNC forms (Unified National Coarse) and UNF (Unified National Fine). These unifications imply the use of the

INTRODUCTION 1 THE METRICATION - THE EVOLUTION inch unit of measurement, which is typical in United Kingdom and USA. So in Continental Europe had been developed the turning production that used the metric unit of measurement usual in these countries, retrieving the thread invented by Sellers (60 degrees and truncated vertex), it was fixed in Zurich like SI system in 1898. The production was standardised by ISO in 1947, that was called ISO metric thread. Nevertheless in European countries are still using in inches: for example self tapping screws, which don’t require to fit an internal thread, where the lengths and the diameters are inches and fractions of inches. In the Anglo-Saxon world the difference existing between Witworth and US Standard, was resolved thank to convenience (production process) in favour of US Standard, but it remained between US Standard and ISO Metric Thread, difference that, in a more and more integrated industrially and economically world, became more and more urgent to solve.

1.5 THE METRICATION There was a part of the world (USA, GB and Commonwealth, Japan and Australia), that where using inches in their reference system, on the other side all other industrial countries where devising metric units. The Decimal Metric System is absolutely the simplest when compared to a system based on lengths in inches and inches fractions, yards, miles etc.. However the relevance of the industrial development of the US Standard countries was balancing the number of those with metric one, and the conversion costs from one system to the other one were whopping: first the lost of know-how, the change of production equipments designed and set for the specific system, over this the need to plan ex novo means, machines, buildings, production cycles born according to specific diameters and lengths, with the coexistence of means, machines, buildings that will need maintenance and spare parts, production cycles that continue with old system until the natural extinction, and last but not least all single citizens outfitted with tools, keys inserts old and new to to be ready for the double eventuality. Moreover, in the two systems were different principles of employ regarding the mechanical characteristics in loads and use. The devised system was giving big advantages to the nations that were already using it and big troubles to the others. After the war (1946) the Standards Institutes of 25 main industrialized nations become associated and founded the main world-wide level board of standards, ISO (International Standards Association), that today includes all National Standards Institutes of the world, and states the rules than later will be introduced in all individual National Institutes that edit the nationals standards and complain the ISO rules. The members of the committee were applying pressures corresponding to the opposite interests of two groups presenting the world industry based on two completely different standards. The Metric System presented remarkable advantages in measurement aspects, because of its simplicity it was offering with an elementary management of sizes and calculations a wider range of product.

Some countries, India, South Africa, Australia, England, China and Far East nations between 1960 and 1974 started a transition from Imperial to ISO Metric System, but in quite all cases without tangible results because of the strong resistance of the industrial and popular base. The US Standard had a more modern conception for what concerns mechanical characteristics and higher performance in employ of fasteners. It was giving strength advantages keeping the same size mainly after the big revolution of manufacturing process, moved from the machining to the forming, technology that was giving a homogeneous and stronger product. Looking from the economical point of view, production of screws by forming is more efficient and gives also better properties: constancy of form and characteristics, mechanical properties unknown for screws traditionally produced by machining, where axial fibers (generated by wire drawing) are cut in cross section. The members of commission agreed to not penalize only one system, but to join the advantages of calculation, range, geometrical functionality, of ISO metric principle with the higher mechanical performance of US standard screws. In the last Century the technical and standard’s revision of year 80’s was a revolution that after the fights during the writing of new rules, in the 25 following years induced a revision of all National and International Rules about screws, starting from general technical prescriptions until single products standards.

1.6 THE CURRENT EVOLUTION This revolution met a strong inertia in market, caused by the presence of the strong economical and practical interests. In fact in countries which used the US Standard, the 80% of screws used at the base level still are in inches, and in markets of metric the 80% of screws used are in accordance with the old standards, although these rules were officially abrogated. Amongst the principal users in Europe car industries adopted the principle of best mechanic exploitation provided for the ISO, but often the products that these industries use, are studied and developed with a specific design, and they haven’t directly reference to the standardized products. There is the same situation in war and aeronautic industry. In Europe only French market is progressively using the product provided for new rules, while in Germany and Spain the customers mainly keep DIN regulations. and in Italy they use the UNI regulations, that are almost the same than DIN. In this period of transition, where every year ISO publics new rules about our product, VIPA proposes its customers this catalogue that offers a correct and an updated information of the old and new rules, permitting the market to know what the fasteners production lets available to them. VIPA offers a huge range of products, and this catalogue describes them and gives information about their correct use.

111

2 REGULATIONS STANDARDS ORGANIZATIONS 2.1 STANDARDS ORGANIZATIONS The Standards which establish the characteristics of Fasteners are elaborated by the Standards Institutes. Until 60’s the product rules were established by single National Institutes; the main Institutes that were a landmark and that still appear in terms are: Italy: UNI - Ente Nazionale di Unificazione Italiano Germany: DIN - Deutches Insitut für Normung France: AFNOR - Association Française de Normalisation Spain: AENOR - Asociación Española de Normalisación y Certificación England: BS - British Standards United States: AISI - American Iron and Steel Institute

ANSI ASME ASTM

American National Standards Institute American Society of Mechanical Engineers American Society for Testing and Materials

Also the reference of military standards was very diffused for the important orders of the Armies and the specifications of official companies: railways, associations etc. During the following years the ISO (International Standards Organization), Institute born to develop the standardization at international level, became more and more important because it is constituted by the representatives of principal national boards. Nowadays the rules are elaborated by this organization and than they are taken in and emanated by individual National Institutes. Recently, where safety factors or public health

ISO Member bodies and subscribers Algeria (IANOR) Antigua and Barbuda (ABBS) Argentina (IRAM) Armenia (SARM) Australia (SA) Austria (ON) Azerbaijan (AZSTAND) Bahrain (BSMD) Bangladesh (BSTI) Barbados (BNSI) Belarus (BELST) Belgium (NBN) Bosnia and Herzegovina (BASMP) Botswana (BOBS) Brazil (ABNT) Bulgaria (BDS) Burundi (BBN) Cambodia (ISC) Canada (SCC) Chile (INN) China (SAC) Colombia (ICONTEC) Congo, The Democratic Republic of (OCC) Costa Rica (INTECO) Côte-d’Ivoire (CODINORM) Croatia (HZN) Cuba (NC) Cyprus (CYS) Czech Republic (CNI) Denmark (DS) Dominica (DBOS) Ecuador (INEN) Egypt (EOS) Eritrea (ESI) Ethiopia (QSAE) Fiji (FTSQCO) Finland (SFS) France (AFNOR) Germany (DIN) Ghana (GSB)

112

Greece (ELOT) Guinea Bissau (DSNPQ) Guyana (GNBS) Honduras (COHCIT) Hungary (MSZT) Lao People’s Democratic Rep. (DISM) Lesotho (LSQAS) Iceland (IST) India (BIS) Indonesia (BSN) Iran, Islamic Republic of (ISIRI) Iraq (COSQC) Ireland (NSAI) Israel (SII) Italy (UNI) Jamaica (JBS) Japan (JISC) Jordan (JISM) Kazakhstan (KAZMEMST) Kenya (KEBS) Korea, Democratic People’s Republic (CSK) Korea, Republic of (KATS) Kuwait (KOWSMD) Lebanon (LIBNOR) Libyan Arab Jamahiriya (LNCSM) Luxembourg (SEE) Malaysia (DSM) Malta (MSA) Mauritania (DNPQ) Mauritius (MSB) Mexico (DGN) Mongolia (MASM) Morocco (SNIMA) Netherlands (NEN) New Zealand (SNZ) Nigeria (SON) Norway (SN) Oman (DGSM) Pakistan (PSQCA) Panama (COPANIT)

REGULATIONS 2 THE QUALITY SYSTEM OF THE COMPANY Correspondent members Afghanistan (ANSA) Albania (DPS) Angola (IANORQ) Benin (CEBENOR) Bhutan (SQCA) Bolivia (IBNORCA) Brunei Darussalam (CPRU) Burkina Faso (FASONORM) Congo (The Republic of the) Dominican Republic (DIGENOR) El Salvador (CONACYT) Estonia (EVS) Gabon (ANTT) Gambia (GAMSFP) Georgia (GEOSTM) Guatemala (COGUANOR)

factors intervene, directives EEC have been emanated which have function of law, so the individual states are obligated to take in it and to insert it in the national legislation, for example the famous RoHS about the use of harmful substances for health. Obviously this directives are limited for the members of EEC; who exports in country extra- EEC has to consider the individual directives of countries which the goods are destined to, the penalty is the block of goods. In the last years all new norms are printed as EN. These publications come from the European Committee for Standardization (CEN) founded in 1961. Its thirty national members work together to develop European Standards (EN) in various sectors to build a European internal market by providing an efficient infrastructure to interested parties for the development, maintenance and distribution of coherent sets of standards and specifications. Some of these standards are voluntary, whereas other standards such as harmonized standards have been made effectively mandatory under EU law. CEN is officially recognized as a European standards body by the European Union. The current CEN Members are Austria, Belgium, Bulgaria, Cyprus, the Czech Republic, Denmark, Estonia, Finland, France, Germany, Greece, Hungary, Iceland, Ireland, Italy, Latvia, Lithuania, Luxembourg, Malta, the Netherlands, Norway, Poland, Portugal, Romania, Slovakia, Slovenia, Spain, Sweden, Switzerland and the United Kingdom. The current affiliates are Albania, Croatia, Macedonia and Turkey. The current partner standardization bodies are Australia, Bosnia and Herzegovina, Egypt, Moldova, Russia, Serbia, Tunisia and Ukraine. ISO has defined the regulations for all the main products used in nuts and bolts; only the obsolete products or those used in some secondary sectors are still described only by the old national regulations. Due to the limited diffusion of these products, ISO doesnâ&#x20AC;&#x2122;t feel necessity to emit an own updated standard. In the catalogue of VIPA, the indexes of products refer to the three most diffuse Institutes of the sector: ISO, UNI, DIN, point-

ing out the differences where exist. Technical tables report dimensional data and the mechanical characteristics of VIPAâ&#x20AC;&#x2122;s product, referring to the specific standard adopted. Normally, the expressed values are nominal values of reference. The weights are indicative, because they fluctuate between the minimum and maximum value in function of the granted dimensional tolerances and those are allowed by the execution.

2.2 THE QUALITY SYSTEM OF THE COMPANY The quality of the product has become an element more and more important. The production technologies, the management and logistics of the product are fundamental to assure this quality and to give to the customer an adequate service and the supply of a product according to the standards and the use. Today VIPA spa has certificated quality system, according to the norm ISO 9001. The ISO 9000 defines a system of quality management that can be used in companies of every dimension, everywhere in the world. The certification ISO 9001 (or others management or quality standard) offers the objective proof that the company applies an effective quality management system and that fulfils all the main requirements. An external and impartial expert, credited as certifing organization, carries out a check to determinate if a society is pursuant to the standard. If the society is pursuant to the standard, a certificate with its name will be emitted containing the address, the range of application of its operations and the seals of the credit organisms that confer the legitimacy of the document. This means that every management operation of the product within VIPA is made by an operative manual called Quality Manual, approved by an external and qualified organization, the SGS, that controlled and checked the functionality of this Manual and its right application in the company to achieve the quality objectives assigned. 113

PRODUCT 3 THE THE HEAD 3.1 THE SCREW

3.1.1 THE HEAD

The elements that characterize the form of a screw are: • HEAD • SHAFT • THREAD • POINT

The form of the head depends on the use, the tool used to drive the screw, and the necessity to come into a fitted or a flare, the surface under the head can be plain or conical. The main forms are:

E: cheese head F: tête cylindrique D: Zylinderkopf I: testa cilindrica S: cabeza cilindrica

E: pan head F: tête cylindrique à dépouille; tète cylindrique plate D: Flachkopf (pan head) I: testa bombata S: cabeza cilindrica redondeada

E: raised cheese head (fillister head) F: tête cylindrique bombée D: Linsenzylinderkopf I: testa cilindrica con calotta S: cabeza cilindrica abombada

E: hexagon head with flange F: tête hexagonale à embase D: Sechskantkopf mit Flansch (Flanschkopf) I: testa esagonale con flangia S: cabeza exagonal con collar biselado

E: hexagon head F: tête hexagonale D: Sechskantkopf I: testa esagonale S: cabeza exagonal

114

THE PRODUCT 3 THE SCREW E: countersunk head (flat head) F: tête fraisée D: Senkkopf I: testa svasata piana S: cabeza avellanada

E: raised countersunk head (oval head) F: tête fraisée bombée D: Linsensenkkopf I: testa svasata con calotta S: cabela avellanada abombada

E: round head F: tête ronde D: Halbrundkopf I: testa tonda S: cabeza redonda

E: mushroom head [truss head) F: tête bombée D: Flachrundkopf I: testa tonda larga S: cabeza abombada

While, the main forms of the shunting tool are:

E: hexagon socket F: six pans creux D: Innensechskant I: esagono incassato S: hueco exagonal

E: 12 point socket (bihexagon socket] F: empreinte bihexagonale D: lnnenzwölfzahn I: biesagono incassato S: hueco bi-exagonal 115

PRODUCT 3 THE THE SHAFT E: cross recess (Phillips) F: empreinte cruciforme (Phillips) D: Kreuzschlitz (Phillips) I: impronta a croce (Phillips) S: hueco cruciforme (Phillips)

E: cross recess (Pozidriv) F: empreinte cruciforme [type Pozidriv) D: Kreuzschlitz (Pozidriv) I: impronta a croce (Type Pozidriv) S: hueco cruciforme (Type Pozidriv)

E: hexaqon F: hexagonale D: Sechskant I: esagono S. exagonal

E: slot F: fente D: Schlitz I: intaglio S: ranura

3.3 THE SHAFT Also in this case, the form of the shank is defined by requirements of use. It can be threaded along all is length or partially: when it is important to have an optimal resistance section the shaft conserves the nominal diameter; when the screw has to cross a material without having contacts or when under weight it has to allow a particular elastic extension there is a smooth part whose diameter is lower to the thread one.

116

THE PRODUCT 3 THE THREAD 3.3.1 THE THREAD (UNI ISO 5408) The thread, even if different in the form, is characterized by some fundamental elements:

Groove Profile

Bottom

Flanks

β Thread height

Groove: sinking between adjacent sides. Top (Crest): superior smooth surface, which links the two sides. Bottom: inferior surface of the Groove that links the adjacent flanks. Note - The Bottom of an external thread is rounded in case of the agreement radius is specified, otherwise the Bottom of an external and internal thread could be flat (in case of new tool) or linked (in case of damaged tool).

Thread angle, α: in an axial plan, angle included between adjacent flanks of the profile. Flanks angle, β: in an axial plan, angle formed by a flank and the perpendicular of the thread axis. Primitive cylinder: imaginary cylinder whose external surface cuts the thread so that, the width of thread section and the groove width, have the same size. Primitive line: line that generates the primitive cylinder. Pitch, profile pitch, P: axial distance between a point on a flank of thread and the equivalent point on immediately adjacent and corresponding flank. Helicoidal pitch, Ph: axial distance between a point on a thread plan and its nearest homologous point on the same flank, that is the axial movement of a point that follows its Helic during one turn around the axis of the thread. Ph = n x P

Top

External diameter: diameter of imaginary cylindrical surface tangential to the top for an external thread, and/or of bottom for an internal thread. Note 1 - Symbol: d for external thread and D for internal thread. Note 2 - Usually the external diameter is also the nominal diameter of the thread.

Minor diameter: diameter of an imaginary cylindrical surface tangential to the bottom for an external thread and/or on the top for the internal thread. Note - Symbol: d1 for external threads and D1 for internal threads.

Pitch diameter: diameter of primitive cylinder. Note - Symbol: d2 for external thread and D2 for internal thread

Thread angle, ψ: acute angle formed from the tangent to one of the Helics sketched from a thread on a primitive cylinder and a perpendicular plane of the thread axis (and of the cylinder). Note - tan ψ = P/ π ⋅ d 2 o P/ π ⋅ D 2 if there is also one thread (principle); tan ψ = Ph / π ⋅ d2 o Ph / π ⋅ D2, if the thread is formed by two or more threads (principles).

Thread height: distance between top and bottom of a thread, measured perpendicularly of the thread axis. Effective pitch diameter: diameter of an imaginary cylindrical surface which cuts the real thread so that the vain width is half of the pitch.

n is the thread number (principles).

117

PRODUCT 3 THE THE THREAD Today exist many types of thread which are correlated to the use of the screw:

3.3.1.1 Cylindrical thread (UNI 4356 ISO 965) It characterizes the screw for excellence. What finds the widest use in the mechanical applications is the screw with cylindrical thread:

E: screw thread F: filetage cylindrique D: Gewinde I: filettatura S: rosca cilíndrica The fixing system is constituted by a male element (screw) and a female one (nut), that couple each other depending on the prefixed tolerances established, which compliance is necessary for the right use.

3.3.1.2 Tapping thread (ISO1478) It is used in tapping screws, were the thread form is studied to hold on the borders of an previous calibrated hole on the sheet.

E: tapping screw thread (spaced thread) F: filetage de vis à tôle D: Blechschraubengewinde I: filettatura autofilettante S: rosca autorroscante

3.3.1.3 Thread forming profile (UNI 8115 ISO 10666) Normally it is used to fix wood and steel sheet. The screw with this thread has a point which can perforate the steel.

E: self drilling screws thread F: filet pour vis auto perceuse D: Bohrschrauben Gewinde I: filettatura autoforante S: roscas por tornillos autoladrantes

3.3.1.4 Self-drilling profile (UNI 8109) It is used for plates or sheets metal relatively soft where it is made a calibrated and smooth hole, obtained by fusion or by drill. The thread is studied to deform the hole creating the female thread during the screwing. In this case are fundamental the waxing and oiling procedures to reduce frictions.

118

THE PRODUCT 3 THE THREAD E: end for thread rolling screw (thread formed by deformation) F: bout de vis auto-taraudeuse par déformation de martière D: Gewindeformendes Schraubenende I: estremità a sezione triangolare (per viti autoformanti) S: extremidad de sección trilobular

3.3.1.5 Wood thread (UNI 699) It is one of the oldest form of thread. Often the shaft is conic to help the driving gradually as the shaft penetrates in the wood where it is opening the hole by itself.

E: wood screw thread F: filettage de vis à bois D: Holzschraubengewinde I: filettatura per il legno S: rosca para madera

3.3.1.6 Chipboard thread (UNI EN 1478) It is an evolution of wood thread. The thread becomes larger and sharper.

E: chipboard thread F: filet pour panneau agglomerè D: Spannplatten schrauben I: filetto per pannelli truciolari S: rosca para madera prensada

3.3.1.7 Plastic material thread (UNI 10225 UNI 9786) The more and more common use of plastic material carried the development of a series of special threads that, depending on the type of thread, optimize the efficiency on hard and elastic materials. Initially they were born from patents that today have expired. We can cite the most common: Hi-Low, Ajot.

E: plastic thread F: filet formant pour les plastiques D: Gewindeformende Schrauben für Kunstoffe I: filettatura per materiali plastici S: rosca de plástico 7°

18°

119

PRODUCT 3 THE THE POINT 3.4 THE POINT The main solutions described for metrical screws are resumed by the norm ISO 4753: 2001 where are indicated dimensions to respect for different choises.

According to the thread type exist various kind of points that suit the different employ’s needs. Many of these are prescribed in the standard product’s norms, but are often used for special parts.

Points included into the nominal length of fastener b)

d a)

≈

45 °

Rounded end (RN) c)

≈

Chamfered end (CH) c)

45 °

Rolled end (RL)

45 °

u l

Short dog point (SD)

Long dog point (LD) 45

u l

Conical end (CN)

Truncated conical end (TC) V

≈ 120°

≈

90°±2*d)

Flat end (FL)

u Z1

Cup point (CP)

Scraping point (SC)

Extremities added to specified nominal length of fastener Z5 dx

u l

u Z3

Flat dog point re ≈ 1,4 d dn = d - 1,6P (P=Thread pitch)

v = 0,5 d ±0,5 mm lk ≤ 3P

Dog point with truncated conical end ln ≤ 5P ln - lk ≥ 2P

Note 1 - l is the nominal length of fastener. Note 2 - Incomplete thread u ≤ 2 P. Note 3 - The angle of 45° for ends FL, SD, LD and CP is applied only to the portion of extremity under the minor diameter.

120

0° 90°-30°

≈

Note 2 - The angle of 20° concern only the part of diameter under minor diameter. a) Hollow point is admitted. b) Maximum diameter equal to minor diameter. c) Little ray round out. d) 120° ±2° for all short screws; refer to product standard. e) The end may be coated.

THE PRODUCT 3 ISO METRIC THREAD 3.5 ISO METRIC THREAD Metric thread ISO (ISO 965) is widely used in mechanical and heavy metallic carpentry industry. Two types of thread exist in function of their use: coarse pitch and fine pitch. To guarantee the possibility of coupling between screw and nut were fixed tolerances (UNI 5545) (ISO 262).

Tolerance is established from the nominal value of the diameter: if the screw is a M8, the reference measure of the tolerance for the coupling is 8 millimetres. The ISO system of coupling Shaft-Hole provides for a series of positions over and under its value:

Positive deviation

Holes B

C D

E EF F FG G H

K M N J J.

Negative deviation

Zero line P R S T U V

X Y Z ZA

Positive deviation

nominal value

Negative deviation

h k

p m n

x y

Zero line

j j. nominal value

g f fg e ef

shafts

a 121

PRODUCT 3 THE ISO METRIC THREAD The position H for the holes or h for the shafts is placed on the nominal value. To guarantee the screw to enter into nut without interferences, the respective tolerance positions have to be assigned to the screw since the first position of the nominal value until the negative moving aside values or rather the position “g”. For nuts it is used the position since nominal value forward positive way aside values or rather “H”.

Many different quality levels are established on these bases (UNI 5541). For these positions, to establish the precision of coupling, it is used the IT system. The values of precision for nuts and bolts are included at the positions 4, 6, 8, and derive these values for screws (to see Chart 1) and these ones for nuts (to see Chart 2): For screws of precise quality, category A, the coupling values are established in 6g for screw (to see Chart 3) and 6H for nut (to see Chart 4). (ISO 965-2) (UNI 5545).

Tolerance position for external threads

Tolerance position for internal threads

+ G ES

Nominal diameter

Tolerances position The threading system ISO tolerance plans 5 different positions; they are designated in this way: - by small letters for the positions relative to screw tolerance: e, g, and h. - by capital letters for position relative to nut tolerance: G, H.

Zero line

g e

Chart 1 - Tolerances Td for major diameter

Grade of machining

Pitch

Tolerances µm

mm 0,35 0,4 0,45 0,5 0,6 0,7 0,75

53 60 63 67 80 90 90

85 95 100 106 125 140 140

Grade of machining

Pitch

Tolerances µm

mm -

0,8 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5

95 112 132 150 170 180 212

150 180 212 236 265 280 335

Grade of machining

Pitch

mm 236 280 335 375 425 450 530

Tolerances µm

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6

236 265 300 315 335 355 375

375 425 475 500 530 560 600

600 670 750 800 850 900 950

Chart 2 - Tolerances TD1 for minor diameter

Grade of machining

Pitch

122

Tolerances µm

mm 0,35 0,4 0,45 0,5 0,6 0,7 0,75

63 71 80 90 100 112 118

80 90 100 112 125 140 150

100 112 125 140 160 180 190

180 200 224 236

Grade of machining

Pitch

0,8 1 1,25 1,5 1,75 2 2,5

Tolerances µm

mm -

125 150 170 190 212 236 280

160 190 212 236 265 300 355

200 236 265 300 335 375 450

250 300 335 375 425 475 560

Grade of machining

Pitch

3 3,5 4 4,5 5 5,5 6

630 710 750 850 900 950 1000

800 900 950 1060 1120 1180 1250

Tolerances µm

mm 315 375 425 475 530 600 710

315 355 375 425 450 475 500

400 450 475 530 560 600 630

500 560 600 670 710 750 800

THE PRODUCT 3 ISO METRIC THREAD Chart 3 - Limits of sizes for external threads with tolerance 6g

Thread size

Pitch

Length of engagement over

Major diameter

Pitch diameter

max.

min.

Minor diameter