Saze808-Kerman%20Presentation1

‫ﺳﺎزه ‪ 808‬ﺑﺎ ﻫﻤﻜﺎري اﻧﺠﻤﻦ ﻋﻠﻤﻲ ﻋﻤﺮان داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ ﻛﺮﻣﺎن ‪:‬‬

‫دوره آﻣﻮزﺷﻲ‬ ‫آﺷﻨﺎﻳﻲ ﺑﺎ ﻃﺮح ﻟﺮزه اي و ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫‪AISC 360‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ‪ 87‬و ‪360--05‬‬

‫ﻲ اﺻﻐﺮي‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ‬

‫ﺳﺮﺧﻲ‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ﭘﺎﻳﻴﺰ ‪89‬‬

‫آﻧﭽﻪ در اﻳﻦ دوره اﺷﺎره ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪:‬‬

‫ ﺑﺮرﺳﻲ ﺗﻐﻴﻴﺮات ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ وﻳﺮاﻳﺶ ‪ 1387‬و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺑﺎ ‪AISC360-05‬‬ ‫ ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و ‪ETABS‬‬ ‫ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺣﺪي ‪LRFD‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ و ‪AISC‬‬ ‫‪ 360-05‬در ‪ETABS‬‬ ‫ روش ﻫﺎي ﺑﻜﺎر ﮔﻴﺮي اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم)ﻟﻨﮕﺮ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ(‬

‫ﺑﺨﺶ اول‪:‬‬ ‫ ﺑﺮرﺳﻲ ﺗﻐﻴﻴﺮات ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ وﻳﺮاﻳﺶ ‪ 1387‬و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺑﺎ ‪AISC360-05‬‬ ‫◦ ﺣﺪود ﻛﺎرﺑﺮد )ﺑﻨﺪ ‪ 1-0-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ(‬ ‫در ﻛﺸﻮر ﻣﺎ در ﻛﻨﺎر ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻣﺪارك ﻓﻨﻲ زﻳﺮ ﻧﻴﺰ اﻧﺘﺸﺎر ﻣﻲﻳﺎﺑﺪ‪:‬‬ ‫ ‬

‫آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪﻫﺎي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻲ )ﻣﺜﻞ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪(2800‬‬

‫ ‬

‫ﺳﺎزي‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺎ‬ ‫ﻫﺎي ﺎ ﺎ‬ ‫اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎ و آآﻳﻴﻦ ﺎﻧﺎﻣﻪ ﺎ‬ ‫ا ﺎ ا ﺎ‬

‫ ‬

‫ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﻲ و ﺿﻤﻴﻤﻪ ﭘﻴﻤﺎن‬

‫ ‬

‫ﻧﺸﺮﻳﺎت ارﺷﺎدي و آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﻮدﺟﻪ‬

‫آﻧﭽﻪ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن را از اﻳﻦ ﻗﺒﻴﻞ ﻣﺪارك ﻣﺘﻤﺎﻳﺰ ﻣﻲﺳﺎزد اﻟﺰاﻣﻲ ﺑﻮدن‪ ،‬اﺧﺘﺼﺎري ﺑﻮدن و ﺳﺎزﮔﺎر ﺑﻮدن‬ ‫ﺑﺎ ﺷﺮاﻳﻂ ﻛﺸﻮر اﺳﺖ‪.‬‬ ‫در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﻫﺮ دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻣﺠﺎز اﺳﺖ‪ ،‬ﻟﻴﻜﻦ ﺗﺮﻛﻴﺐ اﻳﻦ دو روش و‬ ‫ﻓﺼﻞﻫﺎي ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﻪ ﻫﻴﭻ وﺟﻪ ﻣﺠﺎز ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫ﭘﺲ از ﻃﻲ ﻳﻚ دوره ﮔﺬر‪ ،‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‪ ،‬روش اﺻﻠﻲ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬

‫اﻧﻮاع روشﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪاي ‪:‬‬ ‫اﮔﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺎزه را ﺑﺎ ‪ S‬و ﺑﺎرﻫﺎي وارده را ﺑﺎ ‪ L‬ﻧﺸﺎن دﻫﻴﻢ‪:‬‬ ‫‪-1 9‬اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ اﻃﻤﻴﻨﺎن روي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪ (Allowable Stress Design) ASD‬و ‪Working Stress )WSD‬‬ ‫‪(Design‬‬ ‫‪Fu‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪L ≤ φS ,φ < 1‬‬

‫ ‪ -2‬اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ اﻃﻤﻴﻨﺎن روي وﺿﻌﻴﺖ ﻣﻮﺟﻮد‪Plastic Stress )PSD ،(Ultimate Stress Design)USD ،‬‬ ‫ﻤﻴﺮي(‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﻳﺎ ﺧﻤﻴﺮي‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﭘﻼ ﻴ‬ ‫ﻧﻬﺎﻳﻲ‪ ،‬ﺮا ﻲ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻬ ﻳﻲ‬ ‫‪Design‬روش و ﺖ‬ ‫‪es g‬‬

‫‪λL ≤ S , λ > 1‬‬ ‫‪9‬‬

‫‪ -3‬اﻋﻤﺎل ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺿﺮاﻳﺐ‪ ،‬روش ﺣﺎﻻت ﺣﺪي ﻳﺎ روش ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎر و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪LRFD‬‬

‫)‪ (Load & Resistance Factor of Design‬و ‪(Limit State Design) LSD‬‬

‫در اﻳﻦ روش ﻣﻘﺪار‬

‫‪φ‬و ‪λ‬‬

‫از دو روش ﻗﺒﻠﻲ ﺑﻪ واﺣﺪ ﻧﺰدﻳﻚﺗﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ‪.‬‬

‫‪λL ≤ φS‬‬ ‫‪φ <1 , λ >1‬‬

‫ﻣﺠﺎزز ‪ASD‬‬ ‫ﺗﻨﺶ ﺠ‬ ‫ﻲ ﺑﺑﻪ روش ﺶ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﺮ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐﻫﺎي ﺑﺎرﮔﺬاري در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز )ﺟﺪول ‪(1-1-1-10‬‬

‫ﻮر ﺷﺪه ﺑﺑﺎﺷﺪ‪،‬‬ ‫ﺗﻨﺶﻫﺎ ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺶ‬ ‫ﺒ‬ ‫در‬ ‫دﻳﮕﺮ‪ ،‬ر‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي ﻳ ﺮ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺑﺎ ﺑ ر ي‬ ‫ﭼﻪ درر ﺮ ﻴﺐ‬ ‫ﻳﻲ و ﭼ‬ ‫ﺗﻨﻬﺎﻳﻲ‬ ‫ﭼﻪ ﺑﺑﻪ ﻬ‬ ‫ﺣﺮارت ﭼ‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ و ﻳﻳﺎ ﺮ ر‬ ‫ﻲ ﻛﻪ اﺛﺮﺮ ﺑﺑﺎد‪ ،‬ز ﺰ‬ ‫**درر ﺣﺎﻟﺘﻲ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر در ﺿﺮﻳﺐ ‪0.75‬ﺿﺮب ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬در وﻳﺮاﻳﺶﻫﺎي ﻗﺪﻳﻢ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺑﻪ ﺟﺎي اﻳﻦ ﻛﺎر ﺗﻨﺶﻫﺎي ﻣﺠﺎز ‪33%‬‬ ‫اﻓﺰاﻳﺶ داده ﻣﻲﺷﺪ‬

‫در ‪ ETABS‬ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﻓﺰاﻳﺶ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻣﺠﺎز ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ‪ 1.33‬ﺑﺮاﺑﺮ در ﺣﻀﻮر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺑﺎرر ﻴﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫‪ 0.75‬درر ﺮ ﻴﺒ‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻻت ﺣﺪي ‪LRFD‬‬ ‫روش ﻃﺮاﺣ‬

‫‪y‬‬

‫روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﻪ اﺳﺘﺤﻜﺎم ﺳﺎزه ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺎﻻت ﺣﺪي ﻣﻲﭘﺮدازد و ﻗﻀﺎوت ﻋﻤﻠﻜﺮد ﺳﺎزه را در‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ﺣﺎﻻت ﻛﺎراﻳﻲ ﺑﻪ ﻣﻬﻨﺪس ﺳﺎزه واﮔﺬار ﻣﻲﻛﻨﺪ‪.‬‬

‫‪y‬‬

‫ﻣﺒﻨﺎي روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮ ﺣﺪاﻗﻞ ﻛﺮدن ﺧﻄﺮ آﺳﻴﺐﭘﺬﻳﺮي اﺳﺖ ﻟﺬا ﺑﺎر را زﻳﺎد و ﻣﻘﺎوﻣﺖ را ﻛﻢ‬ ‫ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ‪ .‬اﻳﻦ ﻛﻤﻴﺖﻫﺎ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﻬﺮهﺑﺮداري ﺑﺼﻮرت ﺗﺼﺎدﻓﻲ اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪y‬‬

‫ﻫﺎي ﻓﻠﺰي ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺗﻮﺳﻂ ‪AISC‬‬ ‫ﺳﺎزهﻫﺎي‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه‬ ‫در ﺳﺎل ‪ 1986‬اوﻟﻴﻦ ﻧﺴﺨﻪ از آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮاﺣ‬ ‫ﭼﺎپ ﺷﺪ‪.‬‬

‫‪y‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ و‬ ‫ﺗﺠﺮﺑﻴﺎت ﻃ ا‬ ‫اﻃﻼﻋﺎت ﻣﻮﺟﻮد و ﺗ ﺎت‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از اﻃﻼ ﺎت‬ ‫اﺳﺎس ا ﺘﻔﺎ‬ ‫ﻛﻨﺪ ﻛﻪ ﺑﺮ ا ﺎ‬ ‫ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻣﻲﻛ ﺪ‬ ‫ﺿﻮاﺑﻄﻲ ارا ﻓ‬ ‫روش ﺿ ا ﻄ‬ ‫ااﻳﻦ ش‬ ‫ﻗﻀﺎوتﻫﺎي ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﺤﻠﻴﻞﻫﺎي اﺣﺘﻤﺎﻟﻲ ﺑﻨﺎ ﺷﺪهاﻧﺪ ‪.‬‬

‫ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﻘﻠﻴﻞ ﻣﻘﺎوﻣﺖ )ﺟﺪول‪(2-1-2-10‬‬

‫در روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺎرﻫﺎ ﺑﺎ ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻳﻚ اﻓﺰاﻳﺶ و ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻘﻄﻊ ﻧﻴﺰ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﻘـﺎدﻳﺮ‬ ‫واﻗﻌﻲ ﺑﺎ ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﻘﻠﻴﻞ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ از ﻳﻚ ﻛﺎﻫﺶ داده ﻣﻲﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺨﻤﻴﻦ دﻗﻴﻖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺳﺎزه ﻻزم اﺳﺖ ﻛﻪ ﻋﺪم اﻃﻤﻴﻨﺎن ﺣﺎﺻﻞ از ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﻣـﻮاد‪ ،‬اﻧـﺪازه اﺑﻌـﺎد و دﻗـﺖ در اﺟـﺮا در‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﺮﻳﺐ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‪ ،‬ﻃﺮاح ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ ﻛﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ دﻗﻴﻖ ﻗﻄﻌﺎت ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻧﻘﺺ ﺗﺌﻮري ﻣﻤﻜﻦ ﻧﻴﺴﺖ‪ .‬ﺑﺮاي ﭼﻨـﻴﻦ‬ ‫اﻏﻠﺐ ﻛﻛﻤﺘﺮ ااز اواﺣﺪ ااﺳﺖ ﺿﺮب ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﻛ ﻚ‬ ‫ﻛﻤـﻚ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﻛﻪ ا ﻠ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ااﺳﻤﻲ( در ﺿﺮﻳﺐ ﺎ‬ ‫ﻗﻄﻌﻪ ) ﺎ‬ ‫ﻧﻈﺮي ﻗﻄ‬ ‫ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻈ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺎ‬ ‫ﻣﻘﺼﻮدي ﺎ‬ ‫اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ‪ ،‬ﻃﺮاح اﺣﺘﻤﺎل ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺑﻮدن ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻗﻄﻌﻪ را ﻛﻪ ﻧﺎﺷﻲ از ﺟﻨﺲ‪ ،‬اﺑﻌﺎد‪ ،‬و اﺟﺮا اﺳﺖ در ﻧﻈﺮ ﻣﻲﮔﻴﺮد‪.‬‬

‫ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﺘﻌﺎرف در ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻧﻬﺎﻳﻲ )ﺟﺪول ‪(3-1-2-10‬‬

‫ﻧﻜﺘﻪ‪::‬‬ ‫ﭼﻨﺪ ﻧﻜﺘﻪ‬ ‫ ‬

‫در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮ ﺧﻼف روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺿﺮﻳﺐ ‪0.75‬در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻳﺎ ﺑﺎر ﺑﺎد ﻛﻪ ﺑﻪ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻓﻮقاﻟﻌﺎده ﺑﻮدن اﻳﻦ ﺑﺎرﻫﺎ در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲﺷﺪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﻤﻲﺷﻮد‪.‬‬

‫ ‬

‫در ‪AISC 360-05‬ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎر ﻣﺮده و زﻧﺪه ﻣﻘﺪار ‪ 1.2 D + 1.6 L‬اﺳﺖ اﻣﺎ در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬ ‫وﻳﺮاﻳﺶ ‪ 87‬ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪ 1.25 D + 1.5 L‬ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬

‫ ‬

‫‪ AISC 360-05‬ﺑﺎﻳﺪ از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ‪ 1.2 D + L + 1.0 E‬اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد اﻣﺎ در ﻣﺒﺤﺚ‬ ‫در ﺣﻀﻮر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ‪360 05‬‬ ‫دﻫﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﻪ ‪ D + 1.2 L + 1.2 E‬ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري ﺣﺎﻻت ﺣﺪي در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ و ‪AISC 360-05‬‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬

‫‪ AISC360-05‬ﻣﻮﺟﻮد در ‪ETABS‬‬

‫در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪﻫﺎي ‪ ،AISC‬ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي آﻧﻬﺎ در ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد اﻣﺎ در‬ ‫آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﻣﻠﻲ ﻛﺸﻮرﻣﺎن ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺣﺪ ﺑﻬﺮهﺑﺮداري ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ ﻧﻤﻲﺗﻮان از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﭘﻴﺶﻓﺮض ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺟﺰ ﺑﺎ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻓﺰاﻳﺶ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎ و ﻳﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺿﺮﻳﺐ زﻟﺰﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد‪.‬‬

‫ي ‪Ru‬‬ ‫ﻲ درر ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫رﻓﺘﺎر ﺮ‬ ‫ﺮﻳﺐ ر ر‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ‬

‫در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ در روش ﺣﺪي ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺎﻳﺪ در ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ي ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ از ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر‬ ‫‪ 28‬ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪ R w‬ﻣﻌﺮﻓﻲ‬ ‫‪ R u‬ﺳﻄﺢ ﻧﻬﺎﻳﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪ .‬در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ‪-‬ي ‪2800‬‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬در ﺳﻄﺢ ﻧﻬﺎﻳﻲ‪ ،‬ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻴﺸﺘﺮ از ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ي ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻃﺒﻖ رواﺑﻂ زﻳﺮ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ در ﺳﻄﺢ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺗﻘﺮﻳﺒﺎ ‪ 1.4‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ي ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬ ‫اﺳﺖ‪:‬‬

‫ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در ‪: ETABS‬‬ ‫¾ ﻫﻨﮕﺎﻣﻲ ﻛﻪ از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﭘﻴﺶﻓﺮض آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر‬ ‫ﻛﻨﻴﻢ‪.‬‬ ‫ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻛﻨ‬ ‫‪ 1.4‬ﺗﻘ‬ ‫ﻋﺪد ‪1 4‬‬ ‫ﺷﺸﻢ راا ﺑﺮ ﺪد‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸ‬ ‫‪ (7-1-9-3-10‬و ﺚ‬ ‫ﺑﻨﺪ ‪1‬‬ ‫‪ ) 10‬ﻨﺪ‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ ‪1‬‬ ‫آﻣﺪه از ﺚ‬ ‫ﺑﺪﺳﺖ آ ﺪ‬ ‫ﺪ ﺖ‬ ‫ﺑﻪ دو ﻃﺮﻳﻖ ﻣﻲﺗﻮان ﺗﺼﺤﻴﺢ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻧﻬﺎﻳﻲ ‪ Ru‬ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫رﻓﺘﺎر ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه در ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻛﻪ در ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪهاﻧﺪ را اﻧﺠﺎم داد‪:‬‬

‫•‬

‫ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮ ‪1.4‬‬

‫‪Ru = Rw /1.4‬‬

‫• ﺿﺮب ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در ‪1.4‬‬

‫‪ 9‬اﮔﺮ از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﺿﺮﻳﺐ دار ﺑﻮدن ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬ ‫ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻧﻴﺴﺖ ‪.‬‬

‫‪Ru = R w‬‬

‫ﺗﻔﺎوتﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ ﺗﻔﺎوت در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎر‬ ‫ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶﻫﺎﺳﺖ در ﺣﺎﻟﻲ ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ﻟﻨﮕﺮﻫﺎ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎ و ﺮ‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻴﺮو‬ ‫ﻣﺒﻨﺎي ﺮ ﻴ‬ ‫ﺑﺮ ﺒ ي‬ ‫ در روش ارﺗﺠﺎﻋﻲ رﺳﻴﺪن ﻳﻚ ﻧﻘﻄﻪ ﺑﻪ ﺣﺪ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﻪ ﻣﻨﺰﻟﻪ رﺳﻴﺪن ﺑﻪ آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺗﻠﻘﻲ‬ ‫ﻣﻲﺷﻮد در ﺣﺎﻟﻲ ﻛﻪ در روش ﺣﺪي ﺑﺎﻳﺪ ﺗﻌﺪاد ﻛﺎﻓﻲ از ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺳﺎزهاي ﺑﻪ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﺮﺳﻨﺪ ﺑﻄﻮري‬ ‫ﻛﻪ ﺗﺴﻠﻴﻢ واﻗﻌﻲ ﺣﺎﺻﻞ ﺷﻮد‬ ‫ ﺗﻔﺎوت در ﺗﻌﺮﻳﻒ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ )ﺑﺮاي ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ ‪ Cb‬ﺿﺮﻳﺐ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺘﻲ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ(‬

‫ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺣﺪي و ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪:‬‬ ‫‪ y‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي را ﺑﺮاي ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻣﻮرد‬ ‫ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار دﻫﻴﻢ ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖ‪:‬‬

‫‪ y‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي را ﺑﺮاي ﺣﻀﻮر ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ‬ ‫ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار دﻫﻴﻢ ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖ‪:‬‬ ‫= ) ‪ASD : 0 .75 (D + L + E‬‬ ‫‪0 .75 (D + 0 . 5 D + E ) = 1 .125 D + 0 . 75 E → (1 .125 D + 0 .75 E )× 1 .67 = 1 .87 D + 1 .25 E‬‬

‫= ‪LRFD : D + 1.2 L + 1.2 E‬‬ ‫⎞ ‪⎛ 1 .6 D + 1 .2 E‬‬ ‫⎜ → ‪D + 1.2(0.5 D ) + 1.2 E = 1.6 D + 1.2 E‬‬ ‫‪⎟ = 1.77 D + 1.33 E‬‬ ‫‪0 .9‬‬ ‫⎝‬ ‫⎠‬

‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﻫﺎي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺿﺮب ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺗـﻨﺶ‬ ‫ﻣﺠﺎز در ‪ 1.4‬ﻧﻤﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺎر ﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ در دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي داراي ﻳﻚ اﻧﺪازه ﻣﻴﺒﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬

‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺪم ﺣﻀﻮر ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛﻪ ‪:‬‬ ‫¾ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ا‬ ‫ﻫﺮﮔﺎه ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﻪ ﺑﺎر ﻣﺮده ﻛﻢ ﺑﺎﺷﺪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻃﺮح ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﻣﻮﺟﺐ ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫ﻫﺰﻳﻨﻪ ﺗﻤﺎم ﺷﺪه ﺳﺎزه ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬در ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﺘﻌﺎرف ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﻪ ﺑﺎر ﻣﺮده ﺗﻘﺮﻳﺒﺎً از ‪0.25‬ﺗﺎ ‪4‬ﻣﺘﻐﻴﺮ اﺳﺖ‪.‬‬

‫¾ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﺣﻀﻮر ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛﻪ ‪:‬‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي اﻧﺪﻛﻲ ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي ﺗﺮ از روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﻛﻪ درﺻﺪ ﺗﻔﺎوت ﻣﻮﺟﻮد‬ ‫واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﺑﺎر ﻣﺮده اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻧﺘﻈﺎر ﻣﻲ رود ﺗﺎ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﺑﺎر ﻣﺮده ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻴﺸﺘﺮ اﺳﺖ‪،‬‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻗﺘﺼﺎدي ﺗﺮ از روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺷﻮد ودر ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮاي ﺗﻴﺮ ﻫﺎ ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ دﺳﺖ ﺑﺎﻻ اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻤﻮدن اﻋﻀﺎي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺷﻮد ‪.‬‬

‫در روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﻪ اﺳﺘﺤﻜﺎم ﺳﺎزه ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺎﻻت ﺣﺪي ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﻗﻀﺎوت‬ ‫ﻋﻤﻠﻜﺮد ﺳﺎزه را در ﺑﺮاﺑﺮ ﺣﺎﻻت ﻛﺎراﻳﻲ ﺑﻪ ﻣﻬﻨﺪس ﺳﺎزه واﮔﺬار ﻣﻲﻛﻨﺪ‪.‬ﻫﺪف اﺻﻠﻲ از اﺑﺪاع روش‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺪي اﻳﺠﺎد ﺿﺮﻳﺐ اﻋﺘﻤﺎدي ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ در ﻛﻠﻴﻪ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻫﺮ ﻧﻮع ﺑﺎري اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﺗﺎرﻳﺨﭽﻪ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ‪AISC‬‬ ‫ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس ‪:ASD‬‬‫)‪ASD (1923‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز وﻳﺮاﻳﺶ اول‬ ‫وﻳﺮاﻳﺶ ﺷﺸﻢ‬ ‫ﻣﺠﺎز ا‬ ‫ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﺎ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﺎ‬ ‫‪ASD‬ﻃ ا‬ ‫)‪ASD (1963‬‬ ‫)‪ASD (1969‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز وﻳﺮاﻳﺶ ﻫﻔﺘﻢ‬ ‫)‪ASD (1978‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز وﻳﺮاﻳﺶ ﻫﺸﺘﻢ‬ ‫)‪ASD (1989‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز وﻳﺮاﻳﺶ ﻧﻬﻢ‬ ‫)‪ASD (2001‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز وﻳﺮاﻳﺶ دﻫﻢ‬ ‫)‪ASD (2005‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز وﻳﺮاﻳﺶ ﻳﺎزدﻫﻢ‬

‫ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس ‪:LRFD‬‬‫)‪LRFD (1986‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي وﻳﺮاﻳﺶ اول‬ ‫)‪LRFD (1994‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي وﻳﺮاﻳﺶ دوم‬ ‫وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﻮم‬ ‫ﻮم‬ ‫ﺣﺪي وﻳﺮ ﻳﺶ‬ ‫ﻣﺒﻨﺎي ﺣﺎﻟﺖ ي‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﺒ ي‬ ‫))‪ LRFD ((1999‬ﺮ ﻲ‬ ‫)‪ LRFD (2005‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي وﻳﺮاﻳﺶ ﭼﻬﺎرم‬

‫ﻧﺤﻮه ﺗﻨﻈﻴﻢ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪: AISC 360-05‬‬ ‫آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ‪ AISC 2005‬ﺑﺮاي ﻧﺨﺴﺘﻴﻦ ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻨﺶﻫﺎي ﻣﺠﺎز ‪ ASD‬و ﻃﺮاﺣﻲ ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎر و‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪ LRFD‬را ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﺗﻠﻔﻴﻖ ﻛﺮده و ﺑﺪﻳﻦ ﻃﺮﻳﻖ ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻦ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪﻫﺎﻳﻲ ﻧﻤﻮده ﻛﻪ ﺳﺎﺑﻘﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر‬ ‫ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ در ﻣﻮرد دو روش ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺰﺑﻮر اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬ﺑﻪ ﺻﻮرﺗﻲ ﻛﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺗﻔﺎوت ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺎ ﻫﺮ ﻛﺪام از‬ ‫اﻳﻦ دو روش در آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﻣﺬﻛﻮر در ﻣﻘﺪار ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﻘﻠﻴﻞ ﻣﻘﺎوﻣﺖ و ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎرﻫﺎي وارده در اﻳﻦ دو روش‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪AISC 360-05‬‬ ‫‪360 05‬‬ ‫‪for example :‬‬ ‫‪Flexural Strength‬‬

‫‪ASD:‬‬

‫‪:‬‬

‫‪LRFD:‬‬

‫اﺳﺘﻔﺎده از دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ‪ AISC‬در ‪ETABS‬‬ ‫•‬

‫روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻄﺎﺑﻖ روش ﺳﻨﺘﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪ AISC-ASD-89‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫•‬

‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪AISC-360-05‬ﻫﺮ دو روش ﺣﺎﻻت ﺣﺪي و ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز در ﻧﺮماﻓﺰار ‪ ETABS‬ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﻔﺎده اﺳﺖ‪.‬‬ ‫اﻣﺎ از ﺑﻴﻦ اﻳﻦ دو روش‪ ،‬روش ﺣﺎﻻت ﺣﺪي از ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺗﻄﺎﺑﻖ ﺑﻴﺸﺘﺮي ﺑﺎ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC-360-05‬دارد‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬ ‫وﻳﺮاﻳﺶ ‪87‬‬ ‫در ‪ETABS‬‬

‫ﻣﺠﺎز ‪ASD‬‬ ‫ﺗﻨﺶ ﺠﺎز‬

‫ﺣﺎﻻت ﺣﺪي‪LRFD‬‬

‫‪AISC-ASD-89‬‬

‫‪AISC-360-05‬‬

‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪ASD‬‬ ‫ﺑﺮرﺳﻲ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ‬ ‫ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ وﻳﺮاﻳﺶ ‪87‬‬

‫)‪(1-110‬‬ ‫ﻧﻬﺎﻳﻲ‪LRFD‬‬ ‫‪LRFD‬‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻧﻬﺎﻳ‬ ‫)‪(2-10‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻣﻮﺿﻌﻲ )ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻓﺸﺮده و ﻏﻴﺮ ﻓﺸﺮده( ‪:‬‬ ‫‪ 2-1-10‬و ‪2-2-10‬‬ ‫ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺑﻴﻦ رواﺑﻂ ﻓﺸﺮدﮔﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ‪ I‬ﺷﻜﻞ ‪:‬‬

‫ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻏﻴﺮﻓﺸﺮده روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ‪ I‬ﺷﻜﻞ ﻧﺴﺒﺖ ﻋﺮض ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺎلﻫـﺎي ﺗﻴـﺮ را ‪ %27.8‬و‬ ‫ﻧﺴﺒﺖ ارﺗﻔﺎع ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺟﺎن را ‪ %22.9‬ﺑﻴﺸﺘﺮ از ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﻣﻲﻛﻨﺪ ﻛﻪ ﺑﻪ اﻳﻦ ﻣﻌﻨﺎﺳـﺖ ﻛـﻪ در ﺣﺎﻟـﺖ ﺣـﺪي‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻏﻴﺮﻓﺸﺮده اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع ﺟﺎن و ﭘﻬﻨﺎي ﺑﺎل ﺑﻴﺸﺘﺮ اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻛﺸﺸﻲ ‪ 3-1-10 :‬و ‪3-2-10‬‬

‫‪≤ 300‬‬

‫‪L‬‬ ‫‪rmin‬‬

‫ﻛﻠﻴﻪ اﻋﻀﺎي ﻛﺸﺸﻲ )ﺑﻪ ﻏﻴﺮ از ﺗﺴﻤﻪﻫﺎ و ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻗﻮﻃﻲ و ﻟﻮﻟﻪاي(‬ ‫ﻊ )و ﻧﻪ‬ ‫ي ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫اﺟﺰاي‬ ‫ﻲ ازز ﺟﺰ‬ ‫ﺗﻮﺳﻂ ﻗﺴﻤﺘﻲ‬ ‫وﺳﻴﻠﻪ ﺟﻮش ﻮ‬ ‫آﻧﻬﺎ ﺑﺑﺎرر ﺑﺑﻪ و ﻴ‬ ‫ﻛﻪ درر ﻬ‬ ‫ﺗﻤﺎم آن( ﻣﻨﺘﻘﻞ ﺷﻮد‪:‬‬ ‫‪ 3-1-10‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬ ‫‪U =1‬‬

‫‪Ae = U . Ag‬‬

‫‪T = min :‬‬

‫} ‪A g , 0 . 5 Fu Ae , T3‬‬ ‫‪T‬‬ ‫‪0.5Fe‬‬

‫≥ ‪, Ae‬‬

‫‪y‬‬

‫‪{0 .6 F‬‬

‫‪T‬‬ ‫‪0.6 Fy‬‬

‫≥ ‪Ag‬‬

‫‪ T‬ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻛﺸﺸﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺑﺮش ﻗﺎﻟﺒﻲ‪:‬‬

‫‪3‬‬

‫‪T3 = Av 0.3‬‬ ‫‪0 3Fu + At 00.55 Fu‬‬

‫‪ 3-2-10‬ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫‪x‬‬ ‫‪L‬‬ ‫در اﻳﻦ راﺑﻄﻪ ‪ L‬ﻃﻮل اﺗﺼﺎل اﺳﺖ‪ ،‬ﻫﺮﭼﻪ ﻃﻮل اﺗﺼﺎل ﺑﻴﺸﺘﺮ‬ ‫ﺑﻬﺘﺮﺮ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻴﺰ ﺑﻴﺑﻴﺸﺘﺮﺮ و ﺑﻬ‬ ‫ﻴﺮ ﺑﺮش ﻧﻴﺰ‬ ‫ﺮﻳﺐ ﺗﺎﺧﻴﺮ‬ ‫ﺑﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫‪Ae = U A n , U = 1 −‬‬

‫ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﻛﺸﺸﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮاي دو ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ و ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ‪:‬‬

‫‪Pu‬‬ ‫‪0.9‬‬ ‫‪.9 F y‬‬ ‫‪Pu‬‬ ‫‪0.75 Fu‬‬

‫‪t = 0.9‬‬ ‫⎯‪⎯φ‬‬ ‫≥ ‪⎯→ Ag‬‬

‫‪Pu 1 = φ t F y Ag‬‬

‫‪t = 0.75‬‬ ‫⎯‪Pu 2 = φ t Fu Ae ⎯φ‬‬ ‫≥ ‪⎯→ Ae‬‬

‫‪P = φ Rn = 0.75‬‬ ‫‪0 75 ⎡⎣min {0.6‬‬ ‫‪0 6Fy Agv ,0.6‬‬ ‫‪0 6Fu Anv } + Fu Ant ⎤⎦ ≤ Pn‬‬

L rmin

≤ 200

4-2-10 ‫ و‬4-1-10 :‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻓﺸﺎري‬

‫ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬4-2-10

Fy 2 ⎡ E π 2 E π Fy λ = 4.71 → Fe = 2 = = 0.44 Fy → Fcr = ⎢ 0.658 Fz Fy 22.18 λ ⎢⎣

φc Pn

φc = 0.9

Pn = Fcr Ag

‫ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬4-1-10

⎤ ⎥ Fy = 0.387 Fy ⎥⎦

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﺧﻤﺸﻲ‪ 5-1-10 :‬و ‪5-2-10‬‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺘﻲ ﻟﻨﮕﺮ در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫‪5-2-10‬ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬

‫‪ 5-1-10‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬ ‫‪2‬‬

‫⎞ ‪⎛M‬‬ ‫‪M‬‬ ‫‪Cb = 1.75 + 1.05 1 + 0.3 ⎜ 1 ⎟ ≤ 2.3‬‬ ‫‪M2‬‬ ‫⎠ ‪⎝ M2‬‬

‫ﻛﻤﺘﺮﺮ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻤ‬ ‫ﻳﻦ ﺮﻳﺐ‬ ‫ﭼﻪ اﻳﻦ‬ ‫ﻫﺮ ﭼ‬ ‫ﺷﻮد و ﺮ‬ ‫ﻣﻲ ﻮ‬ ‫ﺑﻴﺸﺘﺮ ﻲ‬ ‫ﻧﻴﺰ ﺑﻴ ﺮ‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ ﻴﺰ‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻤ ﻲ‬ ‫ﺗﻨﺶ ﺠ ز‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺶ‬ ‫ر‬ ‫ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﺑﻴ ﺮ‬ ‫ﻳﻜﻨﻮاﺧﺘﻲ ﺮ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻳ ﻮ ﻲ‬ ‫ﻫﺮﭼﻪ ﺮﻳﺐ‬ ‫¾ ﺮﭼ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺗﺮ اﺳﺖ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﻧﺤﻨﺎي ﻣﻀﺎﻋﻒ‬

‫‪M1‬‬ ‫‪>0‬‬ ‫‪M2‬‬

‫ﻧﺎﺷﻲ از ﻟﻨﮕﺮ روي ﺗﻴﺮ ﺑﻬﺘﺮ از اﻧﺤﻨﺎي ﺳﺎده‬

‫‪M1‬‬ ‫‪<0‬‬ ‫‪M2‬‬

‫اﺳﺖ‪.‬‬

‫¾ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺿﺮﻳﺐ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺘﻲ ﻟﻨﮕﺮ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 3‬و در ﺣﺎﻟﺖ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 2.3‬ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪه ﻛﻪ ﻧﺸﺎن‬ ‫دﻫﻨﺪه اﻳﻦ ﻧﻜﺘﻪ اﺳﺖ ﻛﻪ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺎﻻﺗﺮي از ﺧﻤﺶ ﺑﺮاي ﻣﻘﻄﻊ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ 5-1-10‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﻲ‬

‫‪5-2-10‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ اﺳﻤﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬

‫اﻋﻀﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻓﺸﺮده ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺿﻌﻴﻒ ‪:‬‬ ‫‪M c = φb M n φb = 0.9‬‬ ‫‪ Fb = 0.66 Fy‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻗﺎﻃﻊ ‪ I‬ﺷﻜﻞ ﻓﺸﺮده ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺿﻌﻴﻒ‪:‬‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﺗﺴﻠﻴﻢ )ﺑﺎل ﻓﺸﺎري ﻳﺎ ﻛﺸﺸﻲ( )‪Y‬ﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ(‬ ‫اﻋﻀﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻏﻴﺮ ﻓﺸﺮده ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺿﻌﻴﻒ‬

‫‪Fb = 0.6 Fy‬‬

‫‪M n = M p = Fy Z x‬‬

‫ب‪ -‬ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﻴﭽﺸﻲ‪ -‬ﺟﺎﻧﺒﻲ )‪(LTB‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﺗﺤﺖ ﺑﺮش‪ 6-1-10 :‬و ‪6-2-10‬‬ ‫ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪهﻫﺎي ﻋﺮﺿﻲ در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬

‫‪ f v > Fv‬ﻳﺎ‬

‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫‪h‬‬ ‫‪> 260‬‬ ‫‪tw‬‬

‫‪ f v > Fv‬ﺑﺎ ﻓﺮض ‪K v = 5‬‬

‫‪ :‬ﻳﺎ‬ ‫‪E = 2.1×106 , Fy = 2400‬‬ ‫⎯⎯⎯⎯⎯⎯ ) ‪(h / tw ) > 2.46 (E / Fy‬‬ ‫⎯‬ ‫‪→(h / tw ) > 72.7‬‬

‫اﺳﺖ‪..‬‬ ‫ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪه ﻋﺮﺿﻲ اﻟﺰاﻣﻲ اﺳﺖ‬ ‫در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﻴﺸﺘﺮي اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺨﺖﻛﻨﻨﺪه‬ ‫ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﻤﻞ ﻣﻴﺪان ﻛﺸﺸﻲ ‪:‬‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ي‬

‫ﻣﺠﺎزز‬ ‫ﺗﻨﺶ ﺠ‬ ‫ﺶ‬

‫‪φv = 0.9,1‬‬

‫در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ وﻳﺮاﻳﺶ ‪: 87‬‬ ‫⎤‬ ‫⎥‬ ‫‪⎥ ≤ 0.4 Fy‬‬ ‫⎥‬ ‫⎥‬ ‫⎦‬

‫⎡‬ ‫⎢ ‪Fy‬‬ ‫‪1 −Cv‬‬ ‫‪⎢C v +‬‬ ‫= ‪Fv‬‬ ‫⎢ ‪2.89‬‬ ‫‪a‬‬ ‫‪1.5 1 + ( ) 2‬‬ ‫⎢‬ ‫‪h‬‬ ‫⎣‬

‫در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ AISC-ASD 89‬و ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬ ‫وﻳﺮاﻳﺶ ‪: 84‬‬ ‫⎤‬ ‫⎥‬ ‫‪⎥ ≤ 0.4Fy‬‬ ‫⎥‬ ‫⎥‬ ‫⎦‬

‫⎡‬ ‫⎢ ‪Fy‬‬ ‫‪1 − Cv‬‬ ‫‪⎢C v +‬‬ ‫= ‪Fv‬‬ ‫⎢ ‪2.89‬‬ ‫‪a‬‬ ‫‪1.15 1 + ( ) 2‬‬ ‫⎢‬ ‫‪h‬‬ ‫⎣‬

‫اﻟﻒ ( اﮔﺮ‬ ‫ب ( اﮔﺮ‬

‫‪h‬‬ ‫‪E‬‬ ‫‪≤ 1.1 K v‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪⎞ h‬‬ ‫‪E‬‬ ‫‪⎟ t > 1.1 K v F‬‬ ‫‪y‬‬ ‫‪⎟ w‬‬ ‫⎟‬ ‫⎟‬ ‫⎟‬ ‫⎠‬

‫‪φvVn‬‬ ‫‪Vn = 0.6 Fy Aw‬‬

‫⎛‬ ‫⎜‬ ‫‪1 − Cv‬‬ ‫⎜‬ ‫‪V n = 0.6Fy Aw ⎜ C v +‬‬ ‫‪2‬‬ ‫⎞‪⎛a‬‬ ‫⎜‬ ‫‪1.15‬‬ ‫‪1‬‬ ‫⎟ ⎜ ‪15 1 +‬‬ ‫⎜‬ ‫⎠ ‪⎝h‬‬ ‫⎝‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﺑﺮاي ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ‪ 7-1-10 :‬و ‪7-2-10‬‬ ‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬

‫اﻟﻒ( اﮔﺮﺮ‬

‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬

‫‪( f a / Fa ) ≤ 0.15‬‬

‫اﻟﻒ( اﮔﺮﺮ‬

‫‪f a fbx fby‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪≤1‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪Fa Fbx Fby‬‬

‫ب(‬

‫اﮔﺮ ‪( f a / Fa ) > 0.15‬‬

‫ب(‬

‫‪Pr‬‬ ‫‪< 0.2‬‬ ‫‪φc Pn‬‬

‫‪Pr‬‬ ‫اﮔﺮ ‪≥ 0.2‬‬ ‫‪φc Pn‬‬

‫⎞‬ ‫‪⎟⎟ ≤ 1‬‬ ‫⎠‬

‫‪⎛ M rx‬‬ ‫‪M ry‬‬ ‫‪Pr‬‬ ‫⎜‪+‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪2φc Pn ⎜⎝ φb M nx φb M ny‬‬

‫⎞ ‪M ry‬‬ ‫‪Pr‬‬ ‫‪8 ⎛ M rx‬‬ ‫⎜ ‪+‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪⎟ ≤1‬‬ ‫⎠⎟ ‪φc Pn 9 ⎜⎝ φb M nx φb M ny‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﺑﺎ ﻟﻨﮕﺮ دو ﻣﺤﻮر ﻏﻴﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ )‪M r / φb M n < 0 .05‬‬ ‫در ﻳﻜﻲ از دو اﻣﺘﺪاد( ﻣﻌﻴﺎر ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ ‪:‬‬

‫‪Cmy f by‬‬ ‫‪fa‬‬ ‫‪Cmx f bx‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪≤1‬‬ ‫‪+‬‬ ‫⎛ ‪Fa‬‬ ‫⎛‬ ‫⎞ ‪fa‬‬ ‫⎞ ‪fa‬‬ ‫‪F‬‬ ‫‪⎜1 −‬‬ ‫‪⎟ Fbx ⎜⎜1 −‬‬ ‫‪⎟⎟ by‬‬ ‫‪′‬‬ ‫‪F‬‬ ‫⎠ ‪⎝ Fex′‬‬ ‫‪ey‬‬ ‫⎝‬ ‫⎠‬

‫‪f by‬‬ ‫‪fa‬‬ ‫‪f‬‬ ‫‪+ bx +‬‬ ‫‪≤1‬‬ ‫‪0.6 F y Fbx Fby‬‬

‫‪2‬‬

‫⎞‬ ‫‪⎟⎟ ≤ 1‬‬ ‫⎠‬

‫‪⎛ Mr‬‬ ‫‪Pr‬‬ ‫⎜⎜ ‪+‬‬ ‫‪φ c Pno ⎝ φ b M nx‬‬

‫ﻣﺠﺎز(‬ ‫ﺗﺤﻠﻴﻞ ‪) P − Δ‬روش ﺗﻨﺶ ﺎ‬ ‫¾ ﻠﻞ‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎ و ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻛﻪ در ﺑﺮﮔﻴﺮﻧﺪه اﺛﺮات ﭘﻲ دﻟﺘﺎ‬ ‫‪ δ = C‬ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﻣﺴﺎوي ﻳﻚ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد‪.‬‬ ‫اﺳﺖ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﺎﺷﺪ ﺿﺮﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ‬ ‫‪m‬‬

‫‪1 − f a / Fe′‬‬

‫¾ﺗﺤﻠﻴﻞ ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ ﺧﻈﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ)روش ﺣﺎﻻت ﺣﺪي(‬ ‫در اﻳﻦ روش ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺮ ﭘﺎﻳﻪ ﺗﺤﻠﻴﻞ ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم )ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ( ﺑﺎ‬ ‫در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮات ﺗﻮام ‪ P − δ‬و ‪ P − Δ‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﻨﺪ‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ ﺑﺮاي ﭘﻴﭽﺶ و ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ ﻫﻤﺮان ﺑﺎ ﭘﻴﭽﺶ‪ 8-1-10 :‬و ‪8-2-10‬‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬

‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬

‫ﺟﺪارﻧﺎزك ﺗﺤﺖ‬ ‫ﺷﻜﻞ ﺟ ر ز‬ ‫ﻗﻮﻃﻲ ﻞ‬ ‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻮ ﻲ‬ ‫ﻊ‬ ‫ﺑﺮاي‬ ‫ﺑﺮ ي‬ ‫اﺛﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﭘﻴﭽﺸﻲ ‪M t‬‬ ‫‪Mt R‬‬ ‫‪, J t = 2π tR 3‬‬ ‫‪Jt‬‬

‫= ‪τ max‬‬

‫‪φT = 0.9‬‬

‫‪φT Tn‬‬

‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﻴﭽﺸﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ‬ ‫‪Tn = Fcr C‬‬

‫‪ C‬اﺳﺎس ﭘﻴﭽﺸﻲ ﺳﻦ و ﻧﺎن‬

‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻟﻮﻟﻪ اي و ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺗﻮام ﭘﻴﭽﺶ‪،‬ﺑﺮش‪ ،‬ﺧﻤﺶ و ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري ‪:‬‬ ‫اﮔﺮ ‪: Tr ≥ 0.2φT Tn‬‬ ‫اﻳﻦ ﺑﻨﺪ در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻧﻴﺎﻣﺪه اﺳﺖ‬

‫‪2‬‬

‫‪2‬‬

‫‪⎛ Pr‬‬ ‫‪M r ⎞ ⎛ Vr‬‬ ‫⎞ ‪Tr‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪+‬‬ ‫⎜‬ ‫⎜ ⎟‬ ‫‪⎟ ≤ 1.0‬‬ ‫⎠ ‪⎝ φc Pn φb M n ⎠ ⎝ φvVn φT Tn‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻣﺨﺘﻠﻂ‪ 9-1-10 :‬و ‪9-2-10‬‬ ‫اﻋﻀﺎي ﻣﺨﺘﻠﻂ ﻫﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻋﻀﻮ ﻣﺤﻮري )ﺳﺘﻮن( ﻛﺎرﺑﺮد دارﻧﺪ و ﻫﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻋﻀﻮ ﺧﻤﺸﻲ )ﺗﻴﺮ( ‪.‬‬ ‫¾ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻣﺤﻮري ﻣﺨﺘﻠﻂ‪) :‬ﻣﺤﻴﻂ و ﻣﺤﺎط در ﺑﺘﻦ(‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺗﻨﻬﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺿﻮاﺑﻂ اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺘﻮنﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻂ ﭘﺮ ﺷﺪه ﻳﺎ ﻣﺤﺎط در ﺑﺘﻦ را ﻣﻲدﻫﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ ،AISC360-05‬ﻓﺮﻗﻲ در رواﺑﻂ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي و ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﺑﺎ اﻳﻦ ﺗﻔﺎوت ﻛﻪ ‪:‬‬ ‫‪ ،0.75‬ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري از ﺿﺮﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪، 2‬‬ ‫• ﺑﻪ ﺟﺎي ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪0 75‬‬ ‫• ﺑﻪ ﺟﺎي ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪ ،0.9‬ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺸﺸﻲ از ﺿﺮﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪،1.67‬‬ ‫• و ﺑﻪ ﺟﺎي ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﻜﻴﻪﮔﺎﻫﻲ ﺑﺘﻦ ‪ ،0.65‬از ﺿﺮﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪2.31‬‬

‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ‪.‬‬

‫¾ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺨﺘﻠﻂ‪:‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﺨﺘﻠﻂ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻳﻜﻲ از روشﻫﺎي زﻳﺮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲﺷﻮد‪:‬‬

‫روش ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫روش ﺳﺎزﮔﺎري ﻛﺮﻧﺶ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻲ ﻮ‬ ‫ﺻﺮﻓﻨﻈﺮﺮ ﻣﻲ‬ ‫ﻦ ﺮ‬ ‫ﻲ ﺑﺑﺘﻦ‬ ‫ﺖ ﻛﺸﺸﻲ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫ﻊ ﻣﺨﺘﻠﻂ از و‬ ‫ﻤﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ‬ ‫ﻲ ااﺳﻤﻲ‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻤ‬ ‫ﺗﻌﻴﻴﻦ و ﺖ‬ ‫در ﻴﻴﻦ‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ‪ :‬ر‬ ‫ﻮﺟ‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎﻻت ‪ 10-1-10 :‬و ‪10-2-10‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺟﻮش ﮔﻮﺷﻪ ﺑﺮﺷﻲ در ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺆﺛﺮ در دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﺣﺪي )در ﻛﺎرﮔﺎه( ‪ :‬ﻧﻴﺮو ﺑﻪ ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم در واﺣﺪ ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻃﻮل ﺟﻮش‬ ‫ﻣﺠﺎز‬ ‫ﺗﻨﺶ ﺎ‬ ‫ﺶ‬ ‫‪ASD : Fw = 0.3Fue‬‬ ‫‪f = 0.3Fue × φ × 0.707a × Lw‬‬ ‫‪= 0.3 × 4200× 0.75× 0.707a × Lw‬‬ ‫‪f = 668a × Lw‬‬

‫در ﺻﻮرت وﺟﻮد ﻧﻴﺮوي ﻛﺸﺸﻲ در ﭘﺎي‬ ‫ﺳﺘﻮن ﺎ ﺖ‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ‬ ‫ﭘﺎي ﺘ ن‬ ‫ﺑﺮﺷﻲ ﺎي‬ ‫ﻧﻴﺮوي ﺷ‬ ‫ﺳﺘﻮن‪ ،‬ﻧ ي‬ ‫ﺘن‬ ‫ﺗﻮﺳﻂ ﭘﺎﺷﺘﻪ ﺑﺮﺷﮕﻴﺮ )ﻛﻠﻴﺪ ﺑﺮﺷﻲ( ﺣﻤﻞ‬ ‫ﮔﺮدد‪.‬‬

‫ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ﺎﻟ‬

‫‪φ = 1, 0.9, 0.8, 0.75‬‬

‫⎫⎪ ‪⎪⎧1× 0.6 Fy Ag , 0.75 × 0.6 Fu Anv‬‬ ‫⎨ ‪LRFD : φ Rn = min‬‬ ‫⎬‬ ‫‪⎩⎪0.75 × 0.6 β Fue Aw‬‬ ‫⎪⎭‬

‫‪φRn = 0.75 × 0.6β Fue AW‬‬ ‫‪= 0.75 × 0.6 × 0.75 × 4200 × 0.707 a × Lw‬‬

‫‪φRn = 1002a × Lw‬‬

‫ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ‪ 11-1-10 :‬و ‪11-2-10‬‬ ‫اﻟﻒ( ﻛﻨﺘﺮل اﻓﺘﺎدﮔﻲ‪:‬‬ ‫‪L‬‬ ‫‪L‬‬ ‫≤ ) ‪, Δ max( D + L‬‬ ‫‪360‬‬ ‫‪240‬‬

‫≤ ) ‪Δ max( L‬‬

‫ب ( ﻛﻨﺘﺮل ارﺗﻌﺎش‪:‬‬ ‫ ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﺷﺎﻫﺘﻴﺮﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺳﻄﻮح ﺑﺰرگ ﺧﺎﻟﻲ از ﺗﻴﻐﻪﺑﻨﺪي را ﺗﺤﻤﻞ ﻣﻲﻛﻨﻨﺪ‪ ،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻬﻲ‬‫ﺧﺎص ﺑﻪ ﻟﺮزش و ارﺗﻌﺎش ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﻨﺒﺸﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬در ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﻳﻦ‬ ‫ﻧﺒﺎﻳﺪ ﺑﻴﺸﺘﺮ ااز ‪ 1/20‬ﺎﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫دﻫﺎﻧﻪ ﺎ‬ ‫ارﺗﻔﺎع ﺑﻪ ﺎ‬ ‫ﻫﺎ‪ ،‬ﻧﺴﺒﺖ ا ﻔﺎ‬ ‫ﻛﻒ ﺎ‬

‫‪⎛d ⎞ 1‬‬ ‫>⎟ ⎜‬ ‫‪⎝ L ⎠ 20‬‬

‫ ﻻزم اﺳﺖ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﻧﻮﺳﺎﻧﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻳﻦ ﻓﺮﻛﺎﻧﺲ ﺑﺎﻳﺪ از ﺣﺪ اﺣﺴﺎس‬‫ﺑﺸﺮي ﻛﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪I‬‬ ‫‪f = 70‬‬ ‫ﻫﺮﺗﺰ ‪≥ 5‬‬ ‫‪Pd L4‬‬

: ‫ﻣﺮاﺟﻊ‬ 1387 ‫ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل‬10 ‫ﻣﺒﺤﺚ‬- AISC-360-2005 - AISC AISC-341 341 Seismic Provision 2005 - ETABS AISC360-05/IBC2006 Manuals

‫درﻳﺎﻓﺖ اﻃﻼﻋﺎت ﺑﻴﺑﻴﺸﺘﺮﺮ‪:‬‬ ‫ﺟﻬﺖ رﻳ‬ ‫ﻬ‬ ‫وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه ‪: 808‬‬

‫‪www Saze808.com‬‬ ‫‪www.Saze‬‬ ‫‪com‬‬ ‫اﻳﻤﻴﻞ‪:‬‬ ‫‪mojtaba808@yahoo.com‬‬ ‫اﻧﺠﻤﻦ ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻋﻤﺮان اﻳﺮان ‪:‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫راﻫﻨﻤﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ‪ LRFD‬و ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪ASD‬‬ ‫ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﻟﺰاﻣﺎت‪ :‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ‪ 1387‬و آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪AISC 2005‬‬

‫ﺟﻌﻔﺮي”‬ ‫ﺿﺎ ﻔ‬ ‫اﺣﻤﺪرﺿﺎ‬ ‫ﺳﺮﺧﻲ ‪ ،‬ا ﺪ‬ ‫اﺻﻐﺮي ﺧ‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ ا ﻐ‬ ‫ﺗﺎﻟﻴﻒ‪ “ :‬ﺘ‬ ‫ﺗﺎﻟ ﻒ‬ ‫اﻧﺘﺸﺎرات ﻋﻠﻢ ﻋﻤﺮان‪-‬ﭘﺎﻳﻴﺰ ‪89‬‬