Saze808-Kerman%20Presentation2

‫ﺳﺎزه ‪ 808‬ﺑﺎ ﻫﻤﻜﺎري اﻧﺠﻤﻦ ﻋﻠﻤﻲ ﻋﻤﺮان داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ ﻛﺮﻣﺎن ‪:‬‬

‫دوره آﻣﻮزﺷﻲ‬ ‫آﺷﻨﺎﻳﻲ ﺑﺎ ﻃﺮح ﻟﺮزه اي و ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫‪AISC 360‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ‪ 87‬و ‪360--05‬‬

‫ﻲ اﺻﻐﺮي‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ‬

‫ﺳﺮﺧﻲ‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ﭘﺎﻳﻴﺰ ‪89‬‬

‫آﻧﭽﻪ در اﻳﻦ دوره اﺷﺎره ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪:‬‬

‫ ﺑﺮرﺳﻲ ﺗﻐﻴﻴﺮات ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ وﻳﺮاﻳﺶ ‪ 1387‬و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺑﺎ ‪AISC360-05‬‬ ‫ ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و ‪ETABS‬‬ ‫ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺣﺪي ‪LRFD‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ و ‪AISC‬‬ ‫‪ 360-05‬در ‪ETABS‬‬ ‫ روش ﻫﺎي ﺑﻜﺎر ﮔﻴﺮي اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم)ﻟﻨﮕﺮ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ(‬

‫ﺑﺨﺶ دوم‪:‬‬ ‫ ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و ‪ETABS‬‬ ‫ ‬

‫ﻫﺪف از ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺻﺮﻓﺎً ﺗﺄﻣﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺟﺰا ﻧﺒﻮده و ﺑﺎﻳﺪ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻻزم ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﺑﻠﻪ ﺑﺎ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ در اﻋﻀﺎي‬ ‫ﺳﺎزه و اﺗﺼﺎﻻت آن وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﻴﺖ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﺎﺷﻲ از زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﺗﺄﻣﻴﻦ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي‬ ‫اﻫﻤﻴﺖ وﻳﮋهاي دارد‪.‬‬

‫ ‬

‫ﻋﺎﻣﻞ در‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎﺎ ااﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻃﻮري ﻛﻛﻪ ااﻳﻦ ﺎ ﻞ‬ ‫ﺑﺮاي ﺎﺧ ﺎ‬ ‫ﺑﺎﻻ ا‬ ‫ﭘﺬﻳﺮي ﺎﻻ‬ ‫ﺷﻜﻞ ﺬ‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﻣﺒﺘﻨﻲ ﺑﺮ ﺄﺗﺄﻣﻴﻦ ﻜﻞ‬ ‫ﻋﻠﻢ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻟ ﻟ‬ ‫ﻓﻌﻠﻲ ﻠ‬ ‫ﻧﮕﺮش ﻓ ﻠ‬ ‫ﮕ‬ ‫ﻛﻨﺎر دو ﻣﻌﻴﺎر ﺳﺨﺘﻲ و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬

‫ ‬

‫ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﺨﺶ ‪ 3-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ اﻧﻄﺒﺎق ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮﻟﻲ ﺑﺎ ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮح ﻟﺮزهاي آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC-360-05‬دارد‪.‬‬

‫ ‬

‫در روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC-360-05‬در ‪ ETABS‬ﻣﻲ ﺗﻮان از اﻋﻤﺎل ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺗﺎ‬ ‫اﻧﺪازه زﻳﺎدي اﻃﻤﻴﻨﺎن داﺷﺖ‬

‫ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻋﺪم ﻟﺤﺎظ اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪AISC-‬‬

‫‪ ،ASD89‬ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ اﻳﻦ اﻟﺰاﻣﺎت در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﻪ ﺻﻮرت دﺳﺘﻲ و ﺧﺎرج از ﻧﺮم اﻓﺰار ﻛﻨﺘﺮل ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در ‪ETABS‬‬

‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪ASD‬‬

‫‪AISC-ASD-89‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻃﺮح ﻟﺮزه‬ ‫اي = دﺳﺘﻲ‬

‫ﺣﺎﻻت ﺣﺪي‬ ‫‪LRFD‬‬

‫‪AISC-360-05‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻃﺮح ﻟﺮزه‬ ‫اي = ‪ETABS‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎ ﺑﺎ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ از ‪ 5‬ﺑﺪون ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي!!‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪: 3-1-3-10‬‬ ‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻣﺸﻤﻮل ﻓﺼﻞ‪ 3-10‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ‬ ‫ﺷﺸﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ‪R‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻳﺎ ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 5‬ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد‪ ،‬رﻋﺎﻳﺖ ﺿﻮاﺑﻂ اﻳﻦ ﻓﺼﻞ‬ ‫اﻟﺰاﻣﻲ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫اﻣﺎ در اﻳﻦ زﻣﻴﻨﻪ اﺑﻬﺎﻣﺎﺗﻲ وﺟﻮد دارد ‪:‬‬ ‫وﻗﺘﻲ ﻛﻪ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزهاي اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه ﻛﻤﺘﺮ از ﺣﺪ واﻗﻌﻲ آن در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬در واﻗﻊ از ﻳﻚ‬ ‫ﺷﺸﻢ ددرج ﻧﺸﺪه‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸ‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ددر ﺤﺚ‬ ‫ﺘ‬ ‫ﻦ‬ ‫دهااﻳﻢ ﻛﻪ ااﻳﻦ‬ ‫ﺘﻔﺎده ﻛﻛﺮده‬ ‫ﻛﻤﺘﺮ ااﺳﺘﻔﺎده‬ ‫يﻛ ﺘ‬ ‫ﭘﺬﻳﺮي‬ ‫ﺎزهاي ﺎﺑﺎ ﺣﺪ ﺷﻜﻞ ﺬ‬ ‫ﺟﺪﻳﺪﺪ ﺳﺎزهاي‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺟﺪ‬ ‫ﺘ‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺨﺶ ‪ 7-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻳﻚ از ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﺳﺎزهاي ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎﻳﻲ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬از ﺟﻤﻠﻪ ﻣﻲﺗﻮاﻧﻴﻢ ﺑﻪ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ارﺗﻔﺎع ذﻛﺮ ﺷﺪه در ﺟﺪول ‪ 6-7-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ و ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ‬ ‫ﺑﺮاي ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ در زﻳﺮﻧﻮﻳﺲ اﻳﻦ ﺟﺪول ذﻛﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻧﻴﺰ ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎﻳﻲ ذﻛﺮ ﺷﺪه در ﺑﻨﺪ ‪-7-6‬‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ‪ -‬ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ‪ (R‬اﺷﺎره ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻫﺎي اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻮع ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒ‬ ‫ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎي‬ ‫‪ 1-3‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ )ﻣﺤﺪودﻳﺖ‬

‫ﺳﻮال اﻳﻦ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺟﺪﻳﺪي ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻓﺮض ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬داراي ﭼﻪ ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎﻳﻲ اﺳﺖ؟ از‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺟﺪﻳﺪ ﺗﺎ ﭼﻪ ارﺗﻔﺎﻋﻲ‪ ،‬ﭼﻪ ﺗﻌﺪاد ﻃﺒﻘﺎت‪ ،‬ﺑﺮاي ﭼﻪ ﺳﻄﺢ اﻫﻤﻴﺖ و ﺑﺎﻻﺧﺮه در ﭼﻪ ﻣﻨﺎﻃﻘﻲ )از‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﺳﻄﺢ ﺧﻄﺮ زﻟﺰﻟﻪ( ﻣﻲﺗﻮان اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد؟‬

‫ﺣﺘﻲ اﮔﺮ اﻳﻦ روش از ﻟﺤﺎظ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪاي ﻣﺸﻜﻠﻲ ﻧﺪاﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﻛﻤﻚ ﭼﻨﺪاﻧﻲ ﻫﻢ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺳﺒﻚ ﺳﺎزي‬ ‫ﺎل ﺿﻮاﺑﻂ ﻃ ح‬ ‫ﻃﺮح‬ ‫ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ اﻋاﻋﻤﺎل‬ ‫ﻫﺎ ﻧ ﺎزي‬ ‫ﺳﺎزهﻫﺎ‬ ‫ﺑﺮاي اﻳﻦ ﺳﺎزه‬ ‫ﻛﺮد‪ .‬ﻫﻫﺮ ﭼﻨﺪ ﻛﻪ ﺑ اي‬ ‫دن ﺳﺎزه ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﻛ د‬ ‫و اﻗﺘﺼﺎدي ﻛﻛﺮدن‬ ‫ﻟﺮزهاي ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻧﻴﺴﺖ‪ ،‬وﻟﻲ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﻘﺪار ﻛﻤﺘﺮ ﺑﺮاي ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻋﻤﻼً ﻣﻘﺪار ﻧﻴﺮوي‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪه و ﻣﻘﺪار ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﻲ از ﺻﺮﻓﻪﺟﻮﻳﻲ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﻋﺪم اﻋﻤﺎل ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮح‬ ‫ﻟﺮزهاي ﺟﺒﺮان ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺑﻬﺘﺮﻳﻦ ﻣﺮﺟﻊ ﻛﻪ در اﻳﻦ زﻣﻴﻨﻪ ﻣﻴﺘﻮاﻧﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﻄﻌﻲ ﺑﺪﻫﺪ دﻓﺘﺮ ﺗﺪوﻳﻦ و ﺗﺮوﻳﺞ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ اﺳﺖ‪:‬‬

‫اﺻﻄﻼﺣﺎت ﻣﻬﻢ ﻃﺮح ﻟﺮزهاي‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر‪:‬‬ ‫ﺑﺮﺣﺴﺐ ﺷﺮاﻳﻂ ﺗﻮﻟﻴﺪ‪ ،‬ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ واﻗﻌﻲ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ ﺷﻮد‪ .‬در اﻳﻦ ﻓﺼﻞ‪،‬‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ اﻳﻦ اﻓﺰاﻳﺶ ﺑﺮاي ﺗﻤﺎم ﺗﻮﻟﻴﺪات ‪1.15‬ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد ‪:‬‬

‫‪F ye = 1 .15 × F y‬‬

‫‪V p = 0.6 × Fy × Aw , M p = Fy Z , M exp = Fye Z‬‬

‫ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻓﻮﻻد ﺑﻌﺪ از ﭘﻠﻪ ﺗﺴﻠﻴﻢ‪ ،‬ﻛﻪ اﻳﻦ ﻧﺴﺒﺖ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﻪ واﺳﻄﻪ ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد در‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ‪ 1.1‬ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ‪:‬‬ ‫ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ اﺳﺘﻬﻼك اﻧﺮژي ﺑﻪ واﺳﻄﻪ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻜﻲ ﻛﻞ ﺳﺎزه ﻳﺎ اﻋﻀﺎي آن ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞﻫﺎي‬ ‫‪Δ‬‬ ‫‪μ = max‬‬ ‫رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺘﻲ ﺑﺎ داﻣﻨﻪ ﺑﺰرگ ﺑﺪون ﻛﺎﻫﺶ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ در ﻣﻘﺎوﻣﺖ آﻧﻬﺎ‪.‬‬ ‫‪Δy‬‬

‫در ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﻮاﺑﻂ ﻟﺮزهاي ﺟﺪﻳﺪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻓﺰاﻳﺶ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي و‬ ‫ﺑﻴﺸﺘﺮ‬ ‫ﺗﻨﺎوب ﺸ‬ ‫زﻣﺎن ﺗ ﺎ‬ ‫داراي ﺎ‬ ‫ﺑﻠﻨﺪﺗﺮ ﻛﻛﻪ ا ا‬ ‫ﻫﺎي ﻠ ﺗ‬ ‫ﺗﺎﺛﻴﺮ در ﻗﺎﻗﺎب ﺎ‬ ‫ﺷﻮد ﻛﻛﻪ اﻟاﻟﺒﺘﻪ ااﻳﻦ ﺗﺎﺛ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻲﺷ‬ ‫اﺿﺎﻓﻪ ﻘﺎ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ اﺿﺎﻓ‬ ‫ﺿ‬ ‫ﻣﻲﺑﺎﺷﻨﺪ ﻛﻤﺘﺮ اﺳﺖ‬

‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻓﺸﺮده ﻟﺮزه اي‬

‫ﻧﻮاﺣﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ در اﻋﻀﺎي ﺳﺎزهاي‬

‫‪P la stic H in g Z o n e‬‬

‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز )‪-4-4-3-10‬اﻟﻒ(‬ ‫‪0.75 D + 0.75 L + 0.75ΩE‬‬

‫‪0 75D + 00.75‬‬ ‫‪0.75‬‬ ‫‪75ΩE‬‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي )‪-4-4-3-10‬ب(‬

‫‪D + 1 .2 L + 1 .2 Ω 0 E‬‬ ‫‪0 . 85 D + 1 . 2 Ω 0 E‬‬

‫‪ Ω‬ﺿﺮﻳﺐ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار آن از ﺟﺪول ‪ 2-3-10‬ﺑﺮاي ﺳﻴﺴﺘﻢﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ‪:‬‬

‫ﻓﻬﺮﺳﺖ اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزهاي‬ ‫• ‪ 6-3-10‬ﺿﻮاﺑﻂ ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺘﻮنﻫﺎ و ﻛﻒ ﺳﺘﻮن‬ ‫• ‪ 7-3-10‬ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻟﺮزه اي‬ ‫ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ﻲ‬ ‫ﻗﺎب ي‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ب‬ ‫• ‪ 8-3-10‬ﺰ‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺳﺘﻮنﻫﺎ در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮﻫﺎ در ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ن ددر ﻗﺎب ﺧ ﺸ‬ ‫ﺳﺘﻮن‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت اﺗﺼﺎل ﺗﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاي ﺧﻤﺶ و ﺑﺮش و ورقﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ‬ ‫• ‪ 9-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﻫﻤﮕﺮا‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ﺿﺮﺑﺪري‬ ‫ﺎ‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺎ‬ ‫اﻟ ا ﺎ‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ‪7‬و ‪ 8‬ﺷﻜﻞ‬ ‫• ‪ 10-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه واﮔﺮا‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮ ﺧﺎرج از ﭘﻴﻮﻧﺪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺘﻮنﻫﺎ در ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮاي‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻋﻤﻮﻣﻲ ﻛﻨﺘﺮل ﺳﺘﻮن و ﻛﻒ ﺳﺘﻮن )‪(6-3-10‬‬ ‫‪ -1-6-3-10‬ﺿﻮاﺑﻂ ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺘﻮنﻫﺎ‬ ‫ﺳﺘﻮنﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺄﻣﻴﻦ اﻟﺰاﻣﺎت ﻓﺼﻞ ‪ 1-10‬در ﻣﻮاردي ﻛﻪ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري آﻧﻬﺎ ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺮدن‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﮔﺬاري زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪ ،‬از ﺣﺪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه در زﻳﺮ ﺗﺠﺎوز ﻛﻨﺪ‪ ،‬ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻨﺪ ﻫﺎي اﻟﻒ و‬ ‫ﺿﺎ ﻛﻛﻨﻨﺪ‪:‬‬ ‫ب راا اارﺿﺎ‬ ‫‪fa‬‬ ‫‪≥ 0.4‬‬

‫‪Fa‬‬

‫‪ -1-6-3-10‬اﻟﻒ‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن در ﻓﺸﺎر ﻳﺎ ﻛﺸﺶ‪ ،‬ﺑﺪون در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ وارد ﺑﺮ آن‪ ،‬ﻧﺒﺎﻳﺪ ﻛﻤﺘﺮ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺎﺷ‬ ‫ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺎﻓ‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﺸ‬ ‫ﺑﺎرﮔﺬاري ﻟ ﻟ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺎ ﮔﺬا‬ ‫ﺷﺪه در ﻛ‬ ‫ااز ﺎﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷ‬ ‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬ ‫در ﻓﺸﺎر ﻣﺤﻮري‬ ‫در ﻛﺸﺶ ﻣﺤﻮري‬

‫‪0.75( PDL + PLL + ΩPe ) ≤ Fa A‬‬

‫‪0.75( PDL + Ω Pe ) ≤ 0.6 Fy A‬‬

‫ﭼﻨﺪ ﻧﻜﺘﻪ ‪:‬‬ ‫ ‬

‫ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل اﻳﻦ ﺑﻨﺪ از ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻔﺎوتﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻴﺎن‬ ‫‪AISC-ASD89‬ﺑﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺟﺪﻳﺪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲﺷﻮد‪ ،‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﻳﻦ‬ ‫ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻮ‬ ‫اﻓﺰارر ﺮﻳ‬ ‫ﺮم ﺰ‬ ‫ﻲ ﺑﺑﻪ ﻧﺮم‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ دﺳﺘﻲ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎ ﻴﺒ ﻳ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑ ر‬ ‫ﺮ ﻴﺐ‬

‫ ‬

‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺳﺘﻮنﻫﺎي دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪي را از اﺑﺘﺪا ﻣﻘﺪاري ﻗﻮﻳﺘﺮ در ﻃﺮاﺣﻲ در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﻴﺮﻳﻢ‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺜﺎل ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ‬ ‫ﻛﻪ اﺟﺎزه ﻧﺪﻫﻴﻢ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ در آﻧﻬﺎ از ﻋﺪد ‪0.7‬ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ ‬

‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪AISC-ASD89‬ﺑﺮاي‬ ‫‪0.75‬ﺑﺮاي ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه از ﺿﺮﻳﺐ ‪0 75‬‬

‫ﻧﺸﺪه اﺳﺖ‪ ،‬ﭼﺮا ﻛﻪ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﺗﻨﺶﻫﺎي ﻣﺠﺎز را در ‪1.33‬‬ ‫ﺿﺮب ﺧﻮاﻫﺪ ﻛﺮد‪.‬‬ ‫ ‬

‫اﮔﺮ ﺳﺎزه در ﭘﻼن ﻧﺎ ﻣﻨﻈﻢ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ‪ 100%‬ﻧﻴﺮوي‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺎ ‪ 30%‬ﻧﻴﺮو در ﺟﻬﺖ ﻣﺘﻌﺎﻣﺪ آن ﺑﺮاي ﺗﺮﻛﻴﺐ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺎظ ﺷ د‬ ‫ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻧﻧﻴﺰﺰ ﻟﻟﺤﺎظ‬ ‫ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺎﻓﺘﻪ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪ ﺪ‬ ‫ﺎ ﻫﺎ‬

‫ ‬

‫ﺑﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺪﻳﺪ دوﺑﺎره ﻓﻘﻂ ﺳﺘﻮنﻫﺎي دﻫﺎﻧﻪ‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪي را ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ و در ﺻﻮرت ﻟﺰوم ﻣﻘﻄﻊ آﻧﻬﺎ را‬ ‫ﻗﻮﻳﺘﺮ ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ‪ .‬در اﻳﻨﺠﺎ در ﻛﻨﺘﺮل ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ ﻓﻘﻂ ﺑﻪ‬ ‫ﺗﻨﺶ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺤﻮري ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪.‬‬

‫‪ -1-6-3-10‬ب‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺠﺎز ﻳﺎ اﺳﻤﻲ ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن در ﻓﺸﺎر و ﻳﺎ ﻛﺸﺶ ﻟﺰوﻣﻲ ﻧﺪارد از ﻣﻘﺎدﻳﺮ زﻳﺮ ﺑﻴﺸﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫• در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز از ‪ 0.6 × 1.25‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎري ﻛﻪ ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﻳﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ ﻣﻲﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻛﻨﻨﺪ ﺑﻪ‬ ‫ﺷﺮط اﻳﻨﻜﻪ ﺑﺎر اﻳﻦ اﻋﻀﺎء ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﻲ آﻧﻬﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫• ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺑﺎري ﻛﻪ ﺷﺎﻟﻮده ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮﻛﻨﺶ ﻧﺎﺷﻲ از واژﮔﻮﻧﻲ ﺗﺤﻤﻞ ﻛﻨﺪ‪.‬‬

‫ﻧﻜﺎت اﻳﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ‪:‬‬ ‫ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮنﻫﺎ را ﺑﺮﺣﺴﺐ ‪1.25‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎري ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ )ﺑﺮاي ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه( ﻳﺎ ﺗﻴﺮﻫﺎ‬ ‫)ﺑﺮاي ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ( ﺑﻪ آﻧﻬﺎ ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﻲﺷﻮد ﺑﻪ ﺻﻮرت دﺳﺘﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ و ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه را ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻦ ﻣﻘﺎﻃﻊ‬ ‫ﻢ‪.‬‬ ‫ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ‬ ‫ﻗﺒﻠﻲ ﺳﺘﻮنﻫﺎ ﻲ‬ ‫ﻲ‬ ‫ در ﺣﺎﻟﺘﻴﻜﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺗﺤﺖ ﻓﺸﺎر اﺳﺖ دﻳﮕﺮ ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺿﺮب ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻓﺸﺎري ﺧﺮوﺟﻲ ﻧﺮماﻓﺰار در ﻣﻘﺪار ‪0.6‬ﻧﻴﺴﺖ و‬

‫‪0 6 × 1.25‬‬ ‫ﻋﺒﺎرت‪1 25‬‬ ‫ﺷﺪهاﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﻓﺮض ﺷﺪ‬ ‫ﻛﺸﺸﻲ ﻓ ض‬ ‫اﺳﺖ ﻛﻪ ﻛﺸﺸ‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎﻳﻲ ا ﺖ‬ ‫ﺑﻪ ﺎد ﻨﺪﻫﺎ‬ ‫ﻣﺮﺑﻮط ﻪ‬ ‫ﺗﻨﻬﺎ ط‬ ‫‪ 0.6‬ﺗﻨ ﺎ‬ ‫ﻋﺎت‬ ‫ ﻣﻘﺪار ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه در ﺳﺘﻮن آﺧﺮ را ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن در ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ‪ .‬اﮔﺮ اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﻴﺶ از‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﻣﻘﻄﻊ ﻓﻌﻠﻲ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ و اﮔﺮ اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﻛﻤﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﺳﺘﻮن را ﻣﻲﺗﻮان ﺗﺎ ﻣﻘﺪار ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ اﺧﺘﻴﺎر ﻛﺮد‪.‬‬ ‫ در ﻣﺮﺣﻠﻪ آﺧﺮ اﮔﺮ در اﻳﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮﻧﻲ ﻛﻮﭼﻚ ﺷﺪ آن را دوﺑﺎره ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻓﺎﻳﻞ اﺻﻠﻲ ﺑﺮﮔﺮداﻧﺪه و ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻲﻛﻨﻴﻢ‬ ‫ﻛﻪ آﻳﺎ در اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻋﺎدي و در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ ﻧﺎﺷﻲ از ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ اﺣﺘﻤﺎﻟﻲ‪ ،‬ﺳﺘﻮن ﺟﻮاﺑﮕﻮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‬ ‫ﻳﺎ ﻧﻪ‪.‬‬

‫‪Fa‬‬

‫‪0.6*Fy‬‬

‫‪Fa‬‬ ‫‪0.6*Fy‬‬

‫‪Fa‬‬

‫‪0 6*Fy‬‬ ‫‪0.6*Fy‬‬

‫اﮔﺮ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻗﻄﺮي ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﺑﺮﺣﺴﺐ اﻳﻨﻜـﻪ اﻳـﻦ ﺑﺎدﺑﻨـﺪ ﺗـﻚ ﺑـﻪ‬ ‫ﺑـﺮاي‬ ‫ﻣﺠﺎز آآن ﺗﻌﺮﻳـﻒ ﺷـﺪه و ا‬ ‫ﻓﺸﺎر ﻣﻲااﻓﺘﺪ‪ ،‬ﺗﻨﺶ ﺎ‬ ‫ﻛﺸﺶ ﻳﺎﺎ ﺎ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ دﻳﮕﺮ ﺻﻔﺮ وارد ﻣﻲﺷﻮد‪ .‬ﻣﺜﻼً اﮔـﺮ ﺳـﺘﻮن ﺗﺤـﺖ ﻓﺸـﺎر‬

‫‪0.6*Fy‬‬

‫اﺳﺖ ﺗﻨﻬﺎ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري را وارد ﻣﻲﻛﻨـﻴﻢ و ﺗـﻨﺶ ﻛﺸﺸـﻲ را‬ ‫ﺻﻔﺮ ﻣﻲﻧﻮﻳﺴﻴﻢ‪ .‬ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺗﻨﺶ ﻣﺠـﺎز ﻓﺸـﺎري ﺑـﺮاي ﺳـﺘﻮن و‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪ از ﻧﺮماﻓﺰار ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻋﻀﻮ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﺨﺮاج اﺳﺖ )اﻟﺒﺘـﻪ ﺑـﺎ‬ ‫ﺑﻮدن ﻣﻘﺪارر‬ ‫زﻳﺎد ﺑﻮ ن‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﺑﺑﻪ زﻳ‬ ‫ﻮﺟ‬

‫ﻣﺠـﺎزز‬ ‫ﺶ ﺠ‬ ‫ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺑـﻪ ﺗـﻨﺶ‬ ‫‪ 0.6 Fy‬ﺒ‬

‫ﻓﺸﺎري‪ ،‬ﻣﻲ ﺗﻮان ‪ 0.6 Fy‬ﻣﻘﺪار ﺗﻨﻬﺎ را درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬

‫‪0.6*Fy‬‬

‫آﻳﺎ در ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺟﺪﻳﺪ ﺳﺘﻮنﻫﺎ اﻗﺘﺼﺎديﺗﺮ ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﺷﺪ ﻳﺎ ﺧﻴﺮ؟‬

‫اﮔﺮ ﺗﻨﻬﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪﻳﺎﻓﺘﻪ ﺑﺪون ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﻨﺪ ‪-1-6-3-10‬ب را در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﻴﺮﻳﻢ ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﻲرﺳﺪ‬ ‫ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻫﻢ ﻮ‬ ‫ﻗﺒﻠﻲ ﻢ‬ ‫وﻳﺮاﻳﺶ ﺒ ﻲ‬ ‫ﺳﻨﮕﻴﻨﺘﺮﺮ ازز وﻳﺮ ﻳﺶ‬ ‫ﺷﻮﻧﺪ ﺑﺑﻠﻜﻪ ﻴ‬ ‫ﻤﻲ ﻮ‬ ‫ﺳﺒﻜﺘﺮ ﻧﻤﻲ‬ ‫ﺗﻨﻬﺎ ﺒ ﺮ‬ ‫ﻮنﻫﺎ ﻧﻪ ﻬ‬ ‫ﻛﻪ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﻛﻨﻴﺪ ﻫﺮ ﭼﻨﺪ اﻣﮕﺎﺻﻔﺮ ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ وﻟﻲ در اﻳﻨﺠﺎ ﺣﺪ ﻣﺠﺎز ﺑﻪ ﺟﺎي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﻣﻘﺪار‬ ‫ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﻣﺠﺎز ﺳﺘﻮن ﻛﻪ ‪0.6‬ﺣﺎﻟﺖ ﻗﺒﻞ اﺳﺖ ﻣﺤﺪود ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎر ﺗﺸﺪﻳﺪﻳﺎﻓﺘﻪ در وﻳﺮاﻳﺶ ﺟﺪﻳﺪ ﻫﻢ ﺑﺮاي ﺑﺎر ﻣﺮده و ﻫﻢ زﻧﺪه و ﻫﻢ زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻴﺶ از وﻳﺮاﻳﺶ ﻗﺒﻞ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﺑﺮاي ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي دارﻳﻢ‪:‬‬ ‫ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬وﻳﺮاﻳﺶ ‪:84‬‬ ‫ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬وﻳﺮاﻳﺶ ‪:87‬‬

‫‪1.7 Fa . A‬‬ ‫‪, Ω = 3.2‬‬ ‫‪0.75‬‬

‫≤ ‪PD + 0.7 PL + ΩPE‬‬

‫‪Fa . A‬‬ ‫‪0 .7 5‬‬

‫≤ ‪PD + PL + Ω PE‬‬

‫‪, Ω = 2 .88‬‬

‫ﺷﻮد!‬ ‫ﻣﻲ ﻮ‬ ‫ﻳﻞ ﻲ‬ ‫ﻮن ﺗﻌﺪﻳﻞ‬ ‫ﻊ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﻣﻮارد ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫در اﻛﺜﺮﺮ ﻮ ر‬ ‫ﺷﺮط ﺑﺑﻨﺪ ‪ -1-6-3-10‬ب ‪ ،‬ر‬ ‫اﻣﺎ ﺑﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ازز ﺮ‬

‫ﺟﺰﺋﻴﺎت وﺻﻠﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ )‪(2-6-3-10‬‬

‫ﻢو‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬ ‫ي ﺒ‬ ‫ﻟﺮزه اي‬ ‫ﺮح ﺮز‬ ‫ﻮن درر ﻃﺮح‬ ‫ﺟﺰﺋﻴﺎت ووﺻﻠﻪ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﺟﺰ ﻴ‬ ‫‪: AISC 2005‬‬

‫‪120‬‬ ‫‪cm‬‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻛﻨﺘﺮل ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ )‪(3-6-3-10‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻛﻒ ﺳﺘﻮنﻫﺎ و اﺗﺼﺎﻻت آﻧﻬﺎ ﺑﻪ ﺳﺘﻮنﻫﺎ و ﺷﺎﻟﻮدهﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺄﻣﻴﻦ ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﺼﻞ ‪ 1-10‬ﻗﺎدر‬ ‫ﺑﻪ ﺗﺤﻤﻞ ﻛﻤﺘﺮﻳﻦ دو ﺣﺎﻟﺖ زﻳﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫ﻫﻤﺰﻣﺎن( روي ﻛﻒ‬ ‫ﺎ‬ ‫ﺑﻄﻮر‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ ﻄ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﺧ‬ ‫ﺑﺮﺷﻲ‪ ،‬ﻟ ﮕ‬ ‫داﺧﻠﻲ )ﻧﻴﺮو ﻣﺤﻮري‪ ،‬ﺷ‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﺧﻠ‬ ‫ﺎ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ‪ :1‬ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ‬ ‫‪ 9‬ﺎﻟ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻋﺎدي و ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬ ‫ ﺣﺎﻟﺖ ‪ :2‬اﺛﺮات ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري ‪ ،‬ﺑﺮﺷﻲ و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ﺑﻪ ﻃﻮر ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ‪...‬‬ ‫ﭼﻨﺪ ﻧﻜﺘﻪ ‪:‬‬ ‫ ‬

‫در ﺣﺎﻟﺖ اول ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻋﺎدي ﺑﺎﻳﺪ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 4-4-3-10‬را ﻫﻢ در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﺑﮕﻴﺮﻳﻢ و ﺑﺮ اﺳﺎس آن ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري ﺑﺮﺷﻲ و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ را اﺳﺘﺨﺮاج و ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن را ﻃﺮاﺣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪.‬‬

‫ ‬

‫در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ در ﻃﺮاﺣﻲ ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ وﻳﮋه ﺑﺎﻋﺚ ﺑﺎﻻ رﻓﺘﻦ ﺗﻌﺪاد ﺑﻮﻟﺘﻬﺎي ﻣﺼﺮﻓﻲ‬ ‫ﺿﺨﺎﻣﺖ‬ ‫ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن و ﺣﺘﻲ ﺿﺨﺎ‬ ‫اﺑﻌﺎد ﻔ‬ ‫ﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ا ﺎ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺷ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺎﺑﺎرﻫﺎﺎ ﺧ ا‬ ‫ﻧﺎﺷﻲ ااز ااﻳﻦ ﺗ ﻛ‬ ‫ﻛﺸﺸﻲ ﺳﺘﻮن ﻧﺎﺷ‬ ‫ﻞ ﻧﻧﻴﺮوي ﻛﺸﺸ‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺗﺤﻤﻞ‬ ‫ا‬ ‫آن ﻧﻴﺰ ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻗﺮار ﺧﻮاﻫﺪ ﮔﺮﻓﺖ و دﭼﺎر اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬

‫ ‬

‫ﺣﺎﻟﺖ دوم ﻛﻪ ﺑﻪ ﺟﺎي ﺣﺎﻟﺖ اول ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻨﻈﻮر اﺳﺖ اﻏﻠﺐ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﻴﺸﺘﺮ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻟﺮزه اي)‪(7-3-10‬‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻟﺮزه اي ﻛﻪ در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﻪ آن ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از ‪:‬‬ ‫‪ .1‬ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ در ﺳﻪ رده‪:‬‬ ‫ ‬

‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎ ﺷﻜﻠﭙﺬﻳﺮي زﻳﺎد ﻳﺎ وﻳﮋه‬

‫ ‬

‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎ ﺷﻜﻠﭙﺬﻳﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ‬

‫ ‬

‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎ ﺷﻜﻠﭙﺬﻳﺮي ﻛﻢ‬

‫‪ .2‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا در دو رده‪:‬‬ ‫ ‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد‬

‫ ‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻛﻢ‬

‫‪ .3‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﺎي واﮔﺮا در دو رده‪:‬‬ ‫ ‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد‬

‫ ‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻛﻢ‬

‫‪ .4‬ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي دوﮔﺎﻧﻪ ﻳﺎ ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ ﻣﺘﺸﻜﻞ از ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ﻳﺎ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي‬ ‫ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا ﻳﺎ واﮔﺮا‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه و ﻣﺘﻮﺳﻂ )‪(8-3-10‬‬ ‫در ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻮﺳﻴﻠﻪ ﺧﻤﺶ و ﺑﺮش ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه در ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﺳﺘﻮنﻫﺎ ﺗﺤﻤﻞ ﻣﻲﺷﻮد‬ ‫و ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻗﺎب ﺑﺎ اﻳﺠﺎد ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺧﻤﺸﻲ در ﺗﻴﺮﻫﺎ‪ ،‬ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﺮﺷﻲ در ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل ﺳﺘﻮنﻫﺎ و‬ ‫ﻲ ﻳآﻳﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻮﺟﻮد ﻣﻲ‬ ‫ﻮنﻫﺎ ﺑﻮﺟﻮ‬ ‫ﻲ درر ﺳﺘﻮن‬ ‫ﻴﻢ ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ﺗﺴﻠﻴﻢ‬ ‫ﻣﺰﻳﺖ اﻳﻦ ﺳﻴﺴﺘﻢ‪،‬ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻻ و اﻳﻤﻦ و ﺗﻄﺒﻴﻖﭘﺬﻳﺮي ﻣﻌﻤﺎري ﺧﻮب و ﻋﻴﺐ ﺑﺰرگ آن ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺑﻮدن‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﻣﺤﻞ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ ﺑﺎﻳﺪ در ﻓﺎﺻﻠﻪ اي ﺑﻪ اﻧﺪازه ‪ 0.5 d‬ﺗﺎ ‪ 1 d‬از ﺑﺮ ﺳﺘﻮن در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪ d) .‬ارﺗﻔﺎع ﻛﻞ ﺗﻴﺮ(‬ ‫در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ ‪،‬ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻴﻦ ﺑﺮ ﺳﺘﻮن ﺗﺎ ‪0.5d‬از ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ داﺧﻞ دﻫﺎﻧﻪ ‪ ،‬ﻧﺎﺣﻴﻪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ‬ ‫ﺗﻠﻘﻲ ﻣﻴﺸﻮد ‪.‬‬

‫اﺗﺼﺎﻻت ‪ RBS‬در ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ‪Reduced Beam Section‬‬ ‫‪ y‬ﻫﺪف از ﻫﺪاﻳﺖ اﻣﻜﺎن ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﺟﺎري ﺷﺪن ﻓﻮﻻد از ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ‬ ‫اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ‪ ،‬اﻫﻤﻴﺖ ﺳﺘﻮن در ﺣﻔﻆ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه اﺳﺖ در ﺣﺎﻟﻲ ﻛﻪ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﻲ ﻳﻚ ﻳﺎ ﭼﻨﺪ ﺗﻴﺮ در‬ ‫ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ ﺧﻠﻠﻲ ﺑﻪ ﭘﺎﻳﺪاري ﻛﻞ ﺳﺎزه اﻳﺠﺎد ﻧﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﻧﺎﺣﻴﻪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ‬

‫‪ y‬در ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ در دو ﺣﺎﻟﺖ ﻣﻲﺗﻮان ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺗﻴﺮ ﻫﺪاﻳﺖ ﻧﻤﻮد‪:‬‬ ‫‪ 9‬ﺗﻘﻮﻳﺖ ﺑﺮ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﻳﺎ ﻟﭽﻜﻲ‬ ‫‪ 9‬و ﺗﻀﻌﻴﻒ ﻗﺴﻤﺖ ﻧﺰدﻳﻚ ﺑﻪ اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻓﻮﻻدي ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻳﺎ ‪RBS‬‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه و ﻣﺘﻮﺳﻂ‬

‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه)‪(1-1-8-3-10‬‬ ‫ﻟﺮزه ااي ﺎﺷﺪ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﻓﺸﺮده ﻟ ز‬ ‫ﺳﺘﻮن ﺎﺑﺎﻳﺪﺪ از ﻧﻧﻮعع ﻓﺸ د‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﺘ‬ ‫ ﻘﻄ‬ ‫ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺘﺸﻜﻞ از ﭼﻨﺪ ﻧﻴﻤﺮخ ﺑﺴﺖ دار ﻣﺠﺎز‬ ‫ﻃﻮل آن ﺑﺑﻪ‬ ‫ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻮل‬ ‫در ﻤ ﻲ‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ ر‬ ‫ﺳﺘﻮن ﺑ ﻳ‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﻮن‬ ‫ﺖ‪.‬اﺟﺰاي ﻊ‬ ‫ﻴﻧﻴﺴﺖ‬ ‫ﺻﻮرت ﭘﻴﻮﺳﺘﻪ ﺑﻪ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ)‪(1-2-8-3-10‬‬ ‫ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺳﺘﻮن را ﻣﻲ ﺗﻮان از ﻧﻮع ﻓﺸﺮده ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﺘﺸﻜﻞ از ﭼﻨﺪ ﻧﻴﻤﺮخ ﺑﺴﺖ دار ﻣﺠﺎز‬ ‫اﺳﺖ ‪ ،‬ﻣﺸﺮوط ﺑﺮ آﻧﻜﻪ ﺧﻤﺶ در ﺳﺘﻮن ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺑﺎ‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮ ﻫﺎ درﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ از ﻧﻮع ﻓﺸﺮده ﻟﺮزه اي ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‬ ‫ب‪ -‬در ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺮاي ﺧﻤﺶ ﺿﺎﺑﻄﻪ اﺿﺎﻓﻲ ﺧﺎﺻﻲ در ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه وﺟﻮد ﻧﺪارد وﻟﻲ در‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ آﻧﻬﺎ ﺑﺮاي ﺑﺮش ﺑﺎﻳﺪ ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ اﺿﺎﻓﻲ ﻧﺎﺷﻲ از اﻳﺠﺎد ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻗﺎﺑﻞ اﻧﺘﻈﺎر در‬ ‫ﻣﻔﺼﻞ ﻫﺎي ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮﻫﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪+ V + W = V0 + W‬‬

‫‪2 × 0 .6 × 1 .1 × M exp‬‬ ‫‪Lh‬‬

‫= ‪V ES‬‬

‫‪M exp = Z b × F ye‬‬

‫‪- V 0‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻛﻞ ﻣﻮﺟﺪ در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮ ﻫﺎ درﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ‬ ‫ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫ﻓﺸﺮده درر ﻧﻈﺮﺮ ﺮ‬ ‫ﻮع ﺮ‬ ‫ن ازز ﻧﻮع‬ ‫ﺗﻮان‬ ‫ﻲﻮ‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎ ررا ﻣﻲ‬ ‫ﻊ ﻴﺮ‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ب‪ -‬در ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺮاي ﺑﺮش ﻣﻲﺗﻮان اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه را ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺮدن ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫‪1.1‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد رﻋﺎﻳﺖ ﻛﺮد و ﻳﺎ ﺑﺮش اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در ﺗﻴﺮ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪ ،‬ﻫﺮ ﻛﺪام ﻛﻪ ﻛﻮﭼﻜﺘﺮﻧﺪ‪ ،‬را ﺑﻜﺎر ﺑﺮد‪.‬‬ ‫‪2 × 0.6 × M exp‬‬

‫‪+ V + W = V0 + W‬‬

‫‪M exp = Z b Fye = 1.15 × Z b Fy = 1.15M p‬‬

‫‪Lh‬‬

‫= ‪VES‬‬

‫‪V‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻣﻮﺟﻮد درﻣﺤﻞ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻓﻘﻂ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﺪون ﺿﺮﻳﺐ در ﻃﻮل ‪ Lh‬اﮔﺮ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺑﺎر‬ ‫ﺧﻄﻲ وارد ﺑﺮ ﺗﻴﺮ ‪ w‬ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ‪:‬‬ ‫‪Ln = Lh + 2 L1‬‬

‫‪p‬‬

‫‪w Ln‬‬ ‫‪≤ V‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪+‬‬

‫‪p‬‬

‫‪M‬‬

‫‪L n − 2 L1‬‬

‫‪V + W = wLn / 2‬‬

‫‪L1 = 0.5d ~ d‬‬

‫‪→ 1 .3 8‬‬

‫‪w Ln‬‬ ‫‪≤ Vp‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪+‬‬

‫‪p‬‬

‫‪2 × 0.6 × 1.15 M‬‬ ‫‪Lh‬‬

‫= ‪→ V ES‬‬

‫‪w 2‬‬ ‫‪Ln − (V p + wL1 ) Ln + (1.38M p + 2V p L1 ) ≤ 0‬‬ ‫‪2‬‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﻛﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ Ln − min‬و ‪ Ln − max‬راا ﺎ‬ ‫اﻛﺴﻠﻲ ﺗﺗﻬﻴﻪ ﻛﻛﺮد ﺗﺎ ﻘﺎ‬ ‫ﻓﺎﻳﻞ اﻛ ﻠ‬ ‫ﺗﻮان ﻓﺎ ﻞ‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﻲ ﺗ ا‬ ‫ﺳﺎزي ﺎ ﺎ‬ ‫ﺳﺎده ﺎ‬ ‫ﺑﺮاي ﺎ‬ ‫ا‬ ‫‪ 9‬اﮔﺮ ‪ Ln − min ≤ Ln ≤ Ln − max‬ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ روي ﺗﻴﺮ رخ نﻣﻲدﻫﺪ و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي وارده‬ ‫ﺑﺮ آن ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺗﻴﺮ ﺣﺎﻛﻢ ﺑﻮده و ﻣﻮﺟﺐ‬ ‫رﻓﺘﺎر ﺗﻴ‬ ‫ﺧﻤﻴﺮي ﺑﺑﺮ ﻓﺘﺎ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﻴ ي‬ ‫ﺑﺮﺷﻲ ﺣﺎﺻﻞ از ﻟﻨﮕ‬ ‫وي ﺑ ﺷ‬ ‫ﺗﻴﺮ‪ ،،‬ﻧﻴﻧﻴﺮوي‬ ‫اﮔﺮ ‪ Ln ≤ Ln − min‬ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻃﻮل ﻛﻮﺗﺎه ﺗﻴ‬ ‫‪ 9‬اﮔ‬ ‫ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ 9‬اﮔﺮ ‪ Ln ≥ Ln − max‬ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻃﻮل زﻳﺎد ﺗﻴﺮ‪ ،‬اﺛﺮ ﺑﺮش ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﻮده و ﻣﻮﺟﺐ ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬

‫وﺻﻠﻪ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ )‪(3-2-1-8-3-10‬‬ ‫‪ y‬اﻟﻒ‪ -‬وﺻﻠﻪ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﺧﺎرج از ﻣﺤﺪوده ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد‪.‬‬ ‫ﻫﺎي ﺟﻮﺷﻲ و ﻳﺎ‬ ‫دﻫﻨﺪهﻫﺎي‬ ‫‪ y‬ب‪ -‬در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ورق وﺻﻠﻪ ﺑﺎل‪ ،‬ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺎرﺑﺮي ورق وﺻﻠﻪ و اﺗﺼﺎل دﻫﻨﺪه‬ ‫ﭘﻴﭽﻲ آن‪ ،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺣﺪاﻗﻞ ‪1.1‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺎرﺑﺮي ﻣﻘﻄﻊ ﺿﻌﻴﻒﺗﺮ وﺻﻠﻪ ﺷﻮﻧﺪه ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪ y‬در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ورق وﺻﻠﻪ ﺟﺎن‪ ،‬اﻳﻦ ورقﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻘﺎرن و در دو ﻃﺮف ﺟﺎن ﺑﻪ ﻛﺎر‬ ‫ﺑﺮده ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ )‪(4-2-1-8-3-10‬‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ در ﻫﺮ دو ﺑﺎل ﺧﻮد داراي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻛﺎﻓﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪ ،‬ﺑﻪ ﻃﻮري ﻛﻪ از ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ ﻛﻤﺎﻧﺶ‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﭘﻴﭽﺸﻲ در ﺧﻼل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞﻫﺎي ﻓﺮا ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد‪ .‬ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻴﻦ ﻣﻬﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ‬ ‫ﺗﺠﺎوز ﻛﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻧﺒﺎﻳﺪ ااز ‪ 0.09( E / Fy )ry‬ﺎ‬ ‫ﻫﺎ ﺎ‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎ در ﺣﺪ ﺎﻓﺎﺻﻞ ﻣﺤﻮر ﺳﺘﻮن ﺎ‬ ‫ﺎ‬

‫ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در‬ ‫ﺑﺮاي ﺗ ﺎ‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ا‬ ‫ﻫﺎي ﺎﻧ‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺎ‬ ‫ﭘﻴﭽﺸﻲ در ﺗﺗﻴﺮﻫﺎﺎ وﺟﻮد ﺎ‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﺸ‬ ‫ﺎﻧﺶ ﺎﻧ‬ ‫ﻧﺎﺷﻲ ااز ﻛﻛﻤﺎﻧﺶ‬ ‫ﻒ ﻣﻮﺟﻮد ﻧﺎﺷ‬ ‫ﺿﻌﻒ‬ ‫ﻞﺿ‬ ‫دﻟﻴﻞ‬ ‫ﺑﻪ ﻟ‬ ‫ﺳﻘﻒﻫﺎي ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ و ﺳﻘﻒﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﺟﻬﺖ ﻓﺮﻋﻲ ﻏﻴﺮ ﻣﻬﺎر ﺷﺪه اﻧﺪ ﺿﺮوري اﺳﺖ‪.‬‬ ‫در ﺳﻘﻒﻫﺎي ﺗﻴﺮﭼﻪ ﺑﻠﻮك ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺣﺎﻃﻪ ﻛﺮدن ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻓﺮﻋﻲ ﺑﺎ ﺑﺘﻦ در ﺟﻬﺖ ﻓﺮﻋﻲ در ﺑﺮاﺑﺮ ﻛﻤﺎﻧﺶﻫﺎي‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺷﺪه و ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪيﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻧﻴﺰ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬

‫اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن در ﻗﺎبﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه و ﻣﺘﻮﺳﻂ )‪(3-1-8-3-10‬‬ ‫ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل‪:‬‬ ‫اﻟﺒﺘﻪ ﺑﺎ اﻳﻨﻜﻪ ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻄﻮر ﻣﺆﺛﺮ در ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﻣﺸﺎرﻛﺖ ﻛﻨﺪ وﻟﻲ ﻳﻚ ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل‬ ‫ﺿﻌﻴﻒ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺎﻋﺚ اﻳﺠﺎد ﭘﺘﺎﻧﺴﻴﻞ ﺑﻴﺸﺘﺮي ﺑﺮاي ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺗﺮد در دورانﻫﺎي ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻻ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ )‪(5-3-1-8-3-10‬‬ ‫ورقﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﺑﺎﻳﺪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺎل ﻫﺎي ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ورقﻫﺎي ﭘﻮﺷﺸﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﺑﺎﻻﻳﻲ و ﭘﺎﻳﻴﻨﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮﻧﺪه‬ ‫ﺑﻪ ﺳﺘﻮن و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻘﺎرن ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﺤﻮر ﺳﺘﻮن‪ ،‬ﻗﺮار داده ﺷﻮﻧﺪ‪.‬اﻳﻦ ورقﻫﺎ ﺑﺮاي اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮوﻫﺎي درون‬ ‫ﺻﻔﺤﻪاي ﺣﺎﺻﻞ ﻟﻨﮕﺮ ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل در ﺳﺘﻮن ﺑﻜﺎر ﺑﺮده ﻣﻲﺷﻮﻧﺪ و ﺑﺎﻳﺪ ﺷﺮاﻳﻂ زﻳﺮ را ﺑﺮآورده ﻛﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻮن ﺑﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﺑﺎل ﺳﺘﻮن‬ ‫دو ﺑ ل‬ ‫ﺧﺎﻟﺺ و‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺺ‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮ ﺑﺮ‬ ‫ﻃﻮل ورقﻫﺎ ﺑ ﻳ‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﻮل‬ ‫ب‪ -‬ﺿﺨﺎﻣﺖ ورقﻫﺎ ﻧﺒﺎﻳﺪ از ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺎل ﻳﺎ ورق ﭘﻮﺷﺸﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﺗﻴﺮﻫﺎي دو ﻃﺮف ﻛﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫پ‪ -‬ﭘﻬﻨﺎي ورق ﻫﺎ در ﺳﺘﻮنﻫﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ‪ ،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاﺑﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺧﺎﻟﺺ دو ﺟﺎن ﺳﺘﻮن ﺑﻮده‪ ،‬و در ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ H‬ﺷﻜﻞ از‬ ‫ﻣﺠﻤﻮع ﭘﻬﻨﺎي ﻋﺮض ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ﻋﺮض ورق ﭘﻮﺷﺸﻲ اﺗﺼﺎل در دو ﻃﺮف ﺟﺎن ﻛﻤﺘﺮ ﻧﺒﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻧﺒﺎﻳﺪ ااز ‪ 0.55 E / Fys‬و‬ ‫ﺷﻜﻞ‪ ،‬ﻧ ﺎ‬ ‫ﻫﺎي ‪H‬ﺷﻜﻞ‬ ‫ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﺳﺘﻮن ﺎ‬ ‫ﮕ‬ ‫ﻫﺎي‬ ‫ﻧﻈﻴﺮ ورق ﺎ‬ ‫ﻣﺘﻜﻲ‪ ،‬ﻧﻈ‬ ‫ﻳﻚ ﻟﻟﺒﻪ ﻜ‬ ‫ﻫﺎي ﺎﺑﺎ ﻚ‬ ‫ﺿﺨﺎﻣﺖ در ورق ﺎ‬ ‫ﻋﺮض ﺑﻪ ﺿﺨﺎ‬ ‫ت‪ -‬ﻧﻧﺴﺒﺖ ض‬ ‫ورقﻫﺎي ﺑﺎ دو ﻟﺒﻪ ﻣﺘﻜﻲ‪ ،‬ﻧﻈﻴﺮ ورقﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﺳﺘﻮنﻫﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ‪ ،‬ﻧﺒﺎﻳﺪ از ‪ 1.4 E / F‬ﻛﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫‪ys‬‬

‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﻛﻤﺎﻧﺶﻫﺎي ﻟﻬﻴﺪﮔﻲ در ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن در داﺧﻞ ﺳﺘﻮن و اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎرﻫﺎي‬ ‫نا ﺖ‬ ‫اﺳﺖ‬ ‫ﺳﺘﻮن‬ ‫ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ددر داﺧﻞ ﺘ‬ ‫ﺘﮕ‬ ‫قﻫﺎي‬ ‫ﻫﺎي‬ ‫ﺑﻪ ورق‬ ‫ﺎز ﻪ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻧﻧﻴﺎز‬ ‫ﻓﺸﺎري ﺗﺗﻴﺮ ﺑﻪﻪ ﺘ ن‬ ‫ﻛﺸﺸﻲ و ﻓﺸﺎ ي‬ ‫ﺎلﻫﺎي ﻛﺸﺸ‬ ‫ﻨﺘﻘﻞ ﺷﺪه از ﺑﺎلﻫﺎي‬ ‫ﻣﻨﺘﻘﻞ‬

‫ﻧﺤﻮه ﻋﻤﻠﻜﺮد ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ در ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل‬ ‫ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا )‪(9-3-10‬‬

‫ﭼﻨﺪ ﻧﻜﺘﻪ از ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ وﻳﺮاﻳﺶ ‪: 1387‬‬

‫‪ -1 y‬در اﻳﻦ وﻳﺮاﻳﺶ‪ ،‬ﺻﺮاﺣﺘﺎ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ﻗﻄﺮي ﻳﺎ ﺿﺮﺑﺪري‪ 7 ،‬و ‪ 8‬ﺑﻪ رﺳﻤﻴﺖ ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه‬ ‫ﺳﺎزهﻫﺎي ﻳﻚ و دو ﻃﺒﻘﻪ و ﺑﻪ ﺷﺮط داﺷﺘﻦ اﻫﻤﻴﺖ ﻛﻢ و‬ ‫اﺳﺖ‪ .‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي ‪K‬ﺷﻜﻞ ﻫﻢ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاي ﺳﺎزهﻫﺎي‬ ‫ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺠﺎز ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻫﺴﺘﻨﺪ‪ .‬ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ﺑﺎ ﺷﻜﻞﻫﺎي ﺧﺎص ﻧﻈﻴﺮ‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ‪Y‬ﺷﻜﻞ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ ﭘﺮدهاي‪ ،‬رد ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-2 y‬ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ وﻳﮋه ﺑﺎ ﻗﺎب ﺳﺎده و ﻧﻴﺰ ﺿﺮاﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻗﺎب واﮔﺮاي ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ و وﻳﮋه‬ ‫ﻫﻢ ﺑﻪ ﻫﺮ دﻟﻴﻞ در وﻳﺮاﻳﺶ ﺟﺪﻳﺪ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ذﻛﺮ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ -3 y‬آﺷﻜﺎرا آﻣﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺳﻮراخ ﻛﺮدن ﺗﻴﺮﻫﺎي دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪي و ﻳﺎ آﻧﻬﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﻣﺴﻴﺮ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮوي‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﻣﺸﺎرﻛﺖ دارﻧﺪ ﺑﻪ ﻫﺮ ﺷﻜﻞ ﺟﺰ در ﻣﻮاردي ﻛﻪ اﻃﺮاف ﺳﻮراخ ﺑﺎ ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﺗﻘﻮﻳﺖ ﻣﻲﺷﻮد‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻏﻴﺮﻣﺠﺎز ﻣﻲ ﺎﺷ‬ ‫ﺎ‬ ‫ﻫﺎ ﻏ‬ ‫ﻻﻧﻪ ﻧزﻧﺒﻮري ارا در ااﻳﻦ ﻗﺎﻗﺎب ﺎ‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻻﻧ‬ ‫ﺎ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ااز‬ ‫اﺳﺘﺪﻻل ا ﻔﺎ‬ ‫ﻣﺠﺎز ﻧﻧﻴﺴﺖ‪ .‬ﺑﺎﺎ ﻫﻤﻴﻦ ا ﻻل‬ ‫ﺎ‬

‫ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ )‪(2-2-9-3-10‬‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ در اﻣﺘﺪاد ﻫﺮ ﻣﺤﻮر در ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﺎﻳﺪ ﻃﻮري در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ ﻛﻪ در ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ﺣﺪاﻗﻞ ‪ %30‬و ﺣﺪاﻛﺜﺮ ‪ %70‬ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺳﻬﻢ آن ﻣﺤﻮر در ﻛﺸﺶ ﺗﺤﻤﻞ ﺷﻮد‪ ،‬ﻣﮕﺮ آﻧﻜﻪ اﻋﻀﺎي‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي ﻓﺸﺎري داراي ﻣﻘﺎوﻣﺘﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮ از آﻧﭽﻪ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه ﺑﺮاي ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ از ﺟﻤﻠﻪ ﺗﺮﻛﻴﺐ‬ ‫ﺑﺎرﮔﺬاري ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲدﻫﺪ‪ ،‬ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺪ ﻧﻜﺘﻪ ‪:‬‬ ‫ﻨﺪ‬ ‫ ‬

‫ﻃﺒﻖ اﻳﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺣﺎﻟﺘﻲ ﻛﻪ در ﻫﺮ ﻣﺤﻮر ﻓﻘﻂ ﻳﻚ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻗﻄﺮي وﺟﻮد دارد ﻧﺎدرﺳﺖ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬و ﺣﺘﻤﺎً ﺑﺎﻳﺪ دو‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻳﻜﻲ ﻓﺸﺎري و دﻳﮕﺮي ﻛﺸﺸﻲ در ﻫﺮ ﻣﺤﻮر وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ ‬

‫ﻲ و ﻓﺸﺎري‬ ‫ري‬ ‫ي ﻛﺸﺸﻲ‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي‬ ‫ﻴﺮو ﺑﻴﻦ ﺑ ﺑ‬ ‫ﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮو‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﺑﺑﻪ اﻳاﻳﻨﻜﻪ ﺗﻮزﻳﻊ‬ ‫ﻴﻢ ﺑﺑﺎ ﻮﺟ‬ ‫ﻮرون ااﺳﺘﻔﺎده ﻛﻨﻴﻢ‬ ‫ري ﻳﻳﺎ ﺷﻮرون‬ ‫ﺿﺮﺑﺪري‬ ‫ي ﺮﺑ‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي‬ ‫ااﮔﺮﺮ از ﺑ ﺑ‬ ‫ﻣﺴﺎوي اﺳﺖ ﻣﺸﻜﻞ ﺧﺎﺻﻲ وﺟﻮد ﻧﺨﻮاﻫﺪ داﺷﺖ و اﻳﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻌﻤﻮل‬ ‫رﻋﺎﻳﺖ ﻣﻴﺸﻮد‬

‫ ‬

‫ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ )ﻫﻤﮕﺮا و واﮔﺮا( ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬

‫ ‬

‫وﻟﻲ اﮔﺮ از ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي ﻗﻄﺮي اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮده ﺑﺎﺷﻴﻢ ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺗﻮزﻳﻊ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺷﻜﻞ زﻳﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬

‫ﻣﺤﺪودﻳﺖﻫﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا )‪(1-3-2-9-3-10‬‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎي‬ ‫ﺎ‬ ‫ﻓﺸﺮدﮔﻲ ﻟﻟﺮزهااي ﺎ‬ ‫ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﺸ ﮔ‬ ‫ﺑﺎﺷﻨﺪ )ﻣﺤﺪودﻳﺖ ط‬ ‫ﻓﺸﺮده ﻟﻟﺮزهااي ﺎﺷ‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﻓﺸ‬ ‫داراي ﻘﻄ‬ ‫ﻫﺎ ﺎﺑﺎﻳﺪ ا ا‬ ‫ﻗﻄﺮي ﺎ‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﻗﻄ‬ ‫ﻧﺎوداﻧﻲ در ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺟﺪﻳﺪ در ﺟﺪول ‪ 1-3-10‬ﻧﻴﺎﻣﺪه اﺳﺖ‪(.‬‬ ‫ب‪ -‬وﺟﻮد دو ﺑﺴﺖ اﻧﺘﻬﺎﻳﻲ ﺑﻼﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻌﺪ از اﺗﻤﺎم ورق اﺗﺼﺎل اﻟﺰاﻣﻲ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ورﻗﻲ‪،‬‬ ‫ﺷﺪه ﻳﺎﺎ ﻗ‬ ‫ﻫﺎي ﻧﻧﻮرد ﺷ‬ ‫ﻧﻴﻤﺮخ ﺎ‬ ‫ﺷﺪه ااز ﻧ خ‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷ‬ ‫ﺗﻜﻲ و ﭼﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺎﺧ‬ ‫ﻫﺎ‪ ،‬ﭼﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻜ‬ ‫ﻗﻄﺮي ﺎ‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﻗﻄ‬ ‫پ‪ -‬ﻘﻄ‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻘﺎرن ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺻﻔﺤﻪاي ﻛﻪ در آن ﻗﻄﺮي ﻗﺮار داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪ ،‬ﻗﺮار ﺑﮕﻴﺮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ت‪ -‬ﻣﺤﻞ وﺻﻠﻪ ﻋﻀﻮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻧﺒﺎﻳﺪ در ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻳﻚ ﭼﻬﺎرم در وﺳﻂ آن ﻗﺮار ﺑﮕﻴﺮد‪.‬‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ارﺗﻔﺎع ﻘﻄ‬ ‫اﻗﻞ ا ﺗﻔﺎ‬ ‫ل ﺣﺪاﻗﻞ‬ ‫ﻗﻄﺮي ﺑﻪ ﻃﻃﻮل‬ ‫اﻧﺘﻬﺎﻳﻲ ﻗﻄ‬ ‫ﻂ آآن و دو ﻧﺎﻧﺎﺣﻴﻪ اﻧ ﺎ‬ ‫ﻗﻄﺮي در وﺳﻂ‬ ‫ل ﻗﻄ‬ ‫ﭼﻬﺎرم ﻃﻃﻮل‬ ‫ﻚ ﺎ‬ ‫ث‪ -‬ﻧﺎﻧﺎﺣﻴﻪ ﻳﻚ‬ ‫آن ﺑﺎﻳﺪ ﻧﻮاﺣﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺗﻠﻘﻲ ﻣﻲﺷﻮد‪.‬‬

‫ﻻﻏﺮي اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي )‪(2-3-2-9-3-10‬‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﻻﻏﺮي اﻋﻀﺎي ﻓﺸﺎري ﻧﺒﺎﻳﺪ‬ ‫ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬‬

‫از‪≈ 123‬‬

‫‪E‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪4.23‬‬

‫ﺻﻔﺤﻪ‬ ‫ﻗﻄﺮي در ﻔ‬ ‫ﻋﻀﻮ ﻗﻄ‬ ‫ﻣﻮﺛﺮ ﻀ‬ ‫ﻃﻮل ﺛ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻃ ل‬ ‫ب‪-‬ﺿ‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺮاﺑﺮ ‪0.5‬‬ ‫و در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺻﻔﺤﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺮاﺑﺮ ‪0.7‬‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻧﻈﺮ ﮔ ﻓﺘﻪ‬ ‫ددر ﻧﻈ‬

‫اﺗﺼﺎﻻت اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎ )‪(4-3-2-9-3-10‬‬ ‫اﻟﻒ‪-‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺸﺸﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ﻛﻤﺘﺮﻳﻦ دو ﻣﻘﺪار زﻳﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫‪ 0.6 Fyye Ag x‬در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ‪ Fye Ag‬در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻻت ﺣﺪي‬ ‫‪ x‬ﺣﺪاﻛﺜﺮ اﺛﺮ ﻧﻴﺮوﻳﻲ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه‪ ،‬ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻣﻨﺘﻘﻞ‬ ‫ﻛﻨﺪ‪.‬‬ ‫ب‪ -‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز‬ ‫در ﺣﺪ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا ﻋﻼوه ﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺤﻮري ﻛﺸﺸﻲ ﺑﺎﻳﺪ داراي ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ ﻧﻴﺰ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬اﻳﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.1× 0.6 M pe‬ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫پ‪-‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز‬ ‫ﻋﻼوه ﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺸﺸﻲ‪ ،‬اﺗﺼﺎﻻت ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي ﻫﻢ ﻣﺤﻮر در ﺣﺪ ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد ﺑﺎﻳﺪ داراي ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫ﻓﺸﺎري ﻫﻢ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬ﻣﻘﺪار ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاﺑﺮ ‪1.25 Fa Ag‬‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي ﻃﺮاﺣﻲ را اﻧﺠﺎم دﻫﻴﻢ ﻛﻪ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺻﻔﺤﻪ ﻗﺎب اﻧﺠﺎم ﺷﻮد ﺗﺎ‬ ‫اﻧﺘﻘﺎل ﻟﻨﮕﺮﻫﺎ ﺑﻪ اﺗﺼﺎل و ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﻪ ﻧﺤﻮ ﺑﻬﺘﺮ و اﻗﺘﺼﺎديﺗﺮي اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪.‬‬ ‫اﮔﺮ ﻧﺨﻮاﻫﻴﻢ ﻛﻪ اﺗﺼﺎل را ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﻃﺮاﺣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪ ،‬ﺑﺎﻳﺪ از ﺟﺰﺋﻴﺎت اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﺷﻜﻞ ‪8-3-10‬‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﻨﻴﻢ و ﻋﻀﻮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ را ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ‪)2t‬دو ﺑﺮاﺑﺮ ﺿﺨﺎﻣﺖ ورق ﺑﺎدﺑﻨﺪي( ﻗﺒﻞ از‬ ‫ﻗﻄﺮ ورق ﺑﺎدﺑﻨﺪي ﻗﻄﻊ ﻛﻨﻴﻢ‬

‫ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ‪ 7‬و ‪(4-2-9-3-10) 8‬‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﻫﻤﺰﻣﺎن از ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮاي ‪ 7‬و ‪ 8‬ﻣﻮﺟﺐ اﻗﺘﺼﺎديﺗﺮ ﺷﺪن ﻳﻜﻲ در ﻣﻴﺎن ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻃﺒﻘﻪ‬ ‫ﻣﻲﺷﻮد و ﺗﺠﺮﺑﻪ ﻧﺸﺎن داده اﻳﻦ ﺷﻴﻮه ﻃﺮاﺣﻲ در ﻧﻬﺎﻳﺖ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ اﻗﺘﺼﺎديﺗﺮ ﺷﺪن ﻛﻞ ﺳﺎزه ﻣﻨﺠﺮ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬‬

‫رﻓﺘﺎر اﻋﻀﺎي ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﻤﮕﺮاي ‪ 7‬و ‪8‬‬

‫ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺑﻪ ﺗﻴﺮ را ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺟﻬﺖ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻓﻘﻲ و ﻋﻤﻮدي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫ﺗﻴﺮ دﻫﺎﻧﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ )‪(3-4-2-9-3-10‬‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎي دﻫﺎﻧﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﺑﺎ اﻳﻦ ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ را ﺑﺪون ﺣﻀﻮر و ﻛﻤﻚ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ‬ ‫ﺗﺤﻤﻞ ﻛﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﺗﻴﺮ دﻫﺎﻧﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﺑﺎﻳﺪ ﻗﺎدر ﺑﻪ ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻧﺎﺷﻲ از اﺛﺮ زﻟﺰﻟﻪ در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ‬ ‫دﻫﺎﻧﻪ‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﺗﺗﻴﺮ ﺎﻧ‬ ‫ﻧﺎﺷﻲ ااز ﻟ ﻟ‬ ‫ﻓﺸﺎري ﻧﺎﺷ‬ ‫ﻛﺸﺸﻲ و ﻓﺸﺎ‬ ‫ﻗﻄﺮي ﻛﺸﺸ‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻗﻄ‬ ‫ﻧﺎﻣﺘﻌﺎدل ﻧ ﺎ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻛﻛﺮدن اﺛاﺛﺮ ﺗﺗﻮزﻳﻊ ﻧﺎ ﺎ ل‬ ‫ﺑﺮاي ﻈ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ا‬ ‫ﺎﺷ‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي اﺛﺮ ﺑﺮﺷﻲ و ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻳﺮ در ﻗﻄﺮيﻫﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد‬

‫‪W-UniformLoad‬‬

‫‪P‬‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا )‪(10-3-10‬‬ ‫ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا ﺑﻪ دﻟﻴﻞ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻟﻴﻨﻚ ﻫﺎي ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﺑﻴﺸﺘﺮي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻗﺎب ﻫﺎي‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا دارﻧﺪ‪.‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﻳﻦ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا داراي ﺳﺨﺘﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺧﻮﺑﻲ‬ ‫ﻫﺴﺘﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻫﺴﺘﻨﺪ‪.‬‬

‫ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم اﺗﻼف اﻧﺮژي در ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮا‬

‫ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه واﮔﺮاي وﻳﮋه )‪(2-10-3-10‬‬ ‫¾ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮاي وﻳﮋه وﻗﺘﻲ ﻗﻄﻌﻪ ﭘﻴﻮﻧﺪ در آن ﻣﺴﺘﻘﻴﻤﺎً ﺑﻪ ﺳﺘﻮن وﺻﻞ ﻣﻲﺷﻮد ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺎ‬ ‫اﺗﺼﺎل ﮔﻴﺮدار ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮد‪ .‬در ﺣﺎﻟﺘﻲ ﻛﻪ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ در ﻣﻴﺎﻧﻪ ﺗﻴﺮ ﻗﺮار ﻣﻲﮔﻴﺮد‪ ،‬اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻔﺼﻠﻲ اﺟﺮا ﺷﻮد‪.‬‬

‫¾ اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺑﻪ ﺗﻴﺮ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻫﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮔﻴﺮدار ﻳﺎ ﻣﻔﺼﻠﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬اﮔﺮ اﺗﺼﺎل ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮔﻴﺮدار‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ اﺛﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در ﻋﻀﻮ و اﺗﺼﺎل آن در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺎﻳﺪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬

‫¾ ﻧﻮع رﻓﺘﺎر ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﻛﻪ در آن ﺑﺮش ﺣﺎﻛﻢ ﺑﺎﺷﺪ ﻳﺎ ﺧﻤﺶ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي اﺳﺖ‪ .‬در‬ ‫ﻞﭘﭘﺬﻳﺮي‬ ‫ﻳﺮي‬ ‫اﻳﺠﺎد ﺷﻜﻞ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻳﺠ‬ ‫رﻓﺘﺎر ﺟﻬ‬ ‫اﻳﻦ ر ر‬ ‫ﺷﻮد ﻛﻪ ﻳﻦ‬ ‫اﻧﺠﺎمم ﻮ‬ ‫اي ﺠ‬ ‫ﮔﻮﻧﻪ ي‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺑﻪ ﻮ‬ ‫ﺗﻮﺻﻴﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺮ ﻲ‬ ‫آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﻮ ﻴ‬ ‫ﻳﻴﻦ‬ ‫ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻃﻮل ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺑﻴﺸﺘﺮ از ﻳﻚ ﭘﻨﺠﻢ ﻃﻮل‬ ‫ﺗﻴﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﻮد‪ .‬اﻟﺒﺘﻪ اﻳﻦ ﻣﺴﺎﻟﻪ اﺟﺒﺎري ﻧﻴﺴﺖ و ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻳﻚ ﺗﻮﺻﻴﻪ اﺳﺖ )ﺑﺮاي‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮاي ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ اﻳﻦ ﻣﺴﺎﻟﻪ اﺟﺒﺎري اﺳﺖ(‪.‬‬

‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ)‪(3-2-2-10-3-10‬‬

‫ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﻄ‬ ‫ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺎﺑﺎﻳﺪ ﺑﻪ ﮔﮔﻮﻧﻪ ااي ﻃﻃﺮح ﺷﻮد ﻛﻛﻪ ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در آآن ﻛﻛﻤﺘﺮ ااز ﺎ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻋﺎدي روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫دارد‪.‬‬ ‫آن ر‬ ‫در ن‬ ‫ﻣﻮﺟﻮد ر‬ ‫ﻣﺤﻮري ﻮﺟﻮ‬ ‫ﺑﺎر ﻮري‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺑ ر‬ ‫ر‬ ‫ﺑﺴﺘﮕﻲ ﺑﺑﻪ‬ ‫ﻴﺰ ﺑ ﻲ‬ ‫ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻧﻴﺰ‬ ‫ﻴﺮ ﭘﻴﻮ‬ ‫ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮ ﻲ‬ ‫ﮔﺮدد‪ .‬و‬ ‫ﺮ‬ ‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺟﻬﺖ راﺣﺘﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻃﺮاﺣﻲ را ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اي ﻃﺮح‬ ‫ﻛﻨﻴﻢ ﻛﻪ اوﻻً رﻓﺘﺎر ﺑﺮﺷﻲ ﺣﺎﻛﻢ ﺑﺮ رﻓﺘﺎر ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺷﻮد و در ﺛﺎﻧﻲ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ از ‪15‬‬ ‫درﺻﺪ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺗﺴﻠﻴﻢ آن ﺑﻴﺸﺘﺮ ﻧﮕﺮدد‪.‬‬

‫دوران ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ )‪(4-2-2-10-3-10‬‬ ‫‪ y‬در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎﻳﺪ ﻣﻘﺪار ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻗﺎب را ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ واﻗﻌﻲ ﻃﺒﻘﻪ )ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ‬ ‫ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه از ﻧﺮماﻓﺰار ﭘﺲ از ﺿﺮب در ﺿﺮﻳﺐ ‪ (0.7R‬ﻗﺮار داده و ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس دوران ﻧﺴﺒﻲ‬ ‫ﻗﻄﻌﻪ راﺑﻂ ﺑﻪ ﻣﺎﺑﻘﻲ ﺗﻴﺮ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺮد‪.‬‬ ‫‪ 00.08‬و‬ ‫ﺷﺪه ااﺳﺖ ﻛﻛﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ ‪08‬‬ ‫ﻣﺸﺨﺺ ﺷ‬ ‫ﻗﺴﻤﺘﻬﺎي اﻟﻒ و ب ااﻳﻦ ﺑﻨﺪ ﺨ‬ ‫ﺎ‬ ‫دوران ﻫﻢ در ﻗ‬ ‫ﻣﺠﺎز ا‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺎ‬ ‫‪ y‬ﻘ ا‬ ‫‪0.02‬رادﻳﺎن اﺳﺖ‪ .‬ﺣﺎﻟﺖ اول وﻗﺘﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ رﻓﺘﺎر ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺣﺎﻛﻢ اﺳﺖ و ﺣﺎﻟﺖ دوم‬ ‫وﻗﺘﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ رﻓﺘﺎر ﺧﻤﺸﻲ ﺣﺎﻛﻢ اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﺑﻴﻨﺎﺑﻴﻨﻲ ﻫﻢ ﻣﻲﺗﻮان از دروﻧﻴﺎﺑﻲ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز را‬ ‫آورد‪.‬‬ ‫ﺑﺪﺳﺖ ور‬

‫در ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ اﻳﻦ ﺑﻨﺪ از ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺑﺎ ﺑﻨﺪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻛﻨﺘﺮل درﻳﻔﺖ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﻣﻲ ﺗﻮان ﺳﺨﺖ‬ ‫ﮔﻴﺮي ﺑﻴﺸﺘﺮي ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل درﻳﻔﺖ در ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي واﮔﺮاي وﻳﮋه را ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻧﻤﻮد‪:‬‬ ‫‪2800 : δ p ≤ 0 . 025 h‬‬ ‫⎫‬ ‫⎪‪h‬‬ ‫⎪‬ ‫⎬‬ ‫⎪‪h‬‬ ‫⎭⎪‬

‫‪e‬‬ ‫‪L‬‬ ‫‪e‬‬ ‫‪L‬‬

‫‪⎧L‬‬ ‫‪δ p ≤ 0 . 08 → δ p ≤ 0 . 08‬‬ ‫‪⎪⎪ eh‬‬ ‫‪h‬‬ ‫⎨ ‪Mabhas 10 − EBF :‬‬ ‫‪⎪ L δ ≤ 0 . 02 → δ ≤ 0 . 02‬‬ ‫‪p‬‬ ‫‪⎪⎩ eh p‬‬

‫ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﻫﺎي ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ )‪(6-2-2-10-3-10‬‬ ‫‪e‬‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺟﺎﻧﺒﻲ در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ)‪(7-2-2-10-3-10‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﺮاي ﻣﻬﺎر ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻛﻤﺎﻧﺸﻲ ﻣﻮﺟﻮد در ﻧﺎﺣﻴﻪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮا ﺑﻪ ﺗﻴﺮ‬ ‫ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ در اﺑﺘﺪا و اﻧﺘﻬﺎي اﺗﺼﺎل ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺟﺎﻧﺒﻲ از ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﭘﻴﭽﺸﻲ ﺗﻴﺮ‬ ‫ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺗﻴﺮ ﺑﺮﺷﻲ ﺧﺎرج از ﭘﻴﻮﻧﺪ )‪(3-2-10-3-10‬‬ ‫اﻳﻦ ﺗﻴﺮ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺗﻼش ﻫﺎي ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﺗﻼش ﻫﺎي ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ‪ 1.25‬ﺑﺮاﺑﺮ‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ‪ ،‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺿﻮاﺑﻂ ‪ 3-2-2-10-3-10‬ﻛﻪ در آن ﻣﺤﻞ ﻧﻘﻄﻪ ﻋﻄﻒ اﻳﻦ ﺗﻴﺮ ﻗﺮار‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﺼﻞ ‪ 1-10‬ﺎ‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ا‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮﺟﻮد ﺗﻴﺮ ‪ 1.15‬ا‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻤﻮد‪ .‬ﺎ‬ ‫داده ﻣﻲ ﺷﻮد ‪ ،‬ا‬ ‫ا‬

‫ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ‪:‬‬ ‫‪ Vv‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد ﺳﭙﺲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻔﺼﻠﻲ ﻳﺎ ﮔﻴﺮدار ﺑﻮدن ﺗﻜﻴﻪ ﮔﺎه ﺗﻴﺮ و‬ ‫ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺎر ﻣﺮده و زﻧﺪه ﺛﻘﻠﻲ وارد ﺑﺮ ﺗﻴﺮ ﺑﺎ ﻧﻮﺷﺘﻦ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗﻌﺎدل ﻟﻨﮕﺮ ﺣﻮل اﻧﺘﻬﺎي ﻣﻔﺼﻠﻲ‬ ‫ﺗﻴﺮ‪ ،‬ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻋﻤﻮدي ﻧﻴﺮوي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ و ﺑﻪ ﺗﺒﻊ آن ﻧﻴﺮوي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ را ﺑﻪ دﺳﺖ آورد‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي و اﺗﺼﺎﻻت آﻧﻬﺎ)‪( 4-2-10-3-10‬‬ ‫اﻟﻒ‪-‬ﻻﻏﺮي اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ﻧﺒﺎﻳﺪ‬

‫‪KL‬‬ ‫‪E‬‬ ‫‪≤ 4.23‬‬ ‫از‪≈ 125‬‬ ‫‪r‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫ﺗﺠﺎوز ﻛﻨﺪ‪.‬‬

‫ب‪-‬ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ‪، K ،‬در ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي واﮔﺮا ﺑﺮاﺑﺮ ﻳﻚ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻓﺸﺮده ﺑﺎﺷﻨﺪ‪:‬‬ ‫اي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻓﺸ ده‬ ‫داراي‬ ‫ي ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ دا‬ ‫ﻗﻄﺮي‬ ‫پ‪-‬ﻗﻄ‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه از دو ﻳﺎ ﭼﻨﺪ ﻧﻴﻤﺮخ ‪ ،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه ﻛﻪ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﻧﻴﺮوي‬‫ﻓﺸﺎري ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮﻧﺪ را ﺑﺮآورده ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ‪.‬‬

‫)‬

‫'‪r‬‬

‫‪(l r ) ≤ 3 (KL‬‬

‫روﺑﺮوو ﺻﺪق ﻛﻨﺪ‪:‬‬ ‫اﺑﻄﻪ وﺑ‬ ‫ﺗﻨﻬﺎﻳﻲ ددر راﺑﻄﻪ‬ ‫خ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺗﻨﻬﺎﻳ‬ ‫ي ﻧﻧﻴﻤﺮخ‬ ‫ﻻﻏﺮي‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺘﻲ ﻻﻏ‬ ‫ﻣ ﺎﻳ ﺘ‬ ‫ث‪-‬وﺻﻠﻪ اﺟﺮاي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻧﺒﺎﻳﺪ در ﻳﻚ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ وﺻﻠﻪ ﻋﻀﻮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻧﺒﺎﻳﺪ در‬ ‫دو اﻧﺘﻬﺎي آن ﺻﻮرت ﮔﻴﺮد‪.‬‬ ‫‪Brace‬‬

‫ﺟﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫ﺑﻴﻦ ‪ 30‬ﺗﺎ ‪ 60‬ددرﺟﻪ‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ و ﺗﺗﻴﺮ ﺑ ﻦ‬ ‫ﺑﻴﻦ ﻣﻬﺎ ﺑﻨﺪ‬ ‫ت‪-‬زاوﻳﻪ ﺑ ﻦ‬

‫‪30 0 ≤ θ ≤ 60 0‬‬

‫‪4‬‬

‫ﻣﺮاﺟﻊ ‪:‬‬ ‫‪-‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل ‪1387‬‬

‫‪- AISC‬‬ ‫‪AISC-341‬‬ ‫‪341 Seismic Provision 2005‬‬

‫درﻳﺎﻓﺖ اﻃﻼﻋﺎت ﺑﻴﺑﻴﺸﺘﺮﺮ‪:‬‬ ‫ﺟﻬﺖ رﻳ‬ ‫ﻬ‬ ‫وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه ‪: 808‬‬

‫‪www Saze808.com‬‬ ‫‪www.Saze‬‬ ‫‪com‬‬ ‫اﻳﻤﻴﻞ‪:‬‬ ‫‪mojtaba808@yahoo.com‬‬ ‫اﻧﺠﻤﻦ ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻋﻤﺮان اﻳﺮان ‪:‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫راﻫﻨﻤﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ‪ LRFD‬و ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪ASD‬‬ ‫ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﻟﺰاﻣﺎت‪ :‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ‪ 1387‬و آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ‪AISC 2005‬‬

‫ﺟﻌﻔﺮي”‬ ‫ﺿﺎ ﻔ‬ ‫اﺣﻤﺪرﺿﺎ‬ ‫ﺳﺮﺧﻲ ‪ ،‬ا ﺪ‬ ‫اﺻﻐﺮي ﺧ‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ ا ﻐ‬ ‫ﺗﺎﻟﻴﻒ‪ “ :‬ﺘ‬ ‫ﺗﺎﻟ ﻒ‬ ‫اﻧﺘﺸﺎرات ﻋﻠﻢ ﻋﻤﺮان‪-‬ﭘﺎﻳﻴﺰ ‪89‬‬