Saze808-DAFTARCHE-masjed by Mojtaba Asghari

‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‪ ،‬ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ ‪ 2‬ﻫﻤﺪان‬ ‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‪:‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺳﺎزه‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﺴﺠﺪ ﺑﺎ ﻣﻨﺎره‬

‫ﻃﺮاح ﺳﺎزه ‪:‬‬ ‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ ‫ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‪ 2‬ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻈﺎرت و اﺟﺮاي ﺷﻬﺮ ﻫﻤﺪان‬ ‫اﻳﻤﻴﻞ‪arjafari2004@gmail.com :‬‬

‫ﻣﺮداد ‪85‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫ﻣﻘﺪﻣﻪ‬ ‫‪ -1‬ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي در ﻫﺮ دو ﺟﻬﺖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم وﺟﻮد ﻣﻜﺎﻧﻬﺎي ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮاي ﻗﺮارﮔﻴﺮي ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ اﻧﺘﺨﺎب‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﻤﻴﺖ زﻳﺎد ﺳﺎزه و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺤﺪودﻳﺘﻬﺎي آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﺑﺮاي اﻧﺘﺨﺎب ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎ ﺷﻜﻠﭙﺬﻳﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫‪ -2‬ﺳﻘﻒ از ﻧﻮع ﻣﺨﺘﻠﻂ ﺑﺘﻦ و ﻓﻮﻻد )ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ( اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺿﺨﺎﻣﺖ دال ﺑﺘﻨﻲ ﺳﻘﻒ ‪ 10‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ و اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮﻫﺎ‬ ‫ﺑﺎ دال ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺮﺷﮕﻴﺮ از ﺟﻨﺲ ﻧﺎوداﻧﻲ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬در ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺗﻴﺮﻫﺎي‬ ‫ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ ﺑﺪون ﺷﻤﻌﺒﻨﺪي اﺟﺮا ﻣﻴﺸﻮﻧﺪ‪ .‬ﻗﺎﺑﻞ ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻓﺮﻋﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ ﻓﺮض ﺷﺪه اﻧﺪ و‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎي اﺻﻠﻲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت دوﺳﺮﮔﻴﺮدار ﻣﻴﺒﺎﺷﻨﺪ و در آﻧﻬﺎ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻨﻔﻲ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻛﻢ اﺳﺖ‪ ،‬ﻋﻤﻠﻜﺮد‬ ‫ﻣﺨﺘﻠﻂ ﻛﻤﻜﻲ ﺑﻪ آﻧﻬﺎ ﻧﻤﻴﻜﻨﺪ و ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎي اﺻﻠﻲ از ﻋﻤﻠﻜﺮد ﻣﺨﺘﻠﻂ ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ -3‬دﻳﻮارﻫﺎي ﺧﺎرﺟﻲ از ﺟﻨﺲ آﺟﺮ ﻣﺠﻮف ‪ 20‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮي )ﺑﺎ ﺟﺰﻳﻴﺎت ﻋﺎﻳﻘﻜﺎري ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻧﻘﺸﻪ ﻣﻌﻤﺎري( ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪ -4‬زﻣﻴﻦ ﻣﺤﻞ ﻗﺮارﮔﻴﺮي ﺳﺎزه از ﻧﻮع دو ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ -5‬ﻣﻘﺪار ‪ 5‬درﺻﺪ ﺑﺮون از ﻣﺮﻛﺰﻳﺖ اﺗﻔﺎﻗﻲ ﺑﺮاي ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫‪ -6‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﺗﻤﺎﻣﻲ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ در ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ در ﻫﺮ‬ ‫دوﺟﻬﺖ اﺻﻠﻲ ﻣﺸﺎرﻛﺖ دارﻧﺪ‪ ،‬ﻻزم اﺳﺖ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 4-1-2‬آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬ﺻﺪ درﺻﺪ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ در ﻫﺮ ﺟﻬﺖ‬ ‫ﺑﺎ ‪ 30‬درﺻﺪ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺟﻬﺖ دﻳﮕﺮ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺑﺮ ﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﮔﺮدد‪ ،‬اﻣﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﺒﺼﺮه ﻫﻤﻴﻦ ﺑﻨﺪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ‬ ‫آﻧﻜﻪ در ﺗﻤﺎﻣﻲ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري ﻧﺎﺷﻲ از زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 20‬درﺻﺪ ﻧﻴﺮوي ﻣﺠﺎز ﺳﺘﻮن اﺳﺖ‪ ،‬ﻣﻴﺘﻮان از ﺑﻪ‬ ‫ﻛﺎرﮔﻴﺮي اﻳﻦ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫‪ -7‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك زﻳﺮ ﭘﻲ ‪ 1.75‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ -8‬ﺑﺎر ﻣﺮده ﺑﺎم ‪ 600‬و ﺑﺎر ﺑﺮف و ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﺎم ‪ 150‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ -9‬درﺻﺪ ﻣﺸﺎرﻛﺖ ﺑﺎرزﻧﺪه در ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ‪ 20‬درﺻﺪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-10‬وزن ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ دﻳﻮارﻫﺎي ﻣﺤﻴﻄﻲ در ﺟﺎﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺑﻮده اﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ‪ 500‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫‪-11‬ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻓﺸﺮده ‪ 1584‬و ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻏﻴﺮ ﻓﺸﺮده ‪ 1440‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-12‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ وﺟﻮد ﮔﻨﺒﺪ و ﺗﻴﺮﻫﺎي ﺧﻤﻴﺪه و اﺧﺘﻼف ﺗﺮازﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در ﺳﻘﻒ ﻃﺒﻘﺎت ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﺟﺎي ﻧﺮم‬ ‫اﻓﺰار ‪ ETABS‬از ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ SAP2000‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫‪-13‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ SAP2000‬از آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC-ASD89‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫‪-14‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه از ﻧﺮم اﻓﺰارﻫﺎي ‪ SAFE ، SAP2000‬و ‪ excel‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-15‬ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي ﻣﻨﺎره ﻫﺎي ﻣﺴﺠﺪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع زﻳﺎد آﻧﻬﺎ ﺑﺎر ﺑﺎد ﻧﻴﺰ در ﻣﺪل ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﺗﺮي اﻋﻤﺎل ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺮاي ﺑﻘﻴﻪ ﻗﺴﻤﺘﻬﺎي ﺳﺎزه ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺑﻮدن ﺑﺎر ﺑﺎد در ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺑﺎ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ از اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﺑﺎد ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‬ ‫‪ -16‬ﻣﻘﺪار ﺣﺪ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاي ﻧﺴﺒﺘﻬﺎي ﺗﻨﺶ ﻋﺪد ‪ 1.05‬اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪-17‬ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 1-6-3-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر )‪ (D+0.7L+2.4E‬ﻛﻨﺘﺮل ﺷﻮﻧﺪ؛ اﻣﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﺒﺼﺮه‬ ‫ﻫﻤﻴﻦ ﺑﻨﺪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ در ﺗﻤﺎﻣﻲ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ﻛﻤﺘﺮ از ‪ O.3FY‬اﺳﺖ‪،‬‬ ‫ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ رﻋﺎﻳﺖ اﻳﻦ ﺑﻨﺪ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫‪-18‬ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ ﭘﻲ از آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ aci-318-2002‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-19‬در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﭘﻲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺑﺪون ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫)ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري( ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺿﺮﻳﺒﺪار‬ ‫اﺳﺖ‪ ،‬ﺑﺮ اﺳﺎس آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ aci318-2002‬ﺿﺮﻳﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎ ﺑﻪ ﺟﺎي ﻋﺪد ﻳﻚ ﻋﺪد ‪ 1.4‬در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-20‬ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت دﺳﺘﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و در ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﺮ ﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﺧﺘﻼف ﺗﺮازﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد ﺑﻴﻦ‬ ‫ﻗﺴﻤﺘﻬﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ‪ ،‬ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺑﺎم در ﻗﺴﻤﺖ اﺻﻠﻲ ﻣﺴﺠﺪ ﻛﻪ ﺳﻬﻢ ﺑﻴﺸﺘﺮي از ﺑﺎر ﺳﺎزه در آن ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ اﻋﻤﺎل ﮔﺮدﻳﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-21‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم وﺟﻮد ﺑﺎدﺑﻨﺪ در ﺳﺎزه‪ ،‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻳﺎ ﻋﺪم ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻗﺎﺑﻬﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 3-6-3-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ‬ ‫اﻧﺠﺎم ﺷﻮد ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ در ﺗﻤﺎﻣﻲ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎ ﺗﻨﺶ ﻣﺤﻮري ﻓﺸﺎري ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 0.4FY‬ﺑﻮده و‬ ‫ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﻴﻮﺳﺘﻪ اﺟﺮا ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻣﻴﺰان ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻫﻤﻴﻦ ﺑﻨﺪ ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 0.04‬اﺳﺖ‬ ‫ﻣﻴﺘﻮان ﻗﺎﺑﻬﺎ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻘﺪار ‪ K‬ﺑﺮاي ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ﻣﻴﺘﻮاﻧﺪ ﻋﺪد ﻳﻚ ﻓﺮض ﺷﻮد‬ ‫و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ‪ Cm‬ﻧﻴﺰ ﻣﻴﺘﻮاﻧﺪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﻮاﺑﻂ ﻗﺎﺑﻬﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد‬ ‫‪-22‬ﻣﻘﺪار اﻓﺖ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﺮاي ﺑﺎر زﻧﺪه ﺑﻪ ‪ 1/360‬و ﺑﺮاي ﺑﺎر زﻧﺪه و ﻣﺮده ﺑﻪ ‪ 1/240‬ﻃﻮل دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺤﺪود ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-23‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از اﺗﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار در ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن در روﺑﺮوي ﺑﺎل ﭘﺎﻳﻴﻦ و ﺑﺎل ﺑﺎﻻي ﺗﻴﺮ در داﺧﻞ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﺟﺎري ﺷﺪن ﻣﻮﺿﻌﻲ ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ در ﺟﺎن ﺳﺘﻮن در ﻧﺎﺣﻴﻪ‬ ‫ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل از ورﻗﻬﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‪ ،‬ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ ‪ 2‬ﻫﻤﺪان‬ ‫‪-‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‪:‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪-24‬ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫وزن ﺳﻘﻒ ﺑﺎم‬ ‫‪kg/m2‬‬

‫‪6.5‬‬

‫=‪1300*.005‬‬

‫ﮔﭻ ﭘﺮداﺧﺘﻲ‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪32.5‬‬

‫=‪1600*.025‬‬

‫ﮔﻞ ﮔﭻ‬

‫‪kg/m2‬‬

‫ﺳﻘﻒ ﻛﺎذب‬

‫‪10‬‬

‫ﺳﻘﻒ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ‪ 10‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪240‬‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪20‬‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪117‬‬

‫=‪.09*1300‬‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪84‬‬

‫=‪0.04*2100‬‬

‫‪kg/m2‬‬ ‫‪kg/m2‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪0‬‬

‫ﺑﺎر ﻣﻌﺎدل ﺗﻴﻐﻪ ﻫﺎ‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪520‬‬

‫ﻣﺠﻤﻮع‬

‫ﺗﻴﺮ ﻓﺮﻋﻲ ﻓﻠﺰي‬ ‫ﭘﻮﻛﻪ رﻳﺰي‬ ‫ﻣﻼت ﻣﺎﺳﻪ ﺳﻴﻤﺎن‬ ‫اﻳﺰوﮔﺎم‬

‫وزن دﻳﻮارﻫﺎي ﺑﻴﺮوﻧﻲ ﻧﻤﺎ‬ ‫‪kg/m2‬‬

‫‪6.5‬‬

‫=‪1300*.005‬‬

‫ﮔﭻ ﭘﺮداﺧﺘﻲ‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪32.5‬‬

‫=‪1600*.025‬‬

‫ﮔﻞ ﮔﭻ‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪170‬‬

‫‪0.2*850‬‬

‫آﺟﺮﻛﺎري ﺑﺎ ﻣﻼت ﻣﺎﺳﻪ ﺳﻴﻤﺎن‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪84‬‬

‫‪.04*2100‬‬

‫ﻣﻼت ﻣﺎﺳﻪ ﺳﻴﻤﺎن‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪10‬‬

‫راﺑﻴﺘﺲ و ﻳﻮﻧﻮﻟﻴﺖ ﻓﺸﺮده‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪55‬‬

‫آﺟﺮ ‪ 3‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮي‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪358‬‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪150‬‬

‫ﻣﺠﻤﻮع‬ ‫ﺑﺎرزﻧﺪه‬

‫ﺑﺎم‬

‫در اﻳﻨﺠﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﻤﻴﺖ ﺳﺎزه و ﻋﺪم وﺟﻮد ﺟﺰﻳﻴﺎت دﻗﻴﻖ ﻣﻌﻤﺎري در زﻣﻴﻨﻪ ﺳﻘﻒ و دﻳﻮارﻫﺎ و اﺣﺘﻤﺎل ﺗﻐﻴﻴﺮ در ﻣﺼﺎﻟﺢ و ﺟﺰﻳﻴﺎت ﻣﻮﺟﻮد در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﻴﻨﺎن ﺑﺎر‬ ‫ﻣﺮده ﺳﻘﻒ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 600‬و ﺑﺎر ﻣﺮده دﻳﻮارﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 500‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻓﺮض ﻣﻴﺸﻮد‬ ‫‪kg/m2‬‬

‫‪600‬‬

‫‪DEAD‬‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪150‬‬

‫‪RL‬‬

‫‪kg/m2‬‬

‫‪500‬‬

‫ﺑﺎر ﻣﺮده ﺑﺎم‬ ‫ﺑﺎرﺑﺮف و زﻧﺪه ﺑﺎم‬ ‫وزن ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ دﻳﻮار ﻧﻤﺎ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ و ﺑﺎد‪:‬‬ ‫ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺖ ‪ X‬ﺑﺎ ‪ 5‬درﺻﺪ ﺑﺮون از ﻣﺮﻛﺰﻳﺖ اﺗﻔﺎﻗﻲ‬

‫‪EX‬‬

‫ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺟﻬﺖ ‪ Y‬ﺑﺎ ‪ 5‬درﺻﺪ ﺑﺮون از ﻣﺮﻛﺰﻳﺖ اﺗﻔﺎﻗﻲ‬

‫‪EY‬‬

‫ﺑﺎر ﺑﺎد در ﺟﻬﺖ ‪X‬‬

‫‪WX‬‬

‫ﺑﺎر ﺑﺎد در ﺟﻬﺖ ‪Y‬‬

‫‪WY‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ زﻟﺰﻟﻪ‬

‫‪C=A.B.I/R‬‬ ‫)ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﺎ ﺧﻄﺮ زﻟﺰﻟﻪ زﻳﺎد(‬

‫‪T0=0.5‬‬

‫‪S=1.5‬‬

‫ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎ ﻣﻴﺎﻧﻘﺎب‪:‬‬

‫‪A=0.3‬‬ ‫زﻣﻴﻦ ﻧﻮع ‪II‬‬ ‫‪Ts=0.1‬‬

‫‪T=0.8*.08H^0.75=0.064*13.15^0.75=0.44‬‬

‫)ﺗﺮاز ﺑﺎﻻي ﻣﻨﺎره ﻫﺎﻣﺒﻨﺎي‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارﺗﻔﺎع ﺳﺎزه ﻗﺮار داده‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‬

‫‪0.1<0.44<0.5‬‬ ‫‪B=1+S=1+1. 5=2.5‬‬

‫)ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺑﺎ اﻫﻤﻴﺖ زﻳﺎد(‬

‫‪I=1.2‬‬

‫)ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺎ ﺷﻜﻠﭙﺬﻳﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ(‬

‫‪R=7‬‬ ‫‪C=A.B.I/R=0.3*2.5*1.2/7=0.1286‬‬

‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ زﻣﺎن ﺗﻨﺎوب ﺳﺎزه ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 0.7‬ﺛﺎﻧﻴﻪ اﺳﺖ ﻣﻘﺪار ﻧﻴﺮوي ﺷﻼﻗﻲ ﺻﻔﺮ اﺳﺖ و ﻣﻴﺘﻮان ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ را ﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮم‬ ‫اﻓﺰار ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺮش ﭘﺎﻳﻪ زﻟﺰﻟﻪ‪:‬‬ ‫ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻧﺮم اﻓﺰار و ﺑﺎ اﻳﺠﺎد ﻳﻚ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﻣﻮﻗﺖ ‪ 100‬درﺻﺪ ﺑﺎر ﻣﺮده و ‪ 20‬درﺻﺪ ﺑﺎر زﻧﺪه ﻣﻘﺪار ﻣﺠﻤﻮع واﻛﻨﺸﻬﺎي‬ ‫ﻋﻤﻮدي در ﺗﺮاز ﭘﺎﻳﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 376275‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ ‪ 0.1286‬در وزن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه‬ ‫ﻣﻘﺪرا ﺑﺮش ﭘﺎﻳﻪ ‪ 48389‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ‪ .‬اﻳﻦ ﺑﺎر ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺰﻳﻨﻪ ‪ USER LOADS‬در ﻗﺴﻤﺖ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺑﺎرﻫﺎي‬ ‫زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺎ ﻣﻘﺪاري اﻏﻤﺎض در ﺗﺮاز ‪ 5.2‬ﻛﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﻘﻒ ﺻﺤﻦ اﺻﻠﻲ ﻣﺴﺠﺪ ﻛﻪ ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ درﺻﺪ در وزن ﻛﻠﻲ ﺳﺎزه را ﻧﻴﺰ دارا‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ اﻋﻤﺎل ﻣﻴﮕﺮدد‪ .‬ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ‪ 5‬درﺻﺪ ﻧﻴﺰ ﺑﺮون از ﻣﺮﻛﺰﻳﺖ اﺗﻔﺎﻗﻲ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﺑﺎر در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪.‬‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر ﺑﺎد ‪:‬‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ در اﺑﺘﺪا ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع زﻳﺎد ﻣﻨﺎره ﻫﺎ ﻻزم اﺳﺖ ﺑﺮاي ﻣﻨﺎره ﻫﺎ ﺑﺎر ﺑﺎد ﻧﻴﺰ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪ .‬ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫ﺑﺎر ﺑﺎد ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﺑﺨﺶ ‪ 6-6‬اﻧﺠﺎم ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻗﺮارﮔﻴﺮي ﻣﺴﺠﺪ در ﺷﻬﺮ ﻫﻤﺪان ﻓﺸﺎر ﻣﺒﻨﺎي ﺑﺎد ﻃﺒﻖ‬ ‫ﺟﺪول ‪ 1-6-6‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 50‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬ﻓﺸﺎر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺑﺎﻳﺪ در ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺳﻄﺢ ﺑﺎدﮔﻴﺮ ﻣﻨﺎره‪،‬‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ اﺛﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺳﺮﻋﺖ )‪ (Ce‬و ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞ )‪ (Cq‬ﺿﺮب ﺷﻮد‪ .‬در ﻣﻮرد ﺿﺮﻳﺐ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺟﺪول ‪ 2-6-6‬و‬ ‫راﺑﻄﻪ ‪ 5-6-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺶ و ﺑﺮ اﺳﺎس ﻗﻀﺎوت ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﻣﻘﺪاري از ارﺗﻔﺎع ﻣﻨﺎره در ﺗﺮاز ﺑﺎﻻي ده ﻣﺘﺮ ﻗﺮار‬ ‫ﻣﻴﮕﻴﺮد و ﺑﺎ ﻓﺮض آﻧﻜﻪ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻗﺮارﮔﻴﺮي ﻣﺴﺠﺪ ﻣﻨﻄﻘﻪ اي ﺑﺎز و ﻏﻴﺮﻣﺘﺮاﻛﻢ ﺑﺎﺷﺪ ﻋﺪد ‪ 2‬اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬در ﻣﻮرد ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞ ﻧﻴﺰ‬ ‫از ﺑﻨﺪ ‪ 2-7-6-6‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻴﺸﻮد و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ارﺗﻔﺎع ﻣﻨﺎره ﻣﻘﺪار اﻧﺪﻛﻲ ﺑﻴﺶ از ‪12‬ﻣﺘﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻗﺴﻤﺖ اﻟﻒ اﻳﻦ‬ ‫ﺑﻨﺪ ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.3‬اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﺿﺮب اﻋﺪاد ﻣﺬﻛﻮر و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﻗﻄﺮ ﻣﻨﺎره ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 70‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ اﺳﺖ‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﺑﺎد وارد ﺑﺮ واﺣﺪ ﻃﻮل ﻣﻨﺎره ﺣﺪود ‪ 90‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﻗﺴﻤﺘﻲ از ﻣﻨﺎره در ﭘﺎﻳﻴﻦ‬ ‫آن ﺑﺎدﮔﻴﺮ ﻧﻤﻴﺒﺎﺷﺪ‪ ،‬ﺑﺎر ﮔﻔﺘﻪ ﺷﺪه ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ ﻗﺴﻤﺖ ﺑﺎﻻي ﻣﻨﺎره ﻛﻪ ﺑﻴﺮون از ﺳﻘﻒ اﺻﻠﻲ ﻣﺴﺠﺪ اﺳﺖ اﻋﻤﺎل ﻣﻴﮕﺮدد‪.‬‬

‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‪ ،‬ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ ‪ 2‬ﻫﻤﺪان‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‪:‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻳﺎ ﻋﺪم ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻗﺎﺑﻬﺎ‬ ‫ﻻزم اﺳﺖ ﻗﺒﻞ از ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺳﺎزه ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻗﺎﺑﻬﺎ ﻛﻨﺘﺮل ﺷﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم ﻣﻮﺟﻮد ﺑﻮدن ﻣﻘـﺎﻃﻊ در اﺑﺘـﺪاي ﻃﺮاﺣـﻲ و در‬ ‫ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻋﺪم ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻠﻬﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺳﺎزه در ﻫﻤﺎن اﺑﺘﺪا ﻧﻤﻴﺘﻮان اﻳﻨﻜﺎر را اﻧﺠﺎم داد‪ .‬اﻣﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﺳﺎزه ﻣﻴﺘﻮان‬ ‫ﺣﺪس زد ﻛﻪ ﺳﺎزه ﺷﺮاﻳﻂ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺟﺎﻧﺒﻲ را ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪ ،‬ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ در اﺑﺘﺪا ﺳﺎزه را ﺑﺎ ﻫﻤﻴﻦ ﻓﺮض ﻃﺮاﺣـﻲ ﻣﻴﻨﻤـﺎﻳﻴﻢ و‬ ‫ﭘﺲ از ﭘﺎﻳﻴﻦ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه‪ ،‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺷﺪن ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻗﺎﺑﻬﺎ را ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻴﻨﻤﺎﻳﻴﻢ‪ .‬اﻳﻦ ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮ اﺳﺎس ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻨﺪ ‪-10‬‬ ‫‪ 3-6 -3‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ اﻧﺠﺎم ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬ﺑﺪﻳﻨﻤﻨﻈﻮر ﭘﺲ از ﻛﻨﺘﺮل ﺷﺮاﻳﻂ ﻗﺴﻤﺘﻬﺎي اﻟﻒ و ب ﻛﻪ در اﻳﻨﺠﺎ رﻋﺎﻳـﺖ ﺷـﺪه اﺳـﺖ‪ ،‬ﺑﺎﻳـﺪ‬ ‫ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه را ﻣﻄﺎﺑﻖ راﺑﻄﻪ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه در ﺑﻨﺪ پ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﺎﻳﻴﻢ‪ .‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻣﺠﻤﻮع ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺮده و زﻧـﺪه‬ ‫وارد ﺑﺮ ﺳﺎزه در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 390431‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻣﻘﺪار ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎزه در اﺛـﺮ‬ ‫ﺑﺎر ‪ EX‬در ﺟﻬﺖ ‪ X‬در ﺗﺮاز اﻋﻤﺎل ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.47‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ارﺗﻔﺎع اﻳﻦ ﺗﺮاز از ﺗﺮاز ﭘﺎﻳﻪ ﺣـﺪود‬ ‫‪ 5.6‬ﻣﺘﺮ اﺳﺖ‪ ،‬ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﺑﻪ ﺷﻜﻞ زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪Q=390431*1.47/(48389*560)=.0212<0.04‬‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻴﺸﻮد ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 0.04‬و ﻗﺎﺑﻬﺎ در ﺟﻬﺖ ‪ X‬ﻣﻴﺘﻮاﻧﻨﺪ ﻣﻬﺎر ﺷﺪه ﻓﺮض ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬ﺑﺮاي ﺟﻬﺖ ‪Y‬‬ ‫ﻧﻴﺰ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از زﻟﺰﻟﻪ ﺟﻬﺖ ‪ Y‬اﻳﻦ ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺎﻳﺪ ﺗﻜﺮار ﺷﻮد ﻛﻪ اﻟﺒﺘﻪ ﺑﻪ ﻧﺘﻴﺠﻪ اي ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻳﻚ ﻧﻤﻮﻧﻪ از ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ‪:‬‬ ‫در زﻳﺮ ﻳﻚ ﻧﻤﻮﻧﻪ از ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻓﺮﻋﻲ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت دﺳﺘﻲ ﻛﻨﺘﺮل ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺗﻴﺮ ﻣﺬﻛﻮر ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻳﻚ دﻫﺎﻧﻪ ‪4‬ﻣﺘﺮي ﺑﻮده و ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻓﺮﻋﻲ در ﻓﻮاﺻﻞ ﻫﺮ ﻳﻚ ﻣﺘﺮ اﺟﺮا ﺷﺪه اﻧﺪ‪.‬‬ ‫‪COMPOSITE BEAM WITHOUT FALSEWORK BENT‬‬

‫‪INPUT INFORMATION‬‬ ‫‪(ACCORDING TO TABLE‬‬ ‫)‪1‬‬ ‫‪(NUMBER OF IPE-SECTION IN EACH‬‬ ‫)‪BEAM‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪NUMBER OF BOTTOM PLATE IN‬‬ ‫‪EACH BEAM‬‬ ‫‪IPE140‬‬ ‫=‪A‬‬ ‫‪16.4‬‬ ‫‪cm2‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪0.0‬‬ ‫‪0.0‬‬ ‫‪0‬‬ ‫‪IPE14‬‬

‫= ‪ALIGNMENT NUMBER OF SECTION‬‬ ‫=‪n1‬‬ ‫=‪a‬‬ ‫=‪t‬‬

‫‪WIDE OF BOTTOM PLATE‬‬ ‫‪THICKNESS OF BOTTOM PLATE‬‬

‫=‪n2‬‬ ‫‪SECTIONNAME:‬‬

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com

www.Saze808.com

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬

ts=

10.0

SX=

77.3

cm3

L1=

100

SY =

12.3

cm3

L2=

100

IX=

541

cm4

SPAN OF BEAM

L= ES/EC=n=

400 10.0

IY = rx=

44.9 5.74

cm4 cm

YIELD STRESS OF REINFORCEMENT

FyR=

3000

kg/cm2

rY =

1.65

14.00

THICKNESS OF CONCRETE

YIELD STRESS OF STEEL

Fy=

2400

kg/cm

YIELD STRESS OF CONCRETE MAXIMUM DEAD MOMENT

F'c= MD=

180 60000

kg/cm2 kg-cm

MAXIMUM LIVE MOMENT MAXIMUM MOMENT

ML= Mmax=

90000 150000

kg-cm kg-cm

Fb=

1584

kg/cm2

0.80

5475

ALLOWABLE BENDING STRESS FOR STEEL DIAMETER OF LONGITUDINAL REINFORCING

b= 7.30 cm (DEAD LOAD GROUP1) (DEAD LOAD GROUP2+LIVE LOAD)

DISTANCE BETWEEN REINFORCING ALLOWABLE SHEAR FOR EACH SHEAR BAR

NUMBER OF SHEAR BARS BETWEEN MAXIMUM&ZERO MOMENT N= BEAM HAVE POINT LOAD? M=

bE1=

OUTPUT INFORMATION bE1=min(L/8,L1/2)>b/2 bE2=min(L/8,L2/2)>b/2 50 cm

bE=bE!+bE2=

100

116.4

cm2

AS=

16.4

cm2

y= IS= Itr= SS= str= scon=

17.3 541 3403 77 197 509

cm cm4 cm4 cm4 cm3 cm3

b=Seff/SS=

2.54 DESIGN OF SHEAR BAR AC=bE. ts= 500 ASR=

2.51

4 0 kg-cm

(ACCORDING TO CODE 10)

(ENTER ((1)) FOR YES&((0)) FOR NO) (MOMENT AT PLACE OF POINT LOAD)

bE2= 50 cm (EFFECTIVE WIDE OF cm CONCRETE) (AREA OF SECTION EQUIVBALENT BY STEEL) (AREA OF STEEL SECTION WITHOUT CONCRTE) (DISTANCE BETWEEN BOTTOM OF SECTION&NEUTERAL AXIS) (MOMENT OF INERTIA FOR STEEL SECTION)

cm2 cm2

Vh=min(0.85*f'c/2*Ac,As.Fy/2)

(AREA OF EFFECTIVE LONGITUDINAL REINFORCING ) (FOR POSITIVE MOMENTS)

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com

www.Saze808.com Vh=As.FyR/2)

Vh= V'h=MIN(q.N,Vh)= V'h>Vh/4? N1=[Vh/q]+1= DESIGN FOR MOMENT Str<(1.35+0.35ML/MD)SS? Seff=SS+(Vh'/Vh)0.5*(Str-SS)= Ieff=IS+(Vh'/Vh)0.5*(Itr-IS)= MD/SS= 776 MD/SS+ML/Seff= 1234 (MD+ML)/Seff= 763 (MD+ML)/(SC.n)=

N2=N1[Mb/Mmax-1]/(b-1)=

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬

(FOR NEGATIVE MOMENTS) 19680 19680 OK 4

kg kg

NO NOT GOOD 197 cm3 3403 cm4 kg/cm2 <Fb,OK 2 kg/cm <0.9Fy,OK kg/cm2 <Fb,OK kg/cm2

<0.45F'c,ok

NOT REQUIRE TO CALCULATE

(NEGLECT COMPRESSIVE REINFORCEMENT)

BENDING STRESS IN BOTTOM OF SECTION BENDING STRESS IN TOP OF SECTION

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪-‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻳﻚ ﻧﻤﻮﻧﻪ از اﺗﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار‬ ‫در اﻳﻨﺠﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻳﻜﻲ از اﺗﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﻤﻮﻧﻪ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﭗ ‪ IPE18‬ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﻣﻴﮕﻴﺮد‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 2-8-3-10‬اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن را ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻴﺮ و ﺑﺪون ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻮﺟﻮد در ﺗﻴﺮ )و‬ ‫ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ از اﺳﺘﺜﻨﺎﻳﻲ ﻛﻪ در اداﻣﻪ اﻳﻦ ﺑﻨﺪ ذﻛﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ( ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻴﻨﻤﺎﻳﻴﻢ‪.‬‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻴﺮ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺟﺪول ‪ 1-3-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﺮاﺑﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﺿﺮب ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻓﻮﻻد ﻳﻌﻨﻲ ‪ 2400‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در ﺿﺮﻳﺐ ‪Z‬‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ )اﺳﺎس ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻘﻄﻊ ( ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ اﺳﺎس ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ‪ IPE18‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 166‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﻜﻌﺐ و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻟﻨﮕﺮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 3.98‬ﺗﻦ ﻣﺘﺮ ﻣﻴﺸﻮد‪ .‬اﮔﺮ ﺿﺨﺎﻣﺖ ورﻗﻬﺎي اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﭘﺎﻳﻴﻦ و ﺑﺎل ﺑﺎﻻ را ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.5‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻓﺮض ﻧﻤﺎﻳﻴﻢ‪ ،‬ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺤﻮر اﻳﻦ دو ورق از ﻫﻢ ﺑﺎ‬ ‫اﺣﺘﺴﺎب ارﺗﻔﺎع ﺗﻴﺮآﻫﻦ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 19.5‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﻴﮕﺮدد‪ .‬ﺣﺎﺻﻞ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺑﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ ‪ 19.5‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﻘﺪار ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري وارده ﺑﺮ ﻫﺮ ﻳﻚ از‬ ‫دو ورق را ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻴﺪﻫﺪ‪ .‬اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 20.4‬ﺗﻦ ﻣﻴﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﺟﻮش ﮔﻮﺷﻪ اﺗﺼﺎل ورﻗﻬﺎ ﺑﻪ ﺑﺎل ﺗﻴﺮ و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺟﻮش ﻧﻔﻮذي اﺗﺼﺎل ورﻗﻬﺎ ﺑﻪ ﺑﺎل ﻳﺎ ﺟﺎن ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻳﺪ داراي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺎﻓﻲ ﺑﺮاي اﻧﺘﻘﺎل اﻳﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺟﺪول ‪ 2-3-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻘﺪار ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺟﻮﺷﻬﺎي ﮔﻮﺷﻪ و ﻧﻔﻮذي ﺑﺮ اﺳﺎس ‪ 1.7‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻣﺠﺎز ﺗﻨﺶ آﻧﻬﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﻣﻘﺪار ﻃﻮل ورق ﺟﻬﺖ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻃﻮل ﺟﻮش ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮاي اﺗﺼﺎل ورق ﺑﻪ ﺑﺎل ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻓﺮض دو ﺧﻂ ﺟﻮش‪ ،‬ﺑﻌﺪ ﺟﻮش ‪ 7‬ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ و ارزش‬ ‫ﺟﻮش ‪ 650a‬ﻃﺒﻖ راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪L=20400/2/0.7/650/1.7=13.2cm‬‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻋﺮض ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ورق ﻧﻴﺰ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻨﺶ ﺟﻬﺖ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮوي ‪ 20.4‬ﺗﻦ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ ﺟﻮش ﻧﻔﻮذي ﺑﺎﻓﺮض ﻛﻨﺘﺮل ﭼﺸـﻤﻲ ﺟـﻮش ﺑـﻪ‬ ‫ﺷﻜﻞ زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﮕﺮدد‪:‬‬ ‫‪B=20400/1.7/.75/1440=11.1cm‬‬

‫ﻳﻚ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮش در ﺟﺎن ﺗﻴﺮﻫﺎ‬ ‫ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮش در ﺟﺎن ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮﺷﻲ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻳﺪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 4-8-3-10‬ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻋﻤﻞ ﻧﻤﻮد‪ .‬در اﻳﻨﺠﺎ ﺑﻪ ﻃـﻮر‬ ‫ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺗﻴﺮ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ IPE27‬در ﻣﺤﻮر ‪ A‬ﻣﺎﺑﻴﻦ ﻣﺤﻮرﻫﺎي ‪ 1‬و ‪ 3‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﻮرد ﻛﻨﺘﺮل ﻗﺮار ﻣﻴﮕﻴﺮد‪ .‬در اﻳﻦ ﺗﻴﺮ ﻛﻪ ﺑﻪ ﻃﻮل ‪ 4.2‬ﻣﺘـﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷـﺪ ﻣﻘـﺪار‬ ‫ﺑﺮش ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 2062‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ اﺳﺎس ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﻳﻦ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺮاﺑﺮ ‪484‬‬ ‫ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ ﻣﻜﻌﺐ اﺳﺖ‪ ،‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﻲ اﻳﻦ ﺗﻴﺮ و اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺮﺷﻲ آن ﺑﻪ ﺷﺮح زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪V=2062+2400*(484+484)/420=7593KG‬‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﻣﻘﺪار ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ در ﺟﻬﺖ ﻗﻮي ﻛﻪ ﺣﺎﺻﻠﻀﺮب ارﺗﻔﺎع ﺗﻴﺮ در ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺟﺎن اﺳﺖ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 17.82‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ ،‬ﻣﻘﺪار ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷـﻲ‬ ‫ﺗﻴﺮ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮﻣﻮل ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه در ﺟﺪول ‪ 1-3-10‬ﺑﻪ ﺷﺮح زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪Vp=0.55Fy.d.tw=0.55*2400*17.82=23522>7593 OK‬‬ ‫ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ﻛﻔﺎﻳﺖ ﻻزم در اﻳﻦ زﻣﻴﻨﻪ را دارد‪.‬‬ ‫اﺗﺼﺎل ﺑﺮﺷﻲ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ را ﻫﻢ ﺑﺮاي ﻧﻴﺮوي ‪ 7593‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻴﻨﻤﺎﻳﻴﻢ‪ .‬اﮔﺮ ﻓﺮض ﻛﻨﻴﻢ ﺑﺮاي ورق اﺗﺼﺎل ﺟﺎن از ورق ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ‪ 8‬ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ و ارﺗﻔـﺎع‬ ‫‪ 15‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ و ﺑﻌﺪ ﺟﻮش ‪ 6‬ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﻪ ﺷﺮح زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻴﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪1.7*650*0.6*15=9945>7593 OK‬‬ ‫در ﻧﺘﻴﺠﻪ اﺑﻌﺎد اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫ﺧﻼﺻﻪ اي از ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ و ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺮم اﻓﺰار ‪SAP2000‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ﻧﻤﺎي ﻛﻠﻲ ﺳﺎزه‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫ﻧﻤﻮﻧﻪ اي از ﺑﺎرﮔﺬاري ﺳﺎزه )ﺑﺎر ﻣﺮده(‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫دﻳﺎﮔﺮام ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫ﻧﻤﺎﻳﺶ ﻧﺴﺒﺘﻬﺎي ﺗﻨﺶ در اﻋﻀﺎي ﺳﺎزه اي‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com

TABLE: Auto Seismic User Loads LoadCase Text EX EX EX EX EX EX EY EY EY EY EY EY

Diaphragm Text DIAPH1 DIAPH5_7.92 DIAPH4_5.3 DIAPH3_5.2 DIAPH2_3.7 DIAPH1_3.2 DIAPH1 DIAPH5_7.92 DIAPH4_5.3 DIAPH3_5.2 DIAPH2_3.7 DIAPH1_3.2

DiaphragmZ m 12.25 8.89556 5.3 5.2 3.70667 3.29524 12.25 8.89556 5.3 5.2 3.70667 3.29524

www.Saze808.com

AppPoint Text CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM CM

AddEcc Unitless 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05 0.05

TABLE: Auto Seismic Loads To Horizontal Diaphragms LoadCase AutoLdType Diaphragm DiaphragmZ Text Text Text m USER EX LOADS DIAPH1 12.3 USER EX LOADS DIAPH6-9.32 9.7 USER EX LOADS DIAPH5_7.92 8.9 USER EX LOADS DIAPH4_5.3 5.3 USER EX LOADS DIAPH3_5.2 5.2 USER EX LOADS DIAPH2_3.7 3.7 USER EX LOADS DIAPH1_3.2 3.3 USER EY LOADS DIAPH1 12.3 USER EY LOADS DIAPH6-9.32 9.7 USER EY LOADS DIAPH5_7.92 8.9 USER EY LOADS DIAPH4_5.3 5.3 USER EY LOADS DIAPH3_5.2 5.2 USER EY LOADS DIAPH2_3.7 3.7 USER EY LOADS DIAPH1_3.2 3.3 TABLE: Load Case Definitions LoadCase DesignType SelfWtMult AutoLoad

FX Kgf 0 0 0 48389 0 0 0 0 0 0 0 0

FX Kgf

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬

FY Kgf 0 0 0 0 0 0 0 0 0 48389 0 0

FY Kgf

MZ Kgf-m 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

MZ Kgf-m

BaseShear Kgf 48389 48389 48389 48389 48389 48389 48389 48389 48389 48389 48389 48389

X m

Y m

Z m

0.0

21.6

7.4

12.3

0.0

7.3

7.4

9.7

0.0

7.3

7.4

8.9

0.0

20.9

7.4

5.3

48389.0

0.0

0.0 40185.1

5.9

7.4

5.2

0.0

19.2

7.1

3.7

0.0

17.3

7.0

3.3

0.0

21.6

7.4

12.3

0.0

7.3

7.4

9.7

0.0

7.3

7.4

8.9

0.0

20.9

7.4

5.3

0.0

48389.0

37875.5

5.9

7.4

5.2

0.0

19.2

7.1

3.7

0.0

17.3

7.0

3.3

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com

www.Saze808.com

Text DEAD WALL SNOW

Text DEAD DEAD SNOW

Unitless

QUAKE

EY WX WY

QUAKE WIND WIND

0 0 0

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬

Text 1 0 0

TABLE: Combination Definitions ComboName ComboType CaseType Text Text Text Linear DSTL1 Linear Add Static Linear DSTL1 Static Linear DSTL2 Linear Add Static Linear DSTL2 Static Linear DSTL3 Linear Add Static Linear DSTL3 Static Linear DSTL3 Static Linear DSTL4 Linear Add Static Linear DSTL4 Static Linear DSTL4 Static Linear DSTL5 Linear Add Static Linear DSTL5 Static Linear DSTL5 Static Linear DSTL6 Linear Add Static Linear DSTL6 Static Linear DSTL6 Static Linear DSTL7 Linear Add Static Linear DSTL7 Static Linear DSTL7 Static Linear DSTL8 Linear Add Static Linear DSTL8 Static Linear DSTL8 Static

USER LOADS USER LOADS None None

CaseName Text

ScaleFactor Unitless

SteelDesign Yes/No

DEAD

Yes

WALL

DEAD

WALL

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

Yes

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com DSTL9

Linear Add

DSTL9 DSTL9 DSTL10

Linear Add

DSTL10 DSTL10 DSTL11

Linear Add

DSTL11 DSTL11 DSTL12

Linear Add

DSTL12 DSTL12 DSTL13

Linear Add

DSTL13 DSTL13 DSTL14

Linear Add

DSTL14 DSTL14 DSTL15

Linear Add

DSTL15 DSTL15 DSTL16

Linear Add

DSTL16 DSTL16 DSTL17

Linear Add

DSTL17 DSTL17 DSTL18 DSTL18 DSTL18

Linear Add

Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

www.Saze808.com DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

DEAD

WALL

DEAD

WALL

-1

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬ Yes

Yes

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com DSTL19

Linear Add

DSTL19 DSTL20 DSTL20

Linear Add

Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

www.Saze808.com DEAD

WALL

DEAD

WALL

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬ Yes

Yes

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com

TABLE: Base Reactions OutputCase CaseType GlobalFX Text Text Kgf DEAD LinStatic 1.1E-09 WALL LinStatic -2.3E-10 LIVE LinStatic 5.0E-10 EX LinStatic -4.8E+04 EY LinStatic 6.6E-09 WX LinStatic -1.3E+03 WY LinStatic 1.3E-11 DSTL1 Combination 8.5E-10 DSTL2 Combination 8.5E-10 DSTL3 Combination -1.3E+03 DSTL4 Combination 1.3E+03 DSTL5 Combination 8.7E-10 DSTL6 Combination 8.4E-10 DSTL7 Combination -1.3E+03 DSTL8 Combination 1.3E+03 DSTL9 Combination 8.7E-10 DSTL10 Combination 8.4E-10 DSTL11 Combination -4.8E+04 DSTL12 Combination 4.8E+04 DSTL13 Combination 7.5E-09 DSTL14 Combination -5.8E-09 DSTL15 Combination -4.8E+04 DSTL16 Combination 4.8E+04 DSTL17 Combination 7.5E-09 DSTL18 Combination -5.8E-09 DSTL19 Combination 8.5E-10 DSTL20 Combination 8.5E-10

www.Saze808.com

GlobalFY Kgf -1.8E-10 -5.0E-11 -8.7E-12 4.1E-09 -4.8E+04 1.5E-10 -1.3E+03 -2.3E-10 -2.3E-10 -8.1E-11 -3.8E-10 -1.3E+03 1.3E+03 -8.1E-11 -3.8E-10 -1.3E+03 1.3E+03 3.9E-09 -4.3E-09 -4.8E+04 4.8E+04 3.9E-09 -4.3E-09 -4.8E+04 4.8E+04 -2.3E-10 -2.3E-10

GlobalFZ Kgf 2.8E+05 1.1E+05 5.6E+04 2.1E-09 5.7E-09 7.2E-11 2.3E-11 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05 3.9E+05

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬

GlobalMX Kgf-m 2.1E+06 7.8E+05 4.1E+05 3.0E+03 2.0E+05 6.0E+00 1.1E+04 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 2.9E+06 3.1E+06 2.7E+06 2.9E+06 2.9E+06 3.1E+06 2.7E+06 2.9E+06 2.9E+06

GlobalMY Kgf-m -3.4E+06 -1.3E+06 -5.6E+05 -1.6E+05 1.4E+02 -1.1E+04 -3.0E+00 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.9E+06 -4.5E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.9E+06 -4.5E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06 -4.7E+06

GlobalMZ Kgf-m -9.5E-09 1.4E-09 -3.8E-09 4.0E+05 -3.2E+05 9.2E+03 -2.7E+04 -8.1E-09 -8.1E-09 9.2E+03 -9.2E+03 -2.7E+04 2.7E+04 9.2E+03 -9.2E+03 -2.7E+04 2.7E+04 4.0E+05 -4.0E+05 -3.2E+05 3.2E+05 4.0E+05 -4.0E+05 -3.2E+05 3.2E+05 -8.1E-09 -8.1E-09

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com

www.Saze808.com

TABLE: Steel Design 1 - Summary Data - AISC-ASD89 Frame DesignSect DesignType Text Text Text 1 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 2 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 3 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 4 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 5 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 7 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 8 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 9 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 10 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 13 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 14 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 24 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 25 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 67 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 69 2IPE160_2PL260X8_D200 Column 70 IPE180 Beam 71 IPE270 Beam 74 IPE270 Beam 75 IPE270 Beam 76 IPE270 Beam 77 IPE180 Beam 78 IPE220 Beam 79 IPE180 Beam 80 IPE200 Beam 82 IPE200 Beam 83 IPE200 Beam 85 IPE200 Beam 86 IPE200 Beam 88 IPE270 Beam 94 IPE140 Beam 95 IPE140 Beam 96 IPE220 Beam 97 IPE220 Beam 98 IPE220 Beam 99 IPE180 Beam 100 IPE220 Beam 101 IPE180 Beam 102 IPE180 Beam 103 IPE200 Beam 104 IPE200 Beam 105 IPE240 Beam 106 IPE200 Beam 107 IPE240 Beam 108 IPE200 Beam 109 IPE200 Beam 112 IPE140 Beam 113 IPE180 Beam 115 IPE140 Beam 116 IPE180 Beam

Status Text No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages Overstressed Overstressed No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages Overstressed No Messages Overstressed No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬

Ratio Unitless 0.737408 1.008905 0.736872 1.008891 0.73509 0.775577 0.778047 0.669527 0.671216 0.512629 0.510726 0.369858 0.369012 0.295144 0.280884 1.003779 0.904189 0.903242 1.120759 1.120328 0.71739 0.821922 0.704598 0.862369 0.864875 0.761876 0.787754 0.864092 1.010166 0.316908 0.316908 0.924685 0.895563 0.712486 0.517436 0.712486 0.517436 0.771575 0.745176 0.736078 1.061181 0.575658 1.061193 0.575665 0.871526 0.172958 0.755154 0.172958 0.755154

RatioType Text PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM

Combo Text DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL12 DSTL12 DSTL6 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL6 DSTL14 DSTL1 DSTL1 DSTL11 DSTL11 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL13 DSTL1 DSTL13 DSTL1 DSTL11

Location m 0 5.7 0 5.7 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5.8 5.8 0 0 4.2 3.14 0 0 0 4.2 4.2 0 4.2 0 0 0 1.35 1.35 0 0 0 1.48 0 1.48 0.45951 0 0 0 1.48 0 1.48 0.91902 0.81431 0 0.81431 0

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 130 131 132 133 134 135 136 137 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 158 159 160 161 186 187 188 189 28 29 30 31 32 34 35 37 38 40

IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE200 IPE200 IPE200 IPE200 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE140 IPE220 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE200 IPE200 IPE200 IPE200 IPE270 IPE270 IPE200 IPE200 2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE180_2PL260X12_D200

www.Saze808.com Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Column Column Column Column Column Column

No Messages No Messages No Messages Overstressed No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages Overstressed No Messages No Messages Overstressed No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages Overstressed No Messages Overstressed No Messages

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬ 0.9269 0.708765 0.708782 1.080462 0.926951 0.112021 0.112021 0.905012 0.905012 0.905012 0.905012 0.073613 0.073613 0.073613 0.073613 0.905012 0.905012 0.905012 0.905012 0.073613 0.073613 0.073613 0.073613 0.305501 0.299951 0.501626 0.549292 0.905012 0.905012 0.905012 0.905012 0.073613 0.073613 0.073613 0.073613 0.59826 1.103144 0.818261 0.850325 1.104462 0.694399 0.616422 0.430593 0.408704 0.559306 0.856649 0.583489 0.773388 0.592697 0.275399 1.072251 0.611949 1.070519 0.612537

PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM

PMM PMM PMM PMM

PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM

PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM

DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL13 DSTL13 DSTL13 DSTL19 DSTL19 DSTL19 DSTL19 DSTL13 DSTL5 DSTL13 DSTL5 DSTL19 DSTL19 DSTL19 DSTL19 DSTL12 DSTL14 DSTL12 DSTL11 DSTL12 DSTL12 DSTL12 DSTL12 DSTL19 DSTL19 DSTL19 DSTL19 DSTL6 DSTL1 DSTL11 DSTL13 DSTL12 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL12 DSTL11 DSTL11 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL13

0 1.48 1.48 0.91902 0 0.81431 0.81431 1.35 1.35 1.35 1.35 0.3795 0.75899 0.3795 0.3795 1.35 1.35 1.35 1.35 0.75899 0.3795 0.3795 0.3795 4.2 4.2 0 0 1.35 1.35 1.35 1.35 0.3795 0.3795 0.3795 0.3795 0 5.9397 0 0 0 4.45477 0 7.42604 7.42604 0 2.1 0 2.1 0 0 0 0 0 0

‫ ﻫﻤﺪان‬2 ‫ ﻣﻬﻨﺪس ﭘﺎﻳﻪ‬،‫ ﻓﻮق ﻟﻴﺴﺎﻧﺲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬،‫ﻣﻬﻨﺪس اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي‬ www.Iransaze.com 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 62 63 64 81 84 87 90 91 110 111 114 157 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 6 11 12 15 16 17 18 19 20

2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE180_2PL260X12_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE180_2PL200X10_D200 2IPE180_2PL200X10_D200 2IPE180_2PL200X10_D200 2IPE180_2PL200X10_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE160_2PL260X8_D200 2IPE270_2PL380X5_D310 2IPE160_2PL260X8_D200 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE270 IPE200 IPE200 IPE220 IPE220 IPE220 IPE220 IPE220 IPE220 IPE220 IPE220 IPE160 4L12 4L12 4L12 4L12 IPE240 IPE240 IPE140 IPE160

www.Saze808.com Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Column Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Beam Column Column Column Column Beam Beam Beam Beam

No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages No Messages

:‫آدرس وﺑﺴﺎﻳﺖ‬ 0.621913 0.242206 0.833526 0.559476 0.843334 0.451755 0.845457 0.46943 0.832492 0.557197 0.63236 0.391668 0.585647 0.431055 0.587938 0.449258 0.634385 0.445637 0.784876 0.596961 0.6088 0.35483 0.603233 0.808518 0.643307 0.644238 0.808407 0.795699 0.560665 0.938866 0.41905 0.938384 0.773605 0.583023 0.566137 0.254922 0.341312 0.722299 0.580693 0.282392 0.337276 0.717129 0.113253 0.82914 0.137397 0.782288 0.137401 0.968092 0.872561 0.375651 0.440264

PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM PMM

DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL11 DSTL14 DSTL11 DSTL13 DSTL11 DSTL13 DSTL11 DSTL12 DSTL12 DSTL11 DSTL11 DSTL12 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL14 DSTL13 DSTL14 DSTL13 DSTL12 DSTL12 DSTL14 DSTL14 DSTL12 DSTL12 DSTL13 DSTL13 DSTL6 DSTL12 DSTL5 DSTL12 DSTL6 DSTL12 DSTL12 DSTL13 DSTL12

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3.7 0 0 0.5 0 0 1.575 0 1.575 0 2.1 0 1.98376 1.41421 0 2.1 0 1.575 0 1.575 0 1.575 0 1.575 0 0 0 0 0 2.7 2.7 0 0

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﭘﻲ‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬

‫آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز در ﻗﺴﻤﺖ ﻧﻮارﻫﺎي اﻓﻘﻲ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺗﻌﺪاد آﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﺑﻪ ﻗﻄﺮ ‪ 16‬ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ‬

‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪-‬‬

‫آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز در ﻗﺴﻤﺖ ﻧﻮارﻫﺎي ﻗﺎﻳﻢ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺗﻌﺪاد آرﻣﺎﺗﻮر ﺑﻪ ﻗﻄﺮ ‪ 16‬ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮ‬

‫‪www.Iransaze.com‬‬