Saze808-Concrete%20Maghsodi%20Tamrin by Mojtaba Asghari

‫ﺑﺴﻤﻪ ﺗﻌﺎﻟﯽ‬

‫ﺗﻤﺮﯾﻦ ﻫﺎي درس‬

‫ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺸﺮﻓﺘﻪ‬ ‫ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬ ‫داﻧﺸﺠﻮ‪:‬‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪mojtaba808@yahoo.com‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﻬﺎر ‪88‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻓﻬﺮﺳﺖ‪:‬‬

‫اﻟﻒ‪ -‬ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺘﻮن ﻻﻏﺮ ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﭘﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪HPHSC‬‬ ‫ب‪ -‬ﻃﺮاﺣﯽ دال ﭼﻨﺪ دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﭘﺲ ﺗﻨﯿﺪه‬ ‫ج‪ -‬ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ اﺗﺼﺎل ﮔﻮﺷﻪ‬‫ اﺗﺼﺎل ﻣﯿﺎﻧﯽ‬‫‪ -‬ﭼﻨﺪ ﻧﻤﻮﻧﻪ اﺟﺮاﯾﯽ از دﺗﺎﯾﻞ اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن‬

‫د‪ -‬ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺘﻨﯽ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪1‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫اﻟﻒ( ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺘﻮن ﻻﻏﺮ ﺑﺎ‬

‫ﺑﺘﻦ ﭘﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ )‪(HPHSC‬‬

‫‪High Performance High Strength Concrete‬‬

‫ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺑﻌﻀﯽ از ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﺑﺘﻦ ﭘﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‪:‬‬ ‫ ‪ HPHSC‬داراي ﻧﺴﺒﺖ ﮐﻢ آب ﺑﻪ ﻣﻮاد ﺳﯿﻤﺎﻧﯽ و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري در ﻣﺤﺪوده‬‫‪ (50  100) Mpa‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ‪.‬‬

‫ وﯾﮋﮔﯽ اﺻﻠﯽ و ﻣﻬﻢ ﺑﺘﻦ ‪ HPHSC‬دوام ﺑﺘﻦ در ﻣﺤﯿﻂ ﻫﺎي ﺧﻮرﻧﺪه اﺳﺖ‪.‬‬‫ ﻣﻮاد ﺳﯿﻤﺎﻧﯽ ﻣﮑﻤﻞ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺷﺎﻣﻞ ﺳﺮﺑﺎره ﮐﻮره ﻫﺎ ‪ ، Blast furnace Slag‬ﺧﺎﮐﺴﺘﺮ‬‫آﺗﺸﻔﺸﺎﻧﯽ ‪ ، Fly-ash‬دوده ﺳﯿﻠﯿﺲ ‪ Silica-fume‬و ﻏﯿﺮه ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان از آﻧﻬﺎ‬ ‫ﺑﺼﻮرت ﺟﺎﯾﮕﺰﯾﻦ ﺳﯿﻤﺎن ﯾﺎ ﺑﻌﻨﻮان اﻓﺰودﻧﯿﻬﺎ در ﻣﺨﻠﻮط ﺑﺘﻦ اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد‪..‬‬

‫ ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺰش)ﻧﺴﺒﺖ ﮐﺮﻧﺶ ﺧﺰﺷﯽ ﺑﻪ ﮐﺮﻧﺶ اﻻﺳﺘﯿﮏ( ﺑﺘﻦ ‪HPHSC‬ﺑﻪ ﻣﻘﺪار‬‫ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ ﮐﻤﺘﺮ از اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ در ﺑﺘﻦ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ اﮔﺮ ‪ HPHSC‬ﻗﺒﻞ از ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪن دوره ﻧﮕﻬﺪاري ﺧﻮد در ﻣﻌﺮض ﺧﺸﮏ ﺷﺪن‬‫ﻗﺮار ﮔﯿﺮدﮐﺎﻫﺶ ﺑﯿﺸﺘﺮي در ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﮐﻢ ﭘﺪﯾﺪ ﻣﯽ آﯾﺪ‬ ‫ﮐﻪ ﻣﻌﻤﻮﻻ ﯾﮏ دوره ﻧﮕﻬﺪاري ﺑﺮاﺑﺮ ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 7‬روز ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ و ﻧﺴﺒﺖ ﭘﻮاﺳﻮن ﺑﺘﻦ ‪: HPHSC‬‬‫در دو اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﮐﺎﻧﺎدا و ﻧﯿﻮزﻟﻨﺪ )‪1‬و‪ (2‬راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ ﺑﺘﻦ‬ ‫‪ HPHSC‬ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫‪1.5‬‬

‫‪  ‬‬ ‫‪Ec  3320 f  6900  ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 2300 ‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪‬‬

‫'‬ ‫‪c‬‬

‫‪2‬‬

‫‪‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪ ‬وزن ﻣﺨﺼﻮص ﺑﺘﻦ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ‪ Kg / m 3‬و '‪ f c‬ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ‪ Mpa‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪ -‬ﻧﺴﺒﺖ ﭘﻮاﺳﻮن ‪ HPHSC‬را ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻘﺪار ‪ 0.2‬ﻣﻨﻈﻮر داﺷﺖ‪.‬‬

‫ﺗﯿﺮﻫﺎي ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ‪: HPHSC‬‬ ‫)در اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻧﯿﻮزﻟﻨﺪ( ﻣﺮﺟﻊ ) ‪(2‬‬

‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺘﻦ ﺑﺎﻣﻨﻈﻮرﮐﺮدن ﮐﺮﻧﺶ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﺘﻦ در ﻓﺸﺎر ‪ cu  0.003‬‬ ‫ﺑﻠﻮك ﺗﻨﺶ داراي ﺗﻨﺶ ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ '‪  . f c‬و ﻋﻤﻖ ﺑﻠﻮك ﺗﻨﺶ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﺑﺮاﺑﺮ ‪:  .d nb‬‬

‫‪  0.85  0.008 f c'  30 0.65    0.85‬‬ ‫‪  0.85  0.004f c'  55 0.75    0.85‬‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﮔﺮدد ﮐﻪ در ﺑﺘﻦ ﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ زﯾﺮ داﺷﺘﯿﻢ‪:‬‬

‫‪f c'  55Mpa    0.85‬‬ ‫‪f c'  80Mpa    0.75‬‬

‫در ﻋﻤﻞ ﻃﺮاﺣﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﺼﻮرت ﮐﻢ آرﻣﻪ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ آﻧﻬﺎ ﺑﺎ ﻧﯿﺮوي ﺗﺴﻠﯿﻢ‬ ‫ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﮐﺸﺸﯽ ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ﺑﻠﻮك ﺗﻨﺶ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ داراي‬ ‫اﺛﺮ ﻏﯿﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻃﺮح ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬

‫ﻋﻤﻖ ﻣﺤﻮر ﺧﻨﺜﯽ در ﻫﻨﮕﺎم ﯾﮏ ﺷﮑﺴﺖ ﻣﺘﻮازن = ‪d nb‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪3‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺑﺮاي اﻃﻤﯿﻨﺎن از ﯾﮏ ﺷﮑﺴﺖ ﻧﺮم ‪،‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﻋﻤﻖ ﻣﺤﻮر‬

‫‪‬‬ ‫‪.d‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫ﺧﻨﺜﯽ ‪ d n‬را ﺑﻪ ﻣﻘﺪاري ﮐﻤﺘﺮ از ‪ d nb‬ﻣﺤﺪود ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﺳﺘﺮاﻟﯿﺎ )ﻣﺮﺟﻊ ‪:(3‬‬ ‫‪  d n  0.4d‬ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻧﺴﺒﺖ ﻓﻮﻻد ﮐﺸﺸﯽ‪:‬‬

‫'‪ .. f c‬‬ ‫‪ 0 .4‬‬ ‫‪fy‬‬

‫‪ 0.003‬‬ ‫‪d nb  ‬‬ ‫‪ 0.003   y‬‬ ‫‪‬‬

‫‪ max‬‬

‫ﻣﻄﺎﺑﻖ اﯾﻦ راﺑﻄﻪ ﺑﺮاي ﺑﺘﻦ ﻫﺎي ﭘﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻓﻮﻻد ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﯿﺸﺘﺮي اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي از ﯾﮏ ﺷﮑﺴﺖ ﺗﺮد در اوﻟﯿﻦ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ‪،‬ﻧﺴﺒﺖ ﻓﻮﻻد ﮐﺸﺸﯽ‬‫ﻧﺒﺎﯾﺪ از ﯾﮏ ﺣﺪاﻗﻞ ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫'‪0.25 f c‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪fy‬‬

‫ﻃﺒﻖ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻧﯿﻮزﻟﻨﺪ)ﻣﺮﺟﻊ ‪:(2‬‬

‫‪  min‬‬

‫‪1.41‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺑﺘﻦ ﻫﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ‪ f c'  32Mpa‬دارﯾﻢ‪:‬‬ ‫‪fy‬‬

‫‪As min‬‬ ‫‪t‬‬

‫‪bw .d‬‬

‫‪ min ‬‬

‫‪2.24‬‬ ‫در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ﺑﺮاي ﺑﺘﻦ ﭘﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺎ ‪ f c'  80Mpa‬ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ‪:‬‬ ‫‪fy‬‬

‫‪ min ‬‬

‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ‪HPHSC‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺎﻻ واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﻓﻮﻻد ﻫﺎي ﻋﺮﺿﯽ و ﻣﻬﺎرﺷﺪﮔﯽ‬ ‫)‪ (Confined‬ﺑﺘﻦ ﯾﺘﻮن دارد‪.‬‬ ‫ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ‪ P0‬ﺗﺤﺖ ﻓﺸﺎر ﺑﺪون ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻧﯿﻮزﻟﻨﺪ)‪: (2‬‬

‫‪P0   . f c' Ag  As  f y As‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪4‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪  0.85  0.004 f c'  55  0.75    0.85‬‬

‫ﺟﺰﺋﯿﺎت ﻓﻮﻻدﮔﺬاري ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ‪: HPHSC‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﮐﺎﻧﺎدا)‪ (1‬ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯿﺸﻮد ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﻨﮓ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪ %25‬وﻗﺘﯿﮑﻪ‬ ‫‪ f c'  50Mpa‬ﺑﺎﺷﺪ ﮐﺎﺳﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﻨﮓ ﻫﺎي ﻣﺎرﭘﯿﭻ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ‪ HPHSC‬از ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ دو ﻣﻘﺪار زﯾﺮ‬ ‫ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻧﺒﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫ ‪ 0.75‬ﮐﻮﭼﮑﺘﺮﯾﻦ ﺑﻌﺪ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻋﻀﻮ‬‫‪ 12 -‬ﺑﺮاﺑﺮ ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ ﻗﻄﺮ ﻓﻮﻻد ﻃﻮﻟﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ‬

‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺗﺤﺖ ﺧﻤﺶ و ﻓﺸﺎر‪:‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﺳﺘﻮن ‪ HPHSC‬ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﻓﺸﺎر و ﺧﻤﺶ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﮐﺸﺶ‬ ‫در ﻗﺴﻤﺘﯽ از ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎ ﻓﺮض ﭘﺨﺶ ﮐﺮﻧﺶ ﺧﻄﯽ در ارﺗﻔﺎع ﻣﻘﻄﻊ و‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﮐﺮدن ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻌﺎدل ﺗﯿﺮﻫﺎ و ﻟﻨﮕﺮﻫﺎ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﺗﯿﺮﻫﺎ اﻧﺠﺎم ﻣﯿﮕﯿﺮد‪.‬در اﯾﻨﺼﻮرت‬ ‫ﻧﻤﻮدارﻫﺎي ﺗﺪاﺧﻠﯽ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮاي ﯾﮏ ﺳﺘﻮن ‪ HPHSC‬ﺑﻄﺮﯾﻖ ﻣﻌﻤﻮل ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻌﯿﯿﻦ‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻔﻬﻮم ﺑﻠﻮك ﺗﻨﺶ ﻣﻌﺎدل را ﺗﺎ ﻧﻘﻄﻪ اي روي دﯾﺎﮔﺮام ﺗﺪاﺧﻠﯽ ﮐﻪ در آن ﻋﻤﻖ ﻣﺤﻮر ﺧﻨﺜﯽ‬ ‫‪ d n‬ﻣﺴﺎوي ﺑﺎ ﻋﻤﻖ دورﺗﺮﯾﻦ ﻻﯾﻪ ﻓﻮﻻد ﮐﺸﺸﯽ ‪ d 0‬از وﺟﻪ ﻓﺸﺎري اﺳﺖ ﻗﺎﺑﻞ اﻋﺘﺒﺎر اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪ d n  d 0‬ﻣﻔﻬﻮم ﺑﻠﻮك ﺗﻨﺶ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﮐﺎرﺑﺮد ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ از ﻧﻤﻮدار ﺗﺪاﺧﻠﯽ ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﺎ رﺳﻢ ﺧﻂ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﯿﻦ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﻣﺤﺾ و‬ ‫ﻧﻘﻄﻪ اي ﮐﻪ در آن ‪ d n  d 0‬اﺳﺖ ﺣﺪس زده ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪5‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻻﻏﺮ‬

‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ‪ HPHSC‬را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﻟﻨﮕﺮ اﺻﻼح ﺷﺪه ﮐﻪ در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ‬ ‫آﻣﺪه اﺳﺖ ﻃﺮح ﮐﺮد‪.‬ﻫﺮﭼﻨﺪ ﻣﻌﺎدﻻت ﺗﺠﺮﺑﯽ ﮐﻪ دﺋﺮ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ آﻣﺪه اﺳﺖ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻃﺮح‬ ‫ﻫﺎي ﺑﺴﯿﺎر ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎراﻧﻪ ﺧﺼﻮﺻﺎ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪ HPHSC‬ﮐﻪ ﺑﻄﻮر ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ ﺗﺤﻤﻞ‬ ‫ﺧﯿﺰ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺰش ﮐﻤﯽ را دارﻧﺪ ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ روش اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﻣﺮﺟﻊ )‪ (4‬اراﺋﻪ‬ ‫ﻣﯿﮕﺮدد‪:‬‬

‫اﮔﺮ ‪ Pu‬ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺑﺎ ﺿﺮﯾﺐ در ﯾﮏ ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﻣﻌﺎدل ‪ e‬اﻋﻤﺎل ﮔﺮدد‪،‬در اﯾﻨﺼﻮرت‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ اﺻﻼح ﺷﺪه ﺿﺮﯾﺐ دار ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬

‫‪M e  Pu e   y   cp ‬‬ ‫‪  y‬ﺧﯿﺰ در ﻫﻨﮕﺎم ﺷﮑﺴﺖ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ‪: Pu  Pb‬‬

‫‪ yb P0  Pu ‬‬

‫‪P  P ‬‬ ‫‪b‬‬

‫و ﺑﺮاي ‪: Pu  Pb‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪y ‬‬

‫‪0‬‬

‫‪ P ‬‬ ‫‪ y   y 0   yb   yc  u ‬‬ ‫‪ Pb ‬‬ ‫‪6‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ‬ ‫‪2‬‬

‫‪L‬‬ ‫‪ yb  0.003   y  2e‬‬ ‫‪ d0‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪L‬‬ ‫‪ y 0  1.6 y 2e‬‬ ‫‪ d0‬‬ ‫ﮐﻪ ‪ Pb‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺧﺎص در ﺣﺎﻟﺖ ﺷﮑﺴﺖ ﻣﺘﻮازن و ‪ Le‬ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺳﺘﻮن و ‪d 0‬‬ ‫ﻋﻤﻖ از دورﺗﺮﯾﻦ ﻻﯾﻪ ﻓﻮﻻد ﮐﺸﺸﯽ ﺗﺎ وﺟﻪ ﻓﺸﺎري و ‪ ‬ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﻣﻌﺎدل ‪ e‬را ﻣﯽ ﺗﻮان)ﺑﺎ داﺷﺘﻦ ‪ M1 , M2‬ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻟﻨﮕﺮ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ و‬ ‫ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ دو اﻧﺘﻬﺎي ﺳﺘﻮن( ﺑﺪﯾﻦ ﺻﻮرت ﺑﺪﺳﺖ آورد‪:‬‬

‫‪M2‬‬ ‫‪Pu‬‬

‫‪e  Km‬‬

‫‪‬‬ ‫‪M ‬‬ ‫‪K m   0.6  0.4 1   0.4‬‬ ‫‪M2 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫ﻧﺴﺒﺖ ‪ M 1  1‬وﻗﺘﯿﮑﻪ اﻧﺤﻨﺎ ﺳﺎده اﺳﺖ ﻣﻨﻔﯽ و وﻗﺘﯿﮑﻪ اﻧﻬﻨﺎ ﻣﻀﺎﻋﻒ اﺳﺖ ﻣﺜﺒﺖ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‬ ‫‪M2‬‬

‫ﺧﯿﺰ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺰش ‪  cp‬ﺳﺘﻮن را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﮏ ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ اﺿﺎﻓﯽ ﺑﻪ‬ ‫ﻃﺮﯾﻘﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ آورد‪:‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪ cp   total   e‬‬ ‫‪7‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪  total‬ﮐﻞ ﺧﯿﺰ ﺳﺘﻮن ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎر و ‪  e‬ﻣﻘﺪار ﺧﯿﺰ اﻻﺳﺘﯿﮏ‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺧﯿﺰ ﮐﻞ ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎر را ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻣﻌﺎدﻻت زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ آورد‪:‬‬

‫‪e‬‬ ‫‪ Pc  ‬‬ ‫‪   1‬‬ ‫‪ P  ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ e ‬‬ ‫‪,   0.6   b   1.0‬‬ ‫‪ 8.e ‬‬ ‫‪‬‬

‫‪E c I g‬‬ ‫‪1  0.8 cc ‬‬

‫‪, EI ‬‬

‫‪EI‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪Le‬‬

‫‪ total ‬‬

‫‪Pc   2‬‬

‫‪ p‬ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﮕﺪاري ﺷﺪه و ‪  cc‬ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺰش و ‪ eb‬ﻣﻘﺪار ‪e‬‬ ‫ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﺷﮑﺴﺖ ﻣﺘﻮازن در ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺧﻤﺸﯽ و ﻓﺸﺎر ﻣﺤﻮري‬ ‫‪  e‬ﻣﻘﺪار ﺧﺎﺻﯽ از ‪  total‬وﻗﺘﯿﮑﻪ ‪  cc  0‬اﺳﺖ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪Ec I g‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪Le‬‬

‫‪e‬‬ ‫‪,‬‬ ‫‪ Pco  ‬‬ ‫‪   1‬‬ ‫‪ P  ‬‬

‫‪, Pc 0   2‬‬

‫‪e ‬‬

‫ﺑﺮ اﺳﺎس اﻃﻼﻋﺎت ﻓﻮق ‪،‬ﻣﺮاﺣﻞ زﯾﺮ در ﻃﺮح ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻻﻏﺮ ‪ HPHSC‬در ﻗﺎﺑﻬﺎي‬ ‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﻟﺤﺎظ ﻣﯿﮕﺮدد‪:‬‬

‫ﮔﺎم اول‪:‬‬

‫ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﺣﺪس زده ﻣﯿﺸﻮد‬

‫ﮔﺎم دوم‪:‬‬

‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺳﺘﻮن ﺑﮑﻤﮏ روش ﻫﺎي اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﻫﺮﯾﮏ از آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ‬

‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮدد‬ ‫ﮔﺎم ﺳﻮم ‪:‬‬

‫ﻣﻘﺪار ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ‪ e‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﮕﺮدد‬

‫ﮔﺎم ﭼﻬﺎرم‪ :‬ﻃﺮح ﻧﻤﻮدار ﺗﺪاﺧﻠﯽ ﺑﺮاي ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﺑﮑﻤﮏ ﺗﻨﺶ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﺷﮑﻞ‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪8‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﮔﺎم ﭘﻨﺠﻢ‪:‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪Pb , M b , eb‬‬ ‫ﮔﺎم ﺷﺸﻢ‪ :‬ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ‪  y‬و ‪  e‬و ‪ total‬‬ ‫ﮔﺎم ﻫﻔﺘﻢ‪ :‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ‪  total ,  e e ,‬و ﻣﻘﺪار ‪ Pu‬داده ﺷﺪه ‪،‬ﻣﻘﺪار ‪ M e‬را ﺗﻌﯿﯿﻦ‬

‫ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪.‬ﺣﺎل ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ ﮐﻪ آﯾﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻃﺮح ﺳﺘﻮن ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ اﺛﺮ ﻣﺸﺘﺮك ﻣﻘﺪار ‪Pu‬‬ ‫و ‪ M e‬ﺿﺮﯾﺒﺪار ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ﯾﺎ ﺧﯿﺮ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪9‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﺜﺎﻟﯽ از ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺘﻮن ﻻﻏﺮ ﻣﻬﺎرﺷﺪه ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﭘﺮﻣﻘﺎوﻣﺖ‪:‬‬

‫در ﯾﮏ ﺳﺎزه ﺑﺎ اﺳﮑﻠﺖ ﺑﺘﻨﯽ ﺑﺎ ﮐﺎرﺑﺮي ﻓﺮوﺷﮕﺎه ﺗﺠﺎري ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ارﺗﻔﺎع ﺑﯿﺸﺘﺮ‬ ‫ﺑﺮاي ﻃﺒﻘﻪ ﻧﺨﺴﺖ ﻣﺠﺒﻮر ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده ازﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ‪ Le  7 m‬ﺷﺪه اﯾﻢ‪.‬‬

‫ﺟﻬﺖ ﺑﺎﻻرﻓﺘﻦ ﺳﺨﺘﯽ و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﺳﺘﻮن درﻋﯿﻦ اﯾﻨﮑﻪ اﺑﻌﺎد ﻣﻘﻄﻊ ﻫﻢ ﺑﻪ ﻓﻀﺎي‬ ‫ﻣﻌﻤﺎري ﻣﻮﺟﻮد در ﺳﺎزه ﻟﻄﻤﻪ اي اﯾﺠﺎد ﻧﮑﻨﺪ ﺗﺼﻤﯿﻢ ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺘﻦ ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺎﻻ ﺑﺮاي‬ ‫ﺳﺎﺧﺖ اﯾﻦ ﺳﺎزه ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪10‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫در اﯾﻦ ﺳﺎزه ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر اﺻﻠﯽ ﺧﻮد ﺗﺤﺖ ﺧﻤﺶ ﻗﺮار ﻣﯿﮕﯿﺮﻧﺪ ﮐﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از‬ ‫آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺳﺎزه در ‪ Etabs‬ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻓﺸﺎري ﻣﺤﻮري ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ‪ Pu  7250KN‬و ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي‬ ‫اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ‬

‫‪M 1  5262KN .m , M 2  5349.3KN .m‬‬

‫ﻣﯽ ﺧﻮاﻫﯿﻢ از ﺳﺘﻮﻧﯽ ﺑﻪ اﺑﻌﺎد ﺣﺪاﮐﺜﺮ ‪ 600 x 450‬و ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺎﻻ ﺑﺎ‬ ‫‪ f c'  80 Mpa‬اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﺎﯾﯿﻢ ‪ ،‬ﻣﻄﻠﻮﺑﺴﺖ ﺑﺮرﺳﯽ ﮐﻔﺎﯾﺖ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ اﺑﻌﺎد داده ﺷﺪه‬ ‫اﻃﻼﻋﺎت زﯾﺮ را ﻗﺒﻞ از ﺷﺮوع ﺑﻪ ﺳﺎﺧﺖ ﺳﺎزه در اﺧﺘﯿﺎر دارﯾﻢ‪:‬‬

‫‪f y  400Mpa ,  y  0.002 , E s  2 10 5 Mpa‬‬ ‫‪ -‬ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻓﺸﺎري ﻧﮕﻬﺪاري ﺷﺪه ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‬

‫‪P  5000KN‬‬

‫ ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺰش ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ ‪ cc  1.5‬‬‫ و ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ ‪  0.6‬‬‫‪ cu  0 . 003‬‬ ‫'‪ . f c‬‬ ‫‪F1‬‬ ‫‪Cc‬‬ ‫‪F2‬‬

‫‪.d n‬‬

‫‪+‬‬

‫‪F3‬‬

‫‪Pc‬‬

‫‪F4‬‬

‫‪F5‬‬

‫ﻧﯿﺮو‬

‫ﺗﻨﺶ‬

‫ﮐﺮﻧﺶ‬

‫‪Ast  14 28  620 14  8616mm 2‬‬ ‫ﮔﺎم اول و دوم در اﯾﻦ ﺳﺎزه از ﻗﺒﻞ ﻣﻌﯿﻦ ﺑﻮده ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ از ﮔﺎم ﺳﻮم ﮐﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﯾﻦ‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن و ﺑﺎ اﯾﻦ آراﯾﺶ ﻓﻮﻻدﮔﺬاري ﺷﺮوع ﻣﯿﮑﻨﯿﻢ‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪11‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﮔﺎم ﺳﻮم‪ -‬ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ و ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ‪:e‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ رواﺑﻂ اراﺋﻪ ﺷﺪه در دو اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﮐﺎﻧﺎدا و ﻧﯿﻮزﻟﻨﺪ‬ ‫‪1.5‬‬

‫)‪1‬و‪: (2‬‬

‫‪  ‬‬ ‫‪Ec  3320 f  6900  ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 2300 ‬‬

‫‪‬‬

‫'‬ ‫‪c‬‬

‫‪‬‬

‫‪ ‬وزن ﻣﺨﺼﻮص ﺑﺘﻦ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ‪ Kg / m 3‬و '‪ f c‬ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ‪ Mpa‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از ﺑﺘﻦ ﺑﺎ وزن ﻣﺨﺼﻮص ‪   2400 Kg / m 3‬اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﻢ ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ‪:‬‬ ‫‪1.5‬‬

‫‪ 2400 ‬‬ ‫‪Ec  3320 80  6900  ‬‬ ‫‪  39006Mpa‬‬ ‫‪ 2300 ‬‬

‫‪‬‬

‫‪‬‬

‫ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ‪: e‬‬ ‫ﺑﺎ ﻓﺮض اﻧﺤﻨﺎي ﻣﻀﺎﻋﻒ ﺳﺘﻮن ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ‪:‬‬

‫‪5262 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪K m   0.6  0.4‬‬ ‫‪  0.2‬‬ ‫‪5349 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M‬‬ ‫‪5349KN .m‬‬ ‫‪e  K m 2  0.2 ‬‬ ‫‪ 145mm‬‬ ‫‪Pu‬‬ ‫‪7250KN‬‬ ‫ﮔﺎم ﭼﻬﺎرم‪ :‬ﻃﺮح ﻧﻤﻮدار ﺗﺪاﺧﻠﯽ ﺑﺮاي ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﺑﮑﻤﮏ ﺗﻨﺶ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﺷﮑﻞ‬ ‫‪ -‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺑﻠﻮك ﺗﻨﺶ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ‪:‬‬

‫‪  0.85  0.00880  30  0.45  0.65  Use :  0.65‬‬ ‫‪  0.85  0.00480  55  0.75‬‬ ‫‪-‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن ‪:‬‬

‫‪P0   . f c' Ag  As  f y As‬‬ ‫‪ 0.75  80450  600  14  620 14  620  400  19151KN‬‬

‫‪P0  0.6  19151  11491KN‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪12‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﮔﺎم ﭘﻨﺠﻢ‪ :‬ﺷﮑﺴﺖ ﻣﺘﻮازن )ﺗﻌﯿﯿﻦ ‪( Pb , eb‬‬ ‫ﻋﻤﻖ دورﺗﺮﯾﻦ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﮐﺸﺸﯽ ‪ ، d 0  540mm‬ﺑﺮاي ﺷﮑﺴﺖ ﻣﺘﻮازن ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ‬

‫اﯾﻦ ردﯾﻒ ﻓﻮﻻدﻫﺎ ﺑﻪ ﺣﺪ ﺗﺴﻠﯿﻢ ﺑﺮﺳﻨﺪ ‪ s   y  0.002 :‬‬

‫‪ cu‬‬ ‫‪0.003‬‬ ‫‪d0 ‬‬ ‫از دﯾﺎﮔﺮام ﮐﺮﻧﺶ دارﯾﻢ‪540  324mm :‬‬ ‫‪ cu   y‬‬ ‫‪0.003  0.002‬‬

‫‪dn ‬‬

‫در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت زﯾﺮ ﻓﺸﺎر را ﺑﺎ ﻋﻼﻣﺖ ﻣﺜﺒﺖ ﺑﮑﺎر ﻣﯽ ﺑﺮﯾﻢ‪:‬‬

‫‪0.003‬‬ ‫‪324  60  0.0024   y   1  E y  400Mpa‬‬ ‫‪324‬‬ ‫‪0.003‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪324  180  0.0013   2  E 2  267Mpa‬‬ ‫‪324‬‬ ‫‪0.003‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪324  300  0.00022   3  E 3  44Mpa‬‬ ‫‪324‬‬ ‫‪0.003‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪324  420  0.00088   4  E 4  178Mpa‬‬ ‫‪324‬‬ ‫‪0.003‬‬ ‫‪324  540  0.002   5  E 5  400Mpa‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪324‬‬

‫‪1 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪3‬‬ ‫‪4‬‬ ‫‪5‬‬

‫‪C c  f c'  d n  b  0.75  80  0.65  324  450  5636KN‬‬

‫‪F1  4  620  400  992KN‬‬ ‫‪F2  2  620  267  331KN‬‬ ‫‪F3  2  620  44  55KN‬‬ ‫‪F4  2  620   167  221KN‬‬ ‫‪F5  4  620   400  992KN‬‬ ‫از ﺗﻌﺎدل ﻧﯿﺮوﻫﺎ‪:‬‬

‫‪Pb  5636  992  331  55  221  992  5851KN‬‬

‫‪Pb  0.6  5851  3511KN‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪13‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

:‫ﺑﺎ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﺣﻮل ﻣﺮﮐﺰ ﭘﻼﺳﺘﯿﮏ‬

324   M b  5686 300  0.65   992300  60 331300  180 2   55300  300  221300  420  992300  540  1650KN .m

M b  0.6 1650  990KN .m 0.6 1650 eb   282mm 0.6  5851 M e ‫ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻟﻨﮕﺮ اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ‬:‫ﮔﺎم ﺷﺸﻢ‬ :  total ‫ و‬

‫ و‬ y ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ :  y ‫ ﺗﻌﯿﯿﻦ‬-

Pu  7250  Pb  3511 

y 

 yb P0  Pu  P0  Pb  ‫در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ‬

 Le 7 103   yb  0.003   y  2  0.003  0.002 2  144mm  d0   540 2

y 

 yb P0  Pu  14411491  7250   76.5mm P0  Pb  11491  3511

: ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ دارﯾﻢ‬ :  total ‫ ﺗﻌﯿﯿﻦ‬-

  282    0.6     0.84  8  145   1 0.84  39004  450  6003 Ec I g 12 EI    120454 109 mm4 1  0.8cc  1  0.8  1.5 Pc   2

9 EI 2 120454 10    24232KN 2 70002 Le

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

 total 

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

e 145   37.69mm  Pc    24232      1  5000   1   P    :  e ‫ ﺗﻌﯿﯿﻦ‬-

Pc 0   2 e 

Ec I g 2  Le

1  450  6003 12  53399KN 2

0.84  3.142  39004 

7000

e 145   14.9mm  Pco    53399      1  5000   1     P    :  cp ‫ ﺗﻌﯿﯿﻦ‬-

 cp   total   e  37.69  14.9  22.7 mm M e ‫ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻟﻨﮕﺮ اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ‬M e  7250145  76.5  22.7   1770KN .m

:‫ﺑﺮرﺳﯽ ﮐﻔﺎﯾﺖ ﻣﻘﻄﻊ‬

e

M e 1770   244mm  eb  282mm Pu 7250

d n  d b : ‫ﭘﺲ ﺷﮑﺴﺖ ﻓﺸﺎري اﺳﺖ‬ ‫ﻧﻘﻄﻪ دﯾﮕﺮي روي ﻧﻤﻮدار ﺗﺪاﺧﻠﯽ را وﻗﺘﯽ ﮐﻪ‬.‫ﭘﺲ ﻓﺮض اوﻟﯿﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺗﺼﺤﯿﺢ ﮔﺮدد‬ :‫ اﺳﺖ ﺣﺴﺎب ﻣﯽ ﮐﻨﯿﻢ‬d n  d b  540

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

0.003 540  60  0.0027   y   1  E y  400Mpa 540 0.003  540  180  0.002   2  E 2  400Mpa 540 0.003  540  300  0.00133   3  E 3  267Mpa 540 0.003 540  420  0.00067   4  E 4  133Mpa  540 0.003 540  540  0   5  0  540

1  2 3 4 5

C c  f c' d n  b  0.75  80  0.65  540  450  9477 KN F1  4  620  400  992KN F2  2  620  400  496KN F3  2  620  267  331KN F4  2  620 133  165KN F5  0 :‫از ﺗﻌﺎدل ﻧﯿﺮوﻫﺎ‬

Pb  9477  992  496  331  165  11461KN

Pb  0.6  11461  6877KN :‫ﺑﺎ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﺣﻮل ﻣﺮﮐﺰ ﭘﻼﺳﺘﯿﮏ‬

540   M b  9477 300  0.65   992300  60 496300  180 2   331300  300 165300  420 0  1458KN .m M n  0.6 1458  875KN .m

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻧﻤﻮدار ﺗﺪاﺧﻠﯽ ﺑﯿﻦ اﯾﻦ ﻧﻘﻄﻪ‪ M n  875,Pn  6877‬و ﻧﻘﻄﻪ ﺷﮑﺴﺖ‬ ‫ﻣﺘﻮازن‪ M b  990, Pb  3511‬را ﻣﯿﺘﻮان ﺑﻄﻮر ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎراﻧﻪ ﺑﺎ ﯾﮏ ﺧﻂ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ‬ ‫ﺗﺨﻤﯿﻦ زد‪.‬‬ ‫ﻣﻌﺎدﻟﻪ اﯾﻦ ﺧﻂ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﻋﺒﺎرﺗﺴﺖ از‪:‬‬

‫‪M n  875 Pn  6877‬‬ ‫‪ 6877  Pn ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ M n  875  ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪990  875 3511  6877‬‬ ‫‪ 29.3 ‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻓﻮق ‪ ،‬اﮔﺮ ﺟﺎي ‪ Pn  Pu  7250KN‬در راﺑﻄﻪ ﻓﻮق ﻗﺮار دﻫﯿﻢ‪،‬ﻣﻘﺪار‬ ‫‪ M n  862 KN .m‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻪ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪ M e  1770KN .m‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه ﭘﺎﺳﺨﮕﻮ اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪ 875,Pn  6877‬‬

‫‪ 990, Pb  3511‬‬

‫‪b‬‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪17‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

:‫ﻣﺮاﺟﻊ ﻗﺴﻤﺖ اﻟﻒ‬

1-Standard Council of Canada “Design of Concrete Structures for Buildings” CAN3-A23.3-M94-December-1994

2- Standard Association of New Zealand “Concrete Structures NZS 3101Part 1-1995

3-“Australian Standard for Concrete Structures-AS 3600-1994

4-Rangan B V “Application of High-Strength Concrete(HSC)”chapter 7 of book ‘Large Concrete Building’ by B V Rangan and R F Warner-1996

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ب( ﻃﺮاﺣﯽ دال ﭼﻨﺪ دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺎ ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه‬ ‫)‪Pre Tensioned Concrete Floors (PSC‬‬ ‫ﻣﻘﺪﻣﻪ‪:‬‬ ‫از دﯾﺪﮔﺎه ﮐﻠﯽ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎي اﯾﺠﺎد ﺗﻨﺶ ﻫﺎي داﺋﻤﯽ ﻣﺨﺎﻟﻒ ﺑﺎ ﺗﻨﺶ ﻫﺎﯾﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ در اﺛﺮ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي ﺧﺪﻣﺖ در ﺳﺎزه اﯾﺠﺎد ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﺷﺪ‪ .‬ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻣﯿﺪاﻧﯿﻢ ﺑﺘﻦ در ﻓﺸﺎر ﺑﺴﯿﺎر ﻗﻮي وﻟﯽ در ﮐﺸﺶ‬ ‫ﺿﻌﯿﻒ ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ﺑﻄﻮرﯾﮑﻪ ﯾﮏ ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ اﻧﺪك ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺎﻋﺚ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺘﻨﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻋﻤﻮﻣﺎ از ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻓﻮﻻدي در ﺑﺘﻦ ﺑﻌﻨﻮان آرﻣﺎﺗﻮرﮐﺸﺸﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﺎ ﻣﻘﺪار ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ را‬ ‫ﻣﺤﺪود ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬ﺑﺮاي روﺷﻦ ﺗﺮ ﺷﺪن ﻣﻮﺿﻮع ﯾﮏ ﺗﯿﺮ ﺑﺘﻨﯽ را ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ دﻫﯿﻢ‪:‬‬

‫‪f pj  0.7  0.8  f pu  f pt‬‬ ‫ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﻣﻮﺛﺮ در ﮐﺎﺑﻞ‬ ‫ﻫﺎ ﺑﺪﻟﯿﻞ اﻓﺖ ﻧﺎﺷﯽ از اﻧﺘﻘﺎل و‬

‫‪f pt  f pe‬‬

‫ﻧﯿﺮوي ﻣﺠﺎز ﺟﮏ زدن ﻣﻘﺪار‬

‫‪f pu‬‬

‫از ﮐﺎﺗﺎﻟﻮگ ﮐﺎرﺧﺎﻧﻪ ﺳﺎزﻧﺪه‬

‫ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺸﺎﻫﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫اﺻﻄﮑﺎك و ‪...‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪19‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫در ﯾﮏ ﺗﯿﺮ ﺑﺘﻨﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ )ﻏﯿﺮ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه( ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﯽ ﻗﺮار دارد ﺑﻪ واﺳﻄﻪ ﺧﻤﺶ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در‬ ‫آن‪ ،‬ﭘﺎﺋﯿﻦ ﻣﻘﻄﻊ )زﯾﺮ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ( ﺑﻪ ﮐﺸﺶ اﻓﺘﺎده و در ﺑﺎﻻ ﻓﺸﺎر اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﮔﺮدد‪ .‬ﻟﺬا از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﺑﺘﻦ در‬ ‫ﮐﺸﺶ ﺿﻌﯿﻒ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﭘﺲ از ﺗﺮك ﺧﻮردن ﺑﺘﻦ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﮐﺸﺸﯽ‪ ،‬ﻓﻮﻻد ﻣﻮﺟﻮد در زﯾﺮ ﺗﺎر‬ ‫ﺧﻨﺜﯽ ﺑﻪ ﮐﺸﺶ ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ‪.‬اﯾﻦ اﻣﺮ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺣﺘﯽ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ وزن ﺧﻮد ﺗﯿﺮ ﻧﯿﺰ اﺗﻔﺎق ﺑﯿﺎﻓﺘﺪ‪.‬‬ ‫در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺑﺠﺎي آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ از ﯾﮑﺴﺮي ﮐﺎﺑﻞ )‪ (Tendon‬ﻫﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ‬ ‫ﺑﺎﻻ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬ﮐﻪ اﯾﻦ ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎ ﺗﺤﺖ ﮐﺸﺶ زﯾﺎدي ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ و در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﯿﺮ ﺗﻮﺳﻂ ﮔﺮه ﻫﺎي‬ ‫ﻣﺨﺼﻮص ﺗﺜﺒﯿﺖ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ‪ .‬ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه ﭘﺲ از رﻫﺎ ﺷﺪن از ﮐﺸﺶ ﺗﻤﺎﯾﻞ ﺑﻪ ﺟﻤﻊ‬ ‫ﺷﺪن و رﺳﯿﺪن ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ اوﻟﯿﻪ داﺷﺘﻪ و ﻟﺬا ﯾﮏ ﻧﯿﺮوي ﻓﺸﺎري زﯾﺎدي در ﻗﺴﻤﺖ زﯾﺮﯾﻦ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ در ﺑﺘﻦ‬ ‫اﯾﺠﺎد ﻣﯿﮕﺮدد ﮐﻪ ﺑﻪ ﺗﺒﻊ اﯾﻦ ﻧﯿﺮو در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻧﯿﺮوي ﮐﺸﺸﯽ ﮐﻪ ﺑﻮاﺳﻄﻪ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ در ﺑﺘﻦ اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﮔﺮدد‬ ‫ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد‪ .‬ﺑﻨﺎ ﺑﺮاﯾﻦ اﯾﻦ ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎ ﻣﻘﺪاري از ﻧﯿﺮوﻫﺎي ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﯽ را ﺧﻨﺜﯽ ﻧﻤﻮده و ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﭘﺬﯾﺮش ﺑﺎرﻫﺎي ﺑﯿﺸﺘﺮي را ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪20‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻣﺰاﯾﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ‬ ‫ﺑﺮاي درك ﺑﻬﺘﺮ ﻣﺰاﯾﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ داﻧﺴﺘﻦ اﻃﻼﻋﺎﺗﯽ از ﺧﻮاص ﺑﺘﻦ ﻣﻔﯿﺪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ .‬ﺑﺘﻦ در ﺑﺮاﺑﺮ ﻓﺸﺎر‬ ‫ﺑﺴﯿﺎر ﻣﻘﺎوم اﺳﺖ اﻣﺎ در ﺑﺮاﺑﺮ ﮐﺸﺶ ﺿﻌﯿﻒ اﺳﺖ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل وﻗﺘﯽ ﻧﯿﺮوﯾﯽ ﮐﺸﺸﯽ در ﻣﻘﻄﻊ آن ﻋﻤﻞ‬ ‫ﮐﻨﺪ‪ ،‬ﺗﺮك ﻣﯽ ﺧﻮرد‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﺪاول در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ وﻗﺘﯽ ﺑﺎري ﺷﺒﯿﻪ ﺑﻪ ﺧﻮدرو در ﯾﮏ ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﺑﺮ‬ ‫روي دال ﺑﺘﻨﯽ و ﯾﺎ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد‪ ،‬ﺗﯿﺮ ﺗﻤﺎﯾﻞ ﺑﻪ اﻧﺤﻨﺎ و ﺧﻢ ﺷﺪن دارد‪ .‬اﯾﻦ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﺧﻤﯿﺪﮔﯽ ﺑﺎﻋﺚ‬ ‫ﻣﯽ ﺷﻮد ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﯿﺮ اﻧﺪﮐﯽ دﭼﺎر ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ و ازدﯾﺎد ﻃﻮل ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻫﻤﯿﻦ ﻣﻘﺪار اﻧﺪك ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﺑﺮاي اﯾﺠﺎد ﺗﺮك در ﺑﺘﻦ ﮐﺎﻓﯽ اﺳﺖ‪ .‬ﻣﯿﻞ ﮔﺮدﻫﺎي ﺗﻘﻮﯾﺘﯽ)‪( bars‬‬ ‫ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺪﻓﻮن در ﺑﺘﻦ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﻘﻮﯾﺖ ﮐﺸﺶ ﺑﺮاي ﻣﺤﺪود ﮐﺮدن ﻋﺮض ﺗﺮك ﻗﺮار داده ﻣﯽ‬ ‫ﺷﻮد‪ .‬ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ وﻗﺘﯽ ﻓﻘﻂ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺪﻓﻮن در ﺑﺘﻦ ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﯿﺮوﻫﺎي‬ ‫‪ Pssive‬ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و ﺗﺎ زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﺧﯿﺰ در ﺑﺘﻦ ﺑﻪ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻗﺒﻞ از اﯾﺠﺎد ﺗﺮك ﻧﺮﺳﯿﺪه اﺳﺖ ﻧﯿﺮوﯾﯽ را‬ ‫ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﯽ ﮐﻨﺪ‪.‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪21‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫اﻣﺎ ‪ Tendon‬ﯾﺎ ﻫﻤﺎن ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﯿﺮوﻫﺎي ‪ Active‬در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ‪ .‬در‬ ‫ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﻓﻮﻻد ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻋﺎﻣﻞ ﻣﻘﺎوم و ﻣﻮﺛﺮ ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮري ﮐﻪ اﻣﮑﺎن ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪن‬ ‫ﺗﺮك در ﺑﺘﻦ وﺟﻮد ﻧﺨﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬ ‫ﺳﺎزه ﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺣﺘﯽ اﮔﺮ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري ﮐﺎﻣﻞ ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ‪ ،‬ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﻃﻮري ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﮐﻪ‬ ‫ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ ﺧﯿﺰ و ﺗﺮك در ﺳﺎزه اﯾﺠﺎد ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪ -‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺑﺪون ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ ﻏﯿﺮ اﻗﺘﺼﺎدي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﭼﺮاﮐﻪ ﺑﺘﻦ در ﮐﺸﺶ ﺗﻮاﻧﺎﯾﯽ‬

‫ﺗﺤﻤﻞ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ ‪0.66 f cu‬‬

‫را دارا ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ اﻗﺘﺼﺎدﯾﺴﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﯾﺖ‬

‫اﻣﮑﺎن ﻗﺮارﮔﯿﺮي ﺑﺨﺶ ﮐﻤﯽ از ﺑﺘﻦ در ﮐﺸﺶ ﻧﯿﺰ ﻓﺮاﻫﻢ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ ﺑﺮاي اﯾﺠﺎد ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﺑﯿﺸﺘﺮ ‪ ،‬ﮐﻨﺘﺮل ﺧﯿﺰ ﺑﻬﺘﺮ و اﻓﺰاﯾﺶ ﭼﺴﺒﻨﺪﮔﯽ ﻣﯿﺘﻮان از آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ‬‫ﻧﯿﺰ در ﮐﻨﺎر ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﻧﯿﺰ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪22‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫داﻣﻨﻪ ﮐﺎرﺑﺮد ﺳﻘﻒ ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ‪:‬‬ ‫‪ -1‬ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﻫﺎي ﻃﺒﻘﺎﺗﯽ ‪ :‬از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ در ﺳﯿﺴﺘﻢ دال ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻄﻮر ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ‬ ‫اي)دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ ي‪ 12‬ﻣﺘﺮي( اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ ﻟﺬا ﻓﻀﺎي ﺑﺎز و ﻣﻔﯿﺪي را ﺟﻬﺖ ﭘﺎرك و ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ اﺗﻮﻣﺒﯿﻞ ﻫﺎ‬ ‫اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ در اﮐﺜﺮ ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﻫﺎي ﻃﺒﻘﺎﺗﯽ ﺳﻘﻒ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﻤﺎﯾﺎن‬ ‫)‪ (Expose‬و ﺑﺪون ﺳﻘﻒ ﮐﺎذب اﺟﺮا ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﮐﺎﻫﺶ ﻧﻔﻮذ ﭘﺬﯾﺮي و ﻣﻘﺎوم ﺷﺪن ﺑﺘﻦ در ﻣﻘﺎﺑﻞ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪23‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺗﻬﺎﺟﻢ ﻫﺎي ﺷﯿﻤﯿﺎي در دال ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ﻧﯿﺰ ﻣﯿﺘﻮاﻧﺪ ﻋﺎﻣﻞ ﻣﻬﻤﯽ در اﻧﺘﺨﺎب اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺮاي‬ ‫ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﻫﺎي ﻃﺒﻘﺎﺗﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪ -2‬ﺑﺮج ﻫﺎ وﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﺮﺗﻔﻊ ‪ :‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از دال ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه در ﺳﺎزه ﺑﺎﻋﺚ‬ ‫ﮐﺎﻫﺶ ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ‪ ،‬ﻟﺬا در ﯾﮏ ارﺗﻔﺎع ﺛﺎﺑﺖ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺗﻌﺪاد ﻃﺒﻘﺎت ﺑﯿﺸﺘﺮي را اﯾﺠﺎد ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫‪ -3‬ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺗﺠﺎري و ﺑﯿﻤﺎرﺳﺘﺎن ﻫﺎ ‪ :‬ﻣﺰاﯾﺎﯾﯽ از ﻗﺒﯿﻞ ﻓﺎﺻﻠﻪ زﯾﺎد ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪ ،‬ﺳﺮﻋﺖ اﺟﺮا وﮐﺎﻫﺶ‬ ‫وزن ﺳﺎزه در ﺳﯿﺴﺘﻢ دال ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ﺑﺎﻋﺚ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ اﯾﻦ ﻧﻮع ﺳﯿﺴﺘﻢ ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﺑﺮاي‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺗﺠﺎري و ﺑﯿﻤﺎرﺳﺘﺎن ﻫﺎ و‪ ...‬ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪ -4‬ﭘﻞ ﻫﺎ ‪ :‬ﻧﯿﺎز ﺑﻪ اﺟﺮاي دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرگ در ﭘﻞ ﻫﺎ ‪ ،‬ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي از ﻟﺮزش ‪ ،‬ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ و ﻧﻔﻮذ ﭘﺬﯾﺮي‬ ‫ﺑﺘﻦ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺟﺮا در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه از ﺟﻤﻠﻪ ﻋﻮاﻣﻠﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه اﯾﻦ‬ ‫ﺳﯿﺴﺘﻢ از ﻣﺮﺳﻮم ﺗﺮﯾﻦ روﺷﻬﺎ در ﺳﺎﺧﺖ ﭘﻞ ﻫﺎ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬ ‫‪ -5‬اﻧﺒﻮه ﺳﺎزي ﻫﺎي ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ ‪ :‬از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻧﻮع ﻣﺠﺘﻤﻊ ﻫﺎ درﻫﺮﻃﺒﻘﻪ ﭼﻨﺪﯾﻦ واﺣﺪ ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه و ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﻟﺬا ﻓﺎﺻﻠﻪ زﯾﺎد ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﺟﻬﺖ ﻣﻌﻤﺎري واﺣﺪﻫﺎ ﻣﻬﯿﺎ‬ ‫ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ﺑﻄﻮرﯾﮑﻪ ﻣﯿﺘﻮان در ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﻮارد ﻫﺮ واﺣﺪ را ﺑﺪون ﻗﺮار ﮔﯿﺮي ﺳﺘﻮن در داﺧﻞ آن ﻃﺮاﺣﯽ‬ ‫ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻧﻮع اﻋﻤﺎل ﻧﯿﺮو ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ دو ﻧﻮع ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ ‪:‬‬

‫اﻟﻒ( ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه ب( ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه‬ ‫اﻟﻒ( ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه ‪ :‬در اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ در ﻣﺮﺣﻠﻪ اول ﻓﻮﻻدﻫﺎ ﺗﺤﺖ ﮐﺸﺶ ﻗﺮارﮔﺮﻓﺘﻪ ودر دو‬ ‫اﻧﺘﻬﺎي ﻋﻀﻮ ﺗﻮﺳﻂ ﮔﯿﺮه ﻫﺎي ﻣﺨﺼﻮص ﮐﺎﻣﻼ ﮔﯿﺮ داده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬در ﻣﺮﺣﻠﻪ دوم ﻋﻀﻮ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺘﻦ رﯾﺰي‬ ‫ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺳﭙﺲ ﺑﺘﻦ ﻋﻤﻞ آورده ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﮐﺎﻓﯽ ﻣﯽ رﺳﺪ و در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺳﻮم ﻓﻮﻻد ﻫﺎي ﭘﯿﺶ‬ ‫ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﯿﺮ‪ ،‬ﺑﺮﯾﺪه ﺷﺪه و ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﺑﺼﻮرت ﯾﮏ ﻧﯿﺮوي ﻓﺸﺎري ﺑﺮ ﻋﻀﻮ اﻋﻤﺎل‬ ‫ﻣﯿﺸﻮد‪ .‬ﻓﻮﻻد ﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﺑﻪ دو ﺻﻮرت ﻓﻮﻻد ﺑﺎ ﻣﺴﯿﺮ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﯾﺎ ﻓﻮﻻد ﺑﺎ ﻣﺴﯿﺮ ﺷﮑﺴﺘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫اﺟﺮاي ﻣﺴﯿﺮ ﺑﺎ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﭘﯿﻮﺳﺘﻪ ﺑﺮاي ﮐﺎرﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه ﺗﻘﺮﯾﺒﺎ اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪24‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ب( ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ‪ :‬در اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ در ﻣﺴﯿﺮ ﻋﺒﻮر ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ‪ ،‬ﻏﻼﻓﯽ ﺗﻮ ﺧﺎﻟﯽ‬ ‫در ﺑﺘﻦ ﺗﻌﺒﯿﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺳﭙﺲ ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎ از درون ﻏﻼف ﻫﺎ ﻋﺒﻮر داده ﺷﺪه ﺑﻄﻮرﯾﮑﻪ دو ﺳﺮ آن از ﻏﻼف‬ ‫ﺑﯿﺮون ﺑﻮده و ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺑﺘﻦ رﯾﺰي اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد وﻏﺎﻟﺒﺎ ﻗﺒﻞ از ﺑﺘﻦ رﯾﺰي دو ورق ﺻﻔﺤﻪ ﻓﺸﺎر ﺟﺎﯾﮕﺬاري‬ ‫ﻣﯽ ﺷﻮد‪ .‬ﺑﻌﺪ از اﯾﻨﮑﻪ ﺑﺘﻦ ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ رﺳﯿﺪ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﺗﻮﺳﻂ ﺟﮏ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ‬ ‫ﺻﻔﺤﻪ ﻓﺸﺎر ﺗﮑﯿﻪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ ﮐﺸﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬

‫ﻣﺰاﯾﺎ واﻣﺘﯿﺎزات ﺳﻘﻒ ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ‪:‬‬ ‫‪ -1‬ﮐﺎﻫﺶ ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺳﻘﻒ ﺳﺎزه‪ :‬وﺟﻮد دال ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه در ﺳﻘﻒ ﻫﺎ ﺑﺎﻋﺚ ﮐﻮﺗﺎه ﺷﺪن و ﯾﺎ ﺣﺬف‬ ‫ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺷﺪه و در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺳﺒﺐ ﮐﺎﻫﺶ ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﻪ و ﭘﯿﺮوي آن ﮐﺎﻫﺶ ﮐﻞ ارﺗﻔﺎع ﺳﺎزه ﻣﯽ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫‪ -2‬اﻓﺰاﯾﺶ ﻃﻮل دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ‪ :‬اﻣﮑﺎن ﻓﻀﺎﻫﺎي ﺑﺪون ﺳﺘﻮن و اﻧﻌﻄﺎف ﺑﯿﺸﺘﺮي در ﻣﻌﻤﺎري ﻓﺮاﻫﻢ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ‪.‬‬ ‫‪ -3‬ﮐﺎﻫﺶ وزن ﺳﻘﻒ و ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺮﻓﯽ و ﺳﺎزه ﺳﺒﮑﺘﺮ‪ :‬اﺑﻌﺎد ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪ ،‬دﯾﻮارﻫﺎ و ﻓﻮﻧﺪاﺳﯿﻮن در اﯾﻦ‬ ‫ﺳﯿﺴﺘﻢ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ و ﺳﺎزه ﺳﺒﮑﺘﺮي ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ ‪.‬‬ ‫‪ -4‬اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮي در ﻣﺴﯿﺮ ﻋﺒﻮر ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ‪ :‬ﺣﺬف ﺗﯿﺮﻫﺎ ﯾﺎ ﺗﯿﺮﭼﻪ ﻫﺎ در ﺳﻘﻒ ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه اﻧﻌﻄﺎف‬ ‫ﭘﺬﯾﺮي را ﺟﻬﺖ ﻋﺒﻮر ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ‪.‬‬ ‫‪ -5‬ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﺳﺎﺧﺖ ﺑﻬﺘﺮ‪ :‬ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺮﻓﯽ ﮐﻤﺘﺮ‪ ،‬ﺟﺰﺋﯿﺎت ﺳﺎده ﺗﺮ‪ ،‬ﻧﺒﻮدن ﺗﯿﺮﻫﺎ و در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﻗﺎﻟﺐ ﺑﻨﺪي‬ ‫وآرﻣﺎﺗﻮر ﺑﻨﺪي آن ﻫﺎ‪،‬ﺗﺮاﮐﻢ ﮐﻤﺘﺮ آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎ ﻫﻤﮕﯽ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﺳﺎﺧﺖ ﺑﻬﺘﺮ را اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫‪ -6‬ﮐﻨﺘﺮل ﺗﺮك ﻫﺎ وﮐﺎﻫﺶ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﻫﺎ ‪ :‬ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﺛﺮﺑﺎﻻﻧﺲ ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎ )ﺗﺎﻧﺪون ﻫﺎ( ﺳﻘﻒ ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه‬ ‫ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ وزن ﺧﻮد ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﻧﺪاده وﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ وﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر اﺧﺘﺼﺎﺻﯽ ﺑﻮاﺳﻄﻪ ﺑﺎر‬ ‫زﻧﺪه اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ -7‬ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎﻻي ﺳﺎﺧﺖ ‪ :‬ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ اﯾﻨﮑﻪ در دال ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺬف و ﯾﮏ دال‬ ‫ﺗﺨﺖ ﮔﺴﺘﺮده دارﯾﻢ ﻟﺬا ﯾﮑﺒﺎره ﻣﯽ ﺗﻮان ﺳﻄﻮح ﮔﺴﺘﺮده اي را ﻗﺎﻟﺐ ﺑﻨﺪي ‪ ،‬اﺟﺮا و ﻗﺎﻟﺐ ﺑﺮداري ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪25‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫روﺷﻬﺎي اﺟﺮاي ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ‪:‬‬ ‫در زﻣﯿﻨﻪ اﺟﺮاي ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه دو روش ﺟﻬﺖ ﺳﺎﺧﺖ ﺑﮑﺎر ﻣﯽ رود ‪:‬‬ ‫‪ -1‬ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭼﺴﺒﯿﺪه ‪2‬‬

‫‪ -Bonded‬ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻏﯿﺮ ﭼﺴﺒﯿﺪه ‪Unbonded‬‬

‫‪ -1‬ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭼﺴﺒﯿﺪه ‪ :‬ﺑﺎ اﯾﻦ روش ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎي ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه از ﻣﯿﺎن ﻏﻼف ﻫﺎي ﺗﺨﺖ ﻣﻤﺘﺪ وﮐﻮﭼﮏ از ﺟﻨﺲ‬ ‫ﮔﺎﻟﻮاﻧﯿﺰه ﻋﺒﻮر ﻣﯽ ﮐﻨﺪ ﮐﻪ داﺧﻞ ﻏﻼف ﻫﺎ ﭘﺲ از ﺑﺘﻦ رﯾﺰي وﮐﺸﯿﺪه ﺷﺪن ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎ ﺑﺎ دوﻏﺎب ﭘﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ -2‬ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻏﯿﺮ ﭼﺴﺒﯿﺪه ‪ :‬در اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﮐﺎﺑﻞ ﺑﺎ دوﻏﺎب ﺗﺰرﯾﻖ ﻧﻤﯽ ﺷﻮد و ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ آزاداﻧﻪ و ﻣﺴﺘﻘﻞ از‬ ‫ﺑﺘﻦ ﺣﺮﮐﺖ ﮐﻨﺪ‪ .‬اﻏﻠﺐ ﮐﺎﺑﻞ ﻫﺎ در ﯾﮏ ﻏﻼف ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺎ ﮔﺮﯾﺲ ﭘﻮﺷﺎﻧﺪه ﺷﺪه اﻧﺪ ‪ .‬ﭘﺲ از ﺑﺘﻦ رﯾﺰي وﮐﺴﺐ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺎﺑﻞ ﺑﺴﺎدﮔﯽ و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﺟﮏ دﺳﺘﯽ ﮐﻮﭼﮏ ﮐﺸﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ اﯾﻦ‬ ‫ﻋﻤﻞ ﻋﻤﻠﯿﺎت ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ را ﺗﮑﻤﯿﻞ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬

‫ﻣﺮاﺣﻞ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺳﺎزه ﺑﺘﻦ ﭘﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺷﺎﻣﻞ ‪ 3‬ﻣﺮﺣﻠﻪ ﮐﻠﯽ زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ‪:‬‬ ‫ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل )ﺗﺤﺖ ﺗﻨﻬﺎ ‪( M self‬‬‫‪ -‬ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﻫﻨﮕﺎم ﺧﺪﻣﺖ)ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﺗﺤﺖ ‪( M s  M I  M Self‬‬

‫‪ -‬ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﺣﺎﻟﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ ‪M u‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪26‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل )ﺗﺤﺖ ﺗﻨﻬﺎ ‪( M self‬‬ ‫ﻣﺤﺪودﯾﺖ ﺗﻨﺶ ﻫﺎ در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪: BS 8110‬‬ ‫‪ 4-3-5-1‬ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻣﺠﺎز ﻓﺸﺎري در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺒﺎﯾﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ‪ 0.5 f ci‬در ﺗﺎر ﺑﺤﺮاﻧﯽ‬ ‫ﮔﺮدددر ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ‪ f ci‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﺑﺘﻦ در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و ﺑﺮاي ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺘﻦ ‪ 7‬روزه و ﺑﺮاي ﺑﺘﻦ ﭘﺲ ﺗﻨﯿﺪه ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺘﻦ ‪ 28‬روزه ﻣﻼك ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد‪.‬‬ ‫‪ 4-3-5-2‬ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻣﺠﺎز ﮐﺸﺸﯽ ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﻧﻮع ‪)1‬ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﮐﺎﻣﻞ(‪،‬ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﻤﺶ ﻣﺠﺎز ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﻧﻮع ‪) 3 , 2‬ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺟﺰﺋﯽ(ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﺮدن ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﮐﺸﺶ ﺧﻤﺸﯽ ﻟﮑﻦ ﺗﺮك ﻫﺎ ﻗﺎﺑﻞ‬

‫روﯾﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ‪.‬در ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه ﻫﺎ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ‪ 0.45 f ci‬و در ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ﻫﺎ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ‪0.36 f ci‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪27‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﻫﻨﮕﺎم ﺧﺪﻣﺖ)ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﺗﺤﺖ ‪:( M s  M I  M Self‬‬ ‫ﻣﺤﺪودﯾﺖ ﺗﻨﺶ ﻫﺎ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺣﺪي ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪: BS 8110‬‬ ‫‪ 4-3-4-2‬ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻣﺠﺎز ﻓﺸﺎري در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺒﺎﯾﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ‪ 0.33 f cu‬در ﺗﺎر ﺑﺤﺮاﻧﯽ‬ ‫ﮔﺮدددر ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ‪ f cu‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ‪ 28‬روزه ﺑﺘﻦ در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‬ ‫‪ 4-3-4-3‬ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻣﺠﺎز ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﻤﺶ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﻧﻮع ‪)1‬ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﮐﺎﻣﻞ(‪،‬ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﻤﺶ ﻣﺠﺎز ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﻧﻮع ‪) 3 , 2‬ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺟﺰﺋﯽ(ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﺮدن ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﮐﺸﺶ ﺧﻤﺸﯽ ﻟﮑﻦ ﺗﺮك ﻫﺎ ﻗﺎﺑﻞ‬

‫روﯾﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ‪.‬در ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه ﻫﺎ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ‪ 0.45 f cu‬و در ﭘﺲ ﮐﺸﯿﺪه ﻫﺎ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ‪0.36 f cu‬‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﺣﺎﻟﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ ‪: M u‬‬ ‫آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه در ﺣﺎﻟﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻣﺸﺎﺑﻪ رﻓﺘﺎر ﺑﺘﻦ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪28‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫دال ﻫﺎي ﺗﺨﺖ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه‬ ‫ﮐﺎرﺑﺮد ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﮐﺸﯿﺪه در ﺳﺎﺧﺘﻦ داﻟﻬﺎي ﺗﺨﺖ از ﮐﺸﻮر آﻣﺮﯾﮑﺎ و ﺷﺮﮐﺖ ‪ VSL‬ﺷﺮوع‬ ‫ﺷﺪه و در اﻧﮕﻠﯿﺲ ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮﮐﺖ ‪ CCL‬اداﻣﻪ ﯾﺎﻓﺘﻪ و ﻣﺰاﯾﺎي اﻗﺘﺼﺎدي آﻧﻬﺎ ﺑﺨﺼﻮص ﺑﺮاي‬ ‫داﻟﻬﺎي ﭘﺎرﮐﯿﻨﮓ ﻫﺎ و ﻣﺮاﮐﺰي ﮐﻪ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرﮔﺘﺮي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ‬ ‫ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬در اﯾﺮان ﻧﯿﺰ در ﺳﺎل ﻫﺎي اﺧﯿﺮ اﯾﻦ ﻧﻮع دال ﻫﺎ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫اﻧﺪ‪.‬در ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﻮارد داﻟﻬﺎي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ و ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار‬ ‫ﻣﯿﮕﯿﺮﻧﺪ‪.‬اﻣﺎ ﯾﮏ روش ﺟﺪﯾﺪ اﺳﺘﻔﺎده از داﻟﻬﺎي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻣﺘﻐﯿﺮ و ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ‬ ‫اﺳﺖ‪.‬در اﻃﺮاف ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮي از را اﻓﺰاﯾﺶ ﺿﺨﺎﻣﺖ دال ﺑﺼﻮرت ﮐﺘﯿﺒﻪ‬ ‫ﺗﺎﻣﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫در آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ BS 8110‬ﻫﯿﭻ راﻫﻨﻤﺎي ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ داﻟﻬﺎي ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫وﺟﻮد ﻧﺪارد‪.‬ﺑﻪ ﻫﻤﯿﻦ دﻟﯿﻞ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮ ﭘﺎﯾﻪ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﮔﺰارش ﻓﻨﯽ اﻧﺠﻤﻦ‬ ‫ﺑﺘﻦ ‪ TR17‬آﻣﺪه اﺳﺖ اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻫﺮ دو ﻧﻮع ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﭼﺴﺒﻨﺪه و ﻧﭽﺴﺒﻨﺪه در داﻟﻬﺎي ﺗﺨﺖ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﺑﻪ ﮐﺎر ﻣﯽ روﻧﺪ‪.‬در‬ ‫ﮐﺸﻮر آﻣﺮﯾﮑﺎ و در ﮐﺸﻮرﻫﺎي ﺷﺮق دور ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﻧﭽﺴﺒﯿﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬در‬ ‫ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ در اﺳﺘﺮاﻟﯿﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﭼﺴﺒﯿﺪه ﻣﻌﻤﻮل اﺳﺖ‪.‬ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﯿﺮﺷﺪ اﯾﻦ اﻧﺘﺨﺎب‬ ‫ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ اﻗﺘﺼﺎدي ﻣﺤﻠﯽ و ﻓﻠﺴﻔﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺴﺘﮕﯽ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪29‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﺜﺎﻟﯽ از ﻃﺮاﺣﯽ دال ﺗﺨﺖ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه‪:‬‬ ‫ﯾﮏ ﮐﻒ اﻧﺒﺎر ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه از دال ﺗﺨﺖ ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﮑﻞ زﯾﺮ ﻣﻔﺮوض‬ ‫اﺳﺖ‪.‬ﺳﺮﺑﺎر وارده ‪ 10 KN / m 2‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﻣﻄﻠﻮﺑﺴﺖ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻزم ﺑﺮاي دال و‬ ‫ﭼﯿﺪﻣﺎن ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ‪.‬ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﯾﻨﮑﻪ دال ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺳﻨﮕﯿﻨﯽ ﻗﺮار دارد‪.‬‬ ‫ﻧﺴﺒﺖ دﻫﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ‪ 38‬اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯽ ﺷﻮد)ﺗﻮﺻﯿﻪ ﺷﺪه دراﺳﺘﺎﻧﺪارد ‪ TR17‬ﻣﺮﺟﻊ ‪.(7‬‬

‫‪7.5‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺿﺨﺎﻣﺖ دال ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪ 0.197m :‬‬ ‫‪38‬‬

‫‪t‬‬

‫ﯾﮏ ﺿﺨﺎﻣﺖ اوﻟﯿﻪ‬

‫دال ‪ 200‬ﻣﯿﻠﯿﻤﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﻣﺼﺎﻟﺢ ‪:‬‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري‪:‬‬

‫‪N‬‬ ‫‪mm 2‬‬

‫‪f cu  40‬‬

‫وزن دال ‪4.8 KN / m 2‬‬

‫ﺑﺎر ﮐﻒ ﺳﺎزي ‪+‬ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ‪1.5 KN / m 2‬‬

‫و‬

‫‪DL  4.8  1.5  6.3KN / m 2‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪30‬‬

‫‪,‬‬

‫‪LL  10 KN / m 2‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﭘﺎﺳﺦ‪:‬‬ ‫ﻣﻔﺘﻮل ﺳﻮﭘﺮ ﺑﻪ ﮐﺎر رﻓﺘﻪ ﺑﻪ ﻗﻄﺮ ‪ 15.7mm‬ﺑﺼﻮرت ﺗﺎﻧﺪون روﮐﺶ دار ﻧﭽﺴﺒﯿﺪه‬

‫‪f pu  1770N / mm 2‬‬ ‫ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﯾﻨﮑﻪ ﺳﺮﺑﺎر وارده در ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑﺎ ﺑﺎر ﻣﺮده ﺑﺰرگ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪،‬ﺑﺎري ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﺘﻌﺎدل‬ ‫ﺷﻮد‪ ،‬ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎر ﻣﺮده ﺑﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺳﺮﺑﺎر وارده در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ‬ ‫ﺑﺎ ﺳﺮﺑﺎر وارده ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‬

‫‪2‬‬

‫‪4.8  1.5  10   9.6 KN / m‬‬ ‫‪3‬‬

‫ﭘﻮﺷﺶ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ ‪ 20mm‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻗﻄﺮ ﺧﺎرﺟﯽ ﺗﺎﻧﺪون روﮐﺶ‬ ‫دار ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 19‬ﻣﯿﻠﯿﻤﺘﺮ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﺗﺎﻧﺪون ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪:‬‬

‫‪200 ‬‬ ‫‪19 ‬‬ ‫‪  20    70mm‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ اوﻟﯿﻪ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در اﻣﺘﺪاد ﻃﻮﻟﯽ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻃﺮاﺣﯽ اوﻟﯿﻪ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در اﻣﺘﺪاد ﻋﺮﺿﯽ اﻧﺒﺎر‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪ .‬و در اﯾﻨﺠﺎ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮاي اﻣﺘﺪاد ﻋﺮﺿﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯿﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﯾﮏ ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﻣﻨﺎﺳﺐ اﻣﺘﺤﺎﻧﯽ ﺑﺮاي ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در ﺷﮑﻞ زﯾﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪31‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫اﻓﺖ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪ ‪ (70  35)  105 mm‬اﺳﺖ ﻟﺬا ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ﻣﻮرد‬ ‫ﻧﯿﺎز ﺑﺮاي ﺑﺎﻻﻧﺲ ﺑﺎر ‪ 9.6 KN / m 2‬ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪:‬‬

‫‪wL2‬‬ ‫‪Px ‬‬ ‫‪8d r‬‬

‫‪9.6  7.5   642.9 KN‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪m‬‬

‫‪8  0.105‬‬

‫‪KN‬‬ ‫ﺑﺎ ﻓﺮض ‪،   0.85‬ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ اوﻟﯿﻪ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز‬ ‫‪m‬‬

‫‪ 756.3‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‬

‫ﺑﺮاي ﯾﮏ ﻣﻔﺘﻮل ﺳﻮﭘﺮ ﺑﻪ ﻗﻄﺮ ‪ 15.7mm‬ﺑﺎ ‪، Aps  150mm2‬ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ اوﻟﯿﻪ‬ ‫‪ 185.9 KN‬اﺳﺖ و ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﻌﺪاد ﮐﻞ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز در ﻫﺮ ﭼﺸﻤﻪ ‪ 25‬ﺗﺎﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻗﺎب ﻣﻌﺎدﻟﯽ ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺷﻮد در ﺷﮑﻞ زﯾﺮ آﻣﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫اﺛﺮ ﮐﺘﯿﺒﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﯾﮏ ﻣﻘﻄﻊ دال ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ ﻣﻌﺎدل ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺷﮑﻞ اﻟﻒ ﻟﺤﺎظ‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬ﺑﺮاي ﻣﻘﻄﻊ دال واﻗﻌﯽ ﺑﺎ ﮐﺘﯿﺒﻪ ‪ I  8.86  10 9 mm 4‬ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﯾﮏ‬ ‫ﺿﺨﺎﻣﺖ دال ﻣﻮﺛﺮ ‪ heff‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺷﮑﻞ ب ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﺗﺎ ﺑﺘﻮان اﺛﺮ ﮐﺘﯿﺒﻪ را‬ ‫‪1‬‬ ‫‪9‬‬ ‫‪ 8.86 10  12  3‬‬ ‫‪heff  ‬‬ ‫ﺑﺼﻮرت ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻣﻮﺛﺮي از دال در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ‪  261mm .‬‬ ‫‪3‬‬ ‫‪6‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪10‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪32‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻗﺎب ﻣﻌﺎدل ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ زﯾﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺘﻐﯿﺮ دارﻧﺪ و‬ ‫ﺑﺎ ﺑﮑﺎرﺑﺮدن ﺟﺪول ﺿﺮاﯾﺐ ﺑﺮاي اﯾﻦ اﻋﻀﺎي ﺑﺘﻨﯽ)اﻧﺠﻤﻦ ﺑﺘﻦ ‪1984‬ﯾﺎ ﻣﺮاﺟﻊ‬ ‫دﯾﮕﺮ(اﻃﻼﻋﺎت زﯾﺮ ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﯿﻞ روش ﭘﺨﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ‪:‬‬

‫‪6.2 EI‬‬ ‫‪l‬‬

‫‪ K ‬ﺳﺨﺘﯽ ﺗﯿﺮ‬

‫و‬

‫‪  0.6‬ﺿﺮﯾﺐ اﻧﺘﻘﺎل‬

‫‪  0.09 wl 2‬ﻟﻨﮕﺮ ﮔﯿﺮداري اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ‬

‫‪6‬‬

‫در ﻧﺘﯿﺠﻪ‪:‬‬

‫‪6‬‬

‫‪K col  4  5004 / 12  3500  5.95  10‬‬

‫‪K beam  6.2  200  6000/ 12  7500  3.31  10‬‬ ‫‪3‬‬

‫ﺿﺮﯾﺐ ﺳﺨﺘﯽ ﻧﺴﺒﯽ ﺑﺮاي ﺗﯿﺮ ‪ BA , AB‬ﻋﺒﺎرﺗﺴﺖ از ‪:‬‬

‫‪rAB  0.22‬‬ ‫‪rBA  0.18‬‬

‫ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﮔﯿﺮدار اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ‪:‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪33‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪  6.3  6.0  7.52  0.091  193KN.m‬ﺑﺎر ﻣﺮده‬ ‫‪  10.0  6.0  7.5 2  0.091  307 KN.m‬ﺑﺎر زﻧﺪه‬ ‫ﻣﻨﺤﻨﯽ ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺮاي ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﺑﺎري ﮐﻪ ﻗﺒﻼ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ در زﯾﺮ ﻧﺸﺎن‬ ‫داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫=ﺑﺎر ﻣﻌﺎدل ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪ‬

‫‪ 8  0.85  25  185.9  0.105 / 7.52  59.0 KN / m‬‬ ‫دﯾﺎﮔﺮام ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﯽ ار ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ در ﺷﮑﻞ زﯾﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬اﻟﺒﺘﻪ ذﮐﺮ‬ ‫اﯾﻦ ﻧﮑﺘﻪ ﻻزم اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻫﯿﭻ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اي ﺑﺮاي ﺗﻐﯿﯿﺮ اﻧﺤﻨﺎي ﺗﺎﻧﺪون ﮐﻪ در‬ ‫ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ رخ ﻣﯽ دﻫﺪ ﺻﻮرت ﻧﮕﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬اﻟﺒﺘﻪ ﺧﻄﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ وارد ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﯽ‬ ‫ﺷﻮد ﮐﻮﭼﮏ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪34‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺑﺮاي ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه دارﯾﻢ‪:‬‬

‫‪Z t  8.86  109 / 126  70.32  106 mm3‬‬ ‫‪3‬‬ ‫‪c‬‬

‫‪Z b  8.86  109 / 174  50.92  10  6mm‬‬

‫‪Ac  6000  200  2500  100  1.45  106 mm 2‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ دارﯾﻢ‪:‬‬

‫‪Z b  Z t  6000  2002 / 6  40.00  106 mm3‬‬ ‫‪Ac  6000  200  1.2  106 mm 2‬‬

‫ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﺤﺮاﻧﯽ در ﺟﺪول زﯾﺮ آﻣﺪه ﮐﻪ در آن ‪ M‬ﻣﺠﻤﻮع ﻟﻨﮕﺮ‬ ‫ﻫﺎي ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ ﻫﺎي ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎر ﻣﺮده و ﻧﯿﺮ ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ‬ ‫ﺻﻔﺤﻪ ﻗﺒﻞ ﻫﺴﺘﻨﺪ‬

‫از ﺟﺪول زﯾﺮ ﺑﺮاي ﻣﻘﺪار ‪ f cu  40 N / mm 2‬ﻣﻘﺪار ‪ f max‬ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ‪13.2 N / mm2‬‬ ‫و ‪ 9.60 N / mm 2‬ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ و ﻣﺤﻞ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪35‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻣﻘﺪار ‪ f min‬ﺑﺮاي ﻫﺮ دو ﻣﺤﻞ ‪  2.85 N / mm2‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻓﻮﻻد‬ ‫ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﺑﻪ اﻧﺪازه ﮐﺎﻓﯽ در ﻣﻘﺎﻃﻊ وﺟﻮد دارد‪.‬‬

‫ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﻨﺶ ﻫﺎ ﺑﻪ روش ﻓﻮق ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ از ﺗﻨﺶ ﻫﺎي واﻗﻌﯽ در دال ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎ اﯾﻦ وﺟﻮد اﯾﻦ‬ ‫روش ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮﻟﯽ اراﺋﻪ ﻣﯽ دﻫﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻓﻮﻻد ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﻬﺎي ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪:‬‬

‫‪0.482  300‬‬ ‫‪1000‬‬ ‫‪As ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 17mm2 / m‬‬ ‫‪27.18  0.48 0.58  460‬‬ ‫ﯾﮏ ﻻﯾﻪ ﺷﺒﮑﻪ آرﻣﺎﺗﻮر ‪  6 @ 300‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ ﻫﺎي زﻣﺎن اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ ‪   0.95‬در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‬ ‫و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﻧﺎﺷﯽ از آن و ﺑﺎر ﻣﺮده در ﺷﮑﻞ و ﺟﺪول زﯾﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪36‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫'‬ ‫‪ f max‬ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 9.90 N / mm‬و‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻘﺪار ‪ f ci  30 N / mm 2‬ﻣﻘﺪار‬

‫‪ 7.20 N / mm 2‬ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ و ﻣﺤﻞ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ‬ ‫'‬ ‫‪ f min‬ﺑﺮاي ﻫﺮ دو ﻣﺤﻞ ‪  2.46 N / mm 2‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﻓﻮﻻد‬ ‫ﻣﻘﺪار‬

‫ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ در ﻗﺴﻤﺖ ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ ﺗﺎﻣﯿﻦ ﺷﻮد ﺗﻨﺸﻬﺎي ﺟﺪول ﺑﺎﻻ ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل‬ ‫ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﺑﻮد‪.‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﻪ ﺗﺎﺑﺤﺎل اراﺋﻪ ﺷﺪ‪،‬ﺻﺮﻓﺎ ﯾﮏ ﻃﺮاﺣﯽ اوﻟﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ را ﺑﺎﯾﺪ‬ ‫اﺻﻼح ﻧﻤﻮد ﺗﺎ اﯾﻨﮑﻪ ﯾﮏ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺗﺪرﯾﺠﯽ در اﻧﺤﻨﺎي ﺗﺎﻧﺪون در روي ﺧﻄﻮط ﺳﺘﻮن اﯾﺤﺎد‬ ‫ﺷﻮد و ﺗﻮزﯾﻊ ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪﮔﯽ در ﻃﻮل ﺗﺎﻧﺪون ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد‪.‬ﺳﭙﺲ ﯾﮏ ﺗﺤﻠﯿﻞ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪37‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻣﺠﺪد ﺗﻮزﯾﻊ ﻟﻨﮕﺮ در دال در اﺛﺮ ﻧﯿﺮوي ﭘﯿﺸﺘﻨﯿﺪﮔﯽ اﺟﺎم ﺷﺪه و ﺗﻨﺸﻬﺎي ﺣﺎﺻﻞ ﺑﺎ‬ ‫ﺗﻨﺸﻬﺎي ﻣﺠﺎز ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬در اﺛﺮ ﺗﺠﺮﺑﻪ‪،‬ﻃﺮاﺣﯽ اوﻟﯿﻪ ﺑﺎ اﺻﻼﺣﺎت ﮐﻤﯽ ﻧﻬﺎﯾﯽ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪﺷﺪ‪.‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ دال ‪:‬‬ ‫‪  1.4  6.0  6.3  1.6  6.0  10.0  149KN / m‬ﺑﺎر ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ‬ ‫ﭘﻮش ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺮاي ﺷﺮاﯾﻂ ﻧﻬﺎﯾﯽ در ﺷﮑﻞ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬ﺑﻪ اﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ‬ ‫ﺑﺎﯾﺪ ﻟﻨﮕﺮﻫﺎي ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ ﻧﯿﺰ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﻋﻤﻖ دال در ﻣﺤﻞ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﻬﺎ و در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ در ﻋﺮض ﭘﺎﻧﻞ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﻓﺰاﯾﺶ‬ ‫ﻋﻤﻖ دال در ﮐﺘﯿﺒﻪ ﻣﺘﻐﯿﺮ اﺳﺖ‪.‬ﺑﺎ اﯾﻦ وﺟﻮد ﮐﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ دال در ﻣﺤﻞ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﻬﺎ‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﻤﻖ دال در ﻣﺤﻞ ﮐﺘﯿﺒﻪ ﻫﺎ و ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻟﻨﮕﺮ و ﺳﻄﺢ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در ﻋﺮض‬ ‫ﭘﺎﻧﻞ ﮐﺎﻓﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬ﺗﻤﺮﮐﺰ ﻟﻨﮕﺮ در ﻣﺤﻞ ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺗﻤﺮﮐﺰ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎ در ﻣﺤﻞ‬ ‫ﻣﺤﻮر ﺳﺘﻮن ﺟﺒﺮان ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎﻫﯽ‪:‬‬ ‫= ‪ 300  20  19 / 2   270 mm‬ﻋﻤﻖ ﻣﻮﺛﺮ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪38‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻧﺪوﻧﻬﺎي ﭘﯿﺸﺘﻨﯿﺪﮔﯽ ‪ Aps  625mm 2‬در واﺣﺪ ﻋﺮض‬

‫‪f pe  0.85  0.7 1770  1053N / mm2‬‬ ‫‪7000 ‬‬ ‫‪1770  625 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪1  1.7 ‬‬ ‫) ‪  1261N / mm ( 0.7 f pu‬‬ ‫‪7000 / 270 ‬‬ ‫‪40 1000  270 ‬‬

‫‪f pb  1053 ‬‬

‫‪x  1261 625270  0.45  49 106  195.4 KNm / m‬‬ ‫ﻣﯽ ﺗﻮان ﻧﺸﺎن داد ﮐﻪ ﻟﻨﮕﺮ ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ ﻣﺜﺒﺖ ‪ 64KN.m‬در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه وﺳﻂ وﺟﻮد دارد و ﻟﺬا‬ ‫ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﻧﻬﺎﯾﯽ در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻣﯿﺎﻧﯽ ‪ 800KN.m‬ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ واﺣﺪ ﻋﺮض ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 133KNm / m‬در ﻋﺮض دال ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻘﻄﻊ وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ دارﯾﻢ‪:‬‬ ‫= ‪ 200  20  19 / 2   170 mm‬ارﺗﻔﺎع ﻣﻮﺛﺮ‬

‫‪7000 ‬‬ ‫‪1770  625 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪1  1.7 ‬‬ ‫) ‪  1161N / mm ( 0.7 f pu‬‬ ‫‪7500 / 170 ‬‬ ‫‪40 1000 170 ‬‬ ‫‪625 1168‬‬ ‫‪x  2.47 ‬‬ ‫‪ 45mm‬‬ ‫‪40 1000‬‬

‫‪f pb  1053 ‬‬

‫‪x  1161 625170  0.45  45 106  109.3KNm / m‬‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻧﻬﺎﯾﯽ در ﻋﺮض دال در ﻣﻘﻄﻊ وﺳﻂ دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺎ اﺣﺘﺴﺎب ﻟﻨﮕﺮ ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ‬

‫‪KNm / m‬‬

‫‪ 83‬ﻧﯿﺰ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ در ﻧﺘﯿﺠﻪ دال ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﮐﺎﻓﯽ ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪39‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

:‫ﻣﺮاﺟﻊ ﻗﺴﻤﺖ ب‬ 1375-‫"ﻃﺮح ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ" ﺗﺮﺟﻤﻪ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي و دﮐﺘﺮ رﻣﻀﺎﻧﯿﺎﻧﭙﻮر‬-1 1384-‫"ﺑﺘﻦ ﭘﯿﺶ ﺗﻨﯿﺪه" ﺗﺎﻟﯿﻒ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﺤﻤﻮدزاده‬-2 3-BS Standard 8110 4-Post-Tensioned Concrete floors Design Handbook ’Report of a Concrete Society Working Party’-Technical Report No.43,Second Edition 5-Post Tensioned in Buildings , Published By VSL International LTD. 6-Prestressed Concrete Construction Manual , September 2000 7-Concrete Society (1979)Flat Slabs in Post Tensioned Concrete ,With Particular Regards to the Use of Unbonded Tendonds-Design Recommendation , Technical Report No.17,London (TR 17)

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ج( ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﺿﻮاﺑﻂ‪،‬ﮐﺪ ﻫﺎ و ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت آورده ﺷﺪه در زﯾﺮ ﻫﻤﮕﯽ ﺑﺮﮔﺮداﻧﯽ از ﮔﺰارﺷﺎت آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ACI‬‬ ‫‪ 352‬در زﻣﯿﻨﻪ ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ ﯾﮑﭙﺎرﭼﻪ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و در ﺣﺪ ﺗﻮﺻﯿﻪ‬ ‫اي آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫اﻧﻮاع اﺗﺼﺎﻻت ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن‪:‬‬ ‫اﺗﺼﺎل ﻧﻮع ‪: 1‬‬ ‫اﯾﻦ ﻧﻮع اﺗﺼﺎل اﻋﻀﺎﯾﯽ را ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻣﺘﺼﻞ ﻣﯽ ﺳﺎزد ﮐﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪ACI -‬‬ ‫‪ 318‬ﻃﺮح ﺷﺪه ﺑﺎﺷﻨﺪ و در آﻧﻬﺎ ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﻏﯿﺮ اﻻﺳﺘﯿﮏ ﺷﺎﯾﺎن ﺗﻮﺟﻬﯽ ﻣﻮرد‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﻧﺒﺎﺷﺪ‪ .‬اﯾﻦ ﻧﻮع اﺗﺼﺎل ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﻣﻘﺎوﻣﺖ و ﺑﺪون در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﺿﺎﺑﻄﻪ‬ ‫ﺧﺎﺻﯽ ﺑﺮاي ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﻃﺮح ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬ﺗﻤﺎم اﺗﺼﺎﻻت ﻣﻮﺟﻮد در ﯾﮏ ﻗﺎب ﻃﺮح ﺷﺪه در‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي وزﻧﯽ و ﺑﺎدﻫﺎي ﻋﺎدي در اﯾﻦ دﺳﺘﻪ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد‪.‬‬ ‫اﺗﺼﺎل ﻧﻮع ‪: 2‬‬ ‫اﯾﻦ ﻧﻮع اﺗﺼﺎل اﻋﻀﺎﯾﯽ را ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻣﺘﺼﻞ ﻣﯽ ﺳﺎزد ﮐﻪ ﻃﺮح آﻧﻬﺎ ﺑﺮ ﻓﺮض دارا ﺑﻮدن‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ داﺋﻢ در ﺷﺮاﯾﻂ رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﻫﺎ در ﻣﺤﺪوده ﻏﯿﺮ اﻻﺳﺘﯿﮏ ﺻﻮرت‬ ‫ﭘﺬﯾﺮﻓﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬اﯾﻦ اﺗﺼﺎل‪،‬اﻋﻀﺎي ﻻزم ﺑﺮاي اﺗﻼف اﻧﺮژي ﺣﺎﺻﻞ از رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ ﺗﻐﯿﯿﺮ‬ ‫ﺷﮑﻞ ﻫﺎ داﺧﻞ ﻣﺤﺪوده ﻏﯿﺮ اﻻﺳﺘﯿﮏ را ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﯽ ﺳﺎزد‪.‬اﺗﺼﺎﻻت ﻣﻮﺟﻮد در‬ ‫ﺳﺎزه ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ ﻃﺮح ﺷﺪه در ﺑﺮاﺑﺮ ﺣﺮﮐﺎت زﻣﯿﻦ ﻟﺮزه ‪،‬ﺑﺎدﻫﺎي ﺧﯿﻠﯽ ﺷﺪﯾﺪ و ﯾﺎ‬ ‫اﺛﺮات اﻧﻔﺠﺎرﻫﺎي در زﻣﺰه اﯾﻦ دﺳﺘﻪ ﻗﺮار ﻣﯿﮕﯿﺮد‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪41‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪ -2-2-3‬در ﻫﺮ اﺗﺼﺎل ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺗﻌﯿﯿﻦ اﻋﻀﺎﯾﯽ ﮐﻪ در اﺛﺮ ﺑﺎرﻫﺎي وزﻧﯽ ‪،‬ﺑﺎرﻫﺎي‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﯽ و اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﯾﻪ ﺑﻪ ﻧﺨﺴﺘﯿﻦ ﺟﺎري ﺷﺪن ﺧﻤﺸﯽ ﻧﺎﯾﻞ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ ﺗﻮﺟﻪ ﺧﺎﺻﯽ ﻣﺒﺬول‬ ‫ﮔﺮدد‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻧﯿﺮوﻫﺎي ﻃﺮح در آرﻣﺎﺗﻮر ﺧﻤﺸﯽ در ﻣﺤﻞ ﻓﺼﻞ ﻣﺸﺘﺮك ﻋﻀﻮ واﺗﺼﺎل ﺑﺎﯾﺪ‬ ‫ﺑﺮ اﺳﺎس ‪ f y‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﻮدﮐﻪ‪:‬‬

‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎل ﻧﻮع ‪  1.0 1‬‬ ‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎل ﻧﻮع ‪  1.25 2‬‬ ‫ﻣﺮاﺣﻞ آﻧﺎﻟﯿﺰ ﻧﯿﺮوﻫﺎي وارد ﺑﺮ اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻮع ‪1‬و‪ 2‬ﺑﺮاي ﻫﺮ دو ﻧﻮع اﺗﺼﺎل ﯾﮑﺴﺎن اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪-4‬ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﯽ‪:‬‬ ‫‪ -2-1-4‬آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻮع ‪ 2‬در داﺧﻞ اﺗﺼﺎل ﻧﺒﺎﯾﺪ ﻣﺤﻮر ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﺳﺘﻮن ‪،‬اﻣﺘﺪاد ﯾﺎﻓﺘﻪ از‬ ‫داﺧﻞ اﺗﺼﺎل را اﻧﺘﻘﺎل داد و ﻣﺴﺎﺣﺖ آرﻣﺎﺗﻮر ﺳﺘﻮن ﺑﺎﯾﺪ در اﻃﺮاف ﺳﺘﻮن در اﻃﺮاف ﺗﻤﺎم‬ ‫وﺟﻮه ﭘﯿﺮاﻣﻮﻧﯽ ﻫﺴﺘﻪ ﺳﺘﻮن ﺗﻮزﯾﻊ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﮔﺬاري ﻣﺮﮐﺰ ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰ ﺑﯿﻦ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﻣﺠﺎور ﻧﺒﺎﯾﺴﺘﯽ از ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ زﯾﺮ‬ ‫ﺗﺠﺎوز ﻧﻤﺎﯾﺪ‪:‬‬ ‫‪ 20‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ‪ ،‬ﯾﮏ ﺳﻮم ﻗﻄﺮ ﺳﺘﻮن ﯾﺎ ﺑﻌﺪي از ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﮐﻪ در اﻣﺘﺪاد ﻓﺎﺻﻠﻪ ﮔﺬاري‬ ‫ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻗﺮار دارد‪.‬در ﻫﯿﭻ ﺣﺎﻟﺘﯽ ﻧﺒﺎﯾﺪ از ‪ 30‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺗﺠﺎوز ﻧﻤﺎﯾﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪42‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪-2-2-4‬آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻋﺮﺿﯽ در اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻮع ‪2‬‬ ‫در ﻣﻮردي ﮐﻪ از ﺣﻠﻘﻪ ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﯾﺎ آرﻣﺎﺗﻮر ﻋﺮﺿﯽ رﮐﺎﺑﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﮐﻞ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ در‬ ‫ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﺎﯾﺪ ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎ‪:‬‬

‫‪‬‬ ‫‪S h h '' f c'  Ag‬‬ ‫‪  1‬‬ ‫‪f yh  Ac‬‬ ‫‪‬‬

‫وﻟﯽ ﻧﺒﺎﯾﺪ از ﻣﻘﺪار زﯾﺮ ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬

‫'‪S h h '' f c‬‬ ‫‪Ash  0.09‬‬ ‫‪f yh‬‬

‫‪Ash  0.3‬‬

‫ﻫﺪف از آرﻣﺎﺗﻮر ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺗﺪارك ﻣﺤﺼﻮرﺷﺪﮔﯽ ﮐﺎﻓﯽ ﺑﺮاي اﺗﺼﺎل در ﻃﯽ ﻣﺤﺪوده‬ ‫ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر ﺑﺮاي ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﮑﺎن و ﺑﺎرﮔﺬاري زﻣﯿﻦ ﻟﺮزه اي ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺮﮐﺰ ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰ ﺑﯿﻦ ردﯾﻒ ﻫﺎي آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻋﺮﺿﯽ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﻧﺒﺎﯾﺪ‬ ‫از ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ دو ﻣﻘﺪار ﯾﮏ ﭼﻬﺎرم ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﻌﺪ ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﺷﺶ ﺑﺮاﺑﺮ ﻗﻄﺮ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﻘﯿﺪ ﺷﻮﻧﺪ و ‪ 15‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺗﺠﺎوز ﻧﻤﺎﯾﺪ‪.‬‬ ‫ﮐﻠﯿﻪ ﺣﻠﻘﻪ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ ﻗﻼب ﻫﺎي ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 135‬درﺟﻪ و ﺑﻪ ﻃﻮل ‪ 6‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻗﻄﺮ ﻣﯿﻠﮕﺮد‬ ‫در اﻧﺘﻬﺎي ﺧﻮد ﺑﺴﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫‪-3-4‬ﺑﺮش ﺑﺮاي اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻮع ‪1‬و ‪:2‬‬

‫‪f c' b j hcol‬‬

‫‪Vn  Vu‬‬

‫‪Vn  0.265‬‬

‫‪ Vn‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﯽ اﺳﻤﯽ اﺗﺼﺎل و ‪ Vu‬ﻧﯿﺮوي ﺑﺮش ﻃﺮح و ﻣﻘﺪار ‪   0.85‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‬ ‫‪ b j‬ﻋﺮض ﻣﻮﺛﺮ اﺗﺼﺎل ‪:‬‬

‫‪bb  bc‬‬ ‫‪h ‬‬ ‫‪ bb  2 col ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪ 2 ‬‬

‫‪bj ‬‬

‫ﻣﻘﺪار ﺛﺎﺑﺖ ‪ ‬ﺑﺴﺘﮕﯽ ﺑﻪ ﻧﻮع اﺗﺼﺎل و ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﺗﺼﺎل دارد‪:‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪43‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪي اﺗﺼﺎل‬ ‫ﻧﻮع اﺗﺼﺎل‬

‫اﻟﻒ(داﺧﻠﯽ‬

‫ب(ﺑﯿﺮوﻧﯽ‬

‫ج(ﮔﻮﺷﻪ‬

‫‪1‬‬

‫‪24‬‬

‫‪20‬‬

‫‪15‬‬

‫‪2‬‬

‫‪20‬‬

‫‪15‬‬

‫‪12‬‬

‫)ﺟﺪول‪(1-‬‬

‫‪-2-4-4‬ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺗﯿﺮ‬ ‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎل ﻧﻮع ‪ 2‬ﮐﻪ ﻗﺴﻤﺘﯽ از ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺻﻠﯽ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﯽ زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﻫﺴﺘﻨﺪ‪،‬ﻣﺠﻤﻮع ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ اﺳﻤﯽ در ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﯾﯿﻦ اﺗﺼﺎل ﻧﺒﺎﯾﺪ‬ ‫ﮐﻤﺘﺮ از ‪ 1.4‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﺠﻤﻮع ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ اﺳﻤﯽ ﻣﻘﻄﻊ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ در ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪ 1.4‬‬

‫‪Col‬‬

‫‪Beam‬‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬

‫‪ -2-5-4‬ﻗﻄﻊ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ﻗﻼب دار در اﺗﺼﺎل‬ ‫اﻧﺪازه ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎ ﻧﺒﺎﯾﺪ از ‪ 36‬ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ و ﻗﻼب ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺣﺘﯽ اﻻﻣﮑﺎن دور از ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ﺑﺤﺮاﻧﯽ واﻗﻊ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬

‫‪-4-5-4‬ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﯿﺮ و ﺳﺘﻮن ﮐﻪ از داﺧﻞ اﺗﺼﺎل ﻣﯿﮕﺬرﻧﺪ‬ ‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻮع ‪ 1‬ﻫﯿﭻ ﺗﻮﺻﯿﻪ اي ﺻﻮرت ﻧﻤﯽ ﮔﯿﺮد‬ ‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻮع ‪ ، 2‬ﮐﻠﯿﻪ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﮐﻪ از داﺧﻞ اﺗﺼﺎل ﻣﯿﮕﺬرﻧﺪ‬ ‫ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اي اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮﻧﺪ ﮐﻪ ‪:‬‬

‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﯿﺮ ‪hcol  20d b‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫و‬

‫‪44‬‬

‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺳﺘﻮن ‪hbeam  20d c‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﺜﺎل از ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن‬ ‫اﺗﺼﺎل ﺑﯿﺮوﻧﯽ از ﻧﻮع ‪: 2‬‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ‬

‫‪T1 2‬‬ ‫‪S h= 1 5 c m‬‬

‫ﺗﯿﺮ ﻋﻤﻮدي‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ‬

‫ﻃﺮح اوﻟﯿﻪ‪:‬‬

‫ﺳﺘﻮن ‪ 60cm  60cm‬ﺑﺎ ‪ 12‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪36‬‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ‪ 45cm  75cm :‬ﺑﺎ ‪ 3‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 32‬در ﺑﺎﻻ و ‪3‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪  25‬در‬ ‫ﭘﺎﯾﯿﻦ‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻋﻤﻮدي‪ 50cm  70cm :‬ﺑﺎ ‪ 5‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 32‬در ﺑﺎﻻ و ‪3‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 32‬در‬ ‫ﭘﺎﯾﯿﻦ‬

‫‪f y  3000Kg / cm 2‬‬

‫;‬

‫‪f c'  300Kg / cm 2‬‬

‫ﺗﻐﯿﯿﺮ ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﺷﺪه ‪:‬‬ ‫ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮ آوردن ﺑﻨﺪ ‪ )4-5-4‬آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪،(ACI352‬آرﻣﺎﺗﻮر ﺑﺎﻻﯾﯽ در ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ از ‪3‬‬ ‫ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 32‬ﺑﻪ ‪ 4‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪  28‬ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪45‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺣﻞ‪:‬‬ ‫آرﻣﺎﺗﻮر ﻃﻮﻟﯽ ﺳﺘﻮن )ﺑﻨﺪ ‪(2-1-4‬‬ ‫آراﯾﺶ ‪ 12‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 36‬ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل اﺳﺖ‪.‬‬ ‫آرﻣﺎﺗﻮر ﻋﺮﺿﯽ)ﺑﻨﺪ ‪(2-2-4‬‬

‫در ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ‪= 4.52cm‬ﺳﺎق ‪ 4 1.13cm 2 /‬ﺳﺎق= )ﻣﻮﺟﻮد( ‪Ash‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪‬‬ ‫‪Sh h'' f c'  Ag‬‬ ‫‪  1‬‬ ‫‪Ash  0.3‬‬ ‫‪f yh  Ac‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪15  52  300  602 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪ 0.3‬‬ ‫‪ 2  1  7.75cm  4.52cm‬‬ ‫‪3000‬‬ ‫‪ 52‬‬ ‫‪‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﻨﺪ ‪ 2-2-4‬ﺑﺮآورده ﻧﻤﯽ ﺷﻮد و ﺑﺮاي ﺟﺒﺮان آن ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺗﻨﮓ ﺑﺰرﮔﺘﺮ‬ ‫ﯾﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪.‬در اﯾﻨﺠﺎ ﺑﺎ ﻓﺮض ﺗﻨﮓ ‪ 14 @12cm‬ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ‬

‫ﺑﺮآورده ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪Ash  4  1.54  6.16cm 2 :‬‬

‫‪12  52  300  602 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪Ash  0.3‬‬ ‫‪ 2  1  6.2cm  6.16cm‬‬ ‫‪3000‬‬ ‫‪ 52‬‬ ‫‪‬‬ ‫'‪Sh h '' fc‬‬ ‫‪Ash  0.09‬‬ ‫‪ 5.6cm2  6.16cm 2‬‬ ‫‪f yh‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش)ﺑﻨﺪ ‪(3-4‬‬ ‫در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺧﻤﺸﯽ زﯾﺮ از ﺗﺎﺛﯿﺮ آرﻣﺎﺗﻮر ﻓﺸﺎري ﭼﺸﻢ ﭘﻮﺷﯽ ﺷﺪه و ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ در‬ ‫اﮐﺜﺮ ﻧﻘﺎط ‪. d  h  7cm‬در ﻣﺤﻞ ﻫﺎي ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ و ﺗﯿﺮ ﻋﻤﻮدي ‪،‬‬

‫ﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ ‪d  h  9.5cm‬‬ ‫در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮدي‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪46‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬ ‫‪V col‬‬

‫‪Mn‬‬

‫‪V col‬‬

‫‪a‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' Beam  As . f y  d  ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪A f‬‬ ‫‪5  8.04  1.25  3000‬‬ ‫‪a  s y' ‬‬ ‫‪ 11.82cm‬‬ ‫‪0.85 f c b‬‬ ‫‪0.85  300  50‬‬ ‫‪11.82 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' Beam  5  8.04  1.25  3000 63 ‬‬ ‫‪  8606318Kg  86.1 t.m‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' Beam 86.1‬‬ ‫‪Vcol ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 24ton‬‬ ‫‪3.6m‬‬ ‫‪3.6‬‬ ‫ﺑﺮش اﺗﺼﺎل‪:‬‬ ‫‪V col‬‬

‫‪Tu‬‬

‫‪V u‬‬

‫‪Tu  Asf y  5  8.04  1.25  3000  150750Kg  151ton‬‬ ‫‪Vu  Tu  Vcol  127Ton‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﯽ اﺗﺼﺎل –اﺑﻌﺎد ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺑﺮاي ﺟﺎي ﮔﺮﻓﺘﻦ آن در دﺳﺘﻪ اﺗﺼﺎل ﺑﯿﺮوﻧﯽ‬

‫ﮐﺎﻓﯽ اﺳﺖ ‪ ،‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺟﺪول ‪  15 -1‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪47‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

bb  bc h   bb  2 col  2  2  50  60   55cm 2

bj 

Vn  0.265

f c' b j hcol  0.265 15  300  55  60  227202Kg

Vn  0.85  227  193 ton  127ton :‫در ﺟﻬﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ‬ V col

M n2

M n1

V col

a   M n' 1  As1 . f y  d  1  2  A f 4  6.16  1.25  3000 a1  s1 y'   8.05cm 0.85 f c b 0.85  300  45 8.05   M n' 1  4  6.16  1.25  3000 65.5    5680290Kg  56.8 t.m 2   A f 3  4.91 1.25  3000 a2  s 2 y'   4.81cm 0.85 f c b 0.85  300  45 4.81   M n' 2  3  4.91  1.25  3000 65.5    3485210Kg  34.9 t.m 2   M n' 1  M n' 2 Vcol   25.5ton 3.6m

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬ ‫‪V col‬‬

‫‪Tu 1‬‬

‫‪Cu 2‬‬

‫‪Vu‬‬

‫‪Tu1  4  6.16  1.25  3000  92400Kg‬‬ ‫‪Cu 2  Tu 2  3  4.91  1.25  3000  55238Kg‬‬ ‫‪Vu  Tu1  Cu 2  Vcol  122ton‬‬

‫‪45  60‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺟﻬﺖ ‪ 52.5cm‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪ b j ‬ﺑﺮ ﻃﺮح ﺣﺎﮐﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪:‬‬

‫‪Vn  0.85  0.265  15  300  52.5  60  184343Kg‬‬ ‫‪ 184ton  122ton  OK .‬‬

‫ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ)ﺑﻨﺪ ‪(2-4-4‬‬ ‫ﻫﻨﮕﺎم ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺻﻔﺮ ﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮد)اﻣﺮي‬ ‫ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎراﻧﻪ ﺑﺮاي اﯾﻦ ﮐﻨﺘﺮل(‪.‬ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﻘﺪار ‪ ‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1‬اﺧﺘﯿﺎر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﺑﺎ اﯾﻦ‬

‫ﻣﻔﺮوﺿﺎت‪M n'  113.4t.m :‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻗﺒﻼ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ‪   1.25‬ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪ‪.‬اﯾﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎ ﺑﺮ ‪1.25‬‬ ‫ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ﺗﺎ ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺗﯿﺮ در ﺣﺎﻟﺖ ‪   1‬ﺑﺪﺳﺖ‬ ‫آﯾﺪ‪.‬اﮔﺮ ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺗﯿﺮ در‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ‪   1‬ﻣﯽ ﺗﻮان ﯾﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دﻗﯿﻖ ﺗﺮ اﻧﺠﺎم داد‪.‬‬

‫‪86.1‬‬ ‫در ﺟﺖ ﻋﻤﻮدي‪ 68.9t.m :‬‬ ‫‪1.25‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪49‬‬

‫‪Mn ‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪56.8‬‬ ‫‪ 45.4t.m‬‬ ‫‪1.25‬‬ ‫در ﺟﻬﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ‪:‬‬ ‫‪34.9‬‬ ‫‪M n2 ‬‬ ‫‪ 27.9t.m‬‬ ‫‪1.25‬‬ ‫‪M n1 ‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬

‫‪2  113.4‬‬ ‫در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮدي‪ 3.29  1.4 :‬‬ ‫‪68.9‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪Col‬‬

‫‪‬‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪Beam‬‬

‫‪2  113.4‬‬ ‫در ﺟﻬﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ‪ 3.1  1.4 :‬‬ ‫‪45.4  27.9‬‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪‬‬

‫‪Col‬‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪Beam‬‬

‫‪n‬‬

‫ﻗﻄﻊ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻫﺎي ﻗﻼب ﺷﺪه در اﺗﺼﺎل)ﺑﻨﺪ ‪(2-5-4‬‬ ‫ﺗﻨﻬﺎ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ‪ 32‬در ﺗﯿﺮ ﻋﻤﻮدي ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﮐﻨﺘﺮل دارﻧﺪ‪.‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺟﺪول ب‪، 1-‬ﺑﻌﺪ‬ ‫ﻻزم ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ‪ 44‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﮐﻪ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﻣﻮﺟﻮد ‪ 60cm‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﯿﺮ و ﺳﺘﻮن ﮔﺬرﻧﺪه از داﺧﻞ اﺗﺼﺎل )ﺑﻨﺪ ‪(4-5-4‬‬ ‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ‪  28‬ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ ‪ ،‬ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه اﻧﺪازه ﺳﺘﻮن ﻫﺴﺘﻨﺪ‪:‬‬

‫‪hcol  60cm  20  2.8  56cm‬‬ ‫ﮐﻞ ﻋﻤﻖ ﻣﻘﻄﻊ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺳﺘﻮن ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد ‪:‬‬

‫‪hbeam  20  3.6  72cm  70cm‬‬ ‫ﻣﯽ ﺗﻮان ﻃﺮح اﻧﺠﺎم ﺷﺪه را ﭘﺬﯾﺮﻓﺖ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪50‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫اﺗﺼﺎل داﺧﻠﯽ از ﻧﻮع ‪: 2‬‬

‫ﺗﯿﺮ ﻣﺤﯿﻄﯽ‬

‫‪T12‬‬ ‫‪Sh=15cm‬‬

‫ﺗﯿﺮ ﻋﻤﻮدي‬

‫ﻃﺮح اوﻟﯿﻪ‪ :‬ﺳﺘﻮن ‪ 60cm  60cm‬ﺑﺎ ‪ 8‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 44‬‬ ‫‪f y  4000Kg / cm 2‬‬

‫;‬

‫‪f c'  300Kg / cm 2‬‬

‫ﺗﯿﺮ ﻋﺮﺿﯽ‪ 30cm  60cm :‬ﺑﺎ ‪ 3‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 32‬در ﺑﺎﻻ و ‪ 3‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪  28‬در ﭘﺎﯾﯿﻦ‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻃﻮﻟﯽ‪ 45cm  70cm :‬ﺑﺎ ‪ 4‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 36‬در ﺑﺎﻻ و ‪ 4‬ﻋﺪد ﻣﯿﻠﮕﺮد ‪ 32‬در ﭘﺎﯾﯿﻦ‬ ‫ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر‪:‬‬ ‫‪-1‬ﺗﻐﯿﯿﺮ اﺑﻌﺎد ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ‪ 75cm  75cm‬و اﺳﺘﻔﺎده از ‪ 1236‬ﺑﺮاي آن‪.‬اﻓﺰاﯾﺶ اﻧﺪازه ﺑﻪ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورده ﺷﺪن ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﺮش و ﻣﻬﺎر ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺿﺮوري اﺳﺖ‪.‬اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﻌﺪاد ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي‬ ‫ﻃﻮﻟﯽ ﻧﯿﺰ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺣﺼﻮل ﺑﻪ ﯾﮏ ﺗﻮزﯾﻊ ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ ﺗﺮ ﺑﺮاي ﻓﻮﻻد ﻃﻮﻟﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﭘﺬﯾﺮد‪.‬‬ ‫‪ -2‬ﺗﻐﯿﯿﺮ اﺑﻌﺎد ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﺑﻪ ‪ 50cm  75cm‬و اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ‪ 532‬ﺑﻪ‬ ‫ﻋﻨﻮان آرﻣﺎﺗﻮر ﺑﺎﻻﯾﯽ ‪ ،‬ﻋﺮض ﺗﯿﺮ اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ ﺗﺎ ﺑﻪ ﺑﺮآوردن ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺤﺼﻮرﺷﺪﮔﯽ و‬ ‫ﺑﺮش ﮐﻤﮏ ﺷﻮد‪.‬ﮐﺎﻫﺶ ﻗﻄﺮ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮ آورده ﺷﺪن ﺑﻨﺪ ‪ 4-5-4‬و‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪51‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫اﻓﺰاﯾﺶ ﻋﻤﻖ ﺗﯿﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﺮآورده ﺷﺪن ﺑﻨﺪ ‪ 4-5-4‬ﺑﺮاي ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺳﺘﻮن اﻧﺠﺎم ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪-3‬ﺗﻐﯿﯿﺮ اﺑﻌﺎد ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻋﺮﺿﯽ ﺑﻪ ‪ 50cm  70cm‬ﺑﺎ ﻫﻤﺎن آرﻣﺎﺗﻮر‪.‬اﻓﺰاﯾﺶ ﻋﺮض ﺗﯿﺮ ﺑﻪ‬ ‫ﺑﺮآورده ﺷﺪن ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺤﺼﻮرﺷﺪﮔﯽ و ﺑﺮش ﮐﻤﮏ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻋﻤﻖ ﺗﯿﺮ ﺑﺮاي‬ ‫ﺑﺮآورده ﺳﺎﺧﺘﻦ ﺑﻨﺪ ‪ 4-5-4‬در ﻣﻮرد ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺳﺘﻮن اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬ﻋﻤﻖ ﺗﯿﺮﻫﺎي‬ ‫ﻋﺮﺿﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺟﻠﻮﮔﯿﺮي از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﻘﻮﯾﺖ ﮐﻨﻨﺪه ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ‪،‬ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﺎ ﻋﻤﻖ‬ ‫ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ اﺧﺘﯿﺎر ﻣﯽ ﺷﻮد‪.‬‬

‫در ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ‪= 4.52cm‬ﺳﺎق ‪ 4 1.13cm 2 /‬ﺳﺎق= )ﻣﻮﺟﻮد( ‪Ash‬‬ ‫‪2‬‬

‫ﭼﻮن اﺑﻌﺎد ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﻨﺪ ‪ 5-2-2-4‬را ﺑﺮآورده ﻣﯽ ﺳﺎزد‪،‬در اﺗﺼﺎل ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻘﺪار ‪ Ash‬ﺑﺪﺳﺖ‬ ‫آﻣﺪه را ‪ %50‬ﮐﺎﻫﺶ داد‪.‬‬

‫‪15  67  300  752 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪Ash  0.3‬‬ ‫‪ 2  1  5.72cm‬‬ ‫‪4000‬‬ ‫‪ 67‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪0.5 Ash  2.86cm  4.52cm‬‬

‫'‪S h h '' f c‬‬ ‫‪15  67  300‬‬ ‫‪Ash  0.09‬‬ ‫‪ 0.09‬‬ ‫‪ 6.78cm 2‬‬ ‫‪f yh‬‬ ‫‪4000‬‬ ‫‪0.5 Ash  3.39cm 2  4.52cm 2‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪52‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺮاي اﯾﻦ اﺗﺼﺎل ‪ ،‬ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺠﺎز ‪ 15‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ اﻧﺪازه ﺗﻨﮓ ﺑﺮاي‬ ‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ‪ 36‬ﺑﺮ ﻃﺮح ﺣﺎﮐﻢ ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﺑﻮد‪.‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮش)ﺑﻨﺪ ‪(3-4‬‬ ‫ﮐﺎﻣﻼ آﺷﮑﺎر اﺳﺖ ﮐﻪ ﺟﻬﺖ ﻃﻮﻟﯽ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻓﻮﻻد و ﻋﻤﻖ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺗﯿﺮ ﺑﺤﺮاﻧﯽ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬در اﯾﻦ ﻣﺜﺎل از ﻫﻤﺎن ﻓﺮﺿﯿﺎت اﺧﺘﯿﺎر ﺷﺪه ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺧﻤﺸﯽ در ﻣﺜﺎل ﭘﯿﺸﯿﻦ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪V col‬‬

‫‪M n2‬‬

‫‪M n1‬‬

‫‪V col‬‬

‫‪a ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' 1  As1 . f y  d  1 ‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪A f‬‬ ‫‪5  8.04  1.25  4000‬‬ ‫‪a1  s1 y' ‬‬ ‫‪ 15.76cm‬‬ ‫‪0.85 f c b‬‬ ‫‪0.85  300  50‬‬ ‫‪15.76 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' 1  5  8.04  1.25  4000 68 ‬‬ ‫‪  120.8 t.m‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪A f‬‬ ‫‪4  8.04  1.25  4000‬‬ ‫‪a2  s 2 y' ‬‬ ‫‪ 12.61cm‬‬ ‫‪0.85 f c b‬‬ ‫‪0.85  300  50‬‬ ‫‪12.61 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' 2  4  8.04  1.25  4000 68 ‬‬ ‫‪  99.2 t.m‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M n' 1  M n' 2‬‬ ‫‪Vcol ‬‬ ‫‪ 61.1ton‬‬ ‫‪3.6m‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪53‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬ ‫‪V col‬‬

‫‪Cu2‬‬

‫‪Tu1‬‬

‫‪Vu‬‬

‫‪Tu1  5  8.04  1.25  4000  201000Kg‬‬ ‫‪Cu 2  Tu 2  4  8.04  1.25  4000  160800Kg‬‬ ‫‪Vu  Tu1  Cu 2  Vcol  300.7ton‬‬ ‫‪75  50‬‬ ‫‪h‬‬ ‫در اﯾﻦ ﺟﻬﺖ ‪ 62.5cm  bb  2 col‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪ b j ‬ﺑﺮ ﻃﺮح ﺣﺎﮐﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪:‬‬

‫‪Vn  0.85  0.265  20  300  62.5  75  365760Kg‬‬ ‫‪ 366ton  301ton  OK .‬‬

‫ﻣﻔﺮوﺿﺎت‪M n  154.2t.m :‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﻗﺒﻼ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ‪   1.25‬ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪ‪.‬اﯾﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎ ﺑﺮ ‪1.25‬‬ ‫ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ﺗﺎ ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺗﯿﺮ در ﺣﺎﻟﺖ ‪   1‬ﺑﺪﺳﺖ‬ ‫آﯾﺪ‪.‬اﮔﺮ ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺮاي ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﯽ ﺗﯿﺮ در‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ‪   1‬ﻣﯽ ﺗﻮان ﯾﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دﻗﯿﻖ ﺗﺮ اﻧﺠﺎم داد‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪54‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺑﺪﻟﯿﻞ ﻗﻮي ﺗﺮ ﺑﻮدن ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻋﺮﺿﯽ ‪،‬ﺗﻨﻬﺎ ﮐﻨﺘﺮل ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻃﻮﻟﯽ‬ ‫ﺿﺮورت دارد‬

‫‪120.8‬‬ ‫‪ 96.6t.m‬‬ ‫‪1.25‬‬ ‫‪99.2‬‬ ‫‪M n2 ‬‬ ‫‪ 79.4t.m‬‬ ‫‪1.25‬‬ ‫‪M n1 ‬‬

‫ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬

‫‪2  154.2‬‬ ‫‪ 1.75  1.4‬‬ ‫‪96.6  79.4‬‬

‫‪‬‬

‫‪Col‬‬

‫‪n‬‬

‫‪Beam‬‬

‫‪M‬‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬

‫ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺗﯿﺮ و ﺳﺘﻮن ﮔﺬرﻧﺪه از داﺧﻞ اﺗﺼﺎل )ﺑﻨﺪ ‪(4-5-4‬‬ ‫اﻧﺪازه ﺳﺘﻮن ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺗﯿﺮ ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯽ ﺷﻮد‪:‬‬

‫‪hcol  75cm  20  3.2  64cm‬‬ ‫و ﻋﻤﻖ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺘﺮل ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪:‬‬

‫‪hbeam  20  3.6  72cm  70cm‬‬ ‫ﻣﯽ ﺗﻮان ﻃﺮح اﻧﺠﺎم ﺷﺪه را ﭘﺬﯾﺮﻓﺖ‬

‫ﻣﺮاﺟﻊ ﻗﺴﻤﺖ ج‪:‬‬ ‫‪" -1‬ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ اﺗﺼﺎﻻت در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻦ آرﻣﻪ" ﺗﺮﺟﻤﻪ از ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ‬ ‫ﻧﻘﯿﻪ‪1374-‬‬ ‫‪2-Recommendations For Design of Beam-Column Joists In Monolithic‬‬ ‫‪Reinforced Concrete Structures-Reported by ACI-ASCE Committee 352‬‬‫)‪(1991‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪55‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﭼﻨﺪ ﻧﻤﻮﻧﻪ اﺟﺮاﯾﯽ از ﻧﺤﻮه اﺗﺼﺎل ﺗﯿﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪56‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫‪57‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫د( ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ اي دو آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ و ‪: ACI‬‬

‫‪a   .x‬‬ ‫‪V‬‬

‫'‪0.85 f c‬‬

‫‪T‬‬ ‫‪Cc‬‬

‫‪Cs‬‬

‫‪V‬‬ ‫‪M‬‬

‫ﻣﯽ ﺗﻮان ﺳﻬﻢ ﻓﻮﻻد ﻓﺸﺎري ‪ C s‬را ﻧﺎدﯾﺪه ﮔﺮﻓﺖ ﭼﺮاﮐﻪ ﻓﻮﻻد ﻓﺸﺎري در ﻣﻤﺎن ﺑﺮي دﯾﻮار ﻧﻘﺶ‬

‫ﺧﺎﺻﯽ ﻧﺪارد ‪C s  0‬‬ ‫ﻋﻤﻖ ﻣﻮﺛﺮ دﯾﻮار ﺗﻘﺮﯾﺒﺎ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.8‬ﻃﻮل دﯾﻮار درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪d  0.8Lw .‬‬ ‫‪a‬‬ ‫در ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻋﻤﯿﻖ)ﯾﻌﻨﯽ ﺗﯿﺮﻫﺎﯾﯽ ﺑﺎ ﻧﺴﺒﺖ ‪ 1 2.5‬‬ ‫‪d‬‬

‫(ﺑﻪ دو ﮔﺮوه ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ‬

‫ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻢ‬

‫‪Ah‬‬ ‫‪hS 2‬‬

‫‪h ‬‬ ‫‪  0.9‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫و‬

‫‪An‬‬ ‫‪hS1‬‬

‫‪n ‬‬

‫‪M u  M n ,‬‬

‫‪58‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪An‬‬

‫‪Ah‬‬

‫ﺳﻼح ﺧﻤﺸﯽ‪-‬ﺣﺪاﻗﻞ ﻓﻮﻻد در دﯾﻮار ﻫﺎ‪:‬‬

‫‪  min .h.Lw‬‬

‫‪A‬‬ ‫‪s min‬‬

‫‪1.4‬‬ ‫‪,‬‬ ‫‪fy‬‬

‫‪ min ‬‬

‫ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻓﻮﻻد ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺣﺼﻮل ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﻣﻨﺎﺳﺐ ‪:‬‬

‫‪As  0.5 b‬‬ ‫‪As  0.75 b‬‬ ‫‪As   b‬‬

‫‪ACI :‬‬ ‫‪BS :‬‬ ‫‪ABA :‬‬

‫اﻏﻠﺐ در دﯾﻮارﻫﺎ ﻣﻘﺪار ‪ ‬ﻣﻮﺟﻮد ﺑﯿﺸﺘﺮ از ‪  b‬ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ اﻣﺎ ﺑﺮاي ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﺑﯿﺸﺘﺮ‬ ‫ﺳﻌﯽ ﺷﻮد ﻣﻘﺪار ‪ ‬ﮐﻤﺘﺮ از ‪  b‬اﺧﺘﯿﺎر ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪ hw‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪25‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ Lw‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ min ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 25‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪  15cm ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫ﻧﮑﺎت آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اي‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪59‬‬

‫‪hmin‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

: Ah ‫ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ اﻓﻘﯽ‬

V s  V n  V c  Ah Vs  S2 fyd

h 

ACI :

Ah 

V

 V c S 2 f yd

Ah  0 . 0025 hS 2

 Lw    5   S 2  min  3h  ‫و‬   45 cm    

ABA :

1.5h   S 2  min  25 cm  

.‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺳﻼح ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ در دو ردﯾﻒ ﻗﺮار داده ﺷﻮﻧﺪ‬ : An ‫ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ اﻓﻘﯽ‬

 h   n  0.0025  0.5 2.5  w  h  0.0025 Lw   A n  n hS1

ACI :

 Lw    5   S1  min  3h  ‫و‬    45cm   

www.Sazeh808.blogfa.com

ABA :

1.5h   S1  min  25 cm  

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮﺷﯽ‪:‬‬

‫‪Vn‬‬ ‫‪hd‬‬ ‫‪V‬‬ ‫‪c  c‬‬ ‫‪hd‬‬ ‫‪V‬‬ ‫‪s  s‬‬ ‫‪hd‬‬

‫‪n ‬‬

‫)‪( ACI :  0.85‬‬

‫‪, Vu  Vn‬‬

‫‪ n  0.53 f c'   s‬‬ ‫'‪ max   s  4 c   max  2.65 f c‬‬ ‫اﮔﺮ ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﯽ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﺑﺎﻻ ﺑﻮد ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ ﻧﯿﺴﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻓﻮﻻد ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮاي ﻗﺴﻤﺖ ﺟﺎن)ﭘﻮﺳﺘﻪ( دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﯿﺎز ﯾﺎ ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي‪:‬‬ ‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﻨﺎﻃﻖ زﻟﺰﻟﻪ ﺧﯿﺰ ﺣﺘﻤﺎ از اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪.‬اﻣﺎ در ﺳﺎﯾﺮ ﻧﻘﺎط ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ ﮐﻨﺘﺮل اﯾﻦ راﺑﻄﻪ اﺳﺘﻔﺎده از اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي را‬ ‫ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﻤﻮد‪:‬‬

‫'‪f c  0.2 f c‬‬

‫ﮐﻪ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري در دورﺗﺮﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ دﯾﻮار‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪:‬‬

‫‪61‬‬

‫‪pu M u‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Ag S g‬‬

‫‪fc ‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﺜﺎل ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﻣﻄﻠﻮﺑﺴﺖ ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﺎت زﯾﺮ‪:‬‬

‫‪Pu  120Ton‬‬ ‫‪Mu  0‬‬

‫‪Mu =0‬‬ ‫‪V =50Ton‬‬

‫‪f c'  210 Kg / cm 2‬‬

‫‪P =120Ton‬‬

‫‪f y  4200 Kg / cm 2‬‬ ‫‪h  18 cm‬‬

‫‪V =50Ton‬‬ ‫‪M=V.hw‬‬

‫ﺣﻞ‪:‬‬

‫‪ hw‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪  14 ‬‬ ‫‪ 25‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪L‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ min  w  10   h  18cm.OK‬‬ ‫‪ 25‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪15‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫ﺑﺮرﺳﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ دﯾﻮار‪:‬‬

‫‪hmin‬‬

‫ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ‪:‬‬

‫‪ n  0.53 f c'   s ,  c  7.7 Kg / cm 2‬‬ ‫‪ max   s  4 c   max  2.65 f c'  38.5Kg / cm 2‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪62‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬:‫اﺳﺘﺎد درس‬

n 

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

Vn hd

Vn 5103 n   16.4Kg / cm 2 hd 0.8518200 7.7  16.4  38.5 : Ah ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ اﻓﻘﯽ‬

V s   n   c hd  16 .4  7 .7  18  200  31103 Kg Ah Vs 31 .1  10 3    0 .037 S2 f y d 4200  200

ACI :

 Lw    50   5   ‫ و‬ABA: S2  min  3h  54   45 cm  ok    

1.5h  27cm S2  min  25 cm  ok  

210  As  0.78 .‫ ﭘﺎﺳﺨﮕﻮ اﺳﺖ‬h ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و‬ 1

2  0.78  42cm 0.037 1 h   0.0025  S2  25cm 18  S2

S2 

0.0025 

Ah  Ah  1.125  2  0.78(210)  ok 18  25

USE : 210 @ 25c / c  h  0.003

www.Sazeh808.blogfa.com

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻓﻮﻻدﻫﺎي ﺳﻼح ﺑﺮﺷﯽ اﻓﻘﯽ ‪: An‬‬

‫‪‬‬ ‫‪h ‬‬ ‫‪ n  0.0025  0.5 2.5  w 0.003  0.0025‬‬ ‫‪Lw ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪A‬‬ ‫‪n  n‬‬ ‫‪hS1‬‬

‫‪ n  0.0028  USE : 210 @ 25c / c   n  0.003‬‬ ‫ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﯿﺎز ﯾﺎ ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي‪:‬‬ ‫ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ ﮐﻨﺘﺮل اﯾﻦ راﺑﻄﻪ اﺳﺘﻔﺎده از اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي را ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﻤﻮد‪:‬‬ ‫ﮐﻪ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري در دورﺗﺮﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ دﯾﻮار‬

‫'‪f c  0.2 f c‬‬

‫‪:‬‬

‫‪pu‬‬ ‫‪Mu‬‬ ‫‪120  103‬‬ ‫‪fc ‬‬ ‫‪ 2‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 0  26.6 Kg / cm2  0.2  210  42Kg / cm2‬‬ ‫‪hLw hL / 6 18  250‬‬ ‫‪w‬‬

‫آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﻨﺎﻃﻖ زﻟﺰﻟﻪ ﺧﯿﺰ ﺣﺘﻤﺎ از اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺮرﺳﯽ ﺧﻤﺸﯽ ‪:‬‬ ‫‪Mn =195ton.m‬‬

‫‪T‬‬

‫‪M u  Vu hw  50  3.5  175ton.m‬‬ ‫‪17.5‬‬ ‫‪ 19.5ton.m‬‬ ‫‪0.9‬‬

‫‪Cs=0 Cc‬‬

‫‪M u  M n ‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪64‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت و ﺟﺪاول ﮐﺘﺎب ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ ﻣﻬﻨﺪس ﻃﺎﺣﻮﻧﯽ ﻣﻘﺪار‬ ‫ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺧﻤﺸﯽ دﯾﻮار در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﺑﺎ‪:‬‬

‫‪ K n .hd 2‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪n max‬‬

‫'‬ ‫‪c‬‬

‫‪K n  0.26 f  54.39‬‬

‫‪ K n .hd 2  54.39 18  2002  391.6t.m  195  ok‬‬

‫‪M‬‬ ‫‪n max‬‬

‫اﻣﺎ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر وارده ﺑﺴﯿﺎر زﯾﺎد اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ از ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﻣﻘﻄﻊ ﺧﻮاﻫﺪ‬ ‫ﮐﺎﺳﺖ‪.‬‬

‫‪1.4‬‬ ‫‪ 0.0033  As  min   min hLw  0.0033 18  250  15cm 2‬‬ ‫‪fy‬‬

‫‪ min ‬‬

‫ﻫﺮﭼﻪ ﻓﻮﻻد ﮐﺸﺸﯽ در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﻘﺪار ‪ j‬ﮐﻤﺘﺮ اﺳﺖ‪ .‬در اﯾﻦ ﻣﺜﺎل ﻣﻘﺪار ‪ j‬ﺑﺮاي‬ ‫ﺣﺼﻮل ﺷﮑﻞ ﭘﺬﯾﺮي ﺑﯿﺸﺘﺮ ‪  max  0.65 b‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.9‬ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد‪:.‬‬

‫‪Mn‬‬ ‫‪195  10 5‬‬ ‫‪As ‬‬ ‫‪ j  0.9  As ‬‬ ‫‪ 25.9cm 2  As  min  15cm 2‬‬ ‫‪f y jd‬‬ ‫‪4200  0.9  200‬‬ ‫‪18  As  2.54cm 2‬‬

‫‪25.9‬‬ ‫‪ 12  USE : 1218‬‬ ‫‪2.54‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﺎﻣﯿﻦ اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي از اﺑﻌﺎد ﺳﺘﻮن ‪ 30‬در ‪ 30‬ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪65‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫‪10@25‬‬

‫‪12 18‬‬

‫‪30 cm‬‬

‫‪18 cm‬‬

‫‪30 cm‬‬

‫‪10@25‬‬ ‫‪30 cm‬‬

‫‪30 cm‬‬

‫‪Mu =0‬‬ ‫‪P =120Ton‬‬

‫‪V =50Ton‬‬

‫‪10@25‬‬

‫‪THICKNESS=18 cm‬‬

‫‪V =50Ton‬‬ ‫‪M=V.hw‬‬ ‫‪10@25‬‬

‫‪1218‬‬

‫‪30 cm‬‬

‫‪18 cm‬‬

‫‪30 cm‬‬

‫‪10@25‬‬ ‫‪30 cm‬‬

‫‪30 cm‬‬

‫ﻣﺮاﺟﻊ ﻗﺴﻤﺖ د‬ ‫‪:‬‬ ‫‪"-1‬رﻓﺘﺎر و ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ" ﺗﺎﻟﯿﻒ ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻋﺒﺎﺳﻌﻠﯽ ﺗﺴﻨﯿﻤﯽ ‪ ،‬ﻣﺮﮐﺰ‬ ‫ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻣﺴﮑﻦ‬ ‫‪"-2‬ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻦ ﻣﺴﻠﺢ" ﺗﺎﻟﯿﻒ ﺟﻨﺎب ﻣﻬﻨﺪس ﻃﺎﺣﻮﻧﯽ‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪66‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻧﮑﺎﺗﯽ از ﺗﺤﻠﯿﻞ و ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﻧﺮم اﻓﺰار‬

‫ﺑﺮاي ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻣﺼﺎﻟﺢ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ دﻗﺖ ﺷﻮد ﮐﻪ ﯾﮏ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺟﺪﯾﺪ ﺑﺎ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي‬ ‫ﻓﻮﻻدي ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ ‪AII‬ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﻮد‪ .‬دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﺘﺸﮑﻞ از ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اي از ﭘﻮﺳﺘﻪ‬ ‫دﯾﻮار و ﺳﺘﻮن‪ Pier‬ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻟﻤﺎن ﻟﺒﻪ اي ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻋﻤﻼ رﻓﺘﺎر ﺳﺘﻮﻧﯽ‬ ‫ﻧﺪاﺷﺘﻪ و در واﻗﻊ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺨﺸﯽ از دﯾﻮار ﻋﻤﻞ ﻣﯿﮑﻨﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﮔﺮ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري دﯾﻮار ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ‪ 0.2 fc‬ﺷﻮد ﺑﺎﯾﺪ‬ ‫اﻟﻤﺎن ﻟﺒﻪ اي ﺗﺎﻣﯿﻦ ﺷﻮد‪.‬ﺟﺰء ﻟﺒﻪ اي ﻧﺎﺣﯿﻪ اي اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ در آن ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري وﯾﮋه‬ ‫اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪.‬اﯾﻦ ﻧﺎﺣﯿﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ در دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺛﺎﺑﺖ ﻧﯿﺰ وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ و ﻧﯿﺎز‬ ‫ﺑﻪ ﺑﺰرگ ﮐﺮدن ﻟﺒﻪ ﻫﺎي دﯾﻮار ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﺳﺘﻮن ﻧﺒﺎﺷﺪ‪.‬اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺘﻮن ﻣﺎﻧﻨﺪ ﮐﻨﺎري ﺑﺮاي‬ ‫ﺟﺎﯾﮕﺬاري راﺣﺖ ﺗﺮ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎ و ﺗﻘﻮﯾﺖ دﯾﻮار ﺑﮑﺎر ﻣﯿﺮوﻧﺪ‪ .‬در اﻟﻤﺎن ﻟﺒﻪ اي ﺑﺎﯾﺪ ﺿﻮاﺑﻂ‬ ‫وﯾﮋه ﺧﺎﻣﻮت ﮔﺬاري را ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ رﻋﺎﯾﺖ ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻧﺒﺎﯾﺪ ﺿﺨﺎﻣﺖ دﯾﻮار از ‪ 15‬ﺳﺎﻧﺖ و ﻋﺮض اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي از ‪ 30‬ﺳﺎﻧﺖ ﮐﻤﺘﺮ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﯾﻨﮑﻪ ‪ Etabs‬اﯾﻦ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي را ﺑﺼﻮرت ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اي واﺣﺪ در‬ ‫ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮد ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺑﻪ ﻫﺮ دوﯾﮏ ﻧﺎم اﺧﺘﺼﺎص داده ﺷﻮد‪:‬‬ ‫ﻧﺎﻣﮕﺬاري ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري‬ ‫ﻧﺎﻣﮕﺬاري ﭘﻮﺳﺘﻪ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫…‪Assign>Frame>Pier Label‬‬ ‫…‪Assign>Shell Area>Pier Label‬‬

‫‪67‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻣﯿﻠﮕﺮدﻫﺎي ﺧﻤﺸﯽ و ﻣﺤﻮري دﯾﻮار در اﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﺮزي ﻣﺘﻤﺮﮐﺰ ﺷﺪه و در‬‫ﻃﻮل دﯾﻮار از ﻣﯿﻠﮕﺮد ﺣﺪاﻗﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬ﻋﻤﻠﮑﺮد اﺻﻠﯽ ﺟﺎن دﯾﻮار)ﭘﻮﺳﺘﻪ(ﺗﺤﻤﻞ‬ ‫ﺑﺮش اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ ﻣﻘﻄﻊ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﻌﻤﻮﻻ از ﻧﻮع ﺻﺮﻓﺎ ﻏﺸﺎﯾﯽ‪)Membrane‬ﺑﺎ رﻓﺘﺎر درون ﺻﻔﺤﻪ‬‫ي(ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻣﯿﺸﻮد‪).‬ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ﺗﺨﺼﺼﯽ در ﺑﺤﺚ ﺗﻔﺎوت ‪ Shell , Membrane‬آورده ﺷﺪه‬ ‫اﺳﺖ(دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎرﻫﺎي درون ﺻﻔﺤﻪ ﺧﻮد را ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﻮده و ﻟﻨﮕﺮ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ را‬ ‫ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮل ﺧﻮد ﻋﻤﻠﮑﺮد دارد و در راﺳﺘﺎي‬ ‫ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻋﻤﻠﮑﺮدي ﻧﺪارد‪ .‬ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻦ رﻓﺘﺎر‪،‬ﻫﯿﭻ ﻟﻨﮕﺮي در اﻣﺘﺪاد ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ اي‬ ‫دﯾﻮار اﯾﺠﺎد ﻧﻤﯽ ﺷﻮد‪ ،‬ﻣﺸﺎﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ دﯾﻮار ﻣﻔﺼﻞ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ در ﺗﻌﺮﯾﻒ اﻟﻤﺎن دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ‪ membrane‬و ‪Bending‬دو ﺿﺨﺎﻣﺖ‬‫ﻧﺸﺎﻧﺪﻫﻨﺪه ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻏﺸﺎﯾﯽ)ﮐﺸﺸﯽ و ﻓﺸﺎري( و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻫﺮدو از‬ ‫روي ﯾﮏ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ‪.‬ﺑﺮاي ورق ﻫﺎي ﻣﻮﺟﺪار ﯾﺎ ﺻﻔﺤﺎت ﺗﻘﻮﯾﺖ ﺷﺪه ﻣﻤﮑﻦ‬ ‫اﺳﺖ اﯾﻨﺪو ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫درﺻﻮرت ﻋﺪم ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪،‬ارﺗﺒﺎط دﯾﻮار ﺑﺎ ﭘﯽ ﺗﻨﻬﺎ در دو ﻧﻘﻄﻪ اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ‬‫ﺑﺮﻗﺮار ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﮐﻮﭘﻞ ﻧﯿﺮوي ﺑﺰرگ ﺑﻪ ﭘﯽ ﻣﯿﺸﻮد ﮐﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺧﻄﺎ‬ ‫ﻣﯿﺸﻮد‪.‬ﺑﺮاي ارﺗﺒﺎط ﮔﺴﺘﺮده دﯾﻮار ﺑﺎ ﭘﯽ و ﺑﺎﻻ ﺑﺮدن دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎﯾﺪ دﯾﻮار ﻫﺎ در‬ ‫راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ آﻧﻬﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي ﺷﻮﻧﺪ‪.‬ﺑﺮاي اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر از ﻣﻨﻮي ‪Edit>Mesh Areas‬‬ ‫ﺗﻌﺪاد ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي را ﺑﻪ ﻧﺤﻮي در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ اﻧﺠﺎم دﻫﯿﺪ ﺗﺎ ﻃﻮل ﺗﻘﺴﯿﻤﺎت‬ ‫ﻃﻮﻟﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺣﺪاﮐﺜﺮ ‪ 0.5‬ﻣﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬ﻫﺮﭼﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي رﯾﺰ ﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ دﻗﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت‬ ‫ﺑﺎﻻﺗﺮ ﺧﻮاﻫﺪ رﻓﺖ‪.‬ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﻄﻊ آﻧﻬﺎ ازﻧﻮع ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪ Membrane‬ﺑﺎﺷﺪ‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪68‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ ﮐﺎﻓﯿﺴﺖ اﻣﺎ ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻮﺳﺘﻪ‬ ‫اي‪ Shell‬ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪي در راﺳﺘﺎي ﻗﺎﺋﻢ ﻧﯿﺰ ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد‪.‬‬

‫ ﭼﻮن ‪ Etabs‬در ﺻﻮرت ﻋﺪم وﺟﻮد ﺗﯿﺮ ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎر را ﺑﻪ درﺳﺘﯽ اﻧﺠﺎم ﻧﻤﯿﺪﻫﺪ‬‫‪،‬ﺿﺮورﯾﺴﺖ ﺗﯿﺮﻫﺎي درون دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﺳﻘﻒ ﺑﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﺪل ﺷﻮﻧﺪ‬ ‫)اﻟﺒﺘﻪ در اﺟﺮا ﭼﻨﯿﻦ ﺗﯿﺮي اﺟﺮا ﻧﻤﯽ ﮔﺮدد و ﺻﺮﻓﺎ در ﻣﺪل آورده ﻣﯿﺸﻮد‬ ‫اﻧﺪازه اﯾﻦ ﺗﯿﺮﻫﺎ ﺑﺮاي ﺳﺎدﮔﯽ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺗﯿﺮﻫﺎي ﻫﻢ اﻣﺘﺪاد آﻧﻬﺎ ﻓﺮض ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬دﻗﺖ ﺷﻮد ﺑﺎ‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ و ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪن ﺗﯿﺮ در اﯾﻦ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻫﺎ‬ ‫ﻋﻤﻼ ﺗﯿﺮ در دﯾﻮار ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪه و ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ اي اﯾﺠﺎد ﻧﻤﯿﮑﻨﺪ ‪.‬‬ ‫ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪه و ﻧﯿﺰ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺟﺰء دﯾﻮار ﻫﺴﺘﻨﺪ و‬ ‫ﻃﺮاﺣﯽ آﻧﻬﺎ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺿﻮاﺑﻂ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺘﻨﯽ ﻻزم ﻧﯿﺴﺖ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در ﻃﺮاﺣﯽ اﺳﮑﻠﺖ ﺑﺘﻨﯽ‬ ‫ﺑﻪ ﻣﯿﺰان آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎ وﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ آﻧﻬﺎ ﺗﻮﺟﻬﯽ ﻧﮑﻨﯿﺪ ‪.‬‬ ‫در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎ ﻣﻨﻮي ‪ Assign>Frame >Frame Property Modifiers‬ﺿﺮﯾﺐ‬ ‫‪Mass . Weight‬را ﺑﺮاي اﯾﻦ ﺗﯿﺮ ﻫﺎي ‪ 0‬و ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺶ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 3‬را ‪0.35‬‬ ‫وارد ﮐﻨﯿﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪69‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ در دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ‪:‬‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ درآﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬و ﻣﺒﺤﺚ ‪ 9‬آﻣﺪه ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ﺑﺮاي دﯾﻮار‬ ‫ﺗﺮك ﺧﻮرده ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ‪ . 0.35‬ﺑﺮاي دﯾﻮار ﺗﺮك ﻧﺨﻮرده ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪ 0.7‬ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬ﻣﻌﯿﺎر ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار رﺳﯿﺪن ﺑﻪ ﺗﻨﺶ ﮐﺸﺸﯽ ‪ 0.2 fc‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ ‪.‬‬ ‫ﺑﻄﻮر ﺧﻼﺻﻪ ﻫﺮ اﻧﺪازه رﻓﺘﺎر دﯾﻮار ﺑﻪ ﺗﯿﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﺎﺷﺪ)ﮐﻪ اﯾﻦ اﻧﺪازه ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎي ﺑﺎ‬ ‫ارﺗﻔﺎع زﯾﺎد ﮐﻪ رﻓﺘﺎري ﺧﻤﺸﯽ دارﻧﺪ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ(ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار ﺣﺘﻤﯽ ﺑﻮده و‬ ‫ﻫﻤﺎﻧﺪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ‪ 0.35‬ﺑﺮاي آن ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد اﻣﺎ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دﯾﻮار ﻫﺎ ﻫﻤﺎﻟﻨﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ داراي‬ ‫رﻓﺘﺎر ﻏﺎﻟﺒﺎ ﻓﺸﺎري ﺑﺎﺷﺪ)دﯾﻮارﻫﺎي ﮐﻢ ارﺗﻔﺎع ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ دﯾﻮار ﺣﺎﺋﻞ(ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ آن ‪ 0.7‬ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬ ‫ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ دﯾﻮار ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻃﺮاف آن و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي اﻋﻤﺎل ﺷﻮد زﯾﺮا‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ دﯾﻮار ﺣﺎﺻﻞ ﺟﻤﻊ ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ و اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﻮﺳﺘﻪ اي‬ ‫اﺳﺖ‪.‬از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﺳﺨﺘﯽ دﯾﻮار در راﺳﺘﺎي ﻃﻮﻟﯽ ‪ f22‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ و اﯾﻦ ﺳﺨﺘﯽ در راﺳﺘﺎي دﯾﻮار‬ ‫ﺗﺎﻣﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه ﺳﺨﺘﯽ ﺧﻤﺸﯽ آن)ﻣﺴﺎﺣﺖ و ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ دﯾﻮار( اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در دﯾﻮار ﻫﺎ‬ ‫ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﻏﺸﺎﯾﯽ ‪ f22‬و در ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﮐﻨﺎري ﺑﻪ‬ ‫ﻣﺴﺎﺣﺖ)‪ (Cross Section Area‬و ﻟﻨﮕﺮ ﻟﺨﺘﯽ ‪Moment of interia 2 , 3 axis‬اﻋﻤﺎل‬ ‫ﻧﻤﻮد‪.‬‬ ‫ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﻋﻠﺖ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 3‬اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ در‬ ‫راﺳﺘﺎي‪ 3‬ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ وﺟﻮد دارد و ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺮك‬ ‫ﺧﻮردﮔﯽ آن ﻫﻤﻮاره ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ 0.7 = 3‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺼﻮرت ﺧﻼﺻﻪ ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت زﯾﺮ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن و ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﮔﺮدد‪:‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪70‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﺳﺘﻮن ﮐﻨﺎري‬

‫‪Assign>Frame>Frame‬‬

‫…‪Property‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﺗﺮك ﺧﻮردﮔﯽ ﭘﻮﺳﺘﻪ‬

‫‪Assign>Shell Area>Shell Stiffness‬‬

‫…‪Modifiers‬‬ ‫در ﺟﻬﺘﯽ ﮐﻪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﯽ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺳﺨﺘﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ‬‫دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در آن ﺟﻬﺖ ﺑﻪ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ وارد ﻣﯽ آﯾﺪ و اﯾﻦ ﻣﻄﻠﺐ را از‬ ‫ﺧﺮوﺟﯽ آرﻣﺎﺗﻮر ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺮاي دﯾﻮار ﻫﺎ ﭘﺲ از ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯿﺘﻮان ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن‬ ‫در ﺳﻤﺖ ﻗﺎب داراي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ ﻋﺪد ﺻﻔﺮ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯿﮕﺮدد‪.‬‬

‫ﺳﻪ روس ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ وﺟﻮد دارد‪:‬‬ ‫‪-1‬روش‪ Simplified T , C‬روش ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻟﻨﮕﺮ و ﻧﯿﺮوي ﻣﺤﻮري دﯾﻮار ﺑﻪ دو ﺳﺘﻮن ﮐﻪ ﺑﻪ‬ ‫روش اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي ﻣﻌﺮوف اﺳﺖ و ﺑﺼﻮرت دﺳﺘﯽ ﻧﯿﺰ ﻗﺎﺑﻞ اﻧﺠﺎم اﺳﺖ‪.‬در اﯾﻦ روش‬ ‫ﻣﯿﺒﺎﯾﺴﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺻﺪ ﻓﻮﻻدي ﮐﺸﺸﯽ و ﻓﺸﺎري اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﺮزي ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﯽ اﺟﺰاي‬ ‫ﻟﺒﻪ اي ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.03‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدﻧﺪ‪.‬اﯾﻦ روش ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم در‬ ‫ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﯿﺎﻧﻪ دﯾﻮار ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﻟﻨﮕﺮ وارده در ﻃﺒﻘﺎت در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن اﺳﺖ‪).‬ﺟﺎن‬ ‫ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮش را ﺗﺤﻤﻞ ﻣﯿﻨﻤﺎﯾﺪ(‬ ‫‪ -2‬روش ‪ Uniform Reinforcing‬ﮐﻪ روش ﻣﯿﻠﮕﺮد ﮔﺬاري ﺳﮑﻨﻮاﺧﺖ اﺳﺖ و دورﺗﺎدو‬ ‫دﯾﻮار از ﯾﮏ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﯾﮑﻨﻮاﺧﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯿﺸﻮد و ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺮاي دﯾﻮارﻫﺎي ﻣﺴﺘﻄﯿﻠﯽ ﮐﻪ در‬ ‫دو ﻟﺒﻪ ﺧﻮد داراي ﺳﺘﻮن ﻧﯿﺴﺘﻨﺪ ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪ General Reinforcing -3‬ﮐﻪ در اﯾﻦ روش ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ‪ Section Designer‬ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫دﯾﻮار ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه و ﺑﻪ دﯾﻮار ﻫﺎ اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯿﺸﻮد و ﺳﺲ ﻃﺮاﺣﯽ ﯾﺎ ﮐﻨﺘﺮل ﺑﺮاي ﻫﺮ‬ ‫ﻧﻮع دﯾﻮاري اﻧﺠﺎم ﻣﯿﭙﺬﯾﺮد‪.‬‬ ‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪71‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺳﺘﺎد درس‪ :‬ﺟﻨﺎب دﮐﺘﺮ ﻣﻘﺼﻮدي‬

‫ﻣﺠﺘﺒﯽ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﯽ‬

‫ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ درﺻﺪ ﻣﯿﻠﮕﺮد ﻗﺎﺋﻢ دﯾﻮار ﻣﻄﺎﺑﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ آﺑﺎ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ‪) 0.04‬ﺑﺎ رﻋﺎﯾﺖ‬ ‫ﻣﺤﻞ وﺻﻠﻪ=‪ ( 0.02‬و ‪ 0.0025‬ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﮐﻨﺘﺮل اﻟﻤﺎن ﻣﺮزي‪:‬‬ ‫ﻃﺒﻖ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﯿﺘﻮان اﺟﺰاي ﻟﺒﻪ اي را در ﻣﺤﻞ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺗﻨﺶ ﻓﺸﺎري دﯾﻮار ﮐﻤﺘﺮ از ‪0.15‬‬ ‫‪ fc‬ﻣﯽ ﺷﻮدﻗﻄﻊ ﮐﺮد‪.‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﯾﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ رﻋﺎﯾﺖ ﻧﮕﺮدد ﻣﯿﺘﻮان ﺿﺨﺎﻣﺖ ﭘﻮﺳﺘﻪ دﯾﻮار را‬ ‫اﻓﺰاﯾﺶ داد‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺪل ﮐﺮدن اﺛﺮ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ﭘﯽ ﻣﯿﺘﻮاﻧﯿﺪ از ﺗﯿﺮ ﻋﻤﯿﻖ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ آن ﺑﺮاﺑﺮ ارﺗﻔﺎع‬ ‫دﯾﻮار و ﻋﺮض آن ﻫﻢ ﺿﺨﺎﻣﺖ دﯾﻮار اﺳﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﯿﺪ‪.‬ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ درﺻﻮرت ﺷﺒﮑﻪ‬ ‫ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ در ‪ Etabs‬ﺑﺎ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻪ ‪ Safe‬ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﯾﮑﺴﺮي ﺗﯿﺮ ﻋﻤﯿﻖ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع‬ ‫دﯾﻮار و ﻋﺮض آن در ﻣﺤﻞ دﯾﻮار ﺑﺮﺷﯽ اﯾﺠﺎد و ﻧﯿﺮوﻫﺎي دﯾﻮار را در ﻣﺤﻞ ﮔﺮه ﻫﺎي ﻣﺤﻞ‬ ‫ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪي دﯾﻮار ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯿﮑﻨﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﺗﺨﺼﺼﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻋﻤﺮان ﺳﺎزه‬

‫‪72‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬