Saze808-B2%20Effect%20&Calculate by Mojtaba Asghari

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ﻛﺎرﺑﺮد ‪ B 2‬در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي و ﭼﮕﻮﻧﮕﻲ ﺗﻌﻴﻴﻦ آن‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﻲ‬ ‫ﻣﺮداد ‪90‬‬ ‫‪mojtaba808@yahoo.com‬‬

‫ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC-360-05‬ﺑﺮاي ﻟﺤـﺎظ اﺛـﺮات ‪ P  ‬و ﺑـﻪ ﻋﻨـﻮان ﭘـﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻌـﺎدل ﻧﺴـﺒﺖ‬ ‫ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ ﻃﺒﻘـﺎت در آﻧـﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒـﻪ اول ﺗﻌﺮﻳـﻒ ﻣـﻲ ﺷـﻮد ﻫﻤﭽﻨـﻴﻦ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻛﻨﻨﺪه ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻗﺎب ‪ PnL‬و ‪ M nL‬ﺑﺮ ﭘﺎﻳـﻪ ﺗﺤﻠﻴـﻞ ﻣﺮﺗﺒـﻪ اول‬ ‫ﺑﺮاي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ‬

‫اﺛﺮ ‪P  ‬‬

‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﻳﺒﻴﺴﺖ ﻛﻪ ﺑﻪ ﻋﻨـﻮان ﺗﺸـﺪﻳﺪ ﻛﻨﻨـﺪه ﻧﻴﺮوﻫـﺎي ﻣﺤـﻮري‬

‫اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻲ ﺗﻮان ﮔﻔﺖ ﭘﺎراﻣﺘﺮي ﺑﺮاي ﻣﻬﺎرﺷﺪه ﻳﺎ ﻧﺸـﺪه ﺑـﻮدن ﻃﺒﻘـﺎت ﻧﻴـﺰ ﺑـﻪ ﺷـﻤﺎر‬ ‫ﻣﻴﺮود و ﺑﻪ ﻧﻮﻋﻲ ﻧﻘﺶ ﻣﻬﻤﻲ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﺮﻋﻬﺪه دارد‪ .‬در ﺷﻜﻞ زﻳﺮ اﺛـﺮ ‪ B 2‬را‬ ‫در ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬

‫ﻃﺒﻖ ‪ ASCE7-05‬ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬از ﻃﺮﻳﻖ راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬ ‫‪1‬‬ ‫) ‪1  C L ( av e‬‬

‫‪,Rm ‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪   Pnt  H ‬‬ ‫‪1 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪R m  H L ‬‬ ‫‪‬‬

‫‪‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪   Pnt ‬‬ ‫‪1 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ Pe 2 ‬‬ ‫‪‬‬

‫‪B2 ‬‬

‫‪ C L‬ﺿﺮﻳﺒﻲ ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري ‪ Pn‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ﻛﻪ ﻣﻘﺪار آن‬ ‫از ﺻﻔﺮ)ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه( ﺗﺎ ‪ 0.216‬ﻣﺘﻐﻴﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻘـﺪار ‪ C L‬ﺑﺮاﺑـﺮ‬ ‫‪ 0.18‬ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻼﺻﻪ و ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ AISC360-05‬ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﻣﻘـﺪار‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1‬و ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ و ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي دوﮔﺎﻧﻪ ﺑﺮاﺑﺮ‪ 0.85‬ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪Rm‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ﺑﺎ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ دو روش ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﺑـﺎ روش ﻋﻤـﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴـﻞ ‪ ، P  ‬وﺟـﻪ ﺗﺸـﺎﺑﻪ دو راﺑﻄـﻪ اﺳـﺘﻔﺎده از‬ ‫ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري در راﺑﻄﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس اﺛﺮ‬

‫‪P‬‬

‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪:‬‬

‫ در روش ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ ‪ P  ‬داﺷﺘﻴﻢ‪:‬‬‫‪ 1 ‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪ M ip  M i (1i i2 i3...)  M i ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ Pu 1 ‬‬ ‫‪ 1i ‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ HL ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫ و در روش ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺗﻨﻬﺎ اﺛﺮ‬‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1   ‬‬ ‫‪i ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Rm‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫در ﺻﻮرت ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ‬

‫‪lt‬‬

‫‪M‬‬

‫ﺣﺪي) ‪ 1‬‬

‫‪lt‬‬

‫‪P‬‬

‫‪ B 2M‬‬

‫‪r‬‬

‫‪,M‬‬

‫‪AF ‬‬

‫‪:‬‬ ‫‪1‬‬

‫‪i‬‬

‫‪‬‬ ‫‪Rm‬‬

‫‪‬‬ ‫‪1‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪   Pnt  H ‬‬ ‫‪1 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪R m  HL ‬‬ ‫‪‬‬

‫‪ ( ‬و ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨـﺪي ﺷـﺪه‬

‫)‪1‬‬

‫‪m‬‬

‫‪‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪   Pnt ‬‬ ‫‪1 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ Pe 2 ‬‬ ‫‪‬‬

‫‪B2 ‬‬

‫‪ ( R‬دو روش ﻣﻨﺠـﺮ ﺑـﻪ ﻧﺘﻴﺠـﻪ‬

‫ﻳﻜﺴﺎﻧﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻴﺰان ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻫﺮ ﻃﺒﻘـﻪ‪ ،‬ﻣﻘـﺪار ﺿـﺮﻳﺐ ‪ B 2‬ﻣﺮﺑـﻮط ﺑـﻪ‬ ‫اﻋﻀﺎي آن ﻃﺒﻘﻪ را ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﺮد‪.‬ﻃﺒﻖ ‪ ASCE7-05‬ﻣﻘﺪار ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﻴﻦ ‪ 0.1‬و ‪ 0.25‬ﺑﺎﺷـﺪ‪.‬‬ ‫‪0.5‬‬ ‫) ‪ 0.25‬‬ ‫‪C d‬‬

‫‪ (  max ‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ ASCE7-05‬ﻣﻘﺪار ﺑﺤﺮاﻧﻲ و ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﻨﻨﺪه ﺑﺮاي ﺿـﺮﻳﺐ ‪ B 2‬از راﺑﻄـﻪ زﻳـﺮ‬

‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬ ‫‪m 1‬‬ ‫‪ B raced  Fram e  R‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ B 2  1.33‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪max  0.25‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪0.‬‬ ‫‪85‬‬ ‫‪R‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪ B 2  1.42 ‬‬ ‫‪ M om ent & Dual  Fram e    ‬‬ ‫‪ max‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪Rm‬‬

‫‪B2 ‬‬

‫‪ AISC360-05‬ﻣﺤﺪوده ﺑﺤﺮاﻧﻲ و ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﻨﻨﺪه ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬را ‪ 1.5‬اﻋﻼم ﻛﺮده اﺳﺖ‪.‬در ﺷﻜﻞ زﻳﺮ ﻣﺤﺪوده‬ ‫ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ B 2‬ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬

‫در ‪ AISC 360-05‬ﺷﺮوﻃﻲ در ﺑﻌﻀﻲ از روش ﻫﺎ وﺿﻊ ﺷﺪه ﻛﻪ در آﻧﻬﺎ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫‪‬‬

‫ﺷﺮط اﺳﺘﻔﺎده از دو روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و روش ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻣﺤﺪود ﺷﺪه‬

‫ﻣﻘﺪار ‪B2  1.5‬‬

‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬ ‫‪‬‬

‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ B 2‬از ﺳﺨﺘﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ در اﻋﻀـﺎي ﺳـﺎزه اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﻮد ﻣﻘـﺪار ‪ B 2‬ﺑـﺎ ﻣﻘـﺪار‬ ‫ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ ﻣﺴﺎوي ‪ 1.7‬ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪‬‬

‫در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ‪ B2 1.5‬ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺧﻴﺎﻟﻲ ﺗﻨﻬﺎ در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺛﻘﻠﻲ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬

‫‪‬‬

‫در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻘﺪار‪ ، B2 =Δ2nd/ Δ1st <1.1‬اﻋﻀﺎ ﻣﺠﺎز ﻫﺴﺘﻨﺪ ﻛﻪ ﺑﺎ ‪ K=1‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‬

‫‪ ‬در روش ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪‬‬

‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ‪ ASD‬ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ‪ 1.6‬ﺑﺮاﺑﺮ آﻧﭽـﻪ ﻛـﻪ در ﺗﺮﻛﻴﺒـﺎت ﺑﺎرﮔـﺬاري‬ ‫آورده ﺷﺪه اﻧﺠﺎم ﮔﻴﺮد و ﺳﭙﺲ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي رﺳﻴﺪن ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺑﺮ ‪ 1.6‬ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺷﻮد‪.‬‬

‫در روش ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺷﺪه‪ ،‬اﺛﺮ ﺿﺮﻳﺐ‬

‫‪1.6‬‬

‫ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﺿﺮاﻳﺐ ‪ B 2‬و ‪ B1‬ﻟﺤـﺎظ‬

‫ﮔﺮدﻳﺪه و در ﻧﺘﻴﺠﻪ اﺣﺘﻴﺎج ﺑﻪ ﻓﺎﻛﺘﻮر ﻓﺰاﻳﻨﺪه دﻳﮕﺮي ﻧﻴﺴﺖ‪ .‬در روش‬ ‫اﻧﺘﻬﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﭘﺎﻳﺪاري در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز را ﺑﺮ‬

‫‪1.6‬‬

‫‪P‬‬

‫از آﻧﺠﺎ ﻛـﻪ‪ B2  1‬ﺑﺎﻳـﺪ در‬

‫ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ -1‬ﺿﻮاﺑﻂ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪ASD‬‬

‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﻨﻜﻪ در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ و در آﺧﺮﻳﻦ ﻧﺴﺨﻪ از ﻧﺮم اﻓﺰار ﻃﺮاﺣـﻲ ﺳـﺎزه اي ‪ ETABS‬اﻣﻜـﺎن ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ‬ ‫‪ B 2‬ﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻧﻴﺴﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺎ اﺳـﺘﻔﺎده از ﺿـﺮاﻳﺐ ﺗﺸـﺪﻳﺪ‬ ‫ﻟﻨﮕﺮ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت دﺳﺘﻲ ﻣﻘﺪار ‪ B 2‬اﻋﻀﺎ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺮد و ﻳﺎ در اﻧﺘﻬﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻـﻞ از ﻃﺮاﺣـﻲ را ﺑـﺮ‬ ‫‪ 1.6‬ﺗﻘﺴﻴﻢ‬

‫ﻛﺮد‪.‬‬

‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬از ﻃﺮﻳﻖ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ‪ ،  ،‬اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ اﺳﺖ و روش ﺳﺮﻳﻊ در ﺗﻌﻴﻴﻦ‬ ‫ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻃﺒﻘﻪ و ﺳﭙﺲ ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬ﺑﺮاي اﺟﺰاي ﻃﺒﻘﻪ ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از‪:‬‬ ‫‪Pu wi‬‬ ‫‪P ‬‬ ‫‪Driftwi‬‬ ‫‪V us C . Pu‬‬ ‫‪ u . wi ‬‬ ‫‪ ‬‬ ‫‪drift wi / hstory‬‬ ‫‪V us hstory V us hstory‬‬ ‫‪C‬‬

‫‪, ‬‬

‫‪1‬‬

‫‪‬‬

‫‪‬‬

‫‪Rm‬‬

‫‪1‬‬

‫‪B2 ‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬ ‫‪C‬‬

‫ﺿﺮﻳﺐ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در ﺗﺤﻠﻴﻞ اﺳﺘﺎﺗﻴﻜﻲ ﻣﻌﺎدل ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬

‫‪C  V /W‬‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺎ ﺟﺎﻳﮕﺬاري‬

‫ﻣﺠﻤﻮع ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻃﺒﻘﻪ ‪ Pu‬و ﻧﻴﺮوي ﺑﺮش وارد ﺑﻪ ﻃﺒﻘﻪ ‪ ،V us‬ﻣﻲ ﺗﻮان از روي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ ‪ i‬ام ﻣﻘﺪار ﺷﺎﺧﺺ ﭘﺎﻳﺪاري ﻃﺒﻘﻪ را ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﺮد‬

‫‪Drift w i‬‬ ‫‪C‬‬

‫‪w i ‬‬

‫در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ ﺟﻬﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري در ﻫﺮ دو روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در ﻧﺮم اﻓﺰار‬

‫‪ETABS-SAP‬‬

‫ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ از روش ﭘﻲ دﻟﺘﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﻨﻴﻢ ﭼﺮاﻛﻪ در اﻳﻦ روش ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ B 2‬ﻧﻤﻴﺒﺎﺷﺪ ‪.‬ﺑﻪ ﻋﻼوه در‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ‪ 1.6‬ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺷﻮد‪..‬‬ ‫در ‪ AISC 360-2010‬ﺑﺎ اﻧﺘﻘﺎل روش ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﻪ ﭘﻴﻮﺳﺖ‪ ،‬اﺟﺒﺎر اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ روش ﺑﺮاي ﺗﺸﺪﻳﺪ‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم از ﺑﻴﻦ رﻓﺘﻪ اﺳﺖ و ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ در ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي ‪ SAP,ETABS‬اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫اﻳﻦ روش اﺧﺘﻴﺎري ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺎ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار‪:‬‬ ‫اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ در ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬ﺑﺪون ﺣﻀﻮر ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ در ﻣﺪل‪ ،‬ﻧﺘﺎﻳﺞ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم و اول ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻳﻜﺴﺎﻧﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ‬ ‫ﻣﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ و ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻄﻲ ﻣﻘﻴﺎس ﺑﺎ‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻧﻤﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫دار اﻧﺠﺎم ﺷﻮد‪ .‬از ﻃﺮﻓﻲ رواﺑﻂ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ زﻣﺎﻧﻲ آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ اﺛﺮ ﻓﺸﺎري را وارد ﻛﻨﻨﺪ‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻻزم اﺳﺖ در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﻛﻨﺘﺮل آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم‪،‬‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﺑﺎ ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ آﻧﻬﺎ در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر وارد ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﺮاﺟﻊ‪:‬‬ ‫‪[1] American Institute of Steel Construction Inc., Steel Construction Manual, 13th ed. 2005, Second Printing.‬‬ ‫‪[2] CSI ETABS 9.7.2 manual help.‬‬