Sazeh808-Watch%20Tower%20Design by Mojtaba Asghari

‫دﻓﺘﺮﭼﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺮج ﺳﺎﻋﺖ‬ ‫»‪«Watch Tower Design‬‬ ‫ﻃﺮاح و ﻣﺤﺎﺳﺐ‪:‬‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﻲ ‪ -‬ﻣﺴﻌﻮد ﻓﻼح ﻧﻔﺮي‬ ‫‪Mojtaba808@yahoo.com‬‬

‫‪Elevation x-z‬‬

‫‪Elevation y-z‬‬

‫ﮔﺮوه ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ‪ 808‬ﻣﺘﺸﻜﻞ از ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﻲ ارﺷﺪ ﺳﺎزه و ﺑﺎ ﺗﺠﺮﺑﻪ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص از ﻗﺒﻴﻞ ﻣﺴﺠﺪ ‪،‬‬ ‫ﺳﻮﻟﻪ و اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻣﺴﻜﻮﻧﻲ ‪ ،‬آﻣﺎدﮔﻲ ﺧﻮد را ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺳﺎزه ﺧﺎص اﻋﻼم ﻣﻲ دارد‪.‬‬ ‫ﻛﺎرﻓﺮﻣﺎﻳﺎن و ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ در ﺳﺮاﺳﺮ ﻛﺸﻮر ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺟﻬﺖ ﻫﻤﻜﺎري ﺑﺎ ﺷﻤﺎره ﺗﻤﺎس زﻳﺮ ﺗﻤﺎس ﺣﺎﺻﻞ ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ‪:‬‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ‪09113546642 -‬‬

‫‪http://sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪ ،‬ﴰﻊ ‪ ،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻓﻬﺮﺳﺖ‬ ‫ﻣﺸﺨﺼﺎت ﭘﺮوژه و ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي‬ ‫• ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺮﻓﻲ‬ ‫• ﺑﺎرﮔﺬاري )ﺑﺎر ﻣﺮده‪،‬ﺑﺎر ﺑﺮف ‪،‬ﺑﺎر ﺑﺎد و ﺑﺎرﮔﺬاري ﻟﺮزه اي ‪(.....‬‬ ‫• ‪ +‬ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻫﺎ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪SAP‬‬ ‫• ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻧﻮع ﺑﺎر ﻫﺎ‪ Load Patterns ‬‬ ‫• ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري‪ Load Combination ‬‬ ‫• ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﻛﻨﺘﺮل‬ ‫• ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻃﺒﻘﺎت‬ ‫• ﻛﻨﺘﺮل ‪ %25‬ﻗﺎب دوﮔﺎﻧﻪ ‪ ‬‬ ‫• ﻛﻨﺘﺮل ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺮاي ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ‪ ‬‬ ‫• اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮ ‪ ،‬ﺳﺘﻮن و اﺗﺼﺎﻻت در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﻣﻼﺣﻈﺎت ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫‪ +‬ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ در اﻋﻀﺎي ﻗﺎب‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ‪ ‬‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ‪ ‬‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮ ورق‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﻘﻒ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن ‪ ‬‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻤﻊ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن در ‪SAFE‬‬

‫‪http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪،‬ﴰﻊ ‪،‬ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ ‪،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﻌﺮﻓﻲ ﭘﺮوژه ‪:‬‬ ‫ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺮج ﺳﺎﻋﺖ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع ‪ 17.8‬ﻣﺘﺮ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪ .‬وﻳﮋﮔﻲ ﻫﺎي زﻳﺮ ﺑﺎﻋﺚ‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ ﭘﺮوژه ﻣﺬﻛﻮر ﺑﺮﺟﺴﺘﻪ و ﻣﺘﻤﺎﻳﺰ ﮔﺮدد‪:‬‬ ‫• ﻣﺪل ﺳﺎزي و ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه و ﺷﻤﻊ در ‪ SAP v.12‬‬ ‫• ﺑﺎرﮔﺬاري ﺑﺎر ﺑﺎد در ﺗﻤﺎم ارﺗﻔﺎع ‪ 17.8‬ﻣﺘﺮي ﺳﺎزه‬ ‫• ﻃﺮاﺣﻲ و دﺗﺎﻳﻞ ﺷﻤﻊ زﻳﺮ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺳﺎزه‬ ‫• ﺗﺤﻠﻴﻞ و ﻃﺮاﺣﻲ دﺳﺘﻲ ﻛﻠﻴﻪ اﻟﻤﺎﻧﻬﺎي ﺳﺎزه) ﺳﻘﻒ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ ‪ ،‬اﺗﺼﺎﻻت ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن و‬ ‫ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل ‪ ،‬ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ‪ ،‬ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ‪(...‬‬ ‫ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺧﺎك ﻣﻨﻄﻘﻪ ‪ ،‬ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن ﻣﺤﺎﺳﺐ ﻧﺎﮔﺰﻳﺮ ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از ﺷﻤﻊ ﺑﺘﻨﻲ ﺷﺪه اﻧﺪ‪، .‬ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﺷﻤﻊ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻛﺮدن ﺗﻤﺎﻣﻲ ﻧﻜﺎت و ﺟﺰﺋﻴﺎت اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﻫﻢ ﭼﻨﻴﻦ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎي‬ ‫اﺟﺮاﺋﻲ ﻧﻴﺰ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﺎﻣﻞ و ﺑﺎ ﺟﺰﺋﻴﺎت ﻛﺎﻣﻞ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬ﭘﺮوژه ﻣﺬﻛﻮر در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ در ﺷﻬﺮ ﻛﺮﻣﺎن در‬ ‫ﺣﺎل اﺟﺮا ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﺸﺨﺼﺎت ﭘﺮوژه ‪:‬‬

‫ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻓﻮق داراي ارﺗﻔﺎع ‪ 17.8‬ﻣﺘﺮ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ودر ﺷﻬﺮ ﻛﺮﻣﺎن واﻗﻊ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬‫ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ در ﺟﻬﺖ ‪ x‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻓﻮﻻدي ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ‬‫و در ﺟﻬﺖ ‪ y‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮاي ﺿﺮﺑﺪري‬ ‫وﻳﮋه ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺗﺤﻠﻴﻞ و ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه و ﺷﻤﻊ ‪ SAP2000 ver : 12‬و ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ‬‫ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن ‪ SAFE ver:8.1‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪ -‬ﻃﺮاﺣﻲ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺎزه ﺑﺮ اﺳﺎس ‪AISC ASD-89‬‬

‫ﺑﺮوش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺿﻮاﺑﻂ‬

‫ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل ‪ 87‬اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ارﺗﻔﺎع و ﭘﻼن ﻣﻨﻈﻢ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪،‬ﻟﺬا ﻃﺒﻖ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﻮم از‬‫روش اﺳﺘﺎﺗﻴﻜﻲ ﻣﻌﺎدل ﺑﺮاي ﺗﻮزﻳﻊ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع ﺳﺎزه و ﻧﻴﺰ ﻣﺤﻞ ﻗﺮارﮔﻴﺮي آن در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺟﻐﺮاﻓﻴﺎﻳﻲ ﺑﺎ ﺑﺎد ﻫﺎي ﻣﺤﻠﻲ زﻳﺎد ‪ ،‬ﺳﺎزه‬‫ﺑﺮاي ﺑﺎر ﺑﺎد ﻣﻨﺪرج در ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل ‪ 84‬ﻧﻴﺰ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬‬ ‫ ﻃﺒﻖ ﻧﻈﺮ ﻛﺎرﻓﺮﻣﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك ‪ 1.1 kg/cm2‬و ﻣﺪول ﺑﺴﺘﺮ ﺧﺎك ﻧﻴﺰ‪ 1.2 ‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬‫ﻣﺠﺎز ﺧﺎك ﻳﻌﻨﻲ ‪ 1.32 kg/cm3‬در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ‪:‬‬ ‫ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ‪ 2800‬وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﻮم‬‫ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻣﺒﺤﺚ ‪) 10‬ﻃﺮح و اﺟﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎي ﻓﻠﺰي وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل ‪( 87‬‬‫ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ )ﺑﺎرﻫﺎي وارد ﺑﺮ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل ‪(84‬‬‫ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻠﺰي آﻣﺮﻳﻜﺎ ‪AISC ASD 89‬‬‫‪-‬آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﻲ آﻣﺮﻳﻜﺎ ‪ACI-02‬‬

‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺮﻓﻲ‬

‫ﻓﻮﻻد ﻣﺼﺮﻓﻲ در ﺗﻴﺮﻫﺎ ‪ ،‬ﺳﺘﻮﻧﻬﺎ ‪ ،‬ورﻗﻬﺎ از ﻧﻮع ﻓﻮﻻد ﻧﺮﻣﻪ ‪ st-37‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ‬ ‫و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﺋﻲ‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪Fy = 2400 kg‬‬

‫‪ Fu = 3700 kg‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬

‫ﺑﺘﻦ ﻣﺼﺮﻓﻲ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن داراي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪ 28‬روزه ‪=230‬‬

‫‪/‬‬

‫) ﻧﻤﻮﻧﻪ اﺳﺘﻮاﻧﻪ اي ‪300mm x 150mm‬‬

‫( اﺳﺖ ‪ .‬آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﺼﺮﻓﻲ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن از ﻧﻮع ‪ AIII‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺟﺎري ﺷﺪﮔﻲ‬

‫‪cm 2‬‬

‫‪Fy = 4000 kg‬‬

‫آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﻣﺼﺮﻓﻲ در ﺑﻮﻟﺘﻬﺎي ﺻﻔﺤﺎت ﭘﺎي ﺳﺘﻮن و ﺧﺎﻣﻮﺗﻬﺎ از ﻧﻮع ‪ AII‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺟﺎري ﺷﺪﮔﻲ‬ ‫‪cm 2‬‬

‫‪ Fy = 3000 kg‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ‪.‬‬

‫‪-1‬ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﺼﺎﻟﺢ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪SAP‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﭘﻼن ﻣﻌﻤﺎري و ﻧﻤﺎ‬ ‫‪Y‬‬

‫‪B‬‬

‫‪A‬‬

‫‪X‬‬

‫‪A‬‬

‫‪B‬‬ ‫‪PLA N‬‬

‫‪Section A-A‬‬

‫‪Section B-B‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪Elevation x-z‬‬

‫‪Elevation y-z‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري‬

‫ﺑﺎر ﻣﺮده‬ ‫ﺑﺎرﻣﺮده ﺳﻘﻒ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ‬ ‫ﺟﺰﺋﻴﺎت ﻛﻒ ﻃﺒﻘﺎت ) ﺗﺮاز ‪(+ 11.8 m‬‬

‫‪2500 ×0.08=200Kg /m2‬‬

‫ﺑﺘﻦ‬

‫‪1000× 0.05=50 Kg /m2‬‬

‫ﻣﻼت ﭘﻮﻛﻪ ﻣﻌﺪﻧﻲ‬

‫‪2100 × 0.02 =42 Kg /m2‬‬

‫ﻣﻼت ﻣﺎﺳﻪ ﺳﻴﻤﺎن‬

‫‪2600× 0.02 = 52 Kg /m2‬‬

‫ﺳﻨﮓ ﮔﺮاﻧﻴﺖ‬

‫‪50Kg /m2‬‬

‫ﺳﻘﻒ ﻛﺎذب ﺑﺎ اﻧﺪود ﺳﻴﻤﺎﻧﻲ‬ ‫‪Kg /m2‬‬

‫‪394 ≅ 400‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺟﺰﺋﻴﺎت ﻛﻒ ﺑﺎم ) ﺗﺮاز ‪(+ 17.45 m‬‬

‫‪2500 × 0.08=200 Kg /m2‬‬

‫ﺑﺘﻦ‬

‫‪1000× 0.1=100 Kg /m2‬‬

‫ﻣﻼت ﭘﻮﻛﻪ ﻣﻌﺪﻧﻲ‬

‫‪2100 × 0.03 =63 Kg /m2‬‬

‫ﻣﻼت ﻣﺎﺳﻪ ﺳﻴﻤﺎن‬

‫‪2200 × 0.025 = 55 Kg /m2‬‬

‫ﻣﻮزاﺋﻴﻚ‬

‫‪15 Kg /m2‬‬

‫دوﻻ ﻗﻴﺮ و ﮔﻮﻧﻲ‬

‫‪50Kg /m2‬‬

‫ﺳﻘﻒ ﻛﺎذب ﺑﺎ اﻧﺪود ﮔﭽﻲ‬ ‫‪Kg /m2‬‬

‫‪483 ≅ 480‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺎرﻣﺮده دﻳﻮار‬

‫‪850 × 0.20=170Kg /m2‬‬

‫دﻳﻮار آﺟﺮﺳﻔﺎﻟﻲ‬

‫‪1600 × 0.03=48Kg /m2‬‬

‫آﺟﺮ ‪ 3‬ﺳﺎﻧﺘﻲ ﻧﻤﺎ‬

‫‪2100 × 0.03× 2 =126Kg /m2‬‬

‫ﻣﻼت ﻣﺎﺳﻪ ﺳﻴﻤﺎن‬ ‫‪Kg /m2‬‬

‫‪344‬‬

‫ﺑﺎر زﻧﺪه‬ ‫ﺗﻨﻬﺎ در ﺗﺮاز ‪ + 11.8 m‬از ﺳﺎزه ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺣﺘﻤﺎل ﺣﻀﻮر اﻓﺮاد ﺟﻬﺖ ﻧﺼﺐ ﺳﺎﻋﺖ در ﻣﻜﺎن از ﭘﻴﺶ ﺗﻌﻴﻴﻦ‬ ‫ﺷﺪه ﺑﺎر زﻧﺪه ﺣﺪاﻗﻞ ‪ 200‬ﻛﻴﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪه اﺳﺖ‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺎر ﺑﺮف‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ آﻧﻜﻪ ﺑﺎر زﻧﺪه ﺧﺎﺻﻲ ﺑﺮ ﺳﻘﻒ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺣﺎﻛﻢ ﻧﻴﺴﺖ ﻟﺬا ﺑﺎر ﺑﺮف را ﺑﺮاي ﺳﻘﻒ در ﻧﻈﺮ ﻣﻲ ﮔﻴﺮﻳﻢ‪.‬‬

‫‪kg‬‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﺷﻬﺮ ﻛﺮﻣﺎن ﺑﺎ ﺑﺎر ﺑﺮف ﻣﺒﻨﺎ )ﺑﺨﺶ ‪ 2‬ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺑﺎ ﺑﺮف زﻳﺎد‬ ‫‪m2‬‬ ‫و ﭼﻮن ﺑﺎم ﻣﺴﻄﺢ اﺳﺖ ﺿﺮﻳﺐ‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪ ( Ps = 150‬ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪C q = 1 → PSnow = 150‬‬

‫درﺻﺪ ﻣﺸﺎرﻛﺖ ﺑﺎر ﺑﺮف در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت زﻟﺰﻟﻪ ‪ %20‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري ﺑﺎد‬

‫ﻧﻴﺮوي ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎد ﺑﺮ ﺳﻄﻮح ﺳﺎزه ﻋﺒﺎرﺗﺴﺖ از ‪F = P.A‬‬ ‫• ‪ - A‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 7-6-6‬ﺑﻪ ﺟﺎي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺛﺮ ﺑﺎد ﺑﺮ روي ﺳﻄﻮح رو ﺑﻪ ﺑﺎد و ﭘﺸﺖ ﺑﻪ ﺑﺎد ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮ‬ ‫ﺑﺎد را ﺑﺮاي ﺳﻄﻮح رو ﺑﻪ ﺑﺎد ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد و ﺑﻪ ﺟﺎي ‪ A‬ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺗﺼﻮﻳﺮ اﻳﻦ ﺳﻄﻮح را ﺑﺮ روي ﺻﻔﺤﻪ‬ ‫اي ﻛﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﺎد اﺳﺖ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮد‪ .‬‬ ‫• ‪ P‬ﻓﺸﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﻓﺸﺎر ﻳﺎ ﻣﻜﺶ ﺑﺎر ﺑﺎد ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ از راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﮔﺮدد‪:‬‬

‫‪P = CeCq .q‬‬ ‫• ‪ q‬ﻓﺸﺎر ﻣﺒﻨﺎي ﺑﺎد در ﻫﺮ ﻣﻨﻄﻘﻪ از ﻛﺸﻮر ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار آن از ﺟﺪول ‪ 1-6-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ‬ ‫ﺑﺮداﺷﺖ ﻣﻲ ﮔﺮدد‪ .‬ﺳﺎزه در ﻛﺮﻣﺎن واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ‪:‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪q = 84.5‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫•‬

‫‪Ce‬‬

‫ﺿﺮﻳﺐ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎر ﺑﺎد ﻛﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺟﺪول‪ 2-6-6‬ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ دارﻳﻢ‪:‬‬

‫‪ ‬‬

‫ﺑﺮاي ارﺗﻔﺎع ‪ 0‬ﺗﺎ ‪ 10‬ﻣﺘﺮي از ﺑﺮج‬ ‫ﺑﺮاي ارﺗﻔﺎع ‪ 10‬ﺗﺎ ‪ 20‬ﻣﺘﺮي از ﺑﺮج‬

‫‪Ce = 2‬‬ ‫‪C e = 2 .2‬‬

‫• ‪ Cq‬ﺿﺮﻳﺐ ﺷﻜﻞ ﺑﺮاي ﺳﺎزه اﺻﻠﻲ ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن‪:‬‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ 1-9-6-6‬اﻟﻒ( ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺎ ﭘﻼن ﻣﺮﺑﻊ ﻳﺎ ﻣﺴﺘﻄﻴﻞ ‪:‬‬

‫‪Cq =1.4‬‬ ‫در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﻨﻜﻪ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﻧﻮاﺣﻲ ﺑﻨﺪ ب ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ )ﻧﻮاﺣﻲ ﺑﺎز ﺧﺎرج از ﺷﻬﺮ ﻫﺎ و ﻣﺤﻞ‬ ‫ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ داراي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻫﺎي ﭘﺮاﻛﻨﺪه اﺳﺖ(واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ و ارﺗﻔﺎع آن ‪ 17.8‬ﻣﺘﺮ ﻳﻌﻨﻲ ﺑﻴﻦ ‪ 10‬ﺗﺎ ‪20‬‬ ‫ﻣﺘﺮ اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺎر ﻫﺎي ﺑﺎد را ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖ‪:‬‬

‫ﺑﺮاي ارﺗﻔﺎع ‪ 0‬ﺗﺎ ‪ 10‬ﻣﺘﺮ ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ارﺗﻔﺎع ‪ 10‬ﺗﺎ ‪ 17.8‬ﻣﺘﺮ‪:‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪m2‬‬

‫‪C e = 2 → p = C e C q q = 84 .5 × 2 × 1.4 = 237‬‬

‫‪C e = 2 .2 → p = C e C q q = 84 .5 × 2 .2 × 1 .4 = 260‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺎرﮔﺬاري زﻟﺰﻟﻪ‬

‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺑﺮاﺑﺮي ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه ﺑﺮاي ﻗﺎب ﺟﻬﺖ ‪ ) x‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻓﻠﺰي ﻣﺘﻮﺳﻂ( ﺑﺎ ﻗﺎب ﺟﻬﺖ ‪ ) y‬ﻗﺎب‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ ﻓﻠﺰي ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﻤﮕﺮا( ﻛﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي دو ﺟﻬﺖ ﺳﺎزه را ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻲ دﻫﻨﺪ ﻟﺬا‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺿﺮﻳﺐ زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي ﻳﻜﻲ از اﻳﻦ دو ﺳﻴﺴﺘﻢ اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪.‬‬

‫ﺿﺮﻳﺐ زﻟﺰﻟﻪ در دو ﺟﻬﺖ ﺳﺎزه ‪R = 7‬‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن در ﺷﻬﺮ ﻛﺮﻣﺎن)ﺧﻄﺮ ﻧﺴﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ زﻳﺎد( ‪A = 0.3‬‬ ‫ﺧﺎك ﻧﻮع ‪ 3‬و ﺧﻄﺮ ﻧﺴﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ زﻳﺎد در ﻧﺘﻴﺠﻪ‬

‫‪S = 1.75, Tsoil = 0.7, T0 = 0.15‬‬ ‫‪3‬‬ ‫‪4‬‬

‫‪3‬‬ ‫‪4‬‬

‫‪T = 0.08H = 0.08(17.8) = 0.69s p 0.7‬‬ ‫‪ T p 0.7‬در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﻧﻴﺮوي ﺷﻼﻗﻲ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫‪T 0 p T p T s → B = S + 1 = 2 . 75‬‬

‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن از ﻧﻈﺮ اﻫﻤﻴﺖ در ﮔﺮوه ‪ 3‬ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ‪ I=1‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪ABI 0.3 × 2.75 × 1‬‬ ‫=‬ ‫‪= 0.118‬‬ ‫‪R‬‬ ‫‪7‬‬ ‫‪ ‬‬

‫‪ ‬‬

‫‪WeightUsed BaseShear‬‬ ‫‪Kgf ‬‬

‫‪Kgf ‬‬

‫‪K ‬‬

‫‪ ‬‬ ‫‪C ‬‬

‫‪ ‬‬ ‫‪UserZ ‬‬

‫‪Yes/No Unitless Unitless‬‬

‫= ‪Cx = Cy‬‬

‫‪TABLE: Auto Seismic ‐ User Coefficient ‬‬ ‫‪PercentEcc EccOverride ‬‬ ‫‪Yes/No ‬‬

‫‪Unitless ‬‬

‫‪Dir ‬‬

‫‪LoadPat ‬‬

‫‪Text ‬‬

‫‪7815.3‬‬

‫‪66231.36 ‬‬

‫‪1‬‬

‫‪0.118‬‬

‫‪No ‬‬

‫‪0.05 No ‬‬

‫‪X ‬‬

‫‪Ex ‬‬

‫‪7815.3‬‬

‫‪66231.36 ‬‬

‫‪1‬‬

‫‪0.118‬‬

‫‪No ‬‬

‫‪0.05 No ‬‬

‫‪Y ‬‬

‫‪Ey ‬‬

‫‪-2‬ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﺑﺎرﮔﺬاري در ﻣﺪل ﺳﺎزه ‪Sap‬‬

SAP2000

12/19/09 16:32:51

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (DEAD) (As Defined) - Kgf, m, C Units

SAP2000

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (Live) (As Defined) - Kgf, m, C Units

12/19/09 16:33:29

SAP2000

12/19/09 16:33:56

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (Snow) (As Defined) - Kgf, m, C Units

SAP2000

12/19/09 16:34:45

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (Windx) (As Defined) - Kgf, m, C Units

SAP2000

12/19/09 16:35:37

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (Wind-x) (As Defined) - Kgf, m, C Units

SAP2000

12/19/09 16:35:02

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (Windy) (As Defined) - Kgf, m, C Units

SAP2000

12/19/09 16:36:02

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Span Loads (Wind-y) (As Defined) - Kgf, m, C Units

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com

load Patterns ‫ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺑﺎر‬ TABLE: Load Case Definitions Case Type DesTypeOpt Text Text Text DEAD LinStatic Prog Det Live1 LinStatic Prog Det Snow1 LinStatic Prog Det Windx1 LinStatic Prog Det Windy1 LinStatic Prog Det Ex1 LinStatic Prog Det Ey1 LinStatic Prog Det Wind‐x LinStatic Prog Det Wind‐y LinStatic Prog Det

DesignType Text DEAD LIVE LIVE WIND WIND QUAKE QUAKE WIND WIND

TABLE: Load Pattern Definitions LoadPat DesignType SelfWtMult Text Text Unitless DEAD DEAD 1 Live LIVE 0 Snow LIVE 0 Windx WIND 0 Windy WIND 0 Ex QUAKE 0 Ey QUAKE 0 Wind‐x WIND 0 Wind‐y WIND 0

AutoType Text None None None None None None None None None

AutoLoad Text

None None USER COEFF USER COEFF None None

‫ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ و اﻧﺘﺨﺎب ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﭘﻴﺶ ﻓﺮض آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ‬1.33 ‫ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﻣﻴﺰان‬ ‫ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺟﺪﻳﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﺑﺮاي‬AISC-ASD 89 :‫ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪه اﺳﺖ‬ TABLE: Preferences ‐ Steel Design ‐ AISC‐ASD89 THDesign FrameType PatLLF SRatioLimit MaxIter LatFactor Text Text Unitless Unitless Unitless Unitless Moment Envelopes Frame 0.75 1.05 1 1.33

http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx (... ‫ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ‬،‫ﳐﺎﺯﻥ‬،‫ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‬، ‫ ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ‬، ‫ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ‬، ‫ﴰﻊ‬، ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com TABLE: Combination Definitions Combo‐ Combo‐ AutoDe‐ Name Type sign Text Text Yes/No DSTL1

Linear Add

Yes

DSTL2

Linear Add

Yes

DSTL2

DSTL3

Linear Add

Yes

DSTL3

DSTL4

Linear Add

Yes

DSTL4

DSTL5

Linear Add

Yes

DSTL5

DSTL6

Linear Add

Yes

DSTL6

DSTL7

Linear Add

Yes

DSTL7

DSTL8

Linear Add

Yes

DSTL8

Case‐ Type Text Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

Case‐ Name Text

ScaleFac‐ tor Unitless

Notes Text

DEAD

Dead Only; Strength

DEAD

Dead + Live; Strength

Live1

Snow1

DEAD

Dead + Live + Wind; Strength

Live1

Snow1

Windx1

DEAD

Dead + Live ‐ Wind; Strength

Live1

Snow1

Windx1

‐1

DEAD

Dead + Live + Wind; Strength

Live1

Snow1

Windy1

DEAD

Dead + Live ‐ Wind; Strength

Live1

Snow1

Windy1

‐1

DEAD

Dead + Live + Wind; Strength

Live1

Snow1

Wind‐x

DEAD

Dead + Live ‐ Wind; Strength

Live1

Snow1

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com DSTL8

DSTL9

Linear Add

Yes

DSTL9

DSTL10

Linear Add

Yes

DSTL10

DSTL11

Linear Add

Yes

DSTL11

DSTL12

Linear Add

Yes

DSTL12

DSTL13

Linear Add

Yes

DSTL13

DSTL14

Linear Add

Yes

DSTL14

DSTL15

Linear Add

Yes

DSTL15

DSTL16

Linear Add

Yes

DSTL16

DSTL17

Linear Add

Yes

DSTL17

DSTL18

Linear Add

Yes

DSTL18

DSTL19

Linear Add

Yes

DSTL19

DSTL20 DSTL20

Linear Add

Yes

Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear

Wind‐x

‐1

DEAD

Dead + Live + Wind; Strength

Live1

Snow1

Wind‐y

DEAD

Dead + Live ‐ Wind; Strength

Live1

Snow1

Wind‐y

‐1

DEAD

Dead (min) + Wind; Strength

Windx1

DEAD

Windx1

‐1

DEAD

Windy1

DEAD

Windy1

‐1

DEAD

Wind‐x

DEAD

Wind‐x

‐1

DEAD

Wind‐y

DEAD

Wind‐y

‐1

DEAD

Dead + Live + Static Earth‐ quake; Strength

Live1

Snow1

Ex1

DEAD Live1

1 1

Dead + Live ‐ Static Earth‐ quake; Strength

Dead (min) ‐ Wind; Strength Dead (min) + Wind; Strength Dead (min) ‐ Wind; Strength Dead (min) + Wind; Strength Dead (min) ‐ Wind; Strength Dead (min) + Wind; Strength Dead (min) ‐ Wind; Strength

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com DSTL20

DSTL20

DSTL21

Linear Add

Yes

DSTL21

DSTL22

Linear Add

Yes

DSTL22

DSTL23

Linear Add

Yes

DSTL23

DSTL24

Linear Add

Yes

DSTL24

DSTL25

Linear Add

Yes

DSTL25

DSTL26

Linear Add

Yes

DSTL26

DSTL27

Linear Add

Yes

DSTL28

Linear Add

Yes

DSTL28

Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static Linear Static

Snow1

Ex1

‐1

DEAD

Dead + Live + Static Earth‐ quake; Strength

Live1

Snow1

Ey1

DEAD

Dead + Live ‐ Static Earth‐ quake; Strength

Live1

Snow1

Ey1

‐1

DEAD

Dead (min) + Static Earth‐ quake; Strength

Ex1

DEAD

Ex1

‐1

DEAD

Ey1

DEAD

Dead (min) ‐ Static Earth‐ quake; Strength

Ey1

‐1

DEAD

Dead Only; Deflection

DEAD

Dead + Live; Deflection

Live1

Snow1

Dead (min) ‐ Static Earth‐ quake; Strength Dead (min) + Static Earth‐ quake; Strength

SAP ‫ ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﻧﺤﻮه ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺑﺎر و ﺑﺎرﮔﺬاري در‬-3

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com

:‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺳﺎزه‬

TABLE: Frame Section Properties 01 ‐ General SectionName Material Shape Text Text Text 2UNP10FTOF Steel General B200X8 Steel SD Section C300X12 Steel SD Section C300X8 Steel SD Section IPE20 Steel General IPE24 Steel General

TABLE: Frame Section Assign‐ ments Frame SectionType AutoSelect Text Text Text 1 General N.A. 2 General N.A. 3 SD Section N.A. 4 General N.A. 5 General N.A. 6 SD Section N.A. 7 SD Section N.A. 8 General N.A. 9 General N.A. 10 General N.A. 11 General N.A. 12 SD Section N.A. 13 General N.A. 14 General N.A. 15 General N.A. 16 General N.A. 17 General N.A. 18 General N.A. 19 General N.A. 20 General N.A. 21 General N.A. 22 General N.A. 23 General N.A.

AnalSect Text 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 C300X8 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 IPE24 IPE24 2UNP10FTOF IPE24 IPE24 IPE20 IPE20 IPE20 IPE20 IPE20 IPE20

DesignSect Text 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 C300X8 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 IPE24 IPE24 2UNP10FTOF IPE24 IPE24 IPE20 IPE20 IPE20 IPE20 IPE20 IPE20

MatProp Text Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48

General General SD Section SD Section General General General SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section SD Section General General General General

N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A. N.A.

IPE20 IPE20 C300X8 C300X8 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF C300X8 C300X8 B200X8 B200X8 B200X8 B200X8 C300X12 C300X12 C300X12 C300X12 C300X12 C300X12 C300X12 C300X12 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF 2UNP10FTOF

Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default Default

‫ ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺳﺎزه و ﻣﺸﺨﺼﺎت آﻧﻬﺎ‬-4

SAP2000

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - 3-D View - Kgf, m, C Units

12/19/09 19:48:19

SAP2000

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Frame Releases - Kgf, m, C Units

12/19/09 19:47:44

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﺟﺎﻧﺒﻲ ‪Drift‬‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ ﻣﺠﺎز در ﺟﻬﺖ ‪ x , y‬ﺑﺎ ‪: R=7‬‬ ‫‪T ≤ 0.7 sec ⇒ Δ m = 0.7 × R × Δ W ≤ 0.025 × h n‬‬ ‫‪ΔW‬‬ ‫‪0.025‬‬ ‫≤‬ ‫‪= 0.0051‬‬ ‫‪hn‬‬ ‫‪0.7 × 7‬‬

‫⇒ ‪Drift X ,Y : R x , y = 7‬‬

‫‪⇒ ΔW ≤ 0.0051× hn‬‬

‫ﻛﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع ﻫﺎي ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﻃﺒﻘﺎت از ﻃﺒﻘﻪ اول ﺗﺎ ﭼﻬﺎرم ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ ﻣﻘﺪار ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻣﺠﺎز ﻃﺒﻘﻪ ﺑﺮاﺑﺮ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﺑﺎ‪:‬‬ ‫‪hn = 4m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 4 = 2cm‬‬

‫ﻃﺒﻘﻪ اول‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ دوم‪:‬‬

‫‪hn = 3.6m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 3.6 = 1.83cm‬‬

‫ﻃﺒﻘﻪ ﺳﻮم‪:‬‬

‫‪hn = 4.4m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 4.4 = 2.24cm‬‬

‫ﻃﺒﻘﻪ ﭼﻬﺎرم)ﺑﺎم(‬

‫‪hn = 5.2m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 5.2 = 2.65cm‬‬

‫‪ ΔW‬ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ دو اﻧﺘﻬﺎي ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﻳﻴﻦ در ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻛﻨﺘﺮل درﻳﻔﺖ ﺑﺮاي ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎر ﻣﺮده ‪،‬زﻧﺪه و زﻟﺰﻟﻪ ﺣﺎﺻﻞ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه در ‪ Etabs‬و از‬ ‫ﺧﺮوﺟﻲ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ‪) Joint Displacement‬ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در ﻃﺒﻘﺎت(ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ‪ .‬در‬ ‫اﻳﻦ ﺳﺎزه ‪ 24‬ﮔﺮه وﺟﻮد دارد ﻛﻪ ‪ 4‬ﮔﺮه آﻧﻬﺎ ﺑﺎ ﻧﺎم ﻫﺎي ‪ 3‬و ‪ 15‬و ‪ 23‬و ‪ 24‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﮔﺮه ﻫﺎي ﻛﻒ ﻣﻴﺸﻮﻧﺪ‬ ‫و ﻣﺎ ﺑﻘﻲ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻃﺒﻘﺎت‪.‬‬ ‫در ﺧﺮوﺟﻲ ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ SAP‬ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻛﻞ ﻧﻘﺎط ﮔﺮه اي ﻃﺒﻘﺎت را ﺗﻨﻬﺎ ﻣﻲ ﺗﻮان اﺳﺘﺨﺮاج ﻛﺮد ﻛﻪ ﺑﺎ ﺑﺮدن‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ در ﻳﻚ ﻓﺎﻳﻞ اﻛﺴﻞ و ﺗﻌﻴﻴﻦ اﺧﺘﻼف ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻫﺎي ﮔﺮه ﻫﺎي ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﻳﻴﻦ ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ آن‬ ‫ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﺑﺎﻻ ﻣﻴﺰان درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﺎت ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻲ ﮔﺮدد‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫)ﻻزم ﺑﻪ ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Etabs‬ﻣﻘﺎدﻳﺮ درﻳﻔﺖ ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﻴﻤﺎ ﺑﺎ ﮔﺰﻳﻨﻪ ‪ Story Drift‬در‬ ‫ﺧﺮوﺟﻲ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ اﻣﺎ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ SAP‬از اﻳﻦ ﺷﻴﻮه ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ درﻳﻔﺖ و ﻛﻨﺘﺮل آن اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫ﻣﻴﺸﻮد(‬ ‫ﺷﻤﺎره ﮔﺬاري ﮔﺮه ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در ﺳﺎزه‪:‬‬

‫ﺑﺮاي ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل درﻳﻔﺖ ﮔﺮه ﻫﺎي ‪ B-1‬را ﺑﺮرﺳﻲ ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ‪:‬‬ ‫) ﺑﻪ ﻋﻠﺖ وﺟﻮد دﻳﺎﻓﺮاﮔﻢ در ﻛﻒ ﻫﺎي ﻃﺒﻘﻪ ﺳﻮم و ﭼﻬﺎرم ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺮاي ﮔﺮه ﻫﺎي دﻳﮕﺮ ﺳﻤﺖ ﻫﺎ ﭼﻨﺪان ﺑﺎ اﻳﻦ‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻓﺮﻗﻲ ﻧﺨﻮاﻫﻨﺪ داﺷﺖ(‬ ‫ﺷﻤﺎره ﮔﺮه ﻫﺎ از ﭘﺎﻳﻴﻦ ﺑﻪ ﺑﺎﻻ ﻋﺒﺎرﺗﺴﺖ از‪8-5-4-1-3 :‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com

1 ‫ ﺗﻌﻴﻴﻦ درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﻪ اول ﻣﻨﻮط ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻫﺎ در ﮔﺮه ﻃﺒﻘﻪ اول ﻳﻌﻨﻲ ﮔﺮه‬:‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‬ TABLE: Joint Displacements Joint OutputCase CaseType U1 U2 Text Text Text m m 1 DSTL1 Combination ‐9.297E‐07 0.000026 1 DSTL2 Combination ‐9.297E‐07 0.000027 1 DSTL3 Combination 0.010013 0.000009533 1 DSTL4 Combination ‐0.010015 0.000045 1 DSTL5 Combination ‐9.297E‐07 0.000701 1 DSTL6 Combination ‐9.297E‐07 ‐0.000646 1 DSTL7 Combination ‐0.009998 0.000045 1 DSTL8 Combination 0.009997 0.000009533 1 DSTL9 Combination ‐9.297E‐07 ‐0.00066 1 DSTL10 Combination ‐9.297E‐07 0.000715 1 DSTL11 Combination 0.010013 0.000008356 1 DSTL12 Combination ‐0.010015 0.000044 1 DSTL13 Combination ‐9.297E‐07 0.0007 1 DSTL14 Combination ‐9.297E‐07 ‐0.000648 1 DSTL15 Combination ‐0.009998 0.000044 1 DSTL16 Combination 0.009997 0.000008356 1 DSTL17 Combination ‐9.297E‐07 ‐0.000662 1 DSTL18 Combination ‐9.297E‐07 0.000714 1 DSTL19 Combination 0.007355 0.000065 1 DSTL20 Combination ‐0.007357 ‐0.00001 1 DSTL21 Combination ‐0.000045 0.000659 1 DSTL22 Combination 0.000043 ‐0.000604 1 DSTL23 Combination 0.007355 0.000064 1 DSTL24 Combination ‐0.007357 ‐0.000011 1 DSTL25 Combination ‐0.000045 0.000658 1 DSTL26 Combination 0.000043 ‐0.000605 1 DSTL27 Combination ‐9.297E‐07 0.000026 1 DSTL28 Combination ‐9.297E‐07 0.000027

Max(U1 , U2 for Node 1)=0.01m=1cm < hn = 4m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 4 = 2cm OK.

:‫ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﮔﺮدد‬4 ‫ و‬1 ‫ در ﺗﻌﻴﻴﻦ درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﻪ دوم ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻫﺎي ﮔﺮه‬TABLE: Joint Displacements

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com Joint Text 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4

OutputCase Text DSTL1 DSTL2 DSTL3 DSTL4 DSTL5 DSTL6 DSTL7 DSTL8 DSTL9 DSTL10 DSTL11 DSTL12 DSTL13 DSTL14 DSTL15 DSTL16 DSTL17 DSTL18 DSTL19 DSTL20 DSTL21 DSTL22 DSTL23 DSTL24 DSTL25 DSTL26 DSTL27 DSTL28

CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

U1 m 2.458E‐07 2.458E‐07 0.024101 ‐0.0241 2.458E‐07 2.458E‐07 ‐0.02408 0.02408 2.458E‐07 2.458E‐07 0.024101 ‐0.0241 2.458E‐07 2.458E‐07 ‐0.02408 0.02408 2.458E‐07 2.458E‐07 0.018961 ‐0.01896 ‐0.000108 0.000109 0.018961 ‐0.01896 ‐0.000108 0.000109 2.458E‐07 2.458E‐07

U2 m 0.000027 0.00003 0.000023 0.000037 0.001379 ‐0.001319 0.000037 0.000023 ‐0.001337 0.001397 0.00002 0.000034 0.001376 ‐0.001322 0.000034 0.00002 ‐0.00134 0.001393 0.000139 ‐0.00008 0.001395 ‐0.001335 0.000136 ‐0.000083 0.001392 ‐0.001339 0.000027 0.00003

Max(U1 , U2 for Node 1)=0.01m=1cm Max(U1 , U2 for Node 4)=0.024m=2.4cm Max(Nod 4- Nod 1)=2.4-1=1.4 cm < hn = 3.6m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 3.6 = 1.83cm

OK. :‫ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﮔﺮدد‬5 ‫ و‬4 ‫ در ﺗﻌﻴﻴﻦ درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﻪ ﺳﻮم ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻫﺎي ﮔﺮه‬TABLE: Joint Displacements Joint OutputCase CaseType U1 U2 Text Text Text m m 5 DSTL1 Combination ‐3.337E‐18 ‐1.953E‐18

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5

DSTL2 DSTL3 DSTL4 DSTL5 DSTL6 DSTL7 DSTL8 DSTL9 DSTL10 DSTL11 DSTL12 DSTL13 DSTL14 DSTL15 DSTL16 DSTL17 DSTL18 DSTL19 DSTL20 DSTL21 DSTL22 DSTL23 DSTL24 DSTL25 DSTL26 DSTL27 DSTL28

Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination

‐3.434E‐18 0.039876 ‐0.039876 ‐6.645E‐18 ‐2.223E‐19 ‐0.039876 0.039876 2.62E‐19 ‐7.129E‐18 0.039876 ‐0.039876 ‐6.549E‐18 ‐1.26E‐19 ‐0.039876 0.039876 3.583E‐19 ‐7.033E‐18 0.033516 ‐0.033516 ‐0.000204 0.000204 0.033516 ‐0.033516 ‐0.000204 0.000204 ‐3.337E‐18 ‐3.434E‐18

‐2.062E‐18 9.431E‐18 ‐1.356E‐17 0.002101 ‐0.002101 ‐1.367E‐17 9.545E‐18 ‐0.002101 0.002101 9.54E‐18 ‐1.345E‐17 0.002101 ‐0.002101 ‐1.356E‐17 9.654E‐18 ‐0.002101 0.002101 0.000204 ‐0.000204 0.002265 ‐0.002265 0.000204 ‐0.000204 0.002265 ‐0.002265 ‐1.953E‐18 ‐2.062E‐18

Max(U1 , U2 for Node 4)=0.024m=2.4cm Max(U1 , U2 for Node 5)=0.039m=3.9cm Max(Nod 5- Nod 4)=3.9-2.4=1.5 cm < hn = 4.4m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 4.4 = 2.24cm

OK. :‫ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﮔﺮدد‬8 ‫ و‬5 ‫ در ﺗﻌﻴﻴﻦ درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﻪ ﭼﻬﺎرم )ﺑﺎم( ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻫﺎي ﮔﺮه‬TABLE: Joint Displacements Joint OutputCase CaseType Text Text Text

8 8

DSTL1 DSTL2

Combination Combination

U1 m

‐3.337E‐18 ‐3.434E‐18

U2 m

‐1.953E‐18 ‐2.062E‐18

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

DSTL3 DSTL4 DSTL5 DSTL6 DSTL7 DSTL8 DSTL9 DSTL10 DSTL11 DSTL12 DSTL13 DSTL14 DSTL15 DSTL16 DSTL17 DSTL18 DSTL19 DSTL20 DSTL21 DSTL22 DSTL23 DSTL24 DSTL25 DSTL26 DSTL27 DSTL28

0.039876 ‐0.039876 ‐6.645E‐18 ‐2.223E‐19 ‐0.039876 0.039876 2.62E‐19 ‐7.129E‐18 0.039876 ‐0.039876 ‐6.549E‐18 ‐1.26E‐19 ‐0.039876 0.039876 3.583E‐19 ‐7.033E‐18 0.033516 ‐0.033516 ‐0.000204 0.000204 0.033516 ‐0.033516 ‐0.000204 0.000204 ‐3.337E‐18 ‐3.434E‐18

9.431E‐18 ‐1.356E‐17 0.002101 ‐0.002101 ‐1.367E‐17 9.545E‐18 ‐0.002101 0.002101 9.54E‐18 ‐1.345E‐17 0.002101 ‐0.002101 ‐1.356E‐17 9.654E‐18 ‐0.002101 0.002101 0.000204 ‐0.000204 0.002265 ‐0.002265 0.000204 ‐0.000204 0.002265 ‐0.002265 ‐1.953E‐18 ‐2.062E‐18

Max(U1 , U2 for Node 5)=0.039m=3.9cm Max(U1 , U2 for Node 8)=0.0398m=3.98cm

Max(Nod 5- Nod 4)=3.98-3.9=0.1 cm < hn = 5.2m ⇒ ΔW ≤ 0.0051× 5.2 = 2.65cm

OK.

SAP ‫ ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ ﻃﺒﻘﺎت ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه در‬-5

SAP2000

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Deformed Shape (DEAD) - Kgf, m, C Units

12/19/09 19:46:07

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي‬

‫ﻣﻌﺮﻓﻲ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮح ﺳﺎزه ‪AISC-ASD 89‬‬

‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻧﺰدﻳﻜﻲ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC 89‬ﺑﺎ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﻨﺪرج در روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ‬ ‫ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن از اﻳﻦ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﺗﻨﻈﻴﻤﺎت ﻃﺮاﺣﻲ اﺟﺰاي ﺳﺎزه )ﺗﻴﺮ ‪ ،‬ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﺑﺎدﺑﻨﺪ(‬

‫ﻗﺒﻞ از ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺗﻴﺮ ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻓﺸﺮده ﺑﻮدن ﺗﻴﺮ ﻫﺎ ) ﻣﻘﺎﻃﻊ ‪ IPE‬و ﺗﻴﺮورق ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع ﺟﺎن‬ ‫‪ 25‬ﺳﺎﻧﺘﻴﻤﺘﺮ(ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﻲ ‪ Fb3‬ﺗﻴﺮ ﻫﺎ را ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺪار ‪ 0.66 Fy = 1540‬ﺗﻐﻴﻴﺮ داد‬ ‫و ﻧﻴﺰ ﺑﺮاي ﺗﻴﺮﻫﺎي ﺗﺮاز ‪ +11.8 , +17.45‬ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﻬﺎر ﺗﻴﺮﻫﺎ در ﺟﻬﺖ ﻓﺮﻋﻲ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل‬ ‫ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه ﺗﻴﺮ در ﺟﻬﺖ ﻓﺮﻋﻲ را ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺪاري ﻛﻮﭼﻚ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮد ﻛﻪ در اﻳﻨﺠﺎ ﻣﻘﺪار ‪ 0.05‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدﻳﺪ‪.‬‬ ‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ در ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه ﺑﺎدﺑﻨﺪ در ﺟﻬﺎت اﺻﻠﻲ و ﻓﺮﻋﻲ را ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺼﻮر‬ ‫ﺷﺪﮔﻲ و ﺗﻘﺎﻃﻊ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻤﮕﺮا ‪ ،‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ 0.5‬و‬ ‫‪ 0.7‬ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮد‪.‬‬

‫‪ -6‬ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﺗﻨﻈﻴﻤﺎت ﻃﺮاﺣﻲ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺎزه و ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ اﻋﻀﺎء ﭘﺲ از ﻃﺮاﺣﻲ‬

SAP2000

0.00

12/19/09 19:35:44

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Steel Design Sections (AISC-ASD89) - Kgf, m, C Units

SAP2000

0.00

12/19/09 19:35:09

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Steel P-M Interaction Ratios (AISC-ASD89) - Kgf, m, C Units

SAP2000

0.00

12/19/09 19:41:03

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Steel Design Sections (AISC-ASD89) - Kgf, m, C Units

SAP2000

0.00

12/19/09 19:41:28

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Steel Design Sections (AISC-ASD89) - Kgf, m, C Units

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ‪ %25‬ﻗﺎب دوﮔﺎﻧﻪ‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ ‪ -4-9-1‬آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ 2800‬وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﻮم‪:‬‬ ‫در ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي دوﮔﺎﻧﻪ ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺴﺘﻘﻼ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﻗﺎدر ﺑﻪ ﺗﺤﻤﻞ ‪ %25‬ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ وارد ﺑﻪ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ﻛﻪ ﺑﺮاي اﻋﻤﺎل اﻳﻦ ﺑﻨﺪ از آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﺑﺘﺪا ﻛﻠﻴﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي دو ﻃﺮف را از ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﺬف ﻛﺮده و ﺳﭙﺲ ﺑﺎ‬ ‫ﺿﺮب ﺿﺮﻳﺐ زﻟﺰﻟﻪ‪ C‬در ﺟﻬﺖ ‪ y‬در ﻋﺒﺎرت ‪ 0.25‬ﺑﺮاي اﻧﻮاع ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﻣﻮﺟﻮد ﺳﺎزه را از ﻧﻮع ﺗﺤﻠﻴﻞ و‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ و ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﻮﺟﻮد را ﺑﺮاي ﺷﺮاﻳﻂ ﺟﺪﻳﺪ ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ‪.‬‬

‫ﻻزم ﺑﻪ ذﻛﺮ اﺳﺖ ﻣﻘﺪار ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.05‬ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدﻳﺪه و در ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ ﻛﻨﺘﺮل ﻫﻤﻪ ﻣﻘﺎﻃﻊ در‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﻛﻨﺘﺮل ‪ %25‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻨﻬﺎ ﺟﻮاﺑﮕﻮ ﺑﻮدﻧﺪ‬

‫‪ -7‬ﻧﻤﺎﻳﺶ ﮔﺮاﻓﻴﻜﻲ ﺗﻨﻈﻴﻤﺎت ﻛﻨﺘﺮل ‪ %25‬و ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺟﺪﻳﺪ‬

SAP2000

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - 3-D View - Kgf, m, C Units

12/20/09 15:15:47

SAP2000

0.00

12/20/09 15:19:13

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Steel Design Sections (AISC-ASD89) - Kgf, m, C Units

SAP2000

0.00

12/20/09 15:19:58

0.50

0.70

0.90

1.00

SAP2000 v12.0.0 - File:Watch Tower - Steel P-M Interaction Ratios (AISC-ASD89) - Kgf, m, C Units

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬وﻳﺮاﻳﺶ ‪87‬‬ ‫‪6-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬ ‫‪-1-6-3-10‬ﺿﻮاﺑﻂ ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ اﻳﻦ ﺑﻨﺪ‪ ،‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺎﻣﻴﻦ اﻟﺰاﻣﺎت ﻓﺼﻞ ‪ 1-10‬در ﻣﻮاردي ﻛﻪ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري آﻧﻬﺎ ﺑﺪون‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺮدن ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﮔﺬاري زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ‪،‬از ﺣﺪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه در زﻳﺮ ﺗﺠﺎوز ﻧﻤﺎﻳﺪ‪،‬ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻨﺪ ﻫﺎي اﻟﻒ‬

‫‪fa‬‬ ‫و ب را ارﺿﺎ ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ‪≥ 0.4 .‬‬ ‫‪Fa‬‬ ‫‪-1-6-3-10‬اﻟﻒ‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن در ﻓﺸﺎر ﻳﺎ ﻛﺸﺶ‪،‬ﺑﺪون در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ وارد ﺑﺮ آن‪،‬ﻧﺒﺎﻳﺪ ﻛﻤﺘﺮ از ﺑﺎر‬ ‫ﻣﺤﻮري ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﮔﺬاري زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮوش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪:‬‬ ‫در ﻓﺸﺎر ﻣﺤﻮري‬‫در ﻛﺸﺶ ﻣﺤﻮري‬

‫‪0.75( PDL + PLL + ΩPe ) ≤ Fa × A‬‬ ‫‪0 .75 ( PDL + Ω Pe ) ≤ 0 .6 × F y × A‬‬

‫ﻛﻪ ﻣﻘﺪار اﻣﮕﺎ‪-‬ﺿﺮﻳﺐ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺟﺪول ‪ 2-3-10‬ﺑﺮاي ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ اﻳﻦ ﭘﺮوژه ﻣﻘﺪار ‪2.8‬‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل اﻳﻦ ﺑﻨﺪ از ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻔﺎوت ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ در در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬ ‫ﻣﻴﺎن ‪ AISC2001 , 89‬ﺑﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺟﺪﻳﺪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﻳﻦ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎ ﭘﺲ از ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺑﻪ ﻧﺮم اﻓﺰار در ﻧﻬﺎﻳﺖ ﺑﺎ ﺧﺮوﺟﻲ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه در ‪ Etabs‬ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ و‬ ‫ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻛﺸﺸﻲ و ﻓﺸﺎري ﻛﻨﺘﺮل ﮔﺮدﻳﺪ‪.‬‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه ﺑﻪ ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ Etabs‬ﺑﺮاي اﻳﻦ ﭘﺮوژه ﺑﺎ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫اﺿﺎﻓﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ‪:2.8‬‬ ‫‪http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪،‬ﴰﻊ ‪،‬ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ ‪،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ www.Sazeh808.blogfa.com Combo

Type

Case

Factor

COL1COMPRES

ADD

DEAD

COL1COMPRES

LIVE

COL1COMPRES

SNOW

COL1COMPRES

2.8

DEAD

COL2COMPRES

LIVE

COL2COMPRES

SNOW

COL2COMPRES

-2.8

DEAD

COL3COMPRES

LIVE

COL3COMPRES

SNOW

COL3COMPRES

2.8

DEAD

COL4COMPRES

LIVE

COL4COMPRES

SNOW

COL4COMPRES

-2.8

DEAD

2.8

DEAD

-2.8

DEAD

2.8

DEAD

-2.8

COL2COMPRES

COL3COMPRES

COL4COMPRES

COL5TENSION

ADD

COL5TENSION COL6TENSION

ADD

COL6TENSION COL7TENSION

ADD

COL7TENSION COL8TENSION COL8TENSION

ADD

‫ ﺑﺮاي‬0.75 ‫ ﺑﺮاي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه از ﺿﺮﻳﺐ‬AISC-ASD-89 ‫ﻃﺒﻴﻌﻴﺴﺖ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ‬ . ‫ ﺿﺮب ﺷﺪه اﺳﺖ‬1.33 ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺸﺪه اﺳﺖ ﭼﺮاﻛﻪ ﻗﺒﻼ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻣﺠﺎز در‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺑﺘﺪا ﺗﻤﺎم ﺳﺘﻮن ﻫﺎ را اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ‪:‬‬

‫ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻛﺮدن ﻣﻘﺪار ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﻲ و ﺑﺮﺷﻲ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ‪ ،‬ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ را ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﻣﺤﻮري ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮرﺳﻲ ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ‪:‬‬

‫در ﻧﻬﺎﻳﺖ ﻗﺒﻞ از ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺎ اﻧﺘﺨﺎب ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ را ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬ ‫اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﻛﻨﺘﺮل ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺳﺎزه ﺑﺮاي زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪:‬‬

‫ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺤﻮري ﺗﻨﻬﺎ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎس ﻃﺒﻘﻪ اول ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.29‬ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ ‪..‬‬ ‫‪http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪،‬ﴰﻊ ‪،‬ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ ‪،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪-1-6-3-10‬ب‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﺤﺎز ﻳﺎ اﺳﻤﻲ ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن در ﻓﺸﺎر و ﻳﺎ ﻛﺸﺶ ﻟﺰوﻣﻲ ﻧﺪارد از ﻣﻘﺎدﻳﺮ زﻳﺮ ﺑﻴﺸﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫ﺷﻮد‪:‬‬ ‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮوش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز از ‪ 0.6*1.25‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎري ﻛﻪ ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﻳﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻣﻨﺘﻘﻞ‬‫ﻛﻨﻨﺪ ﺑﻪ ﺷﺮط اﻳﻨﻜﻪ ﺑﺎر اﻳﻦ اﻋﻀﺎء ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﻲ آﻧﻬﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺑﺎري ﻛﻪ ﺷﺎﻟﻮده ﻣﻴﺘﻮاﻧﺪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮﻛﻨﺶ ﻧﺎﺷﻲ از واژﮔﻮﻧﻲ ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﻳﺪ‪:‬‬‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﻨﻜﻪ ﻛﻠﻴﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺟﻮاﺑﮕﻮ ﺑﻮدﻧﺪ ﻟﺬا ﻛﻨﺘﺮل ﺑﻨﺪ ب‬ ‫ﻧﻴﺎزي ﻧﺒﻮد‪.‬‬

‫وﺻﻠﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﻧﺤﻮه ﺟﻮش ورق ﻫﺎي ﺳﺘﻮن‬

‫‪COLUMN‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪-2-8-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﺒﺤﺚ ‪ ، 10‬ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﻪ ﻗﺎﺑﻲ اﻃﻼق ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ در ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﺑﺘﻮاﻧﺪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻓﺮا ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﻣﺤﺪودي را ﺗﺤﻤﻞ ﻛﻨﺪ‪.‬در ﻃﺮاﺣﻲ اﻳﻦ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺳﻌﻲ ﺑﺮ آن اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫در ﻳﻚ ﻳﺎ دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ‪،‬در ﺧﺎرج از ﻣﺤﺪوده اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﻣﻔﺼﻞ ﻫﺎي ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﺷﻮﻧﺪ و‬ ‫ﻣﻔﺼﻞ ﻫﺎ داراي ﻇﺮﻓﻴﺖ دوراﻧﻲ ﺑﻪ ﺣﺪي ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻛﻪ دوران ﻧﻈﻴﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻧﺴﺒﻲ ﻃﺒﻘﻪ ﺣﺪاﻗﻞ‬ ‫ﺑﻪ ‪ 0.02‬رادﻳﺎن ﺑﺮﺳﺪ ﻛﻪ ﺣﺪود ‪ 0.01‬رادﻳﺎن آن در ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻓﺮا ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ و اﺗﺼﺎﻻت آﻧﻬﺎ در اﻳﻦ ﻗﺎب ﻫﺎ ﻋﻤﺪﺗﺎ ﻫﻤﺎن اﻟﺰاﻣﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻗﺎب ﻫﺎي‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه اﺳﺖ ﻛﻪ در آﻧﻬﺎ ﻣﻮارد ﺳﺨﺖ ﮔﻴﺮاﻧﻪ ﻛﻤﺘﺮي ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪ 1-2-8-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت ﺳﺘﻮن ﻫﺎ در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ‪:‬‬

‫اﻟﻒ‪ -‬ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ را ﻣﻲ ﺗﻮان از ﻧﻮع ﻓﺸﺮده در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در اﻳﻦ ﭘﺮوژه‪:‬‬ ‫ﺷﻤﺎره ﺗﻴﭗ‬

‫ﻃﺒﻘﺎت‬

‫اﺑﻌﺎد ﺳﺘﻮن‬

‫اول و دوم‬

‫‪Box 300x300x12‬‬

‫ﺳﻮم و ﺑﺎم‬

‫‪Box 300x300x8‬‬

‫‪C1‬‬

‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻓﺸﺮده ﻣﻴﺒﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬

‫‪1590‬‬ ‫‪b 300‬‬ ‫=‬ ‫< ‪= 25‬‬ ‫‪= 32.45‬‬ ‫‪12‬‬ ‫‪t‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪ 2-2-8-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت ﺗﻴﺮﻫﺎ در ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ‬

‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﻳﻦ ﺗﻴﺮﻫﺎ در اﻳﻦ ﻗﺎب ﻋﻴﻨﺎ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ﺑﻨﺪ ‪2-1-8-3-10‬‬ ‫اﺳﺖ‪.‬ﻣﻮارد اﺳﺘﺜﻨﺎﻳﻲ زﻳﺮ را ﻣﻲ ﺗﻮان در اﻳﻦ ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﻪ ﻛﺎر ﮔﺮﻓﺖ‪:‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﻟﻒ‪-‬ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮﻫﺎ را ﻣﻲ ﺗﻮان از ﻧﻮع ﻓﺸﺮده در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ‪:‬‬ ‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در اﻳﻦ ﭘﺮوژه‪:‬‬ ‫ﺷﻤﺎره ﺗﻴﭗ‬

‫ﺷﻤﺎره ﭘﺮوﻓﻴﻞ ‪IPE‬‬

‫‪BI‬‬

‫‪IPE 200‬‬

‫‪B2‬‬

‫‪IPE 240‬‬

‫‪B3‬‬

‫‪PG 250x200x8‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻓﺸﺮدﮔﻲ ﺑﺎل‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻓﺸﺮدﮔﻲ ﺟﺎن‬

‫‪b 545‬‬ ‫≤‬ ‫‪= 11.12‬‬ ‫‪t‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪h‬‬ ‫‪5365‬‬ ‫≤‬ ‫‪= 109.5‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪2400‬‬

‫‪IPE 200‬‬

‫‪b 90‬‬ ‫=‬ ‫‪= 7.96‬‬ ‫‪t 11.3‬‬

‫‪h 200‬‬ ‫=‬ ‫‪= 26.6‬‬ ‫‪t w 7.5‬‬

‫‪IPE 240‬‬

‫‪b 106‬‬ ‫=‬ ‫‪= 8.1‬‬ ‫‪t 13.1‬‬

‫‪h 240‬‬ ‫=‬ ‫‪= 27.5‬‬ ‫‪t w 8.7‬‬

‫‪PG‬‬ ‫‪250x200x8‬‬

‫‪b 200‬‬ ‫=‬ ‫‪= 25‬‬ ‫‪t‬‬ ‫‪8‬‬

‫‪h 250‬‬ ‫=‬ ‫‪= 41.6‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪6‬‬

‫ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮ‬

‫ﻫﻤﻪ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ در ﺟﺎن ﻓﺸﺮده ﻣﻴﺒﺎﺷﻨﺪ ‪.‬ﺗﻴﺮورق درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﻛﻪ در ﺑﺎل ﻏﻴﺮ ﻓﺸﺮده ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‬

‫ب‪ -‬در ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ ﺑﺮاي ﺑﺮش ﻣﻲ ﺗﻮان اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه را ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫‪ 1.1‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد رﻋﺎﻳﺖ ﻛﺮد و ﻳﺎ ﺑﺮش اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در ﺗﻴﺮ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪ ،‬ﻫﺮ ﻛﺪام ﻛﻪ ﻛﻮﭼﻜﺘﺮﻧﺪ ‪،‬را ﺑﻜﺎر ﺑﺮد‪ .‬در اﻳﻨﺠﺎ اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه را ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﻧﻤﻮدن ﺿﺮﻳﺐ ‪ 1.1‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﺑﺮش‬ ‫ﻛﻨﺘﺮل ﺷﺪه اﻧﺪ‪ .‬ﺳﺎﻳﺮ اﻟﺰاﻣﺎت ﻣﺸﺘﺮك ﺑﻴﻦ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ و وﻳﮋه‪:‬‬ ‫‪http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪،‬ﴰﻊ ‪،‬ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ ‪،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫ﺧﺎص‬ ‫ع ﺳﺎزه ﻫﺎي ص‬ ‫ﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع‬ ‫وﺑﻼ‬ ‫‪www.Sazzeh808.blog‬‬ ‫‪gfa.com‬‬

‫‪: 1-2-1-8-3-100‬‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ در ﻓﺎﺻﻠﻪ اي ﺑﻪ اﻧﺪازه ‪ 0.5 d‬ﺗﺎ ‪ 1 d‬از ﺑﺮ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﺘﻴﻚ در دو اﻧﺘﻬﻬﺎي ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺪ‬ ‫ﻞ‬ ‫ب‪-‬ﻣﺤﻞ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬‬ ‫درر ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷ‬ ‫ﺳﻤﺖ داﺧﻞ دﻫﺎﻧﻪ ‪ ،‬ﻧﺎﺣﻴﻪ‬ ‫ﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺖ‬ ‫ﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳ‬ ‫اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ ‪،‬ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻴﻴﻦ ﺑﺮ ﺳﺘﻮن ﺗﺎ ‪ 0.5d‬از ﻣﺤﻞ‬ ‫پ‪-‬در دو ي‬ ‫ﺤﺮاﻧﻲ ﺗﻠﻘﻲ ﻣﻴﻴﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﺑﺤ‬

‫‪ 2-2-1-8-3-10‬ﻃﺮااﺣﻲ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ ﺑﺮاي ﺑﺮش‬

‫ﺿﺎﻓﻲ ﺧﺎﺻﻲ درر ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﻤﺸﻲ وﻳﮋه وﺟﻮﻮد ﻧﺪارد وﻟﻲ ددر ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﺗﻴﺮﻫﺎ ﺑﺮاي ﺧﻤﻤﺶ ﺿﺎﺑﻄﻪ اﺿ‬ ‫ﻈﺎر در ﻣﻔﺼﻞ ﻫﺎي‬ ‫ي ﺑﺮﺷﻲ اﺿﺎﻓﻲ ﻧﺎﺷﻲ از اﻳﺠﺎدد ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﺧﻤﻤﺸﻲ ﻗﺎﺑﻞ اﻧﺘﻈ‬ ‫ﺑﺮش ﺑﺎﻳﺪ ﻧﻴﺮوي‬ ‫آﻧﻬﺎ ﺑﺮاي ش‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪: .‬‬ ‫ﻪ‬ ‫ﺗﻴﺮﻫﺎ در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﺎ‬ ‫دو اﻧﺘﻬﺎي‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و‬

‫‪http://Sazzeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪+ V + W = V0 + W‬‬

‫‪2 × 0.6 × M exp‬‬ ‫‪Lh‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫= ‪V ES‬‬

‫‪M exp = Z b × F ye = 1.15 × Z b .F y = 1.15M p‬‬

‫‪ – V‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺤﻞ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻓﻘﻂ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﺪون ﺿﺮﻳﺐ در ﻃﻮل‬ ‫‪– Lh‬اﮔﺮ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺑﺎر ﺧﻄﻲ وارد ﺑﺮ ﺗﻴﺮ ‪ w‬ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪:‬‬

‫‪ωLn‬‬ ‫‪2‬‬

‫= ‪V +W‬‬

‫‪ V 0 -‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻛﻞ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬

‫‪L1 = 0.5d ~ d‬‬ ‫‪Ln = Lh + 2 L1‬‬ ‫‪wLn‬‬ ‫‪≤ Vp‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪+‬‬

‫‪2 × 0.6 × 1.15M p‬‬

‫‪wLn‬‬ ‫‪≤ Vp‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪Lh‬‬ ‫‪+‬‬

‫‪Mp‬‬

‫) ‪− 2 L1‬‬

‫= ‪→ VES‬‬

‫‪(L‬‬

‫‪→ 1.38‬‬

‫‪n‬‬

‫‪w 2‬‬ ‫‪Ln − wL1 Ln ≤ V p Ln − 2V p L1‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪1.38M p +‬‬

‫‪w 2‬‬ ‫‪Ln − (V p + wL1 )Ln + (1.38M p + 2V p L1 ) ≤ 0‬‬ ‫‪2‬‬

‫ﺑﺮاي ﺳﺎده ﺳﺎزي ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻳﻚ ﻓﺎﻳﻞ اﻛﺴﻞ ﺗﻬﻴﻪ ﺷﺪه ﻛﻪ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ Ln − max , Ln − min‬را اراﺋﻪ ﻣﻲ ﻛﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻣﻘﻄﻊ دﻟﺨﻮاه ﻛﻪ در ﻃﺮاﺣﻲ ﻳﻚ ﺳﺎزه ﺑﻜﺎر رﻓﺘﻪ اﺳﺖ ‪ ،‬ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ وارد ﻛﺮدن ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫‪،‬ﻣﺤﻞ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺮاي وﻗﻮع ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﻴﺮي و ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺑﺎر ﺧﻄﻲ وارد ﺑﺮ آن ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ Ln − max , Ln − min‬را‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺮد‪.‬‬ ‫اﮔﺮ ﻛﻠﻴﻪ ﺗﻴﺮﻫﺎي ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺳﺎزه در ﺑﺎزه ‪ Ln − min ≤ Ln ≤ Ln − max‬ﻗﺮار ﺑﮕﻴﺮﻧﺪ‪،‬ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻨﺎﺳﺐ‬ ‫اﺳﺖ‪.‬در ﻏﻴﺮ اﻳﻦ ﺻﻮرت ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺑﺎزه ﻗﺮار ﻧﻤﻲ ﮔﻴﺮﻧﺪ ‪ ،‬اﻗﺪام ﺑﻪ اﻓﺰاﻳﺶ ﺿﺨﺎﻣﺖ‬ ‫ﺟﺎن ﻣﻘﻄﻊ ﻛﺮد‪.‬‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ‪ Ln − min ≤ Ln ≤ Ln − max‬ﺑﻪ اﻳﻦ ﻣﻌﻨﺎ ﺳﺖ ﻛﻪ ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ روي ﺗﻴﺮ رخ ﻧﻤﻲ دﻫﺪ و‬ ‫ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي وارده ﺑﺮ آن ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫و ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ‪ Ln ≤ Ln −min‬ﺑﺎﺷﺪ ‪ ،‬ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻃﻮل ﻛﻮﺗﺎه ﺗﻴﺮ ‪ ،‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﺣﺎﺻﻞ از ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﻴﺮي ﺑﺮ رﻓﺘﺎر‬ ‫ﺗﻴﺮ ﺣﺎﻛﻢ ﺑﻮده و ﻣﻮﺟﺐ ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬

‫و در ﺣﺎﻟﺘﻴﻜﻪ ‪ Ln ≥ Ln−max‬ﺑﺎﺷﺪ‪،‬ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻃﻮل زﻳﺎد ﺗﻴﺮ ‪،‬اﺛﺮ ﺑﺮش ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﻮده و ﻣﻮﺟﺐ‬ ‫ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬ ‫در دو ﺣﺎﻟﺖ اﺧﻴﺮ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ‪،‬ﺑﺎزه ﻓﻮق را ﮔﺴﺘﺮده ﺗﺮ ﻛﺮد‪،‬ﺗﺎ ﺟﺎﻳﻲ ﻛﻪ دﻫﺎﻧﻪ‬ ‫ﺗﻴﺮ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در اﻳﻦ ﺑﺎره ﻗﺮار ﮔﻴﺮد‪.‬ﺑﺮ ﻣﻘﺪار ‪ w‬ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺑﺎر ﺧﻄﻲ وارد ﺑﺮ ﺗﻴﺮ ﻫﺎي از ﻫﻤﺎن ﺗﻴﭗ از‬ ‫ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺟﻬﺖ ﺗﻴﺮ رﻳﺰي ﺳﺎزه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺗﻤﺎﻣﻲ ﺗﻴﺮ ﻫﺎي از ﺗﻴﭗ ‪ 2‬ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ IPE 24‬در ﺳﺎزه اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺑﺎر وارد ﺑﺮ ﻃﻮل اﻳﻦ‬ ‫ﺗﻴﺮ ﻫﺎ و ﻃﻮل آﻧﻬﺎ در ﺟﺪول زﻳﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻴﺸﻮد‪:‬‬ ‫‪LoadPerLenA‬‬ ‫‪1.24‬‬

‫‪AbsDistB‬‬ ‫‪3‬‬

‫‪Story‬‬ ‫‪STORY2‬‬

‫‪Direction‬‬ ‫‪Gravity‬‬

‫‪Case‬‬ ‫‪DEAD‬‬

‫ﺑﺎ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺟﺪول ﺑﺎﻻ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﻛﺜﺮ ‪ w‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.24‬ﺗﻦ ﺑﺮ ﻣﺘﺮ در راﺑﻄﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﺟﺎﮔﺬاري‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻃﻮل اﻳﻦ ﺗﻴﺮ ﻛﻪ ‪ 3‬ﻣﺘﺮ اﺳﺖ ﻛﻨﺘﺮل ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫‪(INTERMEDIATE‬‬ ‫)‪FRAME‬‬

‫‪DISTRIBUTED LINEAR‬‬ ‫‪LOAD‬‬

‫‪IPE 240‬‬

‫‪BEAM-LABEL:‬‬

‫‪kg/cm2‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪2400‬‬ ‫‪24‬‬ ‫‪0.87‬‬ ‫‪10.6‬‬ ‫‪1.31‬‬

‫= ‪Fy‬‬ ‫=‪hw‬‬ ‫=‪tw‬‬ ‫=‪bf‬‬ ‫=‪tf‬‬

‫‪T/m‬‬

‫‪1.24‬‬

‫=‪ω‬‬

‫‪cm‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪19‬‬ ‫‪19‬‬

‫‪cm3‬‬ ‫‪Ton‬‬ ‫‪T-m‬‬

‫‪324‬‬ ‫‪30.07‬‬ ‫‪7.78‬‬

‫‪T/m‬‬ ‫‪T‬‬ ‫‪T-m‬‬

‫‪0.620‬‬ ‫‪30.303‬‬ ‫‪22.156‬‬

‫‪m‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪863.312‬‬ ‫‪0.74‬‬ ‫‪48.13‬‬

‫=‪d‬‬ ‫=)‪L1=(default=d‬‬ ‫=‪Z‬‬ ‫=‪Vp=0.6AwFy‬‬ ‫=‪Mp=ZFy‬‬

‫‪ω 2‬‬ ‫‪Ln − (V p + ω L1 ) Ln + (1.38 M p + 2V p L1 ) = 0‬‬ ‫‪2‬‬ ‫=‪ω/2‬‬ ‫=‪Vp+ωL1‬‬ ‫=‪1.38Mp+2VpL1‬‬ ‫=‪Δquadratic‬‬ ‫=‪Ln-min‬‬ ‫=‪Ln-max‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﭼﻮن ‪ Ln − min ≤ Ln ≤ Ln − max‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺑﺮﺷﻲ روي ﺗﻴﺮ رخ ﻧﻤﻲ دﻫﺪ و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ﺗﻴﺮ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي وارده ﺑﺮ آن ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪ 3-2-8-3-10‬اﻟﺰاﻣﺎت اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ‬

‫ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪: 1-3-1-8-3-10‬‬ ‫‪ 1-3-1-8-3-10‬اﻟﻒ‪-‬اﺗﺼﺎﻻت ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻳﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اي ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ اﻣﻜﺎن ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ را‬ ‫در ﻣﻘﻄﻌﻲ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ‪ L1‬از ﺑﺮ ﺳﺘﻮن در داﺧﻞ ﺗﻴﺮ و ﺧﺎرج از اﺟﺰاي اﺗﺼﺎل ﻓﺮاﻫﻢ آورد‪.‬اﻳﻦ اﻣﺮ ﻳﺎ از ﻃﺮﻳﻖ‬ ‫ﺗﻘﻮﻳﺖ ﺗﻴﺮ در ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ﺑﻪ ﺑﺮ ﺳﺘﻮن اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﺷﻮد و ﻳﺎ ﺑﺎ ﺗﻀﻌﻴﻒ ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮ در ﻣﺤﻞ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻋﻤﻠﻲ ﻣﻲ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫‪-1-3-1-8-3-10‬ب‪-‬در اﺗﺼﺎﻻت ﺟﻮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ‪ ،‬اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ورق ﭘﻮﺷﺸﻲ آن ‪ ،‬ﺑﻪ وﺟﻪ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻳﺎ ورق ﭘﻴﺸﺎﻧﻲ‪،‬ﻛﻪ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﭘﻴﭻ ﻣﻲ ﺷﻮد‪،‬ﺑﺎﻳﺪ ﻣﻨﺤﺼﺮا از ﻧﻮع ﻧﻔﻮذي ﻛﺎﻣﻞ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي اﺗﺼﺎل ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ورق اﺗﺼﺎل ﺟﺎن ﺑﻪ وﺟﻪ ﺳﺘﻮن ﻳﺎ ورق اﻧﺘﻬﺎﻳﻲ‪،‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺟﻮش ﻧﻔﻮذي ﻧﺴﺒﻲ ﻳﺎ‬ ‫ﺟﻮش ﮔﻮﺷﻪ ﻣﺠﺎز اﺳﺖ‪..‬‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن در اﻳﻦ ﻗﺎب ﻫﺎ ﻋﻴﻨﺎ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ‪،‬ﺑﻨﺪ ‪-8-3-10‬‬ ‫‪ ، 3-1‬اﺳﺖ‪.‬ﻣﻮارد اﺳﺘﺜﻨﺎﻳﻲ زﻳﺮ را ﻣﻲ ﺗﻮان در اﻳﻦ اﺗﺼﺎل ﻫﺎ ﺑﻜﺎر ﮔﺮﻓﺖ‪:‬‬ ‫اﻟﻒ‪-‬در ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاي ﺧﻤﺶ و ﺑﺮش ﻣﻲ ﺗﻮان ﻳﺎ اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه را ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر‬ ‫ﻧﻤﻮدن ﺿﺮﻳﺐ ‪ 1.1‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد رﻋﺎﻳﺖ ﻛﺮد ﻳﺎ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ و ﺗﻼش ﺑﺮﺷﻲ اﻳﺠﺎد ﺷﺪه‬ ‫در اﺗﺼﺎل را زﻳﺮ اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ‪،‬ﻫﺮﻛﺪام ﻛﻮﭼﺘﺮﻧﺪ را ﺑﻜﺎر ﺑﺮد‪.‬ﻛﻪ ﺑﺪﻟﻴﻞ ﺑﻜﺎر ﺑﺮدن‬ ‫ﻋﺒﺎرت " ﻳﺎ" ﺗﻨﻬﺎ اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ وﻳﮋه ﺑﺪون ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﺿﺮﻳﺐ ‪ 1.1‬ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺨﺖ‬ ‫ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺠﺪد رﻋﺎﻳﺖ ﮔﺮدﻳﺪ‬

‫‪ 2-3-1-8-3-10‬ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاي ﺧﻤﺶ‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ﻗﺎﺑﻞ اﻧﺘﻈﺎر ﻛﻪ در ﺑﺮ ﺳﺘﻮن اﻳﺠﺎد ﻣﻲ ﺷﻮد ﻃﺮاﺣﻲ ﮔﺮدد در‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪:‬‬

‫‪M ES = 0.6 ×1.15 × Z .Fy + V0 L1 + M w‬‬ ‫‪ M w‬ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﺪون ﺿﺮﻳﺐ ﻣﻮﺟﻮد در ﺑﺎزوي ‪L1‬‬ ‫‪ V 0 -‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻛﻞ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬

‫‪ 3-3-1-8-3-10‬ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاي ﺑﺮش‬ ‫اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي ﺑﺮش ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر ﻛﻪ در ﺑﺮ ﺳﺘﻮن اﻳﺠﺎد ﻣﻲ ﺷﻮد‪،‬ﻃﺮاﺣﻲ ﮔﺮدد‪.‬اﻳﻦ ﺑﺮش‬ ‫ﻣﻄﺎﺑﻖ رواﺑﻂ ﻋﻨﻮان ﺷﺪه در ﺑﻨﺪ ﻫﺎي اﻟﻒ ﻳﺎ ب ﺑﻨﺪ ‪ 2-2-1-8-3-10‬ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﮔﺮدد‪:‬‬ ‫‪+ V + W = V0 + W p‬‬

‫‪2 × 0.6 ×1.15 × Z × Fy‬‬ ‫‪Lh‬‬

‫= ‪VES‬‬

‫‪ 5-1-8-3-10‬ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ‬

‫ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﺑﺎﻳﺪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺎل ﻫﺎي ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ورق ﻫﺎي ﭘﻮﺷﺸﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﺑﺎﻻﻳﻲ و ﭘﺎﻳﻴﻨﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎي‬ ‫ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮﻧﺪه ﺑﻪ ﺳﺘﻮن و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻘﺎرن ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﺤﻮر ﺳﺘﻮن ‪ ،‬ﻗﺮار داده ﺷﻮﻧﺪ‪.‬اﻳﻦ ورق ﻫﺎ ﺑﺮاي‬ ‫اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮوﻫﺎي درون ﺻﻔﺤﻪ اي ﺣﺎﺻﻞ ﻟﻨﮕﺮ ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﭼﺸﻤﻪ اﺗﺼﺎل در ﺳﺘﻮن ﺑﻜﺎر ﺑﺮده ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ و ﺑﺎﻳﺪ‬ ‫ﺷﺮاﻳﻂ زﻳﺮ را ﺑﺮآورده ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ‪.‬‬ ‫اﻟﻒ‪-‬ﻃﻮل ورق ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاﺑﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺧﺎﻟﺺ دو ﺑﺎل ﺳﺘﻮن ﺑﺎﺷﺪ‬ ‫ب‪ -‬ﺿﺨﺎﻣﺖ ورق ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ از ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺑﺎل ﻳﺎ ورق ﭘﻮﺷﺸﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﺗﻴﺮﻫﺎي دو ﻃﺮف ﻛﻤﺘﺮ ﻧﺒﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫پ‪-‬ﭘﻬﻨﺎي ورق ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ‪،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاﺑﺮ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺧﺎﻟﺺ دو ﺟﺎن ﺳﺘﻮن ﺑﻮده‪ ،‬و‬ ‫در ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ H‬ﺷﻜﻞ از ﻣﺠﻤﻮع ﭘﻬﻨﺎي ﻋﺮض ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ﻋﺮض ورق ﭘﻮﺷﺸﻲ اﺗﺼﺎل در دو ﻃﺮف ﺟﺎن‬ ‫ﻛﻤﺘﺮ ﻧﺒﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫ت‪-‬ﻧﺴﺒﺖ ﻋﺮض ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ در ورق ﻫﺎي ﺑﺎ ﻳﻚ ﻟﺒﻪ ﻣﺘﻜﻲ ‪،‬ﻧﻈﻴﺮ ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ‪H‬‬

‫‪E‬‬ ‫ﺷﻜﻞ‪،‬ﻧﺒﺎﻳﺪ از‬ ‫‪Fys‬‬

‫‪ 0.55‬و ورق ﻫﺎب ﺑﺎ دو ﻟﺒﻪ ﻣﺘﻜﻲ ‪ ،‬ﻧﻈﻴﺮ ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪E‬‬ ‫ﻣﻘﻄﻊ ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ‪،‬ﻧﺒﺎﻳﺪ از‬ ‫‪Fys‬‬

‫‪ 1.4‬ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬در اﻳﻦ رواﺑﻂ ‪ Fys‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻧﻈﻴﺮ ورق ﻫﺎي‬

‫ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ورق ﻫﺎي ﭘﻴﻮﺳﺘﮕﻲ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در اﻳﻦ ﭘﺮوژه‪:‬‬ ‫اﻟﻒ‪-‬ﻃﻮل ورق ﺑﻪ اﻧﺪازه اي ﺳﺮاﺳﺮي ارﺗﻔﺎع ﺳﺘﻮن اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬

‫‪A‬‬

‫اﺑﻌﺎد ورق ﻫﺎي‬

‫ﺷﻤﺎره‬

‫ﭘﻬﻨﺎي‬

‫اﺑﻌﺎد ﺳﺘﻮن‬ ‫اﺗﺼﺎل‬

‫ﺗﻴﭗ‬ ‫‪Box‬‬ ‫‪C1‬‬

‫‪300x300x‬‬ ‫‪12‬‬

‫ورق ﻫﺎ‬

‫‪300x300x1‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪OK‬‬

‫ﺿﺨﺎﻣﺖ ورق ﻫﺎ <‬ ‫ﺿﺨﺎﻣﺖ ورق ﭘﻮﺷﺸﻲ‬ ‫اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ‬ ‫ﺳﺘﻮن‬ ‫‪OK‬‬

‫ت‪ -‬ﻳﻚ ﻟﺒﻪ ﻣﺘﻜﻲ‬ ‫‪b‬‬ ‫‪E‬‬ ‫‪≥ 0.55‬‬ ‫‪= 13.6‬‬ ‫‪t‬‬ ‫‪Fys‬‬

‫‪b‬‬ ‫‪= 25‬‬ ‫‪t‬‬

‫‪Box‬‬ ‫‪C2‬‬

‫‪300x300x‬‬

‫‪300x300x8‬‬

‫‪OK‬‬

‫‪b‬‬ ‫‪= 37 .4‬‬ ‫‪t‬‬

‫‪8‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪PL. 300X300X12‬‬

‫‪1‬‬

‫‪-3-2-8-3-10‬پ‪-‬ﺑﺮاي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺟﺎﻧﺒﻲ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن رﻋﺎﻳﺖ ﺿﺎﺑﻄﻪ وﻳﮋه اي ﺑﺠﺰ آﻧﭽﻪ در‬ ‫ﻓﺼﻮل ‪ 1-10‬ﺑﻴﺎن ﺷﺪه اﻟﺰاﻣﻲ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫‪ 4-2-8-3-10‬ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن‬ ‫ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺘﻮﺳﻂ رﻋﺎﻳﺖ ﺿﺎﺑﻄﻪ وﻳﮋه اي ﺑﺮاي ﻧﺴﺒﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن اﻟﺰاﻣﻲ‬ ‫ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار‬ ‫ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺜﺎل اﺗﺼﺎل ‪ IPE 200‬ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ‪ C1.b‬ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻴﮕﺮدد ‪.‬‬

‫‪Scale : 1/10‬‬

‫‪Ln = 3m , ω = 0 .735 ton / m‬‬ ‫‪Lh = Ln − 2 L1 = 3 − 2 × 0 .19 = 2 .68 m‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاي ﺧﻤﺶ ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪2-3-1-8-3-0‬‬ ‫اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ﻗﺎﺑﻞ اﻧﺘﻈﺎر ﻛﻪ در ﺑﺮ ﺳﺘﻮن اﻳﺠﺎد ﻣﻲ ﺷﻮد ﻃﺮاﺣﻲ ﮔﺮدد در‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪:‬‬

‫‪Z = 194 cm 3 ⇒ M p = Z × Fy = 465600 kg .cm = 4.65ton.m‬‬

‫‪M ES = 0.6 ×1.15 × Z .Fy + V0 L1 + M w‬‬ ‫‪ M w‬ﻟﻨﮕﺮ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﺪون ﺿﺮﻳﺐ ﻣﻮﺟﻮد در ﺑﺎزوي‬

‫‪ωL2‬‬ ‫‪16‬‬

‫= ‪L1‬‬

‫ ‪ V 0‬ﻧﻴﺮوي ﺑﺮﺷﻲ ﻛﻞ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‬‫‪2 × 0.6 × 1.15 × 4.65 0.735 × 3.2‬‬ ‫‪+‬‬ ‫‪= 3.4ton‬‬ ‫‪2.68‬‬ ‫‪2‬‬

‫=‬

‫‪ωLn‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪+‬‬

‫‪2 × 0.6 × 1.15 × Z × Fy‬‬ ‫‪Lh‬‬

‫= ‪V0‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪ωL2‬‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪M ES = 0.6 × 1.15 × Z .Fy + V0 L1 +‬‬

‫‪16‬‬ ‫‪0.735 × 3.2 2‬‬ ‫‪= 0.6 × 1.15 × 4.65 + 3.4 × 0.32 +‬‬ ‫‪= 4.76ton.m‬‬ ‫‪16‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ورق ﺑﺎل ﺑﺎﻻ‬

‫‪PG1‬‬ ‫‪IPE240‬‬ ‫‪IPE200‬‬

‫از ورق ‪ 8‬ﻣﻴﻠﻴﻤﺘﺮي ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﺎت زﻳﺮ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ورق ﺑﺎﻻﺳﺮي اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻴﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﻧﻴﺮوي ﻛﺸﺸﻲ اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در ﺑﺎﻟﻬﺎ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ‬

‫‪M Es‬‬ ‫‪= 23.83ton‬‬ ‫‪0.2‬‬

‫= ‪Tu‬‬

‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺸﺸﻲ ورق ﺑﺎل ﺑﺎﻻ ‪:‬‬ ‫‪Tr = 15× 0.8×1440×1.7 = 29.37ton ≥ Tu‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺟﻮش ورق ﺑﺎﻻ‪:‬‬ ‫از ﺟﻮش ‪ 6mm‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪:‬‬ ‫‪q = 0 . 3 × 4200 × 0 . 75 × 0 . 707 × 1 . 7 × 0 . 6 = 681 . 8 kg cm‬‬

‫) (‬

‫‪Tu 23.83 10 3‬‬ ‫=‬ ‫‪= 34.9cm‬‬ ‫‪q‬‬ ‫‪681.8‬‬

‫= ‪ l‬ﻃﻮل ﺟﻮش ﻻزم‬

‫‪l = 15 × 2 = 30 cm + 10 = 40 cm ≥ 34 . 9 cm‬‬

‫ﻃﻮل ﺟﻮش ﻣﻮﺟﻮد‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ورق ﺑﺎل ﭘﺎﻳﻴﻦ‬

‫‪PG1‬‬ ‫‪IPE240‬‬ ‫‪IPE200‬‬

‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺸﺶ ورق ﺑﺎل ﭘﺎﺋﻴﻴﻦ‪:‬‬ ‫ورق اﺗﺼﺎل ﺑﺎل ﭘﺎﻳﻴﻦ ‪ PL 300 x 150 x 8mm‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪Tr = 15× 0.8×1440×1.7 = 29.37ton ≥ Tu‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺟﻮش ورق ﭘﺎﺋﻴﻴﻦ‪:‬‬ ‫از ﺟﻮش ‪ 6mm‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪:‬‬ ‫‪ l = 22 × 2 = 44 cm ≥ 34 .9 cm‬ﻃﻮل ﺟﻮش ﻣﻮﺟﻮد‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ‬ ‫‪ 9-3-10‬ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﻫﻤﮕﺮاي وﻳﮋه‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎت ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﺿﺮﺑﺪري‬ ‫‪ 2-2-9-3-10‬ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ‬

‫‪-1‬در ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه ﻫﻤﮕﺮا ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﻴﻦ ﻛﻠﻴﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻛﺸﺸﻲ و ﻓﺸﺎري ﺗﻮزﻳﻊ ﺷﻮد‬ ‫و اﻋﻀﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﻧﻴﺮوي اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در آﻧﻬﺎ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫‪-2‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ در اﻣﺘﺪاد ﻫﺮ ﻣﺤﻮر در ﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﺎﻳﺪ ﻃﻮري در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ ﻛﻪ در ﻫﺮ ﺟﻬﺖ ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ﺣﺪاﻗﻞ ‪ %30‬و ﺣﺪاﻛﺜﺮ ‪ %70‬ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺳﻬﻢ آن ﻣﺤﻮر در ﻛﺸﺶ ﺗﺤﻤﻞ ﺷﻮد ‪ ،‬ﻣﮕﺮ آﻧﻜﻪ اﻋﻀﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ‬ ‫ﻫﺎي ﻓﺸﺎري داراي ﻣﻘﺎوﻣﺘﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮ از آﻧﭽﻪ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه ﺑﺮاي ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ از ﺟﻤﻠﻪ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬ ‫ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ‪،‬ﺑﺎﺷﻨﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻳﻨﻜﻪ در اﻳﻦ ﺑﻨﺪ از ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬آﻣﺪه ﻣﻲ ﺗﻮان ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ را ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ‪.‬‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ‪ Etabs‬ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه ﻧﻴﺮو در ﻋﻀﻮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻃﺒﻘﻪ اول‪:‬‬

‫ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻛﺸﺸﻲ‪:‬‬ ‫ﻧﻮع ﺑﺎر‬

‫‪DL‬‬

‫‪LL‬‬

‫‪EQy‬‬

‫‪WL-y EQx‬‬

‫ﻣﻘﺪار ﺑﺎر‪Ton‬‬

‫‪-1.6‬‬

‫‪-0.065‬‬

‫‪3.15‬‬

‫‪-3.59‬‬

‫‪1.46‬‬

‫‪WLy‬‬ ‫‪3.5‬‬

‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻛﺸﺸﻲ ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ )ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ ﻣﻘﺎدﻳﺮ زﻳﺮ(‪:‬‬

‫‪0.75( DL + 2.8EQx ) = 0.75(− 1.6 + 2.8 ×1.46) = 1.86Ton‬‬ ‫‪or‬‬ ‫‪0.75( DL + WL− y ) = 0.75(− 1.6 − 3.59) = −3.89Ton‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬ ‫‪P‬‬ ‫‪3890‬‬ ‫=‬ ‫‪= 2.7cm 2‬‬ ‫‪0.6 × F y 0.6 × 2400‬‬

‫=‪A‬‬

‫‪ 2UNP 10 FTOF‬اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬

‫‪rx = 3.9cm‬‬

‫‪I y = 379cm 4‬‬

‫‪I x = 412cm 4‬‬

‫‪A = 27cm 2‬‬

‫‪k x = 0 .5‬‬

‫‪ry = 3.75cm‬‬

‫‪k y = 0 .7‬‬

‫‪0.5 × 500‬‬ ‫‪= 64.1‬‬ ‫‪3.90‬‬ ‫‪0.7 × 500‬‬ ‫= ‪λy‬‬ ‫‪= 93.3 ≤ 300 → OK .‬‬ ‫‪3.75‬‬

‫= ‪λx‬‬

‫ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻓﺸﺎري‪:‬‬ ‫ﻧﻮع ﺑﺎر‬

‫‪DL‬‬

‫‪LL‬‬

‫‪EQy‬‬

‫‪EQx‬‬

‫‪WL-y‬‬

‫‪WLy‬‬

‫ﻣﻘﺪار ﺑﺎر‪Ton‬‬

‫‪-1.6‬‬

‫‪-0.065‬‬

‫‪3.15‬‬

‫‪1.46‬‬

‫‪-3.59‬‬

‫‪3.5‬‬

‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻓﺸﺎري ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪:‬‬

‫‪0.75( DL + LL + 2.8EQy ) = 0.75(− 1.6 − 0.065 + 2.8 × 3.15) = 5.415Ton‬‬ ‫‪or‬‬ ‫‪0.75( DL + LL + WLy ) = 0.75(− 1.6 − 0.065 + 3.5) = 1.425Ton‬‬ ‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﭘﺮوﻓﻴﻞ ﺑﺎدﺑﻨﺪ‪:‬‬ ‫ﺗﺨﻤﻴﻦ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪:‬‬ ‫‪5415‬‬ ‫‪= 6.01cm2‬‬ ‫‪900‬‬

‫= ‪Fa ≈ 900Kg / cm2 → A‬‬

‫‪ 2UNP 10 FTOF‬اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬

‫‪rx = 3.9cm‬‬

‫‪I y = 379cm 4‬‬ ‫‪k y = 0 .7‬‬

‫‪I x = 412cm 4‬‬

‫‪A = 27cm 2‬‬

‫‪k x = 0 .5‬‬

‫‪ry = 3.75cm‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪Fa = 1140 kg cm 2‬‬

‫‪Ok .‬‬

‫‪E‬‬ ‫‪0.5 × 500‬‬ ‫‪= 64 ≤ 4.23‬‬ ‫⇒ ‪= 125.1‬‬ ‫‪Fy‬‬ ‫‪3.90‬‬

‫= ‪λx‬‬

‫‪0.7 × 500‬‬ ‫‪= 93‬‬ ‫‪3.75‬‬

‫= ‪λy‬‬

‫‪P 5415‬‬ ‫=‬ ‫‪= 200.55 kg cm 2‬‬ ‫‪A‬‬ ‫‪27‬‬

‫ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﻴﺸﻮد ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻨﺶ در ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ زﻳﺮ ‪ 0.2‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﻋﻠﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺎدﺑﻨﺪ در اﻳﻦ ﺳﺎزه ﺑﻪ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﻛﻨﺘﺮل ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﺳﺎزه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪ 1-3-2-9-3-10‬ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎ‪:‬‬ ‫اﻟﻒ‪-‬ﻗﻄﺮي ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ داراي ﻣﻘﻄﻊ ﻓﺸﺮده ﻟﺮزه اي ﺑﺎﺷﻨﺪ‪ .‬ﻛﻪ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﺸﺮدﮔﻲ ﻟﺮزه اي ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي‬ ‫ﻧﺎوداﻧﻲ در ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﺟﺪﻳﺪ در ﺟﺪول ‪ 1-3-10‬ﻧﻴﺎﻣﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ب‪ -‬وﺟﻮد دو ﺑﺴﺖ اﻧﺘﻬﺎﻳﻲ ﺑﻼﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻌﺪ از اﺗﻤﺎم ورق اﺗﺼﺎل اﻟﺰاﻣﻲ اﺳﺖ‪.‬‬

‫پ‪-‬ﻣﻘﻄﻊ ﻗﻄﺮي ﻫﺎ ‪،‬ﭼﻪ ﺑﺼﻮرت ﺗﻜﻲ و ﭼﻪ ﺑﺼﻮرت ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه از ﻧﻴﻤﺮخ ﻫﺎي ﻧﻮرد ﺷﺪه ﻳﺎ ورﻗﻲ ‪،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺑﻪ‬ ‫ﺻﻮرت ﻣﺘﻘﺎرن ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺻﻔﺤﻪ اي ﻛﻪ در آن ﻗﻄﺮي ﻗﺮار داده ﺷﺪه اﺳﺖ ‪،‬ﻗﺮار ﺑﮕﻴﺮﻧﺪ‪.‬‬ ‫ت‪-‬ﻣﺤﻞ وﺻﻠﻪ ﻋﻀﻮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻧﺒﺎﻳﺪ در ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻳﻚ ﭼﻬﺎرم در وﺳﻂ آن ﻗﺮار ﺑﮕﻴﺮد‪.‬‬ ‫ث‪-‬ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻳﻚ ﭼﻬﺎرم ﻃﻮل ﻗﻄﺮي در وﺳﻂ آن ‪ ،‬و دو ﻧﺎﺣﻴﻪ اﻧﺘﻬﺎﻳﻲ ﻗﻄﺮي ﺑﻪ ﻃﻮل ﺣﺪاﻗﻞ ارﺗﻔﺎع ﻣﻘﻄﻊ آن‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ ﻧﻮاﺣﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺗﻠﻘﻲ ﻣﻴﺸﻮد‪.‬‬

‫‪E‬‬ ‫‪-2‬اﻟﻒ‪ -‬ﻻﻏﺮي اﻋﻀﺎي ﻓﺸﺎري ﻧﺒﺎﻳﺪ از‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪ 4.23‬ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪ .‬ﻻﻏﺮي ﻗﻄﺮي ﻫﺎ را در ﻗﺎب ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺳﺘﻮن‬

‫‪1.15‬‬ ‫ﻫﺎي آﻧﻬﺎ ﻗﺎدر ﺑﻪ ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎر ﻣﻨﺘﻘﻞ ﺷﺪه اي ﻣﻌﺎدل‬ ‫‪1.5‬‬

‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮوش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز‪،‬ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﻲ‬

‫ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺑﺎﺷﻨﺪ‪،‬ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺮاﺑﺮ ﻋﺪدي ﺑﻴﻦ ﻣﻘﺪار ﻋﻨﻮان ﺷﺪه و ‪ 200‬ﻧﻴﺰ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫ب‪-‬ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻋﻀﻮ ﻗﻄﺮي در ﺻﻔﺤﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.5‬و در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺻﻔﺤﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺮاﺑﺮ‬ ‫‪ 0.7‬در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪..‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫اﺗﺼﺎﻻت اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ‪:‬‬

‫اﻟﻒ‪-‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﺸﺸﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺗﺼﺎل ﻫﺎي ﻗﻄﺮي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ‪ ،‬ﺷﺎﻣﻞ اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن اﮔﺮ ﺑﺨﺸﻲ از‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺎﺷﺪ ‪،‬ﺑﺎﻳﺪ ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﻛﻤﺘﺮﻳﻦ دو ﻣﻘﺪار زﻳﺮ ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬

‫ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ‪0.6Fye Ag :‬‬‫ﺣﺪاﻛﺜﺮ اﺛﺮ ﻧﻴﺮوﻳﻲ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه ‪،‬ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺑﺎرﺑﺮ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻧﻤﺎﻳﺪ‪.‬‬‫ﻛﻪ ﻣﻮرد دوم از ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ و ﻣﻴﺸﻮد آﻧﺮا ﻧﺎدﻳﺪه ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﻃﺮاﺣﻲ اﺗﺼﺎل ﺑﺮاي ﻛﺸﺶ ‪:‬‬ ‫‪0.6 Fye Ag = 0.6 × 1.15 × 2400 × 27 = 44.7ton‬‬

‫ب‪ -‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز‪:‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺗﺼﺎل ﻫﺎي ﻗﻄﺮي ﺑﺎﻳﺪ ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ‪ 0.6 ×1.1× M pe‬ﻛﻪ ‪ M pe‬ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻘﺎوم ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻣﻘﻄﻊ‪:‬‬ ‫ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﺘﻮان در اﺗﺼﺎل ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻛﺎري ﻛﺮد ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺳﺎزﮔﺎري ﺑﺎ دوران ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺣﺎﺻﻞ‬‫از ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﭘﺲ از ﻛﻤﺎﻧﺶ در آﻧﻬﺎ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ‪،‬رﻋﺎﻳﺖ اﻳﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ اﻟﺰاﻣﻲ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫پ‪-‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز‪:‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺗﺼﺎل ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬اﻳﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮوش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1.25 × Fa × Ag‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪:‬‬

‫‪1.25 × Fa × Ag = 1.25 × 573 × 22 = 15.75ton‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺟﻮش اﺗﺼﺎل ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺑﻪ ‪Gusset plate‬‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻓﺸﺎري و ﻛﺸﺸﻲ ﻣﻮﺟﻮد در اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي‪:‬‬ ‫‪⎧0.6 Fye Ag = 0.6 × 1.15 × 2400 × 27 = 44.7tong‬‬ ‫⎨‬ ‫‪⎩1.25 × Fa × Ag = 1.25 × 200 × 27 = 6.57ton‬‬

‫ﻧﻴﺮوي ﻃﺮاﺣﻲ ﺟﻮش ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ دو ﻣﻘﺪار ﻓﻮق ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪( F=44.7 Ton):‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫از ﺑﻌﺪ ﺟﻮش ‪ a=6 mm‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪:‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪Rw = 650a = 390‬‬

‫ﻃﻮل ﺟﻮش‪(Lw):‬‬ ‫‪44700‬‬ ‫‪= 57.3cm‬‬ ‫‪2 × 390‬‬

‫= ‪Lw‬‬

‫در ﻫﺮ ﻃﺮف از ﺧﻂ ﺟﻮش ‪ 30cm‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪.‬‬

‫‪DETAIL B‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ‪:Gusset plate‬‬ ‫ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺎﻳﻞ ﮔﺎﺳﺖ ﭘﻠﻴﺖ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ زاوﻳﻪ اي ﻛﻪ ﺑﺎدﺑﻨﺪ دارد ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل در ﻃﺒﻘﻪ اول ﺑﺎ زاوﺑﻪ‬ ‫ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ‪ 35‬درﺟﻪ اي ﺑﺮاي اﺑﻌﺎد ﮔﺎﺳﺖ ﭘﻠﻴﺖ اﻳﻦ ﻃﺒﻘﻪ دارﻳﻢ‪:‬‬ ‫‪Lh = 300, Lv = 450 → L = 3002 + 4502 = 540‬‬ ‫‪t = 8mm‬‬ ‫‪44700‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪= 1030 p 0.6 × Fy = 1440 2 ok‬‬ ‫‪54 × 0.8‬‬ ‫‪cm‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬ ‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮ ورق‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﻴﺮ ورق واﻗﻊ در ﻃﺒﻘﻪ اول ﺑﻴﻦ دو ﻣﺤﻮر ‪ A , B‬ﻣﻮرد ﻃﺮاﺣﻲ و ﻛﻨﺘﺮل ﻗﺮار ﻣﻴﮕﻴﺮد‪:‬‬ ‫‪L = 2.1m‬‬ ‫‪H = 250 + 2 × 8 = 266mm‬‬

‫‪PG1‬‬

‫‪S c : 1 /1 0‬‬

‫ﭘﺲ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪ‪:‬‬ ‫‪P=0‬‬ ‫‪M 33 = −8.27Ton.m‬‬ ‫‪M 22 = 0‬‬ ‫‪V 2 = 8.33Ton‬‬

‫ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺪار زﻳﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬

‫‪Fb = 0.6 Fy = 1440‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻣﻮﺿﻌﻲ ﺑﺎل‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻣﻮﺿﻌﻲ ﺑﺎل ﺑﺎﻳﺪ راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﺑﺮﻗﺮار ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫‪kc‬‬ ‫‪200‬‬ ‫‪1‬‬ ‫→‬ ‫‪= 12.5 < 795‬‬ ‫‪= 16.23‬‬ ‫‪2 *8‬‬ ‫‪2400‬‬ ‫‪fy‬‬

‫‪≤ 795‬‬

‫‪bf‬‬ ‫‪2t f‬‬

‫‪h 266‬‬ ‫=‬ ‫‪= 44.3 < 70 → K c = 1‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪6‬‬ ‫‪http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪،‬ﴰﻊ ‪،‬ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ ‪،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻛﻤﺎﻧﺲ ﻗﺎﺋﻢ ﺟﺎن ‪:‬‬ ‫ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻗﺎﺋﻢ ﺟﺎن ﺑﺎﻳﺪ راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﺑﺮﻗﺮار ﺑﺎﺷﺪ)اﺑﺘﺪا ﻓﺮض ﻣﻴﺸﻮد ﻛﻪ ﺗﻴﺮ ورق ﺑﺪون ﺳﺨﺖ‬ ‫ﻛﻨﻨﺪه ﻋﺮﺿﻲ اﺳﺖ‪(.‬‬ ‫‪985000‬‬ ‫‪= 336.98‬‬ ‫) ‪Fyf (Fyf + 1160‬‬

‫‪h‬‬ ‫≤‬ ‫‪tw‬‬

‫‪h 266‬‬ ‫=‬ ‫‪= 44.33 < 336.98‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪6‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺧﻤﺸﻲ ﺟﺎن‪:‬‬ ‫‪h 8179‬‬ ‫≤‬ ‫‪= 166.95‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪Fyw‬‬ ‫‪h 266‬‬ ‫=‬ ‫‪= 44.3 < 166.95‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪6‬‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﺟﺎن در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺧﻤﺸﻲ ﻧﻤﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪h 6335‬‬ ‫راﺑﻄﻪ ﺑﺎﻻ ﻣﻌﺎدل راﺑﻄﻪ‬ ‫≤‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪Fb‬‬

‫اﺳﺖ ﻛﻪ در ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﺑﻪ آن اﺷﺎره ﺷﺪه و در‬

‫آن ﺑﻪ ﺟﺎي ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺧﻤﺸﻲ از ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺟﺎن اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬واﺳﺘﻔﺎده از ﻫﺮ دو ﺑﻪ ﻳﻚ ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻨﺠﺮ‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻛﻨﺘﺮل ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺑﺮﺷﻲ ﻳﺎ ﻗﻄﺮي ﺟﺎن‪:‬‬ ‫اﺑﺘﺪا ﻓﺮض ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ ﻛﻪ از ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﻣﻴﺎﻧﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺸﺪه اﺳﺖ‪.‬در ﻧﺘﻴﺠﻪ‪:‬‬

‫‪a‬‬ ‫‪4‬‬ ‫‪= ∞ > 1 → K = 5.34 +‬‬ ‫‪2 = 5.34‬‬ ‫‪h‬‬ ‫⎤‪⎡a‬‬ ‫⎦⎥ ‪⎢⎣ h‬‬ ‫‪-K‬ﺿﺮﻳﺐ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻣﻮﺿﻌﻲ در ﺑﺮش اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﻘﺪار آن ﺑﺴﺘﮕﻲ ﺑﻪ ﻃﻮل ﺗﻘﻮﻳﺖ ﻧﺸﺪه ﺟﺎن در ﻃﻮل ﺗﻴﺮ )‪)a‬‬ ‫ﺑﻪ ﻋﻤﻖ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ )‪ (h‬دارد‪.‬‬ ‫از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﺟﺎن ﺗﻴﺮ ورق ﻓﺎﻗﺪ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﻣﻴﺎﻧﻲ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻟﺬا ‪K = 5.34 :‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻗﻄﺮي ﺟﺎن ﺑﺎﻳﺪ راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﺑﺮﻗﺮار ﺑﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫‪h 3185‬‬ ‫≤‬ ‫‪= 65.01‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪Fy‬‬ ‫‪h 266‬‬ ‫=‬ ‫‪= 44.3 < 65.01‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪6‬‬

‫‪OK.‬‬

‫ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﭼﻮن راﺑﻄﻪ ﺑﺎﻻ ﺑﺮﻗﺮار اﺳﺖ ﻣﻲ ﺗﻮان اﻃﻤﻴﻨﺎن ﺣﺎﺻﻞ ﻛﺮد ﻛﻪ ورق ﺟﺎن ﻗﺒﻞ از‬ ‫ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻗﻄﺮي ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ و در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮﺷﻲ را از راﺑﻄﻪ ﻣﻌﺎدل ‪ 0.4 Fy‬در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫‪Fv=0.4Fy=960 kg/cm2‬‬ ‫ﻃﺒﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دو ﺷﺮط زﻳﺮ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﺷﻮد ﻣﻲ ﺗﻮان از ﺗﻌﺒﻴﻪ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﻫﺎي ﻣﻴﺎﻧﻲ در ﺟﺎن‬ ‫ﺗﻴﺮورق ﻫﺎ ﺑﺎ اﻃﻤﻴﻨﺎن از ﻋﺪم وﻗﻮع ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺑﺮﺷﻲ)ﻗﻄﺮي(ﺧﻮدداري ﻛﺮد‪.‬‬

‫‪h‬‬ ‫‪≤ 260, , , , fV ≤ F V‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪v‬‬

‫‪h 266‬‬ ‫=‬ ‫‪= 44.3 < 260‬‬ ‫‪tw‬‬ ‫‪6‬‬ ‫‪V‬‬ ‫‪8.33 × 103‬‬ ‫=‬ ‫‪= 694 < 960kg / cm2‬‬ ‫‪ht w‬‬ ‫‪20 × 0.6‬‬

‫‪OK.‬‬

‫= ‪fV‬‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺗﻘﻮﻳﺖ ﻣﻴﺎﻧﻲ ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻴﺮﭼﻪ ﻣﺮﻛﺐ)ﺳﻘﻒ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ(‬ ‫)ﺑﺪون اﺳﺘﻔﺎده از ﺷﻤﻊ(‬

‫ﺑﻌﻨﻮان ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺗﻴﺮﭼﻪ ‪ IPE180‬در ﻃﺒﻘﻪ ﺳﻮم را ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﻣﻲ دﻫﻴﻢ‪ .‬ﻃﻮل ﺗﻴﺮﭼﻪ ‪ 2m‬ﻓﻮاﺻﻞ ﺗﻴﺮﭼﻪ‬ ‫ﻫﺎ ‪ 1m‬اﺳﺖ‪.‬‬

‫‪ = 225 kg/m2‬ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺮده ﻧﻮع ‪ ) 1‬ﻗﺒﻞ از ﮔﻴﺮش ﺑﺘﻦ(‬ ‫‪ = 400 kg/m2‬ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺮده ﻧﻮع ‪) 2‬ﭘﺲ از ﮔﻴﺮش ﺑﺘﻦ(‬ ‫‪ = 200 kg/m2‬ﺑﺎرﻫﺎي زﻧﺪه‬ ‫‪11 × 7 × 25.5 + 33.4 × 11‬‬ ‫‪= 21.1cm‬‬ ‫‪11 × 7 + 33.4‬‬

‫=‪y‬‬

‫)‪11× (7‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫=‪I‬‬ ‫‪+11× 7 × (25.5 − 21.1) + 2770+ 33.4(21.1 −11) = 8013cm4‬‬ ‫‪12‬‬ ‫‪3‬‬

‫‪8013‬‬ ‫‪= 1014cm 3‬‬ ‫‪29 − 21.1‬‬

‫= ‪Sc‬‬

‫‪8013‬‬ ‫‪= 380 cm 3‬‬ ‫‪21 .1‬‬

‫= ‪St‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﻄﻊ در ﺣﺎﻟﺘﻴﻜﻪ ﺑﺘﻦ ﺗﺎزه رﻳﺨﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫)‪225(2‬‬ ‫= ‪W = 225×1 = 225kg ⇒ M‬‬ ‫‪= 112.5kg.m‬‬ ‫‪m‬‬ ‫‪8‬‬ ‫‪2‬‬

‫‪11250‬‬ ‫‪= 57 .9 kg cm 2 ≤ 0.6 F y‬‬ ‫‪194‬‬

‫= ‪S IPE 20 = 194 cm 3 → f t‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﻄﻊ در ﺣﺎﻟﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ‪:‬‬ ‫)‪400(2‬‬ ‫‪= 200kg.m‬‬ ‫‪8‬‬ ‫‪2‬‬

‫= ‪W = 400kg ⇒ M‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪20000‬‬ ‫‪= 103 kg cm 2 ≤ 0.6 F y‬‬ ‫‪194‬‬

‫= ‪ft‬‬

‫‪491000‬‬ ‫‪′‬‬ ‫‪× 0.1 = 48.4 kg cm 2 ≤ 0.45 f c = 112 .5 kg cm 2‬‬ ‫‪1014‬‬

‫= ‪fc‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن‬ ‫‪3.73 × 7 × 25 .5 + 33 .4 × 11‬‬ ‫‪= 17 .4cm‬‬ ‫‪3.73 × 7 + 33 .4‬‬

‫=‪y‬‬

‫)‪3.73× (7‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪+ 3.73× 7 × (25.5 − 21.1) + 2770+ 33.4(21.1−11) = 5958cm4‬‬ ‫‪12‬‬

‫=‪I‬‬

‫‪3‬‬

‫‪5WL 4‬‬ ‫‪= 1 .01cm‬‬ ‫‪384 EI‬‬

‫= ‪Δ1‬‬

‫‪5WL 4‬‬ ‫‪L‬‬ ‫≤ ‪= 0 .14 cm‬‬ ‫‪= 0 .55 cm‬‬ ‫‪384 EI‬‬ ‫‪360‬‬ ‫‪5WL 4‬‬ ‫‪= 0 .89 cm‬‬ ‫‪384 EI‬‬

‫= ‪Δ3‬‬

‫‪L‬‬ ‫‪= 0.83cm‬‬ ‫‪240‬‬

‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ‪ IPE180‬ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻣﺮده ﻧﻮع ‪1‬‬

‫= ‪Δ2‬‬

‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﻣﻘﻄﻊ ﻛﺎﻣﻞ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر زﻧﺪه‬

‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﻣﻘﻄﻊ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻣﺮده ﻧﻮع ‪2‬‬

‫≤ ‪Δ t = Δ 1 + Δ 2 + Δ 3 = 1.01 + 0.14 + 0.89 = 2.04cm‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ دال ﺳﻘﻒ ﻛﺎﻣﭙﻮزﻳﺖ‬ ‫ﺣﺪاﻛﺜﺮ دﻫﺎﻧﻪ ﺳﻘﻒ ‪ 1m‬ﻓﺮض ﻣﻲ ﮔﺮدد‪ .‬ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺎرﻫﺎي زﻳﺮ آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﺳﻘﻒ ﻃﺮح ﻣﻲ ﮔﺮدﻧﺪ‬ ‫‪DL = 400 kg/m2‬‬ ‫‪LL = 200 kg/m2‬‬

‫` ‪W = (400 )× 1 . 4 + 250 × 1 . 7 = 985 kg m 2‬‬

‫‪985 × 12‬‬ ‫‪= 123 kg .m = 12300 kg .cm‬‬ ‫‪8‬‬

‫‪× 5 = 3.9cm2‬‬

‫= ‪Mu‬‬

‫‪π (1)2‬‬ ‫‪4‬‬

‫= ‪As‬‬

‫‪C = T ⇒ 3.9 × 3000 = 100× 0.85× 250× a ⇒ a = 0.55cm‬‬

‫⎞ ‪0.55‬‬ ‫⎛‬ ‫‪M r = 3.9(3000)(0.9)⎜ 3.5 −‬‬ ‫‪⎟ = 33959kg.cm ≥ M u‬‬ ‫⎠ ‪2‬‬ ‫⎝‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ‪BASE PLATE‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﮔﺮه ‪ 3‬در ﻛﻒ را ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﻣﻴﺪﻫﻴﻢ‪:‬‬ ‫‪X‬‬

‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ و ﻧﻴﺰ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺑﻨﺪ ‪ 3-6-3-10‬ﻣﺒﺤﺚ ‪ 10‬وﻳﺮاﻳﺶ ﺟﺪﻳﺪ‪:‬‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و اﺗﺼﺎﻻت آﻧﻬﺎ ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﺷﺎﻟﻮده ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﺼﻞ ‪ 1-10‬ﻗﺎدر‬ ‫ﺑﻪ ﺗﺤﻜﻞ ﻛﻤﺘﺮﻳﻦ دو ﺣﺎﻟﺖ زﻳﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺟﻮاﺑﮕﻮ ﺑﻮدن ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﻟﺖ ‪ 1‬ﺗﻨﻬﺎ از آن اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻴﺸﻮد‪.‬‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ‪:1‬ﺑﻴﺸﺘﺮﻳﻦ ﻧﻴﺮو ﻫﺎي داﺧﻠﻲ)ﻧﻴﺮو ﻣﺤﻮري‪،‬ﺑﺮﺷﻲ‪،‬ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ﺑﻄﻮر ﻫﻤﺰﻣﺎن(ﺑﺮ روي ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﺗﺤﺖ‬ ‫اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻋﺎدي و ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪:‬‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺧﺮوﺟﻲ ‪ Joint Reaction‬از ﻧﺘﺎﻳﺞ ‪ SAP‬ﺑﺮاي ﮔﺮه ﺷﻤﺎره ‪: 3‬‬ ‫‪Maximum in All Load Combination:‬‬ ‫‪8.25069‬‬ ‫‪Ton.m‬‬

‫‪M2 max for‬‬ ‫‪node 3‬‬

‫‪6.92359‬‬ ‫‪Ton.m‬‬

‫‪M1 max for‬‬ ‫‪node 3‬‬

‫‪31.5488 Ton‬‬

‫‪Fz Max for‬‬ ‫‪Node 3‬‬

‫‪,‬‬ ‫‪V=3.7 ton‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫از ﺑﻮﻟﺖ ﻫﺎي ﻗﻄﺮ ‪ 22‬اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬

‫‪3.7e3‬‬ ‫‪= 121.7 kg / cm2 ≤ Fv = 0.17 Fu = 850kg / cm2‬‬ ‫‪8 * 3.8‬‬ ‫‪Ft = 0.43Fu − 1.8 × f v = 0.43 * 5000 − 1.8 *121.7 = 1130 ≤ 0.33Fu = 1650kg / cm2‬‬ ‫= ‪fv‬‬

‫‪OK‬‬

‫ﺗﻌﻴﻴﻦ اﺑﻌﺎد و ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن‬ ‫اﺑﻌﺎد ﺻﻔﺤﻪ ﺳﺘﻮن ‪ 60 × 60‬در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻴﺸﻮد ‪.‬‬

‫) (‬ ‫) (‬

‫‪8.26 105‬‬ ‫‪h‬‬ ‫=‪e‬‬ ‫‪= 26.2cm > = 10cm‬‬ ‫‪3‬‬ ‫‪6‬‬ ‫‪31.5 10‬‬ ‫‪P My‬‬ ‫‪31500‬‬ ‫‪826000‬‬ ‫‪+‬‬ ‫=‬ ‫‪+‬‬ ‫‪= 31 .69 kg 2‬‬ ‫‪3‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪A‬‬ ‫‪S‬‬ ‫‪60 × 60‬‬ ‫‪60 / 6‬‬ ‫‪P M y 31500 826000‬‬ ‫‪−‬‬ ‫=‬ ‫‪−‬‬ ‫‪= −14.1 kg 2‬‬ ‫‪cm‬‬ ‫‪A‬‬ ‫‪S‬‬ ‫‪60 × 60 60 3 / 6‬‬

‫=‪F‬‬

‫‪Box 300x300x12‬‬

‫‪31.69 × 15 × 15‬‬ ‫‪= 3565 .9 kg .cm‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪6 × 3565 .9‬‬ ‫=‬ ‫‪= 2.43 cm use pl 25mm‬‬ ‫‪3600‬‬

‫= ‪M max‬‬ ‫‪treq‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻣﺪل ﺳﺎزي و ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻤﻊ‬

‫‪ 4‬ﮔﺮه ﻛﻒ ﺑﺮاي اﺳﺘﺨﺮاج ﻧﻴﺮوﻫﺎي وارده ﺑﻪ ﻛﻒ ﺳﺘﻮن ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از ﮔﺮه ﻫﺎي ‪24 ، 23 ،15 ، 3‬‬

‫‪:‬‬

‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ‪ Joint Reactions‬ﺑﺮاي اﻳﻦ ‪ 4‬ﮔﺮه در ﻛﻒ در ﺗﻤﺎم ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﻋﺒﺎرﺗﺴﺖ از‪:‬‬

‫‪31.5488 Ton‬‬

‫‪Fz Max for‬‬ ‫‪Node 3‬‬

‫‪8.21202‬‬

‫‪6.92359‬‬

‫‪31.5488 Ton‬‬

‫‪Fz Max for‬‬ ‫‪Node 15‬‬

‫‪8.25069‬‬

‫‪6.83954‬‬

‫‪31.5488 Ton‬‬

‫‪Fz Max for‬‬ ‫‪Node 23‬‬

‫‪8.21202‬‬

‫‪6.83954‬‬

‫‪31.5488 Ton‬‬

‫‪Fz Max for‬‬ ‫‪Node 24‬‬

‫‪8.25069‬‬

‫‪M2 max for‬‬ ‫‪node 3‬‬

‫‪6.92359‬‬

‫‪M1 max for‬‬ ‫‪node 3‬‬

‫در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه در ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻤﻊ ﺑﻪ ﻗﺮار زﻳﺮ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫‪ ‬‬

‫‪.‬‬

‫‪8.5 ‬‬

‫‪ ‬‬

‫‪.‬‬

‫‪7 ‬‬

‫‪ ‬‬

‫‪32‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫در اﻳﻦ ﭘﺮوژه ﺷﻤﻌﻬﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﺘﻨﻲ و درﺟﺎ‪ ،‬ﻃﺮاﺣﻲ و اﺟﺮا ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬ﺷﻤﻌﻬﺎي ﭘﻴﺶ ﺳﺎﺧﺘﻪ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ دﺳﺘﮕﺎه‬ ‫ﺷﻤﻊ ﻛﻮب داﺷﺘﻪ و ﺑﻴﺸﺘﺮ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺳﺎﺣﻠﻲ‪،‬ﺑﻨﺪر ﺳﺎزي و‪......‬ﻛﻪ اﻣﻜﺎن ﺣﻔﺎري ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺳﻄﺢ ﺑﺎﻻي آب‬ ‫زﻳﺮزﻣﻴﻨﻲ وﺟﻮد ﻧﺪارد‪،‬ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮﻧﺪ‪.‬در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت از ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺧﻮد ﺷﻤﻊ ﺻﺮف‬ ‫ﻧﻈﺮ ﻣﻲ ﺷﻮد و در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺧﺎك آن را ﺻﻠﺐ ﻓﺮض ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ‪.‬ﺑﺮاي ﻣﺪل ﻛﺮدن‪،‬ﺷﻤﻊ و ﺧﺎك زﻳﺮ آن را ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫دو ﻓﻨﺮ ﺳﺮي‪،‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ زﻳﺮ در ﻧﻈﺮ ﻣﻲ ﮔﻴﺮﻳﻢ‪:‬‬

‫‪K1=EA‬‬ ‫‪L‬‬

‫´‪K2=KsA‬‬

‫در راﺑﻄﻪ ﻓﻮق‬

‫َ‬

‫‪EK S‬‬

‫‪E‬‬

‫َ ‪LK S‬‬

‫‪K K‬‬ ‫‪K‬‬ ‫‪K‬‬

‫‪،‬ﺳﺨﺘﻲ ﻓﻨﺮ ﻣﻌﺎدل در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﻊ‪ E،‬ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺷﻤﻊ‪ L،‬ﻃﻮل ﺷﻤﻊ‪K S ،‬‬

‫ﺿﺮﻳﺐ ﻋﻜﺲ اﻟﻌﻤﻞ ﺧﺎك زﻳﺮ ﺷﻤﻊ و‪ A‬ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺷﻤﻊ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪http://Sazeh808.blogfa.com/post-93.aspx‬‬ ‫ﻋﺮﺿﻪ ﭘﺮﻭﮊﻩ ﻫﺎﯼ ﺧﺎﺹ ﺳﺎﺯﻩ ) ﺩﻳﻮﺍﺭ ﺣﺎﺋﻞ ‪،‬ﴰﻊ ‪،‬ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎﯼ ﺗﻴﭗ ﺳﻮﻟﻪ ‪ ،‬ﺗﺎﺑﻠﻮ ﺗﺒﻠﻴﻐﺎﺗﯽ ‪،‬ﺳﺎﺯﻩ ﻫﺎﯼ ﭘﻴﭽﯽ ﻭ ﺧﺮﭘﺎﻳﯽ‪،‬ﳐﺎﺯﻥ‪،‬ﺩﻭﺩﮐﺶ ﻭ ‪(...‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪1.1‬‬

‫ﻃﺒﻖ ﻧﻈﺮ ﻛﺎرﻓﺮﻣﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك در زﻳﺮ ﭘﻲ‬ ‫را ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ‬

‫‪1.2q‬‬

‫‪1.33‬‬

‫ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬ﻣﺪول ﺑﺴﺘﺮ ﺧﺎك در زﻳﺮ ﭘﻲ‬

‫‪،‬و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺠﺎز ﺧﺎك در ﺗﺮاز اﻧﺘﻬﺎي ﺷﻤﻊ را‪ 1.2،‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺗﻨﺶ‬

‫ﻣﺠﺎز ﺧﺎك در ﺗﺮاز زﻳﺮ ﭘﻲ در ﻧﻈﺮ ﻣﻲ ﮔﻴﺮﻳﻢ‪.‬‬ ‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪10‬‬

‫‪1.32‬‬

‫‪1.58‬‬

‫‪1.2‬‬

‫‪K‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪cm‬‬

‫‪1.32‬‬

‫‪1.2‬‬

‫‪1.1‬‬

‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪،SAFE‬ﺷﻤﻊ ﺗﻮﺳﻂ ﻳﻚ ﻓﻨﺮ ﻧﻘﻄﻪ اي ﺑﺎ ﺳﺨﺘﻲ ﻣﺤﻮري ﻧﺎﺷﻲ از ﺳﺨﺘﻲ ﻣﺤﻮري ﺑﺪﻧﻪ‬ ‫ﺷﻤﻊ ﺑﻪ ﻋﻼوه ﺳﺨﺘﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﻓﻨﺮ ﺧﺎك‪،‬ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺨﺘﻲ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﻫﺎي ‪X‬و‪ Y‬ﻣﺪل ﻣﻲ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻤﺸﻲ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﻫﺎي ‪X‬و‪، Y‬ﺑﺮاﺑﺮ‬

‫‪L‬‬

‫ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪80‬‬

‫‪5024‬‬ ‫‪10‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪2‬‬ ‫‪400‬‬

‫‪2.3‬‬

‫‪4‬‬

‫‪4‬‬ ‫‪L‬‬

‫‪10‬‬ ‫‪10 kg. cm‬‬

‫‪3.14‬‬ ‫‪4‬‬ ‫‪3.14‬‬ ‫‪4‬‬

‫‪2‬‬ ‫‪4.9‬‬ ‫‪10‬‬

‫‪kg‬‬ ‫‪m‬‬

‫‪10‬‬

‫‪2.5‬‬

‫‪10‬‬

‫‪5 10‬‬ ‫‪2.5 10‬‬ ‫‪2.3 10‬‬ ‫‪1.58 2.5 10‬‬ ‫‪2.3 10‬‬ ‫‪5‬‬

‫‪2.5‬‬ ‫َ‬

‫‪400‬‬

‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻤﻊ ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ‪ Sap‬ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ وارده اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ و ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ﻣﻮﺟﻮد ﻛﻨﺘﺮل ﮔﺮدﻳﺪه اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﺳﺎﻳﺮ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎي اﺟﺮاﻳﻲ از ﺟﺰﺋﻴﺎت ﺷﻤﻊ ﻫﺎي ﭘﺮوژه در ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎي ﺿﻤﻴﻤﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫‪P‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت‪ ،‬ﺗﺤﻠﻴﻞ و ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن در ‪SAFEv.8.1‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن‬‫در ﻃﺮاﺣﻲ ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن از ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﭘﻴﺸﻔﺮض آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ ACI‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﺎك ﻣﻨﻄﻘﻪ از ﭘﻲ ﮔﺴﺘﺮده ﺑﻪ ﺿﺨﺎﻣﺖ ‪ 90‬س م اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ‪ .‬اﺑﺘﺪا آرﻣﺎﺗﻮر ﺣﺪاﻗﻞ‬ ‫را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺳﺮﺗﺎﺳﺮي ﻗﺮار ﻣﻲ دﻫﻴﻢ و ﺳﭙﺲ آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ﺗﻘﻮﻳﺘﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز را ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﺘﺎﻳﺞ ‪SAFE‬‬ ‫ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺮده و ﻗﺮار ﻣﻲ دﻫﻴﻢ‪ .‬آرﻣﺎﺗﻮرﻫﺎي ‪φ 20 @ 20‬‬

‫‪b = 100cm → As = 0.0018 × 85 × 100 = 15.3 cm 2 / 1m‬‬

‫‪h = 90cm‬‬

‫‪ρ min = 0.0018‬‬

‫‪→ useφ 20 @ 20cm → As = 15.71cm 2‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﻳﻜﻄﺮﻓﻪ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻧﻴﺮوي ﻣﺠﺎز ﺑﺮﺷﻲ ﻳﻜﻄﺮﻓﻪ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺘﻦ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬ ‫‪′‬‬

‫‪Vc = 0.85 × bd × 0.53 f c‬‬

‫‪= 0.85 × 100 × 85 × 0.53 230 = 58ton ≥ V Analysis = 45ton‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن‬ ‫ﻣﻘﺪار ﻧﻴﺮوي ﻣﺠﺎز ﭘﺎﻧﭻ در ﻓﻮﻧﺪاﺳﻴﻮن ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬

‫‪V = Pd × 1.06 f C‬‬ ‫‪ P‬ﻣﺤﻴﻂ ﭘﺎﻧﭻ‬ ‫‪ d‬ارﺗﻔﺎع ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻲ‬‫‪V = 240 × 83 × 1.06 230 = 320ton f VAnalysis‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺮش ﭘﺎﻧﭻ ﺗﻮﺳﻂ ‪SAFE‬‬

‫وﺑﻼگ ﻃﺮاﺣﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﻮاع ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺧﺎص‬

‫‪www.Sazeh808.blogfa.com‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﺧﺎك زﻳﺮ ﭘﻲ‬

‫ﻃﺒﻖ ﻧﺘﺎج ﺧﺮوﺟﻲ ‪، ، SAFE‬ﺗﻨﺶ در زﻳﺮ ﭘﻲ ﻛﻤﺘﺮ از ‪ 1 . 1 kg 2‬ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫‪cm‬‬