Saze808-InElastic%20Stability%20Design

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saaze808.com‬‬

‫ﻻﺳﺘﻴﻚ در ‪AISC 360-05‬‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ آآﺛﺎر ﻏﻴﺮ اﻻ‬ ‫ﺧﻲ‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧ‬ ‫ﻲ‬ ‫‪mojtaaba808@yaho‬‬ ‫‪oo.com‬‬

‫ﺗﻤﺮﻛﺰ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫از ﻓﺮض ﻛﺰ‬ ‫ي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﺎﻟﺢ اﺳﺘﻔﺎده ز‬ ‫ﺗﺮﻳﻦ ﺗﻘﺮﻳﺐ ﺑﺮاي‬ ‫ﺳﺎده ﻦ‬ ‫ﻓﺮض ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻛﻪ اﻋﻀﺎ اﻻﺳﺘﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺑﻪ‬ ‫ﻋﻀﻮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .‬ض‬ ‫دو اﻧﺘﻬﺎي ﻮ‬ ‫ﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و‬ ‫در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ر‬ ‫ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﮔﻴﺮد‪.‬از اﻳﻦ ﺷﻴﻴﻮه ﺑﺮاي ظ‬ ‫ﺻﻔﺮ ﺷﻜﻞ ﻣﻲ ﮔﻴ‬ ‫ﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻃﻮل ﺮ‬ ‫دو اﻧﺘﻬﺎ ﻛﻪ ﻣﻔﺎﺻ‬ ‫ﺟﺰ در و‬ ‫در ﻣﻘﻄﻊ و اﺛﺮاات ﺗﻨﺶ‬ ‫در آن ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ر‬ ‫ﻲ ﺷﻮد و ر‬ ‫ﻀﻮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻋﻀ‬ ‫اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻴﺴﻴﺘﻪ در‬ ‫ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم و ت‬ ‫ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻪ‬ ‫روش ﻫﺎي ظ‬ ‫ﻳﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻠﻲ اﻧﻮاع ش‬ ‫ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﺎﻧﺪ را ﻫﻢ دﻳﺪ‬ ‫در ﺷﻜﻞ ‪ 1‬ﻧﺸﺎﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ي ﻓﻮﻻدي ر‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ )ﻟﺤﺎظ در ﺿ‬ ‫‪(K>1‬‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﺘﻴﻚ‬

‫ﺴﺘﻘﻴﻢ )ﻟﺤﺎظ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻛﺎﻫﺶ‬ ‫ﻣﺴ‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ‪( K=1‬‬

‫اﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬

‫اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬

‫ﭘﺎﻳﺪاري‬ ‫ﻣﺮﺗﺒﻪ اول‬

‫اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺗﺒﻪ دوم‬

‫اﺛﺮات ﭘﻲ دﻟﺘﺎ ﻛﻮﭼﻚ و گ‬ ‫ﺑﺰرگ‬

‫ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم‬ ‫‪B2,B‬‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ‪B1‬‬

‫ﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳ‬ ‫ﺷﻜﻞ ‪-1‬اﻧﻮااع روش ﻫﺎي ﻟﺤ‬

‫ﻣﻮﺛﺮي ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‬ ‫ي‬ ‫ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻘﻴﺎس ﺑﺰرگ روش‬ ‫ﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮاي ﺳﺎ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻮﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘ‬ ‫ﻫﺎي ﺗﻮزﻳﻊ‬ ‫ﺷﺎﻣﻞ روش ي‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ ﻞ‬ ‫ﺣﺴﺎب ﻣﻲ آﻳﺪ‪ ..‬آﻧﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دووم ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼ‬ ‫ب‬ ‫ﻲ ﺑﻪ‬ ‫ﻣﻨﺘﻬﺎ ﻳﻚ روش ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ‬ ‫ﺴﻴﺘﻪ از دو اﻧﺘﺘﻬﺎ ﺷﺮوع و در ﻃﻮل‬ ‫در آن ﭘﻼﺳﺘﻴﺴ‬ ‫اﺟﺰاي ﻣﺤﺪودي ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ ر‬ ‫ي‬ ‫ش ﻫﺎي‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﺳﺎﻳﺮ روش‬ ‫ﻫﺎي رﻓﺘﺎري‬ ‫ﺤﺪودﻳﺖ ي‬ ‫ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻣﺤ‬ ‫ﭽﻴﺪه اي ﻣﺤﺴﻮﻮب ﻣﻲ ﺪ‬ ‫ﻋﻀﻮ ﮔﺴﺘﺘﺮش ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪﺪ ﻛﻪ اﻏﻠﺐ رووش ﻫﺎي ﭘﻴﭽ‬ ‫ﺣﺎﺻﻞ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺮﺗﺒﻪ دوم‬ ‫ﻞ‬ ‫ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه در آﻧﺎﻟﻴﺰ و ﻣﺪل ﻛﺮدن ددﻗﻴﻖ ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ر‬ ‫ﺣﺴﺎب ﻣﻲ آﻳﺪ‪.‬‬ ‫ب‬ ‫ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺳﺘﻴﻚ دﻗﻴﻖ ﺗﺗﺮﻳﻦ روش ﺗﻌﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺑﻪ‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪ .1‬روش ﻫﺎي ﻃﺮح ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي را ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻼك اﺻﻠﻲ و راﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﺣﺴﺎب آورﻳﻢ راﺑﻄﻪ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫اﻋﻀﺎ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ زﻳﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪:‬‬ ‫)‪(1‬‬

‫‪ Q   R‬‬ ‫ﺿﺮاﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ‬ ‫‪n‬‬

‫ﻛﻪ در اﻳﻦ راﺑﻄﻪ‬

‫‪Rn‬‬

‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ اﻋﻀﺎ‪  ،‬ﺿﺮاﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‪Q ،‬ﺑﺎر ﻫﺎي وارده و‬ ‫‪i‬‬

‫‪i‬‬

‫‪i‬‬

‫‪i‬‬

‫ﺑﺎر ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﭘﺎﻳﺪاري ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻧﺒﺎﺷﺪ‪ ،‬اﺛﺮات ﺑﺎر ﻫﺎي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ آﻧﺎﻟﻴﺰ )در ﺳﻤﺖ‬ ‫ﭼﭗ راﺑﻄﻪ ‪(1‬ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ)ﺳﻤﺖ راﺳﺖ( ﻣﻮرد ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪ .‬اﻣﺎ اﮔﺮ ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮاي‬ ‫ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺴﺘﻘﻞ ﺑﻮدن ﻣﺎﻫﻴﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺎﺑﻴﻦ دو ﻃﺮف راﺑﻄﻪ ‪ 1‬ﻣﺴﺎﻟﻪ اﻧﺪﻛﻲ‬ ‫ﭘﻴﭽﻴﺪه ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ‪ .‬ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻋﻀﺎ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ‪ AISC‬ﺑﺎ ﺣﺴﺎب ﺿﺮاﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﺑﺎر ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺎ ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺪﺳﺖ‬ ‫ﻣﻲ آﻳﻨﺪ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺷﻮد‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻛﺎر رﻓﺘﻪ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺎزه ﺑﺎ‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه ﺳﺎزﮔﺎر ﻧﻴﺴﺖ‪ .‬ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﺛﺮات ﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﺣﻞ ﻣﺸﻜﻞ ﻓﻮق از ﻃﺮﻳﻖ ﻛﺎﻟﻴﺒﺮه ﻛﺮدن راﺑﻄﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻨﺪرج در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ‬ ‫و ﻳﺎ از ﻃﺮﻳﻖ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻗﺎﺑﻞ اﻋﻤﺎل اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻫﻤﻴﻦ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻮدن ﻣﺼﺎﻟﺢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ وارد ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺮاي اﻳﻦ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻳﺎ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد ﻳﺎ اﺛﺮات ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬ﻟﺤﺎظ‬ ‫ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ )در ﺳﻤﺖ ﭼﭗ راﺑﻄﻪ ‪ 1‬ﺑﺎ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار(‬ ‫درﺳﺖ ﺑﻪ ﺧﻮﺑﻲ اﺳﺘﻔﺎده از رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻘﻄﻊ اﻋﻀﺎ)ﺳﻤﺖ راﺳﺖ از راﺑﻄﻪ ‪ (1‬اﺟﺎزه‬ ‫ﻛﻨﺘﺮل ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه را ﻣﻲ دﻫﺪ‪ .‬ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ اﺻﻞ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺣﻔﻆ ﺗﻌﺎدل ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ‬ ‫ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار اﺳﺖ ﻛﻪ روي ﻣﺪل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ آن در ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻤﻴﺖ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ اﻳﻦ درﺣﺎﻟﻴﺴﺖ ﻛﻪ‬ ‫اﻛﺜﺮ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي راﻳﺞ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﺗﻨﻬﺎ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ را در ﺧﻮد ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر‬ ‫ﻛﻠﻲ ﺳﻪ روش ﻛﻠﻲ ﭘﺎﻳﺪاري ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات‬

‫‪.1.1‬‬

‫‪P  , P  ‬‬

‫و ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ‬

‫در اﻳﻦ روش‪:‬‬ ‫‪ ‬اﻋﻀﺎ و اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺎ رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬

‫ﻣﻴﮕﻴﺮد‪.[7].‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪ ‬ﮔﺮﭼﻪ روش ﻫﺎي ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ و ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﺷﺪن ﺗﺪرﻳﺠﻲ در ﻣﻘﻄﻊ‬ ‫ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه اﺳﺖ اﻣﺎ اﻳﻦ آﺛﺎر ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﺪل ﻧﻤﻲ ﺷﻮد‪).‬روش ﻫﺎي ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﻣﺜﻞ ﻟﺤﺎط آﺛﺎر‬ ‫در رواﺑﻂ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﻤﺎﻧﺸﻲ ﻧﻬﺎﻳﻲ روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ در روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ(‬ ‫‪ ‬از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎ ﺑﻌﺪ از ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻗﺎﺑﻞ ﻟﺤﺎظ ﻧﻴﺴﺖ‪ ،‬ﺑﻪ‬ ‫ﻋﻨﻮان ﺗﺨﻤﻴﻦ اوﻟﻴﻪ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ واﻗﻌﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻗﺎﺑﻲ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﻴﮕﻴﺮد و ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روش‬ ‫ﭘﻴﺸﻔﺮض ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در اﻛﺜﺮ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ روش در ﻣﻮاردي ﻛﻪ ﺳﺎزه اي ﺑﺎ درﺟﻪ ﻧﺎﻣﻌﻴﻨﻲ ﻛﻢ و ﻣﺘﻘﺎرن در ﻗﺎب ﻣﻮﺟﻮد اﺳﺖ ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ‬ ‫ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺑﺎ رﺳﻴﺪن ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‬ ‫ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻮراد اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻏﻴﺮ ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﻛﺎراﻧﻪ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ دﻻﻳﻞ ﻋﻤﺪه ارﺟﺤﻴﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻣﻮارد زﻳﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪك‬ ‫ ﻧﺴﺒﺖ زﻳﺎد اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول در ﺳﺎزه‬‫ وﺟﻮد ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ)ﺳﺎزه ﺑﻠﻨﺪ(‬‫ درﺟﺎت ﻧﺎﻣﻌﻴﻨﻲ ﻛﻢ در ﺳﺎزه‬‫ ﺧﻤﺶ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺿﻌﻴﻒ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‬‫ و اﻟﺒﺘﻪ)‪ White and Hajjar (1997‬ﻧﺸﺎن دادﻧﺪ ﻛﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد روي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺗﻜﻴﻪ ﮔﺎﻫﻲ‬‫ﻧﻴﺰ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻋﺎﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ دﻳﮕﺮي ﺑﺮاي ارﺟﺤﻴﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ روش ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ از ﺳﺨﺘﻲ اﺻﻼح ﺷﺪه و ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ‬ ‫ﺷﻮد ﻛﻪ اﻟﺒﺘﻪ ﺑﻪ ﻛﻤﻚ آﻧﻬﺎ ﻫﻤﻪ آﺛﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮو ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺗﺴﻠﻴﻢ در اﻋﻀﺎ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي‬ ‫ﻧﻴﺴﺖ‪. [7].‬‬

‫‪ .2.1‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ‪-‬ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫در اﻳﻦ روش‪:‬‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺑﺎز ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺒﻞ از ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ‪ 10‬ﺗﺎ ‪%30‬‬ ‫اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﻳﻦ روش ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻃﺮح ﺳﺒﻚ و اﻗﺘﺼﺎدي ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪ ‬اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ ﺑﻪ ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻛﺎﻣﻞ ﻣﻴﺮﺳﻨﺪ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫‪ ‬ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪل ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ﻣﻘﺎﻃﻌﻴﻜﻪ ﻛﺎﻣﻼ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ اﺟﺎزه ﺑﺮاي ﺑﺎرﺑﺮداري اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫دارﻧﺪ‪.‬‬ ‫‪ ‬در اﻳﻦ روش ﺑﺮ ﺧﻼف آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﻟﺤﺎظ ﻧﻤﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻣﻔﺎﺻﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در واﻗﻊ اداﻣﻪ روش اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫اﺳﺖ ﻛﻪ در آن اﺟﺎزه ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ ﺑﻌﺪ از ﺗﺴﻠﻴﻢ اﺟﺰاي ﻗﺎب داده ﻣﻲ‬

‫ﺷﻮد‪. [7].‬‬

‫‪ .3.1‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻫﺮ روﺷﻲ ﻛﻪ در آن اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري ‪ -‬ﺧﻤﺸﻲ و ﺗﻨﺶ‬ ‫ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﺷﺎﻣﻞ ﺷﻮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺎﻣﻴﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬در اﻳﻦ روش‪:‬‬ ‫ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در اﻋﻀﺎ ﭘﻴﺶ از اﻳﺠﺎد ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ)ﺑﺎ ﻛﻤﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻓﻴﺒﺮي ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺪل‬ ‫اﺻﻼح ﺷﺪه ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ( اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺪل اﺻﻼح ﺷﺪه ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ‬ ‫ﻗﺒﻞ از اﻳﺠﺎد ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻨﺤﻨﻲ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺟﺰﺋﻲ‪-‬ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻛﺎﻣﻞ ﻳﺎ ﺗﻮاﺑﻌﻲ ﻛﻪ اﻧﺘﻘﺎل‬ ‫از ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺟﺰﺋﻲ ﺑﻪ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ را اﻣﻜﺎﻧﭙﺬﻳﺮ ﻣﻲ ﺳﺎزﻧﺪ اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ ‬ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻛﻨﺘﺮل ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻋﺪم ﺗﺠﺎوز از ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫اﺻﻠﻲ اﻋﻀﺎ ﺑﺴﺘﮕﻲ ﺑﻪ ﻧﻮاﺣﻲ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺷﺪه ﻗﺎب دارﻧﺪ‪ .‬ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل در روش ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﻓﻴﺒﺮي‪ ،‬ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﻣﻄﺎﺑﻖ راﺑﻄﻪ ﺗﻨﺶ‪-‬ﻛﺮﻧﺶ ﺗﻚ ﻣﺤﻮري ﻓﺮض‬ ‫ﺷﺪه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫درآﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﺳﺘﺮاﻟﻴﺎ ‪ AS4100‬اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﭘﻴﺸﺮﻓﺘﻪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روﺷﻲ ﺑﺮاي ارزﻳﺎﺑﻲ‬ ‫ﭘﺎﻳﺪاري درون ﺻﻔﺤﻪ اي اﻋﻀﺎ و ﻗﺎب ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬اﻳﻦ روش ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻣﺪل ﻛﺮدن رﻓﺘﺎر دﻗﻴﻘﻲ از‬ ‫ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺳﺎﻳﺮ روش ﻫﺎي ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه را ﺑﺎ اﻳﻦ روش ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ‬

‫ﻛﺮد‪. [2].‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪ .2‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در‬

‫‪AISC-360-05‬‬

‫ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ AISC 360-05‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮ اﺳﺎس دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎي ﻣﻨﺪرج در ﺑﺨﺶ ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﺣﺪي)‪ (B-3-3‬ﻣﺠﺎز اﺳﺖ‪.‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮ اﺳﺎس دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎي ﻣﻨﺪرج در ﺑﺨﺶ ﺗﻨﺶ‬ ‫ﻣﺠﺎز )‪ (B-3-4‬ﺑﻪ ﺟﺰ در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﺠﺎز ﻧﻴﺴﺖ‪ .‬ﺑﺮاي ﺗﺤﻠﻴﻞ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي‬ ‫ﻓﻮﻻدي ﻃﺒﻖ ‪ ،AISC 360-05‬ﺗﻴﺮﻫﺎي ﺳﺮاﺳﺮي ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺤﻮري ﻗﺮار ﻧﺪارﻧﺪ و ﺗﻴﺮﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﺗﺎﻣﻴﻦ‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻗﺎب ﻫﺎ ﻧﻘﺸﻲ ﻧﺪارﻧﺪ‪ ،‬ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻳﺎ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪ .‬ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه و ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ‬ ‫اول و ﻳﺎ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ﻣﺸﺮوط ﺑﺮ اﻳﻨﻜﻪ ﭘﺎﻳﺪاري و اﺛﺮﻫﺎي ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در ﻧﻈﺮ‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد‪.‬در ﺗﻴﺮ‪-‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‪ ،‬اﺗﺼﺎل ﻫﺎ و اﻋﻀﺎي ﻣﺘﺼﻞ ﺷﺪه‪ ،‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺑﺎﻳﺪ از ﻃﺮﻳﻖ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﻮد‪ ،‬ﺑﻪ ﻃﻮري ﻛﻪ در ﻫﻨﺪﺳﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺗﻌﺎدل ﺑﺮﻗﺮار ﺷﺪه و ﺗﻐﻴﻴﺮﻫﺎي‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﺴﻠﻴﻢ در ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد‪ .‬در ‪ AISC 2005‬ﺷﺮاﻳﻄﻲ ﺑﺮاي اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻴﺎن‬ ‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫‪ ‬اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﺼﺎﻟﺢ‬

‫‪Fy‬‬

‫در اﻋﻀﺎﻳﻲ ﻛﻪ اﺣﺘﻤﺎل ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در آﻧﻬﺎ وﺟﻮد دارد‪ ،‬ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻧﺒﺎﻳﺪ‬ ‫از‪(450 Mpa) 65Ksi‬ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫‪ ‬ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻣﻮﺿﻌﻲ; ﻟﺤﺎظ ﻣﺤﺪودﻳﺖ وﻳﮋه ﺑﺮاي ﻻﻏﺮي ﺑﺎل و ﺟﺎن‬

‫‪bf h p‬‬ ‫‪,‬‬ ‫‪2t f t w‬‬

‫)رواﺑﻂ‪A- ،A-1-2 ،A-1-1‬‬

‫‪ 1-3‬آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪:(AISC‬‬ ‫اﻟﻒ( در ﺟﺎن اﻋﻀﺎي ﺑﺎل ﭘﻬﻦ ﺑﺎ ﺗﻘﺎرن دو ﮔﺎﻧﻪ و اﻋﻀﺎي ‪ HSS‬ﻣﺴﺘﻄﻴﻞ ﺷﻜﻞ ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ ﻓﺸﺎري‬ ‫و ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫اﻟﻒ‪(1-‬‬

‫‪ b P y  0 .1 2 5‬‬

‫‪Pu‬‬

‫اﻟﻒ‪(2-‬‬

‫‪ b P y  0 .1 2 5‬‬

‫‪Pu‬‬

‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬

‫‪‬‬ ‫‪  1.49 E F‬‬ ‫‪y‬‬ ‫‪‬‬

‫در رواﺑﻂ ﺑﺎﻻ ‪ Py‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻋﻀﻮ و ﺑﺮاﺑﺮ‬

‫‪Py  Fy Agc‬‬

‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫‪‬‬ ‫‪2.75 Pu‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪F y ‬‬ ‫‪b Py‬‬ ‫‪‬‬

‫‪‬‬ ‫‪P‬‬ ‫‪2.33  u‬‬ ‫‪F y ‬‬ ‫‪b P y‬‬ ‫‪‬‬

‫‪ 3.76 E‬‬

‫‪ 1.12 E‬‬

‫‪tw‬‬

‫‪tw‬‬

‫‪h‬‬

‫‪h‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ب( در ﺑﺎل ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻣﺴﺘﻄﻴﻠﻲ ﺗﻮ ﺧﺎﻟﻲ و ﻗﻮﻃﻲ ﺷﻜﻞ ﺑﺎ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺧﻤﺶ ﻳﺎ ﻓﺸﺎر‬ ‫ﻗﺮرار دارﻧﺪ و ورق ﻫﺎي ﭘﻮﺷﺸﻲ ﺑﺎل و ورق ﻫﺎي ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﺑﻴﻦ ﺧﻄﻮط ﺑﺴﺖ ﻫﺎ ﻳﺎ ﺟﻮش ﻫﺎ‪:‬‬ ‫‪Fy‬‬

‫‪E‬‬

‫‪ 0 .9 4‬‬

‫‪b‬‬

‫‪t‬‬

‫‪ ‬در ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه اي ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺒﺎﻧﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﺪه اﻧﺪ‪ ،‬ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ‬ ‫ﺑﺎﻳﺪ ﻃﻮري ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ ﺑﺘﻮاﻧﻨﺪ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﺑﻤﺎﻧﻨﺪ‪ .‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫ﻣﺤﻮري ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ف ﺷﺎري ﻧﺒﺎﻳﺪ از‬

‫‪c  0.85Fy A g ‬‬

‫ﺗﺠﺎوز ﻛﻨﺪ‪.‬ﻛﻪ در آن‪:‬‬

‫‪c  0.9 LRFD ‬‬

‫‪ ‬در ﻗﺎب ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﺪه ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻧﺒﺎﻳﺪ‬ ‫از ‪ c  0.75Fy A g ‬ﺗﺠﺎوز ﻛﻨﺪ‪c  0.9 LRFD  .‬‬

‫‪ ‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺤﻮري ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﻳﺪ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ‬

‫‪c Pn‬‬

‫ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪).‬ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻻﻏﺮي ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ ﻣﺠﺎز ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن‬

‫‪Fy‬‬

‫‪E‬‬

‫‪ 4 .7 1‬‬

‫‪Lb‬‬ ‫‪y‬‬

‫‪(r‬‬

‫‪ ‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ‪ M u‬در ﺗﻴﺮ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ﻧﺒﺎﻳﺪ از‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻃﺮاﺣﻲ‬

‫‪n‬‬

‫‪M‬‬

‫ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪ .‬ﻛﻪ در آن ‪  0.9 LRFD‬‬

‫‪Mn  MP  Fy Z 1.6Fy S‬‬

‫ﻃﻮل ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه ﺟﺎﻧﺒﻲ‪ ، Lb ،‬در ﺑﺎل ﻓﺸﺎري ﻣﺠﺎور ﻧﺎﺣﻴﻪ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﻳﺪ از‬

‫‪L pd‬‬

‫ﻛﻪ ﺑﻪ‬

‫ﺗﺮﺗﻴﺐ زﻳﺮ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد‪ ،‬ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫اﻟﻒ(اﻋﻀﺎي ‪ I‬ﺷﻜﻞ ﺑﺎ ﺗﻘﺎرن دو ﻣﺤﻮره ﻳﺎ ﻣﻨﻔﺮد ﺑﺎ ﺑﺎل ﻓﺸﺎري ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﻣﺸﺎوي ﺑﺎل ﻛﺸﺸﻲ ﻛﻪ در ﺻﻔﺤﻪ‬ ‫ﺟﺎن ﺑﺎرﮔﺬاري ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬

‫‪ M1, M2‬ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ ﻟﻨﮕﺮ ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ و ﺑﺰرﮔﺘﺮ در اﻧﺘﻬﺎي ﻃﻮل‬

‫‪‬‬ ‫‪ M 1   E ‬‬ ‫‪  0 .1 2  0 .0 7 6 ‬‬ ‫‪ r y‬‬ ‫‪  ‬‬ ‫‪ M 2   Fy ‬‬ ‫‪‬‬ ‫ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه ﺗﻴﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ M1 M  .‬وﻗﺘﻲ ﻣﺜﺒﺖ‬ ‫‪2‬‬ ‫‪‬‬

‫‪pd‬‬

‫‪L‬‬

‫اﺳﺖ‬

‫ﻛﻪ ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎ ﺑﺎﻋﺚ اﻳﺠﺎد اﻧﺤﻨﺎي ﻣﻀﺎﻋﻒ و وﻗﺘﻲ ﻣﻨﻔﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺎﻋﺚ اﻳﺠﺎد اﻧﺤﻨﺎي ﻣﻨﻔﺮد در ﺗﻴﺮ ﺷﻮﻧﺪ‪.‬‬ ‫‪‬‬

‫ﺟﺰﺋﻴﺎت اﺗﺼﺎل; اﺗﺼﺎل ﻫﺎي ﻣﺠﺎور ﻧﻮاﺣﻲ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در اﻋﻀﺎي ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮﻧﺪه ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ و ﺷﻜﻞ‬ ‫ﭘﺬﻳﺮي ﻣﻨﺎﺳﺒﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‬

‫‪ ‬در اﻋﻀﺎي ﺗﺤﺖ ﭘﻴﭽﺶ ﻳﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﭘﻴﭽﺶ‪،‬ﺧﻤﺶ‪،‬ﺑﺮش و ﻳﺎ ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺠﺎز ﻧﻴﺴﺖ‪.‬‬ ‫اﻳﻦ ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺗﻤﺎﻳﻞ دادن ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﺗﻴﺮ‪ -‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﺑﺎل ﻳﺎ ﺟﺎن ﻏﻴﺮ‬ ‫ﻓﺸﺮده ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪:‬‬ ‫ﺑﻪ دﻟﻴﻞ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از اﺛﺮ ﺟﻤﻊ آﺛﺎر در راﺑﻄﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻔﻜﻴﻚ ﺳﺎزه ﺑﻪ دو ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﺑﺪون اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﺑﺎ اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺎﻧﺒﻲ‪ ،‬اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ در ﺟﻬﺖ اﻃﻤﻴﻨﺎن )ﺑﺎ ﻓﺮض‬

‫‪B 2  B1‬‬

‫( ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺑﺎ ﺿﺮﻳﺐ ‪ B 2‬ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ‪:‬‬ ‫‪Pr  B 2Pu‬‬

‫‪M r  B 2M u‬‬

‫‪ .3‬ﻛﺎرﺑﺮد روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺳﺎزه ﻫﺎ‬ ‫ﻫﻤﻮاره ﻧﻴﺮوي وارده ﺑﺮ ﺳﺎزه‬

‫‪ CW ,C  ABI‬‬

‫‪ w) V‬وزن ﻣﻮﺛﺮ ﻟﺮزه اي ﺳﺎزه(در ﺧﻼل زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از‬

‫آن ﭼﻴﺰي اﺳﺖ ﻛﻪ در ﻓﺮآﻳﻨﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﻛﻤﻚ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ ‪ .C  ABI / R‬از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮاي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﺎﻧﺪن ﻣﺼﺎﻟﺢ اﻋﻀﺎ در ﺣﻴﻦ وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرگ ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ ،‬در ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎي ﻃﺮح ﻟﺮزه اي‪،‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ آﻧﭽﻪ در ﺷﻜﻞ ‪ 5‬ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد ﭘﺲ از ﺗﻌﻴﻴﻦ‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻃﻴﻒ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر‬

‫‪R‬‬

‫ﺑﻪ ﺣﻮزه‬

‫ارﺗﺠﺎﻋﻲ وارده ﻣﻲ ﺷﻮد ‪.‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪-2‬ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻴﺮوي ﻃﺮح ﺳﺎزه ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ‪R‬‬

‫ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﻧﻴﺮوي ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اي در ﻃﺮح ﺳﺎزه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻧﻴﺮو ﻃﺮح ﮔﺮدﻧﺪ‪ .‬در ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﻧﻴﺮوي ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪ ،‬ﺑﻪ‬ ‫اﻳﻦ اﻋﻀﺎ اﺟﺎزه ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻴﺮ ارﺗﺠﺎﻋﻲ داده ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬در ﺣﻘﻴﻘﺖ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ وﺟﻮد ﺧﺎﺻﻴﺖ ﻣﻴﺮاﻳﻲ در‬ ‫ﺳﺎزه در ﺗﻘﺎﺑﻞ ﺑﺎ اﻳﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ‪ ،‬ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬در اﻳﻦ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺨﺶ زﻳﺎدي از اﻧﺮژي زﻟﺰﻟﻪ ﺗﻮﺳﻂ اﻳﻦ ﭼﺮﺧﺶ ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﻛﻤﺎﻧﺶ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و‬ ‫ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬در واﻗﻊ ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺘﻮان از ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ در ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ زﻳﺎد اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﭘﻴﺶ از اﻳﻦ اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده از ﺧﻮاص‬ ‫ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﺒﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻲ در ﻃﺮاﺣﻲ ﻟﺮزه اي ﺳﻌﻲ ﺑﺮ آن اﺳﺖ ﻛﻪ در ﺧﻼل وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺎ رﻓﺘﺎر ارﺗﺠﺎﻋﻲ‪-‬ﺧﻤﻴﺮي ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ را ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻛﻨﻨﺪ و ﺑﻘﻴﻪ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ در ﻣﺤﺪوده رﻓﺘﺎر‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺮار ﮔﻴﺮﻧﺪ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ دو ﻣﻮرد زﻳﺮ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻫﻤﺰﻣﺎن ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار داد ‪:‬‬ ‫‪ ‬ﺑﺎ ﺗﻤﻬﻴﺪاﺗﻲ در دﺗﺎﻳﻞ و اﺗﺼﺎﻻت و ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺳﺎزه زﻣﻴﻨﻪ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي در ﺳﺎزه و اﻳﺠﺎد ﻣﻨﺤﻨﻲ‬ ‫ﭼﺮﺧﺸﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻓﺰاﻳﺶ داده ﺷﻮد‪ .‬درواﻗﻊ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻋﺚ ﻛﻨﺘﺮل ﺗﺴﻠﻴﻢ‬ ‫ﺷﻮﻧﺪﮔﻲ در اﻋﻀﺎ ﻗﺒﻞ از ﻓﺮورﻳﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪-21‬ﺷﻜﺴﺖ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ‪ (a‬ﭘﺎﺳﺦ ﻧﻴﺮو ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎن ﺳﺎزه ‪ (b‬ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻣﺤﻠﻲ در ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺣﻴﻦ زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻮﺑﻪ ‪1995‬‬ ‫‪ (c‬ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻛﻠﻲ در ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﺣﻴﻦ زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻮﺑﻪ ‪ (d 1995‬ﻛﻤﺎﻧﺶ در ﺳﺘﻮن ﺣﻴﻦ زﻟﺰﻟﻪ آﻻﺳﻜﺎ ‪1964‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ -22‬ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮاي ‪ (a‬ﻗﺎب ﻓﻮﻻدي ﺧﻤﺸﻲ ‪ (b‬دﻳﻮار ﺑﺮﺷﻲ ﻓﻮﻻدي ‪ (c‬ﻗﺎب ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻫﻢ ﻣﺤﻮري ‪(d‬‬ ‫ﻗﺎب ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻧﺎﭘﺬﻳﺮ ‪ (e‬ﻗﺎب ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﺑﺮون ﻣﺤﻮر‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫‪ ‬ﻓﺮاﻫﻢ ﻛﺮدن ﻣﻘﺎوﻣﺖ و روﻧﺪ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮاي ﺗﻀﻤﻴﻦ اﻳﻨﻜﻪ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در‬ ‫ﺣﺎل ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮﻳﺴﺖ و ﺗﻤﺎﻣﻴﺖ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ زﻣﻴﻦ ﻟﺮزه ﻗﻮي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد‬ ‫ﺳﺎده ﺗﺮﻳﻦ ﺗﻘﺮﻳﺐ ﺑﺮاي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮض ﺗﻤﺮﻛﺰ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دو اﻧﺘﻬﺎي ﻋﻀﻮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬ﻓﺮض ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻋﻀﺎ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺑﻪ‬ ‫ﺟﺰ در دو اﻧﺘﻬﺎ ﻛﻪ ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻃﻮل ﺻﻔﺮ ﺷﻜﻞ ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪.‬از اﻳﻦ ﺷﻴﻮه ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻋﻀﻮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد و در آن ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در ﻣﻘﻄﻊ و اﺛﺮات ﺗﻨﺶ‬ ‫ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ را ﻫﻢ‬

‫دﻳﺪ‪. [5].‬‬

‫ﺑﺮاي ﭘﺮﻫﻴﺰ از اﻧﺠﺎم ﻣﺮاﺣﻞ ﺳﺨﺖ و ﭘﺮ زﺣﻤﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ AISC 2005‬ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮات‬ ‫اﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﻮار ﻛﺮد‪.‬ﺑﺮاي اﻳﻦ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻋﻼوه ﺑﺮ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﺳﻨﺘﻲ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻣﻲ ﺗﻮان از روش ﺟﺪﻳﺪ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ روش‬ ‫ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزده اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد‪:‬‬

‫‪.1.3‬‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬

‫روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ روش ﺳﻨﺘﻲ آﻳﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻛﻨﻮﻧﻲ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در آن اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ‪) 1‬ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ آن ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري(در ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري اﺟﺰاي ﺳﺎزه ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ‬ ‫ﮔﺮدد‪ ..‬از ﺳﺎل‬

‫‪1961‬‬

‫‪،‬‬

‫‪AISC‬‬

‫اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس اﻋﻀﺎي در ﻣﻌﺮض ﻣﻔﺎﺻﻞ‬

‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ )ﺑﺎ ﺣﻔﻆ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻋﻀﻮ( را ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﻛﺮد‪ .‬از ﺳﺎل ‪ 1969‬ﺗﺎ ‪ 1999‬در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي‬

‫‪AISC‬‬

‫ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ‪-‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي ﻛﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺤﻮري ﺑﺮ اﺳﺎس ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻋﻀﻮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﺿﺮوري ﺑﻮده اﺳﺖ‪.‬‬ ‫در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻛﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻼﺻﻪ از ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻫﺎي واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ‪ G‬ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﻳﻴﻦ‬ ‫ﺳﺘﻮن ﻃﺒﻖ ﭼﺎرت ‪ C-C2-4‬از آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬ﻣﻨﺘﺸﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ اوﻟﻴﻦ ﺷﺮط رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻋﻀﺎي ﻗﺎب‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬اوﻟﻴﻦ ﺑﺎر ‪Yura‬در ﺳﺎل ‪ 1971‬ﺑﻮد ﻛﻪ ﺑﺤﺚ ﻟﺰوم اﺻﻼح ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﻋﻀﺎ ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﻣﻄﺮح‬

‫ﻛﺮد‪(Yura, 1971; ASCE Task Committee on Effective Length1997).‬‬

‫اﻟﺒﺘﻪ ﻗﺒﻞ آن‬

‫ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت دﻳﮕﺮي ﺗﻮﺳﻂ ‪ Shanley‬در اواﻳﻞ ﻗﺮن ﺑﻴﺴﺘﻢ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ‪.‬‬ ‫اﮔﺮ ﺳﺘﻮﻧﻲ در اﺛﺮ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﺮﺳﺪ‪ ،‬ﺳﺨﺘﻲ ﺳﺘﻮن ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ‬ ‫ﮔﻴﺮداري ﻧﺴﺒﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺳﺘﻮن ﺑﻪ وﺟﻮد ﻣﻲ آورﻧﺪ ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻨﺠﺮ‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ‪ G‬ﻛﻤﺘﺮ و ﻣﺘﻌﺎﻗﺐ اون ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ‪ K‬ﻛﻤﺘﺮي ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬ﻣﻘﺪار ‪ G‬اﺻﻼح ﺷﺪه در اﻳﻦ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﻧﺸﺎن داد‪:‬‬

‫‪ EI / L ‬‬ ‫‪ EI / L ‬‬ ‫‪a‬‬

‫‪c‬‬

‫‪G‬‬

‫‪g‬‬

‫ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ AISC 2005-Commentary‬ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ‪:‬‬ ‫در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ اﻋﻀﺎ در راﺑﻄﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ G‬ﺑﺎ ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺸﻲ‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ ﻛﻪ ‪ ET‬ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﻳﺎ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ‬

‫‪ET‬‬ ‫‪E‬‬

‫‪a ‬‬

‫‪Pn / P y‬‬

‫از‬

‫رواﺑﻂ ‪ C-C2-12‬آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪ AISC‬ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد ‪:‬‬ ‫اﻟﻒ‪ -‬ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ‬

‫‪Pn / P y  0.39‬‬

‫)اﻻﺳﺘﻴﻚ( ‪:‬‬ ‫‪ a  1.0‬‬

‫ب‪ -‬ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ‬

‫‪Pn / P y  0.39‬‬

‫)ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ(‪:‬‬

‫‪a  2.724  Pn Py  ln  Pn Py   1‬‬ ‫ﻣﻘﺪار‬

‫‪Py‬‬

‫ﺑﺮاﺑﺮ‬

‫‪ F y A gc‬‬

‫‪ P y‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪.‬‬

‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﻳﻨﻜﻪ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺗﺎﺑﻌﻲ از ‪ P n‬اﺳﺖ ﺑﻪ اﻳﻦ ﺧﺎﻃﺮ ﻓﺮآﻳﻨﺪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ K‬ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﺗﻜﺮاري اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺣﻞ اﻳﻦ ﻣﺸﻜﻞ ﻳﻚ روش اﺳﺘﻔﺎده از ‪  Pu ‬ﺑﻪ ﺟﺎي ‪ P n‬در ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪  a‬اﺳﺖ‪.‬‬ ‫در ﺣﺎﻟﺖ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ‪ K‬اﻋﻀﺎ ﻛﻤﺘﺮ از ﺣﺎﻟﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬و ﺑﻪ‬ ‫ﻋﺒﺎرت دﻳﮕﺮ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺑﺪون ﻟﺤﺎظ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻃﺮح ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي اﻋﻀﺎي ﻗﺎب‬ ‫ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺧﺎﻃﺮ اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﻛﺎراﻧﻪ اي دارد‪.‬‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﺟﻬﺖ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ اﻋﻤﺎل در‬ ‫ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ اﻋﻀﺎ اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد اﻣﺎ در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ K‬اﻋﻤﺎل ﻣﻲ‬ ‫ﺷﻮد‪.‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري اوﻟﺮ ‪ F e‬ﺑﺎ‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ از راﺑﻄﻪ روﺑﺮو ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪:‬‬ ‫‪aAg‬‬

‫‪Pe‬‬

‫‪‬‬

‫‪2‬‬

‫‪ a K L r ‬‬

‫‪2‬‬ ‫‪Fe   E‬‬

‫ﺳﺎزه ‪ ، 808‬وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫‪www.Saze808.com‬‬

‫در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﺛﺮ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻋﻀﺎ در ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي ﻧﺎﻣﺸﺨﺺ اﺳﺖ ﭼﺮاﻛﻪ در اﻳﻦ روش‬ ‫اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮ ﻓﺮض ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ در ﻣﻮد ﻛﻤﺎﻧﺶ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ ﭘﺎﻳﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ K‬ﺗﻚ ﺗﻚ اﻋﻀﺎ ﻣﻲ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﻣﻮد ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺻﻮرت ﻣﻘﺎوﻣﺖ و ﭘﺎﻳﺪاري‬ ‫ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ دﻗﻴﻖ ﺑﺪﺳﺖ ﻧﻴﺎﻳﺪ‪.‬‬

‫‪.2.3‬‬ ‫در‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ‪:1‬‬

‫‪AISC-2005‬‬

‫ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪن روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روش ﺟﺪﻳﺪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ‬

‫ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺑﻬﺘﺮ آﺛﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﺷﺪ ﻛﻪ ﻣﻮﺟﺐ ﺳﻬﻮﻟﺖ در اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫در اﻳﻦ روش ﺑﺮاي اﻋﻀﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﻣﻌﺮض ﺑﺎرﮔﺬاري درون ﺻﻔﺤﻪ اي ﻗﺮار دارﻧﺪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻋﻼوه ﺑﺮ‬ ‫اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ‪-‬ﺳﺘﻮن‬

‫)‪(H-1-1‬‬

‫ﺑﺪون اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ‪ k=1‬اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪.‬‬

‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ در اﻳﻦ روش اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﻛﺮدن ﺑﺎرﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ‬ ‫ﺷﻮد‪ .‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﻴﺤﺎت آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﻨﺪرج در ‪ ،AISC-2005‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺗﺼﺎﻻت و ﺳﺎﻳﺮ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي‬ ‫ﺳﺎزه اي در اﻳﻦ روش ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﻮد‪.‬ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ ﺗﻔﺎوت اﺳﺘﻔﺎده اﻳﻦ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺨﺘﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﺟﺎي ﺳﺨﺘﻲ واﻗﻌﻲ و‬ ‫ﻧﻴﺰ ﺣﺬف ﻧﻴﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ ‪ K‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ)‪ (K=1‬ﺷﻮد‪.‬‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﭼﻪ در ﻏﻴﺎب ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﻬﺎﻳﻲ‪ ،‬ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻛﺎﻓﻲ از ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز‬ ‫اﺳﺖ و ﭼﻪ در ﺣﻀﻮر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﻴﺴﺘﻢ اﺳﺖ )ﺗﺎ از اﻳﺠﺎد‬ ‫ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد(‪ ،‬از ﻣﻼﺣﻈﺎت ﺿﺮوري و ﻣﻬﻢ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و از ﺑﻴﻦ‬ ‫روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ‪ ،‬ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ از‬ ‫دﻗﺖ ﺧﻮﺑﻲ در ﻟﺤﺎظ ﺗﻤﺎﻣﻲ آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺷﻨﺎﺧﺖ ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح‬ ‫ﻟﺮزه اي ﻣﻬﻢ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ ..‬در اﻳﻦ روش ﺑﺮاي اﻋﻀﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﻣﻌﺮض ﺑﺎرﮔﺬاري درون ﺻﻔﺤﻪ اي ﻗﺮار دارﻧﺪ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻋﻼوه ﺑﺮ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ‪-‬ﺳﺘﻮن )‪ (H-1-1‬ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي‬ ‫‪M n  M p , Pn Pni‬‬ ‫‪Pni  Py‬‬

‫اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺑﺮاي اﻋﻀﺎي ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪ I‬ﺷﻜﻞ اﮔﺮ ‪ αPr < 0.1PeL‬آﻧﮕﺎه ﻣﻲ ﺗﻮان‬

‫ﺗﻘﺮﻳﺐ زد و از ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﻏﻴﺮ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻮدن ﻋﻀﻮ ﺳﺘﻮن ‪ δ0‬در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﻛﺮد‪.‬‬ ‫‪Direct Elastic-Plastic Hinge Analysis‬‬

‫‪1‬‬

‫ وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ‬، 808 ‫ﺳﺎزه‬ www.Saze808.com

‫ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن در اﻳﻦ روش ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﻛﺮدن ﺑﺎرﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ‬ .‫ﺷﻮد‬

‫ﻣﺮاﺟﻊ‬

.4

[1] American Institute of Steel Construction Inc., Steel Construction Manual, 13th ed. 2005, Second Printing.

[2] SAA, Steel Structures, AS4100 Standards Association of Australia, Australian Institute of Steel Construction, Sydney, Australia. 1998.

[3] American Society of Civil Engineers (ASCE). Minimum Design Loads for Buildings and Other Structures.

ASCE/SEI 7-05. ASCE, Reston, VA, 2005.

[4] White, D.W., Surovek, A.E., Alemdar, B.N., Chang, C.-J., Kim, Y.D., and Kuchenbecker, G.H. “Stability analysis and design of steel building frames using the 2005 AISC Specification.” International Journal of Steel Structures, Korean Society of Steel Construction, 6, pp. 71-91. 2006.

[5]Okazaki,T. Parkolap,M. Fahnestock,L. “Interface of the Direct Analysis Method and Seismic Design” ASCE,2009.

[6] Theodore V. Galambos Andrea E. Surovek, "Structurl Stability of Steel Concepts and Applications for Structural Engineers",John Wiley & Sons, Inc.,2008.

[7] Ziemian, R.D. (ed), Guide to Stability Design Criteria for Metal Structures, 6th Ed.,John Wiley & Sons, Inc., Hoboken, NJ. 2010 . .