ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﻲ mojtaba808@yahoo.com
اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري در ﺷﻜﻞ 1ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ:
ﺷﻜﻞ -1اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول اﻻﺳﺘﻴﻚ اﺑﺘﺪاﻳﻲ ﺗﺮﻳﻦ روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺤﺴﻮب ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ در آن ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑـﻪ ﺻـﻮرت ﺧﻄﻲ اﻻﺗﺴﻴﻚ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ و ﺗﻌﺎدل در ﺷﻜﻞ ﺗﻐﻴﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻧﻴﺎﻓﺘﻪ ﺳـﺎزه ﻣـﻮرد ﺑﺮرﺳـﻲ ﻗـﺮار ﻣـﻲ ﮔﻴﺮد .ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎ و ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻴﺒﺎﺷـﺪ.اﻳـﻦ روش ﻫﻴﭽﮕﻮﻧـﻪ ﻣﻘﻴﺎس روﺷﻦ و دﻗﻴﻘﻲ از ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب اراﺋﻪ ﻧﻤﻲ دﻫﺪ. در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ ،ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺧﻄﻲ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ اﻣـﺎ ﺗﻌـﺎدل ﺳـﺎزه در ﺣﺎﻟﺖ ﻫﻨﺪﺳﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗـﺮار ﻣـﻲ ﮔﻴـﺮد .در اﻳـﻦ ﺣﺎﻟـﺖ ﺣـﺪ ﻧﻬـﺎﻳﻲ ﭘﺎﻳـﺪاري اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻮﺳﻂ ﻳﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻓﺰاﻳﺸﻲ ﻛﻪ ﻣﺸـﺎﺑﻪ ﺗﻌﻴـﻴﻦ ﺑـﺎر ﻧﻬـﺎﻳﻲ ﺑﺤﺮاﻧـﻲ اﻻﺳـﺘﻴﻚ c r
ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺗﻮﺳﻂ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻛﻼﺳﻴﻚ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﺪدي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد. آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻣﺪل ﻛﺮدن اﺛﺮات ﺗﺴﻠﻴﻢ اﻋﻀﺎ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي اﻓﺰاﻳﺸﻲ ﻣﺤـﺪود ﺑﻪ ﭘﺎﺳﺦ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ.اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ ﻛﻤﻚ ﺗﻜﻨﻴﻚ ﻫﺎي ﻣﺘﻔـﺎوﻓﺘﻲ از ﻗﺒﻴﻞ ﻣﺪل ﻛﺮدن ﻣﻔﺎﺻﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ ﻣﺪل ﻛﺮدن اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻃﻮل ﻋﻀـﻮ ﻟﺤـﺎظ ﻛﺮد.در ﺣﺎﻟﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻔﺎﺻﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ)ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ( ﻣﻨﺤﻨﻲ ﭘﺎﺳﺦ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺣﺪ ﺑﺎر ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ) pﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰﻣﻜـﺎﻧﻴﺰم ﭘﻼﺳـﺘﻴﻚ ﺗﻌﻴـﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد( ﻣﺤﺪود ﻣﻲ ﮔﺮدد.
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﺮ دو اﺛﺮ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﺑﻮدن ﻣﺼﺎﻟﺢ و ﻫﻨﺪﺳﻪ را ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺼﺎﻟﺢ و ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي زﻳﺎد در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي رﻓﺘﺎري ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه در آﻧﺎﻟﻴﺰ و ﻣﺪل ﻛﺮدن دﻗﻴﻖ ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ،ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺣﺎﺻﻞ از ﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد دﻗﻴﻖ ﺗﺮﻳﻦ روش ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺑﻪ ﺣﺴﺎب ﻣﻲ آﻳﺪ.
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم: ﻳﮏ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺁﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺁﺛﺎر
P , P
در ﺷﮑﻞ ٢ﻧﺸﺎن دادﻩ ﺷﺪﻩ اﺳﺖ:
ﺷﻜﻞ -2اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻛﻮﭼﻚ و ﺑﺰرگ P , P
ﺑﺎ ﺑﺮرﺳﻲ اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻧﺘﺎﻳﺞ زﻳﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﻲ ﺷﻮد:
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
-1رﻓﺘﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي اﻧﺘﻬـﺎﻳﻲ ﺗﻴﺮﻫـﺎ ،اﺗﺼـﺎﻻت و ﺳـﺘﻮن ﻫـﺎ را ﺗﺤـﺖ ﺗـﺎﺛﻴﺮ ﺧـﻮد ﻗـﺮار ﻣـﻲ دﻫﺪ.ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺑﺮﺷﻲ ﻫﻤﻪ اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒـﻪ دوم ﺗﻐﻴﻴـﺮ ﻣـﻲ ﻛﻨـﺪ .در ﻗﺎب ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻐﻴﻴﺮات در ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺑﺮﺷﻲ ﻣﻌﻤﻮﻻ ﻛﻤﺘﺮ از ﺗﻐﻴﻴﺮات در ﻣﻤﺎن اﺳﺖ. -2ﻣﻤﺎن ﻫﺎي ﺣﺎﺻﻞ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در اﻋﻀﺎ ﻟﺰوﻣﺎ ﺗﻮزﻳﻊ ﻳﻜﺴـﺎﻧﻲ ﻣﻄـﺎﺑﻖ ﻣﻤـﺎن ﻫـﺎي ﻣﺮﺗﺒـﻪ اول ﻧﺪارﻧﺪ و ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻛﻞ ﻣﻤﺎن ﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ از ﻣﻤﺎن ﻫـﺎي ﻣﺮﺗﺒـﻪ اول ﻧﻴﺴـﺘﻨﺪ .ﻣﻄـﺎﺑﻖ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﺻـﻮرت ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﺗﻮﺳـﻂ (LeMessurier, 1977; Kanchanalai and Lu, 1979),ﻛـﻪ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸـﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕـﺮ )(Amplified 1st Order Method in AISC آﻣﺪه ﻣﻤﺎن ﻫﺎي ﺣﺎﺻﻞ از ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺎ ﻳﻚ روش ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺑﺎ ﺿﺮب در ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ اﻓـﺰاﻳﺶ ﭘﻴﺪا ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ .اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ روش ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒـﻪ دوم ﻣﻨﺠـﺮ ﺑـﻪ ﺗﻌﻴـﻴﻦ ﺟـﻮاب ﻫـﺎي ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﻴﺸﻮد ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜﻪ اﻳﻦ ﺷﻴﻮه ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮاي ﺗﻌﻴـﻴﻦ ﻣﻤـﺎن ﻫـﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در ﺗﻴﺮ ﻫﺎي ﻛﻨﺎري و اﺗﺼﺎﻻت ﮔﺎه ﭘﺮ زﺣﻤﺖ و ﻃﺎﻗﺖ ﻓﺮﺳﺎ ﺑﺎﺷﺪ. -3ﻫﻤﻪ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﭼﻪ ﻣﻬﺎر ﺷﺪه و ﭼﻪ ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه ﻫﺮ دو اﺛﺮ P , P را ﺗﺠﺮﺑﻪ ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﻛـﺮد .ﮔﺮﭼـﻪ در ﺷﻜﻞ 2ﻟﺤﺎظ ﻫﺮ ﻛﺪام از آﺛﺎر P , P در ﻫﺮ ﻛﺪام از ﻗـﺎب ﻫـﺎي ﺧﻤﺸـﻲ و ﻏﻴـﺮ ﺧﻤﺸـﻲ ﻧﺎﭼﻴﺰ اﺳﺖ ،ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺳﭙﺮد ﻛﻪ در ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻗﺎب ﺧﻤﺸـﻲ و ﻏﻴـﺮ ﺧﻤﺸـﻲ ﺑـﻪ ﺧـﻮﺑﻲ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎﻻ ﻣﺪل ﻧﻤﻲ ﺷﻮد. -4در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم آﻧﻄﻮر ﻛﻪ در ﺷﻜﻞ 2ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد ﺟﻤﻊ ﺧﻄﻲ آﺛﺎر ﻧﻤﻲ ﺗﻮاﻧـﺪ اﻋﻤـﺎل ﺷـﻮد ﭼﺮاﻛﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎ و ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ ﻛﻪ از ﻳﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟـﺎﻧﺒﻲ ﻛـﻪ ﻣﻨﺠـﺮ ﺑـﻪ اﻳﺠـﺎد ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد را ﻧﻤﻲ ﺗﻮان ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻄـﻲ ﺑـﺎ اﺛـﺮات ﺑـﺎر ﺛﻘﻠـﻲ ﺟﻤـﻊ ﻛـﺮد و ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺗﺮﺟﻴﺤﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ را ﺑﺮاي دو ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﺛﻘﻠﻲ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻫﻤﺰﻣﺎن در ﻳﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ واﺣﺪ ﺑﻪ ﻛﺎر ﺑﺮد. از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ و ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫـﺎي ﻣﺮﺗﺒـﻪ دوم ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻄﻲ ﻣﻘﻴﺎس ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﺑﻬﺮه ﺑﺮداري ﻧﻤﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﺑﻨـﺎﺑﺮاﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار اﻧﺠﺎم ﺷﻮد. ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺳﺨﺘﻲ ﺳﺎزه ﺣﺎﻻت ﻣﺨﺘﻠﻔﻲ ﺑﺮاي ﻣﺪل ﻛﺮدن اﺛﺮات ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺎﻟﺖ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻳﺎﻓﺘﻪ اي از ﻓﺮﻣﻮل ﻫﺎي ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺳﺨﺘﻲ در ﺣﺎﻻت ﻣﺮﺗﺒﻪ اول و دوم ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.راﺑﻄﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺳﺨﺘﻲ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ ﺑﺮاﺑﺮ زﻳﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ: )(١-١۶
dF dR K d
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com ﺟﺎﻳﻴﮑﻪ dF ﺑﺮدار ﻧﻴﺮوهﺎﯼ ﮔﺮﻩ اﯼ اﻓﺰاﻳﺸﯽ واردﻩ و dR ﻧﻴﺮوهﺎﯼ ﮔﺮﻩ اﯼ ﻧﺎ ﻣﺘﻌﺎدل ﮐﻪ از راﺑﻄﻪ ٢-١۶ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد:
dR dFapplied dFint K d
)(٢-١۶
Kﺳﺨﺘﻲ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ)ﻣﻤﺎﺳﻲ( ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ Chen and Lui (1987) .ﻧﺸﺎن داده اﻧﺪ ﻛﻪ در راﺑﻄﻪ 1-16ﻣﻘﺪار Kﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺳﺨﺘﻲ ﺳﻜﺎﻧﺖ ﺑﺎﺷﺪ ﺗﺎ ﺳﺨﺘﻲ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ. ﺗﻔﺎوت آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول و دوم در راﺑﻄﻪ ﺑﺎﻻ اﻳﻨﺴﺖ ﻛﻪ رواﺑﻂ ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﻴﺮوﻫﺎ و ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي اﻓﺰاﻳﺸﻲ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻧﺎﻣﺘﻌﺎدل ﺑﺮ اﺳﺎس ﻫﻨﺪﺳﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ در ﭘﺎﻳﺎن ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﺎرﮔﺬاري ﺧﻄﻲ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ .ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ ﺳﺎزه ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ 3از روش ﻧﻴﻮﺗﻦ-راﻓﺴﻮن ﺗﻜﺮار ﺷﻮﻧﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ آن ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه را ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﺮد).ﻫﺮ ﭼﻨﺪ ﻛﻪ اﻳﻦ روش ﺑﻪ اﻧﺪازه ﻛﺎﻓﻲ دﻗﻴﻖ ﻧﻴﺴﺖ (.در اﻳﻦ روش ﺣﻞ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﻪ ﺑﺎزه ﻫﺎي ﻛﻮﭼﻚ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ در آن ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺳﺨﺘﻲ از ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﺷﻜﻞ -3ﻧﻤﺎﻳﺶ ﺷﻤﺎﺗﻴﻚ روش ﺗﻜﺮار ﺷﻮﻧﺪه ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺳﺨﺘﻲ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎر وارده
} {dRﻧﻴﺮوي ﻧﺎ ﻣﺘﻌﺎدل اﺳﺖ ﻛﻪ در اﺑﺘﺪاي ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﻧﻴﺮوي اﻓﺰاﻳﺸﻲ وارده اﺳﺖ)ﭼـﺮا ﻛـﻪ ﻣﻘـﺪار ﻧﻴـﺮوي داﺧﻠﻲ در ﺷﺮوع ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ( .در روش ﻧﻴﻮﺗﻦ -راﻓﺴﻮن ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ در ﺷﻜﻞ 3ﻣﺸـﺎﻫﺪه ﻣـﻲ ﺷﻮد ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺳﺨﺘﻲ راﺑﻄﻪ 1-16ﺣﻞ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﻪ ﺑﺎزه ﻫﺎي ﻛﻮﭼﻚ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ در اوﻟﻴﻦ ﺑﺎزه ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﻧﻴﺮوي اﻓﺰاﻳﺸﻲ } {dR 1} {dF1ﺑﻪ ﻣﻴﺰان } {d 1ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛـﻪ ﻣـﻲ ﺗﻮاﻧـﺪ ﺑـﺮ اﺳـﺎس راﺑﻄﻪ ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻄﻲ K 0ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﻮد.در اﻧﺘﻬﺎي ﻣﺮﺣﻠﻪ iام ،ﻣﻘﺪار ﻧﻴﺮوي ﻧﺎﻣﺘﻌﺎدل } {dR iﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﺑـﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺗﺮﺗﻴﺐ {d i }, K iﻛﻪ K iﺳﺨﺘﻲ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﻳﺎ ﻣﻤﺎﺳﻲ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﻳﻌﻨﻲ ﻣﺪول ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﺳﺨﺘﻲ در ﻫﺮ ﻣﺮﺣﻠﻪ از ﺑﺎرﮔﺬاري در ﺑﺎزه ﻫﺎي ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪه آﭘﺪﻳﺖ ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
روش ﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻋﺪم اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده از اﺻﻞ ﺟﻤﻊ آﺛﺎردر آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ،ﺧﻴﻠﻲ از ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫـﺎي ﺗﺠـﺎري از آﻧـﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﻛﻪ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺳﺮﻳﻊ و ﺧﻄﻲ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺣﺎﺻﻞ از ﺑﺎرﻫـﺎي ﻣﺘﻔـﺎوت را اﻣﻜـﺎن ﭘـﺬﻳﺮ ﻣـﻲ ﺳـﺎزد اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ ﻛﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: -ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻛﻪ در آن ﺗﻐﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎ زﻳﺎد ﻧﻴﺴﺖ ﻣﻌﻤـﻮل اﺳـﺖ ﻛـﻪ از روش P
ﺳﺎده ﺷﺪه ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﻮد]).[Rutenberg (1981, 1982ﺑـﻪ ﻃـﻮر ﻛﻠـﻲ در روش P ﺳﺎده ﺷﺪه ﺑﺎ ﻓﺮض ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻛﻮﭼﻚ ﺑﻴﻦ دو اﻧﺘﻬﺎي ﻋﻀﻮ اﺛﺮ
P
ﻟﺤﺎظ ﻧﻤﻲ
ﺷﻮد .ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺗﻮاﻧﺎﻳﻲ اﻳﻦ روش ﺑﺮاي ﻣﺪل ﻛﺮدن ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻻﻏﺮ ﻛﻪ واﻛﻨﺶ ﻏﻴـﺮ ﺧﻄـﻲ ﺑـﻪ اﺛـﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﻨﺪ ﻣﺤﺪود ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. اﻏﻠﺐ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﺗﺨﻤﻴﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﻤﺎن ﻫـﺎي ﻣﺮﺗﺒـﻪ دوم ﺑـﺎ اﻓـﺰاﻳﺶ ﻣﻤـﺎن ﻫـﺎي ﻣﺮﺗﺒـﻪ اول ازﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻛﻨﻨﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد.ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻣﻄﺎﺑﻖ AISC-2005ﺑـﺮاي ﺗﺸـﺪﻳﺪ ﻧﻴﺮوﻫـﺎ در اﺛـﺮ P , P ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ از ﺿﺮاﻳﺐ B 2 , B 1اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد .اﻟﺒﺘﻪ اﻳﻦ ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﻘﺮﻳﺒـﻲ ﻫﺴـﺘﻨﺪ و در ﺷﺮاﻳﻂ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻧﻤﻲ ﺗﻮان ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم را ﺑﺎ ﻛﻤﻚ اﻳﻦ ﺿـﺮاﻳﺐ ﻧﺸـﺎن داد.ﺑـﺮاي ﻣﺜـﺎل از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ اﻳﻦ ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ دوﺑﻌﺪي ﺑﺎ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻣﺮزي اﻳﺪه آل ﺷـﺪه و ﺷـﺮاﻳﻂ ﺑﺎرﮔـﺬاري ﺗﻌﻴـﻴﻦ ﺷﺪه اﻧﺪ ،ﺑﺮاي اﺳﺘﻔﺎده در ﻗﺎب ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ اﺛﺮات P , P ﻣﺴﺘﻘﻠﻲ دارﻧﺪ ﻳﺎ ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺳﻪ ﺑﻌﺪي و ﻧﺎﻣﻨﻈﻢ ﺑﺎ ﻣﺸﻜﻼﺗﻲ ﻫﻤﺮاه ﻫﺴﺘﻨﺪ .ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ از اﻳﻦ ﺿﺮاﻳﺐ ﻣﺴﺘﻘﻴﻤﺎ ﺑﺮاي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻣﻤﺎن ﻫﺎي ﮔﻴﺮداري و ﻳﺎ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري در ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎ و ﺳﺘﻮن ﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻲ ﺷﻮد در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺑﺮاي ﺗﻴﺮﻫـﺎي ﻛﻨـﺎري و اﺗﺼﺎﻻت ﺗﻴﺮ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎﻳﻲ دارﻧﺪ. اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻴﺰان ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ در ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ .ﺑﺪون ﺣﻀﻮر ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ در ﻣﺪل ،ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم و اول ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻳﻜﺴﺎﻧﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮﻣﻮل ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ ﻋﻀﻮ و ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ ،ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه از ﻃﺮﻳﻖ ﺣﻞ ﻣﻘﺪار وﻳﮋه راﺑﻄﻪ زﻳﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻌﻴﻴﻦ اﺳﺖ) :از ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ در روش ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد(. )(۴-١۶
K i K g i 0
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
ﺟﺎﻳﻴﻜﻪ Kﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ ﺳﺎزه K g ،ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ i ،ﻣﻘﺪار وﻳﮋه )ﺷﺎﺧﺺ ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ( و i
ﺑﺮدار وﻳﮋه ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ )ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺪ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ( ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. ﭘﺲ از ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺪار وﻳﮋه از ﻃﺮﻳﻖ ﺿﺮب ﻣﻘﺪار وﻳﮋه در ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻧﻬﺎﻳﻲ وارده) ] ( [ Fcri ] i [ Fﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد .ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺑﺮاي ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﺎرﮔﺬاري و ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ )ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻫﻨﺪﺳﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻧﻴﺎﻓﺘﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ( ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد .از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﺑﺎرﮔﺬاري وارده در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻳﻚ ﺣﺎﻟﺖ اﻳﺪه آل از ﺑﺎرﮔﺬاري ﺛﻘﻠﻲ اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻟﺰوﻣﺎ ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮو داﺧﻠﻲ ﺣﺎﻟﺖ واﻗﻌﻲ از ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ در ﺳﺎزه را ﻧﺸﺎن ﻧﻤﻲ دﻫﺪ. ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ 4-16ﺳﺨﺘﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ اﮔﺮ از ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﻪ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد ﺳﺨﺘﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻣﺘﻌﺎﻗﺐ اون ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه ﻧﻴﺰ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻌﻴﻴﻦ اﺳﺖ .ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت Ziemian1999راﺑﻄﻪ 4-16ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ در ﺳﺘﻮن ﺑﻪ واﺳﻄﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در روﺷﻲ ﺷﺒﻴﻪ ﺑﻪ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻛﻤﺎﻧﺸﻲ ﺳﺘﻮن )ﻛﻪ اوﻟﻴﻦ ﺑﺎر ﺗﻮﺳﻂ Yuraدر ﺳﺎل 1971و ﻣﺘﻌﺎﻗﺒﺎ در AISCﻣﻄﺮح ﺷﺪ( ،اﺻﻼح ﺷﻮد. در اﻳﻦ ﺷﻴﻮه ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ Kدر راﺑﻄﻪ 4-16ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﺨﺘﻲ ﻋﻀﻮ و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﻫﺮ ﻋﻀﻮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد.ﻧﻜﺘﻪ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ اﻳﻨﺴﺖ ﻛﻪ ﮔﺮﭼﻪ اﻳﻦ روش ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻧﺰدﻳﻚ ﺑﻪ ﺣﺪ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد اﻣﺎ ﺑﺎ اﻳﻦ ﺣﺎل ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺿﻌﻒ ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ در ﻋﺪم ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ اﻋﻀﺎ ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻳﻜﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ و اﺛﺮ ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در آن درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﻤﻲ ﺷﻮد. ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﺑﻌﻀﻲ از ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب در اداﻣﻪ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ .اﻳﻦ ﻋﻮاﻣﻞ ﺑﺮ اﺳﺎس دو ﻋﺎﻣﻞ ﺗﺎﺛﻴﺮ در ﺧﺼﻴﺼﻪ ﻫﺎي ﻓﻴﺰﻳﻜﻲ ﺳﺎزه و ﺑﺎرﮔﺬاري و دﻳﮕﺮي ﻧﺤﻮه ﺗﺎﺛﻴﺮ در ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﻧﺤﻮي ﻛﻪ در ﻣﺪل و ﻃﺮاﺣﻲ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪي ﺷﺪه اﻧﺪ ﻫﺮﭼﻨﺪ ﻛﻪ ﺑﻌﻀﻲ از ﻣﻮارد ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻫﺴﺘﻨﺪ[Birnstiel . ])and Iffland (1980), McGuire (1992),and White and Chen (1993
ﻧﻘﻮص ﻫﻨﺪﺳﻲ
1
ﺑﺮاي ﺑﻴﺸﺘﺮ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ اﻋﻤﺎﻟﻲ و ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻳﺠﺎد ﺷﺪه در اﻋﻀﺎ ﺑﻪ اﻧﺪازه ﻛﺎﻓﻲ ﺑﺰرگ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﻛﻪ اﺛﺮات ﻧﻘﻮص ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻧﺒﺎﺷﻨﺪ .در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻫﻤﻮاره ﺣﺪود ﻣﺠﺎزي ﺑﺮاي اﺷﺘﺒﺎﻫﺎت ﭘﻴﺶ
Geometric Imperfections
1
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
آﻣﺪه ﺣﻴﻦ اﺟﺮا از ﻗﺒﻴﻞ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﻳﺎ ﻏﻴﺮ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻮدن اﻋﻀﺎ ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﺷﺪه اﺳﺖ.ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي ﻧﺎﺷﻲ از ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر ﻧﻘﻮص ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن و ﻧﺎ ﺻﺎﻓﻲ اﻋﻀﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ AISC-2005ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از: ﻧﺎﺻﺎﻓﻲ اﻋﻀﺎ 0 L 1000 :ﻛﻪ Lﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻴﻦ ﻧﻘﺎط ﻣﻬﺎرﺷﺪه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﻣﻴﺎن ﻃﺒﻘﺎت 0 h 500 :ﻛﻪ hارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﺎت ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﻋﺪم ﻋﻤﻮدﻳﺖ 0,max 25mm :ﺑﺮاي زﻳﺮ ﻃﺒﻘﻪ 20ام و 0,max 50mmﺑﺮاي ﺑﺎﻻي ﻃﺒﻘﻪ 20ام.
در ﻏﻴﺎب اﻃﻼﻋﺎت دﻗﻴﻖ ارزﻳﺎﺑﻲ اﺛﺮات ﻋﻴﻮب ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺣﺪ ﻣﺠﺎز ﺗﻠﻮراﻧﺲ ﻧﺼﺐ ﻣﻄﺎﺑﻖ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﺑﺎﺷﺪ .ﭘﻴﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه اﺳﺖ زﻣﺎﻧﻲ ﻛﻪ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﻘﻮص ﻫﻨﺪﺳﻲ در اﻋﻀﺎ ﻣﻬﻢ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺣﺪ ﺧﻄﺎ ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﺷﺪه در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺮاي ﺧﻄﺎﻫﺎي اﺟﺮاﻳﻲ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﭘﺎﻳﻪ اي ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب در ﻃﺮاﺣﻲ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد.ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي اﺛﺮات ﮔﻴﺮداري دو اﻧﺘﻬﺎي ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﻓﻨﺮ ﻫﺎي ﭼﺮﺧﺸﻲ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺷﻜﻞ 4ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ را اﻋﻤﺎل ﻛﺮد:
ﺷﻜﻞ -4ﻣﺪل ﻛﺮدن ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن ﺑﺎ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺧﻴﺎﻟﻲ ﻓﺮﺿﻲ
ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ اﻋﻤﺎﻟﻲ ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از P : ﻛﻪ Puﺑﺮاﺑﺮ ﻣﺠﻤﻮع ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﺿﺮﻳﺐ دار ﺛﻘﻠﻲ وارد ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﻃﺒﻘﻪ اﺳﺖ و hﻣﻄﺎﺑﻖ ﺿﺎﺑﻄﻪ AISCﺑﺮاﺑﺮ 0.002ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖFn 1 0.002 Pu : u
0 h
Fn 1
0
ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﻃﺒﻘﺎت در ﺷﻜﻞ 5ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ:
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
ﺷﻜﻞ -5ﺑﻜﺎر ﺑﺮدن ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺮاي ﺷﺒﻴﻪ ﺳﺎزي ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ
ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻜﻤﻴﻠﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﻛﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻓﺮﺿﻲ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﻧﻤﺎﻳﺶ دﻫﻨﺪه اﺛﺮات ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﺷﺪ. روش دﻳﮕﺮ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ اﻳﻨﺴﺖ ﻛﻪ ﻗﺎب ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ در ﺻﻮرت ﻋﺪم اﺟﺮاي ﺻﺤﻴﺢ ﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﻣﺪل ﺷﻮد .ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﺛﺮ ﻧﺎ ﺻﺎﻓﻲ اﻋﻀﺎ را ﻫﻢ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻓﺮﺿﻲ ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ﻳﺎ ﮔﺴﺘﺮده در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﻣﺪل ﻛﺮد ﺑﻪ ﻃﻮرﻳﻜﻪ ﻣﻤﺎن ﻣﺮﺗﺒﻪ اول اﻳﺠﺎد ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺎ ﻣﻤﺎن اوﻟﻴﻪ اﻳﺠﺎد ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ Puﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ 0در وﺳﻂ ﻋﻀﻮ ﻣﺘﻌﺎدل ﺷﻮد .ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﺑﺮاي ﻣﺪل اﺛﺮ ﻧﺎﺻﺎﻓﻲ 0در ﻋﻀﻮ دوﺳﺮ ﻣﻔﺼﻞ ﺑﺎ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ، Puﺑﺎري ﺑﺮاﺑﺮ 4 Pu 0 / Lدر وﺳﻂ ارﺗﻔﺎع ﻋﻀﻮ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺟﺎﻧﺒﻲ اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﻣﺎﻛﺰﻳﻤﻢ ﻣﻤﺎن ﻧﺎﺷﻲ از اﺛﺮ 0در ﻋﻀﻮ اﺳﺖ. ﻛﺠﺎ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ را در آﻧﺎﻟﻴﺰ وارد ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ؟اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ در ﻣﻮاردي ﻛﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺳﺘﻮن ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري آن ﻛﻢ اﺳﺖ ﻧﺎﭼﻴﺰ اﺳﺖ اﻣﺎ در ﻣﻮاردي ﻣﺜﻞ ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﺘﻘﺎرن ﻛﻪ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﺑﻪ اﻧﺪازه زﻳﺎدي از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻴﺸﺘﺮ اﺳﺖ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ در اﻋﻀﺎ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺗﻮﺻﻴﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد ﺑﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ در ﻫﻤﻪ اﻧﻮاع آﻧﺎﻟﻴﺰ از ﻫﻤﻪ ﻗﺎب ﻫﺎ زﻳﺮ ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد .ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺎ ﺑﻴﺶ از 7ﻃﺒﻘﻪ ،اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺎ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺧﺮوج از ﻋﻤﻮدﻳﺖ ﺳﺎزه ﺳﺎزﮔﺎرﺑﺎﺷﺪ .ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺳﺎزه ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺑﺪﺗﺮﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ H / 500
ﺑﺮرﺳﻲ ﺷﻮد .در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ اﺛﺮ ﻧﻘﻮص ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺛﺮ ﺟﻤﻊ ﺷﻮﻧﺪه ﻧﻴﺮوﻫﺎي
ﻣﺤﻮري در ارﺗﻔﺎع ﺳﺎزه ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.در ﻗﺎب ﻫﺎي ﻻﻏﺮي و ﺑﻠﻨﺪ ﺑﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺗﻮزﻳﻊ ﺷﺪه در ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻳﺠﺎد ﻟﻨﮕﺮ واژﮔﻮﻧﻲ زﻳﺎدي درﻧﺰدﻳﻜﻲ ﻛﻒ ﺳﺎزه ﺷﻮد. -ﻛﺠﺎ اﺛﺮ ﻧﺎﺻﺎﻓﻲ را در آﻧﺎﻟﻴﺰ وارد ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ؟
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
ﺑﺎ ﻓﺮض اﻳﻨﻜﻪ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﻋﻴﻮب در وﺳﻂ ﻃﻮل اﻋﻀﺎ رخ ﻣﻲ دﻫﺪ ،ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﻣﻤﺎن ﻫﺎ در دو اﻧﺘﻬﺎي اﻋﻀﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ ﺷﻮد ﻋﻴﻮب ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﺎﺻﺎﻓﻲ اﻋﻀﺎ اﺣﺘﻤﺎﻻ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻛﻤﺘﺮي ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ .ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﻋﻀﺎ ﺗﻤﺎﻣﺎ ﺗﺤﺖ ﺧﻤﺶ ﺗﻚ
ﻣﺤﻮره M 0Pu / 1 Pu / Pcr M / M u 0.05ﻗﺮار داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻳﺎ ﻫﻨﮕﺎﻣﻲ ﻛﻪ Pu Pcr 1.7ﻣﻲ *
*
ﺗﻮان از ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﻧﺎ ﺻﺎﻓﻲ اﻋﻀﺎ در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺻﺮف ﻧﻈﺮ ﻛﺮد[ White and Nukala (1997)].
ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ
2
اﻧﺪازه و ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در ﻣﻘﺎﻃﻊ ﮔﺮم ﻧﻮرد ﺷﺪه ﺑﻪ ﺷﻜﻞ ﻣﻘﻄﻊ ،دﻣﺎي ﻧﻮرد ﺷﺪه ،ﺷﺮاﻳﻂ ﺳﺮد ﺷﺪن ﻣﻘﻄﻊ ،روش ﻫﺎي ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻧﻤﻮدن و ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﻮﻻدي ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺑﺴﺘﮕﻲ دارد .ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻫﺎﻳﻲ از ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺳﺮد ﺷﺪﮔﻲ ﺑﺪون راﺳﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻋﻀﻮ ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ Wﺷﻜﻞ در ﺷﻜﻞ 6ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ[Tall, 1964] .
ﺷﻜﻞ -6ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در ﻣﻘﺎﻃﻊ Wﺷﻜﻞ
Residual Stresses
2
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ 7در راﺳﺘﺎي ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻋﻀﻮ ﻣﺘﻐﻴﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.ﺗـﺎﺛﻴﺮ ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﻓﻮﻻد در ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﺑﻴﺸﺘﺮ از اﻧﺪازه اﺛﺮ ﻫﻨﺪﺳﻪ ﻋﻀﻮ ﻧﻴﺴﺖ.ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫـﺎي Hﺷـﻜﻞ ،ﺗـﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در ﺑﺎل ﻫﺎ اﻫﻤﻴﺖ ﺑﻴﺸﺘﺮي روي ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺘﻮن دارد.
ﺷﻜﻞ -7ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در ﻣﻘﻄﻊ W 14X730
ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در اﻋﻀﺎي ﻓﺸﺎري ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ اﻧﺪازه ﻋﻀﻮ و ﺟﺰﺋﻴﺎت ﻓﺮآﻳﻨﺪ ﺗﻮﻟﻴﺪ ﻛﺎرﺧﺎﻧﻪ اي آﻧﻬﺎ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﺎﺷﺪ.در ﻏﻴﺎب ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ اﻃﻼﻋﺎت دﻗﻴﻖ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﻜﻞ 8را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻟﮕﻮ ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ Wﺷﻜﻞ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻛﺮد.اﻳﻦ اﻟﮕﻮ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻧﻤﻮﻧﻪ اي ﻣﻨﺎﺳﺐ در ﻃﺮاﺣﻲ )ﺑﻪ ﺧﺼﻮص در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ(ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﻴﺮد ﭼﺮاﻛﻪ آن ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﺎراﻣﺘﺮي ﻛﻪ ﭘﺎﻳﻪ ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي رواﺑﻂ ﺗﻴﺮ ﺳﺘﻮن AISCﺑﻮده اﺳﺖ ﻛﺎﻟﻴﺒﺮه ﺷﺪه اﺳﺖ .ﻫﺮﭼﻨﺪ ﻛﻪ اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ اﻟﮕﻮ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻃﺮاح ﺑﺮاي اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻮع و اﺑﻌﺎد ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺑﺮاي ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺪل ﺷﺪه دارد[ Kanchanalai, . ]1977; ASCE Task Committee, 1997
ﺷﻜﻞ -8ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻳﺪه آل درآورده ﺷﺪه ﺑﺮاي ﻣﻘﺎﻃﻊ Hﺷﻜﻞ
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
اﺛﺮ اﺗﺼﺎﻻت و ﮔﺮه ﻫﺎ ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﺗﺼﺎل ﺻﻠﺐ ﺟﻮﺷﻲ ﻳﺎ ﭘﻴﭽﻲ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ،اﺛﺮات ﺗﺮﻛﻴﺒﻲ اﺑﻌﺎد ﮔﺮه و ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﭘﺎﻧﻞ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ ﻣﺪل ﻛﺮدن ﺑﺨﺸﻲ از اﺗﺼﺎل ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺻﻠﺐ ﺟﺒﺮان ﻛﺮد).ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دﺳﺘﻮر End Offsetﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮي از ﮔﺮه ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻧﺼﻒ ﮔﺮه ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﺑﻌﺎد واﻗﻌﻲ ﺻﻠﺐ ﮔﺮه ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲ ﺷﻮد( اﻣﺎ ﺑﺮاي اﺗﺼﺎﻻت ﻧﻴﻤﻪ ﮔﻴﺮدار ﻫﺮ دو ﻋﺎﻣﻞ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻗﺎب و ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎ در ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﺳﺨﺘﻲ اﺗﺼﺎﻻت اﺳﺖ و ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ اﺗﺼﺎﻻت ﺑﻪ ﻃﻮر واﺿﺢ ﻣﺪل ﺷﻮد .در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﭘﺎﺳﺦ اﺗﺼﺎﻻت و ﮔﺮه ﻫﺎ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ ﺳﺨﺘﻲ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﻛﻪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ﺷﺮاﻳﻂ ﺗﺠﺮﺑﻪ ﺷﺪه ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﺿﺮﻳﺒﺪار اﺳﺖ ﺗﺨﻤﻴﻦ زد .ﻣﻨﻈﻮر از ﺳﺨﺘﻲ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺿﺮﻳﺒﺪار در ﺷﻜﻞ 9ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ.
ﺷﻜﻞ -9ﭘﺎﺳﺦ اﻳﺪه آل ﺷﺪه ﻧﻴﺮو-ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ در اﺗﺼﺎﻻت و ﮔﺮه ﻫﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﻫﺎي ﺳﻪ ﺑﻌﺪي ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ ﻣﺰﻳﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﻪ ﺑﻌﺪي ﺳﺎزه ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﭘﻴﭽﺶ در ﭘﺎﻳﺪراي ﺳﺎزه اﺳﺖ .ﻟﺤﺎظ ﭘﺎﻳﺪاري ﭘﻴﭽﺸﻲ ﺑﺨﺼﻮص ﺑﺮاي ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺗﺎ ﺑﻠﻨﺪ ﻣﻬﻢ و ﺿﺮوري ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. ﺑﻌﻀﻲ از ﺣﺎﻻﺗﻲ ﻛﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﭘﻴﭽﺶ زﻳﺎد در ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد و راﻫﻜﺎرﻫﺎي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از آن در ﺷﻜﻞ10ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ.در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ -a-10اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از P ﺑﻴﻦ ﻫﺮ ﻛﺪام از ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ،ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻮﻟﻴﺪ ﭘﻴﭽﺸﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺷﺪت آن واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺳﺘﻮن ﺗﺎ ﻣﺮﻛﺰ ﺳﺨﺘﻲ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد. ﺑﺮاي ﺑﺮرﺳﻲ اﻳﻦ ﻣﻮﺿﻮع Nairدر ﺳﺎل 1975رﻓﺘﺎر ﭼﻨﺪﺣﺎﻟﺖ اﻳﺪه آل ﺷﺪه از ﺳﺎزه را ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ ﺷﻜﻞ 10-bﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار داد ﻛﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﺑﺮاي ﺷﻜﻞ ،Iﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري ﭘﻴﭽﺸﻲ ﻣﺪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ دو ﺑﻌﺪي ﻟﺤﺎظ ﻧﻤﻲ ﺷﻮد.ﺑﺮاي ﺑﺮرﺳﻲ دﻗﻴﻖ اﻳﻦ ﻣﺪ از ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﻧﻴﺎز ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺳﻪ ﺑﻌﺪي ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ و ﺑﺮون ﻣﺤﻮرﻳﺖ ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ اﺳﺖ.
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
ﺷﻜﻞ -10اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺳﻪ ﺑﻌﺪي در ﺳﺎزه ﻫﺎ )ﺑﺮ ﻃﺒﻖ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت (Nair 1975
در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻗﺎﺑﻲ رﻓﺘﺎر ﺧﺎص ﭼﺮﺧﺸﻲ اﺟﺰا اﻏﻠﺐ ﻧﺎدﻳﺪه ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد ﭼﺮاﻛﻪ اﺛﺮات ﭼﺮﺧﺶ ﻣﺮﺗﺒـﻪ دوم ﺗﻨﻬﺎ ﺣﻮل ﻳﻚ ﻣﺤﻮر ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻧﺎدﻳﺪه ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﻣـﻲ ﺷـﻮد. روش ﻣﺪل ﻛﺮدن اﺛﺮ P در ﻃﺒﻘﺎت ) Wilson and Habibullah (1987ﺑـﺮ اﻳـﻦ ﻣﺒﻨـﺎ ﻣﻴﺒﺎﺷـﺪ .اﻣـﺎ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ دوران ﺳﻪ ﺑﻌﺪي ﺑﺮاي ﺣﻮل ﺑﻴﺶ از ﻳﻚ ﻣﺤﻮر اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ اﺟـﺰا ﺑـﺮاي ﻟﺤـﺎظ اﺛـﺮات ﺧﻤﺸﻲ ﭘﻴﭽﺸﻲ ﻧﺎﺷﻲ از اون ﺑﺮرﺳﻲ ﺷﻮﻧﺪ.
ﭘﺎﺳﺦ ﺧﻤﺸﻲ-ﭘﻴﭽﺸﻲ اﻋﻀﺎ اﻏﻠﺐ ﻧﺮم اﻓﺰارﻫﺎ ﻗﺎدر ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﺪل ﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ اﻋﻀﺎ)ﻣﺜﻞ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﻴﭽﺸﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺗﻴﺮ،ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﻴﭽﺸﻲ ﺧﻤﺸﻲ ﺳﺘﻮن( ﻧﻴﺴﺘﻨﺪ و اﺻﻠﻲ ﺗﺮﻳﻦ دﻟﻴﻞ آن اﻳﻨﺴﺖ ﻛﻪ آﺋﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﺗﻮﺻﻴﻪ ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ ﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺠﺰا ﺑﺮرﺳﻲ ﺷﻮﻧﺪ .ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت اﺧﻴﺮ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺗﻮﺳﻌﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻗﺎب ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﭘﺎﺳﺦ ﭘﻴﭽﺸﻲ-ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﻫﺮ دو ﻋﺎﻣﻞ ﻧﺎ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ ﺑﺎ ﻫﻢ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﻴﺮﻧﺪ
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
و ﺑﺮاي رﺳﻴﺪن ﺑﻪ آن ﻧﻴﺎز اﺳﺖ ﺗﺎ ﺳﺨﺘﻲ اﻟﻤﺎن ﺗﻴﺮ-ﺳﺘﻮن ﺑﺎ درﺟﺎت آزادي اﺿﺎﻓﻲ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﭘﻴﭽﺶ و اﺛﺮات ﻣﻤﺎن دو ﻣﺤﻮره ﻣﻨﻈﻮر ﺷﻮد.
ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ اﻋﻀﺎ ﻓﻠﺴﻔﻪ ﻟﺤﺎظ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﻣﻮرد ﻣﺸﺎﺑﻪ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺘﻦ ACI 318-08اﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻮرﻳﻜﻪ ﻣﻘﺪار ﺳﺨﺘﻲ را ﺑﺮاي اﻧﻮاع ﻣﺨﺘﻠﻒ اﻋﻀﺎ ﺑﺮاي اﺳﺘﻔﺎده در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﺑﺘﻦ ACI
2008ﺑﺮاي ﻧﻤﺎﻳﺶ ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت واﻗﻌﻲ ﺳﺎزه ﻧﺎﺷﻲ از ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﺮك و ﺧﺰش ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﺘﻨﻲ ﻣﻄﺎﺑﻖ زﻳﺮ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد: ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ، P ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻴﺮ 0.35Ec I gو ﺳﺨﺘﻲ ﺳﺘﻮن 0.7E c I gﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ E cﺳﺨﺘﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. و ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ، P ﻣﻘﺪار ﺳﺨﺘﻲ 0.4E c I gﺑﺮاي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺧﻤﺶ ﻣﺤﻠﻲ اﻋﻀﺎ ﭘﻴﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻳﻚ ﺷﻴﻮه ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ ﻛﺎﻫﺶ ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺳﺨﺘﻲ در ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد ،اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪول ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﻣﻤﺎﺳﻲ ﺣﺎﺻﻞ از ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻧﻴﺮو-ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻜﺎن اﺳﺖ .ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻮرد اﺷﺎره در AISC LRFDدر ﺷﻜﻞ a-11ﺑﻴﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ.ﻣﻄﺎﺑﻖ اﻳﻦ ﻧﻤﻮدار ﻣﺪول ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﺑﺮ روي اﻋﻀﺎي ﺑﺎ P / Py 0.5ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻧﻤﻲ ﮔﺬارد.
وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ، 808 ﺳﺎزه www.Saze808.com
ﺳﺘﻮن ﻫﺎ- اﺛﺮات ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ ﺑﺮ روي ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﻴﺮ-11 ﺷﻜﻞ
. ﻣﻘﺪاري ﻛﺎﻫﺶ در ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖ، در اﺛﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲa-11 اﻣﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ ﺧﻤﺸﻲ و ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ-ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺟﻬﺖ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري (Ziemian., 2008;Ziemian and ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ در ﻫﻤﻪ ﺣﺎﻻت از ﺳﺨﺘﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد McGuire, 2002) ﺿﺮاﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﺳـﺨﺘﻲ ﺑـﺮاي ﺣﺎﻟـﺖ اﺳـﺘﻔﺎده از آﻧـﺎﻟﻴﺰAISC ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﻳﻦ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ . ﺑﻴﺎن ﺷﺪه اﺳﺖP / Py 0.5, P / Py 0.5 ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در دو ﺣﺎﻟﺖ
ﻣﺮاﺟﻊ-3 [1] American Institute of Steel Construction Inc., Steel Construction Manual, 13th ed. 2005, Second Printing. [2] Jennifer Modugno ,“Application of the 13th edition AISC Direct Analysis Method to Heavy Industrial Structures” Thesis in Georgia Institute of Technology August 2010. [3] Rutenberg, A. (1982), “Simplified P–Delta Analysis for Asymmetric Structures,” ASCE J.Struct. Div., Vol. 108, No. ST9, pp. 1995–2013. [4] Chen WF,” Advanced analysis for structural steel building design”,2008. [5] Theodore V. Galambos Andrea E. Surovek, "Structurl Stability of Steel Concepts and Applications for Structural Engineers",John Wiley & Sons, Inc.,2008 [6] Ziemian, R.D. (ed), Guide to Stability Design Criteria for Metal Structures, 6th Ed.,John Wiley & Sons, Inc., Hoboken, NJ. 2010 .