ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
روش ﻧﻮﻳﻦ ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي )ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي( ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﻲ mojtaba808@yahoo.com
ﭼﻜﻴﺪه :در ﺳﺎل ﻫﺎي اﺧﻴﺮ ،ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﻨﺎ ﺑﻪ دﻻﻳﻞ اﻗﺘﺼﺎدي و زﻳﺒﺎﻳﻲ ﺷﻨﺎﺳﻲ ،روز ﺑﻪ روز ﻋﻈﻴﻢ ﺗﺮ و ﻻﻏﺮﺗﺮ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ ﺗﻤﺎﻳﻞ آﻧﻬﺎ ﺑﻪ رﻓﺘﺎر ﻫﺎي ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ .از ﻃﺮﻓﻲ ﻫﻤﻮاره ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻃﺮح ﺳﺎزه در ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ زﻟﺰﻟﻪ اﻳﻦ ﺳﻮال ﻣﻄﺮح ﺑﻮد ﻛﻪ اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﭼﻪ رﻓﺘﺎري ﺧﻮاﻫﻨﺪ داﺷﺖ .در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﺛﺮ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻋﻀﺎ در ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي ﻧﺎﻣﺸﺨﺺ اﺳﺖ ﭼﺮاﻛﻪ در اﻳﻦ روش اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮ ﻓﺮض ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ در ﻣﻮد ﻛﻤﺎﻧﺶ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ ﭘﺎﻳﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ Kﺗﻚ ﺗﻚ اﻋﻀﺎ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﻣﻮد ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺻﻮرت ﻣﻘﺎوﻣﺖ و ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ دﻗﻴﻖ ﺑﺪﺳﺖ ﻧﻴﺎﻳﺪ .ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ روش ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻣﺸﻜﻞ روﺑﺮوﺳﺖ .در AISC-2005ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪن روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روش ﺟﺪﻳﺪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﺷﺪ و ﻣﻮﺟﺐ ﺳﻬﻮﻟﺖ در اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺷﺪ.در اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ ﺑﻪ اﻧﻮاع روش ﻫﺎي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ از ﺟﻤﻠﻪ ﻓﺮض ﺗﻤﺮﻛﺰ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دو اﻧﺘﻬﺎي ﻋﻀﻮ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي ﻛﻪ ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در ﻣﻘﻄﻊ و اﺛﺮات ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ را ﻫﻢ در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻟﺤﺎظ ﻛﺮد و ﺿﻤﻦ ﺑﺮرﺳﻲ اﻧﻮاع روش ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ ﻛﺎرﺑﺮد روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ.
واژهﻫﺎي ﻛﻠﻴﺪي :ﺗﺤﻠﻴﻞ ﭘﺎﻳﺪاري ،آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ،آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ،آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ،اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ
.1ﻣﻘﺪﻣﻪ ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ اﺻﻞ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺣﻔﻆ ﺗﻌﺎدل ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار اﺳﺖ ﻛﻪ روي ﻣﺪل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد.ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ آن در ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻤﻴﺖ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ اﻳﻦ درﺣﺎﻟﻴﺴﺖ ﻛﻪ اﻛﺜﺮ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي راﻳﺞ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﺗﻨﻬﺎ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ را در ﺧﻮد ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ .در ﮔﺬﺷﺘﻪ در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه ﻫﺎ آﺛﺎر ﭘﺎﻳﺪاري از ﻃﺮﻳﻖ ﺣﻞ ﻣﺴﺎﻟﻪ در ﺳﻄﺢ اﻋﻀﺎ)ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮاﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ( و ﺑﺎ ﺑﻪ ﻛﺎرﮔﻴﺮي روش ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ)
, P
( Pﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲ ﺷﺪ ﻛﻪ اﻣﺮوزه روش ﺟﺪﻳﺪي ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ
ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ اﻣﻜﺎن ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﻪ اﻳﻦ روش ﻫﺎ اﻓﺰوده ﺷﺪ. در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺟﻬﺖ ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﻲ ﺗﻮان از روش ﻫﺎي ﻣﺒﺘﻨﻲ ﺑﺮ ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﺗﺮ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر P , P اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد و ﺑﺮاي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ آﺛﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻛﻨﻮﻧﻲ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎﻳﻲ ﺑﺮاي
ﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ www.Saze808.com ﺤﺎظ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دومم و اﺛﺮات ﻏﻴﺮ ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺑﺎ ﻟﺤ ﻜﻞ 1اﻧﻮاع روش ي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮح دﻳﺪ .در ﺷﻜ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺸﺎن دداده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺐ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ )ﻟﺤﺎظ در
آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ
اﺛﺮ ﻏﻴﺮ ﺮ آﻧﺎﻟﻴﺰ
ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ (K>1 ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ )ﻟﺤﺎظ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﺻ ﺻﻮرت ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ( K=1
اﻻﺳﺘﻴﻚ
اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺰ ﺗﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ
ﭘﺎﻳﺪاري اﺛﺮ ﻣﺮﺮﺗﺒﻪ دوم
ﻣﺮﺗﺒﺒﻪ اول ﭘﻲ دﻟﺘﺎ ﻛﻮﭼﻚ و ﺑﺰرگ اﺛﺮات ﻲ
ﻣﺮﺗﺒﺒﻪ دوم
اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ه ﻟﻨﮕﺮB2,B1
ﻻدي ﺷﻜﻞ -1ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ در آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻓﻮﻻ
ﮔﺮﭼﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ روﺷﻲ ﻲ ﻣﺮﺳﻮم و ﻋﻤﻠﻲ در ﻃﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻫﻤﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﺗﺎﺛﻴﺮﮔﺬار ددر ﻃﺮح ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﺨﺼﻮص ﺑﺮاي اﻣﺎ ﻫﻨﻮز ﻣﺤﺪوددﻳﺖ ﻫﺎﻳﻲ در ﺗﻮاﻧﺎﻳﻲ آآن ﺑﺮاي ﻣﺪل ﻛﺮدن ررﻓﺘﺎر ﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ )ﺑﺨ ﻫﻤﻮاره ﺑﻪ دﻧﺒﺎل ﺗﺤﺖ رﻓﺘﺎر ﺧﻤﺸﻲ-ﭘﻴﭽﺸﺸﻲ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ( وﺟﻮد دارد .ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﻫﻤ ﭘﺎﺳﺦ اﻋﻀﺎ ﺖ روﺷﻲ ﺑﺮاي ادﻏﻏﺎم ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دووم اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ رواﺑﻂ ﺷﺷﺒﻪ ﺗﺠﺮﺑﻲ ﻃﺮح اﻋﻀﺎ ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل ﭘﺎﻳﺪاري ﻫﻤﺰﻣﺎن ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ ﻫﺴﺘﻨﺪ .ﺳﻮﻮال اﺻﻠﻲ در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎﺎ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب اﻳﻨﺴﺖ ﻛﻪ اﺛﺮ ﻣﺘﻘﺎﺑﻞ ﻣﺎﺑﻴﻦ ﻧﺎﭘﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ ﭼ ﭼﮕﻮﻧﻪ اﺳﺖ و ﭼﻪ زﻣﺎﻧﻲ ﻣﻲ ﺗﻮﻮان اﻳﻦ دو ﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري را ﺑﺎ ﻫﻢ ﺑﺮرﺳﻲ ﻛﺮد .ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻌﺮﻓﻲ روش ﻛﻪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﺧﻮﺑﻲ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻟﺤﺎظ ﻛﻨﺪ ﻫﻤﻮاره ﻳﻚ ﻚ ﺳﻮال ﺑﻮده اﺳﺖ. [5].
.2آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎززه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي
ﺷﻜﻞ -2اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻ ﻻﺳﺘﻴﻚ
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ 2ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: -
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول اﻻﺳﺘﻴﻚ اﺑﺘﺪاﻳﻲ ﺗﺮﻳﻦ روش آﻧـﺎﻟﻴﺰ ﻣﺤﺴـﻮب ﻣـﻲ ﺷـﻮد ﻛـﻪ در آن ﻣﺼـﺎﻟﺢ ﺑـﻪ ﺻـﻮرت ﺧﻄـﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ و ﺗﻌﺎدل در ﺷﻜﻞ ﺗﻐﻴﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻧﻴﺎﻓﺘﻪ ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮد .ﺑﻨـﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻧﻴﺮوﻫـﺎ و ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.اﻳﻦ روش ﻫﻴﭽﮕﻮﻧﻪ ﻣﻘﻴﺎس روﺷﻦ و دﻗﻴﻘﻲ از ﭘﺎﻳﺪاري ﻗـﺎب اراﺋﻪ ﻧﻤﻲ دﻫﺪ.
-
در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺧﻄﻲ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ اﻣﺎ ﺗﻌﺎدل ﺳﺎزه در ﺣﺎﻟﺖ ﻫﻨﺪﺳﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮد .در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﭘﺎﻳﺪاري اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻮﺳﻂ ﻳﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻓﺰاﻳﺸﻲ ﻛﻪ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺤﺮاﻧﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ c rﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺗﻮﺳﻂ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻛﻼﺳﻴﻚ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﺪدي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد.
-
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻣﺪل ﻛﺮدن اﺛﺮات ﺗﺴﻠﻴﻢ اﻋﻀﺎ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي اﻓﺰاﻳﺸﻲ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ﭘﺎﺳﺦ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ.اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ ﻛﻤﻚ ﺗﻜﻨﻴﻚ ﻫﺎي ﻣﺘﻔﺎوﻓﺘﻲ از ﻗﺒﻴﻞ ﻣﺪل ﻛﺮدن ﻣﻔﺎﺻﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ ﻣﺪل ﻛﺮدن اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﻟﺤﺎظ ﻛﺮد.در ﺣﺎﻟﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻔﺎﺻﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ)ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ( ﻣﻨﺤﻨﻲ ﭘﺎﺳﺦ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺣﺪ ﺑﺎر ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ) pﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد( ﻣﺤﺪود ﻣﻲ ﮔﺮدد.
-
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﺮ دو اﺛﺮ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﺑﻮدن ﻣﺼﺎﻟﺢ و ﻫﻨﺪﺳﻪ را ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻲ ﺷﻮد و ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﺼﺎﻟﺢ و ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي زﻳﺎد در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي رﻓﺘﺎري ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه در آﻧﺎﻟﻴﺰ و ﻣﺪل ﻛﺮدن دﻗﻴﻖ ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ،ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺣﺎﺻﻞ از ﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد دﻗﻴﻖ ﺗﺮﻳﻦ روش ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ﻗﺎب ﻫﺎ ﺑﻪ ﺣﺴﺎب ﻣﻲ آﻳﺪ.ﻛﻪ اﻟﺒﺘﻪ ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﻛﻪ در اداﻣﻪ ﺑﻴﺎن ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ اﻧﺠﺎم اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺑﺎﻛﻤﻚ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي ﺗﺠﺎري ﻣﻮﺟﻮد ﺑﻪ ﺳﺎدﮔﻲ اﻣﻜﺎﻧﭙﺬﻳﺮ ﻧﻴﺴﺖ[7].
.3آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ اﺗﺼﺎل ﺻﻠﺐ در ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺗﺎ اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ اﻳﺠﺎد ﺷﻮد.ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺨﺘﻲ اﻓﺰاﻳﺸﻲ ،اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻋﻀﺎ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎ اﺻﻼح ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ آن ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻛﺎﻣﻞ اﻋﻀﺎ در ﻃﺮح ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮد .ﻣﺪل ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در روش ﻣﺮﺗﺒﻪ اول و ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻋﻤﻞ ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﺗﺮﻛﻴﺐ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در ﻧﺰدﻳﻜﻲ رﺳﻴﺪن ﺑﻪ ﺣﺪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺣﺘﻴﺎج ﺑﻪ اﺗﺨﺎذ ﺷﻴﻮه وﻳﮋه اي دارد. ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﭼﮕﻮﻧﮕﻲ ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺴﻠﻴﻢ در ﻋﻀﻮ دو ﻧﻮع اﺻﻠﻲ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد.روش ﺳﺎده اي ﻛﻪ در آن ﻫﻴﭽﮕﻮﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮش ﺗﺴﻠﻴﻢ در ﻋﻀﻮ رخ ﻧﻤﻲ دﻫﺪ ﺑﺎ ﻧﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺪل ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ 1ﻧﺎﻣﻴﺪه ﻣﻲ plastic hinge or concentrated plasticity models
1
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com ﺷﻮد .اﻣﺎ ﻧﻮع دﻳﮕﺮ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ در آن ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ﺗﺪرﻳﺠﻲ در ﻣﻘﻄﻊ اﻋﻀﺎ و در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ رخ ﻣﻲ دﻫﺪ را آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻓﻴﺒﺮي 2ﻣﻲ ﮔﻮﻳﻨﺪ .ﺑﺮاي ارزﻳﺎﺑﻲ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ ﺗﻔﺎوت ﺑﻴﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ،ﺗﻘﺪم در ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻋﻀﻮ ﻗﺒﻞ از ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ در ﻋﻀﻮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم و ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ را ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﺧﻮد ﻗﺮار دﻫﺪ .در ﺷﻜﻞ 3ﻣﺜﺎﻟﻲ از ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮاي ﻗﺎب ﭘﻮرﺗﺎل ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ.
ﺷﻜﻞ -3ﻣﺜﺎﻟﻲ از ﻧﺤﻮه ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ
ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ).ﺑﺎ ﻓﺮض اﻳﻨﻜﻪ ﻫﺮ دو آﻧﺎﻟﻴﺰ از ﻣﻌﻴﺎر ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻳﻜﺴﺎﻧﻲ ﻛﻪ در آن ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﻧﺎﭼﻴﺰ ﺷﻤﺮده ﻣﻲ ﺷﻮد ﺗﺒﻌﻴﺖ ﻛﻨﻨﺪ (.در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺎر در دو ﺣﺎﻟﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﻜﻞ 3ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺴﺖ ﭼﺮاﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﺑﻴﻦ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ و اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻣﻲ ﮔﺬارد .در ﺑﻌﻀﻲ ﻗﺎب ﻫﺎ اﻳﻦ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻔﺎوت ﻫﺎي زﻳﺎد در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺷﻮد[7].
.1.3آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺳﻄﺢ ﺗﺴﻠﻴﻢ در ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﺟﻬﺖ ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻃﻮﻟﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﻣﻤﺎن ﻫﺎ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و اﻏﻠﺐ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺑﺮﺷﻲ و ﭘﻴﭽﺸﻲ در آن ﻧﺎﭼﻴﺰ ﺷﻤﺮده ﻣﻲ ﺷﻮد .در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎ اﻓﺰاﻳﺶ ﺗﻨﺶ در اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﻣﺮز ﺗﺴﻠﻴﻢ ،ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در دو ﺳﺮ اﻋﻀﺎ اﻳﺠﺎد ﻣﻲ ﺷﻮد .ﻃﻮل اﻳﻦ spread-of-plasticity, distributed plasticity , plastic zone, or fiber models
2
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com ﻣﻔﺎﺻﻞ ﻣﻌﻤﻮﻻ 0.1ﻃﻮل ﻛﻞ دﻫﺎﻧﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲ ﺷﻮد .اﮔﺮ ﭼﻪ در ﺗﺌﻮري ﺗﻌﻴﻴﻦ راﺑﻄﻪ دﻗﻴﻖ ﺑﺮاي ﺳﻄﺢ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﻣﻘﻄﻊ اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ اﻣﺎ ﺑﻴﺸﺘﺮ روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي روش ﺳﺎده ﺷﺪه اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮوﻫﺎ ،روﺷﻲ ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺳﻄﺢ ﺗﺴﻠﻴﻢ را ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﻨﺪ. [5] .
.2.3آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ در ﻣﻘﻄﻊ ﻋﻀﻮ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﺎﺳﺦ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ اﻧﺤﻨﺎ-ﺧﻤﺶ در ﻣﻘﻄﻊ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺑﺎﺷﺪ.در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ 4ﺳﻄﺢ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﺎ رﺳﻴﺪن ﺗﻨﺶ در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﻪ ﺣﺪ داﺧﻠﻲ ﺷﺮوع ﺷﺪه و ﺑﺎ ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﺑﻪ ﺗﺪرﻳﺞ در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﮔﺴﺘﺮش ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ ﻛﻪ در ﻧﻬﺎﻳﺖ ﺑﺎ رﺳﻴﺪن ﺗﻨﺶ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺣﺪ ﺑﻴﺮوﻧﻲ ﺗﻤﺎم ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﺑﻪ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ ﻣﻲ رﺳﻨﺪ .ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ ،4-aدو ﺳﻄﺢ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮو ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ.ﺳﻄﺢ داﺧﻠﻲ ﻛﻪ ﺳﻄﺢ ﺗﺴﻠﻴﻢ در ﻣﻘﻄﻊ ﻋﻀﻮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﭘﺎراﻣﺘﺮي ﻫﺎﻳﻲ ﭼﻮن ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ،Aﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ز ،ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ، Frcو ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﺼﺎﻟﺢ F yﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد .و ﺳﻄﺢ ﺑﻴﺮوﻧﻲ ﺳﻄﺢ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ ﻣﻘﻄﻊ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻛﺎﻣﻞ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد .ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ 4-bﺑﺮاي ﻳﻚ ﻋﻀﻮ ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻣﺤﻮري ﺛﺎﺑﺖ و ﻣﻤﺎن ﻫﺎي اﻓﺰاﻳﺸﻲ ﻧﺘﺎﻳﺞ رﻓﺘﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﻣﻨﺤﻨﻲ اﻧﺤﻨﺎ-ﻣﻤﺎن در ﺷﻜﻞ 4-cﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ e ,pﻣﻴﺰان اﻧﺤﻨﺎ در ﺣﺎﻟﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺳﺖ و ' M r' , M pﻣﻤﺎن ﻫﺎي اوﻟﻴﻪ و ﻣﻤﺎن ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد ﻫﺮ ﭼﻘﺪر ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺟﻬﺖ اﻧﺤﻨﺎ از ﺣﺎﻟﺖ ﺧﻄﻲ زودﺗﺮ رخ ﻣﻲ دﻫﺪ. [7].
ﺷﻜﻞ -4ﺑﺮرﺳﻲ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻘﻄﻊ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com روش ﻫﺎي ﻣﺘﻌﺪدي ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ در ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻗﺎب وﺟﻮد دارد ﻛﻪ از روش ﻣﺪل ﻓﻴﺒﺮي 3ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺗﺎ روش ﻫﺎي ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﻲ ﻛﻪ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﻣﻮارد دﻳﮕﺮي از ﻣﻔﺎﻫﻴﻢ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺪل ﻓﻴﺒﺮي ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﻧﻮاﺣﻲ ﻛﻮﭼﻚ ﻛﻪ ﺷﺎﻣﻞ رﺷﺘﻪ ﻫﺎي ﻃﻮﻟﻲ در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲ ﺷﻮد.ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻓﺮض ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻋﻀﻮ ﭘﺲ از اﻋﻤﺎل ﺗﻨﺶ ﻫﻤﭽﻨﺎن ﻣﺴﻄﺢ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﻲ ﻣﺎﻧﺪ)ﺟﺰ ﺳﻄﻮﺣﻲ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﭘﻴﭽﺶ ﻏﻴﺮ ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ ﻗﺮار دارﻧﺪ(.ﺑﺎ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﺮﻧﺶ ﻫﺎ در ﻓﻴﺒﺮ ﻫﺎ ﻳﺎ رﺷﺘﻪ ﻫﺎي ﻃﻮﻟﻲ ﻛﺮﻧﺶ ﻣﺤﻮري و ﺳﭙﺲ اﻧﺤﻨﺎ در ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد.ﺳﭙﺲ ﺑﺎ ارﺗﺒﺎط دادن ﻛﺮﻧﺶ ﻫﺎي ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه و ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﻘﻄﻊ ،ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺣﺎﺻﻠﻪ در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﻮﺳﻴﻠﻪ ﻣﺠﻤﻮع ﻋﺪدي ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد.ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل P i Ai :ﻛﻪ A iﺳﻄﺢ ﻓﻴﺒﺮ i ، iﺗﻨﺶ در ﻓﻴﺒﺮ iو Z iﻓﺎﺻﻠﻪ در ﺟﻬﺖ ﻣﺤﻮر Zﻓﻴﺒﺮ ﺗﺎ ﻣﺤﻮر ﺧﻤﺸﻲ ﻣﺮﻛﺰي ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ .ﺑﺎ ﻛﻤﻚ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﻴﺮي ﺳﺨﺘﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻘﻄﻊ ﻋﻀﻮ در ﻫﺮ ﺳﻄﺤﻲ از ﺑﺎرﮔﺬاري ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺖ.در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﺗﻮﺳﻂ E i Ai Z i2ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد .
i
Eاز ﻣﻨﺤﻨﻲ ﺗﻨﺶ ﻛﺮﻧﺶ
ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺎ ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ از ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﺑﺮاي ﻫﺮ ﻓﻴﺒﺮ ،ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ .ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻤﺸﻲ و ﻣﺤﻮري ﻫﺮ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺷﻴﻮه در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد ﺗﺎ در ﻧﻬﺎﻳﺖ ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺨﺘﻲ ﺗﺎﻧﮋاﻧﺖ ﻋﻀﻮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﻮد ..اﻳﻦ روش ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﺑﻪ ﺷﺮﻛﺖ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺲ از ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﺼﺎﻟﺢ در روﻧﺪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ،ﺑﺎ ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺪون ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ ،ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ و ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺑﻪ ﻛﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺷﺎﻣﻞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﻴﺰ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ .ﺑﻪ ﺟﻬﺖ آﻧﻜﻪ در اﻳﻦ روش ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ از ﻣﻘﻄﻊ ﺷﺮوع و در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ ﮔﺴﺘﺮش ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ از اﻳﻦ روش ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺎم ﺑﺮده ﻣﻲ ﺷﻮد.[7] . اوﻟﻴﻦ ﺑﺎر در اﺳﺘﺎﻧﺪارد اﺳﺘﺮاﻟﻴﺎ )(AS4100-SAA-1990
ﺑﻮد ﻛﻪ اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ روش ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﺷﺪ .در AISC-97ﺑﺮاي
اﻋﻀﺎي Iﺷﻜﻞ ﻓﺸﺮده و ﮔﺮم ﻧﻮرد ﺷﺪه ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﻣﻘﺎوﻣﺖ درون ﺻﻔﺤﻪ ﺗﻴﺮ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي اﮔﺮ ﻣﻼﺣﻈﺎت ﻧﺎﺷﻲ از آﺛﺎر ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ و ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ و اﻳﺪه آل ﺳﺎزي ﻣﺼﺎﻟﺢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻛﺎر ﺑﺮده ﺷﻮد ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ روش ﻋﻴﻨﺎ ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه دارد ﻛﻪ اﻟﺒﺘﻪ اﻳﻦ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺧﻮد در ﺗﻌﻴﻴﻦ راﺑﻄﻪ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺘﻮن آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ) AISC-360-05راﺑﻄﻪ (H-1-1ﻧﻘﺶ داﺷﺘﻨﺪ .آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي ﺑﺎﻻ ﻣﻘﺎوﻣﺖ درون ﺻﻔﺤﻪ اي اﻋﻀﺎي Iﺷﻜﻞ را ﺑﺎ دﻗﺖ ﺑﺎﻻ ﻧﺘﻴﺠﻪ ﻣﻲ دﻫﺪ. [2].
ﺑﺮاي اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰارﻫﺎي ﻫﻤﭽﻮن
GTstrudl ، GT-Sabre ، Mastanﻳﺎ
OpenSeesﻣﻴﺒﺎﺷﺪ .از اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺟﻊ و ﻣﺒﻨﺎي ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ دو آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد .ﻛﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ AISC-2005-Comentary-Apandix7از اﻳﻦ روش ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺒﻨﺎي ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ و ﻛﺎﻟﻴﺒﺮه ﻛﺮده آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﻲ ﺗﻮان اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد ﻛﻪ ﺑﺮاي اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ از اﻳﻦ روش اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ .[1] .در
AISC-2005
ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ در روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺧﺎرج از ﺻﻔﺤﻪ ﺑﺎل ﻳﺎ ﺟﺎن ﺑﺴﺘﮕﻲ دارد ﻛﻪ اﻳﻦ ﻋﻮاﻣﻞ را ﻧﻤﻲ ﺗﻮان در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دوﺑﻌﺪي دﻳﺪ .در ﻣﻘﺎﺑﻞ در ﺑﻌﻀﻲ ﻣﻮارد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺳﻪ ﺑﻌﺪي ﻧﻴﺰ ﺑﺎ ﺳﺨﺘﻲ ﻫﺎ و ﭘﻴﭽﻴﺪﮔﻲ ﻫﺎﻳﻲ روﺑﺮو اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺿﻌﻒ ﻓﻮق ﺑﺮاي ﻗﺎب ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻧﻴﺮوﻫﺎي درون ﺻﻔﺤﻪ اي ﻫﺴﺘﻨﺪ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دو ﺑﻌﺪي ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد .ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﺛﺮ ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ را ﻣﻲ ﺗﻮان از
Fiber-type models
3
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com ﻃﺮﻳﻖ ﻣﺪل ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﺷﺎﻣﻞ ﻛﺮﻧﺶ ﻫﺎي ﺳﺨﺖ ﺷﻮﻧﺪﮔﻲ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻜﺎر ﮔﺮﻓﺖ ﮔﺮﭼﻪ اﻳﻦ ﻣﻮراد ﺧﻮد ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﭘﻴﭽﻴﺪﮔﻲ ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺿﺎﻓﻪ ﻛﻨﺪ ﻛﻪ ﻧﻬﺎﻳﺘﺎ ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه ﺗﺎ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﺑﻪ دﻧﺒﺎل روش ﻫﺎﻳﻲ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﺷﻨﺪ. [8].
.4روش ﻫﺎي ﻃﺮح ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي را ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻼك اﺻﻠﻲ و راﻳﺞ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﺣﺴﺎب آورﻳﻢ راﺑﻄﻪ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ زﻳﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد: )(1
R n
ﻛﻪ در اﻳﻦ راﺑﻄﻪ
Rn
i
Q i
ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ اﻋﻀﺎ ،ﺿﺮاﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ Q i ،ﺑﺎر ﻫﺎي وارده و iﺿﺮاﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﺑﺎر
ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﭘﺎﻳﺪاري ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻧﺒﺎﺷﺪ ،اﺛﺮات ﺑﺎر ﻫﺎي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ آﻧﺎﻟﻴﺰ )در ﺳﻤﺖ ﭼﭗ راﺑﻄﻪ (1ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ)ﺳﻤﺖ راﺳﺖ( ﻣﻮرد ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔﻴﺮد .اﻣﺎ اﮔﺮ ﻛﻨﺘﺮل ﺑﺮاي ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺴﺘﻘﻞ ﺑﻮدن ﻣﺎﻫﻴﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺎﺑﻴﻦ دو ﻃﺮف راﺑﻄﻪ 1ﻣﺴﺎﻟﻪ اﻧﺪﻛﻲ ﭘﻴﭽﻴﺪه ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ .ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻋﻀﺎ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس AISCﺑﺎ ﺣﺴﺎب ﺿﺮاﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﺑﺎر ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺎ ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻛﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﻨﺪ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺷﻮد .ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻛﺎر رﻓﺘﻪ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺎزه ﺑﺎ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزه ﺳﺎزﮔﺎر ﻧﻴﺴﺖ .ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﺛﺮات ﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﺣﻞ ﻣﺸﻜﻞ ﻓﻮق از ﻃﺮﻳﻖ ﻛﺎﻟﻴﺒﺮه ﻛﺮدن راﺑﻄﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻨﺪرج در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ و ﻳﺎ از ﻃﺮﻳﻖ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻗﺎﺑﻞ اﻋﻤﺎل اﺳﺖ. ﺑﺮاي ﻫﻤﻴﻦ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻮدن ﻣﺼﺎﻟﺢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ وارد ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻳﺎ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد ﻳﺎ اﺛﺮات ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد.ﻟﺤﺎظ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ )در ﺳﻤﺖ ﭼﭗ راﺑﻄﻪ 1ﺑﺎ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار( درﺳﺖ ﺑﻪ ﺧﻮﺑﻲ اﺳﺘﻔﺎده از رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻣﻘﻄﻊ اﻋﻀﺎ)ﺳﻤﺖ راﺳﺖ از راﺑﻄﻪ (1اﺟﺎزه ﻛﻨﺘﺮل ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه را ﻣﻲ دﻫﺪ .ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ اﺻﻞ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺣﻔﻆ ﺗﻌﺎدل ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار اﺳﺖ ﻛﻪ روي ﻣﺪل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد.ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ آن در ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻤﻴﺖ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ اﻳﻦ درﺣﺎﻟﻴﺴﺖ ﻛﻪ اﻛﺜﺮ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي راﻳﺞ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﺗﻨﻬﺎ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ را در ﺧﻮد ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ .ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ ﺳﻪ روش ﻛﻠﻲ ﭘﺎﻳﺪاري ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻗﺮار ﻣﻴﮕﻴﺮد.[7].
.1.4آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ در اﻳﻦ روش:
اﻋﻀﺎ و اﺗﺼﺎﻻت ﺑﺎ رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ.
P , P
و ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com
ﮔﺮﭼﻪ روش ﻫﺎي ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ و ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﺷﺪن ﺗﺪرﻳﺠﻲ در ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه اﺳﺖ اﻣﺎ اﻳﻦ آﺛﺎر ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﺪل ﻧﻤﻲ ﺷﻮد).روش ﻫﺎي ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﻣﺜﻞ ﻟﺤﺎط آﺛﺎر در رواﺑﻂ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﻤﺎﻧﺸﻲ ﻧﻬﺎﻳﻲ روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ در روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ(
از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎ ﺑﻌﺪ از ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻗﺎﺑﻞ ﻟﺤﺎظ ﻧﻴﺴﺖ ،ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺗﺨﻤﻴﻦ اوﻟﻴﻪ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ واﻗﻌﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻗﺎﺑﻲ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﻴﮕﻴﺮد و ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روش ﭘﻴﺸﻔﺮض ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در اﻛﺜﺮ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد.
در اﻳﻦ روش در ﻣﻮاردي ﻛﻪ ﺳﺎزه اي ﺑﺎ درﺟﻪ ﻧﺎﻣﻌﻴﻨﻲ ﻛﻢ و ﻣﺘﻘﺎرن در ﻗﺎب ﻣﻮﺟﻮد اﺳﺖ ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺑﺎ رﺳﻴﺪن ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻮراد اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻏﻴﺮ ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﻛﺎراﻧﻪ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ دﻻﻳﻞ ﻋﻤﺪه ارﺟﺤﻴﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ در ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻣﻮارد زﻳﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪك -
ﻧﺴﺒﺖ زﻳﺎد اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول در ﺳﺎزه
-
وﺟﻮد ﻧﻴﺮوي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ)ﺳﺎزه ﺑﻠﻨﺪ(
-
درﺟﺎت ﻧﺎﻣﻌﻴﻨﻲ ﻛﻢ در ﺳﺎزه
-
ﺧﻤﺶ ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﺿﻌﻴﻒ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ
-
و اﻟﺒﺘﻪ) White and Hajjar (1997ﻧﺸﺎن دادﻧﺪ ﻛﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد روي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺗﻜﻴﻪ ﮔﺎﻫﻲ ﻧﻴﺰ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻋﺎﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ دﻳﮕﺮي ﺑﺮاي ارﺟﺤﻴﺖ اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﺷﺪ.
در اﻳﻦ روش ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ از ﺳﺨﺘﻲ اﺻﻼح ﺷﺪه و ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻟﺒﺘﻪ ﺑﻪ ﻛﻤﻚ آﻧﻬﺎ ﻫﻤﻪ آﺛﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮو ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺗﺴﻠﻴﻢ در اﻋﻀﺎ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي ﻧﻴﺴﺖ. [7].
.2.4آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ-ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در اﻳﻦ روش: ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺑﺎز ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺒﻞ از ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﺑﻪ ﻣﻴﺰان 10ﺗﺎ %30اﻓﺰاﻳﺶ ﻣﻲ ﻳﺎﺑﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ اﻳﻦ روش ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻃﺮح ﺳﺒﻚ و اﻗﺘﺼﺎدي ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺷﻮد.
اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ ﺑﻪ ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻛﺎﻣﻞ ﻣﻴﺮﺳﻨﺪ ﻣﺪل ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ.
ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪل ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ،ﻣﻘﺎﻃﻌﻴﻜﻪ ﻛﺎﻣﻼ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ اﺟﺎزه ﺑﺮاي ﺑﺎرﺑﺮداري اﻻﺳﺘﻴﻚ دارﻧﺪ.
در اﻳﻦ روش ﺑﺮ ﺧﻼف آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﻟﺤﺎظ ﻧﻤﻲ ﺷﻮد.
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻣﻔﺎﺻﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در واﻗﻊ اداﻣﻪ روش اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﺸﻜﻴﻞ اوﻟﻴﻦ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺳﺖ ﻛﻪ در آن اﺟﺎزه ﺑﺎزﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ ﺑﻌﺪ از ﺗﺴﻠﻴﻢ اﺟﺰاي ﻗﺎب داده ﻣﻲ ﺷﻮد. [7].
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com .3.4آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻫﺮ روﺷﻲ ﻛﻪ در آن اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ در ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري -ﺧﻤﺸﻲ و ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﺷﺎﻣﻞ ﺷﻮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺎﻣﻴﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد .در اﻳﻦ روش: ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در اﻋﻀﺎ ﭘﻴﺶ از اﻳﺠﺎد ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ)ﺑﺎ ﻛﻤﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻓﻴﺒﺮي ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺪل اﺻﻼح ﺷﺪه ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ( اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﺷﻮد .در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺪل اﺻﻼح ﺷﺪه ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ،ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﻗﺒﻞ از اﻳﺠﺎد ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻨﺤﻨﻲ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺟﺰﺋﻲ-ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻛﺎﻣﻞ ﻳﺎ ﺗﻮاﺑﻌﻲ ﻛﻪ اﻧﺘﻘﺎل از ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺟﺰﺋﻲ ﺑﻪ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﻣﻞ را اﻣﻜﺎﻧﭙﺬﻳﺮ ﻣﻲ ﺳﺎزﻧﺪ اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻛﻨﺘﺮل ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻋﺪم ﺗﺠﺎوز از ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺻﻠﻲ اﻋﻀﺎ ﺑﺴﺘﮕﻲ ﺑﻪ ﻧﻮاﺣﻲ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺷﺪه ﻗﺎب دارﻧﺪ .ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل در روش ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﻓﻴﺒﺮي ،ﺳﺨﺖ ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﻣﻄﺎﺑﻖ راﺑﻄﻪ ﺗﻨﺶ-ﻛﺮﻧﺶ ﺗﻚ ﻣﺤﻮري ﻓﺮض ﺷﺪه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.
درآﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﺳﺘﺮاﻟﻴﺎ AS4100اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﭘﻴﺸﺮﻓﺘﻪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روﺷﻲ ﺑﺮاي ارزﻳﺎﺑﻲ ﭘﺎﻳﺪاري درون ﺻﻔﺤﻪ اي اﻋﻀﺎ و ﻗﺎب ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﺷﺪه اﺳﺖ.اﻳﻦ روش ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻣﺪل ﻛﺮدن رﻓﺘﺎر دﻗﻴﻘﻲ از ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺳﺎﻳﺮ روش ﻫﺎي ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه را ﺑﺎ اﻳﻦ روش ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻛﺮد. [2].
.5ﻛﺎرﺑﺮد روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺳﺎزه ﻫﺎ ﻫﻤﻮاره ﻧﻴﺮوي وارده ﺑﺮ ﺳﺎزه
CW ,C ABI
w) Vوزن ﻣﻮﺛﺮ ﻟﺮزه اي ﺳﺎزه(در ﺧﻼل زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از آن
ﭼﻴﺰي اﺳﺖ ﻛﻪ در ﻓﺮآﻳﻨﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﻛﻤﻚ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ .C ABI / Rاز آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮاي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﺎﻧﺪن ﻣﺼﺎﻟﺢ اﻋﻀﺎ در ﺣﻴﻦ وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرگ ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ،در ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎي ﻃﺮح ﻟﺮزه اي،ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ آﻧﭽﻪ در ﺷﻜﻞ 5ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد ﭘﺲ از ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻃﻴﻒ زﻟﺰﻟﻪ ،ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر Rﺑﻪ ﺣﻮزه ارﺗﺠﺎﻋﻲ وارده ﻣﻲ ﺷﻮد .
ﺷﻜﻞ -5ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻴﺮوي ﻃﺮح ﺳﺎزه ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ R ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﻧﻴﺮوي ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اي در ﻃﺮح ﺳﺎزه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻧﻴﺮو ﻃﺮح ﮔﺮدﻧﺪ .در ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ ،ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﻧﻴﺮوي ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ ،ﺑﻪ اﻳﻦ اﻋﻀﺎ اﺟﺎزه ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻴﺮ ارﺗﺠﺎﻋﻲ داده ﻣﻲ ﺷﻮد.در ﺣﻘﻴﻘﺖ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ وﺟﻮد ﺧﺎﺻﻴﺖ ﻣﻴﺮاﻳﻲ در ﺳﺎزه در ﺗﻘﺎﺑﻞ ﺑﺎ اﻳﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ،ﻧﻴﺮوي
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد .در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺨﺶ زﻳﺎدي از اﻧﺮژي زﻟﺰﻟﻪ ﺗﻮﺳﻂ اﻳﻦ ﭼﺮﺧﺶ ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﻛﻤﺎﻧﺶ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد.در واﻗﻊ ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺘﻮان از ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ در ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ زﻳﺎد اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﭘﻴﺶ از اﻳﻦ اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده از ﺧﻮاص ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﺒﻮد .ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻲ در ﻃﺮاﺣﻲ ﻟﺮزه اي ﺳﻌﻲ ﺑﺮ آن اﺳﺖ ﻛﻪ در ﺧﻼل وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺎ رﻓﺘﺎر ارﺗﺠﺎﻋﻲ-ﺧﻤﻴﺮي ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ را ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻛﻨﻨﺪ و ﺑﻘﻴﻪ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ در ﻣﺤﺪوده رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺮار ﮔﻴﺮﻧﺪ.ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ دو ﻣﻮرد زﻳﺮ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻫﻤﺰﻣﺎن ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار داد :
ﺑﺎ ﺗﻤﻬﻴﺪاﺗﻲ در دﺗﺎﻳﻞ و اﺗﺼﺎﻻت و ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺳﺎزه زﻣﻴﻨﻪ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي در ﺳﺎزه و اﻳﺠﺎد ﻣﻨﺤﻨﻲ ﭼﺮﺧﺸﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻓﺰاﻳﺶ داده ﺷﻮد .درواﻗﻊ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻋﺚ ﻛﻨﺘﺮل ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﻮﻧﺪﮔﻲ در اﻋﻀﺎ ﻗﺒﻞ از ﻓﺮورﻳﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﻓﺮاﻫﻢ ﻛﺮدن ﻣﻘﺎوﻣﺖ و روﻧﺪ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮاي ﺗﻀﻤﻴﻦ اﻳﻨﻜﻪ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در ﺣﺎل ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮﻳﺴﺖ و ﺗﻤﺎﻣﻴﺖ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ زﻣﻴﻦ ﻟﺮزه ﻗﻮي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد
ﺳﺎده ﺗﺮﻳﻦ ﺗﻘﺮﻳﺐ ﺑﺮاي درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮض ﺗﻤﺮﻛﺰ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ در ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دو اﻧﺘﻬﺎي ﻋﻀﻮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.ﻓﺮض ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻋﻀﺎ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺟﺰ در دو اﻧﺘﻬﺎ ﻛﻪ ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻃﻮل ﺻﻔﺮ ﺷﻜﻞ ﻣﻲ ﮔﻴﺮد.از اﻳﻦ ﺷﻴﻮه ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻋﻀﻮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد
و در آن ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ در ﻣﻘﻄﻊ و اﺛﺮات ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ را ﻫﻢ دﻳﺪ. [5].
ﺑﺮاي ﭘﺮﻫﻴﺰ از اﻧﺠﺎم ﻣﺮاﺣﻞ ﺳﺨﺖ و ﭘﺮ زﺣﻤﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ AISC 2005ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮات اﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﻮار ﻛﺮد.ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻋﻼوه ﺑﺮ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﺳﻨﺘﻲ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻣﻲ ﺗﻮان از روش ﺟﺪﻳﺪ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ روش ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزده اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد: .1.5روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ از ﺳﺎل AISC ، 1961اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ اﺳﺎس اﻋﻀﺎي در ﻣﻌﺮض ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ )ﺑﺎ ﺣﻔﻆ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻋﻀﻮ( را ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﻛﺮد .از ﺳﺎل 1969ﺗﺎ 1999در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي AISCﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ-ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي ﻛﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺤﻮري ﺑﺮ اﺳﺎس ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻋﻀﻮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ،ﺿﺮوري ﺑﻮده اﺳﺖ ﻛﻪ اﻳﻦ ﻋﻤﻞ ﭘﻴﭽﻴﺪﮔﻲ ﻫﺎي ﺑﻴﺸﺘﺮي ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﻲ ﻛﺮد .ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜﻪ در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﺛﺮ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮوﻫﺎي اﻋﻀﺎ در ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي ﻧﺎﻣﺸﺨﺺ اﺳﺖ ﭼﺮاﻛﻪ در اﻳﻦ روش اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮ ﻓﺮض ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ در ﻣﻮد ﻛﻤﺎﻧﺶ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ ﭘﺎﻳﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ Kﺗﻚ ﺗﻚ اﻋﻀﺎ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﻣﻮد ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺻﻮرت ﻣﻘﺎوﻣﺖ و ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ دﻗﻴﻖ ﺑﺪﺳﺖ ﻧﻴﺎﻳﺪ .روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ روش ﺳﻨﺘﻲ آﻳﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻛﻨﻮﻧﻲ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در آن اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ) 1ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﺠﻪ آن ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري(در ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري اﺟﺰاي ﺳﺎزه ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﮔﺮدد. [1].
.2.5آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ
ﺳﺎزه ، 808وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ www.Saze808.com در AISC-2005ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪن روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روش ﺟﺪﻳﺪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﺷﺪ ﻛﻪ ﻣﻮﺟﺐ ﺳﻬﻮﻟﺖ در اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺷﺪ .در اﻳﻦ روش ﺑﺮاي اﻋﻀﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﻣﻌﺮض ﺑﺎرﮔﺬاري درون ﺻﻔﺤﻪ اي ﻗﺮار دارﻧﺪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻋﻼوه ﺑﺮ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ-ﺳﺘﻮن ) (H-1-1ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي
M n M p , Pn P ni
اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﮔﻴﺮد .ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺳﺘﻮن در اﻳﻦ روش ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﻛﺮدن
ﺑﺎرﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد
].[9
ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﻴﺤﺎت آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﻨﺪرج در ،AISC-2005
ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺗﺼﺎﻻت و ﺳﺎﻳﺮ اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺎزه اي در اﻳﻦ روش ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ ﺗﻔﺎوت اﺳﺘﻔﺎده اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ،اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺨﺘﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﺟﺎي ﺳﺨﺘﻲ واﻗﻌﻲ و ﻧﻴﺰ ﺣﺬف ﻧﻴﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ Kﻣﻴﺒﺎﺷﺪ) (K=1ﺷﻮد .ﻃﺒﻖ AISCاﻟﺰاﻣﺎت واﺣﺪي ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺛﺮات ﻟﺮزه اي وﺿﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ ].[1
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﭼﻪ در ﻏﻴﺎب ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﻬﺎﻳﻲ ،ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻛﺎﻓﻲ از ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز اﺳﺖ و ﭼﻪ در ﺣﻀﻮر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻛﻨﺘﺮل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﻴﺴﺘﻢ اﺳﺖ )ﺗﺎ از اﻳﺠﺎد ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد( ،از ﻣﻼﺣﻈﺎت ﺿﺮوري و ﻣﻬﻢ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و از ﺑﻴﻦ روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ،ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ،آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ از دﻗﺖ ﺧﻮﺑﻲ در ﻟﺤﺎظ ﺗﻤﺎﻣﻲ آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺷﻨﺎﺧﺖ ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﻬﻢ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ .[4] .در ﻃﺮح ﺳﺎزه اي ﺑﺎ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻛﻮﭼﻜﺘﺮ ﻣﺴﺎوي ﺑﺎ ، R 3 ،3ﻣﻄﺎﺑﻖ AISC-341-05ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻨﻬﺎ ﺗﻮﺳﻂ ﺿﻮاﺑﻂ AISCﺑﺮرﺳﻲ ﻣﻲ ﺷﻮد و از اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺧﻮدداري ﻣﻲ ﺷﻮد در ﺣﺎﻟﻲ ﻛﻪ در ﻫﻨﮕﺎم ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ، R 3 ،3ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮاﺣﻲ اﻟﺰاﻣﺎت دﻳﮕﺮي از ﻗﺒﻴﻞ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي اﺗﺼﺎﻻت و ...ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ASCE-7ﺑﺮاي ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﺧﺮاﺑﻲ ﺳﺎزه در اﺛﺮ
P
و ﻛﻨﺘﺮل درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﺎت ﻧﻴﺰ اﻟﺰاﻣﺎﺗﻲ
وﺿﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ] .[3در ﺑﺮرﺳﻲ ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﺣﻴﻦ زﻟﺰﻟﻪ ﺿﺮورﻳﺴﺖ رﻓﺘﺎر اﺗﺼﺎﻻت ﺳﺎزه ﻧﻴﺰ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد ﭼﺮاﻛﻪ ﮔﺮﭼﻪ اﺗﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار و ﻧﻴﻤﻪ ﮔﻴﺮدار در ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺗﻮزﻳﻊ ﻟﻨﮕﺮ در ﻃﻮل ﺗﻴﺮ ﻳﺎ ﺳﺘﻮن ﺗﺎﺛﻴﺮ ﭼﻨﺪاﻧﻲ ﻧﺪارﻧﺪ اﻣﺎ در اﻓﺰاﻳﺶ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﻲ ﻗﺎب و اﺛﺮات
P در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻗﺎب ﻣﻮﺛﺮ اﺳﺖ].[10
.6ﻧﺘﺎﻳﺞ از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮاي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﺎﻧﺪن ﻣﺼﺎﻟﺢ اﻋﻀﺎ در ﺣﻴﻦ وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرگ ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ،در ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎي ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ،ﭘﺲ از ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻃﻴﻒ زﻟﺰﻟﻪ ،ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر Rﺑﻪ ﺣﻮزه ارﺗﺠﺎﻋﻲ وارده ﻣﻲ ﺷﻮد .در واﻗﻊ ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺘﻮان از ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ در ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ زﻳﺎد اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﭘﻴﺶ از اﻳﻦ اﻣﻜﺎن اﺳﺘﻔﺎده از ﺧﻮاص ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﺒﻮد .ﻋﻼوه ﺑﺮ آن ﻧﻴﺎز اﺳﺖ ﺗﺎ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ در ﻃﻮل ﻋﻀﻮ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد.از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻣﺮي زﻣﺎن ﺑﺮ و ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰارﻫﺎي ﺧﺎص ﺑﺎ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در اﻟﻤﺎن اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ 6ﺗﻤﻬﻴﺪاﺗﻲ در اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ دﻳﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد.
ﻲ ﺳﺎزه و زﻟﺰﻟﻪ وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ، 808 ﺳﺎزه www.Saze808.com ﻣﻮﺛﺮ )ﻟﺤﺎظ در ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﺮ (K>1 ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ل ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ )ﻟﺤﺎظ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ
ﻚ اﻻﺳﺘﻴﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ
اﺛﺮات ﻏﻴﺮ
( K=1ﺻﻮرت ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ
اﻻﺳﺘﻴﻚ
ﻚ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﻻﺳﺘﻮ
ﻚ اﻻﺳﺘﻴﻚ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ ﻚ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻮزﻳﻊ
ﻻﺳﺘﻴﻚ اﻧﻮاع روش ﻫﺎي آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻ-6 ﺷﻜﻞ
ﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ااز آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤ ﭽﻴﺪﮔﻲ ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد ر ﺟﻬﺖ ﺳﻬﻮﻟﺖ ددر ﻃﺮح و ﭘﺮﻫﻴﺰ از ﭘﻴﭽ آﻧﺎﻟﻴﺰ،ﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﺟﻬﺖ ﻣﺪل ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻛﺎﻫﺶ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﺳﺘﻔﺎدده ﻣﻲ ﺷﻮدﻛﻪ از ﺑﻴﻦ ددو روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﺖ ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮﺮزه اي ﺗﻌﺮﻳﻒAISC آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻦ وﺟﻮد ﻫﻨﻮز ﻃﺒﻖ ﻦ اﻣﺎ ﺑﺎ اﻳﻦ.ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ داراي اررﺟﺤﻴﺖ اﺳﺖ ﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ددر ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺣﺎﻻت ﻫﻨﻮز ﻧﺎﺷﻨﺎﺧﺘﻪ اﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻮررﻳﻜﻪ در ﺗﻔﺴﻴﺮ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ و راﺑﻄﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ اﻟﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﻓﻮﻻدي در ﻧﻮاﺣ ي اﺳﺖ ﺟﻬﺖ ﺗﺎﻣﻴﻦ آﻣﺪﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﮔﺮﭼﻪ آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻣﻤﻜﻦ ﺖAISC-2005 ﺣﻲ ﻟﺮزه اي ﺑﻪ ﺑﻪ ﺗﻨﻬﺎﻳﻲ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻛﻨﻨﺪه ﭘﺎﻳﺪاري،ﻛﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد اﻣﺎ در ﻣﻮاردي ﻛﻪ ﺗﻐﻴﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﺘﻴﻚ زﻳﺎد ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر ااﺳﺖ .ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻟﺮزه اي ﻧﻴﺴﺖ
ﻣﺮاﺟﻊ.7 [1] Americaan Institute of Steeel Construction Incc., Steel Constructtion Manual, 13th ed. 2005, Second Prinnting. S4100 Standards Association A of Auustralia, Australiann Institute of [2] SAA, Stteel Structures, AS Steel Constrruction, Sydney, Australia. A 1998. [3] Americaan Society of Civill Engineers (ASCE E). Minimum Desiign Loads for Builldings and Other Structtures. ASCE/SEI 7-05. 7 ASCE, Restoon, VA, 2005. [4] White, D D.W., Surovek, A.E., Alemdar, B.N.., Chang, C.-J., Kiim, Y.D., and Kucchenbecker, G.H. “Stabillity analysis and design d of steel buillding frames usingg the 2005 AISC Specificatioon.” International Journal J of Steel Sttructures, Korean S Society of Steel Construction, 6, pp. 71-91. 2006. [5]Okazaki,T. Parkolap,M. Faahnestock,L. “Inteerface of the Directt Analysis Methodd and Seismic Dessign” ASCE,2009. [6] Theodorre V. Galambos An ndrea E. Surovek, "Structurl Stabilitty of Steel Conceppts and Applications for Structural En ngineers",John Wiiley & Sons, Inc.,22008. [7] Ziemiann, R.D. (ed), Guid de to Stability Dessign Criteria for M Metal Structures, 6th 6 Ed.,John Wiley & Soons, Inc., Hoboken n, NJ. 2010 . [8] Nukala, P.K.V.V. and White, W D.W. “A Mixed M Finite Elem ment Formulationn for Threeysis of Frames,” Computer Methodds in Applied Meechanics and Dimensionaal Nonlinear Analy Engineeringg, 193, pp. 2507-25 545. 2004. [9] White, D D.W. and Kim, Y.D D. “A Prototype Application A of the AISC (2005) Stabbility Analysis andd Design Provisions to Metal Buildiing Structural Systtems,” Report to Metal M Building Maanufacturers Association,January 20006, pp. 156. 20066. [10] White, D.W. and Nukalaa, P.K.V.V. “Recennt Advances in Meethods for Inelastiic Frame mplicatinos for Deesign and a Look Toward T the Future,” Proceedings, Naational Steel Analysis: Im Constructionn Conference, Am merican Institute off Steel Constructioon, pp. 43-1 to 45--24. 1997