Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Proyecto Fin de Carrera Aula E / Frechilla Tutor / Alfonso Cano
Vacío, silencio y estrellas Estos tres elementos propios del lugar son el punto de partida de Una grieta monegrina, un observatorio de estrellas ubicado en la estepa sur del desierto de Los Monegros. El proyecto busca mantener la planicie del lugar prácticamente intacta y guiar la mirada del visitante hacia el firmamento. Para ello se plantea una intervención exterior a una cota aproximada de -3m desde donde acceder a las estancias habitacionales de este observatorio. El visitante se aloja en ellas durante un breve periodo de tiempo para desconectar y ver las estrellas en un paisaje tan potente como lo es este desierto. Estas arquitecturas son cápsulas plásticas reforzadas con fibra de vidrio prefabricadas con la tecnología de impresión 3D, permitiendo la singularidad de cada cápsula. Desde ellas el usuario observa el cielo de manera individual cobijado por el terreno. Su carácter, tan ajeno al lugar, contrasta con la masividad y aridez del terreno monegrino, y su asentamiento en el territorio en función de la disipación de intensidades sonoras persigue potenciar el silencio del lugar. En el centro de la intervención, una plataforma elevada permite la observación del firmamento de manera diferente, en conjunto con otras personas, al mismo tiempo ascendiendo del suelo firme para contemplar la bóveda celeste desde una situación más ventajosa. De estructura metálica, su permeabilidad permite intuirla en la lejanía pero sin querer dominar el paisaje existente. El proyecto persigue mantener y potenciar las cualidades del lugar con una arquitectura en total contraste con el mismo, proponiendo nuevos espacios de observación investigando sus materiales y tecnologías constructivas.
-1Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
Las
grietas
del
suelo
del lugar nos muestran la forma en la que aparentemente plano y vacĂo del desierto.
colonizar
el
territorio
La disposiciĂłn de las estrellas en constelaciones nos sugiere la manera de organizar elementos aislados en un conjunto mayor.
-2Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
Monegros, José Beulas
1989
“Pocos paisajes de la Península Ibérica tienen la personalidad de Monegros. El paisaje de Monegros, mucho más rico y diverso de lo que un viajero apresurado pueda suponer, tiene como clave la luz. Una luz deslumbrante, inmensa, que ciega las sombras. Y junto a la luz, un panorama infinito, un cielo inmenso, una tierra que se reduce a veces a un trazo minimalista horizontal.” Franciso Pellicer Corellano
-3Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
-4Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
6 km - 45 ,7 goza
M
o
n
e
g
r
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l
l
o
-
3
2
,
7
4
k
m
Zara
El proyecto se ubica en un punto remoto del desierto sur de Los Monegros, alejado de infraestructuras importantes y con un único y poco transitado acceso. Se favorece así el aislamiento y la desconexión de la intervención.
Hu
41° 33' 33,39" 0° 21' 8,66" Desierto de Los Monegros Zaragoza
-5Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Situación / 1:7000
es
ca
-
45
,7
6
km
-6Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
La
totalidad
del
terreno
extraído
es
igual
a
la
del
terreno
añadido.
Por
ello
el
balance
de
tierras es nulo, de tal manera que no se precisa de material exterior ni hay exceso de la tierra
Desmonte
con la que se cuenta.
Terraplén
Desmonte (260 + 365 + 410 + 205 + 180 + 312 + 165 + 261 + 1478 + 29 + 17 + 26 + 12600 + 45 + 23 + 101 +
Topografía actual
+ 50 + 45 + 24 + 735 + 590 + 421 + 905 + 525 + 21 + 22 + 23 + 1040 + 980 + 744 + 9 + 7 + 7 + 8 +
Topografía anterior
+ 10 + 9 +4 + 31 + 67 + 99 + 6 + 5 + 5 + 52 + 57 + 6 + 12 + 5 + 7 + 7 + 7 + 8) m³ = 23033 m³
Terraplén (810 + 1205 + 1730 + 1785 + 3250 + 4010 + 3780 + 3815 + 2200 + 245 + 88 + 115) m³ = 23033 m³
23033 m³ - 23033 m³ = 0
260 m³ 115 m³ 365 m³
88 m³
205 m³ 165 m³ 410 m³
312 m³ 180 m³
2 6 1 m ³ m
³
17
26 m³
2
9
7 m³
m³
45 m³
7 m³
101 m³ m 1
4
7
³
8
23 m³ 5 m³ 5 m³
52 m³
12600 m³
50 m³
5 m³
2200 m³
³ 57 m
7 m³
6 m³ 45 m³ 99 m³ 245 m³ 735 m³
67 m³
8 m³
3815 m³
31 m³
4010 m³ 3780 m³
24 m³
4 m³ 23 m³
3250 m³
5 m³
590 m³
9 m³ 22 m³
74
6 m³
12 m³
4
m³
905 m³ 421 m³
21 m³ 10 m³
1785 m³ 1040 m³ 1730 m³ 980 m³ 8 m³ 1205 m³ 9 m³ 810 m³
7 m³ 7 m³
-7Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Movimiento de tierras / 1:1500
523 m³
Ac
ce
so
pr
in
ci
pa
l
La intervención se extiende en el territorio como una grieta abierta del terreno, formándose por una sucesión de patios y caminos a una cota aproximada de -3m.
Cápsu
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les
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Cáps
ulas
vivi
enda
A
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-8Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Intervención general / 1:1000
r
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v
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Ac
ce
so
pr
in
ci
pa
l
A través de la grieta se accede a las cápsulas plásticas enterradas, estancias temporales para el retiro y la observación del firmamento.
Cápsu
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C
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-9Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Intervención general / 1:1000
r
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d
o
-10Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
El patio de mayores dimensiones se encuentra en el centro de la intervención, donde se sitúa la plataforma de observación y los usos más comunes del observatorio.
s de Sala ra u lect
Plan
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Sala de observación cenital
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Aulas
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Sala de reuniones
Auditorio
Sala de exposiciones
Despacho
Zo
na
co
mú
n
-11Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Espacio central / 1:500
1
,
7
5
9.7
plataforma de observaciรณn
12.6
2.4
estructura de plataforma
1.0 0.6 4.2 6.0
cรกscara ligera metรกlica
cercha circular mรณvil
11.2
4.8
estructura vertical
cercha cuadrada de arriostramiento pistones hidrรกulicos (4)
ra
le
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e t r e v a a r r e u l t a c c u s r e t s de y
s tu ta uc pa tr es
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o io ad ed rj rm fo te in
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est for ruct u con jado ra de con solid pat ada as
s c e n s o a
-12Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / 1:100
-13Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
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6 0. 12
ELEMENTO A
DO RA AD CU R
6
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120.6
1.8
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12.4
12
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6
u(mm) 454
A(cm²)
S(cm³)
26,10
55,10
W(cm³)
i(cm)
91,9
4,59
I(cm4)
p(kp/m)
913
20,50
a(mm)
#80.5
e(mm)
u(mm)
80
5
299
A(cm²)
S(cm³)
14,10
19,50
I(cm4)
p(kp/m)
217
11,10
a I(cm4) e
W(cm³)
128
32
i(cm) 3,01
.
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ELEMENTO C
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e(mm)
60
5
u(mm) 219
A(cm²)
S(cm³)
10,10
10,20
I(cm4)
p(kp/m)
85
7,96
a
e
I(cm4)
W(cm³)
i(cm)
48,50
16,20
2,19
TU
Ø6.0 1.0
ELEMENTO D
U T L I F R E P
a(mm)
#60.5
IL RF PE
D A U C R A L U B
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
0 2 R
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1
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
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0 2 1 O D A R D A U C R A L U B U T
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120.6
45°
P.T.C.
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551,00
Perfil
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2
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6
3.5
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6 0.
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
e(mm)
I(cm4) e
Perfil
P.
P
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A
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
120
P
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a(mm)
6
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A
Perfil #120.6 a
ELEMENTO B
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0.
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A
A
0
12
C L
U
2
2.3
P.
1
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
45°
PTC 80.5
ELEMENTO A
6.0
1.3
a(mm) 100
e(mm) 6
u(mm) 314
A(cm²) 17,70
S(cm³) 26,50
d I(cm4) e
ELEMENTO E
PERFIL TUBULAR CUADRADO 80.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 80.5
15°
Perfil #100.6
196
Perfil
a(mm)
#250.10
250
W(cm³) 39,3
e(mm) 10
i(cm) 3,33
u(mm)
I(cm4)
p(kp/m)
393,0
13,9
A(cm²)
1570,8
S(cm³)
75,4
-
d I(cm4) e
W(cm³)
i(cm)
543,8
43,5
8,49
a(mm)
e(mm)
u(mm)
I(cm4)
p(kp/m)
10880
-
PTC 80.5
0.6
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
0.8
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
4.4
45
2
A(cm²)
141
S(cm³)
270
1,86
d I(cm4) e
6,26
W(cm³) 2,78
i(cm)
I(cm4)
1,52
p(kp/m)
12,5
2,12
3.6 PERFIL HUECO REDONDO 100.6
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.60.4
0.4 ELEMENTO C
#45.2
PTC 60.5
0.6
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
PTC 60.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
ELEMENTO B
ELEMENTO F
Perfil
4.4
1.4
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
0.8 0.9
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
0.8 4.4
0.9
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
0.8 4.6
0.9
10 0. 25 D
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1.3
0.9 0.9
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1.4 1.51.5
O 250.10 PERFIL HUECO REDOND
H
O
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0.9
4.3
P
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0.5 1.2
P
0. 25 O ND DO RE O EC HU IL RF PE
0.9 0.9
HU
10.0
.2
0.9
250.10 PERFIL HUECO REDONDO
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
1.5
10
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IL
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PERFIL HUECO REDONDO 250.10
IL RF PE
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HU
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8 5. 15 O ND DO RE CO E HU
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PERFIL HUECO REDONDO 250.10
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4.6
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
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ELEMENTO D
PE
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H. P.
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
RE
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PE
10 0.
0. 25
PERFIL HUECO REDONDO 100.6
R.
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.60.4
10
0.4
PERFIL HUECO REDONDO 45.2
0.8 PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
PERFIL HUECO REDONDO 45.2
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
CUADRO DE CARGAS
d4
1.2
Según CTE DB SE-AE
1.2
0.5
d3
ELEMENTO E
CARGAS PERMANENTES
VALOR CARACTERISTICO qk
PP estructura
Modelizado informático SAP2000
0.5 PP forjado
0.5
0.57 KN/m2
CARGAS PERMANENTES
VALOR CARACTERISTICO qk
SOBRECARGAS DE USO
– Zona acceso público sin obstáculos (C3) 5kN/m2 -Escalera 4 personas máx 4kN/m2
VIENTO
+Y (más desfavorable) 0,7 kN/m2
NIEVE
1.2
1.2 ELEMENTO F 1.2
1.2
1,0 kN/m2
ACERO ESTRUCTURAL
1.2 Tipo de acero
S-355-JR
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Y s) 1.05
338 / 470
-14Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Estructura plataforma / 1:200
1.2
CIMENTACIÓN
1.2
0.5
0.5
1.2
Unión articulada cercha circular + pistón
Arriostramiento pistón
Malla metálica flexible
rf
il
hu
ec
o
re
do
nd
o
15
5.
8
ndo 250.10 Perfil hueco redo
Pe
Unión articulada estructura forjado + cercha circular
Unión articulada estructura forjado + cercha circular
Estructura de forjado superior / Perfil hueco cuadrado 120.6
Cercha cuadrada perfil hueco cuadrado 60.5
Pe
es
tr
uc
t
Pe
ld
añ
o
a tr
me
x
e=
3c
m
Pletina doblada soldada a perfil de sujección de peldaño
rf
il
r la 2 bu tu 40x x al 80 ur
Nmax = -148,92 kN Npl,Rd = A·fyd = A·(fy/Ym0) = 1410mm2 · (355N/mm2/1,05) = 476,71 kN
#80.5
a(mm)
e(mm)
80
5
u(mm) 299
A(cm²)
S(cm³)
14,10
19,50
I(cm4)
p(kp/m)
217
11,10
a
P I(cm4)
e
128
W(cm³) 32
i(cm) 3,01
f er
il
hu
ec
o
d re
on
do
15
5.
8
Perfil hueco redondo 100.6 Perfil hueco redondo 250.10
Perfil tubular rectangular 100x75x2
Perfil
Tarima metálica de tramex Elemento de unión soldada de patas
Apoyo articulado a suelo
Cercha circular perfil hueco cuadrado 80.6
Pe
rf
il
e hu
co
re
do
o nd
25
0.
10
NIEVE 1 kN m² (-z)
Nmax = -371,77 kN Npl,Rd = A·fyd = A·(fy/Ym0) = 7540mm2 · (355N/mm2/1,05) = 2549,24 kN
SOBRECARGA DE USO 5 kN m² (-z)
Perfil
a(mm)
e(mm)
#250.10
250
10
u(mm) 1570,8
A(cm²)
S(cm³)
75,4
-
d I(cm4)
W(cm³)
i(cm)
I(cm4)
p(kp/m)
PP FORJADO
e
4 kN m² (-z)
Apoyo articulado soldado a placa anclada a suelo con sistema de nivelación
4
543,8
43,5
8,49
10880
-
VI
EN TO kN m²
(+
SOBRECARGA USO
y)
5 kN m² (-z)
PP FORJADO 4 kN m² (-z)
S O B R E C A R G A U S O 4 k N m ² ( z
ndo 250.10 Perfil hueco redo
)
Nmax = -120,66 kN Npl,Rd = A·fyd = A·(fy/Ym0) = 270mm2 · (355N/mm2/1,05) = 912,85 kN
Perfil #45.2
a(mm)
e(mm)
45
2
u(mm) 141
A(cm²)
S(cm³)
270
1,86
d I(cm4) e
6,26
W(cm³) 2,78
i(cm) 1,52
I(cm4) 12,5
p(kp/m)
Apoyo articulado a suelo de elemento estructural de escalera
0.5
1.2
2,12
1.2
-15Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / 1:20
Encepado, pernos de anclaje y arranque de micropilotes
Estructura de superficie "cáscara" Perfil hueco circular Ø2cm
Perfil tubular rectangular 60x40x2 Tarima metálica de tramex
Malla metálica flexible Es
T
e
n
s
o
tr
u
u ct
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cu
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12
0.
6
r d
e u
n
i
ó
n e
n
t
r
Unión articulada estructura forjado + cercha circular
e e
l
e
m
e
n
t
o
s Ø
Sistema de piezas y unión atornillada de estructura "cáscara"
2
c
m
Nmax = -101,23 kN Npl,Rd = A·fyd = A·(fy/Ym0) = 2610mm2 · (355N/mm2/1,05) = 882,43 kN
Perfil
a(mm)
e(mm)
u(mm)
#120.6
120
6
454
I(cm4)
W(cm³)
i(cm)
551,00
91,9
4,59
A(cm²)
S(cm³)
26,10
55,10
Unión articulada cercha circular + pistón
Cercha circular perfil hueco cuadrado 80.6
a
e
I(cm4) 913
p(kp/m) 20,50
Pistón hidráulico
Arriostramiento pistón
#60.5
e(mm)
u(mm)
60
5
219
I(cm4)
W(cm³)
i(cm)
48,50
16,20
2,19
A(cm²) 10,10
S(cm³) 10,20
a
e
I(cm4) 85
Tirante cuelgue escalera Ø1cm
a(mm)
Pletinas soldadas de anclaje de tirante
Perfil hueco redondo 100.6
Perfil
Cercha cuadrada perfil hueco cuadrado 60.5
Unión de elementos mediante chapones y pasadores
Nmax = -259,65 kN Npl,Rd = A·fyd = A·(fy/Ym0) = 1010mm2 · (355N/mm2/1,05) = 341,48 kN
p(kp/m) 7,96
Peldaño tramex e=3cm
Perfil estructural tubular 80x40x2
Pieza arriostramiento pistón soldado a cordón superior cercha horizontal
Atornillamiento de chapón soldado a unión + chapón soldado a pistón
Pletina doblada soldada a perfil de sujección de peldaño
Nmax = -264,71 kN Npl,Rd = A·fyd = A·(fy/Ym0) = 1770mm2 · (355N/mm2/1,05) = 598,43 kN Unión articulada de cercha circular a pistón y arriostramiento a cercha cuadrada
Perfil
a(mm)
e(mm)
u(mm)
#100.6
100
6
314
I(cm4)
W(cm³)
i(cm)
I(cm4)
196
39,3
3,33
393,0
Unión articulada estructura vertical + horizontal con sistema de nivelación
A(cm²)
S(cm³)
17,70
26,50
Anclaje de tirante desde eje estructural Perfil tubular rectangular 100x75x2 Tarima metálica de tramex
d
e
p(kp/m) 13,9
Elemento de unión soldada de patas
Cilindro hidráulico
Émbolo del pistón
Bomba
Válvula de salida
Llave de descarga
Válvula de admisión
Filtro de malla
Depósito de aceite
Componentes sistema pistón hidráulico
P
e
r
f
i
l
h
u
e
c
o
r
e
d
o
n
d
o
2
5
0
.
1
0
.10 redondo 250 Perfil hueco
Unión atornillada chapón A + chapón B
Elemento unión soldada de perfiles tubulares horizontales
Soldadura chapón A a perfil hueco redondo 250.10 Apoyo articulado soldado a placa anclada a suelo con sistema de nivelación
Unión elemento horizontal y elemento escalera
-16Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / 1:20
-17Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
y x
C48
c35
C44
C46 C47
C36
C50
A-A'
C30
C26 C23
C25
C20
y x -0,4
c17
8
1,32
1,79
c19
2,21
1,94
c20
1,01
2,45
c21
1,62
2,98
c22
2,38
3,05
c23
3,84
c25
4,01
c26
3,64
c27
c29 c30
1,78
5,89
c33
r32
1,68
6,25
c32
r31
2,48
5,89
c31
1,20
de
17,1
c48
1
c49
C21
0,95
5
17,1
c51
2,43
7,65
0,47
9
08 - 1,
03 - 2,
25 - 2, r48 0,16 9 r4 17 - 0, r50 16 - 2, r51
3,00
7
17,6
c50
C17
r47
1,87
4 16,3
c47
C24
C19
Ducha
0,0
x
y
c1
0,52
1,32
r1 - 0,66
c2
0,47
0,92
r2 - 0,26
c3
0,54
0,95
r3 - 0,33
c4
0,48
0,98
r4 - 0,26
c5
0,30
1,24
r5 - 0,05
c6
0,58
1,72
r6 - 0,51
c7
2,41
1,25
r7 - 1,64
c8
2,47
2,98
r8 - 0,48
c9
2,32
3,07
r9 - 0,30
c10
2,29
1,79
r10 - 1,16
c11
3,12
2,80
r11 - 0,18
c12
2,94
2,32
r12 - 0,69
c13
3,39
1,47
r13 - 0,17
c14
3,02
1,36
r14 - 0,56
c15
1,74
1,75
r15 - 1,71
c16
1,95
1,24
r16 - 1,21
0,72
72 - 0, 65 - 0,
49 - 1,
94 - 1, r33 39 - 0, r34
Doble piel con estructura reticular rigidizadora Armario 1 persona
6,64
c34
tica
r46
69 - 1,
r30
2,35
5,61
-
r29
1,70
5,05
plás
c46
C45
3
2,01
1 16,2
42 - 3,
r45
0,66
-
r28
1,47
5,46
c28
r27
1,19
Base
o apoy
-0,3
88 - 0,
r44
2,20
8 15,8
69 - 0,
30 - 0,
r26
2,40
C34
C27
C18
53 - 0,
r25
2,15
C29 C28
C22
c45
C32
0,97
9
3 15,2
c44
C39
C33
14,7
c43
1,89
2
72 - 0.
54 - 0,
r24
1,11
3,17
c24
78 - 4,
67 - 2, r18 0,72 9 r1 72 - 0, r20 05 - 2, r21 95 - 1, r22 67 - 0, r23
1,56
1,09
c18
r17
1,56
C37
C51
1,72
0
12,6
c42
C43
C42
2,41
9
12,5
c41
C41
0,83
1,88
05 - 3.
39 - 6, r38 2,32 9 r3 68 - 0, r40 03 - 2, r41 52 - 0, r42 23 - 0, r43
1,68
4
12,4
c40
C38
C35
1
c39
C40
C31
11,4
c38
r37
1,40
0 11,2
c37
Las cápsulas sociales son estancias mínimas de alojamiento donde la experiencia del observatorio es grupal, teniendo patios y comedores comunes.
r36
2,36
2 11,3
c36
C49
r35
1,65
4 10,1
A' Pieza WC + + lavabo C9
C8
C11
C12
C6
C13
C7
C16
C14
1
Muro de gaviones
15
34
2, -
1,
9 r5
r
59 0,
32
38
C'
2,
3,
9
8 c5
7 c5
C5
7
C5
8
c
c5
17
01
4,
3,
5
4 c5
56
0
0 3,
1
3 c5
69
1
2
1,
4 ,1
0 ,6
2 6 ,8
1
2
c5
6
C
C5
9
C5
5
C-
0 0,
C5
3 C5 4 C5
2
C5
03
58
r
B'
33
57
4 ,3
c5
7
3 ,9
C6
0,
5
-
C6
6
4
r5
C6 2
2 2,
C6
2
0
69
C6
3
1,
C6
C'
C6
91
16
57
0,
1, 16
2,
0,
-
-
6
5 r5
-
C6
14
04
70
2
B'
1
1,
1,
1,
5 1,
B-
0
-
-
1
r6
-
0
45
x
r6
4
0, 39
72
y
3
2
6,
4,
0,
r6 r6
-
-
00
48
-
-
4 r5
r6
7
r
2,
71
6
8 ,2
1,
5
86
10
r6 r6
r6
0,
2,
93
08
98
-
x
2, 0,
53
1,
50
55
10
r
1, 1,
74
2
y
1
0
1,
,3
97
1,
1, -1
42
2,
2,
57
0,
c6
3
2
31
82
-
c6
3,
52
c6
7, 2,
4
Sara Urriza Nolan Cápsula vivienda / 1:100
c6
7
-18Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
6
Cama móvil giratoria
5
0,0
Lucernario con mecanismo abatible
c6
A
C1
C3 C2
c6
C4
c6
C5
C10
c6
B
C15
x
c1
y
1,65
c2
3,45
3,56
r1 4,30 r2 2,83 2,09 c4 3,51 r3 1,99 1,87 c5 5,67 r4 1,99 1,97 c6 5,98 r5 4,33 1,81 c7 3,96 r6 4,63 4,24 c8 3,95 r7 1,53 3,56 c9 5,60 r8 2,15 c10 3,54 6,96 r9 3,89 5,37 c11 r10 7,25 - 1, c12 5,23 46 r11 7,40 - 1, c13 3,65 89 r12 7,00 - 2, c14 4,97 17 r13 7,52 - 1, c15 3,57 89 r 7,54 14 1,98 0,0 c16 3,03 r15 9,11 - 1, c17 2,23 41 r16 8,64 - 0, 2,41 18 r17 - 3, 81
c3
2,91
4,14
Las cápsulas vivienda tienen un carácter más permanente para aquellos que trabajan en el observatorio, componiéndose con agregaciones de cápsulas.
C10 C11
C12 C17
x
y
0,62
1,76
r38 - 0,28
C7
C8
C1
C13
C9
c38
Doble piel con estructura reticular rigidizadora
C14
C15 C2
C3 C4
0,49
1,46
r39 - 0,05
0,76
1,32
r40 - 0,75
c41
0,84
1,03
c42
r41 - 0,51
1,53
2,07
c43
r42 - 1,69
2,20
2,34
c44
r43 - 0,98
1,95
2,06
r44 - 1,28
1,91
1,42
c46
r45 - 0,90
2,92
1,60
c47
r46 - 1,78
3,91
2,71
c48
r47 - 3,97
4,44
2,58
c49
r48 - 0,41
4,34
2,40
r49 - 0,59
C16
C5
c39
c40
C6
c45
Cama móvil giratoria Lucernario con mecanismo abatible
c50
4,27
1,88
c51
r50 - 1,11
3,80
1,47
r51 - 0,99
c52
3,79
1,41
c53
r52 - 0,96
6,06
3,00
c54
r53 - 1,01
6,96
3,12
r54 - 0,91
c55
6,33
1,97
c56
r55 - 1,64
6,49
1,83
r56 - 2,28
c57
6,12
1,46
c58
5,51
0,77
C18
C73
C75
C74
C77 C79
C72
C76
C81
C78 C80
C82
Baño vestid
or - ha bita
ción
C54 C53 C47 C48 C43 C49
r57 - 1,40
C42
C44
C55
C50
r58
C38
- 2,71
C56
C46 C39 C40
C19
C45
C51
C57
C52
C41
C20
C58
C21 C22
C23
0,0 C24
C26
Junta de anillo tórico entre piezas de cápsula
C25
C28
C27
C29
C34
C33
C32 C35
x
c
5
9
c
0,0
6
,
5
6
c
2
,
8
2
6
5
o vad
7
,
0
6
,
7
,
7
6
,
,
,
6
,
6
5
,
9
8
4 ,
7
1
2
0
,
6
2
8
1
,
7
1 r
6 ,
4
-
9
,
2
1
r
0
5
5
-
r
4
1
-
6
1 8
,
8 r
4
7
3
7
9
2 5
9
-
3
1
1
6
8
2
c
Pat
1
0 c
5
,
1
r
2
,
2 7
,
4
6
1
9
9 c
io
9
2
6
8
1
2
r
2
8
c
,
4
0
7
6
4
2
9
3 6
c
pri
,
6 c
3
7
1
,
5
r 6
2
3
4
6 ,
,
2
0
0
,
1
8
Pati
7
iv o pr
ado
2
7
0
C59
2
C69
12
0,
09
1,
2,
6
7
C72
r3
r3
C71
-
-
-
35
C70
5 r3
Espacio de estar con lucernario común C67 C68
0,0
00
26
29
52
1,
1,
-
-
96
56
C66
54
1,
8m
1,
r3
4
3 r3
0'
2,
62
01
1,
1,
-
-
06
90
1,
1,
2, 36
72
56
r3
2
1 r3
14
2,
2,
2,
19
04
2,
1,
1,
-
-
-
9
0 r3
r2
06
06
2,
3, 87
13
2,
2,
3
7 c3
c3
6
5
4 c3
c3
59
63
01
0,
1,
-
7
8 r2
r2
31
20
5,
4, 82
15
1,
3, 2
c3
de
e:
C92
c3
1
0
c2
c3
o
vi
s
C90
9
8
r Mu
ga
e on
C95
c3
29
68
2,
1,
-
5
6 r2
r2
82
31
4,
4,
4, 84
98
1,
1,
90
79
r2
4
3 r2
6
7 c2
c2
c2
1,
61
20
1,
1,
-
2,
-
-
24
67
4,
5, 16
6, 19
2,
1,
70
r2
2
1 r2
33
C65
5
4
C64
C62
C91
c2
99
05
62
2,
0,
1,
0
6, 39
4,
2 c2
9
6
r
0
9
1 -
7
,
3
C63
3,
-
-
8
9
r2 64
r1
r1 50
00
6,
7,
41
87
3,
,
6
r
5
8
,
-
C61
3 c2
c2
c2
9
,
9
2
3
3 9
5
C60
1
0
3,
y
45
7,
8, 68
36
3,
x
45 3,
3,
8
,
6
r 8
,
2
ma de ap oyo de cá psula
9
0
2
6
,
9
Platafor
c1
6
6
2
1
1
5
1
c
c1
3
4 c
Ducha con vistas al cielo
,
6
r
5
2
6
,
,
-
2
3
3
c
6
5
2 6
,
1
1
c
0
r
4
5
,
1 6
,
3
1
0 c
6
9
1
4
1
1
C89
0
C36 C37
,
7
,
6
5
C88
7
r
4
,
0
C93
C94 C96
C98
C97
Cápsula vivienda / 1:100
C99
-19Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
C85
y
C31
5
7
2
C86
r
c2
5
C83
,
C84
4 9
C87
Encuentro cápsula-gavión C30
Cocina
g pe
as
o
a andró
meda
iá
ng
ul
i
e
s
o
l
á
c
t
e
a
tr
r
r
s
e
o
u r
o fe
e
a
polar
o s
a
e
on
r
nc
ag
no
hé rc ul
os
a
y ma
or
es
ón or l em e n
-20Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
li
dr
me
o r i ó n
cochero
o
ce
cas iop ea
t
ví
a
p
(A) (B) (C)
(D) SPL = 27·log(r2/r1) donde SPL: dB atenuados; r2: distancia de atenuación; r1: distancia de referencia nivel sonoro
distancia de disipación
(A)
35 dB
15 m
murmullo/ruido residual
(B)
40 dB
30 m
una persona hablando
(C)
42 dB
35 m
conversación normal
(D)
47 dB
60 m
mezcla de conversaciones
(C)
35
El asentamiento de las cápsulas en el territorio busca potenciar el slencio del lugar. Se tiene en cuenta la distancia de disipación de unas intensidades base.
m
(A)
15m
60m
(D)
(B) 30m
-21Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Diagrama sonoro / 1:1000
3,49
r37 - 0,78
r36 - 0,78
r35 - 0,31
.8m
2,91
e:0
3,43
2,20
r39 - 0,21
r38 - 1,22
es
3,20
3,54
r40 - 1,22
ion
c35
3,16
2,69
gav
c36
5,60
-1,89
o d e
c37
60,9
Mur
c38
4,63
y
c39
x
c40
Las cápsulas aisladas son espacios mínimos completamente equipados para el aislamiento del usuario durante un breve periodo. Todo el espacio gira en torno al mueble central, flexible y móvil.
Plataforma de apoyo de cápsula
C23
C20
C19
A'
C26
C25 C24
Pieza de baño lavabo + wc
r17 - 0,31
r18 - 0,78
r19 - 0,78
r20 - 1,22
r21 - 0,21
r22 - 1,22
r23 - 2,18
r24 - 1,84
r25 - 1,43
r26 - 1,68
1,78
1,47
1,19
1,13
2,30
1,68
2,09
2,16
-1,30
1,44
1,43
1,44
0,96
2,46
2,82
3,28
3,79
3,14
c18
c19
c20
c21
c22
c23
c24
c25
c26
y
2,00
C13
Espacio de trabajo
C34
1,02
0,0
C21
B'
C38
C18
B
C22
Ducha con vistas al cielo
C39
c17
C35
C36
C37
Cama móvil giratoria
C40
C17
Encuentro cápsula-gavión
C'
C-C'
A-A'
0,0
C
Lucernario con mecanismo abatible
C7 C1 C8
C2
C3
C9
A
x
C6 C14
C5 C12 C10
C15 C16
C11
0,0
0,0 C4
c34 C28
4,16
-4,81
r34 - 6,27
C33 C30 C31 C29
y
2,00
2,76
r1 - 2,12
c2
1,51
2,51
r2 - 1,66
c3
2,47
1,76
r3 - 2,74
c4
2,39
-1,57
r4 - 6,07
c5
2,99
1,30
r5 - 3,47
c6
3,59
2,43
r6 - 2,40
c7
5,72
3,03
r7 - 0,18
c8
3,53
2,60
r8 - 1,90
c9
5,23
1,33
r9 - 0,51
c10
5,06
0,81
r10 - 0,05
c11
4,74
0,73
r11 - 0,30
c12
5,18
1,17
r12 - 1,10
c13
2,64
5,16
r13 - 4,66
c14
2,02
2,12
r14 - 2,07
c15
1,38
0,76
r15 - 0,68
c16
1,76
0,6
r16 - 0,18
C27
B-B'
C32
6,01
c33
5,89
c32
4,44
c31
1,98 3,00 2,43
2,86
c30
2,19
3,32
c29
2,24
c28
2,90
2,27
c27
y
x
2,75 2,09
r33 - 0,68 r32 - 0,89 r31 - 3,17 r30 - 1,88 r29 - 3,46 r28 - 1,65 r27 - 0,95
= do s an la bl u a ps h cá na e so r t er en p a ma un i n e mí d o ia id c n an so st n di ió = ac m ip s 30 di =
x
c1
-22Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Cápsula aislada / 1:100
Propio, masivo, รกrido
Ajeno, ligero, tecnolรณgico
-23Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
Electricidad
tic
,8 a 0
m3
Saneamiento
AFS / ACS
Ventilación y climatización
Fosa séptica
ép a s
Depósito + bomba
para ACS
Depósito AFS 1m3 (uso aprox. 15 días)
Bomba
Ex
Enfriamiento de aire por serpentín
Fos
Fancoil con recuperador de calor
pu
ls
ió
n
or ect al Colincip pr
Grupo electrógeno Imp
uls
Calentador solar + + depósito ACS
ión
+ oil Fanc dor pera recu alor de c viones Muro de ga
Zo
na
de
Puntos
tr
ab
aj
o
Br a az lu pe o ce rt mó re ur vi na a l de ri o
Re-utilización de aguas grises para inodoro
Evacuación humos de campana extractora
Colector solar + depósito ACS
R
G
F
G
F
A
r
P
m
a
r
i
to
o
en
P i R el P E es 2 tr 3 u 1 ct . u 5 r c al m
mi
i e P l E es 2 tr 3 u 1 ct . u 5 r c al m
ia
F re le tr xo ác t
il
fr en n tí rior en te rp ex Se re ai
0.2
Captación aire exterior
lan
te
lan
a d e vi dri
o 7 cm
-24Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Planta constructiva / 1:30
Retícula rigidizadora GFRP-M de segundo orden
Retícula rigidizadora GFRP-M de primer orden
Iluminación de entrada
Lucernario móvil
Ais
contención
Encuentro de cápsula con gavión
s de tierra
inac de ilum
rior ión exte
Ventilación y climatización
Saneamiento
AFS / ACS
Electricidad
Toma de aire exterior
Iluminación entrada
Fosa séptica
Fancoil con recuperador de calor
Iluminación exterior
Depósito AFS + bomba
Lucernario abatible
n ai re
e n d
Fle ret xo rát ci
l
Piel estructural GFRP-M 1.5 cm
sul
a
Piel estructural GFRP-M 1.5 cm
Aislante lana de vidrio 7cm
cáp
lsió
Pistón hidráulico
Impu
Admisión de aire exterior
Panel solar híbrido electricidad (células fotovoltaicas) + ACS (circuito hidráulico)
Puntos de iluminación exterior
Cantos hincados sobre base de cemento y arena
Pavimento tierra TODO EN 1 10cm
Refuerzo estructura
Base gravas 20cm
Plataforma de apoyo sobre terreno
Lí
exc nea
ava
ció
ar n p
Placa GFRP E-23 especial suelo
Muro gaviones 80cm
a c
ca olo
ció
Cama móvil
Fosa séptica 0,7 m3 Base hormigón pobre 10cm
-25Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Sección constructiva / 1:30
Depósito AFS 1m3 + bomba
Base hormigón pobre 10cm
Ventilación y climatización
AFS / ACS
Saneamiento
Electricidad
Toma de aire exterior Expuls
Iluminación entrada
ión
Colector solar + depósito ACS
Serpentín de enfriamiento
Evacuación humos extractor
Bote sifónico
Depósito AFS + bomba
Fosa séptica
Iluminación flexo
Mecanismo de apertura de lucernario
Admisión de aire exterior
Lucernario móvil
ral tructu Piel es1.5 cm GFRP-M
Retícula rigidizadora GFRP-M de primer orden
ra tructu Piel es 1.5 cm GFRP-M
Retícula rigidizadora GFRP E-23 de segundo orden
c
aire
Pistón hidráulico
oca ol a c par ión ava
lsión
ipal
sanea
Puntos de iluminacion exterior Sillón-Cama móvil
Placa GFRP E-23 especial suelo
Cantos hincados sobre mezcla de cemento y arena
Base de gravas mient
o
Plataforma de apoyo sobre terreno
e Lín
tor p rinc
Iluminación entrada
Fle ret xo rát ci
de n ció
Colec
xc a e
Explu
l
Expulsión humos de extractor
Serpentín de enfriamiento aire exterior
a
l
Fancoil con retorno de calor
cáp
sul
Aislante lana de vidrio 7cm
0.1
Base de hormigón pobre
-26Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Sección constructiva / 1:30
Pavimento de tierra TODO EN 1 10cm
-27Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
GRFP-M(Polímero
Densidad (kg/dm3)
1,5
reforzado con fibra de vidrio, tipo fibras cortadas formando laminado)
Resistencia a Módulo elástico tracción (N/mm2) (N/mm2)
80
Coeficiente de expansión térmica (10^-6/K)
7000
30.0
Pieza GFRP-M cubierta del elemento salida de cápsula con curvatura para contención de terreno sobre cápsula CUADRO DE CARGAS CARGAS PERMANENTES
VALOR CARACTERISTICO qk
PP estructura
0,22 kN/m2
PP cubierta
15,24 KN/m2
Empuje terreno
25,46 KN/m
Empuje terreno
25,37 KN/m
CARGAS VARIABLES SOBRECARGAS DE USO
VALOR CARACTERISTICO qk
– Zona residencial, habitación de hotel (A1) 2kN/m2 -Cubierta transitable accesible sólo privadamente (F) 1kN/m2
Mod
ula
ció
n
pie
nt l i
eri
RP-M or GF
Pieza GFRP-M encuentro cápsula-gavión
Planta
Sección transversal
P
z ie
a
es
pe
a ci
l
su
el
o
Sección longitudinal
Sistema
Modelo simplificado estructural
-28Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Detalles / 1:20
de clip ado
piel in terior
a retícu la
estructu
ral
-30Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
-31Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan
Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Anexo TĂŠcnico Aula E / Frechilla Tutor / Alfonso Cano
C1.A (40,20) 31
40.00 20.63
7.
34°
80°
6.
23
6.
01
19.66
19.18
112°
4.81 9.
15.90
77
50.00
C1.B (50,14) 155°
15.12
160°
9.
73
146°
11.61
10
.1
0
20.5
14.00
9.45
9.
31
4.39
4.
3.60
43
111°
46.55 46.96
47.98
31.59
43.64
y 54° 28° 43.22
39.13
37.58
x 31.43
C1.C (35,0)
-32Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Replanteo plataforma / 1:200
C1 (0,0)
NIEVE 1 kN m² (-z)
SOBRECARGA DE USO 5 kN m² (-z)
PP FORJADO 4 kN m² (-z)
4
VI
EN kN TO m²
(+
y)
SOBRECARGA USO 5 kN m² (-z)
PP FORJADO 4 kN m² (-z)
CUADRO DE CARGAS
Según CTE DB SE-AE
S
CARGAS PERMANENTES
VALOR CARACTERISTICO qk
PP estructura
Modelizado informático SAP2000
O B R E C
0.57 KN/m2
CARGAS PERMANENTES
VALOR CARACTERISTICO qk
A
PP forjado
R G A U S O
– Zona acceso público sin obstáculos (C3) 5kN/m2 -Escalera 4 personas 4kN/m2
SOBRECARGAS DE USO
4 k N m
VIENTO
²
+Y (más desfavorable) 0,7 kN/m2
( -
NIEVE
1,0 kN/m2
z )
Z
Y HIPÓTESIS DE CARGA CONSIDERADAS
X
ELU
-33Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / Cargas
desfavorable 1.35*PPE+1.35*PPF+1.5*SB+1.5*V+1.5*N característica
PPE + PPF + SB + 1.5*V + 1.5*N
ELS casipermanente
PPE + PPF + 1.5*SB + 1.5*V + 1.5*N
1.
CÁLCULO DE CARGAS
ELEMENTO C
Se realiza con ayuda del documente CTE DB SE-AE.
Resistencia a tracción: Ned < Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd = A· (fy/ γM0) = 1010mm2·(355N/mm2/1,05) = 341,48 kN 41,73 kN < 341,48 kN –> CUMPLE
Cargas permanentes -Peso propio de la estructura La tendrá en cuenta automáticamente cálculo.
Resistencia a compresión: Ned < Nt, Rd 259,65 < 341,48 kN –> CUMPLE el
programa
SAP2000
en
el
cálculo,
ya
que
es
mucho
más
preciso
que
realizar
el Resistencia a cortante: Ved < Vpl.Rd Vpl,Rd = Av·[(fy· γM0)/√3]; donde Av = 2·a·e (para secciones tubulares cuadradas)
-Peso propio forjado 4kN/m2 (Perfiles huecos rectangulares 100.80.4 sobre estructura + solado de tramex, tanto en forjado intermedio como en plataforma principal)
Vpl,Rd = 2·a·e·[(fy·γM0)/√3] = (2·60·5)mm2·[(355N/mm2/1.05)/ √3] = 117,19 kN 13,66 kN < 117,19 kN –> CUMPLE Resistencia a flexión: Med < Mel,Rd Mel,Rd = Wel·(fy/ γM0) = 16200mm3 · (355N/mm2/1,05) = 5477,14 kN·m 5,75 kN·m < 5477,14 kN·m –> CUMPLE
Cargas variables -Sobrecarga de uso de forjados 5kN/m2 (Considerando ambos forjados como zonas de acceso al público sin obstáculos, subcategoría C3)
ELEMENTO D
-Sobrecarga de uso de escaleras
Resistencia a compresión: Ned < Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd = A· (fy/ γM0) = 1770mm2·(355N/mm2/1,05) = 598,43 kN 264,71 kN < 598,43 kN –> CUMPLE
́
4kN/m2 (Considerando que la ma xima ocupacion sobre la escalera a la vez sean 4 personas)
-Nieve 1kN/m2 (Al tratarse de una cubierta planta en una localidad bajo los 1000m de altitud)
Resistencia a cortante: Ved < Vpl.Rd Vpl,Rd = Av·[(fy· γM0)/√3]; donde Av = 2·A/π (para secciones circulares huecas)
-Viento 0,7kN/m2 Al no existir una superficie sobre la que incidiría el viento, se plantea en el modelo de cálculo repartir la carga superficial en cargas puntuales sobre los nudos, soplando el viento en la dirección más desfavorable para la estabilidad de la estructura (+y)
Vpl,Rd = 2·A/π·[(fy·γM0)/√3] = (2·1770/π)mm2·[(355N/mm2/1.05)/ √3] = 219,95 kN 16,79 kN < 219,95 kN –> CUMPLE Resistencia a flexión: Med < Mel,Rd Mel,Rd = Wel·(fy/ γM0) = 39300mm3 · (355N/mm2/1,05) = 13287,14 kN·m 37,09 kN·m < 13287,14 kN·m –> CUMPLE
ELEMENTO E Resistencia a compresión: Ned < Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd = A· (fy/ γM0) = 7540mm2·(355N/mm2/1,05) = 2549,24 kN 317,77 kN < 2549,24 kN –> CUMPLE
0,7 kN/m2*área superficie = 0,7 kN/m2*20,8m2 = 14,56 kN 14,56 KN / nº nudos = 14,56 kN / 16 = 0,91 kN cada nudo
Resistencia a cortante: Ved < Vpl.Rd Vpl,Rd = Av·[(fy· γM0)/√3]; donde Av = 2·A/π (para secciones circulares huecas) Vpl,Rd = 2·A/π·[(fy·γM0)/√3] = (2·7540/π)mm2·[(355N/mm2/1.05)/ √3] = 9247,61 kN 273,99 kN < 9247,61 kN –> CUMPLE
2. RESISTENCIA DE LAS SECCIONES Estudiaremos la resistencia de las secciones de los diferentes elementos de la torre utilizando la norma DB SE-A. Los esfuerzos hallados de la estructura corresponden a la desfavorable en estado límite último:
mencionados combinación
Resistencia a flexión: Med < Mel,Rd Mel,Rd = Wel·(fy/ γM0) = 43500mm3 · (355N/mm2/1,05) = 14707,14 kN·m 363,02 kN·m < 14707,14 kN·m –> CUMPLE
anteriormente, de cargas más
1.35*PPE+1.35*PPF+1.5*SB+1.5*V+1.5*N ELEMENTO F Resistencia a tracción: Ned < Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd = A· (fy/ γM0) = 270mm2·(355N/mm2/1,05) = 912,85 kN 79,19 kN < 912,85 kN –> CUMPLE
ELEMENTO A Resistencia a tracción: Ned < Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd = A· (fy/ γM0) = 2610mm2·(355N/mm2/1,05) = 882,43 kN 55,56 kN < 882,43 kN –> CUMPLE Resistencia a compresión: Ned < Nt, Rd 101,23 < 882,43 kN
Resistencia a compresión: Ned < Nt, Rd 129,66 < 812,85 kN –> CUMPLE
–> CUMPLE Resistencia a cortante: Ved < Vpl.Rd
Resistencia a cortante: Ved < Vpl.Rd
Vpl,Rd = Av·[(fy· γM0)/√3]; donde Av = 2·A/π (para secciones circulares huecas)
Vpl,Rd = Av·[(fy·γM0)/√3]; donde Av = 2·a·e (para secciones tubulares cuadradas)
Vpl,Rd = 2·A/π·[(fy·γM0)/√3] = (2·270/π)mm2·[(355N/mm2/1.05)/√3] = 311,15 kN 0,65 kN < 311,15 kN –> CUMPLE
Vpl,Rd = 2·a·e·[(fy·γM0)/√3] = (2·120 ·6)mm2·[(355N/mm2/1.05)/ √3] = 281,09 kN 33,39 kN < 281,09 kN –> CUMPLE
Resistencia a flexión: Med < Mel,Rd Mel,Rd = Wel·(fy/ γM0) = 2780mm3 · (355N/mm2/1,05) = 939,9 kN·m 0,39 kN·m < 939,9 kN·m –> CUMPLE
Resistencia a flexión: Med < Mel,Rd Mel,Rd = Wel·(fy/γM0) = 91800mm3 · (355N/mm2/1,05) = 31037,14 kN·m 30,00 kN·m < 31037,14 kN·m –> CUMPLE
3. COMPROBACIÓN DE BARRAS Resistencia a flexocompresión: (Ned/Nc,Rd) 30/31037,14 = 0,06 0,06 < 1 –> CUMPLE
+
(My,Ed/Mc,Rd,y)
<1
(Ned/Nc,Rd)
+
(My,Ed/Mc,Rd,y)
=
55,56/882,43
+ Utilizando el documento CTE DB SE-A comprobaremos el pandeo en determinadas barras debido a su longitud y carga, en concreto en la barra más solicitada del elemento D, y la barra más solicitada del elemento E. Se comprueba la resistencia frente a las compresiones máximas halladas en la combinación de cargas más desfavorable en estado límite último:
ELEMENTO B
1.35*PPE+1.35*PPF+1.5*SB+1.5*V+1.5*N
Resistencia a tracción: Ned < Nt,Rd Nt,Rd = Npl,Rd = A·fyd = A· (fy/ γM0) = 1410mm2·(355N/mm2/1,05) = 476,71 kN 95,58 kN < 476,71 kN –> CUMPLE
Barra 654 (elemento D) Resistencia a compresión: Ned < Nt, Rd 148,23 < 476,71 kN –> CUMPLE
NEd < Pcr Pcr = (π2·E·I)/Lp2; siendo Lp = L·1, ya que la barra se encuentra articulada en sus dos extremos Pcr = [π2·2,1·10^11(N/m2)·196·10^-8(m4)]/3,6(m)^2 = 313,45 kN 264,71 < 31,345 –> CUMPLE
Resistencia a cortante: Ved < Vpl.Rd Vpl,Rd = Av·[(fy·γM0)/√3]; donde Av = 2·a·e (para secciones tubulares cuadradas) Vpl,Rd = 2·a·e·[(fy·γM0)/√3] = (2·80·5)mm2·[(355N/mm2/1.05)/ √3] = 156,16 kN 11,24 kN < 156,16 kN –> CUMPLE Resistencia a flexión: Med < Mel,Rd Mel,Rd = Wel·(fy/γM0) = 32000mm3 · (355N/mm2/1,05) = 10819,05 kN·m 4,05 kN·m < 10819,05 kN·m –> CUMPLE
-34Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / Comprobaciones
Barra 71 (elemento E) NEd < Pcr Pcr = (π2·E·I)/Lp2; siendo Lp = L·0,7, ya que la barra se encuentra articulada en su contacto con el suelo y empotrada en su contacto con el forjado Pcr = [π2·2,1·10^11(N/m2)·548,8^-8(m4)]/0,7·7,4(m)^2 = 423,91 kN 317,77 < 423,91 –> CUMPLE
4. DEFORMACIONES ADMISIBES Utilizando el documento CTE DB SE-A comprobaremos las deformaciones verticales en tres puntos de la estructura susceptibles a desplazarse tras haber analizado el modelo de deformaciones obtenidos del programa SAP 2000.
más
Comprobación frente a hundimiento: Nc,Ed < Rc,d Rc,d = Rp,d + Rfc,d Rfc,d = Rd,lim/Fr Elegimos su valor por correlación empírica, donde Fr=1,65 ya que se plantea la plataforma donde los micropilotes tienen una función estructural de duración superior a seis (6) meses, y Rd,lim mediante la tabla correspondiente. El micropilote se realizará por inyección repetititva-selectiva IRS Rfc,cd = (600000N/m2)/1,65 = 363,64 kN/m2
Comprobaremos para cada punto dos cuestiones, utilizando combinaciones en estados límite de servicio de la estructura ya que estas comprobaciones tienen que ver con la estabilidad: -El confort de los usuarios, donde L < 350 y utilizando la combinación característica: PPE + PPF + SB + 1.5*V + 1.5*N -La apariencia de la obra, donde L < 300 y utilizando la combinación de acciones casi permanente: PPE + PPF + 1.5*SB + 1.5*V + 1.5*N
Rp,d < 0,15·Rfc,cd Rp,d = qp·Ap; donde qp = fp·σvp·Nq; donde fp = 2,5 (al tratarse de micropilotes perforados) σvp = hi·γi = 7m·17kN/m3 = 119 kN/m2 Nq = 33,30 (sacado de tabla a partir de ángulo de rozamiento 35 grados) Rp,d = 2,5·119(kN/m2)·33,3·[( π·D2/4)m2] = 2,5·119·33,3·(π·0,15/4) = 1167 kN Este valor es > 0,15Rfc,cd, asi que consideramos Rp,d = 0,15·Rfc,cd Rc,d = Rp,d + Rfc,d = 1,15·Rfc,cd = 1,15·363,64 = 418,19 kN Este es el valor de un solo micropilote. El segundo micropilote está inclinado 17 grados. Al ser su inclinación menor que 20 grados se puede tomar este mismo valor para él.
Punto 1 (elemento A) -Confort (combinación característica) l = 12,45M; dmax = 0,0124m d < l/350; l/350 = 12,45/350 = 0,036m 0,0124m < 0,036m –> CUMPLE
Rc,d = 2·419,19 kN = 836,38 kN Nc,Ed < Rc,d; 317,77 < 836,38 kN
-Apariencia (combinación casi permanente) l = 12,45; dmax = 0,011m d < l/300; l/300 = 12,45/300 = 0,0415m 0,011m < 0,0314m –> CUMPLE
Punto 2 (elemento E) -Confort (combinación característica) l = 4,4 m; dmax = 0,0071m d < l/300; l/300 = 4,4/300 = 0,0147m 0,0072m < 0,0147m –> CUMPLE -Apariencia (combinación casi permanente) l = 4,4m; dmax = 0,0093m d < l/350; l/350 = 4,4/450 = 0,0125m 0,0093m < 0,125m –> CUMPLE
Punto 3 (elemento F) -Confort (combinación característica) l = 11m; dmax = 0,0056m d < l/350; l/350 = 11/350 = 0,0314m 0,0056m < 0,0314m –> CUMPLE -Apariencia (combinación casi permanente) l = 11m; dmax = 0,0211m d < l/300; l/300 = 11/300 = 0,0367m 0,0211m < 0,0367m –> CUMPLE
5. COMPROBACIÓN DE CIMENTACIÓN Se opta por utilizar una cimentación a base de micropilotes. Cada pata (elemento E) se apoya sobre dos micropilotes, excepto la estructura de la escalera (elemento F) que se apoya sobre tres. Los micropilotes tienen unas dimensiones de Ø0,15m y h=7m.Se comprueba esta cimentación con el documento “Guía para el proyecto y la ejecución de micropilotes en obras de carretera” del Ministerio de Fomento. Comprobaremos la cimentación que soporta el esfuerzo axil más desfavorable. En este caso está formada por un micropilote vertical y otro inclinado.
-35Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / Comprobaciones
–> CUMPLE
12.4
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
IL
P.
BU
LA
R
1.8
CU
AD
RA
DO
12
0.
P.
T
. .C
d1
120.6
1.9
0 12
P.
3.5
T.
C.
12
3.5
0.
1.8
6
T.
PE
6
C.
1.9
120.6
TU
.
P.T.C.
RF
C T.
P.
.6
P.T.C.
PE
12
6 0.
RF
IL
TU
12
BU
0.
L
6
AR
A CU
DR
AD
O
12
0.
6
2.3
Axil traccionado máximo
Barra 249
Axil comprimido máximo
Barra 245 101,23 kN
55,56 kN
Npl,Rd = 852,43 kN
Separación por piezas de los elementos
Cortante máximo
Barra 197
33,39 kN
Barra 197
30,00 kN·m
Vpl,Rd = 281,09 kN
6 . 0 2 1 O D A R D A U C R A T
U
B
U
L
Momento máximo
I
L
Mel,y = 31037,14 kN·m
T
P
E
R
F
C P
E
R
F
I
U
B
U
L
A
U
A
D
R
A
D
2
0
.
6
1:20
1
d1. sección elemento unión piezas
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
45°
O
R
L
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
. 0
P
E
R
F
I
L
T
U
B
U
L
A
R
C
U
A
D
R
A
D
O
1
2
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
E
R
F
I
L
T
U
B
U
L
A
R
C
U
A
1:20
P
d2. planta elemento unión piezas
D
R
A
D
O
1
6
2
0
.
6
d2
PERFIL TUBULAR CUADRADO 120.6
Perfil
a(mm)
e(mm)
#120.6
120
6
u(mm) 454
A(cm²)
S(cm³)
26,10
55,10
I(cm4)
p(kp/m)
913
20,50
a I(cm4) e
W(cm³)
551,00
91,9
i(cm) 4,59
ACERO ESTRUCTURAL
-36Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
Tipo de acero
Sara Urriza Nolan
S-355-JR
Plataforma / Elemento A / 1:75
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Ys) 1.05
338 / 470
6.0
1.3
PTC 80.5
PTC 80.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 80.5
1.0
Axil traccionado máximo
Barra 288
Axil comprimido máximo
Barra 277 148,92 kN
95,58 kN
Npl,Rd = 476,71 kN
PERFIL TUBULAR CUADRADO 80.5
Cortante máximo
Barra 123
11,24 kN
Vpl,Rd = 156,76 kN
45°
Ø6.0
15°
Momento máximo
Barra 163
4.05
kN·m
Mel,y = 10819,05 kN·m
Perfil #80.5
a(mm)
e(mm)
80
5
u(mm) 299
A(cm²)
S(cm³)
14,10
19,50
a I(cm4) e
W(cm³)
128
32
i(cm) 3,01
I(cm4) 217
p(kp/m) 11,10
ACERO ESTRUCTURAL
-37Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
Tipo de acero
Sara Urriza Nolan
S-355-JR
Plataforma / Elemento B / 1:75
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Ys) 1.05
338 / 470
Axil traccionado máximo
Barra 629
Axil comprimido máximo
Barra 526 259,65 kN
41,73 kN
Npl,Rd = 341,48 kN 4.4
0.8
PTC 60.5
PTC 60.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
0.6
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
Cortante máximo
Barra 526
13,66 kN
Barra 526
5,75 kN·m
Vpl,Rd = 117,19 kN
4.4
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
Momento máximo Mel,y = 5477,14 kN·m
4.4
0.6
PERFIL TUBULAR CUADRADO 60.5
Perfil #60.5
a(mm)
e(mm)
60
5
u(mm) 219
A(cm²)
S(cm³)
10,10
10,20
I(cm4)
p(kp/m)
85
7,96
a
e
I(cm4)
W(cm³)
48,50
16,20
i(cm) 2,19
ACERO ESTRUCTURAL
-38Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
Tipo de acero
Sara Urriza Nolan
S-355-JR
Plataforma / Elemento C / 1:75
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Ys) 1.05
338 / 470
Axil traccionado máximo Axil comprimido máximo
-
-
Barra 654 264,71 kN
Npl,Rd = 598,43 kN
Cortante máximo
Barra 655
16,79 kN
Barra 655
37,09 kN·m
Vpl,Rd = 219,95 kN
3.6 PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.60.4
PERFIL HUECO REDONDO 100.6
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
0.4
0.8 PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
0.8 PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4 4.4
0.8 PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
Momento máximo
Mel,y = 13287,14 kN·m 0.8 PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.80.4
PERFIL HUECO RECTANGULAR 100.60.4
0.4
PERFIL HUECO REDONDO 100.6
Perfil
d(mm)
e(mm)
#100.6
100
6
u(mm) 314
A(cm²) 17,70
S(cm³) 26,50
d I(cm4) e
W(cm³)
196
39,3
i(cm) 3,33
I(cm4) 393,0
p(kp/m) 13,9
ACERO ESTRUCTURAL
-39Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
Tipo de acero
Sara Urriza Nolan
S-355-JR
Plataforma / Elemento D / 1:75
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Ys) 1.05
338 / 470
Axil traccionado máximo Axil comprimido máximo
-
-
Barra 71
371,77 kN
Npl,Rd = 2594,24 kN
4.6
Cortante máximo
Barra 659
273,99 kN
Vpl,Rd = 9247,61 kN 10 0. 25 R.
R
R.
H.
O
10
H.
EC
0.
P.
HU
L
25
O
10
P.
0.
FI
ND
25
R PE
O ED
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
RE O EC HU PE
R
L FI
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
5. 15 DO N DO
8 5. 15 O ND DO RE O EC HU IL RF PE
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
8
4.6
Momento máximo
Barra 659
363,02 kN·m
Mel,y = 14707,14 kN·m
4.3
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
10 0.
0.
25
25 O N
D
O 2
5
0
.
1
0
DO N
Perfil
d(mm)
e(mm)
#250.10
250
10
u(mm) 1570,8
A(cm²)
S(cm³)
75,4
-
d
HU
O
I(cm4)
IL
D
RF
E
RE
R
DO
O
O EC
C
DO
E
RE
U
O
e
W(cm³)
543,8
43,5
i(cm) 8,49
It(cm4) 10880
p(kp/m) -
PE
H
ND
L
EC
I
HU
F
IL
R
RF
E
PE
P
NDO 250.10 PERFIL HUECO REDO
PERFIL HUECO REDONDO 250.10
10
ONDO 250.10 PERFIL HUECO RED
6.0
ACERO ESTRUCTURAL
-40Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
Tipo de acero
Sara Urriza Nolan
S-355-JR
Plataforma / Elemento E / 1:75
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Ys) 1.05
338 / 470
1.4
0.9
0.9
0.9
PERFIL HUECO REDONDO 45.2
PERFIL HUECO REDONDO 45.2
IL
0.8
d3. Unión estructura escalera con principal
0.9
Axil traccionado máximo
Barra 108 79,19 kN
Axil comprimido máximo
Barra 102 120,66 kN
Npl,Rd = 912,85 kN
0.9
0.9
PE
RF
PE
RF
HU
IL
EC
O
HU
RE
EC
O
DO
ND
RE
O
DO
45
ND
O
.2
45
.2
0.9
0.9 0.6
d4. Unión estructura escalera con principal 1.3
0.9
0.9
1.0
d3
Cortante máximo
Barra 77
0,65 kN
Barra 77
0,39 kN·m
d4
Vpl,Rd = 311,15 kN
0.8 4.7
Momento máximo Mel,y = 939,9 kN·m
Perfil #45.2
d(mm)
e(mm)
45
2
u(mm) 141
A(cm²) 270
1,86
S(cm³)
I(cm4)
W(cm³)
i(cm)
It(cm4)
p(kp/m)
6,26
2,78
1,52
12,5
2,12
d
e
ACERO ESTRUCTURAL
-41Una grieta monegrina Observatorio de estrellas
Tipo de acero
Sara Urriza Nolan
S-355-JR
Plataforma / Elemento F / 1:75
Nivel de control
Intenso
Límite elástico Coeficiente Límite rotura parcial (N/mm2) seguridad (Ys) 1.05
338 / 470
0.6
MIC
R
LO OPI
TE
ø15
IRS
1.4 Ø4.0 1.5
1.5
2.2 Ø2.0
MICROPILOTE IRS ø15
0.1
Ø15.0
0.5
2.3
8 xØ1.0
d5. Encepado y arranque de los micropilotes 1:20
MI
PI CRO
LOT
RS E I
ø15
1.2
d6
0.0
d6. Encepado y arranque de los micropilotes 1:20
1.2
1.2
0.5
MICROPILOTE IRS ø15
d5
0.5
1.2
0.0 HORMIGÓN ARMADO BAJO RASANTE Denominación según EHE: HA-20/B/20/IIb Uso: Cimentaciones Características resistentes (N/mm2) Resistencia característica a compresión
Nivel de control
30
Normal
Otros datos de interés Coeficiente Tamaño máx. parcial Consistencia del árido seguridad (Ym) 1,50
Blanda
0.5
0.6
Clase de exposición (IIb) Normal humedad media
20mm
ARMADURAS PASIVAS 0.5 Denominación según EHE: B 500-S Uso: Refuerzo interior de elementos hormigón armado Características resistentes (N/mm2) 1.2
1.2
Tensión en límite elástico
MICROPILOTE IRS ø15
Tensión de rotura
500 1.2
1.2
0.5
550
Coeficiente parcial de seguridad (Y m): 1,15 Valores orientativos de su composición química Carbono (C) 0,24 %
0.6
1.2
1.2
MICROPILOTE IRS ø15
MIC
0.5
0.5 ROP
ILO
TE
IRS
1.2 ø15
-42Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Plataforma / Cimentación / 1:75
0.5 1.2
Nitrogeno (N) Potasio (K) 0,013%
0,055%
Azufre (S) 0,055%
Sistema ventilación mecánica + climatización con fancoil
oil Fanc or + biad rcam inte lor a c de
Evacu
ación
humo
extra
ctor
Tra
mo
de
imp
uls
ión
+2,
4m
-0,1m
C
a
m
e
p
x
a
t
i
n
r
n
a
a
t
c
e
t
g
o
r
r
a
a
d
a
En fr ia mi en to (2 -5 )° C po r se rp en tí n
Captación de aire exterior
Tramo
de im pul
sión
+2,4m
-43Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Cápsula / Ventilación / 1:30
Bomba
solar a placa AFS haci
Unión tubería interior + exterior
-0,05m
Depósito ACS +2,7m
-44Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Cápsula / AFS+ACS / 1:30
Panel solar
-0,05m
Depósito 1000l (15 días abastecimiento)
de Cámara n icació clarif
de Cámara ión digest bia anaero
de Tubo ión aireac
Fosa
séptic
Re-utilización aguas grises del lavabo para inodoro
cm/
1,5
%
Ø5c
Ø8c
m/2
,4%
m/3
%
Ø10
a
-45Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Cápsula / Saneamiento / 1:30
+0,53m
or exteri ación Ilumin
Iluminac
ada ión entr
Ilu
min
aci
ón
est
udi
o
+1
+
2
,
0
,4
m
m
Iluminac
m
Co nt ad
+
1
,
9
m
-0,0
2m
-46Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Cápsula / Iluminación / 1:30
+2,0m
or
Il um in du ac ch ió a n +0 ,0 6m
Iluminación entrada
,2
Batería transformadora
+2
rior ión exte
+0,53m
-47Una grieta monegrina Observatorio de estrellas Sara Urriza Nolan Cรกpsula / Instalaciones / 1:30