Relazione di calcolo generata con il software TIMBERTECH BUILDINGS

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RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Calcolo strutture in legno

Progetto:

LocalitĂ :

Indirizzo:

Comune di: Ferla

Provincia: Siracusa

Committente:

Impresa costruttrice:

Progettista delle strutture in legno:

Data: mercoledĂŹ 25 settembre 2013


Relazione di calcolo strutturale

Indice RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE .................................................................................. 1 Indice .............................................................................................................................................. 2

be rte ch .it

Quadro normativo di riferimento ...................................................................................................... 7 Descrizione generale dell’opera ...................................................................................................... 9 Ubicazione .................................................................................................................................. 9 Descrizione ................................................................................................................................. 9 Vista Tridimensionale Sud-Est................................................................................................... 10 Vista Tridimensionale Nord-Ovest ............................................................................................. 11 Vista Tridimensionale Sud-Ovest .............................................................................................. 12 Vista Tridimensionale Nord-Est ................................................................................................. 13 Codice di calcolo utilizzato ............................................................................................................ 15 Caratteristiche del codice di calcolo........................................................................................... 15

Specifiche tecniche ................................................................................................................ 15 Materiali ........................................................................................................................................ 17 Materiali legno ........................................................................................................................... 17

.ti m

Legno massiccio di conifera ................................................................................................... 17 XLAM ..................................................................................................................................... 18 OSB ....................................................................................................................................... 18 Connettori ..................................................................................................................................... 18 Chiodi ad aderenza migliorata ............................................................................................... 18 Metodo di calcolo e modello numerico .......................................................................................... 19

w

Descrizione del modello ............................................................................................................ 19 Schema strutturale adottato per i diversi elementi .................................................................. 19

w

Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (hold-down o nastri forati) 19 Elementi strutturali ................................................................................................................. 20

w

Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali ............................................... 22 Pareti a telaio ......................................................................................................................... 22 Pareti in XLAM ....................................................................................................................... 23

Tipologie di elementi strutturali .................................................................................................. 25 Elementi lineari ...................................................................................................................... 25 Elementi parete...................................................................................................................... 26

Azioni e carichi di progetto ............................................................................................................ 29 Pesi propri dei materiali strutturali.............................................................................................. 29 Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Azione della neve ...................................................................................................................... 29 Valore caratteristico del carico neve al suolo ......................................................................... 29 Carico da neve sulla copertura............................................................................................... 30 Azione del vento ........................................................................................................................ 30 Dati di progetto ...................................................................................................................... 30 VelocitĂ di riferimento ............................................................................................................ 30

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Pressione cinetica di riferimento ............................................................................................ 31

Pressione del vento agente sull’edificio.................................................................................. 31

Carichi agenti sulle pareti .......................................................................................................... 33 Carichi agenti sui solai............................................................................................................... 34 Azione sismica .......................................................................................................................... 36 Spettri di risposta elastici ....................................................................................................... 37 Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi ............................................................................ 38 Sezioni degli elementi strutturali.................................................................................................... 41 Pareti XLAM .............................................................................................................................. 41 Pareti Telaio .............................................................................................................................. 41 Caratteristiche geometriche telaio .......................................................................................... 41

.............................................................................................................................................. 41 Caratteristiche geometriche rivestimento ............................................................................... 41

.ti m

Sezioni Legno ........................................................................................................................... 42 Connessioni .............................................................................................................................. 42

Hold Down ............................................................................................................................. 43 Angolari Legno-Cemento ....................................................................................................... 43 Piastre/Nastri forati a trazione ................................................................................................ 44

w

Piastre/Nastri forati a taglio .................................................................................................... 44 Combinazioni delle azioni ............................................................................................................. 45 Carichi neve/vento ................................................................................................................. 45

w

Carichi variabili ...................................................................................................................... 45

Combinazioni di carico utilizzate ................................................................................................ 46

w

Combinazioni SLU verticali .................................................................................................... 46 Combinazioni SLU orizzontali ................................................................................................ 47

Combinazioni sismiche .............................................................................................................. 48 Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) ............................................ 48 Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) ..................................................................... 48

Azioni orizzontali ........................................................................................................................... 49 Analisi sismica ........................................................................................................................... 49

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Relazione di calcolo strutturale Vento......................................................................................................................................... 50 Sollecitazioni ................................................................................................................................. 51 Pareti ..................................................................................................................................... 51 Verifiche elementi ......................................................................................................................... 59 Verifiche pareti a telaio .............................................................................................................. 59 Verifica di instabilità ............................................................................................................... 59

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Verifica a compressione perpendicolare alla fibratura ............................................................ 63

Verifiche a taglio .................................................................................................................... 69 Verifica a taglio degli elementi di unione ............................................................................. 70

Resistenza connettori ......................................................................................................... 71 Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori .................... 74

Verifica a taglio sui fogli di rivestimento .............................................................................. 78 Verifiche ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento............................................. 83

Verifiche pareti in XLAM ............................................................................................................ 84

Verifiche di instabilità ............................................................................................................. 84 Modello di calcolo XLAM .................................................................................................... 84 Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura .......................................................... 85

Verifiche a taglio .................................................................................................................... 86 Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio ..................................................... 87

.ti m

Verifica del meccanismo di rottura per torsione ................................................................. 87 Verifiche connessioni .................................................................................................................... 89 Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base ................................................................................ 89 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 89

Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 89

w

Resistenza acciaio hold-down ................................................................................................ 90 Resistenza a trazione del tassello .......................................................................................... 90 Resistenza ad estrazione del tassello .................................................................................... 91

w

Verifiche connessioni a trazione con nastri forati ....................................................................... 92 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 92

w

Resistenza del nastro forato a trazione .................................................................................. 93 Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 94

Verifiche degli angolari con tasselli – Giunzioni legno-cemento ................................................. 96 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 96 Resistenza angolare .............................................................................................................. 96 Resistenza a taglio del tassello .............................................................................................. 97 Verifiche connessioni a taglio con piastre forate ........................................................................ 97

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Relazione di calcolo strutturale Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 98 Resistenza della piastra a taglio............................................................................................. 99 Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 99

w

w

w

.ti m

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Verifiche sismiche agli stati limite di danno .............................................................................. 102

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


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w .ti m

w be rte ch .it


Quadro normativo di riferimento 1.

Legge n. 1086 del 05.11.1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica Legge n. 64 del 02.02.1974

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2.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche 3.

D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni

4.

Circolare 02 febbraio 2009 n.617

Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al gennaio 2008 5.

D.M.

14

UNI EN 1993-1-1 – Eurocodice 3

Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali, regole comuni e regole per gli edifici 6.

UNI EN 1993-1-8 – Eurocodice 3

Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progetto dei giunti UNI EN 1995-1-1 – Eurocodice 5

.ti m

7.

Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici 8.

UNI EN 338

UNI EN 1194

Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e determinazione dei valori caratteristici

w

w

9.

w

Legno strutturale classi di resistenza


w

w .ti m

w be rte ch .it


Descrizione generale dell’opera

Regione:

Sicilia

Provincia:

Siracusa

Città:

Ferla

Località: Indirizzo: Latitudine:

37,1216°

Longitudine:

14,9404°

Quota s.l.m.

556 m

Descrizione 3

Lunghezza:

5,35 m

Larghezza:

8,14 m

7m

w

w

w

Altezza:

.ti m

Numero di piani:

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Ubicazione


Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

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Vista Tridimensionale Sud-Est

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

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.ti m

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Vista Tridimensionale Nord-Ovest

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

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w

w

.ti m

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Vista Tridimensionale Sud-Ovest

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

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w

w

.ti m

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Vista Tridimensionale Nord-Est

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


w

w .ti m

w be rte ch .it


Codice di calcolo utilizzato Caratteristiche del codice di calcolo

Specifiche tecniche

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Il software utilizzato è Timber Tech Buildings, sviluppato da Timber Tech srl, start up dell’Università degli Studi di Trento.

Titolo:

Timber Tech Buildings

Versione:

2.20131107.950R

Produttore:

Timber Tech srl

Salita dei Molini, 2

I-38123 – Villazzano – Trento (TN) – Italy www.timbertech.it

w

w

w

.ti m

Licenza intestata a Mauro Andreolli


w

w .ti m

w be rte ch .it


Materiali Materiali legno I materiali previsti nel progetto sono elencati nelle seguenti tabelle. Descrizione

đ?‘“đ?‘š,đ?‘˜

Resistenza caratteristica a flessione

đ?‘“đ?‘Ą,90,đ?‘˜

Resistenza a trazione ortogonale alla fibratura

be rte ch .it

Descr.

đ?‘“đ?‘Ą,0,đ?‘˜

Resistenza a trazione parallela alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘˜

Resistenza a compressione parallela alla fibratura

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜

Resistenza a taglio

đ??¸0,05

Modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘˜

Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura

đ??¸0,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo elastico medio parallelo alla fibratura

đ??¸90,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo elastico medio ortogonale alla fibratura

đ?œŒđ?‘˜

Massa volumica

đ?‘“đ?‘…,đ?‘˜

Resistenza a taglio per rolling shear

đ??şđ?‘…,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo di taglio per rolling shear

Modulo di taglio

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž

Resistenza a taglio del pannello XLAM a lastra

Resistenza torsione incroci del pannello XLAM

w

w

đ?‘“đ?‘‡,đ?‘˜

.ti m

đ??şđ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

w

Legno massiccio di conifera Descr.

đ?’‡đ?’Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

C 24

24

14

0,4

21

2,5

4

11000

7400

370

690

350


Relazione di calcolo strutturale

XLAM đ?’‡đ?’Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ,đ?’‘đ?’Šđ?’‚đ?’”đ?’• [Mpa]

đ?’‡đ?‘š,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ,đ?’?đ?’‚đ?’”đ?’•đ?’“ [Mpa]

đ?’‡đ?‘ť,đ?’Œ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ?‘Žđ?‘š,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

C 16 XLAM

16

10

0,4

17

2,2

3,2

0,8

3,2

2,5

8000

5400

270

500

50

310

OSB

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Descr

Descr.

Norma

OSB/3

EN 300 Tipo OSB/3

Connettori

Utilizzo

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [MPa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [MPa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

Ambiente umido

6,8

1080

550

Produttore

.ti m

Chiodi ad aderenza migliorata

Descr.

l [mm]

d [mm]

dh [mm]

đ?’‡đ?’–đ?’Œ [MPa]

HH731070

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

60

2,8

4,3

600

w

w

w

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

Codice

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Metodo di calcolo e modello numerico Descrizione del modello Schema strutturale adottato per i diversi elementi

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Le pareti sono vincolate alla base mediante sistemi di connessione in grado di trasmettere sia le azioni nel piano della parete che quelle ortogonali ad essa. I pilastri si schematizzano come bielle vincolate alle stremitĂ mediante cerniere. I solai si schematizzano semplicemente appoggiati in corrispondenza degli appoggi in corrispondenza delle pareti o travi sottostanti. Le travi sono considerate semplicemente appoggiate. Nel modello di calcolo implementato nel programma gli orizzontamenti sono considerati infinitamente rigidi nel loro piano e dotati di tre gradi di libertĂ , due traslazionali ed uno rotazionale.

Nel calcolo della risposta di un edificio all’azione sismica alcuni elementi strutturali possono venire considerati “secondariâ€?. Sia la rigidezza che la resistenza di tali elementi vengono ignorate nell’analisi della risposta ad azioni orizzontali e tali elementi vengono progettati per resistere ai soli carichi verticali. Tali elementi devono essere in grado di assorbire le deformazioni della struttura soggetta all’azione sismica di progetto, mantenendo la capacitĂ portante nei confronti dei carichi verticali: pertanto, limitatamente al soddisfacimento di tale requisito, agli elementi “secondariâ€? si applicano i particolari costruttivi definiti per gli elementi strutturali. Nel modello tali elementi vengono rappresentati unicamente in termini di massa.

.ti m

Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (holddown o nastri forati)

w

w

w

Le pareti sono vincolate alla base mediante una serie di sistemi di fissaggio costituiti da angolari, viti e/o tasselli che impediscono la traslazione trasversale della parete. Inoltre per impedire la rotazione nel piano della parete si dispongono degli hold-down o delle piastre chiodate alle estremitĂ della stessa allo scopo di assorbire la forza di trazione che nasce in prossimitĂ del lato che tende a sollevarsi. Tale forza di trazione è qui valutata sulla base del momento flettente M3-3 agente nel piano della parete, tenendo anche conto del carico assiale verticale N. Quest’ultimo agisce sulla parete offrendo un contributo stabilizzante nei confronti del ribaltamento. La forza di trazione che sollecita ogni ancoraggio è data dalla seguente espressione

in cui

�=�

đ?‘€3−3 đ?‘ 1 ďż˝ − �⋅ đ?‘? 2 đ?‘›đ?‘Žđ?‘›đ?‘? 0

đ?‘ đ?‘’ đ?‘™ ′ â„Žđ?‘œđ?‘™đ?‘‘ − đ?‘‘đ?‘œđ?‘¤đ?‘› è đ?‘Žđ?‘Ąđ?‘Ąđ?‘–đ?‘Łđ?‘œ

đ?‘ đ?‘’ đ?‘™ ′ â„Žđ?‘œđ?‘™đ?‘‘ − đ?‘‘đ?‘œđ?‘¤đ?‘› đ?‘›đ?‘œđ?‘› è đ?‘Žđ?‘Ąđ?‘Ąđ?‘–đ?‘Łđ?‘œ

đ?‘?

è il braccio della coppia interna, assunto pari a 0.9 â‹… đ?‘™, essendo đ?‘™ la lunghezza della parete

đ?‘€3−3

è il momento agente nel piano della parete

đ?‘

đ?‘›đ?‘Žđ?‘›đ?‘?

è il carico assiale verticale agente sulla parete

è il numero di ancoraggi presenti ad ogni estremità della parete


Relazione di calcolo strutturale

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La prima espressione si riferisce al caso in cui l’ancoraggio contribuisce attivamente ad evitare il ribaltamento della parete ed è quindi soggetto a trazione, la seconda espressione, al contrario, è relativa al caso in cui il carico verticale è sufficiente ad evitare il ribaltamento.

Figura: Modello di calcolo della sollecitazione di trazione sugli hold-down o nastri chiodati

Elementi strutturali

.ti m

Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle singole pareti. Le ultime quattro colonne riportano le coordinate degli estremi di ogni parete. X1 e Y1 indicano le coordinate del punto iniziale della parete X2 e Y2 indicano le coordinate del punto finale della parete

Tipologia di parete

Elemento resistente alle azioni orizzontali

Altezza [m]

Lunghezza [m]

Quota [m]

X1 [m]

Y1 [m]

X2 [m]

Y2 [m]

Parete 10

Telaio

Si

2,8

2,05

0

0

3,3

0

5,35

w

w

Nome parete

Telaio

Si

2,8

2,6

0

2,705

2,755

2,705

5,35

Parete 13

Telaio

Si

2,8

1,77

0

2,705

1,765

2,705

0

Parete 16

Telaio

Si

2,8

1,36

0

5,583

2,755

6,94

2,755

Parete 17

Telaio

Si

2,8

1,36

0

5,583

5,35

6,94

5,35

Parete 18

Telaio

Si

2,8

1,36

0

5,583

0

6,94

0

Parete 19

Telaio

Si

2,8

1,25

0

3,572

2,755

4,822

2,755

w

Parete 12

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Relazione di calcolo strutturale

Telaio

Si

2,8

5,35

0

6,94

0

6,94

5,35

Parete 21

Telaio

Si

2,8

4,82

0

0

5,35

4,822

5,35

Parete 22

Telaio

Si

2,8

4,82

0

0

0

4,822

0

Parete 26

Telaio

Si

2,8

5,35

2,8

6,94

0

6,94

5,35

Parete 27

Telaio

Si

2,8

2,05

2,8

0

0

0

2,05

Parete 28

Telaio

Si

2,8

2,05

2,8

0

3,3

0

5,35

Parete 29

Telaio

Si

2,8

2,6

2,8

2,705

2,755

2,705

5,35

Parete 30

Telaio

Si

2,8

1,77

2,8

2,705

1,765

2,705

0

Parete 31

Telaio

Si

2,8

1,36

2,8

5,583

2,755

6,94

2,755

Parete 32

Telaio

Si

2,8

1,36

2,8

5,583

5,35

6,94

5,35

Parete 33

Telaio

Si

2,8

1,36

2,8

5,583

0

6,94

0

Parete 34

Telaio

Si

2,8

1,25

2,8

3,572

2,755

4,822

2,755

Parete 35

Telaio

Si

2,8

4,82

2,8

0

5,35

4,822

5,35

Parete 36

Telaio

Si

2,8

4,82

2,8

0

0

4,822

0

Telaio

Si

1,4

5,35

5,6

6,94

0

6,94

5,35

Telaio

Si

1,4

2,6

5,6

2,705

2,755

2,705

5,35

XLAM

Si

1,4

1,77

5,6

2,705

1,765

2,705

0

Parete 40

w

Parete 41

.ti m

Parete 37

be rte ch .it

Parete 2

Telaio

Si

1,4

1,36

5,6

5,583

2,755

6,94

2,755

Parete 43

Telaio

Si

1,4

1,36

5,6

5,583

5,35

6,94

5,35

w

Parete 42

Telaio

Si

1,4

1,36

5,6

5,583

0

6,94

0

Parete 45

Telaio

Si

1,4

1,25

5,6

3,572

2,755

4,822

2,755

Parete 46

Telaio

Si

1,4

4,82

5,6

0

5,35

4,822

5,35

Parete 47

Telaio

Si

1,4

4,82

5,6

0

0

4,822

0

Parete 50

Telaio

Si

1,4

2,05

5,6

0

5,35

0

3,3

Parete 51

Telaio

Si

1,4

2,05

5,6

0

2,05

0

0

w

Parete 44

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Parete 52

Telaio

No

1,4

1,25

5,6

0

3,3

0

2,05

Parete 9

Telaio

Si

2,8

2,05

0

0

0

0

2,05

be rte ch .it

Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali

Le rigidezze delle pareti nei confronti degli spostamenti laterali vengono valutate considerando i contributi di diversi componenti, come di seguito illustrato.

Pareti a telaio

Nel caso delle pareti a telaio la rigidezza globale viene calcolata tenendo conto del contributo dei seguenti componenti: i fogli di rivestimento (ks)

i collegamenti a taglio tra i fogli di rivestimento ed il telaio (kc)

gli angolari resistenti a taglio (ka)

gli angolari resistenti a trazione: hold-down o nastri forati (kh)

w

w

w

.ti m

Figura: Modello meccanico di calcolo della rigidezza per le pareti intelaiate

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Pareti in XLAM Nel caso delle pareti in XLAM la rigidezza globale viene valutata considerando il contributo dei seguenti componenti: il pannello in XLAM (kXLAM)

gli angolari resistenti a taglio (ka)

gli angolari resistenti a trazione : hold-down o nastri forati (kh)

.ti m

be rte ch .it

Figura: Modello meccanico per il calcolo della rigidezza delle pareti in XLAM

w

w

w

Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle pareti e le loro rigidezze a taglio equivalenti. Nome parete

Tipologia di parete

Elemento resistente alle azioni orizzontali

Altezza [m]

Lunghezza [m]

Rigidezza a taglio equivalente [kN/m]

Parete 10

Telaio

Si

2,8

2,05

2717

Parete 12

Telaio

Si

2,8

2,6

3763

Parete 13

Telaio

Si

2,8

1,77

2159

Parete 16

Telaio

Si

2,8

1,36

1441

Parete 17

Telaio

Si

2,8

1,36

1441

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Telaio

Si

2,8

1,36

1441

Parete 19

Telaio

Si

2,8

1,25

1284

Parete 2

Telaio

Si

2,8

5,35

9478

Parete 21

Parete 22

Parete 26

Parete 27

Parete 28

Parete 29

Telaio

Si

2,8

4,82

8346

Telaio

Si

2,8

4,82

8346

Telaio

Si

2,8

5,35

5152

Telaio

Si

2,8

2,05

1029

Telaio

Si

2,8

2,05

1029

Telaio

Si

2,8

2,6

1557

Telaio

Si

2,8

1,77

783

.ti m

Parete 30

be rte ch .it

Parete 18

Telaio

Si

2,8

1,36

483

Parete 32

Telaio

Si

2,8

1,36

483

Parete 33

Telaio

Si

2,8

1,36

483

Parete 34

Telaio

Si

2,8

1,25

416

Parete 35

Telaio

Si

2,8

4,82

4369

Parete 36

Telaio

Si

2,8

4,82

4369

Parete 37

Telaio

Si

1,4

5,35

12251

Parete 40

Telaio

Si

1,4

2,6

4385

Parete 41

XLAM

Si

1,4

1,77

5393

w

w

w

Parete 31

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Telaio

Si

1,4

1,36

1512

Parete 43

Telaio

Si

1,4

1,36

1512

Parete 44

Telaio

Si

1,4

1,36

1512

Parete 45

Parete 46

Parete 47

Parete 50

Parete 51

Parete 52

Telaio

Si

1,4

1,25

1331

Telaio

Si

1,4

4,82

10643

Telaio

Si

1,4

4,82

10643

Telaio

Si

1,4

2,05

3050

Telaio

Si

1,4

2,05

3050

Telaio

No

1,4

1,25

0

Telaio

Si

2,8

2,05

2717

.ti m

Parete 9

be rte ch .it

Parete 42

Tipologie di elementi strutturali Si illustrano di seguito le principali tipologie di elementi strutturali utilizzati nella modellazione della struttura riportando le loro principali caratteristiche e le convenzioni di segno adottate per la rappresentazione delle sollecitazioni al loro interno.

w

Elementi lineari

w

Gli elementi lineari sono utilizzati per modellare travi e pilastri. Gli stessi presentano un sistema di riferimento locale rispetto al quale sono riportate le componenti di sollecitazione. La convenzione dei segni adottata è riportata nella figura sottostante.

w

Sollecitazione N M3-3 V2 M2-2 V3

Descrizione Sollecitazione assiale Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

UnitĂ di misura kN kN m kN kN m kN


be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

Figura: Convenzioni di segno per gli elementi trave

Figura: Convenzioni di segno per gli elementi pilastro

Elementi parete Le pareti, indipendentemente dalla tipologia, presentano le convenzioni di segno riportate nella figura sottostante. Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Sollecitazione n Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)

m3-3 v2

Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)

m2-2 v3

Sollecitazione N Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)

M3-3

Descrizione Sollecitazione assiale risultante Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)

Unità di misura kN

M2-2 V3

.ti m

Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)

Unità di misura kN/m kNm/m kN/m kNm/m kN/m

kNm kN

be rte ch .it

V2

Descrizione Sollecitazione assiale per unità di lunghezza Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)

w

w

w

Figura: Convenzioni di segno per le pareti

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

kNm kN


w

w .ti m

w be rte ch .it


Azioni e carichi di progetto Pesi propri dei materiali strutturali I pesi propri dei materiali strutturali sono riportati nella tabella sottostante in kN/m3 Peso volumico ÉŁ [kN/m3]

C 24 OSB/3 C 16 XLAM

6 8 6

Azione della neve

be rte ch .it

Descrizione

Le azioni della neve sono definite al capitolo 3.4 - NTC ‘08 e nella Circolare esplicativa. Secondo l’espressione 3.3.7 NTC ‘08 il carico agente in copertura è đ?‘žđ?‘ = đ?œ‡đ?‘– â‹… đ?‘žđ?‘ đ?‘˜ â‹… đ??śđ??¸ â‹… đ??śđ?‘Ą

dove đ?‘žđ?‘

è il valore del carico da neve sulla copertura

đ?‘žđ?‘ đ?‘˜

è il valore caratteristico della neve al suolo

è il coefficiente di forma della copertura

đ??śđ??¸

è il coefficiente di esposizione

.ti m

đ?œ‡đ?‘–

đ??śđ?‘Ą

è il coefficiente termico

Il carico agisce in direzione verticale e si riferisce alla proiezione orizzontale della superficie della copertura.

Valore caratteristico del carico neve al suolo

w

w

Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilitĂ delle precipitazioni nevose da zona a zona. Il suo valore è stato calcolato secondo le indicazioni delle NTC ‘08. Siracusa

Quota s.l.m.:

556

w

Provincia:

Zona di carico da neve al suolo:

Zona III

Carico neve al suolo:

1,19

Classe topografica:

Normale

Coefficiente di esposizione:

1

Coefficiente termico:

1

m

kN/m2


Relazione di calcolo strutturale Scivolamento impedito:

No

Carico da neve sulla copertura Il valore del carico da neve agente su ogni copertura viene riportato nella seguente tabella in cui la prima colonna indica il nome del solaio di copertura mentre la seconda indica il valore del relativo carico da neve.

Solaio 14 Solaio 16

Azione del vento

Carico da neve [kN/m2]

be rte ch .it

Nome copertura

0,95 0,95

L’azione del vento è definita al capitolo 3.3 delle NTC ‘08. Il vento si considera agire in direzione orizzontale ed esercita sulle costruzioni azioni che variano nel tempo e nello spazio provocando solitamente effetti dinamici. Per le costruzioni usuali tali azioni sono convenzionalmente ricondotte alle azioni statiche equivalenti definite al § 3.3.3 NTC ‘08.

Dati di progetto Provincia:

Siracusa

Quota s.l.m.:

556

Zona di carico da vento:

Zona 4

Classe di rugositĂ :

Classe B

.ti m

m

Distanza dalla costa:

Entroterra

Categoria di esposizione:

IV

VelocitĂ di riferimento

w

La velocità di riferimento vb è il valore caratteristico della velocità del vento a 10 m dal suolo su un terreno di categoria di esposizione II (vedi Tab. 3.3.II), mediata su 10 minuti e riferita ad un periodo di ritorno di 50 anni.

w

w

In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche đ?‘Łđ?‘? è data dall’espressione:

dove:

đ?‘Łđ?‘? = đ?‘Łđ?‘?,0

đ?‘Łđ?‘? = đ?‘Łđ?‘?,0 + đ?‘˜đ?‘Ž â‹… (đ?‘Žđ?‘ − đ?‘Ž0 )

per as ≤ a0

per a0 < as ≤ 1500 m

đ?‘Łđ?‘?,0 , đ?‘Ž0 , đ?‘˜đ?‘Ž

sono parametri forniti e legati alla regione in cui sorge la costruzione in esame, in funzione delle zone definite in Fig. 3.3.1.

đ?‘Žđ?‘

è l’altitudine sul livello del mare (in m) del sito ove sorge la costruzione.

đ?‘Łđ?‘?,0

28 m/s Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale đ?‘Ž0

500 m

đ?‘˜đ?‘Ž

0,020 1/s

VelocitĂ di riferimento: 29,12 m/s

Pressione cinetica di riferimento

be rte ch .it

La pressione cinetica di riferimento qb (in N/m²) è data dall’espressione: đ?‘žđ?‘? =

dove đ?‘Łđ?‘?

1 â‹… đ?œŒ â‹… đ?‘Łđ?‘?2 2

è la velocità di riferimento del vento (in m/s);

đ?œŒ

è la densitĂ dell’aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m3.

đ?‘žđ?‘?

529,98

Si ottiene N/m2

Pressione del vento agente sull’edificio La pressione del vento è data dall’espressione:

đ?‘? = đ?‘žđ?‘? â‹… đ?‘?đ?‘’ â‹… đ?‘?đ?‘? â‹… đ?‘?đ?‘‘

.ti m

dove đ?‘žđ?‘?

è la pressione cinetica di riferimento valutata come riportato sopra

đ?‘?đ?‘’

w

w

è il coefficiente di esposizione dipendente dall’altezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del terreno, e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. In assenza di analisi specifiche che tengano in conto la direzione di provenienza del vento e l’effettiva scabrezza e topografia del terreno che circonda la costruzione per altezze sul suolo non maggiori di z = 200 m, esso è dato dalla formula:

in cui

� �0

đ?‘?đ?‘’ (đ?‘§) = đ?‘?đ?‘’ (đ?‘§min )

per z ≼ zmin per z<zmin

w

đ?‘?đ?‘Ą

� �0

đ?‘?đ?‘’ (đ?‘§) = đ?‘˜đ?‘&#x;2 â‹… đ?‘?đ?‘Ą â‹… ln ďż˝ ďż˝ â‹… ďż˝7 + đ?‘?đ?‘Ą â‹… ln ďż˝ ��

è il coefficiente di topografia

đ?‘?đ?‘?

è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento

đ?‘?đ?‘‘

è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneitĂ delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale I valori assunti nei calcoli per i coefficienti citati sopra sono riportati nelle seguenti tabelle. Valore 1

be rte ch .it

Descrizione Coefficiente dinamico

.ti m

Figura 1 : Valori assunti da cpe al variare dell’angolo di inclinazione della superficie.

Il coefficiente di esposizione esterno varia a seconda dei casi, da superficie a superficie, in funzione dell’angolo di inclinazione sull’orizzontate come è possibile notare dalla figura soprastante. Si riportano di seguito i valori assunti da cpe e cpi. Il coefficiente di esposizione interno è nullo se la costruzione è stagna mentre assume i valori ±0.2 se è aperta. Nelle verifiche viene adottato il segno che massimizza la sollecitazione sulla singola parete. Inclinazione sull’orizzontale [°] 90 90 18

Tipologia di costruzione Aperta

cpe 0.8 -0.4 -0.4 -0,4

cpi 0,2

w

w

w

Elemento Parete sopravento Parete sottovento Falda sottovento Falda sopravento 18°

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Carichi agenti sulle pareti Nella tabella seguente si riportano i carichi agenti sulle pareti. Nome carico: Identificativo del carico Posizione della parete: interna od esterna

g1,k:

Carico dovuto al peso proprio strutturale

g2,k:

Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali

q,wind,k:

Carico da vento, sopra o sottovento

be rte ch .it

Posizione:

Posizione

Nome carico

g1,k [kN/m2]

g2,k [kN/m2]

q,wind,k sottovento [kN/m2]

q,wind,k sopravento [kN/m2]

Parete 2

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 9

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 10

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 12

Interno

Carico pareti interne

0,46

0,6

0

0

Parete 13

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

Parete 16

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Interno

Carico pareti interne

0,5

0,6

0

0

Parete 17

Parete 18

w

Parete 19

.ti m

Nome parete

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 22

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 26

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 27

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 28

Esterno

Carico pareti esterne

0,51

0,6

-0,52

0,87

Parete 29

Interno

Carico pareti interne

0,46

0,6

0

0

Parete 30

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

Parete 31

Interno

Carico pareti interne

0,49

0,6

0

0

w

w

Parete 21

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Parete 33

Esterno

Carico pareti esterne

0,49

0,6

-0,52

0,87

Parete 34

Interno

Carico pareti interne

0,5

0,6

0

0

Parete 35

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 36

Esterno

Carico pareti esterne

0,46

0,6

-0,52

0,87

Parete 37

Esterno

Carico pareti esterne

0,5

0,6

-0,52

0,87

Parete 40

Interno

Carico pareti interne

0,5

0,6

0

0

Parete 41

Interno

Carico pareti interne

0,36

0,6

0

0

Parete 42

Interno

Carico pareti interne

0,52

0,6

0

0

Parete 43

Esterno

Carico pareti esterne

0,52

0,6

-0,52

0,87

Parete 44

Esterno

Carico pareti esterne

0,52

0,6

-0,52

0,87

Parete 45

Interno

Carico pareti interne

0,54

0,6

0

0

Parete 46

Esterno

Carico pareti esterne

0,5

0,6

-0,52

0,87

Parete 47

Esterno

Carico pareti esterne

0,5

0,6

-0,52

0,87

Parete 51

Esterno

Carico pareti esterne

0,55

0,6

-0,52

0,87

Esterno

Carico pareti esterne

0,55

0,6

-0,52

0,87

Interno

Carico pareti interne

0,54

0,6

0

0

w

Parete 52

.ti m

Parete 50

be rte ch .it

Parete 32

Carichi agenti sui solai

w

Nella tabella seguente si riportano i valori caratteristici relativi ai carichi agenti sugli impalcati. Nome carico: Identificativo del carico

w

Posizione:

Posizione dell’impalcato: interno od esterno

Ambiente:

Categoria di carico

Îą:

Inclinazione della copertura

g1,k:

Carico dovuto al peso proprio strutturale

g2,k:

Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali

q,k:

Carico variabile

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Relazione di calcolo strutturale q,snow,k:

Carico da neve

q,wind,k:

Carico da vento, sopra o sottovento

q,wind,k sottovento [kN/m2]

q,wind,k sopravento [kN/m2]

Nome solaio

Posizione

ι [°]

Nome carico

Ambiente

g1,k [kN/m2]

Solaio 3

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 5

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 6

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 7

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 9

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 10

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

0,42

1,8

2

0

0

0

Solaio 14

Solaio di copertura

18

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

0,14

0,67

0,5

0,95

-0,52

-0,52

Solaio 16

Solaio di copertura

18

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

0,14

0,67

0,5

0,95

-0,52

-0,52

q,k [kN/m2]

q,snow,k [kN/m2]

w

w

w

.ti m

be rte ch .it

g2,k [kN/m2]

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Azione sismica L’azione sismica è stata valutata sulla base delle NTC ‘08. Le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilitĂ di superamento nel periodo di riferimento PVR, come definite al punto § 3.2.1 NTC ’08. GIi spettri sono calcolati a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: accelerazione orizzontale massima al sito

đ?‘‡đ??śâˆ—

periodo di inizio del tratto a velocitĂ costante dello spettro in accelerazione orizzontale

đ??š0

be rte ch .it

đ?‘Žđ?‘”

valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale

I principali parametri che riguardano la struttura in analisi, nonchÊ i parametri sismici della zona oggetto dell’intervento, sono riassunti di seguito con riferimento ai diversi stati limite. Tipo di costruzione:

Opere ordinarie

Vita nominale:

50

Classe d’uso:

Classe II - § 2.4.2 Costruzione il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali

Coefficiente d’uso Cu:

1

Periodo di riferimento (đ?‘‰đ?‘… = đ?‘‰đ?‘ â‹… đ??śđ?‘ˆ ): 50 81%

PVR

SLD – Stato Limite di danno

63%

SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita

10%

SLC – Stato Limite di Collasso

5%

TR [anni]

ag [g]

F0

TC*

30

0,049

2,42

0,25

50

0,067

2,52

0,27

475

0,277

2,28

0,42

975

0,400

2,33

0,48

.ti m

Stati Limite SLO – Stato Limite di operativitĂ

w

w

Ăˆ necessario tenere conto delle condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall’opera ed anche delle condizioni topografiche, poichĂŠ entrambi questi fattori concorrono a modificare l’azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale.

w

Si riportano di seguito i parametri relativi al sito che incidono sulla risposta sismica locale. Categoria di sottosuolo: A - Tab. 3.2.II Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3m Categoria topografica: pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°

T1 - Tab. 3.2.IV Superficie pianeggiante,

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Relazione di calcolo strutturale Coefficiente di amplificazione topografica ST:

1,000

Nella seguente tabella vengono riassunti i parametri spettrali utilizzati nel calcolo dell’azione sismica locale. Stati Limite

SS

CC

S

TB [s]

TC [s]

TD [s]

1,00

1,00

1,00

0,08

0,25

1,80

1,00

1,00

1,00

0,09

0,27

1,87

SLO – Stato Limite di operatività SLD – Stato Limite di danno

1,00 SLC – Stato Limite di Collasso 1,00

Essendo

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SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita 1,00

1,00

0,14

0,42

2,71

1,00

1,00

0,16

0,48

3,20

S

il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche

Ss

il coefficiente di amplificazione stratigrafica

CC

un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo

TC

il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro

TB

il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante

TD

il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro

.ti m

Spettri di risposta elastici

Si riportano sotto gli spettri di risposta elastici in forma grafica valutati con i seguenti valori dei parametri η e ξ η

1,00

ξ

5%

w

w

w

Il fattore η tiene conto delle capacità dissipative delle costruzioni alterando lo spettro di risposta assunto a riferimento, per il quale η=1, definito come lo spettro elastico con smorzamento viscoso convenzionale ξ = 5%. La relazione 3.2.6 NTC ‘08 può essere utilizzata per costruzioni che non subiscono significativi danneggiamenti e nel campo di smorzamenti convenzionali compresi tra i valori ξ = 5% e ξ = 28%.

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Relazione di calcolo strutturale

Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi

Ai fini del progetto e della verifica delle strutture le capacitĂ dissipative delle stesse sono messe in conto attraverso una riduzione delle forze elastiche sollecitanti. Tale riduzione permette di considerare, in modo semplificato, la capacitĂ dissipativa anelastica della struttura, la sua sovraresistenza, nonchĂŠ l’incremento del suo periodo proprio causato delle plasticizzazioni localizzate, cosĂŹ come descritto nelle NTC ‘08.

Lo spettro di progetto Sd(T) utilizzato nelle verifiche viene determinato riducendo lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilitĂ di superamento nel periodo di riferimento PVR considerata (v. §§ 2.4 e 3.2.1 NTC ‘08). In particolare si sostituisce nelle formule 3.2.4 NTC ’08 il termine Ρ con 1/q, dove q è il fattore di struttura. Quest’ultimo si valuta secondo la

.ti m

đ?‘ž = đ?‘ž0 â‹… đ??žđ?‘…

w

Il fattore q0 dipendente dal livello di duttilitĂ attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto Îąu/Îą1 tra il valore dell’azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione a flessione. KR è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolaritĂ in altezza della costruzione.

Si riportano di seguito i parametri relativi alle principali caratteristiche dell’edificio: Si

Coefficiente di regolaritĂ in altezza KR:

1,0

w

w

RegolaritĂ in altezza:

Classe di duttilitĂ :

CD "A"

Tipologia strutturale: Pannelli di parete chiodati - Tab. 7.7.I Pannelli di parete chiodati con diaframmi chiodati, collegati mediante chiodi e bulloni Valore base del fattore di comportamento q0:

5,00

Fattore di struttura q:

5,00

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Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

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Gli spettri elastico e di progetto allo Stato Limite di Salvaguardia della Vita sono rappresentati sotto.

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w

w .ti m

w be rte ch .it


Sezioni degli elementi strutturali Pareti XLAM Produttore

Nome pannello

Materiale

Numero Strati

Spessore [mm]

Strati

Orientazione strati esterni

xlam

Predefinito

60 3s T

C 16 XLAM

3

60

20 - 20 - 20

Trasversale

Pareti Telaio

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Nome sezione

Caratteristiche geometriche telaio t:

spessore telaio

hb:

altezza traversi

bs,int:

Base montante interno

bs,ext:

Base montante esterno

im:

interasse medio

.ti m

Figura: Grandezze geometriche relative al telaio delle pareti intelaiate

Caratteristiche geometriche rivestimento Base foglio rivestimento

sc,b:

Spaziatura connettori bordo

sc,i:

Spaziatura connettori interni

w

w

w

bs:

Figura: Dettaglio relativo alla spaziatura della chiodatura delle pareti intelaiate

Nella prima delle seguenti tabelle si riportano le caratteristiche del telaio di ogni parete, mentre nella seconda si riportano le caratteristiche del relativo rivestimento.


Relazione di calcolo strutturale

Base montante interno bs,int [mm] 100

Base montante esterno bs,ext [mm] 100

Interasse medio im [mm] 625

Base foglio rivestimento bs [mm]

Connettore pannello-telaio

Spaziatura connettori Sc,b [mm]

Spaziatura connettori Sc,i [mm]

1250

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

100

200

N lati fogli di rivestimento

Materiale

Spessore telaio t [mm]

Altezza traversi hb [mm]

PareteTelaioOSB

2

C 24

160

60

Nome Sezione

Lato

Materiale

Spes. foglio rivestimento ts [mm]

PareteTelaioOSB

1

OSB/3

15

PareteTelaioOSB

2

OSB/3

Sezioni Legno

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Nome Sezione

15

1250

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

100

200

Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche delle sezioni in legno Materiale C 24

Base b [mm] 200

Altezza h [mm] 200

Area A [mm2] 40000

Jy-y [mm4] 1,33E8

Jz-z [mm4] 1,33E8

.ti m

Nome Sezione Sezione 200x200 C24

Figura: Grandezze geometriche relative alle sezioni in legno

w

Connessioni

w

w

Ogni parete della struttura è vincolata alla base utilizzando sia elementi preposti all’assorbimento delle sollecitazioni di trazione (ancoraggi a trazione), sia elementi necessari per il trasferimento della sollecitazione tagliante (ancoraggi a taglio). Nelle tabelle riportate sotto si riassumono le connessioni utilizzate nella struttura differenziando a seconda del tipo di ancoraggio.

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Relazione di calcolo strutturale

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Hold Down

Figura: Dettaglio dell’hold-down in un collegamento di base

Nome connessione

Posizione ancoraggio

Produttore

Descr.

N° connett.

Tipologia di connett.

Base - hold down - piastra forata

Base

Rotho Blass

WHT 340

20

Chiodi Anker 4,0 X 60

aaa

Base

Rotho Blass

WHT 340

14

Chiodi Anker 4,0 X 40

Profondità di ancoraggio [mm]

N° ancoraggi estremità di parete

M16 5.8

Resina vinilestere ETA-09/0078

160

1

M16 5.8

Resina vinilestere ETA-09/0078

160

1

w

.ti m

Angolari Legno-Cemento

Tipologia di ancorante

Tassello

w

Figura: Dettaglio del sistema di angolari resistenti a taglio in un collegamento alla base legnocalcestruzzo

Posizione ancoraggio

Produttore

Descr.

N° connettori lato legno

Tipologia di connettore

N° Tasselli

Tasselli

Tipologia di ancorante

Numero lati

Interasse ancoraggi i [mm]

aaa

Base

Rotho Blaas

WBR100 con rinforzo

6

Chiodi Anker 4,0 X 60

2

M10 5.8

Resina vinilestere ETA09/0078

1

500

w

Nome connession e

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Relazione di calcolo strutturale

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Piastre/Nastri forati a trazione

Figura: Dettaglio di un nastro forato resistente a trazione in un collegamento di interpiano

Nome connession e

Posizione ancoraggio

Produttore

Descr.

Larghezza [mm]

Lunghezza [mm]

Spessore [mm]

Tipologia di acciaio

N° connettori per estremità

Tipologia di connett.

N° ancoraggi estremità di parete

Interpiano nastro forato - piastra forata

Interpiano

Rotho Blaas

Piastra forata 100x500 sp. 2 mm

100

500

2

S250

7

ANKER 4,0 x 60

1

Larghezza [mm]

Lunghezz [mm]

Spessore [mm]

Tipologia di acciaio

N° connettori per estremità

Tipologia di connett.

Interasse ancoraggi i [mm]

200

300

2

S250

14

ANKER 4,0 x 60

500

200

300

2

S250

14

ANKER 4,0 x 60

500

Nome connession e

Posizione ancoraggio

Produtt.

Interpiano

Rotho Blaas

Interpiano

Rotho Blaas

Descr.

Piastra forata 200x300 sp. 2 mm Piastra forata 200x300 sp. 2 mm

w

w

w

Base - hold down piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata

.ti m

Piastre/Nastri forati a taglio

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Combinazioni delle azioni Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni. Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): đ?›žđ??ş1 â‹… đ??ş1 + đ?›žđ??ş2 â‹… đ??ş2 + đ?›žđ?‘ƒ â‹… đ?‘ƒ + đ?›žđ?‘„ â‹… đ?‘„đ?‘˜1 + đ?›žđ?‘„2 â‹… đ?œ“02 â‹… đ?‘„đ?‘˜2 + đ?›žđ?‘„3 â‹… đ?œ“03 â‹… đ?‘„đ?‘˜3 + â‹Ż

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Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione sismica E:

đ??¸ + đ??ş1 + đ??ş2 + đ?‘ƒ + đ?œ“21 â‹… đ?‘„đ?‘˜1 + đ?œ“22 â‹… đ?‘„đ?‘˜2 + â‹Ż

essendo G1

i carichi permanenti strutturali

G2

il peso proprio degli elementi non strutturali

Q1

il valore caratteristico dell’azione variabile ritenuta principale

Qki

il valore caratteristico della i-esima azione variabile

per quanto riguarda invece i coefficienti:

đ?›žđ??ş2

è il coefficiente parziale per i carichi permanenti strutturali

.ti m

đ?›žđ??ş1

è il coefficiente parziale per i carichi permanenti non strutturali

Si riportano i valori dei coefficienti di combinazione utilizzati relativamente ai diversi carchi agenti

w

Carichi neve/vento

Descrizione

Durata

Ďˆ0

Ďˆ1

Ďˆ2

Vento

Pressione del vento

Istantanea

0,6

0,2

0

Neve

Carico da neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.)

Breve durata

0,5

0,2

0

Neve

Carico da neve (a quota > 1000 m s.l.m.)

Media durata

0,7

0,5

0,2

w

w

Nome carico

Carichi variabili I carichi di esercizio sono stati assunti come riportato nelle NTC ‘08, di seguito se ne propone un riassunto.


Relazione di calcolo strutturale

Descrizione

Durata

ψ0

ψ1

ψ2

Variabile cat.A

Variabile cat.A: Ambienti ad uso residenziale

Media durata

0,7

0,5

0,3

Variabile cat.B

Variabile cat.B: Uffici

Media durata

0,7

0,5

0,3

Variabile cat.C

Variabile cat.C: Ambienti suscettibili di affollamento

Media durata

0,7

0,7

0,6

Variabile cat.D

Variabile cat.D: Ambienti ad uso commerciale

Media durata

0,7

0,7

0,6

Variabile cat.E

Variabile cat.E: Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale

Lunga durata

1,0

0,9

0,8

Variabile cat.F

Variabile cat.F: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN)

Lunga durata

0,7

0,7

0,6

Variabile cat.G

Variabile cat.G: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)

Lunga durata

0,7

0,5

0,3

Variabile cat.H

Variabile cat.H: Coperture accessibili per sola manutenzione

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-A

Variabile cat.H2-A: Coperture praticabili di ambieneti di categoria A

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-B

Variabile cat.H2-B: Coperture praticabili di ambieneti di categoria B

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-C

Variabile cat.H2-C: Coperture praticabili di ambieneti di categoria C

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-D

Variabile cat.H2-D: Coperture praticabili di ambieneti di categoria D

Media durata

0

0

0

Variabile cat.H2-E

Variabile cat.H2-E: Coperture praticabili di ambieneti di categoria E

Media durata

0

0

0

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Nome categoria

.ti m

Combinazioni di carico utilizzate Combinazioni SLU verticali

Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico verticale.

w

L’azione del vento, che contribuisce a sollecitare le pareti, è schematizzata con un carico uniforme ortogonale a ciascuna delle pareti esterne. Durata

G1

G2

SLU 1 SLU 2 SLU 3 SLU 4 SLU 5 SLU 6 SLU 7 SLU 8 SLU 9 SLU 10 SLU 11 SLU 12 SLU 13 SLU 14 SLU 15 SLU 16 SLU 17 SLU 18 SLU 19 SLU 20 SLU 21 SLU 22 SLU 23 SLU 24 SLU 25 SLU 26 SLU 27 SLU 28

Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5

w

w

Nome

Variabile cat.A 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05

Variabile cat.H 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5

Neve 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0

Vento ortogonale 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0

Vento X

Vento Y

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Sisma SLV X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sisma SLV Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sisma SLD X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Sisma SLD Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0


Relazione di calcolo strutturale 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3

1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5

0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05

1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0

0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75

0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

be rte ch .it

Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea

.ti m

SLU 29 SLU 30 SLU 31 SLU 32 SLU 33 SLU 34 SLU 35 SLU 36 SLU 37 SLU 38 SLU 39 SLU 40 SLU 41 SLU 42 SLU 43 SLU 44 SLU 45 SLU 46 SLU 47 SLU 48 SLU 49 SLU 50 SLU 51 SLU 52 SLU 53 SLU 54 SLU 55 SLU 56 SLU 57 SLU 58 SLU 59 SLU 60 SLU 61 SLU 62 SLU 63 SLU 64 SLU 65 SLU 66 SLU 67 SLU 68 SLU 69 SLU 70 SLU 71 SLU 72 SLU 73 SLU 74 SLU 75 SLU 76 SLU 77 SLU 78 SLU 79 SLU 80 SLU 81 SLU 82 SLU 83 SLU 84

Combinazioni SLU orizzontali

w

Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico orizzontale. L’azione del vento è considerata agire separatamente nelle direzioni x, -x, y, -y. Variabile cat.H 0

0

Vento ortogonale 0

1,5

0

0

0

0

0

0

1

0

0

0

0

0

1

0

0

0

0

0

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

0

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

0

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

Istantanea

1,3

1,5

0,7

0

0,5

w

0

Variabile cat.A 0

Durata

G1

G2

SLU orizzontale 1 SLU orizzontale 2 SLU orizzontale 3 SLU orizzontale 4 SLU orizzontale 5 SLU orizzontale 6 SLU orizzontale 7 SLU orizzontale 8

Istantanea

1

Istantanea

1

Istantanea Istantanea

w

Nome

Neve

0

Sisma SLV X 0

Sisma SLV Y 0

Sisma SLD X 0

Sisma SLD Y 0

1,5

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

1,5

0

0

0

0

0

0

1,5

0

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

0

0

0

-1,5

0

0

0

0

Vento X

Vento Y

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Combinazioni sismiche Nelle verifiche sismiche si utilizzano le combinazioni di carico proposte dalle NTC ‘08. Se la risposta viene valutata mediante analisi statica o dinamica in campo lineare, essa può essere calcolata separatamente per ciascuna delle tre componenti. Gli effetti sulla struttura (sollecitazioni, deformazioni, spostamenti, ecc.) sono combinati successivamente, applicando la seguente espressione

be rte ch .it

1,00 â‹… đ??¸đ?‘Ľ + 0,3 â‹… đ??¸đ?‘Ś

con rotazione dei coefficienti moltiplicativi e conseguente individuazione degli effetti piĂš gravosi.

Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) Nome

Durata

G1

G2

Sismica SLV 1 Sismica SLV 2 Sismica SLV 3 Sismica SLV 4 Sismica SLV 5 Sismica SLV 6 Sismica SLV 7 Sismica SLV 8

Istantanea

1

1

Variabile cat.A 0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3

Variabile cat.H 0

0

Vento ortogonale 0

0

0

Sisma SLV X 1

0

0

0

0

0

1

-0,3

0

0

0

0

0

0

0

-1

0,3

0

0

0

0

0

0

0

-1

-0,3

0

0

0

0

0

0

0

0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

0,3

-1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

-1

0

0

Sisma SLV Y 0

Sisma SLD X 1

Sisma SLD Y 0,3

Neve

Vento X

Vento Y

Sisma SLV Y 0,3

Sisma SLD X 0

Sisma SLD Y 0

Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) Nome

Durata

Sismica SLD 1 Sismica SLD 2 Sismica SLD 3 Sismica SLD 4 Sismica SLD 5 Sismica SLD 6 Sismica SLD 7 Sismica SLD 8

Istantanea

1

1

Variabile cat.A 0,3

0

Vento ortogonale 0

Istantanea

1

1

0,3

0

0

0

Istantanea

1

1

0,3

0

0

Istantanea

1

1

0,3

0

Istantanea

1

1

0,3

0

Istantanea

1

1

0,3

Istantanea

1

1

0,3 0,3

G2

Variabile cat.H 0

Vento X

Vento Y

0

0

Sisma SLV X 0

0

0

0

0

1

-0,3

0

0

0

0

0

-1

0,3

0

0

0

0

0

0

-1

-0,3

0

0

0

0

0

0

0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

0,3

-1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

1

0

0

0

0

0

0

0

-0,3

-1

Neve

w

.ti m

G1

1

1

w

w

Istantanea

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Azioni orizzontali Analisi sismica

be rte ch .it

L’analisi della struttura soggetta ad azione sismica è eseguita mediante analisi statica lineare la quale consiste nell’applicazione di forze statiche equivalenti alle forze di inerzia indotte dall’azione sismica. Il periodo del modo di vibrare principale della struttura đ?‘‡1 è stimato utilizzando la formula seguente: 3

đ?‘‡1 = đ??ś1 â‹… đ??ť 4

dove: đ??ť

è l’altezza della costruzione, in metri, dal piano di fondazione

đ??ś1

vale 0,05 come proposto dalle NTC ‘08 per costruzioni con struttura diversa da quelle con struttura a telaio in acciaio o a telaio in calcestruzzo armato.

Per la struttura in esame il periodo �1 vale 0,22 s.

L’entità delle forze si ottiene dall’ordinata dello spettro di progetto corrispondente al periodo �1 e la loro distribuzione sulla struttura segue la forma del modo di vibrare principale nella direzione in esame, valutata in modo approssimato.

La forza da applicare a ciascuna massa della costruzione è data dalla formula seguente:

đ??šâ„Ž = đ?‘†đ?‘‘ (đ?‘‡1 ) â‹… đ?‘Š â‹…

đ?œ† đ?‘”

è la forza da applicare alla massa i-esima

w

đ??šđ?‘–

đ??šâ„Ž â‹… đ?‘§đ?‘– â‹… đ?‘Šđ?‘– ∑đ?‘— đ?‘§đ?‘— â‹… đ?‘Šđ?‘—

.ti m

dove:

đ??šđ?‘– =

đ?‘Šđ?‘– e đ?‘Šđ?‘—

sono le quote, rispetto al piano di fondazione, delle masse i e j

w

�� e ��

sono i pesi, rispettivamente, della massa i e della massa j

�� (�1 )

è l’ordinata dello spettro di risposta di progetto

đ?œ†

è un coefficiente pari a 0,85 se la costruzione ha almeno tre orizzontamenti e se T1 < 2TC, pari a 1,0 in tutti gli altri casi

đ?‘”

è l’accelerazione di gravitĂ

w

đ?‘Š

è il peso complessivo della costruzione


Relazione di calcolo strutturale Gli effetti dell'azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali: G1 + G2 + � ψ2j ⋅ Q kj j

be rte ch .it

Le risultanti delle forze sismiche alla base dell’edificio, calcolate per gli stati limite SLD e SLV ed i rispettivi valori di accelerazione sono riportate di seguito.

Ordinata dello spettro SLV Sd (T1): 0,13 g Forza totale Fh SLV:

41,78 kN

Ordinata dello spettro SLD Sd (T1): 0,17 g Forza totale Fh SLD:

56,24 kN

Nella tabella seguente si riportano l’entità delle risultanti di piano dovute all’azione sismica e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Quota rispetto al piano di fondazione zi [m]

xG,sisma [m]

yG,sisma [m]

Massa i [kg]

Fi,SLV [kN]

Fi,SLD [kN]

1

2,8

3,35

2,80

18121

12,11

16,30

2

3

5,6

3,46

2,82

15506

20,72

27,89

7

3,45

2,69

5360

8,95

12,05

w

Vento

.ti m

Piano

w

Nella tabella seguente si riportano le risultanti dovute all’azione del vento nelle due direzioni principali e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Quota rispetto al piano di fondazione [m]

xG,vento [m]

yG,vento [m]

Fx [kN]

Fy [kN]

1 2 3

2,8 5,6 7

3,15 3,47 3,47

2,68 2,68 2,68

15,57 11,68 3,89

21,94 15,15 5,05

w

Piano

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Sollecitazioni Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare le sollecitazioni sugli elementi strutturali e sulle relative connessioni causate dai diversi carichi agenti. Si riportano inoltre i valori degli spostamenti di interpiano conseguenti all’applicazione dei suddetti carichi.

be rte ch .it

Pareti Nome parete:

Identificativo della parete

N:

Azione assiale totale

V2:

Sollecitazione tagliante (agente nel piano)

V3:

Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)

M2-2:

Sollecitazione flettente (agente fuori piano)

M3-3:

Sollecitazione flettente (agente nel piano)

Va:

Sollecitazione tagliante sul singolo ancoraggio

Ta:

Sollecitazione di trazione sul singolo ancoraggio

dr:

Spostamento relativo di interpiano della parete

N [kN]

V2 [kN]

M2-2 [kNm]

M3-3 [kNm]

Va [kN]

Ta [kN]

dr [mm]

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

18,02

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 13

8,58

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 16

5,78

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 17

5,11

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 18

5,13

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 19

7,65

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 21

16,81

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 22

18,75

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 26

14,15

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 27

7,07

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 28

7,07

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 29

10,48

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 30

4,74

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 31

3,93

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 32

3,26

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 33

3,28

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 34

4,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 35

10,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 36

11,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 37

3,73

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 40

2,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 41

0,89

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 42

2,08

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 43

1,41

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 44

1,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 45

2,23

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 46

4,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 47

4,48

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 50

1,57

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 51

1,57

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G1

Parete 52

1,79

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Nome parete

G1

Parete 2

24,56

0,00

G1

Parete 9

12,13

0,00

G1

Parete 10

12,13

G1

Parete 12

G1

w w

w

V3 [kN]

.ti m

Carico


Relazione di calcolo strutturale

Parete 2

52,76

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 9

25,33

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 10

25,33

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 12

48,93

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 13

18,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 16

8,83

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 17

7,22

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 18

7,31

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 19

14,22

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 21

24,81

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 22

30,33

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 26

28,63

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 27

13,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 28

13,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 29

27,18

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 30

9,96

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 31

6,55

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 32

4,94

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 33

5,03

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 34

9,50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 35

16,71

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 36

19,62

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 37

4,49

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 40

5,40

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 41

1,49

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 42

4,27

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 43

2,66

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

G2

Parete 44

2,75

0,00

0,00

0,00

0,00

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G2

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G2

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G2

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G2

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G2

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.ti m

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be rte ch .it

G2

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w

w

Parete 22

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

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Parete 47

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Parete 27

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Parete 30

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Parete 31

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Parete 32

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be rte ch .it

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Parete 44

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Parete 33

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Parete 37

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Parete 40

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Parete 41

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w

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Parete 43

.ti m

Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A

2,32

0,00

0,00

0,00

0,00

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Parete 43

1,13

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0,00

0,00

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0,00

0,00

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Parete 44

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0,00

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Parete 45

2,76

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0,00

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Parete 46

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Parete 47

3,59

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0,00

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Parete 50

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Parete 51

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0,00

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Parete 52

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Neve

Parete 2

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0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

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0,00

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Neve

Parete 10

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0,00

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Neve

Parete 12

4,56

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 13

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 16

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0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

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Neve

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Neve

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0,00

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0,00

0,00

0,00

w

w

Parete 42

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Parete 21

6,44

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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Neve

Parete 22

6,83

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0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

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0,00

0,00

Neve

Parete 28

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0,00

0,00

0,00

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Neve

Parete 29

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

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Neve

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0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

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0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

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0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 40

4,56

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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4,43

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 44

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 45

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 46

6,44

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

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Neve

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Neve

Parete 52

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0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 2

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0,00

2,49

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0,47

0,00

0,00

0,00

0,00

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0,00

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1,65

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0,00

0,00

0,00

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0,00

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Parete 9

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Parete 10

-0,94

Parete 12

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Parete 16

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Parete 17

-1,17

Parete 18

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Parete 19

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Parete 21

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Parete 22

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Parete 26

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0,00

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0,00

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be rte ch .it

Neve

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


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Sisma SLV X

Parete 43

0,00

0,50

0,00

0,00

0,70

0,18

0,57

0,33

Sisma SLV X

Parete 44

0,00

0,50

0,00

0,00

0,70

0,18

0,57

0,33

Sisma SLV X

Parete 45

0,00

0,44

0,00

0,00

0,61

0,18

0,55

0,33

Sisma SLV X

Parete 46

0,00

3,51

0,00

0,00

4,92

0,36

1,13

0,33

Sisma SLV X

Parete 47

0,00

3,50

0,00

0,00

4,91

0,36

1,13

0,33

Sisma SLV X

Parete 50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Parete 51

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Parete 2

0,00

17,13

0,00

0,00

90,73

1,60

18,84

1,81

Sisma SLV Y

Parete 9

0,00

6,15

0,00

0,00

30,13

1,50

16,33

2,26

Sisma SLV Y

Parete 10

0,00

6,15

0,00

0,00

30,13

1,50

16,33

2,26

Sisma SLV Y

Parete 12

0,00

7,85

0,00

0,00

38,96

1,51

16,68

2,09

Sisma SLV Y

Parete 13

0,00

4,50

0,00

0,00

22,63

1,28

14,25

2,09

Sisma SLV Y

Parete 16

0,00

0,01

0,00

0,00

0,04

0,00

0,03

0,00

Sisma SLV Y

Parete 17

0,00

0,25

0,00

0,00

1,45

0,09

1,19

0,17

Sisma SLV Y

Parete 18

0,00

0,25

0,00

0,00

1,46

0,09

1,20

0,18

Sisma SLV Y

Parete 19

0,00

0,01

0,00

0,00

0,03

0,00

0,03

0,00

Sisma SLV Y

Parete 21

0,00

1,46

0,00

0,00

10,72

0,15

2,47

0,17

Sisma SLV Y

Parete 22

0,00

1,47

0,00

0,00

10,78

0,15

2,48

0,18

Sisma SLV Y

Parete 26

0,00

13,54

0,00

0,00

42,77

1,27

8,88

2,63

Sisma SLV Y

Parete 27

0,00

4,06

0,00

0,00

12,91

0,99

7,00

3,94

Sisma SLV Y

Parete 28

0,00

4,06

0,00

0,00

12,91

0,99

7,00

3,94

Sisma SLV Y

Parete 29

0,00

5,34

0,00

0,00

16,99

1,03

7,27

3,43

Sisma SLV Y

Parete 30

0,00

2,68

0,00

0,00

10,03

0,76

6,31

3,43

Sisma SLV Y

Parete 31

0,00

0,01

0,00

0,00

0,02

0,00

0,02

0,01

w

.ti m

be rte ch .it

Sisma SLV X

Parete 32

0,00

0,24

0,00

0,00

0,75

0,09

0,61

0,50

Sisma SLV Y

Parete 33

0,00

0,24

0,00

0,00

0,75

0,09

0,62

0,51

Sisma SLV Y

Parete 34

0,00

0,01

0,00

0,00

0,02

0,00

0,02

0,01

Sisma SLV Y

Parete 35

0,00

2,20

0,00

0,00

6,64

0,23

1,53

0,50

Sisma SLV Y

Parete 36

0,00

2,22

0,00

0,00

6,67

0,23

1,54

0,51

w

Sisma SLV Y

Parete 37

0,00

3,47

0,00

0,00

4,86

0,32

1,01

0,28

Sisma SLV Y

Parete 40

0,00

1,46

0,00

0,00

2,04

0,28

0,88

0,33

Sisma SLV Y

Parete 41

0,00

1,80

0,00

0,00

2,51

0,51

1,58

0,33

Sisma SLV Y

Parete 42

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Parete 43

0,00

0,05

0,00

0,00

0,07

0,02

0,05

0,03

Sisma SLV Y

Parete 44

0,00

0,05

0,00

0,00

0,07

0,02

0,05

0,03

Sisma SLV Y

Parete 45

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Parete 46

0,00

0,33

0,00

0,00

0,46

0,03

0,11

0,03

Sisma SLV Y

Parete 47

0,00

0,33

0,00

0,00

0,47

0,03

0,11

0,03

Sisma SLV Y

Parete 50

0,00

1,11

0,00

0,00

1,56

0,27

0,84

0,36

Sisma SLV Y

Parete 51

0,00

1,11

0,00

0,00

1,56

0,27

0,84

0,36

Sisma SLV Y

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 2

0,00

0,53

0,00

0,00

2,50

0,05

0,52

0,06

Sisma SLD X

Parete 9

0,00

0,20

0,00

0,00

0,91

0,05

0,49

0,07

Sisma SLD X

Parete 10

0,00

0,20

0,00

0,00

0,91

0,05

0,49

0,07

Sisma SLD X

Parete 12

0,00

0,09

0,00

0,00

0,44

0,02

0,19

0,02

Sisma SLD X

Parete 13

0,00

0,05

0,00

0,00

0,24

0,01

0,15

0,02

Sisma SLD X

Parete 16

0,00

3,64

0,00

0,00

16,21

1,34

13,28

2,52

w

Sisma SLV Y

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Parete 17

0,00

3,70

0,00

0,00

16,51

1,37

13,52

Sisma SLD X

Parete 18

0,00

3,56

0,00

0,00

15,90

1,31

13,02

2,57 2,47

Sisma SLD X

Parete 19

0,00

3,24

0,00

0,00

14,29

1,30

12,70

2,52

Sisma SLD X

Parete 21

0,00

21,46

0,00

0,00

113,70

2,23

26,20

2,57

Sisma SLD X

Parete 22

0,00

20,64

0,00

0,00

109,57

2,14

25,25

2,47

Sisma SLD X

Parete 26

0,00

0,36

0,00

0,00

1,02

0,03

0,21

0,07

Sisma SLD X

Parete 27

0,00

0,12

0,00

0,00

0,35

0,03

0,19

0,12

Sisma SLD X

Parete 28

0,00

0,12

0,00

0,00

0,35

0,03

0,19

0,12

Sisma SLD X

Parete 29

0,00

0,07

0,00

0,00

0,21

0,01

0,09

0,05

Sisma SLD X

Parete 30

0,00

0,04

0,00

0,00

0,10

0,01

0,07

0,05

Sisma SLD X

Parete 31

0,00

1,82

0,00

0,00

6,03

0,67

4,94

3,77

Sisma SLD X

Parete 32

0,00

1,85

0,00

0,00

6,13

0,68

5,02

3,84

Sisma SLD X

Parete 33

0,00

1,78

0,00

0,00

5,93

0,66

4,86

3,69

Sisma SLD X

Parete 34

0,00

1,57

0,00

0,00

5,22

0,63

4,64

3,77

Sisma SLD X

Parete 35

0,00

16,78

0,00

0,00

53,60

1,74

12,35

3,84

Sisma SLD X

Parete 36

0,00

16,14

0,00

0,00

51,79

1,67

11,93

3,69

Sisma SLD X

Parete 37

0,00

0,01

0,00

0,00

0,01

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 40

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 41

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 42

0,00

0,67

0,00

0,00

0,94

0,25

0,77

0,44

Sisma SLD X

Parete 43

0,00

0,67

0,00

0,00

0,94

0,25

0,77

0,44

Sisma SLD X

Parete 44

0,00

0,67

0,00

0,00

0,94

0,25

0,77

0,44

Sisma SLD X

Parete 45

0,00

0,59

0,00

0,00

0,83

0,24

0,74

0,44

Sisma SLD X

Parete 46

0,00

4,73

0,00

0,00

6,62

0,49

1,53

0,44

Sisma SLD X

Parete 47

0,00

4,72

0,00

0,00

6,60

0,49

1,52

0,44

Sisma SLD X

Parete 50

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 51

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Parete 2

0,00

23,06

0,00

0,00

122,15

2,16

25,37

2,43

Sisma SLD Y

Parete 9

0,00

8,28

0,00

0,00

40,56

2,02

21,98

3,05

Sisma SLD Y

Parete 10

0,00

8,28

0,00

0,00

40,56

2,02

21,98

3,05

Sisma SLD Y

Parete 12

0,00

10,56

0,00

0,00

52,45

2,04

22,46

2,81

Sisma SLD Y

Parete 13

0,00

6,06

0,00

0,00

30,47

1,72

19,18

2,81

Sisma SLD Y

Parete 16

0,00

0,01

0,00

0,00

0,05

0,00

0,04

0,01

Sisma SLD Y

Parete 17

0,00

0,34

0,00

0,00

1,96

0,12

1,60

0,24

Sisma SLD Y

Parete 18

0,00

0,34

0,00

0,00

1,97

0,13

1,61

0,24

Sisma SLD Y

Parete 19

0,00

0,01

0,00

0,00

0,05

0,00

0,04

0,01

Sisma SLD Y

Parete 21

0,00

1,96

0,00

0,00

14,43

0,20

3,32

0,24

Sisma SLD Y

Parete 22

0,00

1,98

0,00

0,00

14,52

0,21

3,34

0,24

Sisma SLD Y

Parete 26

0,00

18,22

0,00

0,00

57,57

1,70

11,96

3,54

Sisma SLD Y

Parete 27

0,00

5,46

0,00

0,00

17,38

1,33

9,42

5,30

Sisma SLD Y

Parete 28

0,00

5,46

0,00

0,00

17,38

1,33

9,42

5,30

Sisma SLD Y

Parete 29

0,00

7,19

0,00

0,00

22,87

1,38

9,79

4,62

Sisma SLD Y

Parete 30

0,00

3,61

0,00

0,00

13,50

1,02

8,50

4,62

Sisma SLD Y

Parete 31

0,00

0,01

0,00

0,00

0,03

0,00

0,02

0,02

Sisma SLD Y

Parete 32

0,00

0,33

0,00

0,00

1,01

0,12

0,82

0,68

Sisma SLD Y

Parete 33

0,00

0,33

0,00

0,00

1,01

0,12

0,83

0,68

Sisma SLD Y

Parete 34

0,00

0,01

0,00

0,00

0,02

0,00

0,02

0,02

Sisma SLD Y

Parete 35

0,00

2,97

0,00

0,00

8,93

0,31

2,06

0,68

Sisma SLD Y

Parete 36

0,00

2,98

0,00

0,00

8,98

0,31

2,07

0,68

w

.ti m

be rte ch .it

Sisma SLD X

Parete 37

0,00

4,68

0,00

0,00

6,55

0,44

1,36

0,38

Sisma SLD Y

Parete 40

0,00

1,97

0,00

0,00

2,75

0,38

1,18

0,45

Sisma SLD Y

Parete 41

0,00

2,42

0,00

0,00

3,38

0,68

2,13

0,45

Sisma SLD Y

Parete 42

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Parete 43

0,00

0,06

0,00

0,00

0,09

0,02

0,07

0,04

w

Sisma SLD Y

Parete 44

0,00

0,06

0,00

0,00

0,09

0,02

0,07

0,04

Sisma SLD Y

Parete 45

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Parete 46

0,00

0,45

0,00

0,00

0,62

0,05

0,14

0,04

Sisma SLD Y

Parete 47

0,00

0,45

0,00

0,00

0,63

0,05

0,14

0,04

Sisma SLD Y

Parete 50

0,00

1,50

0,00

0,00

2,10

0,37

1,14

0,49

Sisma SLD Y

Parete 51

0,00

1,50

0,00

0,00

2,10

0,37

1,14

0,49

Sisma SLD Y

Parete 52

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

w

Sisma SLD Y

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


w

w .ti m

w be rte ch .it


Verifiche elementi Verifiche pareti a telaio Verifica di instabilitĂ

be rte ch .it

Le verifiche ad instabilità delle pareti sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della UNI EN 1995-1-1:2009. Nello specifico gli elementi analizzati sono i montanti interno ed esterno piÚ caricati. Questi risultano controventati nella direzione della parete grazie alla presenza dei pannelli di rivestimento che ne impediscono lo sbandamento in tale direzione, pertanto le verifiche vengono eseguite solo nella direzione ortogonale.

Le normative raccomandano che laddove sia Îťrel,z ≤0,3 che Îťrel,y ≤0,3, le tensioni devono soddisfare le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Si raccomanda inoltre che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino la seguente espressione: đ?œŽđ?‘š,đ?‘Ś,đ?‘‘ đ?œŽđ?‘?,0,đ?‘‘ + ≤1 đ?‘˜đ?‘? â‹… đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘‘ đ?‘“đ?‘š,đ?‘Ś,đ?‘‘

I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di instabilitĂ . Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

N [kN]

M2-2 [kNm]

Parete 2

5,35

SLU 82

Istantanea

146,41

6,81

.ti m

Nome parete

2,05

SLU 82

Istantanea

69,81

2,61

Parete 10

2,05

SLU 65

Media

78,71

0,00

Parete 12

2,60

SLU 65

Media

154,82

0,00

Parete 13

1,77

SLU 65

Media

57,15

0,00

Parete 16

1,36

SLU 64

Permanente

20,75

0,00

Parete 17

1,36

SLU 83

Istantanea

17,33

1,73

Parete 18

1,36

SLU 83

Istantanea

17,48

1,73

Parete 19

1,25

SLU 65

Media

40,04

0,00

Parete 21

4,82

SLU 83

Istantanea

58,63

6,14

Parete 22

4,82

SLU 83

Istantanea

69,41

6,14

Parete 26

5,35

SLU 82

Istantanea

79,00

6,81

Parete 27

2,05

SLU 82

Istantanea

35,53

2,61

Parete 28

2,05

SLU 82

Istantanea

35,53

2,61

Parete 29

2,60

SLU 72

Breve

81,71

0,00

w

w

w

Parete 9


Relazione di calcolo strutturale

1,77

SLU 65

Media

30,29

0,00

Parete 31

1,36

SLU 64

Permanente

14,93

0,00

Parete 32

1,36

SLU 83

Istantanea

11,51

1,73

Parete 33

1,36

SLU 83

Istantanea

11,66

1,73

Parete 34

1,25

SLU 70

Media

27,88

0,00

Parete 35

4,82

Parete 36

4,82

Parete 37

5,35

Parete 40

2,60

Parete 42

1,36

Parete 43

1,36

Parete 44

1,36

Parete 45

1,25

Parete 46

4,82

Parete 47

4,82

Parete 50

2,05

be rte ch .it

Parete 30

Istantanea

38,43

6,14

SLU 83

Istantanea

44,07

6,14

SLU 81

Istantanea

11,60

1,70

SLU 71

Breve

18,93

0,00

SLU 71

Breve

15,92

0,00

SLU 83

Istantanea

5,68

0,43

SLU 83

Istantanea

5,83

0,43

SLU 71

Breve

18,15

0,00

SLU 83

Istantanea

18,22

1,53

SLU 83

Istantanea

18,69

1,53

SLU 81

Istantanea

4,63

0,65

.ti m

SLU 83

Parete 51

2,05

SLU 81

Istantanea

4,63

0,65

Parete 52

1,25

SLU 71

Breve

12,86

0,00

w

w

Le verifiche ad instabilità per le pareti a telaio sono riassunte di seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale della tabella sottostante soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.

w

Sezione:

Indicazione della tipologia di sezione trasversale del montante, come assunto al paragrafo “Sezioni degli elementi strutturali”

hmontante:

Altezza del montante

Amontante:

Area della sezione trasversale del montante

Jmontante:

Momento di inerzia della sezione trasversale del montante

Comb.:

Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

fc,0,k:

Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura del materiale utilizzato

fm,k:

Resistenza caratteristica a flessione del materiale utilizzato

σc,0,d:

Sforzo sollecitante di progetto a compressione lungo la fibratura

σm,d:

Sforzo sollecitante di progetto dovuto alla flessione

Sezion e

Montan te

hmontante [m]

Amontante [mm2]

Parete 2

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 2

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

Parete 9

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 9

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

Parete 10

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 10

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

Parete 12

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

Parete 12

PareteT elaioOS B

Parete 13

PareteT elaioOS B

Parete 13

PareteT elaioOS B

Parete 16

PareteT elaioOS B

Parete 16

PareteT elaioOS B PareteT elaioOS B

kcmontan

Comb.

kmod

γM

fc,0,k

fm,k

N [MPa]

σc,0,d [MPa]

σm,d [MPa]

Verifica

te

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

20,75

1,30

1,87

25%

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

7,39

0,46

1,01

11%

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

15,94

1,00

1,87

22%

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

8,60

0,54

1,01

12%

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

17,46

1,09

0,00

15%

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

30,87

1,93

0,00

26%

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

33,79

2,11

0,00

28%

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

33,07

2,07

0,00

28%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

17,21

1,08

0,00

14%

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

17,98

1,12

0,00

15%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

8,61

0,54

0,00

10%

.ti m 2,8

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

6,18

0,39

0,00

7%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,38

0,46

1,79

16%

w

Parete 17

Jmontante [mm4]

Esterno

w

Nome parete

be rte ch .it

ϒM:

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,77

0,30

1,17

10%

Parete 18

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,43

0,46

1,79

16%

Parete 18

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,81

0,30

1,17

10%

Parete 19

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

8,68

0,54

0,00

7%

Parete 19

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

25,31

1,58

0,00

21%

Parete 21

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,52

0,47

1,87

17%

Parete 21

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,06

0,25

1,01

9%

w

Parete 17

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

7,58

0,47

1,87

17%

Parete 22

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

11,78

0,74

0,74

12%

Parete 26

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

11,05

0,69

1,87

19%

Parete 26

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

4,06

0,25

1,01

9%

Parete 27

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

8,67

0,54

1,87

17%

Parete 27

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

4,68

0,29

1,01

9%

Parete 28

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

8,67

0,54

1,87

17%

Parete 28

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 82

1

1,5

21,00

24,00

11,77

0,74

1,01

14%

Parete 29

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 72

0,9

1,5

21,00

24,00

15,62

0,98

0,00

12%

Parete 29

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 72

0,9

1,5

21,00

24,00

25,40

1,59

0,00

19%

Parete 30

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

9,21

0,58

0,00

8%

Parete 30

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 65

0,8

1,5

21,00

24,00

9,31

0,58

0,00

8%

Parete 31

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

6,02

0,38

0,00

7%

Parete 31

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 64

0,6

1,5

21,00

24,00

4,73

0,30

0,00

5%

Parete 32

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,79

0,30

1,79

14%

Parete 32

PareteT elaioOS B

Parete 33

PareteT elaioOS B

Parete 33

PareteT elaioOS B

Parete 34

PareteT elaioOS B

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

3,11

0,19

1,17

9%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,85

0,30

1,79

14%

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

3,15

0,20

1,17

9%

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 70

0,8

1,5

21,00

24,00

7,27

0,45

0,00

6%

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 70

0,8

1,5

21,00

24,00

14,42

0,90

0,00

12%

Parete 35

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,90

0,31

1,87

15%

Parete 35

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,65

0,17

1,01

8%

w

Parete 34

w

Esterno

w

.ti m

be rte ch .it

Parete 22

Parete 36

PareteT elaioOS B

Interno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

4,96

0,31

1,87

15%

Parete 36

PareteT elaioOS B

Esterno

2,8

16000

341333 33

0,67

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

6,65

0,42

0,74

9%

Parete 37

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

1,35

0,08

0,47

4%

Parete 37

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

0,73

0,05

0,25

2%

Parete 40

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

1,36

0,08

0,00

1%

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

14,01

0,88

0,00

7%

Parete 42

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

5,80

0,36

0,00

3%

Parete 42

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

6,09

0,38

0,00

3%

Parete 43

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,21

0,14

0,45

4%

Parete 43

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,44

0,09

0,29

2%

Parete 44

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,27

0,14

0,45

4%

Parete 44

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,47

0,09

0,29

2%

Parete 45

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

5,81

0,36

0,00

3%

Parete 45

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

6,49

0,41

0,00

3%

Parete 46

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,28

0,14

0,47

4%

Parete 46

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,23

0,08

0,25

2%

Parete 47

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

2,33

0,15

0,47

4%

Parete 47

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 83

1

1,5

21,00

24,00

1,26

0,08

0,25

2%

Parete 50

PareteT elaioOS B

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

1,41

0,09

0,47

4%

Parete 50

PareteT elaioOS B

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

0,76

0,05

0,25

2%

Parete 51

PareteT elaioOS B

Parete 51

PareteT elaioOS B

Parete 52

PareteT elaioOS B

Parete 52

PareteT elaioOS B

.ti m

be rte ch .it

Parete 40

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

1,41

0,09

0,47

4%

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 81

1

1,5

21,00

24,00

0,76

0,05

0,25

2%

Interno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

9,85

0,62

0,00

5%

Esterno

1,4

16000

341333 33

0,95

SLU 71

0,9

1,5

21,00

24,00

2,31

0,14

0,00

1%

w

Interno

w

Verifica a compressione perpendicolare alla fibratura

w

I montanti scaricano sul traverso di base delle forze di compressione che possono superare la resistenza a compressione perpendicolare alla fibratura del legno. AffinchĂŠ la relativa verifica risulti soddisfatta si deve garantire che:

essendo dove: đ?œŽđ?‘?,90,đ?‘‘

đ?œŽđ?‘?,90,đ?‘‘ ≤ đ?‘˜đ?‘?,90,đ?‘‘ â‹… đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘‘ đ?œŽđ?‘?,90,đ?‘‘ =

đ??šđ?‘?,90,đ?‘‘ đ??´đ?‘’đ?‘“

è lo tensione di progetto a compressione nell'area di contatto efficace, perpendicolare alla fibratura Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale đ??šđ?‘?,90,đ?‘‘

è il carico di progetto a compressione perpendicolare alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘‘

è la resistenza di progetto a compressione, perpendicolare alla fibratura

đ??´đ?‘’đ?‘“

è l’area di contatto efficace in compressione perpendicolare alla fibratura

đ?‘˜đ?‘?,90,đ?‘‘

è un coefficiente che tiene conto della configurazione di carico, della possibilità di rottura per spacco, nonchÊ del grado di deformazione a compressione

be rte ch .it

L’area di contatto efficace perpendicolare alla fibratura, Aef, è determinata tenendo in conto di una lunghezza di contatto efficace parallela alla fibratura, dove la lunghezza effettiva di contatto, đ?‘™, in ciascun lato è aumentata di 30 mm, ma non piĂš di a, đ?‘™ oppure đ?‘™1 /2. Si veda la figura 6.2 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Il valore di kc,90 è assunto pari a 1,0, a meno che non si applichino le condizioni descritte di seguito. Per elementi su appoggi continui, purchĂŠ l1 ≼ 2h (vedere figura 6.2a della norma UNI EN 1995-11:2009) si raccomanda che il valore di kc,90 sia preso pari a: kc,90 = 1,25 per legno massiccio di conifera

kc,90 = 1,5 per legno lamellare incollato di conifera

dove h è l’altezza dell’elemento e l è la lunghezza di contatto.

I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa per lo Stato Limite Ultimo di schiacciamento. Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

N [kN]

Parete 2

5,35

SLU 65

Media

161,56

Parete 9

2,05

SLU 65

Media

78,71

Parete 10

2,05

SLU 65

Media

78,71

Parete 12

2,60

SLU 70

Media

141,01

Parete 13

1,77

SLU 65

Media

57,15

Parete 16

1,36

SLU 64

Permanente

20,75

Parete 17

1,36

SLU 64

Permanente

17,47

Parete 18

1,36

SLU 64

Permanente

17,64

Parete 19

1,25

SLU 65

Media

40,04

Parete 21

4,82

SLU 64

Permanente

59,07

Parete 22

4,82

SLU 65

Media

78,60

Parete 26

5,35

SLU 65

Media

86,58

Parete 27

2,05

SLU 65

Media

40,20

w

w

w

.ti m Nome parete

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

2,05

SLU 70

Media

38,30

Parete 29

2,60

SLU 72

Breve

81,71

Parete 30

1,77

SLU 65

Media

30,29

Parete 31

1,36

SLU 71

Breve

21,74

Parete 32

1,36

SLU 64

Permanente

11,65

be rte ch .it

Parete 28

Parete 33

Parete 34

Parete 35

Parete 36

Parete 37

Parete 40

Parete 42

Parete 43

Parete 44

Parete 45

SLU 64

Permanente

11,82

1,25

SLU 70

Media

27,88

4,82

SLU 64

Permanente

38,87

4,82

SLU 65

Media

48,91

5,35

SLU 64

Permanente

11,60

2,60

SLU 71

Breve

18,93

1,36

SLU 71

Breve

15,92

1,36

SLU 71

Breve

9,13

1,36

SLU 71

Breve

9,50

1,25

SLU 71

Breve

18,15

4,82

SLU 71

Breve

28,56

.ti m

Parete 46

1,36

4,82

SLU 71

Breve

29,67

Parete 50

2,05

SLU 64

Permanente

4,63

Parete 51

2,05

SLU 64

Permanente

4,63

Parete 52

1,25

SLU 71

Breve

12,86

w

Parete 47

w

w

Le verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura per le pareti a telaio sono riassunte di seguito. Nello specifico i calcoli sono eseguiti per i montanti interno ed esterno più caricati e i valori derivanti vengono espressi in forma percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale, riportati nella tabella sottostante, soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. In caso contrario la verifica non è soddisfatta. Nome parete:

Nome indicativo della parete

Aeff:

Area efficace della sezione di verifica del dormiente di base

kc,90:

Coefficiente dipendente dalla qualità del legno utilizzato per il telaio

Comb.:

Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale ϒM:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

fc,90,k:

Resistenza caratteristica a compressione ortogonale alla fibratura

σc,90,d:

Tensione di progetto a compressione ortogonale alla fibratura

Nome parete

Sezione

Montante

Aeff [mm2]

Parete 2

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 2

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 9

PareteTelai oOSB

Interno

22800,00

Parete 9

PareteTelai oOSB

Esterno

18000,00

Parete 10

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 10

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 12

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 12

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 13

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 13

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 16

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 16

PareteTelai oOSB

Esterno

Parete 17

PareteTelai oOSB

Parete 17

PareteTelai oOSB

Parete 18

PareteTelai oOSB

kc,90

Comb.

kmod

γM

fc,90,k [MPa]

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,00

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,00

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 70

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 70

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

20800,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Interno

25600,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Esterno

20800,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Interno

25600,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

54%

0,39

23%

1,04

78%

0,63

47%

0,68

41%

1,48

89%

1,17

70%

1,60

96%

0,67

40%

0,86

52%

0,34

27%

0,30

24%

0,29

23%

0,23

19%

0,29

23%

0,24

19%

0,34

20%

1,22

73%

0,30

24%

0,20

16%

0,40

24%

0,91

54%

0,48

29%

23,79

11,27

17,46

30,87

29,88

33,36

17,21

17,98

w

.ti m

8,61

6,18

7,43

4,89

7,48

4,96 1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

Parete 21

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Parete 21

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Parete 22

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

Parete 22

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

Parete 26

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

w

w

0,90

8,03

20800,00

Parete 19

Verifica

be rte ch .it SLU 65

Esterno

Parete 19

σc,90,d [MPa]

23,14

1,25

PareteTelai oOSB

Parete 18

N [Mpa]

8,68

25,31

7,57

4,09

10,15

18,84

12,25

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale 4,38

Parete 26

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

Parete 27

PareteTelai oOSB

Interno

22800,00

1,00

SLU 65

0,8

1,5

2,50

Parete 27

PareteTelai oOSB

Esterno

18000,00

1,00

SLU 65

0,8

1,5

2,50

Parete 28

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 70

0,8

1,5

2,50

Parete 28

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 70

0,8

1,5

2,50

Parete 29

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 29

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 30

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 30

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 31

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 31

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 32

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 32

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 33

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 33

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 34

PareteTelai oOSB

Parete 34

PareteTelai oOSB

Parete 35

PareteTelai oOSB

Parete 35

PareteTelai oOSB

38%

0,29

22%

0,34

20%

0,70

42%

8,67

be rte ch .it

14,54

15,62

1,25

SLU 72

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 72

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

0,61

33%

1,22

65%

0,36

22%

0,45

27%

0,33

17%

0,36

19%

0,19

15%

0,17

13%

0,19

15%

0,17

13%

0,28

17%

0,69

42%

0,19

15%

0,13

10%

0,24

14%

0,49

29%

0,05

4%

0,04

3%

0,05

3%

0,67

36%

0,23

12%

0,29

16%

0,13

7%

25,40

9,21

9,31

8,38

7,54

4,85

3,43

4,90

.ti m

3,50

7,27

Interno

25600,00

1,25

SLU 70

0,8

1,5

2,50

Esterno

20800,00

1,25

SLU 70

0,8

1,5

2,50

Interno

25600,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Esterno

20800,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

14,42

4,95

2,67

6,12

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 65

0,8

1,5

2,50

10,22

1,35

Parete 37

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

Parete 37

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

w

0,50 5,17

w

Parete 36

13%

11,45

w

Parete 36

0,21

0,73

1,36

Parete 40

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 40

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 42

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 42

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 43

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

14,01

5,80

6,09

3,41

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale 3,35

Parete 43

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 44

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 44

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 45

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 45

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

Parete 46

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 46

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 47

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 47

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 50

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 50

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 51

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 51

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

Parete 52

PareteTelai oOSB

Interno

25600,00

Parete 52

PareteTelai oOSB

Esterno

20800,00

0,16

9%

0,14

7%

0,17

9%

0,23

12%

0,31

17%

3,54

3,50

5,81

be rte ch .it

6,49

3,52

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 64

0,6

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

1,25

SLU 71

0,9

1,5

2,50

0,14

7%

0,12

6%

0,14

8%

0,13

7%

0,06

4%

0,04

3%

0,06

4%

0,04

3%

0,38

21%

0,11

6%

2,52

3,65

2,64

1,41

0,76

1,41

0,76

9,85

w

w

w

.ti m

2,31

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Verifiche a taglio I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa per lo Stato Limite Ultimo di taglio. Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

V2 [kN]

Parete 2

5,35

SLU orizzontale 2

Istantanea

25,22

Parete 9

2,05

SLU orizzontale 2

Istantanea

9,57

be rte ch .it

Nome parete

Parete 10

Parete 12

Parete 13

Parete 16

Parete 17

Parete 18

Parete 19

Parete 21

Parete 22

Parete 26

SLU orizzontale 2

Istantanea

9,57

2,60

SLU orizzontale 2

Istantanea

11,99

1,77

SLU orizzontale 2

Istantanea

6,88

1,36

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,02

1,36

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,01

1,36

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,02

1,25

SLU orizzontale 1

Istantanea

2,69

4,82

SLU orizzontale 1

Istantanea

17,45

4,82

SLU orizzontale 1

Istantanea

17,51

5,35

SLU orizzontale 2

Istantanea

13,86

2,05

SLU orizzontale 2

Istantanea

4,13

.ti m

Parete 27

2,05

2,05

SLU orizzontale 2

Istantanea

4,13

Parete 29

2,60

SLU orizzontale 2

Istantanea

5,44

Parete 30

1,77

SLU orizzontale 2

Istantanea

2,74

Parete 31

1,36

Sismica SLV 1

Istantanea

1,35

Parete 32

1,36

Sismica SLV 1

Istantanea

1,45

Parete 33

1,36

Sismica SLV 1

Istantanea

1,40

Parete 34

1,25

Sismica SLV 1

Istantanea

1,17

Parete 35

4,82

Sismica SLV 1

Istantanea

13,13

Parete 36

4,82

Sismica SLV 1

Istantanea

12,65

Parete 37

5,35

Sismica SLV 5

Istantanea

3,48

Parete 40

2,60

Sismica SLV 5

Istantanea

1,46

Parete 42

1,36

Sismica SLV 1

Istantanea

0,50

Parete 43

1,36

Sismica SLV 1

Istantanea

0,51

w

w

w

Parete 28

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

1,36

Sismica SLV 1

Istantanea

0,51

Parete 45

1,25

Sismica SLV 1

Istantanea

0,44

Parete 46

4,82

Sismica SLV 1

Istantanea

3,61

Parete 47

4,82

Sismica SLV 1

Istantanea

3,60

Parete 50

2,05

Sismica SLV 5

Istantanea

1,11

be rte ch .it

Parete 44

Parete 51

Parete 52

2,05

Sismica SLV 5

Istantanea

1,11

1,25

SLU orizzontale 1

Istantanea

0,00

Verifica a taglio degli elementi di unione

La resistenza a taglio di progetto di ogni singolo pannello che compone una determinata parete viene calcolata secondo il modello semplificato proposto dalla norma UNI EN 1995-1-1:2009 al punto 9.2.4.2 “Analisi semplificata di pareti a diaframma – Metodo Aâ€?. Per una parete realizzata con diversi pannelli, si raccomanda che il valore di progetto della capacitĂ portante sia calcolata da: đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ = ďż˝ đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ đ?‘–

in cui:

rappresenta la capacitĂ portante di piastra di progetto del pannello in conformitĂ ai punti 9.2.4.2(3) e 9.2.4.2(5) della norma UNI EN 1995-1-1.

.ti m

đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘

I pannelli contenenti un'apertura di porta o finestra non sono considerati in grado di contribuire alla capacitĂ portante di lastra.

w

La capacitĂ portante di lastra di ciascun pannello, đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ vale:

w

essendo:

đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ =

đ??šđ?‘Ą,đ?‘…đ?‘‘ â‹… đ?‘?đ?‘– â‹… đ?‘?đ?‘– đ?‘

il valore di progetto della capacitĂ laterale di un singolo mezzo di unione. Per i mezzi di unione lungo i bordi di un singolo foglio, si raccomanda che il valore di progetto della capacitĂ portante laterale sia aumentato di un coefficiente 1,2 rispetto ai valori corrispondenti forniti nella Sezione 8 della norma UNI EN 1995-1-1

đ?‘?đ?‘–

la larghezza del pannello

w

đ??šđ?‘Ą,đ?‘…đ?‘‘

đ?‘

đ?‘?đ?‘–

la spaziatura dei mezzi di unione un coefficiente dipendente dal rapporto tra base ed altezza del singolo pannello della parete

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Per i pannelli aventi fogli su entrambi i lati si applicano le seguenti regole: - se i fogli e i mezzi di unione sono tutti dello stesso tipo e dimensioni, allora la capacità portante di piastra totale della parete è assunta come la somma delle capacità portante di piastra dei singoli lati

be rte ch .it

- se si utilizzano differenti tipi di fogli e si usano mezzi di unione aventi simile modulo di scorrimento (moduli di scorrimento che non variano tra loro piĂš del 20%), allora viene preso in considerazione il 75% della capacitĂ portante di piastra del lato piĂš debole - negli altri casi viene preso in considerazione il 50% della capacitĂ portante di piastra del lato piĂš debole Resistenza connettori

I valori di resistenza sono valutati secondo la teoria di Johansen riportata al punto 8.2.2 della norma UNI EN 1995-1-1 per il caso di connessioni pannello-legno ad un piano di taglio.

La capacità portante caratteristica per singolo piano di taglio e per singolo mezzo di unione è assunta come il valore minimo determinato dalle espressioni che seguono:

đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘˜,đ?‘Ž = đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹… đ?‘Ą1 â‹… đ?‘‘

đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘˜,đ?‘? = đ?‘“â„Ž,2,đ?‘˜ â‹… đ?‘Ą2 â‹… đ?‘‘

đ?‘Ą2 đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹… đ?‘Ą1 â‹… đ?‘‘ đ?‘Ą2 2 đ?‘Ą2 2 đ?‘Ą2 â‹… ��đ?›˝ + 2đ?›˝ 2 ďż˝1 + + ďż˝ ďż˝ ďż˝ + đ?›˝ 3 ďż˝ ďż˝ − đ?›˝ ďż˝1 + �� đ?‘Ą1 đ?‘Ą1 đ?‘Ą1 đ?‘Ą1 1+đ?›˝

đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘˜,đ?‘‘ = 1,05 â‹… đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘˜,đ?‘’ = 1,05 â‹…

.ti m

đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘˜,đ?‘? =

đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹…đ?‘Ą1 â‹…đ?‘‘ 2+đ?›˝

⋅ ��2�(1 + �) +

4đ?›˝(2+đ?›˝)đ?‘€đ?‘Ś,đ?‘…đ?‘˜ đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹…đ?‘‘â‹…đ?‘Ą12

− đ?›˝ďż˝

4đ?›˝(1 + 2đ?›˝)đ?‘€đ?‘Ś,đ?‘…đ?‘˜ đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹… đ?‘Ą2 â‹… đ?‘‘ â‹… ��2đ?›˝ 2 (1 + đ?›˝) + − đ?›˝ďż˝ 1 + 2đ?›˝ đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹… đ?‘‘ â‹… đ?‘Ą22

w

w

2đ?›˝ đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘˜,đ?‘“ = 1,15 â‹… ďż˝ ďż˝2 â‹… đ?‘€đ?‘Ś,đ?‘…đ?‘˜ â‹… đ?‘“â„Ž,1,đ?‘˜ â‹… đ?‘‘ 1+đ?›˝

w

Figura: Modello di calcolo della resistenza di un singolo connettore secondo la teoria di Johansen.

Nella seguente tabella si riportano le resistenze dei connettori utilizzati per assemblare i pannelli delle pareti. Nome Parete

Sezione

Lato

Connettore pannello-telaio

Kser [N/mm]

ModalitĂ di rottura

Fv,Rk [kN]

Parete 2

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 2

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 9

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 10

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 10

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 12

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 12

PareteTelaioOSB

Parete 13

PareteTelaioOSB

Parete 13

PareteTelaioOSB

Parete 16

PareteTelaioOSB

Parete 16

PareteTelaioOSB

Parete 17

PareteTelaioOSB

Parete 17

PareteTelaioOSB

Parete 18

PareteTelaioOSB

Parete 18

PareteTelaioOSB

Parete 19

PareteTelaioOSB

Parete 19

PareteTelaioOSB

Parete 21

PareteTelaioOSB

Parete 22

Parete 22

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

w

Parete 26

2

.ti m

Parete 21

be rte ch .it

Parete 9

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 27

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 27

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 28

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

w

w

Parete 26

Parete 28

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 29

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 29

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 30

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 30

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 31

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 32

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 32

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 33

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 33

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 34

PareteTelaioOSB

Parete 34

PareteTelaioOSB

Parete 35

PareteTelaioOSB

Parete 35

PareteTelaioOSB

Parete 36

PareteTelaioOSB

Parete 36

PareteTelaioOSB

Parete 37

PareteTelaioOSB

Parete 37

PareteTelaioOSB

Parete 40

PareteTelaioOSB

Parete 40

PareteTelaioOSB

Parete 42

PareteTelaioOSB

Parete 42

PareteTelaioOSB

Parete 43

Parete 44

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

w

Parete 44

1

.ti m

Parete 43

be rte ch .it

Parete 31

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 45

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 46

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 46

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

w

w

Parete 45

Parete 47

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 47

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 50

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 50

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 51

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 51

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Parete 52

PareteTelaioOSB

1

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Parete 52

PareteTelaioOSB

2

HH7 TX 2,8/3,1 X 60

917,70

d

671,63

Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori

be rte ch .it

Si riportano di seguito le verifiche a taglio relative alle singole pareti. La tabella seguente riassume, oltre alle caratteristiche geometriche dei pannelli di cui è composta ciascuna parete, anche la loro capacità portante di lastra Fi,v,Rk. Nella stessa si identifica se i pannelli soddisfano i requisiti geometrici di cui al punto 9.2.4.2 (2) della norma UNI EN 1995-1-1. Sezione

Pannello

Parete 2

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 2

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 9

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 9

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 10

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 10

PareteTelaio OSB

Raccordo

bi [mm]

N pannelli

ci

Verifica geometria

Fi,v,Rk lato 1 [kN]

Fi,v,Rk lato 2 [kN]

1250,00

4

0,89

ok

8,99

0,00

350,00

1

0,25

no

0,00

0,00

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

800,00

1

0,57

ok

3,68

0,00

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

800,00

1

0,57

ok

3,68

0,00

.ti m

Nome parete

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

2

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 12

PareteTelaio OSB

Raccordo

95,00

1

0,07

no

0,00

0,00

Parete 13

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

w

Parete 12

PareteTelaio OSB

Raccordo

515,00

1

0,37

no

0,00

0,00

Parete 16

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

PareteTelaio OSB

Raccordo

107,00

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 17

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 17

PareteTelaio OSB

Raccordo

107,00

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 18

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 18

PareteTelaio OSB

Raccordo

107,00

1

0,08

no

0,00

0,00

w

Parete 13

w

Parete 16

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 21

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

3

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 21

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072,00

1

0,77

ok

6,62

0,00

Parete 22

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

3

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 22

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 26

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 26

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 27

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 27

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 28

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 28

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 29

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 29

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 30

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 30

PareteTelaio OSB

Parete 31

PareteTelaio OSB

be rte ch .it

Parete 19

1

0,77

ok

6,62

0,00

1250,00

4

0,89

ok

8,99

0,00

350,00

1

0,25

no

0,00

0,00

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

800,00

1

0,57

ok

3,68

0,00

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

800,00

1

0,57

ok

3,68

0,00

1250,00

2

0,89

ok

8,99

0,00

95,00

1

0,07

no

0,00

0,00

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

Raccordo

515,00

1

0,37

no

0,00

0,00

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

w

.ti m

1072,00

PareteTelaio OSB

Raccordo

107,00

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 32

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

PareteTelaio OSB

Raccordo

107,00

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 33

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 33

PareteTelaio OSB

Raccordo

107,00

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 34

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 35

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

3

0,89

ok

8,99

0,00

w

Parete 31

w

Parete 32

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072,00

1

0,77

ok

6,62

0,00

Parete 36

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

3

0,89

ok

8,99

0,00

Parete 36

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072,00

1

0,77

ok

6,62

0,00

Parete 37

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

4

1,00

ok

10,07

0,00

Parete 37

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 40

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 40

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 42

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 42

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 43

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 43

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 44

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 44

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 45

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 46

PareteTelaio OSB

Parete 46

PareteTelaio OSB

be rte ch .it

Parete 35

1

0,50

no

0,00

0,00

1250,00

2

1,00

ok

10,07

0,00

95,00

1

0,14

no

0,00

0,00

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

107,00

1

0,15

no

0,00

0,00

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

107,00

1

0,15

no

0,00

0,00

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

107,00

1

0,15

no

0,00

0,00

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

Intero

1250,00

3

1,00

ok

10,07

0,00

Raccordo

1072,00

1

1,00

ok

8,64

0,00

w

.ti m

350,00

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

3

1,00

ok

10,07

0,00

Parete 47

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072,00

1

1,00

ok

8,64

0,00

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

Parete 50

PareteTelaio OSB

Raccordo

800,00

1

1,00

ok

6,45

0,00

Parete 51

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

Parete 51

PareteTelaio OSB

Raccordo

800,00

1

1,00

ok

6,45

0,00

Parete 52

PareteTelaio OSB

Intero

1250,00

1

1,00

ok

10,07

0,00

w

Parete 47

w

Parete 50

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale Nella tabella seguente vengono invece riportate le verifiche di sicurezza con riferimento alle combinazioni di carico più significative. Sezione

Comb.

Dur.

kmod1

kmod2

γM

Fv,Rd [kN]

Fv,Ed [kN]

Verifica

Parete 2

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

47,97

25,22

10%

Parete 9

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

16,91

9,57

28%

Parete 10

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

16,91

9,57

28%

Parete 12

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

23,99

11,99

19%

Parete 13

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

11,99

6,88

32%

Parete 16

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

3,02

19%

Parete 17

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

3,01

19%

Parete 18

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

3,02

19%

Parete 19

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

2,69

18%

Parete 21

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

44,80

17,45

8%

Parete 22

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

44,80

17,51

8%

Parete 26

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

47,97

13,86

5%

Parete 27

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

16,91

4,13

12%

Parete 28

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

16,91

4,13

12%

w

.ti m

be rte ch .it

Nome parete

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

23,99

5,44

9%

Parete 30

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,5

11,99

2,74

13%

Parete 31

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

1,35

8%

Parete 32

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

1,45

9%

Parete 33

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

1,40

9%

Parete 34

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

11,99

1,17

8%

Parete 35

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

44,80

13,13

6%

w

w

Parete 29

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

44,80

12,65

6%

Parete 37

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,5

53,73

3,48

1%

Parete 40

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,5

26,87

1,46

2%

Parete 42

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

13,43

0,50

3%

Parete 43

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

13,43

0,51

3%

Parete 44

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

13,43

0,51

3%

Parete 45

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

13,43

0,44

3%

Parete 46

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

51,82

3,61

1%

Parete 47

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,5

51,82

3,60

1%

Parete 50

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,5

22,03

1,11

2%

Parete 51

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,5

22,03

1,11

2%

Parete 52

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,5

13,43

0,00

0%

.ti m

be rte ch .it

Parete 36

Verifica a taglio sui fogli di rivestimento

La resistenza a taglio di progetto di ogni singolo pannello che compone una determinata parete viene calcolata secondo il modello semplificato proposto dalla norma UNI EN 1995-1-1:2009 al punto 9.2.4.2 “Analisi semplificata di pareti a diaframma – Metodo A�.

w

w

Per una parete realizzata con diversi pannelli, si raccomanda che il valore di progetto della capacità portante sia calcolata mediante l’espressione:

in cui:

w

đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘

đ??šđ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ = ďż˝ đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ đ?‘–

rappresenta la capacitĂ portante di piastra di progetto del pannello in conformitĂ ai punti 9.2.4.2(3) e 9.2.4.2(5) della norma UNI EN 1995-1-1.

La capacitĂ portante di lastra di ciascun pannello, đ??šđ?‘–,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ vale: in cui: đ??šđ?‘–,đ?‘—,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘

đ??šđ?‘–,đ?‘—,đ?‘Ł,đ?‘…đ?‘‘ = đ?‘“đ?‘—,đ?‘Ł,đ?‘‘ â‹… đ?‘?đ?‘– â‹… đ?‘Ąđ?‘–,đ?‘—

è la resistenza a taglio del singolo foglio, in cui il primo pedice indica il pannello di appartenenza ed il secondo il lato, esterno od interno Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale đ?‘“đ?‘—,đ?‘Ł,đ?‘‘

è la resistenza a taglio del singolo foglio di rivestimento

đ?‘?đ?‘–

è la larghezza del pannello

đ?‘Ąđ?‘–,đ?‘—

è lo spessore del foglio di rivestimento

be rte ch .it

Si riportano di seguito le verifiche a taglio relative alle singole pareti. La tabella seguente riassume le caratteristiche geometriche dei diversi pannelli di cui è composta ciascuna parete e ne riporta la capacità portante di lastra Fi,v,Rk. Nella stessa si identifica se i pannelli soddisfano i requisiti geometrici di cui al punto 9.2.4.2 (2) della norma UNI EN 1995-1-1. bi [mm]

N pannelli

ci

Verifica geometria

Fi,v,Rk lato 1 [kN]

Fi,v,Rk lato 2 [kN]

1250

4

0,89

ok

127,50

127,50

350

1

0,25

no

0,00

0,00

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

800

1

0,57

ok

81,60

81,60

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

800

1

0,57

ok

81,60

81,60

1250

2

0,89

ok

127,50

127,50

Raccordo

95

1

0,07

no

0,00

0,00

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

PareteTelaio OSB

Raccordo

515

1

0,37

no

0,00

0,00

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Sezione

Pannello

Parete 2

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 2

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 9

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 9

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 10

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 10

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 12

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 12

PareteTelaio OSB

Parete 13

Parete 13

w

.ti m

Nome parete

PareteTelaio OSB

w

Parete 16

PareteTelaio OSB

Raccordo

107

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 17

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 17

PareteTelaio OSB

Raccordo

107

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 18

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 18

PareteTelaio OSB

Raccordo

107

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 19

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

w

Parete 16

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaio OSB

Intero

1250

3

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 21

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072

1

0,77

ok

109,34

109,34

Parete 22

PareteTelaio OSB

Intero

1250

3

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 22

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072

1

0,77

ok

109,34

109,34

Parete 26

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 26

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 27

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 27

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 28

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 28

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 29

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 29

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 30

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 30

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 31

PareteTelaio OSB

Parete 31

PareteTelaio OSB

be rte ch .it

Parete 21

4

0,89

ok

127,50

127,50

350

1

0,25

no

0,00

0,00

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

800

1

0,57

ok

81,60

81,60

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

800

1

0,57

ok

81,60

81,60

1250

2

0,89

ok

127,50

127,50

95

1

0,07

no

0,00

0,00

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

515

1

0,37

no

0,00

0,00

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Raccordo

107

1

0,08

no

0,00

0,00

w

.ti m

1250

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 32

PareteTelaio OSB

Raccordo

107

1

0,08

no

0,00

0,00

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 33

PareteTelaio OSB

Raccordo

107

1

0,08

no

0,00

0,00

Parete 34

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 35

PareteTelaio OSB

Intero

1250

3

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 35

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072

1

0,77

ok

109,34

109,34

w

Parete 32

w

Parete 33

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaio OSB

Intero

1250

3

0,89

ok

127,50

127,50

Parete 36

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072

1

0,77

ok

109,34

109,34

Parete 37

PareteTelaio OSB

Intero

1250

4

1,00

ok

127,50

127,50

Parete 37

PareteTelaio OSB

Raccordo

350

1

0,50

no

0,00

0,00

Parete 40

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 40

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 42

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 42

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 43

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 43

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 44

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 44

PareteTelaio OSB

Raccordo

Parete 45

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 46

PareteTelaio OSB

Intero

Parete 46

PareteTelaio OSB

Parete 47

PareteTelaio OSB

be rte ch .it

Parete 36

2

1,00

ok

127,50

127,50

95

1

0,14

no

0,00

0,00

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

107

1

0,15

no

0,00

0,00

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

107

1

0,15

no

0,00

0,00

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

107

1

0,15

no

0,00

0,00

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

1250

3

1,00

ok

127,50

127,50

Raccordo

1072

1

1,00

ok

109,34

109,34

Intero

1250

3

1,00

ok

127,50

127,50

w

.ti m

1250

PareteTelaio OSB

Raccordo

1072

1

1,00

ok

109,34

109,34

Parete 50

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

PareteTelaio OSB

Raccordo

800

1

1,00

ok

81,60

81,60

Parete 51

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

Parete 51

PareteTelaio OSB

Raccordo

800

1

1,00

ok

81,60

81,60

Parete 52

PareteTelaio OSB

Intero

1250

1

1,00

ok

127,50

127,50

w

Parete 47

w

Parete 50

Nella tabella seguente vengono riportate le verifiche di sicurezza con riferimento alle combinazioni di carico piÚ significative. Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Sezione

Comb.

Dur.

kmod lato1

kmod lato2

γM

γM2

Fv,Rd [kN]

Fv,Ed [kN]

Verifica

Parete 2

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

728,57

25,22

1%

Parete 9

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

298,71

9,57

2%

Parete 10

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

298,71

9,57

2%

Parete 12

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

364,29

11,99

1%

Parete 13

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

6,88

2%

Parete 16

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

3,02

1%

Parete 17

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

3,01

1%

Parete 18

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

3,02

1%

Parete 19

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

2,69

1%

Parete 21

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

702,63

17,45

1%

Parete 22

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

702,63

17,51

1%

Parete 26

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

728,57

13,86

0%

Parete 27

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

298,71

4,13

1%

Parete 28

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

298,71

4,13

1%

Parete 29

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

364,29

5,44

1%

Parete 30

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 2

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

2,74

1%

Parete 31

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

1,35

1%

w

w

.ti m

be rte ch .it

Nome parete

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

1,45

1%

Parete 33

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

1,40

1%

Parete 34

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

1,17

1%

Parete 35

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

702,63

13,13

0%

Parete 36

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

702,63

12,65

0%

w

Parete 32

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,4

-

728,57

3,48

0%

Parete 40

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,4

-

364,29

1,46

0%

Parete 42

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

0,50

0%

Parete 43

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

0,51

0%

Parete 44

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

0,51

0%

Parete 45

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

0,44

0%

Parete 46

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

702,63

3,61

0%

Parete 47

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 1

Istantanea

1

1

1,4

-

702,63

3,60

0%

Parete 50

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,4

-

298,71

1,11

0%

Parete 51

PareteTelaio OSB

Sismica SLV 5

Istantanea

1

1

1,4

-

298,71

1,11

0%

Parete 52

PareteTelaio OSB

SLU orizzontale 1

Istantanea

1

1

1,4

-

182,14

0,00

0%

be rte ch .it

Parete 37

.ti m

Verifiche ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento

In accordo con il punto 9.2.4.1 dell’Eurocodice EN1995-1-1 l’ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento può essere trascurato poiché tutte le pareti utilizzate nel progetto verificano il criterio proposto dalla norma europea

w

dove bnet

è la distanza libera fra i montanti

è lo spessore del foglio di rivestimento

w

t

bnet ≤ 100 t

w

Tutte le pareti utilizzate nel progetto soddisfano quindi la verifica ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento.

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Verifiche pareti in XLAM Verifiche di instabilità Le verifiche ad instabilità delle pareti in XLAM sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della UNI EN 1995-1-1:2009.

be rte ch .it

I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di instabilitĂ . Nome parete

Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

N [kN]

M2-2 [kNm]

Parete 41

1,77

SLU 64

Permanente

3,39

0,00

Le verifiche ad instabilitĂ dei pannelli in XLAM sono state eseguite considerando un tratto di lunghezza unitaria di parete: quest’ultimo può essere ricondotto ad un pilastro in grado di sbandare solo nella direzione perpendicolare al proprio piano medio. Si raccomanda che laddove sia Îťrel,z ≤0,3 che Îťrel,y ≤0,3, le tensioni soddisfino le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1:2009.

Si raccomanda che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino la seguente espressione:

.ti m

Modello di calcolo XLAM

đ?œŽđ?‘š,đ?‘Ś,đ?‘‘ đ?œŽđ?‘?,0,đ?‘‘ + ≤1 đ?‘˜đ?‘? â‹… đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘‘ đ?‘“đ?‘š,đ?‘Ś,đ?‘‘

đ??´đ?‘–

đ?‘Žđ?‘–

đ??şđ?‘…

đ?‘–=1

đ?œ‹ 2 đ??¸đ?‘– đ??´đ?‘– đ?›žđ?‘– = ďż˝1 + ďż˝ đ?‘? đ??şđ?‘… â‹… â‹… đ?‘™ 2 đ?‘‘

in cui đ??˝đ?‘–

đ?‘›

đ??¸đ??˝đ?‘’đ?‘“đ?‘“ = ��đ??¸đ?‘– đ??˝đ?‘– + đ?›žđ?‘– đ??¸đ?‘– đ??´đ?‘– đ?‘Žđ?‘–2 ďż˝

w

w

w

Il modello di calcolo adottato per il materiale XLAM è quello di struttura composta con connessione deformabile. Gli strati longitudinali del pannello XLAM sono considerati connessi in modo cedevole dagli strati trasversali. Il pannello è quindi calcolato come una struttura composta con connessione deformabile in accordo con l’appendice B della norma EN 1995-1-1 (teoria di MĂśhler) mediante fattori Ď’ dipendenti dallo spessore degli strati trasversali, dal modulo di taglio a “rolling shearâ€? e dalla lunghezza del pannello. La rigidezza efficace a flessione è stata assunta come:

−1

rappresenta il momento di inerzia del generico strato è l’area del generico strato è la distanza tra il baricentro dell’i-esimo strato e il baricentro della sezione è il modulo di taglio per “rolling shearâ€? Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

I valori risultanti relativi alla verifica di instabilitĂ vengono riportati di seguito in forma percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale, riassunti nella tabella sottostante, soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. Altezza della parete

Anet:

Area della sezione trasversale del tratto di parete considerato nella verifica (a metro lineare)

Jeff:

Momento di inerzia della sezione trasversale dal tratto di parete

Comb.:

Combinazione di carico piĂš gravosa per la parete considerata

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

fc,0,k:

Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura

fm,k:

Resistenza caratteristica a flessione

Ďƒc,0,d:

Tensione di progetto a compressione lungo la fibratura

be rte ch .it

h:

Sezione

h [m]

Anet [mm2/m]

Jeff [mm4/m]

kc

Comb.

kmod

ÎłM

fc,0,k [Mpa]

fm,k [Mpa]

Ďƒc,0,d [Mpa]

Ďƒm,d [Mpa]

Verifica

Parete 41

xlam

1,4

40000

1511293 8

0,54

SLU 64

0,6

1,5

17

16

0,05

0,00

1%

.ti m

Nome parete

w

Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura

w

w

In prossimità dell’appoggio delle pareti si presenta la situazione di rischio di schiacciamento ortogonale alla fibratura. AffinchÊ la relativa verifica risulti soddisfatta si deve garantire che la tensione sollecitante risulti essere inferiore alla resistenza del materiale, secondo la seguente espressione:

con

dove:

đ?œŽđ?‘?,90,đ?‘‘ ≤ đ?‘˜đ?‘?,90,đ?‘‘ â‹… đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘‘

đ?œŽđ?‘?,90,đ?‘‘ =

đ??šđ?‘?,90,đ?‘‘ đ??´đ?‘“đ?‘˘đ?‘™đ?‘™

đ?œŽđ?‘?,90,đ?‘‘

è la tensione di progetto a compressione nell'area di contatto efficace, perpendicolare alla fibratura

đ??šđ?‘?,90,đ?‘‘

è il carico di progetto a compressione perpendicolare alla fibratura Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale đ??´đ?‘“đ?‘˘đ?‘™đ?‘™

è l’area di contatto sulla quale agisce la compressione perpendicolare alla fibratura

đ?‘˜đ?‘?,90,đ?‘‘

è un coefficiente che tiene conto della configurazione di carico, della possibilità di rottura per spacco, nonchÊ del grado di deformazione a compressione

đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘‘

è la resistenza di progetto a compressione, perpendicolare alla fibratura

Il valore di kc,90 è assunto pari a 1,0.

Nome parete Parete 41

be rte ch .it

I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di schiacciamento. Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

N [kN]

1,77

SLU 64

Permanente

3,39

Le verifiche a compressione perpendicolare al piano del pannello di solaio in XLAM sono riportate di seguito con riferimento ad un metro di parete. I valori risultanti vengono riportati in forma percentuale come risultato dell'analisi eseguita sul modello. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. Indicazione del tipologia di sezione trasversale dell’XLAM come indicato al paragrafo

Afull:

Area di contatto sulla quale agisce la compressione perpendicolare alla fibratura

Comb.:

Combinazione di carico piĂš gravosa per la parete considerata

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

fc,90,k:

Resistenza caratteristica a compressione ortogonale alla fibratura

Ďƒc,90,d:

Tensione di progetto a compressione ortogonale alla fibratura Sezione

Afull [mm2/m]

kc,90

Comb.

kmod

ÎłM

fc,90,k [MPa]

Ďƒc,90,d [MPa]

Verifica

xlam

60000

1

SLU 64

0,6

1,5

2,20

0,03

3%

w

Nome parete

.ti m

Sezione:

w

Parete 41

Verifiche a taglio

w

La sollecitazione tagliante sull'XLAM porta ad avere nel materiale una sollecitazione di taglio sulle lamelle ed una sollecitazione di torsione sugli incroci incollati che possono portare a rottura l’XLAM secondo due diverse modalità . I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piÚ gravosa per lo Stato Limite Ultimo di taglio. Nome parete

Lunghezza [m]

Comb.

Dur.

V2 [kN]

Parete 41

1,77

Sismica SLV 5

Istantanea

1,80

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio

Le sollecitazioni di taglio sulle lamelle sono determinabili mediante le seguenti espressioni [omissis]

be rte ch .it

in cui đ?‘Ł2

è il taglio a metro lineare agente sull’elemento in X-LAM

��,���

è lo spessore dell’i-esimo strato avente orientazione parallela agli strati interni

đ?œ?đ?‘Ś

è la tensione di taglio agente sugli strati aventi orientazione parallela agli strati interni

đ?‘Ąđ?‘–,đ?‘’đ?‘Ľđ?‘Ą

đ?œ?đ?‘§

è lo spessore dell’i-esimo strato avente orientazione parallela agli strati esterni

è la tensione di taglio agente sugli strati aventi orientazione parallela agli strati esterni

La tensione da utilizzare nella verifica è la massima tra le due: đ?œ?đ?‘‘ = đ?‘šđ?‘Žđ?‘Ľ(đ?œ?đ?‘§ ; đ?œ?đ?‘Ś )

La verifica si traduce nella seguente disequazione

đ?œ?đ?‘‘ ≤ đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž,đ?‘‘

essendo

la resistenza a taglio a lastra di progetto calcolata mediante la

.ti m

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘‘

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž,đ?‘‘ =

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘ â‹… đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž,đ?‘˜ đ?›žđ?‘€

w

Verifica del meccanismo di rottura per torsione

La tensione dovuta alla torsione può essere ricavata dal rapporto tra il momento torcente agente ed il momento resistente polare

w

Il valore di W si determina mediante la seguente espressione [omissis]

w

essendo aref la larghezza media delle tavole assunta pari a 150 mm. [omissis]

Il valore del momento torcente đ?‘€đ?‘‡ sollecitante può essere valutato secondo il modello proposto in diversi Benestare Tecnici Europei (ETA) i quali prevedono di utilizzare la seguente espressione [omissis]

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale La verifica assume quindi la forma đ?œ? đ?‘‡,đ?‘‘ ≤ đ?‘“đ?‘‡,đ?‘‘

essendo ��,�

il valore di progetto della resistenza a torsione agli incroci đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘ â‹… đ?‘“đ?‘‡,đ?‘˜ đ?›žđ?‘€

be rte ch .it

��,� =

Di seguito è riportata la tabella con le verifiche a taglio per ogni parete in XLAM relative ai due meccanismi di rottura relativi alle tensioni di taglio sulle lamelle e quelle relative alla torsione agente sulle superfici di incollaggio. Combinazione di carico piÚ gravosa per la parete considerata

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

fv,lastra,k:

Resistenza caratteristica a taglio a lastra del pannello in XLAM

Ď„d:

Tensioni taglianti agenti sugli strati

MT:

Valore del momento torcente agente all’interfaccia tra gli strati esterni

W:

Modulo di resistenza torsionale

fT,k:

Valore caratteristico della resistenza a torsione agli incroci

Ď„T,d:

Tensione di taglio agente sugli strati esterni

.ti m

Comb.:

Sezione

Comb.

kmod

ÎłM

fv,lastra,k [MPa]

Ď„d [MPa]

Verifica taglio

MT [Nmm]

W [mm3]

fT,k [MPa]

Ď„T,d [MPa]

Verifica torsione

Parete 41

xlam

Sismica SLV 5

1

1,5

3,2

0,05

2%

11448

1125000

2,5

0,01

1%

w

w

w

Nome parete

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Verifiche connessioni Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base La resistenza di progetto Rd degli hold-down è determinata come il valore minimo tra le resistenze relative ai quattro modi di rottura: rottura della chiodatura

rottura lato acciaio dell’hold-down

rottura del tassello

resistenza ad estrazione del tassello

Sollecitazioni agenti

be rte ch .it

Il valore di progetto del carico agente sugli hold-down è valutato come illustrato nel paragrafo “Descrizione del modello”. Nome parete

Lunghezza [m]

Nome connessione

Parete 2

5,35

Base - hold down - piastra forata

Parete 9

2,05

Base - hold down - piastra forata

N° ancoraggi estremità di parete

Comb.

Dur.

N [kN]

M3-3 [kNm]

Ta [kN]

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

24,56

113,55

11,30

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

12,13

39,65

15,42

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

12,13

39,65

15,42

Base - hold down - piastra forata

2,60

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

18,02

50,52

12,62

1,77

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

8,58

29,04

13,99

1,36

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

5,78

11,88

6,84

1,36

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

5,11

11,86

7,16

Parete 18

1,36

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

5,13

11,90

7,18

Parete 19

1,25

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

7,65

10,50

5,50

Parete 21

4,82

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

16,81

78,97

9,79

Parete 22

4,82

Base - hold down - piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

18,75

79,23

8,88

Parete 41

1,77

aaa

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

0,89

2,12

0,89

Parete 12

Parete 13

Parete 16

w

w

w

Parete 17

.ti m 2,05

Parete 10

Resistenza chiodatura Il valore di progetto della capacità portante della chiodatura è dato dalla seguente espressione


Relazione di calcolo strutturale

đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ =

in cui

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘ â‹… R c,k,dens đ?›žđ?‘€

R c,k,dens è la resistenza caratteristica della chiodatura, corretta per tener conto della densitĂ Ď

2

k � nella quale il effettiva del materiale utilizzato secondo la formula R c,k,dens = R c,k ⋅ �350

be rte ch .it

valore di R c,k è stato valutato come riportato nel documento ETA-11/0086 per quanto riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘

è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

��

è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni

Resistenza acciaio hold-down

La resistenza a trazione di progetto dell’angolare può essere valutata secondo la formula R s,d =

in cui

R s,k ÎłM2

è il valore caratteristico della resistenza dell’angolare reperibile nel documento ETA11/0086 per quanto riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA-09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente;

ÎłM2

è il coefficiente di sicurezza parziale della resistenza delle sezioni tese.

.ti m

R s,k

w

Resistenza a trazione del tassello

w

w

La resistenza a trazione viene valutata secondo quanto riportato nella tabella 3.4 della norma UNI EN 1993-1-8 mediante la seguente formula R t,d =

essendo:

0.9 â‹… fub â‹… As ÎłM2

fub

la resistenza ultima a trazione dell’ancorante

ÎłM2

il coefficiente di sicurezza

As

l’area resistente della parte filettata del gambo dell’ancorante

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Relazione di calcolo strutturale

Resistenza ad estrazione del tassello Il valore caratteristico di resistenza ad estrazione del tassello si riferisce ad un singolo ancorante senza tener conto degli effetti dovuti all’interasse o alla distanza dal bordo, il quale si considera inserito in calcestruzzo non fessurato, asciutto ed a temperature standard per la profonditĂ effettiva di ancoraggio. Il relativo valore di progetto è valutato tramite la seguente formula đ?‘…đ?‘?đ?‘˘đ?‘™đ?‘™,đ?‘˜ đ?›žđ?‘€đ?‘?

be rte ch .it

đ?‘…đ?‘?đ?‘˘đ?‘™đ?‘™,đ?‘‘ =

in cui đ?‘…đ?‘?đ?‘˘đ?‘™đ?‘™,đ?‘˜

è il valore caratteristico della resistenza ad estrazione valutato in accordo alle indicazioni del Benestare Tecnico Europeo ETA-09/0078

đ?›žđ?‘€đ?‘?

è il corrispondente coefficiente di sicurezza parziale assunto come proposto nel documento ETA-09/0078

Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella nella quale si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti nonchĂŠ il valore minore tra tutti quelli di progetto. Nome della connessione nella quale è utilizzato l’hold-down

Comb.:

Combinazione di carico piÚ gravosa per l’angolare considerato

TEd:

Valore di progetto della sollecitazione agente

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica

Parete 2

Comb.

w

Parete 10

Parete 12

Parete 13

Parete 16

TEd [kN]

Rc,k [kN]

đ?‘‡đ??¸đ?‘‘ ≤ đ?‘…đ?‘‘ = đ?‘šđ?‘–đ?‘›. ďż˝đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ ; đ?‘…đ?‘ ,đ?‘‘ ; đ?‘…đ?‘Ą,đ?‘‘ ; đ?‘…đ?‘?đ?‘˘đ?‘™đ?‘™,đ?‘‘ ďż˝ Rs,k [kN]

Rt,k [kN]

Rpull,k [kN]

kmod

ÎłM

ÎłM2

ÎłMe

Rd [kN]

Modo di rottura

Verifica

SLU orizzont ale 2

11,30

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

44%

SLU orizzont ale 2

15,42

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

60%

SLU orizzont ale 2

15,42

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

60%

SLU orizzont ale 2

12,62

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

49%

SLU orizzont ale 2

13,99

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

54%

SLU orizzont ale 1

6,84

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

27%

w

Parete 9

Nome connes sione Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata

w

Nome parete

.ti m

Nome:

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Parete 18

Parete 19

Parete 21

Parete 22

Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata

Parete 41

aaa

SLU orizzont ale 1

7,16

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

28%

SLU orizzont ale 1

7,18

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

28%

SLU orizzont ale 1

5,50

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

21%

SLU orizzont ale 1

9,79

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

38%

SLU orizzont ale 1

8,88

38,6

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

38,6

Chiodatu ra

35%

SLU orizzont ale 2

0,89

22

42

70,65

108,57

1

1,5

1,25

1,8

17,2587 7551020 41

Chiodatu ra

8%

be rte ch .it

Parete 17

Verifiche connessioni a trazione con nastri forati

La resistenza di progetto Rd delle connessioni a trazione con nastri forati è stata determinata come il valore minimo tra le resistenze relative ai modi di rottura: Rottura a trazione del nastro forato

Rottura della chiodatura

.ti m

Sollecitazioni agenti

Il valore di progetto del carico agente sul nastro forato è stato valutato come illustrato nel paragrafo “Descrizione del modello”. Nome parete

Nome connessione

N° ancoraggi estremità di parete

Comb.

Dur.

N [kN]

M3-3 [kNm]

Ta [kN]

5,35

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

14,15

42,94

1,85

2,05

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

7,07

12,87

3,44

w

Parete 26

Lunghezza [m]

Parete 27

2,05

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

7,07

12,87

3,44

Parete 29

2,60

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

10,48

16,96

2,02

Parete 30

1,77

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 2

Istantanea

4,74

9,79

3,79

Parete 31

1,36

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,93

3,43

0,85

Parete 32

1,36

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,26

3,43

1,18

Parete 33

1,36

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,28

3,44

1,17

Parete 34

1,25

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

4,94

2,97

0,17

w

w Parete 28

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

4,82

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

10,62

30,11

1,63

Parete 36

4,82

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

11,62

30,19

1,14

Parete 37

5,35

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,73

0,01

0,00

Parete 40

2,60

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

2,94

0,00

0,00

Parete 42

1,36

Interpiano nastro forato piastra forata

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

2,08

0,46

0,00

Parete 43

1,36

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 44

1,36

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 45

1,25

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 46

4,82

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 47

4,82

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 50

2,05

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 51

2,05

Interpiano nastro forato piastra forata

Parete 52

1,25

Interpiano nastro forato piastra forata

be rte ch .it

Parete 35

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

1,41

0,45

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

1,43

0,46

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

2,23

0,40

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

4,43

3,20

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

4,48

3,21

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

1,57

0,00

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

1,57

0,00

0,00

1

SLU orizzontale 1

Istantanea

1,79

0,00

0,00

Resistenza del nastro forato a trazione

.ti m

La resistenza dell’elemento forato in acciaio è stata valutata sulla base delle indicazioni del punto 6.2.3 della norma UNI EN 1993-1-1 secondo il quale, per sezioni in cui sono presenti fori si raccomanda che il valore di progetto della resistenza a trazione đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘…đ?‘‘ sia assunto pari al valore piĂš piccolo fra la resistenza plastica di progetto della sezione trasversale lorda e la resistenza della sezione trasversale netta.

w

w

La resistenza plastica di progetto della sezione trasversale lorda valutata mediante la seguente formula

in cui

đ??´ â‹… đ?‘“đ?‘Ś đ?›žđ?‘€0

è l’area della sezione trasversa lorda

w

đ??´

đ?‘…đ?‘?đ?‘™,đ?‘…đ?‘‘ =

đ?‘“đ?‘Ś

��0

è la resistenza di snervamento dell’acciaio utilizzato è il coefficiente di sicurezza del materiale

La resistenza ultima di progetto della sezione trasversale netta in corrispondenza dei fori per i dispositivi di giunzione viene valutata mediante l’espressione:

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

��,�� =

in cui

��

��2

è l’area netta della sezione trasversale è la resistenza ultima dell’acciaio utilizzato per le piastre è il coeffciente parziale di sicurezza per la resistenza di rottura della sezione trasversale soggetta a trazione

Resistenza chiodatura

be rte ch .it

đ??´đ?‘›đ?‘’đ?‘Ą

0.9 â‹… đ??´đ?‘›đ?‘’đ?‘Ą â‹… đ?‘“đ?‘˘ đ?›žđ?‘€2

La resistenza caratteristica del collegamento è stata calcolata come prodotto tra il numero di connettori inseriti e la portata del singolo connettore

R c,k = nconn â‹… R k,conn

dove la portata del singolo connettore R k,conn è valutata utilizzando la teoria di Johansen. Il valore di progetto della capacitĂ portante è dato dalla đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ =

in cui

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘ â‹… Rc,k đ?›žđ?‘€

è la resistenza caratteristica del collegamento

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘

è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

��

è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni

.ti m

R c,k

w

Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella nella quale si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti nonchÊ le rispettive resistenze di progetto. Nome della connessione nella quale è utilizzata la piastra forata

Comb.:

Combinazione di carico piÚ gravosa per l’angolare considerato

TEd:

Valore di progetto della sollecitazione agente

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica

Rd:

Valore di progetto della resistenza, assunto pari al minore tra i valori relativi alle resistenze di progetto di tutti i meccanismi di rottura considerati

w

w

Nome:

đ?‘‡đ??¸đ?‘‘ ≤ đ?‘šđ?‘–đ?‘›. (đ?‘…đ?‘?đ?‘™,đ?‘…đ?‘‘ ; đ?‘…đ?‘˘,đ?‘‘ ; đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ ) Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Parete 27

Parete 28

Parete 29

Parete 30

Parete 31

Parete 32

Parete 33

Parete 34

Parete 35

Parete 36

Parete 37

Parete 40

Parete 42

Parete 43

TEd [kN]

Rc,k [kN]

Rpl,k [kN]

Ru,k [kN]

kmod

γM

γM0

γM2

Rd [kN]

Modo di rottura

Verifica

SLU orizzonta le 2

1,85

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

27%

SLU orizzonta le 2

3,44

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

51%

SLU orizzonta le 2

3,44

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

51%

SLU orizzonta le 2

2,02

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

30%

SLU orizzonta le 2

3,79

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

56%

SLU orizzonta le 1

0,85

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

13%

SLU orizzonta le 1

1,18

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

17%

SLU orizzonta le 1

1,17

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

17%

SLU orizzonta le 1

0,17

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

2%

SLU orizzonta le 1

1,63

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

24%

SLU orizzonta le 1

1,14

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

10,15

Chiodatu ra

17%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

w

Parete 44

Comb.

Parete 45

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

SLU orizzonta le 1

0,00

10,15

50

44,55

1

1,5

1,05

1,25

0

0%

w

Parete 46

w

Parete 47

Parete 50

Parete 51

Parete 52

be rte ch .it

Parete 26

Nome connession e Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata

.ti m

Nome parete

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Verifiche degli angolari con tasselli – Giunzioni legnocemento La resistenza di progetto Rd dell’angolare è stata determinata come il valore minimo tra le resistenze relative a due modi di rottura: Rottura a taglio dell’angolare e/o del gruppo di connettori del collegamento lato legno

•

Rottura a taglio dei tasselli di collegamento lato calcestruzzo

be rte ch .it

•

Sollecitazioni agenti

Le sollecitazioni taglianti agenti sul singolo angolare sono state valutate come prodotto della forza a metro lineare agente sulla parete per l’interasse degli angolari. Si tiene inoltre conto dell’eventuale presenza di angolari su entrambi i lati dell’elemento strutturale. �� =

in cui đ?‘Ł2

�2 ⋅ �� �����

è la sollecitazione tagliante di progetto a metro lineare agente sulla parete considerata

đ?‘–đ?‘Ž

è l’interasse tra gli angolari preposti al trasferimento della sollecitazione tagliante

�����

è il numero di lati della parete sui quali sono disposti gli angolari (1 o 2)

.ti m

La forza di taglio agente sul tassello maggiormente caricato viene calcolata tenendo in conto del momento aggiuntivo dovuto al non allineamento tra forze esterne agenti sulla flangia verticale ed il tassello stesso mediante un coefficiente, indicato con kt. Si ha đ?‘‰đ?‘? = đ?‘‰đ?‘Ž â‹… đ?‘˜đ?‘Ą

Lunghezza [m]

Nome connessione

w

Nome parete

1,77

aaa

Interasse ancoraggi i [mm]

Comb.

Dur.

V2 [kN]

Va [kN]

kt

1

500

Sismica SLV 5

Istantanea

1,80

0,51

0,5

w

Parete 41

Numero lati connessione

Resistenza angolare

w

Il valore di progetto della capacitĂ portante a taglio dell’angolare può essere valutato a partire dal valore caratteristico mediante le seguente espressione

in cui:

R a,k,dens

đ?‘…đ?‘Ž,đ?‘‘ =

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘ â‹… Ra,k,dens đ?›žđ?‘€

è la resistenza caratteristica, corretta per tener conto della densitĂ effettiva del Ď

2

k � , nella quale il valore di materiale utilizzato secondo la formula R a,k,dens = R a,k ⋅ �350 Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale R a,k viene valutato come riportato nel documento ETA-09/0323 per gli angolari del tipo WBR100, sulla base del documento ETA-09/0324 per gli angolari del tipo WKR095 e WKR135, sulla base dell’ETA-11/0496 per gli angolari del tipo Titan TCN200, TCN240 e TCF200, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente.

Resistenza a taglio del tassello Il valore di progetto della resistenza a taglio del tassello viene valutato secondo la đ?‘…đ?‘?,đ?‘˜ đ?›žđ?‘€đ?‘ ,đ?‘‰

be rte ch .it đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ =

in cui: đ?‘…đ?‘?,đ?‘˜

è il valore caratteristico della resistenza a taglio del tassello chimico calcolato in base alle indicazioni dei documenti ETA-09/0078 e ETA-07/0067

đ?›žđ?‘€đ?‘ ,đ?‘‰

è il coefficiente di sicurezza parziale il cui valore è stato assunto come riportato nei documenti dei documenti ETA-09/0078 e ETA-07/0067

Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti con i rispettivi valori di progetto. La verifica viene effettuata confrontando la forza agente con il minore tra essi.

Nome della connessione nella quale è utilizzato l’angolare

Comb.:

Combinazione di carico piÚ gravosa per l’angolare considerato

Va,Ed:

Valore di progetto della sollecitazione agente

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica

w

.ti m

Nome:

Nome connes sione

Comb.

w

Nome parete Parete 41

Sismica SLV 5

kt

Ra,k [kN]

kmod

ÎłM

Ra,d [kN]

Verifica angolar e

Rp,k [kN]

ÎłMs,V

Rp,d [kN]

Verifica tassello

0,51

0,5

15

1

1,5

6,07

2%

15

1,25

12

16%

w

aaa

Va,Ed [kN]

Verifiche connessioni a taglio con piastre forate

La resistenza di progetto Rd delle connessioni a taglio con piastre forate viene determinata come il valore minimo tra le resistenze relative a due modi di rottura: •

Rottura a taglio della piastra forata

•

Rottura della chiodatura Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Sollecitazioni agenti Le sollecitazioni taglianti agenti sulla singola piastra forata vengono valutate come prodotto della forza a metro lineare agente sulla parete per l’interasse dei sistemi di connessione a taglio: đ??šđ??¸đ?‘‘ = đ?‘Ł2 â‹… đ?‘–đ?‘Ž

in cui:

è l’interasse tra le piastre forate poste su uno stesso lato

Nome parete

Lunghezza [m]

Nome connessione

Interasse ancoraggi i [mm]

Comb.

Dur.

V2 [kN]

Va [kN]

Parete 2

5,35

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

25,22

2,36

Parete 9

2,05

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

9,57

2,33

Parete 10

2,05

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

9,57

2,33

Parete 12

2,60

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

11,99

2,31

Parete 13

1,77

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

6,88

1,95

Parete 16

1,36

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,02

1,11

Parete 17

1,36

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,01

1,11

Parete 18

1,36

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

3,02

1,11

1,25

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

2,69

1,08

4,82

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

17,45

1,81

4,82

Base - hold down - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

17,51

1,82

5,35

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

13,86

1,30

Parete 19

Parete 21

Parete 22

w

Parete 26

.ti m

đ?‘–đ?‘Ž

è la sollecitazione tagliante di progetto a metro lineare agente sulla parete considerata

be rte ch .it

đ?‘Ł2

2,05

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

4,13

1,01

Parete 28

2,05

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

4,13

1,01

Parete 29

2,60

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

5,44

1,05

Parete 30

1,77

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

SLU orizzontale 2

Istantanea

2,74

0,78

Parete 31

1,36

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

1,35

0,50

Parete 32

1,36

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

1,45

0,53

Parete 33

1,36

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

1,40

0,52

Parete 34

1,25

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

1,17

0,47

w

w

Parete 27

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

4,82

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

13,13

1,36

Parete 36

4,82

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

12,65

1,31

Parete 37

5,35

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 5

Istantanea

3,48

0,32

Parete 40

2,60

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 5

Istantanea

1,46

0,28

Parete 42

1,36

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

0,50

0,18

Parete 43

1,36

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

0,51

0,19

Parete 44

1,36

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

0,51

0,19

Parete 45

1,25

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

0,44

0,18

Parete 46

4,82

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

3,61

0,37

Parete 47

4,82

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 1

Istantanea

3,60

0,37

Parete 50

2,05

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 5

Istantanea

1,11

0,27

Parete 51

2,05

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

Sismica SLV 5

Istantanea

1,11

0,27

Parete 52

1,25

Interpiano - nastro forato - piastra forata

500

SLU orizzontale 1

Istantanea

0,00

0,00

be rte ch .it

Parete 35

.ti m

Resistenza della piastra a taglio

Il valore di progetto della resistenza a taglio della singola piastra viene calcolato secondo le indicazioni del paragrafo 6.2.6 della norma UNI EN 1993-1-1 mediante la seguente espressione

Av â‹… fy /√3 đ?›žđ?‘€0

w

in cui:

đ?‘…đ?‘ ,đ?‘‘ =

è l’area della sezione netta resistente a taglio della piastra ridotta per la presenza dei

fy

è la resistenza di snervamento dell’acciaio della piastra forata

w

Av fori

è il coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale

w

��0

Resistenza chiodatura La resistenza caratteristica del collegamento viene calcolata come prodotto tra il numero di connettori inseriti e la portata del singolo connettore R c,k = nconn ⋅ R k,conn Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale dove la portata del singolo connettore R k,conn è valutata utilizzando la teoria di Johansen. Il valore di progetto della capacitĂ portante è dato dalla đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ =

in cui:

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘ â‹… Rc,k đ?›žđ?‘€

è la resistenza caratteristica del collegamento

đ?‘˜đ?‘šđ?‘œđ?‘‘

è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

��

è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni

be rte ch .it

R c,k

Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riporta il valore caratteristico di resistenza dell’angolare ed il relativo valore di progetto. La verifica viene effettuata confrontando quest’ultimo con la forza agente. đ?‘‰đ??¸đ?‘‘ ≤ đ?‘šđ?‘–đ?‘› (đ?‘…đ?‘ ,đ?‘‘ ; đ?‘…đ?‘?,đ?‘‘ )

Nome connessione: Nome della connessione nella quale è utilizzato l’angolare

Combinazione di carico piÚ gravosa per l’angolare considerato

Va,Ed:

Valore di progetto della sollecitazione agente su ogni piastra

kmod:

Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umiditĂ

Ď’M:

Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica

Nome connessi one Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra

Rc,k [kN]

kmod

ÎłM

Rc,d [kN]

Verifica chiodatu ra

Rs,k [kN]

ÎłM0

Rs,d [kN]

Verifica piastra a taglio

2,36

20,3

1

1,5

13,53

17%

43,3

1,05

41,24

6%

SLU orizzontal e2

2,33

20,3

1

1,5

13,53

17%

43,3

1,05

41,24

6%

SLU orizzontal e2

2,33

20,3

1

1,5

13,53

17%

43,3

1,05

41,24

6%

SLU orizzontal e2

2,31

20,3

1

1,5

13,53

17%

43,3

1,05

41,24

6%

SLU orizzontal e2

1,95

20,3

1

1,5

13,53

14%

43,3

1,05

41,24

5%

SLU orizzontal e1

1,11

20,3

1

1,5

13,53

8%

43,3

1,05

41,24

3%

SLU orizzontal e1

1,11

20,3

1

1,5

13,53

8%

43,3

1,05

41,24

3%

Comb.

Va,Ed [kN]

SLU orizzontal e2

w

Nome parete

.ti m

Comb.:

Parete 2

w

Parete 9

w

Parete 10

Parete 12

Parete 13

Parete 16

Parete 17

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale forata

Parete 21

Parete 22

Parete 26

Parete 27

Parete 28

Parete 29

Parete 30

Parete 31

Parete 32

Parete 33

1,11

20,3

1

1,5

13,53

8%

43,3

1,05

41,24

3%

SLU orizzontal e1

1,08

20,3

1

1,5

13,53

8%

43,3

1,05

41,24

3%

SLU orizzontal e1

1,81

20,3

1

1,5

13,53

13%

43,3

1,05

41,24

4%

SLU orizzontal e1

1,82

20,3

1

1,5

13,53

13%

43,3

1,05

41,24

4%

SLU orizzontal e2

1,30

20,3

1

1,5

13,53

10%

43,3

1,05

41,24

3%

SLU orizzontal e2

1,01

20,3

1

1,5

13,53

7%

43,3

1,05

41,24

2%

SLU orizzontal e2

1,01

20,3

1

1,5

13,53

7%

43,3

1,05

41,24

2%

SLU orizzontal e2

1,05

20,3

1

1,5

13,53

8%

43,3

1,05

41,24

3%

SLU orizzontal e2

0,78

20,3

1

1,5

13,53

6%

43,3

1,05

41,24

2%

Sismica SLV 1

0,50

20,3

1

1,5

13,53

4%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 1

0,53

20,3

1

1,5

13,53

4%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 1

0,52

20,3

1

1,5

13,53

4%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 1

0,47

20,3

1

1,5

13,53

3%

43,3

1,05

41,24

1%

w

Parete 34

SLU orizzontal e1

Sismica SLV 1

1,36

20,3

1

1,5

13,53

10%

43,3

1,05

41,24

3%

Sismica SLV 1

1,31

20,3

1

1,5

13,53

10%

43,3

1,05

41,24

3%

Sismica SLV 5

0,32

20,3

1

1,5

13,53

2%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 5

0,28

20,3

1

1,5

13,53

2%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 1

0,18

20,3

1

1,5

13,53

1%

43,3

1,05

41,24

0%

Sismica SLV 1

0,19

20,3

1

1,5

13,53

1%

43,3

1,05

41,24

0%

w

Parete 35

Parete 36

w

Parete 37

Parete 40

Parete 42

Parete 43

be rte ch .it

Parete 19

Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata

.ti m

Parete 18

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

Parete 45

Parete 46

Parete 47

Parete 50

Parete 51

Parete 52

Sismica SLV 1

0,19

20,3

1

1,5

13,53

1%

43,3

1,05

41,24

0%

Sismica SLV 1

0,18

20,3

1

1,5

13,53

1%

43,3

1,05

41,24

0%

Sismica SLV 1

0,37

20,3

1

1,5

13,53

3%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 1

0,37

20,3

1

1,5

13,53

3%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 5

0,27

20,3

1

1,5

13,53

2%

43,3

1,05

41,24

1%

Sismica SLV 5

0,27

20,3

1

1,5

13,53

2%

43,3

1,05

41,24

1%

SLU orizzontal e1

0,00

20,3

1

1,5

0,00

0%

43,3

1,05

0,00

0%

be rte ch .it

Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata

Parete 44

Verifiche sismiche agli stati limite di danno

Si verifica che l’azione sismica di progetto non produca agli elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere la costruzione temporaneamente inagibile.

.ti m

Nel caso delle costruzioni civili e industriali, qualora la temporanea inagibilitĂ sia dovuta a spostamenti eccessivi interpiano, questa condizione si può ritenere soddisfatta quando gli spostamenti interpiano ottenuti dall’analisi in presenza dell’azione sismica di progetto relativa allo SLD siano inferiori ai limiti indicati nel seguito đ?‘‘đ?‘&#x; < đ?‘‘r,lim = 0.005 â‹… â„Ž

dove

Inferiore

è l’altezza del piano

w

â„Ž

è lo spostamento interpiano, ovvero la differenza tra gli spostamenti al solaio superiore ed

w

đ?‘‘đ?‘&#x;

w

Nella tabella a seguire si riportano le verifiche sismiche allo stato limite di danno. Parete:

Nome indicativo della parete considerata

h:

Altezza di interpiano

Comb.:

Combinazione di carico piĂš gravosa per la verifica in esame

dr:

Spostamento relativo calcolato

dr,lim:

Spostamento relativo limite

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

h [m]

Comb.

dr [mm]

dlim [mm]

Verifica

Parete 2

2,8

Sismica SLD 6

2,45

14,00

18%

Parete 9

2,8

Sismica SLD 5

3,07

14,00

22%

Parete 10

2,8

Sismica SLD 5

3,07

14,00

22%

Parete 12

2,8

Parete 13

2,8

Parete 16

2,8

Parete 17

2,8

Parete 18

2,8

Parete 19

2,8

Parete 21

2,8

Parete 22

2,8

Parete 26

2,8

Sismica SLD 5

2,81

14,00

20%

Sismica SLD 5

2,81

14,00

20%

Sismica SLD 1

2,53

14,00

18%

Sismica SLD 1

2,64

14,00

19%

Sismica SLD 2

2,54

14,00

18%

Sismica SLD 1

2,53

14,00

18%

Sismica SLD 1

2,64

14,00

19%

Sismica SLD 2

2,54

14,00

18%

Sismica SLD 6

3,56

14,00

25%

.ti m

Parete 27

be rte ch .it

Parete

2,8

Sismica SLD 5

5,34

14,00

38%

2,8

Sismica SLD 5

5,34

14,00

38%

2,8

Sismica SLD 5

4,63

14,00

33%

2,8

Sismica SLD 5

4,63

14,00

33%

2,8

Sismica SLD 1

3,77

14,00

27%

Parete 32

2,8

Sismica SLD 1

4,04

14,00

29%

Parete 33

2,8

Sismica SLD 2

3,90

14,00

28%

Parete 34

2,8

Sismica SLD 1

3,77

14,00

27%

Parete 35

2,8

Sismica SLD 1

4,04

14,00

29%

Parete 36

2,8

Sismica SLD 2

3,90

14,00

28%

Parete 37

1,4

Sismica SLD 6

0,38

7,00

5%

Parete 28

Parete 29

w

Parete 30

w

w

Parete 31

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


Relazione di calcolo strutturale

1,4

Sismica SLD 5

0,45

7,00

6%

Parete 41

1,4

Sismica SLD 5

0,45

7,00

6%

Parete 42

1,4

Sismica SLD 1

0,44

7,00

6%

Parete 43

1,4

Sismica SLD 1

0,46

7,00

7%

Parete 44

1,4

Parete 45

1,4

Parete 46

1,4

Parete 47

1,4

Parete 50

1,4

Parete 51

1,4

Parete 52

1,4

be rte ch .it

Parete 40

0,46

7,00

7%

Sismica SLD 1

0,44

7,00

6%

Sismica SLD 1

0,46

7,00

7%

Sismica SLD 2

0,46

7,00

7%

Sismica SLD 5

0,49

7,00

7%

Sismica SLD 5

0,49

7,00

7%

Sismica SLD 1

0,00

7,00

0%

w

w

w

.ti m

Sismica SLD 2

Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli


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