RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Calcolo strutture in legno
Progetto:
LocalitĂ :
Indirizzo:
Comune di: Ferla
Provincia: Siracusa
Committente:
Impresa costruttrice:
Progettista delle strutture in legno:
Data: mercoledĂŹ 25 settembre 2013
Relazione di calcolo strutturale
Indice RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE .................................................................................. 1 Indice .............................................................................................................................................. 2
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Quadro normativo di riferimento ...................................................................................................... 7 Descrizione generale dell’opera ...................................................................................................... 9 Ubicazione .................................................................................................................................. 9 Descrizione ................................................................................................................................. 9 Vista Tridimensionale Sud-Est................................................................................................... 10 Vista Tridimensionale Nord-Ovest ............................................................................................. 11 Vista Tridimensionale Sud-Ovest .............................................................................................. 12 Vista Tridimensionale Nord-Est ................................................................................................. 13 Codice di calcolo utilizzato ............................................................................................................ 15 Caratteristiche del codice di calcolo........................................................................................... 15
Specifiche tecniche ................................................................................................................ 15 Materiali ........................................................................................................................................ 17 Materiali legno ........................................................................................................................... 17
.ti m
Legno massiccio di conifera ................................................................................................... 17 XLAM ..................................................................................................................................... 18 OSB ....................................................................................................................................... 18 Connettori ..................................................................................................................................... 18 Chiodi ad aderenza migliorata ............................................................................................... 18 Metodo di calcolo e modello numerico .......................................................................................... 19
w
Descrizione del modello ............................................................................................................ 19 Schema strutturale adottato per i diversi elementi .................................................................. 19
w
Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (hold-down o nastri forati) 19 Elementi strutturali ................................................................................................................. 20
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Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali ............................................... 22 Pareti a telaio ......................................................................................................................... 22 Pareti in XLAM ....................................................................................................................... 23
Tipologie di elementi strutturali .................................................................................................. 25 Elementi lineari ...................................................................................................................... 25 Elementi parete...................................................................................................................... 26
Azioni e carichi di progetto ............................................................................................................ 29 Pesi propri dei materiali strutturali.............................................................................................. 29 Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Azione della neve ...................................................................................................................... 29 Valore caratteristico del carico neve al suolo ......................................................................... 29 Carico da neve sulla copertura............................................................................................... 30 Azione del vento ........................................................................................................................ 30 Dati di progetto ...................................................................................................................... 30 VelocitĂ di riferimento ............................................................................................................ 30
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Pressione cinetica di riferimento ............................................................................................ 31
Pressione del vento agente sull’edificio.................................................................................. 31
Carichi agenti sulle pareti .......................................................................................................... 33 Carichi agenti sui solai............................................................................................................... 34 Azione sismica .......................................................................................................................... 36 Spettri di risposta elastici ....................................................................................................... 37 Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi ............................................................................ 38 Sezioni degli elementi strutturali.................................................................................................... 41 Pareti XLAM .............................................................................................................................. 41 Pareti Telaio .............................................................................................................................. 41 Caratteristiche geometriche telaio .......................................................................................... 41
.............................................................................................................................................. 41 Caratteristiche geometriche rivestimento ............................................................................... 41
.ti m
Sezioni Legno ........................................................................................................................... 42 Connessioni .............................................................................................................................. 42
Hold Down ............................................................................................................................. 43 Angolari Legno-Cemento ....................................................................................................... 43 Piastre/Nastri forati a trazione ................................................................................................ 44
w
Piastre/Nastri forati a taglio .................................................................................................... 44 Combinazioni delle azioni ............................................................................................................. 45 Carichi neve/vento ................................................................................................................. 45
w
Carichi variabili ...................................................................................................................... 45
Combinazioni di carico utilizzate ................................................................................................ 46
w
Combinazioni SLU verticali .................................................................................................... 46 Combinazioni SLU orizzontali ................................................................................................ 47
Combinazioni sismiche .............................................................................................................. 48 Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) ............................................ 48 Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) ..................................................................... 48
Azioni orizzontali ........................................................................................................................... 49 Analisi sismica ........................................................................................................................... 49
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Vento......................................................................................................................................... 50 Sollecitazioni ................................................................................................................................. 51 Pareti ..................................................................................................................................... 51 Verifiche elementi ......................................................................................................................... 59 Verifiche pareti a telaio .............................................................................................................. 59 Verifica di instabilità ............................................................................................................... 59
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Verifica a compressione perpendicolare alla fibratura ............................................................ 63
Verifiche a taglio .................................................................................................................... 69 Verifica a taglio degli elementi di unione ............................................................................. 70
Resistenza connettori ......................................................................................................... 71 Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori .................... 74
Verifica a taglio sui fogli di rivestimento .............................................................................. 78 Verifiche ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento............................................. 83
Verifiche pareti in XLAM ............................................................................................................ 84
Verifiche di instabilità ............................................................................................................. 84 Modello di calcolo XLAM .................................................................................................... 84 Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura .......................................................... 85
Verifiche a taglio .................................................................................................................... 86 Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio ..................................................... 87
.ti m
Verifica del meccanismo di rottura per torsione ................................................................. 87 Verifiche connessioni .................................................................................................................... 89 Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base ................................................................................ 89 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 89
Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 89
w
Resistenza acciaio hold-down ................................................................................................ 90 Resistenza a trazione del tassello .......................................................................................... 90 Resistenza ad estrazione del tassello .................................................................................... 91
w
Verifiche connessioni a trazione con nastri forati ....................................................................... 92 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 92
w
Resistenza del nastro forato a trazione .................................................................................. 93 Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 94
Verifiche degli angolari con tasselli – Giunzioni legno-cemento ................................................. 96 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 96 Resistenza angolare .............................................................................................................. 96 Resistenza a taglio del tassello .............................................................................................. 97 Verifiche connessioni a taglio con piastre forate ........................................................................ 97
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Sollecitazioni agenti ............................................................................................................... 98 Resistenza della piastra a taglio............................................................................................. 99 Resistenza chiodatura ........................................................................................................... 99
w
w
w
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Verifiche sismiche agli stati limite di danno .............................................................................. 102
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
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w .ti m
w be rte ch .it
Quadro normativo di riferimento 1.
Legge n. 1086 del 05.11.1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica Legge n. 64 del 02.02.1974
be rte ch .it
2.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche 3.
D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni
4.
Circolare 02 febbraio 2009 n.617
Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al gennaio 2008 5.
D.M.
14
UNI EN 1993-1-1 – Eurocodice 3
Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali, regole comuni e regole per gli edifici 6.
UNI EN 1993-1-8 – Eurocodice 3
Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progetto dei giunti UNI EN 1995-1-1 – Eurocodice 5
.ti m
7.
Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici 8.
UNI EN 338
UNI EN 1194
Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e determinazione dei valori caratteristici
w
w
9.
w
Legno strutturale classi di resistenza
w
w .ti m
w be rte ch .it
Descrizione generale dell’opera
Regione:
Sicilia
Provincia:
Siracusa
Città:
Ferla
Località: Indirizzo: Latitudine:
37,1216°
Longitudine:
14,9404°
Quota s.l.m.
556 m
Descrizione 3
Lunghezza:
5,35 m
Larghezza:
8,14 m
7m
w
w
w
Altezza:
.ti m
Numero di piani:
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Ubicazione
Relazione di calcolo strutturale
w
w
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.ti m
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Vista Tridimensionale Sud-Est
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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.ti m
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Vista Tridimensionale Nord-Ovest
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
w
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w
.ti m
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Vista Tridimensionale Sud-Ovest
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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Vista Tridimensionale Nord-Est
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
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w .ti m
w be rte ch .it
Codice di calcolo utilizzato Caratteristiche del codice di calcolo
Specifiche tecniche
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Il software utilizzato è Timber Tech Buildings, sviluppato da Timber Tech srl, start up dell’Università degli Studi di Trento.
Titolo:
Timber Tech Buildings
Versione:
2.20131107.950R
Produttore:
Timber Tech srl
Salita dei Molini, 2
I-38123 – Villazzano – Trento (TN) – Italy www.timbertech.it
w
w
w
.ti m
Licenza intestata a Mauro Andreolli
w
w .ti m
w be rte ch .it
Materiali Materiali legno I materiali previsti nel progetto sono elencati nelle seguenti tabelle. Descrizione
đ?‘“đ?‘š,đ?‘˜
Resistenza caratteristica a flessione
đ?‘“đ?‘Ą,90,đ?‘˜
Resistenza a trazione ortogonale alla fibratura
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Descr.
đ?‘“đ?‘Ą,0,đ?‘˜
Resistenza a trazione parallela alla fibratura
đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘˜
Resistenza a compressione parallela alla fibratura
đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜
Resistenza a taglio
đ??¸0,05
Modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura
đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘˜
Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura
đ??¸0,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
Modulo elastico medio parallelo alla fibratura
đ??¸90,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
Modulo elastico medio ortogonale alla fibratura
đ?œŒđ?‘˜
Massa volumica
đ?‘“đ?‘…,đ?‘˜
Resistenza a taglio per rolling shear
đ??şđ?‘…,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
Modulo di taglio per rolling shear
Modulo di taglio
đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž
Resistenza a taglio del pannello XLAM a lastra
Resistenza torsione incroci del pannello XLAM
w
w
đ?‘“đ?‘‡,đ?‘˜
.ti m
đ??şđ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
w
Legno massiccio di conifera Descr.
đ?’‡đ?’Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ??†đ?’Œ [kg/m3]
C 24
24
14
0,4
21
2,5
4
11000
7400
370
690
350
Relazione di calcolo strutturale
XLAM đ?’‡đ?’Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’—,đ?’Œ,đ?’‘đ?’Šđ?’‚đ?’”đ?’• [Mpa]
đ?’‡đ?‘š,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’—,đ?’Œ,đ?’?đ?’‚đ?’”đ?’•đ?’“ [Mpa]
đ?’‡đ?‘ť,đ?’Œ [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Žđ?‘š,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ??†đ?’Œ [kg/m3]
C 16 XLAM
16
10
0,4
17
2,2
3,2
0,8
3,2
2,5
8000
5400
270
500
50
310
OSB
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Descr
Descr.
Norma
OSB/3
EN 300 Tipo OSB/3
Connettori
Utilizzo
đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [MPa]
đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [MPa]
đ??†đ?’Œ [kg/m3]
Ambiente umido
6,8
1080
550
Produttore
.ti m
Chiodi ad aderenza migliorata
Descr.
l [mm]
d [mm]
dh [mm]
đ?’‡đ?’–đ?’Œ [MPa]
HH731070
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
60
2,8
4,3
600
w
w
w
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
Codice
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Metodo di calcolo e modello numerico Descrizione del modello Schema strutturale adottato per i diversi elementi
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Le pareti sono vincolate alla base mediante sistemi di connessione in grado di trasmettere sia le azioni nel piano della parete che quelle ortogonali ad essa. I pilastri si schematizzano come bielle vincolate alle stremitĂ mediante cerniere. I solai si schematizzano semplicemente appoggiati in corrispondenza degli appoggi in corrispondenza delle pareti o travi sottostanti. Le travi sono considerate semplicemente appoggiate. Nel modello di calcolo implementato nel programma gli orizzontamenti sono considerati infinitamente rigidi nel loro piano e dotati di tre gradi di libertĂ , due traslazionali ed uno rotazionale.
Nel calcolo della risposta di un edificio all’azione sismica alcuni elementi strutturali possono venire considerati “secondariâ€?. Sia la rigidezza che la resistenza di tali elementi vengono ignorate nell’analisi della risposta ad azioni orizzontali e tali elementi vengono progettati per resistere ai soli carichi verticali. Tali elementi devono essere in grado di assorbire le deformazioni della struttura soggetta all’azione sismica di progetto, mantenendo la capacitĂ portante nei confronti dei carichi verticali: pertanto, limitatamente al soddisfacimento di tale requisito, agli elementi “secondariâ€? si applicano i particolari costruttivi definiti per gli elementi strutturali. Nel modello tali elementi vengono rappresentati unicamente in termini di massa.
.ti m
Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (holddown o nastri forati)
w
w
w
Le pareti sono vincolate alla base mediante una serie di sistemi di fissaggio costituiti da angolari, viti e/o tasselli che impediscono la traslazione trasversale della parete. Inoltre per impedire la rotazione nel piano della parete si dispongono degli hold-down o delle piastre chiodate alle estremità della stessa allo scopo di assorbire la forza di trazione che nasce in prossimità del lato che tende a sollevarsi. Tale forza di trazione è qui valutata sulla base del momento flettente M3-3 agente nel piano della parete, tenendo anche conto del carico assiale verticale N. Quest’ultimo agisce sulla parete offrendo un contributo stabilizzante nei confronti del ribaltamento. La forza di trazione che sollecita ogni ancoraggio è data dalla seguente espressione
in cui
�=�
đ?‘€3−3 đ?‘ 1 ďż˝ − �⋅ đ?‘? 2 đ?‘›đ?‘Žđ?‘›đ?‘? 0
đ?‘ đ?‘’ đ?‘™ ′ â„Žđ?‘œđ?‘™đ?‘‘ − đ?‘‘đ?‘œđ?‘¤đ?‘› è đ?‘Žđ?‘Ąđ?‘Ąđ?‘–đ?‘Łđ?‘œ
đ?‘ đ?‘’ đ?‘™ ′ â„Žđ?‘œđ?‘™đ?‘‘ − đ?‘‘đ?‘œđ?‘¤đ?‘› đ?‘›đ?‘œđ?‘› è đ?‘Žđ?‘Ąđ?‘Ąđ?‘–đ?‘Łđ?‘œ
đ?‘?
è il braccio della coppia interna, assunto pari a 0.9 ⋅ �, essendo � la lunghezza della parete
đ?‘€3−3
è il momento agente nel piano della parete
đ?‘
đ?‘›đ?‘Žđ?‘›đ?‘?
è il carico assiale verticale agente sulla parete
è il numero di ancoraggi presenti ad ogni estremità della parete
Relazione di calcolo strutturale
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La prima espressione si riferisce al caso in cui l’ancoraggio contribuisce attivamente ad evitare il ribaltamento della parete ed è quindi soggetto a trazione, la seconda espressione, al contrario, è relativa al caso in cui il carico verticale è sufficiente ad evitare il ribaltamento.
Figura: Modello di calcolo della sollecitazione di trazione sugli hold-down o nastri chiodati
Elementi strutturali
.ti m
Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle singole pareti. Le ultime quattro colonne riportano le coordinate degli estremi di ogni parete. X1 e Y1 indicano le coordinate del punto iniziale della parete X2 e Y2 indicano le coordinate del punto finale della parete
Tipologia di parete
Elemento resistente alle azioni orizzontali
Altezza [m]
Lunghezza [m]
Quota [m]
X1 [m]
Y1 [m]
X2 [m]
Y2 [m]
Parete 10
Telaio
Si
2,8
2,05
0
0
3,3
0
5,35
w
w
Nome parete
Telaio
Si
2,8
2,6
0
2,705
2,755
2,705
5,35
Parete 13
Telaio
Si
2,8
1,77
0
2,705
1,765
2,705
0
Parete 16
Telaio
Si
2,8
1,36
0
5,583
2,755
6,94
2,755
Parete 17
Telaio
Si
2,8
1,36
0
5,583
5,35
6,94
5,35
Parete 18
Telaio
Si
2,8
1,36
0
5,583
0
6,94
0
Parete 19
Telaio
Si
2,8
1,25
0
3,572
2,755
4,822
2,755
w
Parete 12
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Telaio
Si
2,8
5,35
0
6,94
0
6,94
5,35
Parete 21
Telaio
Si
2,8
4,82
0
0
5,35
4,822
5,35
Parete 22
Telaio
Si
2,8
4,82
0
0
0
4,822
0
Parete 26
Telaio
Si
2,8
5,35
2,8
6,94
0
6,94
5,35
Parete 27
Telaio
Si
2,8
2,05
2,8
0
0
0
2,05
Parete 28
Telaio
Si
2,8
2,05
2,8
0
3,3
0
5,35
Parete 29
Telaio
Si
2,8
2,6
2,8
2,705
2,755
2,705
5,35
Parete 30
Telaio
Si
2,8
1,77
2,8
2,705
1,765
2,705
0
Parete 31
Telaio
Si
2,8
1,36
2,8
5,583
2,755
6,94
2,755
Parete 32
Telaio
Si
2,8
1,36
2,8
5,583
5,35
6,94
5,35
Parete 33
Telaio
Si
2,8
1,36
2,8
5,583
0
6,94
0
Parete 34
Telaio
Si
2,8
1,25
2,8
3,572
2,755
4,822
2,755
Parete 35
Telaio
Si
2,8
4,82
2,8
0
5,35
4,822
5,35
Parete 36
Telaio
Si
2,8
4,82
2,8
0
0
4,822
0
Telaio
Si
1,4
5,35
5,6
6,94
0
6,94
5,35
Telaio
Si
1,4
2,6
5,6
2,705
2,755
2,705
5,35
XLAM
Si
1,4
1,77
5,6
2,705
1,765
2,705
0
Parete 40
w
Parete 41
.ti m
Parete 37
be rte ch .it
Parete 2
Telaio
Si
1,4
1,36
5,6
5,583
2,755
6,94
2,755
Parete 43
Telaio
Si
1,4
1,36
5,6
5,583
5,35
6,94
5,35
w
Parete 42
Telaio
Si
1,4
1,36
5,6
5,583
0
6,94
0
Parete 45
Telaio
Si
1,4
1,25
5,6
3,572
2,755
4,822
2,755
Parete 46
Telaio
Si
1,4
4,82
5,6
0
5,35
4,822
5,35
Parete 47
Telaio
Si
1,4
4,82
5,6
0
0
4,822
0
Parete 50
Telaio
Si
1,4
2,05
5,6
0
5,35
0
3,3
Parete 51
Telaio
Si
1,4
2,05
5,6
0
2,05
0
0
w
Parete 44
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Parete 52
Telaio
No
1,4
1,25
5,6
0
3,3
0
2,05
Parete 9
Telaio
Si
2,8
2,05
0
0
0
0
2,05
be rte ch .it
Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali
Le rigidezze delle pareti nei confronti degli spostamenti laterali vengono valutate considerando i contributi di diversi componenti, come di seguito illustrato.
Pareti a telaio
Nel caso delle pareti a telaio la rigidezza globale viene calcolata tenendo conto del contributo dei seguenti componenti: i fogli di rivestimento (ks)
•
i collegamenti a taglio tra i fogli di rivestimento ed il telaio (kc)
•
gli angolari resistenti a taglio (ka)
•
gli angolari resistenti a trazione: hold-down o nastri forati (kh)
w
w
w
.ti m
•
Figura: Modello meccanico di calcolo della rigidezza per le pareti intelaiate
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Pareti in XLAM Nel caso delle pareti in XLAM la rigidezza globale viene valutata considerando il contributo dei seguenti componenti: il pannello in XLAM (kXLAM)
•
gli angolari resistenti a taglio (ka)
•
gli angolari resistenti a trazione : hold-down o nastri forati (kh)
.ti m
be rte ch .it
•
Figura: Modello meccanico per il calcolo della rigidezza delle pareti in XLAM
w
w
w
Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle pareti e le loro rigidezze a taglio equivalenti. Nome parete
Tipologia di parete
Elemento resistente alle azioni orizzontali
Altezza [m]
Lunghezza [m]
Rigidezza a taglio equivalente [kN/m]
Parete 10
Telaio
Si
2,8
2,05
2717
Parete 12
Telaio
Si
2,8
2,6
3763
Parete 13
Telaio
Si
2,8
1,77
2159
Parete 16
Telaio
Si
2,8
1,36
1441
Parete 17
Telaio
Si
2,8
1,36
1441
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Telaio
Si
2,8
1,36
1441
Parete 19
Telaio
Si
2,8
1,25
1284
Parete 2
Telaio
Si
2,8
5,35
9478
Parete 21
Parete 22
Parete 26
Parete 27
Parete 28
Parete 29
Telaio
Si
2,8
4,82
8346
Telaio
Si
2,8
4,82
8346
Telaio
Si
2,8
5,35
5152
Telaio
Si
2,8
2,05
1029
Telaio
Si
2,8
2,05
1029
Telaio
Si
2,8
2,6
1557
Telaio
Si
2,8
1,77
783
.ti m
Parete 30
be rte ch .it
Parete 18
Telaio
Si
2,8
1,36
483
Parete 32
Telaio
Si
2,8
1,36
483
Parete 33
Telaio
Si
2,8
1,36
483
Parete 34
Telaio
Si
2,8
1,25
416
Parete 35
Telaio
Si
2,8
4,82
4369
Parete 36
Telaio
Si
2,8
4,82
4369
Parete 37
Telaio
Si
1,4
5,35
12251
Parete 40
Telaio
Si
1,4
2,6
4385
Parete 41
XLAM
Si
1,4
1,77
5393
w
w
w
Parete 31
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Telaio
Si
1,4
1,36
1512
Parete 43
Telaio
Si
1,4
1,36
1512
Parete 44
Telaio
Si
1,4
1,36
1512
Parete 45
Parete 46
Parete 47
Parete 50
Parete 51
Parete 52
Telaio
Si
1,4
1,25
1331
Telaio
Si
1,4
4,82
10643
Telaio
Si
1,4
4,82
10643
Telaio
Si
1,4
2,05
3050
Telaio
Si
1,4
2,05
3050
Telaio
No
1,4
1,25
0
Telaio
Si
2,8
2,05
2717
.ti m
Parete 9
be rte ch .it
Parete 42
Tipologie di elementi strutturali Si illustrano di seguito le principali tipologie di elementi strutturali utilizzati nella modellazione della struttura riportando le loro principali caratteristiche e le convenzioni di segno adottate per la rappresentazione delle sollecitazioni al loro interno.
w
Elementi lineari
w
Gli elementi lineari sono utilizzati per modellare travi e pilastri. Gli stessi presentano un sistema di riferimento locale rispetto al quale sono riportate le componenti di sollecitazione. La convenzione dei segni adottata è riportata nella figura sottostante.
w
Sollecitazione N M3-3 V2 M2-2 V3
Descrizione Sollecitazione assiale Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
UnitĂ di misura kN kN m kN kN m kN
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
w
w
w
.ti m
Figura: Convenzioni di segno per gli elementi trave
Figura: Convenzioni di segno per gli elementi pilastro
Elementi parete Le pareti, indipendentemente dalla tipologia, presentano le convenzioni di segno riportate nella figura sottostante. Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Sollecitazione n Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)
m3-3 v2
Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)
m2-2 v3
Sollecitazione N Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)
M3-3
Descrizione Sollecitazione assiale risultante Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)
Unità di misura kN
M2-2 V3
.ti m
Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)
Unità di misura kN/m kNm/m kN/m kNm/m kN/m
kNm kN
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V2
Descrizione Sollecitazione assiale per unità di lunghezza Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)
w
w
w
Figura: Convenzioni di segno per le pareti
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
kNm kN
w
w .ti m
w be rte ch .it
Azioni e carichi di progetto Pesi propri dei materiali strutturali I pesi propri dei materiali strutturali sono riportati nella tabella sottostante in kN/m3 Peso volumico ÉŁ [kN/m3]
C 24 OSB/3 C 16 XLAM
6 8 6
Azione della neve
be rte ch .it
Descrizione
Le azioni della neve sono definite al capitolo 3.4 - NTC ‘08 e nella Circolare esplicativa. Secondo l’espressione 3.3.7 NTC ‘08 il carico agente in copertura è đ?‘žđ?‘ = đ?œ‡đ?‘– â‹… đ?‘žđ?‘ đ?‘˜ â‹… đ??śđ??¸ â‹… đ??śđ?‘Ą
dove đ?‘žđ?‘
è il valore del carico da neve sulla copertura
đ?‘žđ?‘ đ?‘˜
è il valore caratteristico della neve al suolo
è il coefficiente di forma della copertura
đ??śđ??¸
è il coefficiente di esposizione
.ti m
đ?œ‡đ?‘–
đ??śđ?‘Ą
è il coefficiente termico
Il carico agisce in direzione verticale e si riferisce alla proiezione orizzontale della superficie della copertura.
Valore caratteristico del carico neve al suolo
w
w
Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilitĂ delle precipitazioni nevose da zona a zona. Il suo valore è stato calcolato secondo le indicazioni delle NTC ‘08. Siracusa
Quota s.l.m.:
556
w
Provincia:
Zona di carico da neve al suolo:
Zona III
Carico neve al suolo:
1,19
Classe topografica:
Normale
Coefficiente di esposizione:
1
Coefficiente termico:
1
m
kN/m2
Relazione di calcolo strutturale Scivolamento impedito:
No
Carico da neve sulla copertura Il valore del carico da neve agente su ogni copertura viene riportato nella seguente tabella in cui la prima colonna indica il nome del solaio di copertura mentre la seconda indica il valore del relativo carico da neve.
Solaio 14 Solaio 16
Azione del vento
Carico da neve [kN/m2]
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Nome copertura
0,95 0,95
L’azione del vento è definita al capitolo 3.3 delle NTC ‘08. Il vento si considera agire in direzione orizzontale ed esercita sulle costruzioni azioni che variano nel tempo e nello spazio provocando solitamente effetti dinamici. Per le costruzioni usuali tali azioni sono convenzionalmente ricondotte alle azioni statiche equivalenti definite al § 3.3.3 NTC ‘08.
Dati di progetto Provincia:
Siracusa
Quota s.l.m.:
556
Zona di carico da vento:
Zona 4
Classe di rugositĂ :
Classe B
.ti m
m
Distanza dalla costa:
Entroterra
Categoria di esposizione:
IV
VelocitĂ di riferimento
w
La velocità di riferimento vb è il valore caratteristico della velocità del vento a 10 m dal suolo su un terreno di categoria di esposizione II (vedi Tab. 3.3.II), mediata su 10 minuti e riferita ad un periodo di ritorno di 50 anni.
w
w
In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche đ?‘Łđ?‘? è data dall’espressione:
dove:
đ?‘Łđ?‘? = đ?‘Łđ?‘?,0
đ?‘Łđ?‘? = đ?‘Łđ?‘?,0 + đ?‘˜đ?‘Ž â‹… (đ?‘Žđ?‘ − đ?‘Ž0 )
per as ≤ a0
per a0 < as â&#x2030;¤ 1500 m
đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;?,0 , đ?&#x2018;&#x17D;0 , đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x17D;
sono parametri forniti e legati alla regione in cui sorge la costruzione in esame, in funzione delle zone definite in Fig. 3.3.1.
đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;
è lâ&#x20AC;&#x2122;altitudine sul livello del mare (in m) del sito ove sorge la costruzione.
đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;?,0
28 m/s Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale đ?&#x2018;&#x17D;0
500 m
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x17D;
0,020 1/s
VelocitĂ di riferimento: 29,12 m/s
Pressione cinetica di riferimento
be rte ch .it
La pressione cinetica di riferimento qb (in N/m²) è data dallâ&#x20AC;&#x2122;espressione: đ?&#x2018;&#x17E;đ?&#x2018;? =
dove đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;?
1 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x153;&#x152; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;?2 2
è la velocità di riferimento del vento (in m/s);
đ?&#x153;&#x152;
è la densitĂ dellâ&#x20AC;&#x2122;aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m3.
đ?&#x2018;&#x17E;đ?&#x2018;?
529,98
Si ottiene N/m2
Pressione del vento agente sullâ&#x20AC;&#x2122;edificio La pressione del vento è data dallâ&#x20AC;&#x2122;espressione:
đ?&#x2018;? = đ?&#x2018;&#x17E;đ?&#x2018;? â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2019; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;? â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2018;
.ti m
dove đ?&#x2018;&#x17E;đ?&#x2018;?
è la pressione cinetica di riferimento valutata come riportato sopra
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2019;
w
w
è il coefficiente di esposizione dipendente dallâ&#x20AC;&#x2122;altezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del terreno, e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. In assenza di analisi specifiche che tengano in conto la direzione di provenienza del vento e lâ&#x20AC;&#x2122;effettiva scabrezza e topografia del terreno che circonda la costruzione per altezze sul suolo non maggiori di z = 200 m, esso è dato dalla formula:
in cui
đ?&#x2018;§ đ?&#x2018;§0
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2019; (đ?&#x2018;§) = đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2019; (đ?&#x2018;§min )
per z â&#x2030;Ľ zmin per z<zmin
w
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;Ą
đ?&#x2018;§ đ?&#x2018;§0
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2019; (đ?&#x2018;§) = đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x;2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;Ą â&#x2039;&#x2026; ln ďż˝ ďż˝ â&#x2039;&#x2026; ďż˝7 + đ?&#x2018;?đ?&#x2018;Ą â&#x2039;&#x2026; ln ďż˝ ��
è il coefficiente di topografia
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;?
è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2018;
è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneitĂ delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale I valori assunti nei calcoli per i coefficienti citati sopra sono riportati nelle seguenti tabelle. Valore 1
be rte ch .it
Descrizione Coefficiente dinamico
.ti m
Figura 1 : Valori assunti da cpe al variare dell’angolo di inclinazione della superficie.
Il coefficiente di esposizione esterno varia a seconda dei casi, da superficie a superficie, in funzione dell’angolo di inclinazione sull’orizzontate come è possibile notare dalla figura soprastante. Si riportano di seguito i valori assunti da cpe e cpi. Il coefficiente di esposizione interno è nullo se la costruzione è stagna mentre assume i valori ±0.2 se è aperta. Nelle verifiche viene adottato il segno che massimizza la sollecitazione sulla singola parete. Inclinazione sull’orizzontale [°] 90 90 18
Tipologia di costruzione Aperta
cpe 0.8 -0.4 -0.4 -0,4
cpi 0,2
w
w
w
Elemento Parete sopravento Parete sottovento Falda sottovento Falda sopravento 18°
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Carichi agenti sulle pareti Nella tabella seguente si riportano i carichi agenti sulle pareti. Nome carico: Identificativo del carico Posizione della parete: interna od esterna
g1,k:
Carico dovuto al peso proprio strutturale
g2,k:
Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali
q,wind,k:
Carico da vento, sopra o sottovento
be rte ch .it
Posizione:
Posizione
Nome carico
g1,k [kN/m2]
g2,k [kN/m2]
q,wind,k sottovento [kN/m2]
q,wind,k sopravento [kN/m2]
Parete 2
Esterno
Carico pareti esterne
0,46
0,6
-0,52
0,87
Parete 9
Esterno
Carico pareti esterne
0,51
0,6
-0,52
0,87
Parete 10
Esterno
Carico pareti esterne
0,51
0,6
-0,52
0,87
Parete 12
Interno
Carico pareti interne
0,46
0,6
0
0
Parete 13
Interno
Carico pareti interne
0,49
0,6
0
0
Parete 16
Interno
Carico pareti interne
0,49
0,6
0
0
Esterno
Carico pareti esterne
0,49
0,6
-0,52
0,87
Esterno
Carico pareti esterne
0,49
0,6
-0,52
0,87
Interno
Carico pareti interne
0,5
0,6
0
0
Parete 17
Parete 18
w
Parete 19
.ti m
Nome parete
Esterno
Carico pareti esterne
0,46
0,6
-0,52
0,87
Parete 22
Esterno
Carico pareti esterne
0,46
0,6
-0,52
0,87
Parete 26
Esterno
Carico pareti esterne
0,46
0,6
-0,52
0,87
Parete 27
Esterno
Carico pareti esterne
0,51
0,6
-0,52
0,87
Parete 28
Esterno
Carico pareti esterne
0,51
0,6
-0,52
0,87
Parete 29
Interno
Carico pareti interne
0,46
0,6
0
0
Parete 30
Interno
Carico pareti interne
0,49
0,6
0
0
Parete 31
Interno
Carico pareti interne
0,49
0,6
0
0
w
w
Parete 21
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Esterno
Carico pareti esterne
0,49
0,6
-0,52
0,87
Parete 33
Esterno
Carico pareti esterne
0,49
0,6
-0,52
0,87
Parete 34
Interno
Carico pareti interne
0,5
0,6
0
0
Parete 35
Esterno
Carico pareti esterne
0,46
0,6
-0,52
0,87
Parete 36
Esterno
Carico pareti esterne
0,46
0,6
-0,52
0,87
Parete 37
Esterno
Carico pareti esterne
0,5
0,6
-0,52
0,87
Parete 40
Interno
Carico pareti interne
0,5
0,6
0
0
Parete 41
Interno
Carico pareti interne
0,36
0,6
0
0
Parete 42
Interno
Carico pareti interne
0,52
0,6
0
0
Parete 43
Esterno
Carico pareti esterne
0,52
0,6
-0,52
0,87
Parete 44
Esterno
Carico pareti esterne
0,52
0,6
-0,52
0,87
Parete 45
Interno
Carico pareti interne
0,54
0,6
0
0
Parete 46
Esterno
Carico pareti esterne
0,5
0,6
-0,52
0,87
Parete 47
Esterno
Carico pareti esterne
0,5
0,6
-0,52
0,87
Parete 51
Esterno
Carico pareti esterne
0,55
0,6
-0,52
0,87
Esterno
Carico pareti esterne
0,55
0,6
-0,52
0,87
Interno
Carico pareti interne
0,54
0,6
0
0
w
Parete 52
.ti m
Parete 50
be rte ch .it
Parete 32
Carichi agenti sui solai
w
Nella tabella seguente si riportano i valori caratteristici relativi ai carichi agenti sugli impalcati. Nome carico: Identificativo del carico
w
Posizione:
Posizione dellâ&#x20AC;&#x2122;impalcato: interno od esterno
Ambiente:
Categoria di carico
Îą:
Inclinazione della copertura
g1,k:
Carico dovuto al peso proprio strutturale
g2,k:
Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali
q,k:
Carico variabile
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale q,snow,k:
Carico da neve
q,wind,k:
Carico da vento, sopra o sottovento
q,wind,k sottovento [kN/m2]
q,wind,k sopravento [kN/m2]
Nome solaio
Posizione
ι [°]
Nome carico
Ambiente
g1,k [kN/m2]
Solaio 3
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
0,42
1,8
2
0
0
0
Solaio 5
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
0,42
1,8
2
0
0
0
Solaio 6
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
0,42
1,8
2
0
0
0
Solaio 7
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
0,42
1,8
2
0
0
0
Solaio 9
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
0,42
1,8
2
0
0
0
Solaio 10
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
0,42
1,8
2
0
0
0
Solaio 14
Solaio di copertura
18
Carico solaio copertura
Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione
0,14
0,67
0,5
0,95
-0,52
-0,52
Solaio 16
Solaio di copertura
18
Carico solaio copertura
Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione
0,14
0,67
0,5
0,95
-0,52
-0,52
q,k [kN/m2]
q,snow,k [kN/m2]
w
w
w
.ti m
be rte ch .it
g2,k [kN/m2]
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Azione sismica Lâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica è stata valutata sulla base delle NTC â&#x20AC;&#x2DC;08. Le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilitĂ di superamento nel periodo di riferimento PVR, come definite al punto § 3.2.1 NTC â&#x20AC;&#x2122;08. GIi spettri sono calcolati a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: accelerazione orizzontale massima al sito
đ?&#x2018;&#x2021;đ??śâ&#x2C6;&#x2014;
periodo di inizio del tratto a velocitĂ costante dello spettro in accelerazione orizzontale
đ??š0
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đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x201D;
valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale
I principali parametri che riguardano la struttura in analisi, nonchĂŠ i parametri sismici della zona oggetto dellâ&#x20AC;&#x2122;intervento, sono riassunti di seguito con riferimento ai diversi stati limite. Tipo di costruzione:
Opere ordinarie
Vita nominale:
50
Classe dâ&#x20AC;&#x2122;uso:
Classe II - § 2.4.2 Costruzione il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali
Coefficiente dâ&#x20AC;&#x2122;uso Cu:
1
Periodo di riferimento (đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018;&#x2026; = đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ??śđ?&#x2018;&#x2C6; ): 50 81%
PVR
SLD â&#x20AC;&#x201C; Stato Limite di danno
63%
SLV â&#x20AC;&#x201C; Stato Limite di Salvaguardia Vita
10%
SLC â&#x20AC;&#x201C; Stato Limite di Collasso
5%
TR [anni]
ag [g]
F0
TC*
30
0,049
2,42
0,25
50
0,067
2,52
0,27
475
0,277
2,28
0,42
975
0,400
2,33
0,48
.ti m
Stati Limite SLO â&#x20AC;&#x201C; Stato Limite di operativitĂ
w
w
Ă&#x2C6; necessario tenere conto delle condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dallâ&#x20AC;&#x2122;opera ed anche delle condizioni topografiche, poichĂŠ entrambi questi fattori concorrono a modificare lâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale.
w
Si riportano di seguito i parametri relativi al sito che incidono sulla risposta sismica locale. Categoria di sottosuolo: A - Tab. 3.2.II Ammassi rocciosi affioranti o terreni molto rigidi caratterizzati da valori di Vs,30 superiori a 800 m/s, eventualmente comprendenti in superficie uno strato di alterazione, con spessore massimo pari a 3m Categoria topografica: pendii e rilievi isolati con inclinazione media i â&#x2030;¤ 15°
T1 - Tab. 3.2.IV Superficie pianeggiante,
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Relazione di calcolo strutturale Coefficiente di amplificazione topografica ST:
1,000
Nella seguente tabella vengono riassunti i parametri spettrali utilizzati nel calcolo dell’azione sismica locale. Stati Limite
SS
CC
S
TB [s]
TC [s]
TD [s]
1,00
1,00
1,00
0,08
0,25
1,80
1,00
1,00
1,00
0,09
0,27
1,87
SLO – Stato Limite di operatività SLD – Stato Limite di danno
1,00 SLC – Stato Limite di Collasso 1,00
Essendo
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SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita 1,00
1,00
0,14
0,42
2,71
1,00
1,00
0,16
0,48
3,20
S
il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche
Ss
il coefficiente di amplificazione stratigrafica
CC
un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo
TC
il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro
TB
il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante
TD
il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro
.ti m
Spettri di risposta elastici
Si riportano sotto gli spettri di risposta elastici in forma grafica valutati con i seguenti valori dei parametri η e ξ η
1,00
ξ
5%
w
w
w
Il fattore η tiene conto delle capacità dissipative delle costruzioni alterando lo spettro di risposta assunto a riferimento, per il quale η=1, definito come lo spettro elastico con smorzamento viscoso convenzionale ξ = 5%. La relazione 3.2.6 NTC ‘08 può essere utilizzata per costruzioni che non subiscono significativi danneggiamenti e nel campo di smorzamenti convenzionali compresi tra i valori ξ = 5% e ξ = 28%.
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Relazione di calcolo strutturale
Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi
Ai fini del progetto e della verifica delle strutture le capacitĂ dissipative delle stesse sono messe in conto attraverso una riduzione delle forze elastiche sollecitanti. Tale riduzione permette di considerare, in modo semplificato, la capacitĂ dissipativa anelastica della struttura, la sua sovraresistenza, nonchĂŠ lâ&#x20AC;&#x2122;incremento del suo periodo proprio causato delle plasticizzazioni localizzate, cosĂŹ come descritto nelle NTC â&#x20AC;&#x2DC;08.
Lo spettro di progetto Sd(T) utilizzato nelle verifiche viene determinato riducendo lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilitĂ di superamento nel periodo di riferimento PVR considerata (v. §§ 2.4 e 3.2.1 NTC â&#x20AC;&#x2DC;08). In particolare si sostituisce nelle formule 3.2.4 NTC â&#x20AC;&#x2122;08 il termine Ρ con 1/q, dove q è il fattore di struttura. Questâ&#x20AC;&#x2122;ultimo si valuta secondo la
.ti m
đ?&#x2018;&#x17E; = đ?&#x2018;&#x17E;0 â&#x2039;&#x2026; đ??žđ?&#x2018;&#x2026;
w
Il fattore q0 dipendente dal livello di duttilitĂ attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto Îąu/Îą1 tra il valore dellâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione a flessione. KR è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolaritĂ in altezza della costruzione.
Si riportano di seguito i parametri relativi alle principali caratteristiche dellâ&#x20AC;&#x2122;edificio: Si
Coefficiente di regolaritĂ in altezza KR:
1,0
w
w
RegolaritĂ in altezza:
Classe di duttilitĂ :
CD "A"
Tipologia strutturale: Pannelli di parete chiodati - Tab. 7.7.I Pannelli di parete chiodati con diaframmi chiodati, collegati mediante chiodi e bulloni Valore base del fattore di comportamento q0:
5,00
Fattore di struttura q:
5,00
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Relazione di calcolo strutturale
w
w
w
.ti m
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Gli spettri elastico e di progetto allo Stato Limite di Salvaguardia della Vita sono rappresentati sotto.
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w
w .ti m
w be rte ch .it
Sezioni degli elementi strutturali Pareti XLAM Produttore
Nome pannello
Materiale
Numero Strati
Spessore [mm]
Strati
Orientazione strati esterni
xlam
Predefinito
60 3s T
C 16 XLAM
3
60
20 - 20 - 20
Trasversale
Pareti Telaio
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Nome sezione
Caratteristiche geometriche telaio t:
spessore telaio
hb:
altezza traversi
bs,int:
Base montante interno
bs,ext:
Base montante esterno
im:
interasse medio
.ti m
Figura: Grandezze geometriche relative al telaio delle pareti intelaiate
Caratteristiche geometriche rivestimento Base foglio rivestimento
sc,b:
Spaziatura connettori bordo
sc,i:
Spaziatura connettori interni
w
w
w
bs:
Figura: Dettaglio relativo alla spaziatura della chiodatura delle pareti intelaiate
Nella prima delle seguenti tabelle si riportano le caratteristiche del telaio di ogni parete, mentre nella seconda si riportano le caratteristiche del relativo rivestimento.
Relazione di calcolo strutturale
Base montante interno bs,int [mm] 100
Base montante esterno bs,ext [mm] 100
Interasse medio im [mm] 625
Base foglio rivestimento bs [mm]
Connettore pannello-telaio
Spaziatura connettori Sc,b [mm]
Spaziatura connettori Sc,i [mm]
1250
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
100
200
N lati fogli di rivestimento
Materiale
Spessore telaio t [mm]
Altezza traversi hb [mm]
PareteTelaioOSB
2
C 24
160
60
Nome Sezione
Lato
Materiale
Spes. foglio rivestimento ts [mm]
PareteTelaioOSB
1
OSB/3
15
PareteTelaioOSB
2
OSB/3
Sezioni Legno
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Nome Sezione
15
1250
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
100
200
Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche delle sezioni in legno Materiale C 24
Base b [mm] 200
Altezza h [mm] 200
Area A [mm2] 40000
Jy-y [mm4] 1,33E8
Jz-z [mm4] 1,33E8
.ti m
Nome Sezione Sezione 200x200 C24
Figura: Grandezze geometriche relative alle sezioni in legno
w
Connessioni
w
w
Ogni parete della struttura è vincolata alla base utilizzando sia elementi preposti allâ&#x20AC;&#x2122;assorbimento delle sollecitazioni di trazione (ancoraggi a trazione), sia elementi necessari per il trasferimento della sollecitazione tagliante (ancoraggi a taglio). Nelle tabelle riportate sotto si riassumono le connessioni utilizzate nella struttura differenziando a seconda del tipo di ancoraggio.
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Relazione di calcolo strutturale
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Hold Down
Figura: Dettaglio dell’hold-down in un collegamento di base
Nome connessione
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
N° connett.
Tipologia di connett.
Base - hold down - piastra forata
Base
Rotho Blass
WHT 340
20
Chiodi Anker 4,0 X 60
aaa
Base
Rotho Blass
WHT 340
14
Chiodi Anker 4,0 X 40
Profondità di ancoraggio [mm]
N° ancoraggi estremità di parete
M16 5.8
Resina vinilestere ETA-09/0078
160
1
M16 5.8
Resina vinilestere ETA-09/0078
160
1
w
.ti m
Angolari Legno-Cemento
Tipologia di ancorante
Tassello
w
Figura: Dettaglio del sistema di angolari resistenti a taglio in un collegamento alla base legnocalcestruzzo
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
N° connettori lato legno
Tipologia di connettore
N° Tasselli
Tasselli
Tipologia di ancorante
Numero lati
Interasse ancoraggi i [mm]
aaa
Base
Rotho Blaas
WBR100 con rinforzo
6
Chiodi Anker 4,0 X 60
2
M10 5.8
Resina vinilestere ETA09/0078
1
500
w
Nome connession e
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Relazione di calcolo strutturale
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Piastre/Nastri forati a trazione
Figura: Dettaglio di un nastro forato resistente a trazione in un collegamento di interpiano
Nome connession e
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
Larghezza [mm]
Lunghezza [mm]
Spessore [mm]
Tipologia di acciaio
N° connettori per estremità
Tipologia di connett.
N° ancoraggi estremità di parete
Interpiano nastro forato - piastra forata
Interpiano
Rotho Blaas
Piastra forata 100x500 sp. 2 mm
100
500
2
S250
7
ANKER 4,0 x 60
1
Larghezza [mm]
Lunghezz [mm]
Spessore [mm]
Tipologia di acciaio
N° connettori per estremità
Tipologia di connett.
Interasse ancoraggi i [mm]
200
300
2
S250
14
ANKER 4,0 x 60
500
200
300
2
S250
14
ANKER 4,0 x 60
500
Nome connession e
Posizione ancoraggio
Produtt.
Interpiano
Rotho Blaas
Interpiano
Rotho Blaas
Descr.
Piastra forata 200x300 sp. 2 mm Piastra forata 200x300 sp. 2 mm
w
w
w
Base - hold down piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata
.ti m
Piastre/Nastri forati a taglio
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Combinazioni delle azioni Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni. Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): đ?&#x203A;žđ??ş1 â&#x2039;&#x2026; đ??ş1 + đ?&#x203A;žđ??ş2 â&#x2039;&#x2026; đ??ş2 + đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x192; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x192; + đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x201E; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2DC;1 + đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x201E;2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x153;&#x201C;02 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2DC;2 + đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x201E;3 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x153;&#x201C;03 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2DC;3 + â&#x2039;Ż
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Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi allâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica E:
đ??¸ + đ??ş1 + đ??ş2 + đ?&#x2018;&#x192; + đ?&#x153;&#x201C;21 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2DC;1 + đ?&#x153;&#x201C;22 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2DC;2 + â&#x2039;Ż
essendo G1
i carichi permanenti strutturali
G2
il peso proprio degli elementi non strutturali
Q1
il valore caratteristico dellâ&#x20AC;&#x2122;azione variabile ritenuta principale
Qki
il valore caratteristico della i-esima azione variabile
per quanto riguarda invece i coefficienti:
đ?&#x203A;žđ??ş2
è il coefficiente parziale per i carichi permanenti strutturali
.ti m
đ?&#x203A;žđ??ş1
è il coefficiente parziale per i carichi permanenti non strutturali
Si riportano i valori dei coefficienti di combinazione utilizzati relativamente ai diversi carchi agenti
w
Carichi neve/vento
Descrizione
Durata
Ď&#x2C6;0
Ď&#x2C6;1
Ď&#x2C6;2
Vento
Pressione del vento
Istantanea
0,6
0,2
0
Neve
Carico da neve (a quota â&#x2030;¤ 1000 m s.l.m.)
Breve durata
0,5
0,2
0
Neve
Carico da neve (a quota > 1000 m s.l.m.)
Media durata
0,7
0,5
0,2
w
w
Nome carico
Carichi variabili I carichi di esercizio sono stati assunti come riportato nelle NTC â&#x20AC;&#x2DC;08, di seguito se ne propone un riassunto.
Relazione di calcolo strutturale
Descrizione
Durata
ψ0
ψ1
ψ2
Variabile cat.A
Variabile cat.A: Ambienti ad uso residenziale
Media durata
0,7
0,5
0,3
Variabile cat.B
Variabile cat.B: Uffici
Media durata
0,7
0,5
0,3
Variabile cat.C
Variabile cat.C: Ambienti suscettibili di affollamento
Media durata
0,7
0,7
0,6
Variabile cat.D
Variabile cat.D: Ambienti ad uso commerciale
Media durata
0,7
0,7
0,6
Variabile cat.E
Variabile cat.E: Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale
Lunga durata
1,0
0,9
0,8
Variabile cat.F
Variabile cat.F: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN)
Lunga durata
0,7
0,7
0,6
Variabile cat.G
Variabile cat.G: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
Lunga durata
0,7
0,5
0,3
Variabile cat.H
Variabile cat.H: Coperture accessibili per sola manutenzione
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-A
Variabile cat.H2-A: Coperture praticabili di ambieneti di categoria A
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-B
Variabile cat.H2-B: Coperture praticabili di ambieneti di categoria B
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-C
Variabile cat.H2-C: Coperture praticabili di ambieneti di categoria C
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-D
Variabile cat.H2-D: Coperture praticabili di ambieneti di categoria D
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-E
Variabile cat.H2-E: Coperture praticabili di ambieneti di categoria E
Media durata
0
0
0
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Nome categoria
.ti m
Combinazioni di carico utilizzate Combinazioni SLU verticali
Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico verticale.
w
L’azione del vento, che contribuisce a sollecitare le pareti, è schematizzata con un carico uniforme ortogonale a ciascuna delle pareti esterne. Durata
G1
G2
SLU 1 SLU 2 SLU 3 SLU 4 SLU 5 SLU 6 SLU 7 SLU 8 SLU 9 SLU 10 SLU 11 SLU 12 SLU 13 SLU 14 SLU 15 SLU 16 SLU 17 SLU 18 SLU 19 SLU 20 SLU 21 SLU 22 SLU 23 SLU 24 SLU 25 SLU 26 SLU 27 SLU 28
Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
w
w
Nome
Variabile cat.A 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05
Variabile cat.H 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5
Neve 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0
Vento ortogonale 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0
Vento X
Vento Y
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Sisma SLV X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLV Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLD X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLD Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Relazione di calcolo strutturale 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3
1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05
1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0
0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75
0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
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Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea
.ti m
SLU 29 SLU 30 SLU 31 SLU 32 SLU 33 SLU 34 SLU 35 SLU 36 SLU 37 SLU 38 SLU 39 SLU 40 SLU 41 SLU 42 SLU 43 SLU 44 SLU 45 SLU 46 SLU 47 SLU 48 SLU 49 SLU 50 SLU 51 SLU 52 SLU 53 SLU 54 SLU 55 SLU 56 SLU 57 SLU 58 SLU 59 SLU 60 SLU 61 SLU 62 SLU 63 SLU 64 SLU 65 SLU 66 SLU 67 SLU 68 SLU 69 SLU 70 SLU 71 SLU 72 SLU 73 SLU 74 SLU 75 SLU 76 SLU 77 SLU 78 SLU 79 SLU 80 SLU 81 SLU 82 SLU 83 SLU 84
Combinazioni SLU orizzontali
w
Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico orizzontale. L’azione del vento è considerata agire separatamente nelle direzioni x, -x, y, -y. Variabile cat.H 0
0
Vento ortogonale 0
1,5
0
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
1
0
0
0
0
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
w
0
Variabile cat.A 0
Durata
G1
G2
SLU orizzontale 1 SLU orizzontale 2 SLU orizzontale 3 SLU orizzontale 4 SLU orizzontale 5 SLU orizzontale 6 SLU orizzontale 7 SLU orizzontale 8
Istantanea
1
Istantanea
1
Istantanea Istantanea
w
Nome
Neve
0
Sisma SLV X 0
Sisma SLV Y 0
Sisma SLD X 0
Sisma SLD Y 0
1,5
0
0
0
0
-1,5
0
0
0
0
0
0
-1,5
0
0
0
0
1,5
0
0
0
0
0
0
1,5
0
0
0
0
0
-1,5
0
0
0
0
0
0
0
-1,5
0
0
0
0
Vento X
Vento Y
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Combinazioni sismiche Nelle verifiche sismiche si utilizzano le combinazioni di carico proposte dalle NTC â&#x20AC;&#x2DC;08. Se la risposta viene valutata mediante analisi statica o dinamica in campo lineare, essa può essere calcolata separatamente per ciascuna delle tre componenti. Gli effetti sulla struttura (sollecitazioni, deformazioni, spostamenti, ecc.) sono combinati successivamente, applicando la seguente espressione
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1,00 â&#x2039;&#x2026; đ??¸đ?&#x2018;Ľ + 0,3 â&#x2039;&#x2026; đ??¸đ?&#x2018;Ś
con rotazione dei coefficienti moltiplicativi e conseguente individuazione degli effetti piĂš gravosi.
Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) Nome
Durata
G1
G2
Sismica SLV 1 Sismica SLV 2 Sismica SLV 3 Sismica SLV 4 Sismica SLV 5 Sismica SLV 6 Sismica SLV 7 Sismica SLV 8
Istantanea
1
1
Variabile cat.A 0,3
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
Variabile cat.H 0
0
Vento ortogonale 0
0
0
Sisma SLV X 1
0
0
0
0
0
1
-0,3
0
0
0
0
0
0
0
-1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
-1
-0,3
0
0
0
0
0
0
0
0,3
1
0
0
0
0
0
0
0
0,3
-1
0
0
0
0
0
0
0
-0,3
1
0
0
0
0
0
0
0
-0,3
-1
0
0
Sisma SLV Y 0
Sisma SLD X 1
Sisma SLD Y 0,3
Neve
Vento X
Vento Y
Sisma SLV Y 0,3
Sisma SLD X 0
Sisma SLD Y 0
Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) Nome
Durata
Sismica SLD 1 Sismica SLD 2 Sismica SLD 3 Sismica SLD 4 Sismica SLD 5 Sismica SLD 6 Sismica SLD 7 Sismica SLD 8
Istantanea
1
1
Variabile cat.A 0,3
0
Vento ortogonale 0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
Istantanea
1
1
0,3
0
Istantanea
1
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3 0,3
G2
Variabile cat.H 0
Vento X
Vento Y
0
0
Sisma SLV X 0
0
0
0
0
1
-0,3
0
0
0
0
0
-1
0,3
0
0
0
0
0
0
-1
-0,3
0
0
0
0
0
0
0,3
1
0
0
0
0
0
0
0
0,3
-1
0
0
0
0
0
0
0
-0,3
1
0
0
0
0
0
0
0
-0,3
-1
Neve
w
.ti m
G1
1
1
w
w
Istantanea
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Azioni orizzontali Analisi sismica
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Lâ&#x20AC;&#x2122;analisi della struttura soggetta ad azione sismica è eseguita mediante analisi statica lineare la quale consiste nellâ&#x20AC;&#x2122;applicazione di forze statiche equivalenti alle forze di inerzia indotte dallâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica. Il periodo del modo di vibrare principale della struttura đ?&#x2018;&#x2021;1 è stimato utilizzando la formula seguente: 3
đ?&#x2018;&#x2021;1 = đ??ś1 â&#x2039;&#x2026; đ??ť 4
dove: đ??ť
è lâ&#x20AC;&#x2122;altezza della costruzione, in metri, dal piano di fondazione
đ??ś1
vale 0,05 come proposto dalle NTC â&#x20AC;&#x2DC;08 per costruzioni con struttura diversa da quelle con struttura a telaio in acciaio o a telaio in calcestruzzo armato.
Per la struttura in esame il periodo đ?&#x2018;&#x2021;1 vale 0,22 s.
Lâ&#x20AC;&#x2122;entitĂ delle forze si ottiene dallâ&#x20AC;&#x2122;ordinata dello spettro di progetto corrispondente al periodo đ?&#x2018;&#x2021;1 e la loro distribuzione sulla struttura segue la forma del modo di vibrare principale nella direzione in esame, valutata in modo approssimato.
La forza da applicare a ciascuna massa della costruzione è data dalla formula seguente:
đ??šâ&#x201E;&#x17D; = đ?&#x2018;&#x2020;đ?&#x2018;&#x2018; (đ?&#x2018;&#x2021;1 ) â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x160; â&#x2039;&#x2026;
đ?&#x153;&#x2020; đ?&#x2018;&#x201D;
è la forza da applicare alla massa i-esima
w
đ??šđ?&#x2018;&#x2013;
đ??šâ&#x201E;&#x17D; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x2013; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x160;đ?&#x2018;&#x2013; â&#x2C6;&#x2018;đ?&#x2018;&#x2014; đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x2014; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x160;đ?&#x2018;&#x2014;
.ti m
dove:
đ??šđ?&#x2018;&#x2013; =
đ?&#x2018;&#x160;đ?&#x2018;&#x2013; e đ?&#x2018;&#x160;đ?&#x2018;&#x2014;
sono le quote, rispetto al piano di fondazione, delle masse i e j
w
đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x2013; e đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x2014;
sono i pesi, rispettivamente, della massa i e della massa j
đ?&#x2018;&#x2020;đ?&#x2018;&#x2018; (đ?&#x2018;&#x2021;1 )
è lâ&#x20AC;&#x2122;ordinata dello spettro di risposta di progetto
đ?&#x153;&#x2020;
è un coefficiente pari a 0,85 se la costruzione ha almeno tre orizzontamenti e se T1 < 2TC, pari a 1,0 in tutti gli altri casi
đ?&#x2018;&#x201D;
è lâ&#x20AC;&#x2122;accelerazione di gravitĂ
w
đ?&#x2018;&#x160;
è il peso complessivo della costruzione
Relazione di calcolo strutturale Gli effetti dell'azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali: G1 + G2 + � ψ2j ⋅ Q kj j
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Le risultanti delle forze sismiche alla base dell’edificio, calcolate per gli stati limite SLD e SLV ed i rispettivi valori di accelerazione sono riportate di seguito.
Ordinata dello spettro SLV Sd (T1): 0,13 g Forza totale Fh SLV:
41,78 kN
Ordinata dello spettro SLD Sd (T1): 0,17 g Forza totale Fh SLD:
56,24 kN
Nella tabella seguente si riportano l’entità delle risultanti di piano dovute all’azione sismica e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Quota rispetto al piano di fondazione zi [m]
xG,sisma [m]
yG,sisma [m]
Massa i [kg]
Fi,SLV [kN]
Fi,SLD [kN]
1
2,8
3,35
2,80
18121
12,11
16,30
2
3
5,6
3,46
2,82
15506
20,72
27,89
7
3,45
2,69
5360
8,95
12,05
w
Vento
.ti m
Piano
w
Nella tabella seguente si riportano le risultanti dovute all’azione del vento nelle due direzioni principali e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Quota rispetto al piano di fondazione [m]
xG,vento [m]
yG,vento [m]
Fx [kN]
Fy [kN]
1 2 3
2,8 5,6 7
3,15 3,47 3,47
2,68 2,68 2,68
15,57 11,68 3,89
21,94 15,15 5,05
w
Piano
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Sollecitazioni Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare le sollecitazioni sugli elementi strutturali e sulle relative connessioni causate dai diversi carichi agenti. Si riportano inoltre i valori degli spostamenti di interpiano conseguenti allâ&#x20AC;&#x2122;applicazione dei suddetti carichi.
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Pareti Nome parete:
Identificativo della parete
N:
Azione assiale totale
V2:
Sollecitazione tagliante (agente nel piano)
V3:
Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)
M2-2:
Sollecitazione flettente (agente fuori piano)
M3-3:
Sollecitazione flettente (agente nel piano)
Va:
Sollecitazione tagliante sul singolo ancoraggio
Ta:
Sollecitazione di trazione sul singolo ancoraggio
dr:
Spostamento relativo di interpiano della parete
N [kN]
V2 [kN]
M2-2 [kNm]
M3-3 [kNm]
Va [kN]
Ta [kN]
dr [mm]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
18,02
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 13
8,58
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 16
5,78
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 17
5,11
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 18
5,13
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 19
7,65
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 21
16,81
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 22
18,75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 26
14,15
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 27
7,07
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 28
7,07
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 29
10,48
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 30
4,74
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 31
3,93
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 32
3,26
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 33
3,28
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 34
4,94
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 35
10,62
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 36
11,62
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 37
3,73
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 40
2,94
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 41
0,89
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 42
2,08
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 43
1,41
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 44
1,43
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 45
2,23
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 46
4,43
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 47
4,48
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 50
1,57
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 51
1,57
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 52
1,79
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Nome parete
G1
Parete 2
24,56
0,00
G1
Parete 9
12,13
0,00
G1
Parete 10
12,13
G1
Parete 12
G1
w w
w
V3 [kN]
.ti m
Carico
Relazione di calcolo strutturale
Parete 2
52,76
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 9
25,33
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 10
25,33
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 12
48,93
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 13
18,43
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 16
8,83
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 17
7,22
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 18
7,31
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 19
14,22
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 21
24,81
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 22
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 26
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 27
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 28
13,43
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 29
27,18
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 30
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 33
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 36
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 37
4,49
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 40
5,40
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 41
1,49
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 42
4,27
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 43
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 44
2,75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 45
4,77
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 46
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 47
8,88
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 50
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 51
1,72
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 52
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 9
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 10
16,63
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
.ti m
Parete 12
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 13
12,23
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 16
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 17
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 18
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 19
5,84
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 21
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
w
Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A
be rte ch .it
G2
5,82
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 26
16,83
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 27
7,24
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 28
7,24
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 29
19,34
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 30
6,12
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 31
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 32
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 33
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 34
2,92
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 35
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 36
2,92
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 37
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 40
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 41
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 42
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
w
w
Parete 22
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
Parete 45
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 46
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 47
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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Parete 50
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Parete 51
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0,00
0,00
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Parete 52
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Parete 2
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Parete 9
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Parete 10
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Parete 13
0,00
Parete 16
2,32
Parete 17
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Parete 18
1,20
Parete 19
2,76
Parete 21
3,38
Parete 22
3,58
Parete 26
0,00
Parete 27
0,91
Parete 28
0,91
Parete 29
2,39
Parete 30
0,00
Parete 31
2,32
Parete 32
1,13
be rte ch .it
0,00
Parete 44
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
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0,00
0,00
0,00
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Parete 33
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Parete 34
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Parete 35
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Parete 36
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0,00
0,00
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Parete 37
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Parete 40
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Parete 41
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
w
Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H
Parete 43
.ti m
Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A
2,32
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
Parete 43
1,13
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0,00
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Parete 44
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Parete 45
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Parete 46
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Parete 47
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Parete 52
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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0,00
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0,00
w
w
Parete 42
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Parete 21
6,44
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Neve
Parete 22
6,83
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Neve
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Neve
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w
Vento Y
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0,00
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w
.ti m
be rte ch .it
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w
Sisma SLV Y
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w
Sisma SLV Y
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Parete 17
0,00
3,70
0,00
0,00
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1,37
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0,00
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0,00
0,05
0,00
0,04
0,01
Sisma SLD Y
Parete 21
0,00
1,96
0,00
0,00
14,43
0,20
3,32
0,24
Sisma SLD Y
Parete 22
0,00
1,98
0,00
0,00
14,52
0,21
3,34
0,24
Sisma SLD Y
Parete 26
0,00
18,22
0,00
0,00
57,57
1,70
11,96
3,54
Sisma SLD Y
Parete 27
0,00
5,46
0,00
0,00
17,38
1,33
9,42
5,30
Sisma SLD Y
Parete 28
0,00
5,46
0,00
0,00
17,38
1,33
9,42
5,30
Sisma SLD Y
Parete 29
0,00
7,19
0,00
0,00
22,87
1,38
9,79
4,62
Sisma SLD Y
Parete 30
0,00
3,61
0,00
0,00
13,50
1,02
8,50
4,62
Sisma SLD Y
Parete 31
0,00
0,01
0,00
0,00
0,03
0,00
0,02
0,02
Sisma SLD Y
Parete 32
0,00
0,33
0,00
0,00
1,01
0,12
0,82
0,68
Sisma SLD Y
Parete 33
0,00
0,33
0,00
0,00
1,01
0,12
0,83
0,68
Sisma SLD Y
Parete 34
0,00
0,01
0,00
0,00
0,02
0,00
0,02
0,02
Sisma SLD Y
Parete 35
0,00
2,97
0,00
0,00
8,93
0,31
2,06
0,68
Sisma SLD Y
Parete 36
0,00
2,98
0,00
0,00
8,98
0,31
2,07
0,68
w
.ti m
be rte ch .it
Sisma SLD X
Parete 37
0,00
4,68
0,00
0,00
6,55
0,44
1,36
0,38
Sisma SLD Y
Parete 40
0,00
1,97
0,00
0,00
2,75
0,38
1,18
0,45
Sisma SLD Y
Parete 41
0,00
2,42
0,00
0,00
3,38
0,68
2,13
0,45
Sisma SLD Y
Parete 42
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Parete 43
0,00
0,06
0,00
0,00
0,09
0,02
0,07
0,04
w
Sisma SLD Y
Parete 44
0,00
0,06
0,00
0,00
0,09
0,02
0,07
0,04
Sisma SLD Y
Parete 45
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Parete 46
0,00
0,45
0,00
0,00
0,62
0,05
0,14
0,04
Sisma SLD Y
Parete 47
0,00
0,45
0,00
0,00
0,63
0,05
0,14
0,04
Sisma SLD Y
Parete 50
0,00
1,50
0,00
0,00
2,10
0,37
1,14
0,49
Sisma SLD Y
Parete 51
0,00
1,50
0,00
0,00
2,10
0,37
1,14
0,49
Sisma SLD Y
Parete 52
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
w
Sisma SLD Y
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
w
w .ti m
w be rte ch .it
Verifiche elementi Verifiche pareti a telaio Verifica di instabilitĂ
be rte ch .it
Le verifiche ad instabilità delle pareti sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della UNI EN 1995-1-1:2009. Nello specifico gli elementi analizzati sono i montanti interno ed esterno piÚ caricati. Questi risultano controventati nella direzione della parete grazie alla presenza dei pannelli di rivestimento che ne impediscono lo sbandamento in tale direzione, pertanto le verifiche vengono eseguite solo nella direzione ortogonale.
Le normative raccomandano che laddove sia Îťrel,z â&#x2030;¤0,3 che Îťrel,y â&#x2030;¤0,3, le tensioni devono soddisfare le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Si raccomanda inoltre che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino la seguente espressione: đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x161;,đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,0,đ?&#x2018;&#x2018; + â&#x2030;¤1 đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;? â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?,0,đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x161;,đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2018;
I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di instabilitĂ . Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
N [kN]
M2-2 [kNm]
Parete 2
5,35
SLU 82
Istantanea
146,41
6,81
.ti m
Nome parete
2,05
SLU 82
Istantanea
69,81
2,61
Parete 10
2,05
SLU 65
Media
78,71
0,00
Parete 12
2,60
SLU 65
Media
154,82
0,00
Parete 13
1,77
SLU 65
Media
57,15
0,00
Parete 16
1,36
SLU 64
Permanente
20,75
0,00
Parete 17
1,36
SLU 83
Istantanea
17,33
1,73
Parete 18
1,36
SLU 83
Istantanea
17,48
1,73
Parete 19
1,25
SLU 65
Media
40,04
0,00
Parete 21
4,82
SLU 83
Istantanea
58,63
6,14
Parete 22
4,82
SLU 83
Istantanea
69,41
6,14
Parete 26
5,35
SLU 82
Istantanea
79,00
6,81
Parete 27
2,05
SLU 82
Istantanea
35,53
2,61
Parete 28
2,05
SLU 82
Istantanea
35,53
2,61
Parete 29
2,60
SLU 72
Breve
81,71
0,00
w
w
w
Parete 9
Relazione di calcolo strutturale
1,77
SLU 65
Media
30,29
0,00
Parete 31
1,36
SLU 64
Permanente
14,93
0,00
Parete 32
1,36
SLU 83
Istantanea
11,51
1,73
Parete 33
1,36
SLU 83
Istantanea
11,66
1,73
Parete 34
1,25
SLU 70
Media
27,88
0,00
Parete 35
4,82
Parete 36
4,82
Parete 37
5,35
Parete 40
2,60
Parete 42
1,36
Parete 43
1,36
Parete 44
1,36
Parete 45
1,25
Parete 46
4,82
Parete 47
4,82
Parete 50
2,05
be rte ch .it
Parete 30
Istantanea
38,43
6,14
SLU 83
Istantanea
44,07
6,14
SLU 81
Istantanea
11,60
1,70
SLU 71
Breve
18,93
0,00
SLU 71
Breve
15,92
0,00
SLU 83
Istantanea
5,68
0,43
SLU 83
Istantanea
5,83
0,43
SLU 71
Breve
18,15
0,00
SLU 83
Istantanea
18,22
1,53
SLU 83
Istantanea
18,69
1,53
SLU 81
Istantanea
4,63
0,65
.ti m
SLU 83
Parete 51
2,05
SLU 81
Istantanea
4,63
0,65
Parete 52
1,25
SLU 71
Breve
12,86
0,00
w
w
Le verifiche ad instabilità per le pareti a telaio sono riassunte di seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale della tabella sottostante soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
w
Sezione:
Indicazione della tipologia di sezione trasversale del montante, come assunto al paragrafo “Sezioni degli elementi strutturali”
hmontante:
Altezza del montante
Amontante:
Area della sezione trasversale del montante
Jmontante:
Momento di inerzia della sezione trasversale del montante
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,0,k:
Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura del materiale utilizzato
fm,k:
Resistenza caratteristica a flessione del materiale utilizzato
σc,0,d:
Sforzo sollecitante di progetto a compressione lungo la fibratura
σm,d:
Sforzo sollecitante di progetto dovuto alla flessione
Sezion e
Montan te
hmontante [m]
Amontante [mm2]
Parete 2
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
Parete 2
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
Parete 9
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
Parete 9
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
Parete 10
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
Parete 10
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
Parete 12
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
Parete 12
PareteT elaioOS B
Parete 13
PareteT elaioOS B
Parete 13
PareteT elaioOS B
Parete 16
PareteT elaioOS B
Parete 16
PareteT elaioOS B PareteT elaioOS B
kcmontan
Comb.
kmod
γM
fc,0,k
fm,k
N [MPa]
σc,0,d [MPa]
σm,d [MPa]
Verifica
te
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
20,75
1,30
1,87
25%
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
7,39
0,46
1,01
11%
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
15,94
1,00
1,87
22%
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
8,60
0,54
1,01
12%
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
17,46
1,09
0,00
15%
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
30,87
1,93
0,00
26%
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
33,79
2,11
0,00
28%
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
33,07
2,07
0,00
28%
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
17,21
1,08
0,00
14%
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
17,98
1,12
0,00
15%
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 64
0,6
1,5
21,00
24,00
8,61
0,54
0,00
10%
.ti m 2,8
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 64
0,6
1,5
21,00
24,00
6,18
0,39
0,00
7%
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
7,38
0,46
1,79
16%
w
Parete 17
Jmontante [mm4]
Esterno
w
Nome parete
be rte ch .it
ϒM:
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,77
0,30
1,17
10%
Parete 18
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
7,43
0,46
1,79
16%
Parete 18
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,81
0,30
1,17
10%
Parete 19
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
8,68
0,54
0,00
7%
Parete 19
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
25,31
1,58
0,00
21%
Parete 21
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
7,52
0,47
1,87
17%
Parete 21
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,06
0,25
1,01
9%
w
Parete 17
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
7,58
0,47
1,87
17%
Parete 22
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
11,78
0,74
0,74
12%
Parete 26
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
11,05
0,69
1,87
19%
Parete 26
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
4,06
0,25
1,01
9%
Parete 27
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
8,67
0,54
1,87
17%
Parete 27
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
4,68
0,29
1,01
9%
Parete 28
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
8,67
0,54
1,87
17%
Parete 28
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 82
1
1,5
21,00
24,00
11,77
0,74
1,01
14%
Parete 29
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 72
0,9
1,5
21,00
24,00
15,62
0,98
0,00
12%
Parete 29
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 72
0,9
1,5
21,00
24,00
25,40
1,59
0,00
19%
Parete 30
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
9,21
0,58
0,00
8%
Parete 30
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 65
0,8
1,5
21,00
24,00
9,31
0,58
0,00
8%
Parete 31
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 64
0,6
1,5
21,00
24,00
6,02
0,38
0,00
7%
Parete 31
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 64
0,6
1,5
21,00
24,00
4,73
0,30
0,00
5%
Parete 32
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,79
0,30
1,79
14%
Parete 32
PareteT elaioOS B
Parete 33
PareteT elaioOS B
Parete 33
PareteT elaioOS B
Parete 34
PareteT elaioOS B
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
3,11
0,19
1,17
9%
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,85
0,30
1,79
14%
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
3,15
0,20
1,17
9%
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 70
0,8
1,5
21,00
24,00
7,27
0,45
0,00
6%
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 70
0,8
1,5
21,00
24,00
14,42
0,90
0,00
12%
Parete 35
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,90
0,31
1,87
15%
Parete 35
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
2,65
0,17
1,01
8%
w
Parete 34
w
Esterno
w
.ti m
be rte ch .it
Parete 22
Parete 36
PareteT elaioOS B
Interno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
4,96
0,31
1,87
15%
Parete 36
PareteT elaioOS B
Esterno
2,8
16000
341333 33
0,67
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
6,65
0,42
0,74
9%
Parete 37
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 81
1
1,5
21,00
24,00
1,35
0,08
0,47
4%
Parete 37
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 81
1
1,5
21,00
24,00
0,73
0,05
0,25
2%
Parete 40
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
1,36
0,08
0,00
1%
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
14,01
0,88
0,00
7%
Parete 42
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
5,80
0,36
0,00
3%
Parete 42
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
6,09
0,38
0,00
3%
Parete 43
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
2,21
0,14
0,45
4%
Parete 43
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
1,44
0,09
0,29
2%
Parete 44
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
2,27
0,14
0,45
4%
Parete 44
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
1,47
0,09
0,29
2%
Parete 45
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
5,81
0,36
0,00
3%
Parete 45
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
6,49
0,41
0,00
3%
Parete 46
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
2,28
0,14
0,47
4%
Parete 46
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
1,23
0,08
0,25
2%
Parete 47
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
2,33
0,15
0,47
4%
Parete 47
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 83
1
1,5
21,00
24,00
1,26
0,08
0,25
2%
Parete 50
PareteT elaioOS B
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 81
1
1,5
21,00
24,00
1,41
0,09
0,47
4%
Parete 50
PareteT elaioOS B
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 81
1
1,5
21,00
24,00
0,76
0,05
0,25
2%
Parete 51
PareteT elaioOS B
Parete 51
PareteT elaioOS B
Parete 52
PareteT elaioOS B
Parete 52
PareteT elaioOS B
.ti m
be rte ch .it
Parete 40
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 81
1
1,5
21,00
24,00
1,41
0,09
0,47
4%
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 81
1
1,5
21,00
24,00
0,76
0,05
0,25
2%
Interno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
9,85
0,62
0,00
5%
Esterno
1,4
16000
341333 33
0,95
SLU 71
0,9
1,5
21,00
24,00
2,31
0,14
0,00
1%
w
Interno
w
Verifica a compressione perpendicolare alla fibratura
w
I montanti scaricano sul traverso di base delle forze di compressione che possono superare la resistenza a compressione perpendicolare alla fibratura del legno. AffinchĂŠ la relativa verifica risulti soddisfatta si deve garantire che:
essendo dove: đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; =
đ??šđ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; đ??´đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x201C;
è lo tensione di progetto a compressione nell'area di contatto efficace, perpendicolare alla fibratura Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale đ??šđ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è il carico di progetto a compressione perpendicolare alla fibratura
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è la resistenza di progetto a compressione, perpendicolare alla fibratura
đ??´đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x201C;
è lâ&#x20AC;&#x2122;area di contatto efficace in compressione perpendicolare alla fibratura
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è un coefficiente che tiene conto della configurazione di carico, della possibilità di rottura per spacco, nonchÊ del grado di deformazione a compressione
be rte ch .it
Lâ&#x20AC;&#x2122;area di contatto efficace perpendicolare alla fibratura, Aef, è determinata tenendo in conto di una lunghezza di contatto efficace parallela alla fibratura, dove la lunghezza effettiva di contatto, đ?&#x2018;&#x2122;, in ciascun lato è aumentata di 30 mm, ma non piĂš di a, đ?&#x2018;&#x2122; oppure đ?&#x2018;&#x2122;1 /2. Si veda la figura 6.2 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Il valore di kc,90 è assunto pari a 1,0, a meno che non si applichino le condizioni descritte di seguito. Per elementi su appoggi continui, purchĂŠ l1 â&#x2030;Ľ 2h (vedere figura 6.2a della norma UNI EN 1995-11:2009) si raccomanda che il valore di kc,90 sia preso pari a: kc,90 = 1,25 per legno massiccio di conifera
kc,90 = 1,5 per legno lamellare incollato di conifera
dove h è lâ&#x20AC;&#x2122;altezza dellâ&#x20AC;&#x2122;elemento e l è la lunghezza di contatto.
I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa per lo Stato Limite Ultimo di schiacciamento. Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
N [kN]
Parete 2
5,35
SLU 65
Media
161,56
Parete 9
2,05
SLU 65
Media
78,71
Parete 10
2,05
SLU 65
Media
78,71
Parete 12
2,60
SLU 70
Media
141,01
Parete 13
1,77
SLU 65
Media
57,15
Parete 16
1,36
SLU 64
Permanente
20,75
Parete 17
1,36
SLU 64
Permanente
17,47
Parete 18
1,36
SLU 64
Permanente
17,64
Parete 19
1,25
SLU 65
Media
40,04
Parete 21
4,82
SLU 64
Permanente
59,07
Parete 22
4,82
SLU 65
Media
78,60
Parete 26
5,35
SLU 65
Media
86,58
Parete 27
2,05
SLU 65
Media
40,20
w
w
w
.ti m Nome parete
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
2,05
SLU 70
Media
38,30
Parete 29
2,60
SLU 72
Breve
81,71
Parete 30
1,77
SLU 65
Media
30,29
Parete 31
1,36
SLU 71
Breve
21,74
Parete 32
1,36
SLU 64
Permanente
11,65
be rte ch .it
Parete 28
Parete 33
Parete 34
Parete 35
Parete 36
Parete 37
Parete 40
Parete 42
Parete 43
Parete 44
Parete 45
SLU 64
Permanente
11,82
1,25
SLU 70
Media
27,88
4,82
SLU 64
Permanente
38,87
4,82
SLU 65
Media
48,91
5,35
SLU 64
Permanente
11,60
2,60
SLU 71
Breve
18,93
1,36
SLU 71
Breve
15,92
1,36
SLU 71
Breve
9,13
1,36
SLU 71
Breve
9,50
1,25
SLU 71
Breve
18,15
4,82
SLU 71
Breve
28,56
.ti m
Parete 46
1,36
4,82
SLU 71
Breve
29,67
Parete 50
2,05
SLU 64
Permanente
4,63
Parete 51
2,05
SLU 64
Permanente
4,63
Parete 52
1,25
SLU 71
Breve
12,86
w
Parete 47
w
w
Le verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura per le pareti a telaio sono riassunte di seguito. Nello specifico i calcoli sono eseguiti per i montanti interno ed esterno più caricati e i valori derivanti vengono espressi in forma percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale, riportati nella tabella sottostante, soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. In caso contrario la verifica non è soddisfatta. Nome parete:
Nome indicativo della parete
Aeff:
Area efficace della sezione di verifica del dormiente di base
kc,90:
Coefficiente dipendente dalla qualità del legno utilizzato per il telaio
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale ϒM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,90,k:
Resistenza caratteristica a compressione ortogonale alla fibratura
σc,90,d:
Tensione di progetto a compressione ortogonale alla fibratura
Nome parete
Sezione
Montante
Aeff [mm2]
Parete 2
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 2
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 9
PareteTelai oOSB
Interno
22800,00
Parete 9
PareteTelai oOSB
Esterno
18000,00
Parete 10
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 10
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 12
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 12
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 13
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 13
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 16
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 16
PareteTelai oOSB
Esterno
Parete 17
PareteTelai oOSB
Parete 17
PareteTelai oOSB
Parete 18
PareteTelai oOSB
kc,90
Comb.
kmod
γM
fc,90,k [MPa]
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,00
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,00
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 70
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 70
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
20800,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Interno
25600,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Esterno
20800,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Interno
25600,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
54%
0,39
23%
1,04
78%
0,63
47%
0,68
41%
1,48
89%
1,17
70%
1,60
96%
0,67
40%
0,86
52%
0,34
27%
0,30
24%
0,29
23%
0,23
19%
0,29
23%
0,24
19%
0,34
20%
1,22
73%
0,30
24%
0,20
16%
0,40
24%
0,91
54%
0,48
29%
23,79
11,27
17,46
30,87
29,88
33,36
17,21
17,98
w
.ti m
8,61
6,18
7,43
4,89
7,48
4,96 1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
Parete 21
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Parete 21
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Parete 22
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
Parete 22
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
Parete 26
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
w
w
0,90
8,03
20800,00
Parete 19
Verifica
be rte ch .it SLU 65
Esterno
Parete 19
σc,90,d [MPa]
23,14
1,25
PareteTelai oOSB
Parete 18
N [Mpa]
8,68
25,31
7,57
4,09
10,15
18,84
12,25
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale 4,38
Parete 26
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
Parete 27
PareteTelai oOSB
Interno
22800,00
1,00
SLU 65
0,8
1,5
2,50
Parete 27
PareteTelai oOSB
Esterno
18000,00
1,00
SLU 65
0,8
1,5
2,50
Parete 28
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 70
0,8
1,5
2,50
Parete 28
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 70
0,8
1,5
2,50
Parete 29
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 29
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 30
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 30
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 31
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 31
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 32
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 32
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 33
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 33
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 34
PareteTelai oOSB
Parete 34
PareteTelai oOSB
Parete 35
PareteTelai oOSB
Parete 35
PareteTelai oOSB
38%
0,29
22%
0,34
20%
0,70
42%
8,67
be rte ch .it
14,54
15,62
1,25
SLU 72
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 72
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
0,61
33%
1,22
65%
0,36
22%
0,45
27%
0,33
17%
0,36
19%
0,19
15%
0,17
13%
0,19
15%
0,17
13%
0,28
17%
0,69
42%
0,19
15%
0,13
10%
0,24
14%
0,49
29%
0,05
4%
0,04
3%
0,05
3%
0,67
36%
0,23
12%
0,29
16%
0,13
7%
25,40
9,21
9,31
8,38
7,54
4,85
3,43
4,90
.ti m
3,50
7,27
Interno
25600,00
1,25
SLU 70
0,8
1,5
2,50
Esterno
20800,00
1,25
SLU 70
0,8
1,5
2,50
Interno
25600,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Esterno
20800,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
14,42
4,95
2,67
6,12
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 65
0,8
1,5
2,50
10,22
1,35
Parete 37
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
Parete 37
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
w
0,50 5,17
w
Parete 36
13%
11,45
w
Parete 36
0,21
0,73
1,36
Parete 40
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 40
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 42
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 42
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 43
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
14,01
5,80
6,09
3,41
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale 3,35
Parete 43
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 44
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 44
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 45
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 45
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
Parete 46
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 46
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 47
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 47
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 50
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 50
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 51
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 51
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
Parete 52
PareteTelai oOSB
Interno
25600,00
Parete 52
PareteTelai oOSB
Esterno
20800,00
0,16
9%
0,14
7%
0,17
9%
0,23
12%
0,31
17%
3,54
3,50
5,81
be rte ch .it
6,49
3,52
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 64
0,6
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
1,25
SLU 71
0,9
1,5
2,50
0,14
7%
0,12
6%
0,14
8%
0,13
7%
0,06
4%
0,04
3%
0,06
4%
0,04
3%
0,38
21%
0,11
6%
2,52
3,65
2,64
1,41
0,76
1,41
0,76
9,85
w
w
w
.ti m
2,31
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Verifiche a taglio I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa per lo Stato Limite Ultimo di taglio. Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Parete 2
5,35
SLU orizzontale 2
Istantanea
25,22
Parete 9
2,05
SLU orizzontale 2
Istantanea
9,57
be rte ch .it
Nome parete
Parete 10
Parete 12
Parete 13
Parete 16
Parete 17
Parete 18
Parete 19
Parete 21
Parete 22
Parete 26
SLU orizzontale 2
Istantanea
9,57
2,60
SLU orizzontale 2
Istantanea
11,99
1,77
SLU orizzontale 2
Istantanea
6,88
1,36
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,02
1,36
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,01
1,36
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,02
1,25
SLU orizzontale 1
Istantanea
2,69
4,82
SLU orizzontale 1
Istantanea
17,45
4,82
SLU orizzontale 1
Istantanea
17,51
5,35
SLU orizzontale 2
Istantanea
13,86
2,05
SLU orizzontale 2
Istantanea
4,13
.ti m
Parete 27
2,05
2,05
SLU orizzontale 2
Istantanea
4,13
Parete 29
2,60
SLU orizzontale 2
Istantanea
5,44
Parete 30
1,77
SLU orizzontale 2
Istantanea
2,74
Parete 31
1,36
Sismica SLV 1
Istantanea
1,35
Parete 32
1,36
Sismica SLV 1
Istantanea
1,45
Parete 33
1,36
Sismica SLV 1
Istantanea
1,40
Parete 34
1,25
Sismica SLV 1
Istantanea
1,17
Parete 35
4,82
Sismica SLV 1
Istantanea
13,13
Parete 36
4,82
Sismica SLV 1
Istantanea
12,65
Parete 37
5,35
Sismica SLV 5
Istantanea
3,48
Parete 40
2,60
Sismica SLV 5
Istantanea
1,46
Parete 42
1,36
Sismica SLV 1
Istantanea
0,50
Parete 43
1,36
Sismica SLV 1
Istantanea
0,51
w
w
w
Parete 28
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
1,36
Sismica SLV 1
Istantanea
0,51
Parete 45
1,25
Sismica SLV 1
Istantanea
0,44
Parete 46
4,82
Sismica SLV 1
Istantanea
3,61
Parete 47
4,82
Sismica SLV 1
Istantanea
3,60
Parete 50
2,05
Sismica SLV 5
Istantanea
1,11
be rte ch .it
Parete 44
Parete 51
Parete 52
2,05
Sismica SLV 5
Istantanea
1,11
1,25
SLU orizzontale 1
Istantanea
0,00
Verifica a taglio degli elementi di unione
La resistenza a taglio di progetto di ogni singolo pannello che compone una determinata parete viene calcolata secondo il modello semplificato proposto dalla norma UNI EN 1995-1-1:2009 al punto 9.2.4.2 â&#x20AC;&#x153;Analisi semplificata di pareti a diaframma â&#x20AC;&#x201C; Metodo Aâ&#x20AC;?. Per una parete realizzata con diversi pannelli, si raccomanda che il valore di progetto della capacitĂ portante sia calcolata da: đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; = ďż˝ đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x2018;&#x2013;
in cui:
rappresenta la capacitĂ portante di piastra di progetto del pannello in conformitĂ ai punti 9.2.4.2(3) e 9.2.4.2(5) della norma UNI EN 1995-1-1.
.ti m
đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018;
I pannelli contenenti un'apertura di porta o finestra non sono considerati in grado di contribuire alla capacitĂ portante di lastra.
w
La capacitĂ portante di lastra di ciascun pannello, đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; vale:
w
essendo:
đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; =
đ??šđ?&#x2018;Ą,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013; đ?&#x2018;
il valore di progetto della capacitĂ laterale di un singolo mezzo di unione. Per i mezzi di unione lungo i bordi di un singolo foglio, si raccomanda che il valore di progetto della capacitĂ portante laterale sia aumentato di un coefficiente 1,2 rispetto ai valori corrispondenti forniti nella Sezione 8 della norma UNI EN 1995-1-1
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013;
la larghezza del pannello
w
đ??šđ?&#x2018;Ą,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018;
đ?&#x2018;
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013;
la spaziatura dei mezzi di unione un coefficiente dipendente dal rapporto tra base ed altezza del singolo pannello della parete
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Per i pannelli aventi fogli su entrambi i lati si applicano le seguenti regole: - se i fogli e i mezzi di unione sono tutti dello stesso tipo e dimensioni, allora la capacità portante di piastra totale della parete è assunta come la somma delle capacità portante di piastra dei singoli lati
be rte ch .it
- se si utilizzano differenti tipi di fogli e si usano mezzi di unione aventi simile modulo di scorrimento (moduli di scorrimento che non variano tra loro piĂš del 20%), allora viene preso in considerazione il 75% della capacitĂ portante di piastra del lato piĂš debole - negli altri casi viene preso in considerazione il 50% della capacitĂ portante di piastra del lato piĂš debole Resistenza connettori
I valori di resistenza sono valutati secondo la teoria di Johansen riportata al punto 8.2.2 della norma UNI EN 1995-1-1 per il caso di connessioni pannello-legno ad un piano di taglio.
La capacità portante caratteristica per singolo piano di taglio e per singolo mezzo di unione è assunta come il valore minimo determinato dalle espressioni che seguono:
đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC;,đ?&#x2018;&#x17D; = đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Ą1 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2018;
đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC;,đ?&#x2018;? = đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,2,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Ą2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2018;
đ?&#x2018;Ą2 đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Ą1 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x2018;Ą2 2 đ?&#x2018;Ą2 2 đ?&#x2018;Ą2 â&#x2039;&#x2026; ��đ?&#x203A;˝ + 2đ?&#x203A;˝ 2 ďż˝1 + + ďż˝ ďż˝ ďż˝ + đ?&#x203A;˝ 3 ďż˝ ďż˝ â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x203A;˝ ďż˝1 + �� đ?&#x2018;Ą1 đ?&#x2018;Ą1 đ?&#x2018;Ą1 đ?&#x2018;Ą1 1+đ?&#x203A;˝
đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC;,đ?&#x2018;&#x2018; = 1,05 â&#x2039;&#x2026; đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC;,đ?&#x2018;&#x2019; = 1,05 â&#x2039;&#x2026;
.ti m
đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC;,đ?&#x2018;? =
đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026;đ?&#x2018;Ą1 â&#x2039;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; 2+đ?&#x203A;˝
â&#x2039;&#x2026; ��2đ?&#x203A;˝(1 + đ?&#x203A;˝) +
4đ?&#x203A;˝(2+đ?&#x203A;˝)đ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC; đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018;â&#x2039;&#x2026;đ?&#x2018;Ą12
â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x203A;˝ďż˝
4đ?&#x203A;˝(1 + 2đ?&#x203A;˝)đ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC; đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Ą2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; ��2đ?&#x203A;˝ 2 (1 + đ?&#x203A;˝) + â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x203A;˝ďż˝ 1 + 2đ?&#x203A;˝ đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Ą22
w
w
2đ?&#x203A;˝ đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC;,đ?&#x2018;&#x201C; = 1,15 â&#x2039;&#x2026; ďż˝ ďż˝2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;â&#x201E;&#x17D;,1,đ?&#x2018;&#x2DC; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2018; 1+đ?&#x203A;˝
w
Figura: Modello di calcolo della resistenza di un singolo connettore secondo la teoria di Johansen.
Nella seguente tabella si riportano le resistenze dei connettori utilizzati per assemblare i pannelli delle pareti. Nome Parete
Sezione
Lato
Connettore pannello-telaio
Kser [N/mm]
ModalitĂ di rottura
Fv,Rk [kN]
Parete 2
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 2
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 9
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 10
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 10
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 12
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 12
PareteTelaioOSB
Parete 13
PareteTelaioOSB
Parete 13
PareteTelaioOSB
Parete 16
PareteTelaioOSB
Parete 16
PareteTelaioOSB
Parete 17
PareteTelaioOSB
Parete 17
PareteTelaioOSB
Parete 18
PareteTelaioOSB
Parete 18
PareteTelaioOSB
Parete 19
PareteTelaioOSB
Parete 19
PareteTelaioOSB
Parete 21
PareteTelaioOSB
Parete 22
Parete 22
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
w
Parete 26
2
.ti m
Parete 21
be rte ch .it
Parete 9
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 27
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 27
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 28
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
w
w
Parete 26
Parete 28
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 29
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 29
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 30
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 30
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 31
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 32
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 32
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 33
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 33
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 34
PareteTelaioOSB
Parete 34
PareteTelaioOSB
Parete 35
PareteTelaioOSB
Parete 35
PareteTelaioOSB
Parete 36
PareteTelaioOSB
Parete 36
PareteTelaioOSB
Parete 37
PareteTelaioOSB
Parete 37
PareteTelaioOSB
Parete 40
PareteTelaioOSB
Parete 40
PareteTelaioOSB
Parete 42
PareteTelaioOSB
Parete 42
PareteTelaioOSB
Parete 43
Parete 44
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
w
Parete 44
1
.ti m
Parete 43
be rte ch .it
Parete 31
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 45
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 46
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 46
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
w
w
Parete 45
Parete 47
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 47
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 50
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 50
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 51
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 51
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Parete 52
PareteTelaioOSB
1
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Parete 52
PareteTelaioOSB
2
HH7 TX 2,8/3,1 X 60
917,70
d
671,63
Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori
be rte ch .it
Si riportano di seguito le verifiche a taglio relative alle singole pareti. La tabella seguente riassume, oltre alle caratteristiche geometriche dei pannelli di cui è composta ciascuna parete, anche la loro capacità portante di lastra Fi,v,Rk. Nella stessa si identifica se i pannelli soddisfano i requisiti geometrici di cui al punto 9.2.4.2 (2) della norma UNI EN 1995-1-1. Sezione
Pannello
Parete 2
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 2
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 9
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 9
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 10
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 10
PareteTelaio OSB
Raccordo
bi [mm]
N pannelli
ci
Verifica geometria
Fi,v,Rk lato 1 [kN]
Fi,v,Rk lato 2 [kN]
1250,00
4
0,89
ok
8,99
0,00
350,00
1
0,25
no
0,00
0,00
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
800,00
1
0,57
ok
3,68
0,00
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
800,00
1
0,57
ok
3,68
0,00
.ti m
Nome parete
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
2
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 12
PareteTelaio OSB
Raccordo
95,00
1
0,07
no
0,00
0,00
Parete 13
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
w
Parete 12
PareteTelaio OSB
Raccordo
515,00
1
0,37
no
0,00
0,00
Parete 16
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
PareteTelaio OSB
Raccordo
107,00
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 17
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 17
PareteTelaio OSB
Raccordo
107,00
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 18
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 18
PareteTelaio OSB
Raccordo
107,00
1
0,08
no
0,00
0,00
w
Parete 13
w
Parete 16
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 21
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
3
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 21
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072,00
1
0,77
ok
6,62
0,00
Parete 22
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
3
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 22
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 26
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 26
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 27
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 27
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 28
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 28
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 29
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 29
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 30
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 30
PareteTelaio OSB
Parete 31
PareteTelaio OSB
be rte ch .it
Parete 19
1
0,77
ok
6,62
0,00
1250,00
4
0,89
ok
8,99
0,00
350,00
1
0,25
no
0,00
0,00
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
800,00
1
0,57
ok
3,68
0,00
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
800,00
1
0,57
ok
3,68
0,00
1250,00
2
0,89
ok
8,99
0,00
95,00
1
0,07
no
0,00
0,00
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
Raccordo
515,00
1
0,37
no
0,00
0,00
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
w
.ti m
1072,00
PareteTelaio OSB
Raccordo
107,00
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 32
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
PareteTelaio OSB
Raccordo
107,00
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 33
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 33
PareteTelaio OSB
Raccordo
107,00
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 34
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 35
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
3
0,89
ok
8,99
0,00
w
Parete 31
w
Parete 32
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072,00
1
0,77
ok
6,62
0,00
Parete 36
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
3
0,89
ok
8,99
0,00
Parete 36
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072,00
1
0,77
ok
6,62
0,00
Parete 37
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
4
1,00
ok
10,07
0,00
Parete 37
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 40
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 40
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 42
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 42
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 43
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 43
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 44
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 44
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 45
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 46
PareteTelaio OSB
Parete 46
PareteTelaio OSB
be rte ch .it
Parete 35
1
0,50
no
0,00
0,00
1250,00
2
1,00
ok
10,07
0,00
95,00
1
0,14
no
0,00
0,00
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
107,00
1
0,15
no
0,00
0,00
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
107,00
1
0,15
no
0,00
0,00
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
107,00
1
0,15
no
0,00
0,00
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
Intero
1250,00
3
1,00
ok
10,07
0,00
Raccordo
1072,00
1
1,00
ok
8,64
0,00
w
.ti m
350,00
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
3
1,00
ok
10,07
0,00
Parete 47
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072,00
1
1,00
ok
8,64
0,00
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
Parete 50
PareteTelaio OSB
Raccordo
800,00
1
1,00
ok
6,45
0,00
Parete 51
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
Parete 51
PareteTelaio OSB
Raccordo
800,00
1
1,00
ok
6,45
0,00
Parete 52
PareteTelaio OSB
Intero
1250,00
1
1,00
ok
10,07
0,00
w
Parete 47
w
Parete 50
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Nella tabella seguente vengono invece riportate le verifiche di sicurezza con riferimento alle combinazioni di carico più significative. Sezione
Comb.
Dur.
kmod1
kmod2
γM
Fv,Rd [kN]
Fv,Ed [kN]
Verifica
Parete 2
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
47,97
25,22
10%
Parete 9
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
16,91
9,57
28%
Parete 10
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
16,91
9,57
28%
Parete 12
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
23,99
11,99
19%
Parete 13
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
11,99
6,88
32%
Parete 16
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
3,02
19%
Parete 17
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
3,01
19%
Parete 18
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
3,02
19%
Parete 19
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
2,69
18%
Parete 21
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
44,80
17,45
8%
Parete 22
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
44,80
17,51
8%
Parete 26
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
47,97
13,86
5%
Parete 27
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
16,91
4,13
12%
Parete 28
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
16,91
4,13
12%
w
.ti m
be rte ch .it
Nome parete
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
23,99
5,44
9%
Parete 30
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,5
11,99
2,74
13%
Parete 31
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
1,35
8%
Parete 32
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
1,45
9%
Parete 33
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
1,40
9%
Parete 34
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
11,99
1,17
8%
Parete 35
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
44,80
13,13
6%
w
w
Parete 29
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
44,80
12,65
6%
Parete 37
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,5
53,73
3,48
1%
Parete 40
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,5
26,87
1,46
2%
Parete 42
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
13,43
0,50
3%
Parete 43
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
13,43
0,51
3%
Parete 44
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
13,43
0,51
3%
Parete 45
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
13,43
0,44
3%
Parete 46
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
51,82
3,61
1%
Parete 47
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,5
51,82
3,60
1%
Parete 50
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,5
22,03
1,11
2%
Parete 51
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,5
22,03
1,11
2%
Parete 52
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,5
13,43
0,00
0%
.ti m
be rte ch .it
Parete 36
Verifica a taglio sui fogli di rivestimento
La resistenza a taglio di progetto di ogni singolo pannello che compone una determinata parete viene calcolata secondo il modello semplificato proposto dalla norma UNI EN 1995-1-1:2009 al punto 9.2.4.2 â&#x20AC;&#x153;Analisi semplificata di pareti a diaframma â&#x20AC;&#x201C; Metodo Aâ&#x20AC;?.
w
w
Per una parete realizzata con diversi pannelli, si raccomanda che il valore di progetto della capacitĂ portante sia calcolata mediante lâ&#x20AC;&#x2122;espressione:
in cui:
w
đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018;
đ??šđ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; = ďż˝ đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x2018;&#x2013;
rappresenta la capacitĂ portante di piastra di progetto del pannello in conformitĂ ai punti 9.2.4.2(3) e 9.2.4.2(5) della norma UNI EN 1995-1-1.
La capacitĂ portante di lastra di ciascun pannello, đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; vale: in cui: đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;&#x2014;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018;
đ??šđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;&#x2014;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; = đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x2014;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;&#x2014;
è la resistenza a taglio del singolo foglio, in cui il primo pedice indica il pannello di appartenenza ed il secondo il lato, esterno od interno Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x2014;,đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2018;
è la resistenza a taglio del singolo foglio di rivestimento
đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013;
è la larghezza del pannello
đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;&#x2014;
è lo spessore del foglio di rivestimento
be rte ch .it
Si riportano di seguito le verifiche a taglio relative alle singole pareti. La tabella seguente riassume le caratteristiche geometriche dei diversi pannelli di cui è composta ciascuna parete e ne riporta la capacità portante di lastra Fi,v,Rk. Nella stessa si identifica se i pannelli soddisfano i requisiti geometrici di cui al punto 9.2.4.2 (2) della norma UNI EN 1995-1-1. bi [mm]
N pannelli
ci
Verifica geometria
Fi,v,Rk lato 1 [kN]
Fi,v,Rk lato 2 [kN]
1250
4
0,89
ok
127,50
127,50
350
1
0,25
no
0,00
0,00
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
800
1
0,57
ok
81,60
81,60
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
800
1
0,57
ok
81,60
81,60
1250
2
0,89
ok
127,50
127,50
Raccordo
95
1
0,07
no
0,00
0,00
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
PareteTelaio OSB
Raccordo
515
1
0,37
no
0,00
0,00
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Sezione
Pannello
Parete 2
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 2
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 9
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 9
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 10
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 10
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 12
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 12
PareteTelaio OSB
Parete 13
Parete 13
w
.ti m
Nome parete
PareteTelaio OSB
w
Parete 16
PareteTelaio OSB
Raccordo
107
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 17
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 17
PareteTelaio OSB
Raccordo
107
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 18
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 18
PareteTelaio OSB
Raccordo
107
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 19
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
w
Parete 16
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaio OSB
Intero
1250
3
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 21
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072
1
0,77
ok
109,34
109,34
Parete 22
PareteTelaio OSB
Intero
1250
3
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 22
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072
1
0,77
ok
109,34
109,34
Parete 26
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 26
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 27
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 27
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 28
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 28
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 29
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 29
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 30
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 30
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 31
PareteTelaio OSB
Parete 31
PareteTelaio OSB
be rte ch .it
Parete 21
4
0,89
ok
127,50
127,50
350
1
0,25
no
0,00
0,00
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
800
1
0,57
ok
81,60
81,60
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
800
1
0,57
ok
81,60
81,60
1250
2
0,89
ok
127,50
127,50
95
1
0,07
no
0,00
0,00
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
515
1
0,37
no
0,00
0,00
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Raccordo
107
1
0,08
no
0,00
0,00
w
.ti m
1250
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 32
PareteTelaio OSB
Raccordo
107
1
0,08
no
0,00
0,00
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 33
PareteTelaio OSB
Raccordo
107
1
0,08
no
0,00
0,00
Parete 34
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 35
PareteTelaio OSB
Intero
1250
3
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 35
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072
1
0,77
ok
109,34
109,34
w
Parete 32
w
Parete 33
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaio OSB
Intero
1250
3
0,89
ok
127,50
127,50
Parete 36
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072
1
0,77
ok
109,34
109,34
Parete 37
PareteTelaio OSB
Intero
1250
4
1,00
ok
127,50
127,50
Parete 37
PareteTelaio OSB
Raccordo
350
1
0,50
no
0,00
0,00
Parete 40
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 40
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 42
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 42
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 43
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 43
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 44
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 44
PareteTelaio OSB
Raccordo
Parete 45
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 46
PareteTelaio OSB
Intero
Parete 46
PareteTelaio OSB
Parete 47
PareteTelaio OSB
be rte ch .it
Parete 36
2
1,00
ok
127,50
127,50
95
1
0,14
no
0,00
0,00
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
107
1
0,15
no
0,00
0,00
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
107
1
0,15
no
0,00
0,00
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
107
1
0,15
no
0,00
0,00
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
1250
3
1,00
ok
127,50
127,50
Raccordo
1072
1
1,00
ok
109,34
109,34
Intero
1250
3
1,00
ok
127,50
127,50
w
.ti m
1250
PareteTelaio OSB
Raccordo
1072
1
1,00
ok
109,34
109,34
Parete 50
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
PareteTelaio OSB
Raccordo
800
1
1,00
ok
81,60
81,60
Parete 51
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
Parete 51
PareteTelaio OSB
Raccordo
800
1
1,00
ok
81,60
81,60
Parete 52
PareteTelaio OSB
Intero
1250
1
1,00
ok
127,50
127,50
w
Parete 47
w
Parete 50
Nella tabella seguente vengono riportate le verifiche di sicurezza con riferimento alle combinazioni di carico piĂš significative. Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Sezione
Comb.
Dur.
kmod lato1
kmod lato2
γM
γM2
Fv,Rd [kN]
Fv,Ed [kN]
Verifica
Parete 2
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
728,57
25,22
1%
Parete 9
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
298,71
9,57
2%
Parete 10
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
298,71
9,57
2%
Parete 12
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
364,29
11,99
1%
Parete 13
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
6,88
2%
Parete 16
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
3,02
1%
Parete 17
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
3,01
1%
Parete 18
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
3,02
1%
Parete 19
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
2,69
1%
Parete 21
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
702,63
17,45
1%
Parete 22
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
702,63
17,51
1%
Parete 26
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
728,57
13,86
0%
Parete 27
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
298,71
4,13
1%
Parete 28
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
298,71
4,13
1%
Parete 29
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
364,29
5,44
1%
Parete 30
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 2
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
2,74
1%
Parete 31
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
1,35
1%
w
w
.ti m
be rte ch .it
Nome parete
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
1,45
1%
Parete 33
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
1,40
1%
Parete 34
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
1,17
1%
Parete 35
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
702,63
13,13
0%
Parete 36
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
702,63
12,65
0%
w
Parete 32
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,4
-
728,57
3,48
0%
Parete 40
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,4
-
364,29
1,46
0%
Parete 42
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
0,50
0%
Parete 43
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
0,51
0%
Parete 44
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
0,51
0%
Parete 45
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
0,44
0%
Parete 46
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
702,63
3,61
0%
Parete 47
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 1
Istantanea
1
1
1,4
-
702,63
3,60
0%
Parete 50
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,4
-
298,71
1,11
0%
Parete 51
PareteTelaio OSB
Sismica SLV 5
Istantanea
1
1
1,4
-
298,71
1,11
0%
Parete 52
PareteTelaio OSB
SLU orizzontale 1
Istantanea
1
1
1,4
-
182,14
0,00
0%
be rte ch .it
Parete 37
.ti m
Verifiche ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento
In accordo con il punto 9.2.4.1 dell’Eurocodice EN1995-1-1 l’ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento può essere trascurato poiché tutte le pareti utilizzate nel progetto verificano il criterio proposto dalla norma europea
w
dove bnet
è la distanza libera fra i montanti
è lo spessore del foglio di rivestimento
w
t
bnet ≤ 100 t
w
Tutte le pareti utilizzate nel progetto soddisfano quindi la verifica ad ingobbamento per taglio dei fogli di rivestimento.
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Verifiche pareti in XLAM Verifiche di instabilità Le verifiche ad instabilità delle pareti in XLAM sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della UNI EN 1995-1-1:2009.
be rte ch .it
I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di instabilitĂ . Nome parete
Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
N [kN]
M2-2 [kNm]
Parete 41
1,77
SLU 64
Permanente
3,39
0,00
Le verifiche ad instabilitĂ dei pannelli in XLAM sono state eseguite considerando un tratto di lunghezza unitaria di parete: questâ&#x20AC;&#x2122;ultimo può essere ricondotto ad un pilastro in grado di sbandare solo nella direzione perpendicolare al proprio piano medio. Si raccomanda che laddove sia Îťrel,z â&#x2030;¤0,3 che Îťrel,y â&#x2030;¤0,3, le tensioni soddisfino le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1:2009.
Si raccomanda che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino la seguente espressione:
.ti m
Modello di calcolo XLAM
đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x161;,đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,0,đ?&#x2018;&#x2018; + â&#x2030;¤1 đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;? â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?,0,đ?&#x2018;&#x2018; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x161;,đ?&#x2018;Ś,đ?&#x2018;&#x2018;
đ??´đ?&#x2018;&#x2013;
đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2013;
đ??şđ?&#x2018;&#x2026;
đ?&#x2018;&#x2013;=1
đ?&#x153;&#x2039; 2 đ??¸đ?&#x2018;&#x2013; đ??´đ?&#x2018;&#x2013; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x2013; = ďż˝1 + ďż˝ đ?&#x2018;? đ??şđ?&#x2018;&#x2026; â&#x2039;&#x2026; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2122; 2 đ?&#x2018;&#x2018;
in cui đ??˝đ?&#x2018;&#x2013;
đ?&#x2018;&#x203A;
đ??¸đ??˝đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x201C; = ��đ??¸đ?&#x2018;&#x2013; đ??˝đ?&#x2018;&#x2013; + đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x2013; đ??¸đ?&#x2018;&#x2013; đ??´đ?&#x2018;&#x2013; đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2013;2 ďż˝
w
w
w
Il modello di calcolo adottato per il materiale XLAM è quello di struttura composta con connessione deformabile. Gli strati longitudinali del pannello XLAM sono considerati connessi in modo cedevole dagli strati trasversali. Il pannello è quindi calcolato come una struttura composta con connessione deformabile in accordo con lâ&#x20AC;&#x2122;appendice B della norma EN 1995-1-1 (teoria di MĂśhler) mediante fattori Ď&#x2019; dipendenti dallo spessore degli strati trasversali, dal modulo di taglio a â&#x20AC;&#x153;rolling shearâ&#x20AC;? e dalla lunghezza del pannello. La rigidezza efficace a flessione è stata assunta come:
â&#x2C6;&#x2019;1
rappresenta il momento di inerzia del generico strato è lâ&#x20AC;&#x2122;area del generico strato è la distanza tra il baricentro dellâ&#x20AC;&#x2122;i-esimo strato e il baricentro della sezione è il modulo di taglio per â&#x20AC;&#x153;rolling shearâ&#x20AC;? Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
I valori risultanti relativi alla verifica di instabilitĂ vengono riportati di seguito in forma percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale, riassunti nella tabella sottostante, soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. Altezza della parete
Anet:
Area della sezione trasversale del tratto di parete considerato nella verifica (a metro lineare)
Jeff:
Momento di inerzia della sezione trasversale dal tratto di parete
Comb.:
Combinazione di carico piĂš gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,0,k:
Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura
fm,k:
Resistenza caratteristica a flessione
Ď&#x192;c,0,d:
Tensione di progetto a compressione lungo la fibratura
be rte ch .it
h:
Sezione
h [m]
Anet [mm2/m]
Jeff [mm4/m]
kc
Comb.
kmod
ÎłM
fc,0,k [Mpa]
fm,k [Mpa]
Ď&#x192;c,0,d [Mpa]
Ď&#x192;m,d [Mpa]
Verifica
Parete 41
xlam
1,4
40000
1511293 8
0,54
SLU 64
0,6
1,5
17
16
0,05
0,00
1%
.ti m
Nome parete
w
Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura
w
w
In prossimitĂ dellâ&#x20AC;&#x2122;appoggio delle pareti si presenta la situazione di rischio di schiacciamento ortogonale alla fibratura. AffinchĂŠ la relativa verifica risulti soddisfatta si deve garantire che la tensione sollecitante risulti essere inferiore alla resistenza del materiale, secondo la seguente espressione:
con
dove:
đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; =
đ??šđ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018; đ??´đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2122;
đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è la tensione di progetto a compressione nell'area di contatto efficace, perpendicolare alla fibratura
đ??šđ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è il carico di progetto a compressione perpendicolare alla fibratura Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale đ??´đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2122;
è lâ&#x20AC;&#x2122;area di contatto sulla quale agisce la compressione perpendicolare alla fibratura
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è un coefficiente che tiene conto della configurazione di carico, della possibilità di rottura per spacco, nonchÊ del grado di deformazione a compressione
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?,90,đ?&#x2018;&#x2018;
è la resistenza di progetto a compressione, perpendicolare alla fibratura
Il valore di kc,90 è assunto pari a 1,0.
Nome parete Parete 41
be rte ch .it
I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di schiacciamento. Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
N [kN]
1,77
SLU 64
Permanente
3,39
Le verifiche a compressione perpendicolare al piano del pannello di solaio in XLAM sono riportate di seguito con riferimento ad un metro di parete. I valori risultanti vengono riportati in forma percentuale come risultato dell'analisi eseguita sul modello. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. Indicazione del tipologia di sezione trasversale dellâ&#x20AC;&#x2122;XLAM come indicato al paragrafo
Afull:
Area di contatto sulla quale agisce la compressione perpendicolare alla fibratura
Comb.:
Combinazione di carico piĂš gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,90,k:
Resistenza caratteristica a compressione ortogonale alla fibratura
Ď&#x192;c,90,d:
Tensione di progetto a compressione ortogonale alla fibratura Sezione
Afull [mm2/m]
kc,90
Comb.
kmod
ÎłM
fc,90,k [MPa]
Ď&#x192;c,90,d [MPa]
Verifica
xlam
60000
1
SLU 64
0,6
1,5
2,20
0,03
3%
w
Nome parete
.ti m
Sezione:
w
Parete 41
Verifiche a taglio
w
La sollecitazione tagliante sull'XLAM porta ad avere nel materiale una sollecitazione di taglio sulle lamelle ed una sollecitazione di torsione sugli incroci incollati che possono portare a rottura lâ&#x20AC;&#x2122;XLAM secondo due diverse modalitĂ . I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa per lo Stato Limite Ultimo di taglio. Nome parete
Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Parete 41
1,77
Sismica SLV 5
Istantanea
1,80
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio
Le sollecitazioni di taglio sulle lamelle sono determinabili mediante le seguenti espressioni [omissis]
be rte ch .it
in cui đ?&#x2018;Ł2
è il taglio a metro lineare agente sullâ&#x20AC;&#x2122;elemento in X-LAM
đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;Ą
è lo spessore dellâ&#x20AC;&#x2122;i-esimo strato avente orientazione parallela agli strati interni
đ?&#x153;?đ?&#x2018;Ś
è la tensione di taglio agente sugli strati aventi orientazione parallela agli strati interni
đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2013;,đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;Ľđ?&#x2018;Ą
đ?&#x153;?đ?&#x2018;§
è lo spessore dellâ&#x20AC;&#x2122;i-esimo strato avente orientazione parallela agli strati esterni
è la tensione di taglio agente sugli strati aventi orientazione parallela agli strati esterni
La tensione da utilizzare nella verifica è la massima tra le due: đ?&#x153;?đ?&#x2018;&#x2018; = đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;Ľ(đ?&#x153;?đ?&#x2018;§ ; đ?&#x153;?đ?&#x2018;Ś )
La verifica si traduce nella seguente disequazione
đ?&#x153;?đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x17D;,đ?&#x2018;&#x2018;
essendo
la resistenza a taglio a lastra di progetto calcolata mediante la
.ti m
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2018;
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x17D;,đ?&#x2018;&#x2018; =
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ł,đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x17D;,đ?&#x2018;&#x2DC; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
w
Verifica del meccanismo di rottura per torsione
La tensione dovuta alla torsione può essere ricavata dal rapporto tra il momento torcente agente ed il momento resistente polare
w
Il valore di W si determina mediante la seguente espressione [omissis]
w
essendo aref la larghezza media delle tavole assunta pari a 150 mm. [omissis]
Il valore del momento torcente đ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018;&#x2021; sollecitante può essere valutato secondo il modello proposto in diversi Benestare Tecnici Europei (ETA) i quali prevedono di utilizzare la seguente espressione [omissis]
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale La verifica assume quindi la forma đ?&#x153;? đ?&#x2018;&#x2021;,đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x2021;,đ?&#x2018;&#x2018;
essendo đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x2021;,đ?&#x2018;&#x2018;
il valore di progetto della resistenza a torsione agli incroci đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x2021;,đ?&#x2018;&#x2DC; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
be rte ch .it
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x2021;,đ?&#x2018;&#x2018; =
Di seguito è riportata la tabella con le verifiche a taglio per ogni parete in XLAM relative ai due meccanismi di rottura relativi alle tensioni di taglio sulle lamelle e quelle relative alla torsione agente sulle superfici di incollaggio. Combinazione di carico piÚ gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fv,lastra,k:
Resistenza caratteristica a taglio a lastra del pannello in XLAM
Ď&#x201E;d:
Tensioni taglianti agenti sugli strati
MT:
Valore del momento torcente agente allâ&#x20AC;&#x2122;interfaccia tra gli strati esterni
W:
Modulo di resistenza torsionale
fT,k:
Valore caratteristico della resistenza a torsione agli incroci
Ď&#x201E;T,d:
Tensione di taglio agente sugli strati esterni
.ti m
Comb.:
Sezione
Comb.
kmod
ÎłM
fv,lastra,k [MPa]
Ď&#x201E;d [MPa]
Verifica taglio
MT [Nmm]
W [mm3]
fT,k [MPa]
Ď&#x201E;T,d [MPa]
Verifica torsione
Parete 41
xlam
Sismica SLV 5
1
1,5
3,2
0,05
2%
11448
1125000
2,5
0,01
1%
w
w
w
Nome parete
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Verifiche connessioni Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base La resistenza di progetto Rd degli hold-down è determinata come il valore minimo tra le resistenze relative ai quattro modi di rottura: rottura della chiodatura
•
rottura lato acciaio dell’hold-down
•
rottura del tassello
•
resistenza ad estrazione del tassello
Sollecitazioni agenti
be rte ch .it
•
Il valore di progetto del carico agente sugli hold-down è valutato come illustrato nel paragrafo “Descrizione del modello”. Nome parete
Lunghezza [m]
Nome connessione
Parete 2
5,35
Base - hold down - piastra forata
Parete 9
2,05
Base - hold down - piastra forata
N° ancoraggi estremità di parete
Comb.
Dur.
N [kN]
M3-3 [kNm]
Ta [kN]
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
24,56
113,55
11,30
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
12,13
39,65
15,42
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
12,13
39,65
15,42
Base - hold down - piastra forata
2,60
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
18,02
50,52
12,62
1,77
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
8,58
29,04
13,99
1,36
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
5,78
11,88
6,84
1,36
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
5,11
11,86
7,16
Parete 18
1,36
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
5,13
11,90
7,18
Parete 19
1,25
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
7,65
10,50
5,50
Parete 21
4,82
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
16,81
78,97
9,79
Parete 22
4,82
Base - hold down - piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
18,75
79,23
8,88
Parete 41
1,77
aaa
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
0,89
2,12
0,89
Parete 12
Parete 13
Parete 16
w
w
w
Parete 17
.ti m 2,05
Parete 10
Resistenza chiodatura Il valore di progetto della capacità portante della chiodatura è dato dalla seguente espressione
Relazione di calcolo strutturale
đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; =
in cui
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; R c,k,dens đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
R c,k,dens è la resistenza caratteristica della chiodatura, corretta per tener conto della densitĂ Ď
2
k ďż˝ nella quale il effettiva del materiale utilizzato secondo la formula R c,k,dens = R c,k â&#x2039;&#x2026; ďż˝350
be rte ch .it
valore di R c,k è stato valutato come riportato nel documento ETA-11/0086 per quanto riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dallâ&#x20AC;&#x2122;utente đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018;
è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni
Resistenza acciaio hold-down
La resistenza a trazione di progetto dellâ&#x20AC;&#x2122;angolare può essere valutata secondo la formula R s,d =
in cui
R s,k ÎłM2
è il valore caratteristico della resistenza dellâ&#x20AC;&#x2122;angolare reperibile nel documento ETA11/0086 per quanto riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA-09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dallâ&#x20AC;&#x2122;utente;
ÎłM2
è il coefficiente di sicurezza parziale della resistenza delle sezioni tese.
.ti m
R s,k
w
Resistenza a trazione del tassello
w
w
La resistenza a trazione viene valutata secondo quanto riportato nella tabella 3.4 della norma UNI EN 1993-1-8 mediante la seguente formula R t,d =
essendo:
0.9 â&#x2039;&#x2026; fub â&#x2039;&#x2026; As ÎłM2
fub
la resistenza ultima a trazione dellâ&#x20AC;&#x2122;ancorante
ÎłM2
il coefficiente di sicurezza
As
lâ&#x20AC;&#x2122;area resistente della parte filettata del gambo dellâ&#x20AC;&#x2122;ancorante
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Resistenza ad estrazione del tassello Il valore caratteristico di resistenza ad estrazione del tassello si riferisce ad un singolo ancorante senza tener conto degli effetti dovuti allâ&#x20AC;&#x2122;interasse o alla distanza dal bordo, il quale si considera inserito in calcestruzzo non fessurato, asciutto ed a temperature standard per la profonditĂ effettiva di ancoraggio. Il relativo valore di progetto è valutato tramite la seguente formula đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2122;,đ?&#x2018;&#x2DC; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018;?
be rte ch .it
đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2122;,đ?&#x2018;&#x2018; =
in cui đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2122;,đ?&#x2018;&#x2DC;
è il valore caratteristico della resistenza ad estrazione valutato in accordo alle indicazioni del Benestare Tecnico Europeo ETA-09/0078
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018;?
è il corrispondente coefficiente di sicurezza parziale assunto come proposto nel documento ETA-09/0078
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella nella quale si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti nonchĂŠ il valore minore tra tutti quelli di progetto. Nome della connessione nella quale è utilizzato lâ&#x20AC;&#x2122;hold-down
Comb.:
Combinazione di carico piĂš gravosa per lâ&#x20AC;&#x2122;angolare considerato
TEd:
Valore di progetto della sollecitazione agente
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
Parete 2
Comb.
w
Parete 10
Parete 12
Parete 13
Parete 16
TEd [kN]
Rc,k [kN]
đ?&#x2018;&#x2021;đ??¸đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; = đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;. ďż˝đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; ; đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018; ,đ?&#x2018;&#x2018; ; đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;Ą,đ?&#x2018;&#x2018; ; đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2122;,đ?&#x2018;&#x2018; ďż˝ Rs,k [kN]
Rt,k [kN]
Rpull,k [kN]
kmod
ÎłM
ÎłM2
ÎłMe
Rd [kN]
Modo di rottura
Verifica
SLU orizzont ale 2
11,30
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
44%
SLU orizzont ale 2
15,42
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
60%
SLU orizzont ale 2
15,42
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
60%
SLU orizzont ale 2
12,62
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
49%
SLU orizzont ale 2
13,99
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
54%
SLU orizzont ale 1
6,84
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
27%
w
Parete 9
Nome connes sione Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata
w
Nome parete
.ti m
Nome:
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Parete 18
Parete 19
Parete 21
Parete 22
Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata
Parete 41
aaa
SLU orizzont ale 1
7,16
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
28%
SLU orizzont ale 1
7,18
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
28%
SLU orizzont ale 1
5,50
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
21%
SLU orizzont ale 1
9,79
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
38%
SLU orizzont ale 1
8,88
38,6
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
38,6
Chiodatu ra
35%
SLU orizzont ale 2
0,89
22
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
17,2587 7551020 41
Chiodatu ra
8%
be rte ch .it
Parete 17
Verifiche connessioni a trazione con nastri forati
La resistenza di progetto Rd delle connessioni a trazione con nastri forati è stata determinata come il valore minimo tra le resistenze relative ai modi di rottura: Rottura a trazione del nastro forato
•
Rottura della chiodatura
.ti m
•
Sollecitazioni agenti
Il valore di progetto del carico agente sul nastro forato è stato valutato come illustrato nel paragrafo “Descrizione del modello”. Nome parete
Nome connessione
N° ancoraggi estremità di parete
Comb.
Dur.
N [kN]
M3-3 [kNm]
Ta [kN]
5,35
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
14,15
42,94
1,85
2,05
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
7,07
12,87
3,44
w
Parete 26
Lunghezza [m]
Parete 27
2,05
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
7,07
12,87
3,44
Parete 29
2,60
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
10,48
16,96
2,02
Parete 30
1,77
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
4,74
9,79
3,79
Parete 31
1,36
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,93
3,43
0,85
Parete 32
1,36
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,26
3,43
1,18
Parete 33
1,36
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,28
3,44
1,17
Parete 34
1,25
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
4,94
2,97
0,17
w
w Parete 28
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
4,82
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
10,62
30,11
1,63
Parete 36
4,82
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
11,62
30,19
1,14
Parete 37
5,35
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,73
0,01
0,00
Parete 40
2,60
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
2,94
0,00
0,00
Parete 42
1,36
Interpiano nastro forato piastra forata
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
2,08
0,46
0,00
Parete 43
1,36
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 44
1,36
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 45
1,25
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 46
4,82
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 47
4,82
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 50
2,05
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 51
2,05
Interpiano nastro forato piastra forata
Parete 52
1,25
Interpiano nastro forato piastra forata
be rte ch .it
Parete 35
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
1,41
0,45
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
1,43
0,46
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
2,23
0,40
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
4,43
3,20
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
4,48
3,21
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
1,57
0,00
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
1,57
0,00
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
1,79
0,00
0,00
Resistenza del nastro forato a trazione
.ti m
La resistenza dellâ&#x20AC;&#x2122;elemento forato in acciaio è stata valutata sulla base delle indicazioni del punto 6.2.3 della norma UNI EN 1993-1-1 secondo il quale, per sezioni in cui sono presenti fori si raccomanda che il valore di progetto della resistenza a trazione đ?&#x2018; đ?&#x2018;Ą,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; sia assunto pari al valore piĂš piccolo fra la resistenza plastica di progetto della sezione trasversale lorda e la resistenza della sezione trasversale netta.
w
w
La resistenza plastica di progetto della sezione trasversale lorda valutata mediante la seguente formula
in cui
đ??´ â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ś đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;0
è lâ&#x20AC;&#x2122;area della sezione trasversa lorda
w
đ??´
đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2122;,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; =
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ś
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;0
è la resistenza di snervamento dellâ&#x20AC;&#x2122;acciaio utilizzato è il coefficiente di sicurezza del materiale
La resistenza ultima di progetto della sezione trasversale netta in corrispondenza dei fori per i dispositivi di giunzione viene valutata mediante lâ&#x20AC;&#x2122;espressione:
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;˘,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; =
in cui
đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;2
è lâ&#x20AC;&#x2122;area netta della sezione trasversale è la resistenza ultima dellâ&#x20AC;&#x2122;acciaio utilizzato per le piastre è il coeffciente parziale di sicurezza per la resistenza di rottura della sezione trasversale soggetta a trazione
Resistenza chiodatura
be rte ch .it
đ??´đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;Ą
0.9 â&#x2039;&#x2026; đ??´đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;Ą â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘ đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;2
La resistenza caratteristica del collegamento è stata calcolata come prodotto tra il numero di connettori inseriti e la portata del singolo connettore
R c,k = nconn â&#x2039;&#x2026; R k,conn
dove la portata del singolo connettore R k,conn è valutata utilizzando la teoria di Johansen. Il valore di progetto della capacitĂ portante è dato dalla đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; =
in cui
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; Rc,k đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
è la resistenza caratteristica del collegamento
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018;
è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni
.ti m
R c,k
w
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella nella quale si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti nonchÊ le rispettive resistenze di progetto. Nome della connessione nella quale è utilizzata la piastra forata
Comb.:
Combinazione di carico piĂš gravosa per lâ&#x20AC;&#x2122;angolare considerato
TEd:
Valore di progetto della sollecitazione agente
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
Rd:
Valore di progetto della resistenza, assunto pari al minore tra i valori relativi alle resistenze di progetto di tutti i meccanismi di rottura considerati
w
w
Nome:
đ?&#x2018;&#x2021;đ??¸đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;. (đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2122;,đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2018; ; đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;˘,đ?&#x2018;&#x2018; ; đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; ) Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Parete 27
Parete 28
Parete 29
Parete 30
Parete 31
Parete 32
Parete 33
Parete 34
Parete 35
Parete 36
Parete 37
Parete 40
Parete 42
Parete 43
TEd [kN]
Rc,k [kN]
Rpl,k [kN]
Ru,k [kN]
kmod
γM
γM0
γM2
Rd [kN]
Modo di rottura
Verifica
SLU orizzonta le 2
1,85
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
27%
SLU orizzonta le 2
3,44
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
51%
SLU orizzonta le 2
3,44
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
51%
SLU orizzonta le 2
2,02
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
30%
SLU orizzonta le 2
3,79
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
56%
SLU orizzonta le 1
0,85
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
13%
SLU orizzonta le 1
1,18
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
17%
SLU orizzonta le 1
1,17
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
17%
SLU orizzonta le 1
0,17
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
2%
SLU orizzonta le 1
1,63
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
24%
SLU orizzonta le 1
1,14
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
10,15
Chiodatu ra
17%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
w
Parete 44
Comb.
Parete 45
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
SLU orizzonta le 1
0,00
10,15
50
44,55
1
1,5
1,05
1,25
0
0%
w
Parete 46
w
Parete 47
Parete 50
Parete 51
Parete 52
be rte ch .it
Parete 26
Nome connession e Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata Interpiano nastro forato - piastra forata
.ti m
Nome parete
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Verifiche degli angolari con tasselli â&#x20AC;&#x201C; Giunzioni legnocemento La resistenza di progetto Rd dellâ&#x20AC;&#x2122;angolare è stata determinata come il valore minimo tra le resistenze relative a due modi di rottura: Rottura a taglio dellâ&#x20AC;&#x2122;angolare e/o del gruppo di connettori del collegamento lato legno
â&#x20AC;˘
Rottura a taglio dei tasselli di collegamento lato calcestruzzo
be rte ch .it
â&#x20AC;˘
Sollecitazioni agenti
Le sollecitazioni taglianti agenti sul singolo angolare sono state valutate come prodotto della forza a metro lineare agente sulla parete per lâ&#x20AC;&#x2122;interasse degli angolari. Si tiene inoltre conto dellâ&#x20AC;&#x2122;eventuale presenza di angolari su entrambi i lati dellâ&#x20AC;&#x2122;elemento strutturale. đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018;&#x17D; =
in cui đ?&#x2018;Ł2
đ?&#x2018;Ł2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x17D; đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2013;
è la sollecitazione tagliante di progetto a metro lineare agente sulla parete considerata
đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x17D;
è lâ&#x20AC;&#x2122;interasse tra gli angolari preposti al trasferimento della sollecitazione tagliante
đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2013;
è il numero di lati della parete sui quali sono disposti gli angolari (1 o 2)
.ti m
La forza di taglio agente sul tassello maggiormente caricato viene calcolata tenendo in conto del momento aggiuntivo dovuto al non allineamento tra forze esterne agenti sulla flangia verticale ed il tassello stesso mediante un coefficiente, indicato con kt. Si ha đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018;? = đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018;&#x17D; â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;Ą
Lunghezza [m]
Nome connessione
w
Nome parete
1,77
aaa
Interasse ancoraggi i [mm]
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Va [kN]
kt
1
500
Sismica SLV 5
Istantanea
1,80
0,51
0,5
w
Parete 41
Numero lati connessione
Resistenza angolare
w
Il valore di progetto della capacitĂ portante a taglio dellâ&#x20AC;&#x2122;angolare può essere valutato a partire dal valore caratteristico mediante le seguente espressione
in cui:
R a,k,dens
đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;&#x17D;,đ?&#x2018;&#x2018; =
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; Ra,k,dens đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
è la resistenza caratteristica, corretta per tener conto della densitĂ effettiva del Ď
2
k ďż˝ , nella quale il valore di materiale utilizzato secondo la formula R a,k,dens = R a,k â&#x2039;&#x2026; ďż˝350 Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale R a,k viene valutato come riportato nel documento ETA-09/0323 per gli angolari del tipo WBR100, sulla base del documento ETA-09/0324 per gli angolari del tipo WKR095 e WKR135, sulla base dellâ&#x20AC;&#x2122;ETA-11/0496 per gli angolari del tipo Titan TCN200, TCN240 e TCF200, oppure sulla base dei dati inseriti dallâ&#x20AC;&#x2122;utente.
Resistenza a taglio del tassello Il valore di progetto della resistenza a taglio del tassello viene valutato secondo la đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2DC; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018; ,đ?&#x2018;&#x2030;
be rte ch .it đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; =
in cui: đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2DC;
è il valore caratteristico della resistenza a taglio del tassello chimico calcolato in base alle indicazioni dei documenti ETA-09/0078 e ETA-07/0067
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;đ?&#x2018; ,đ?&#x2018;&#x2030;
è il coefficiente di sicurezza parziale il cui valore è stato assunto come riportato nei documenti dei documenti ETA-09/0078 e ETA-07/0067
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti con i rispettivi valori di progetto. La verifica viene effettuata confrontando la forza agente con il minore tra essi.
Nome della connessione nella quale è utilizzato lâ&#x20AC;&#x2122;angolare
Comb.:
Combinazione di carico piĂš gravosa per lâ&#x20AC;&#x2122;angolare considerato
Va,Ed:
Valore di progetto della sollecitazione agente
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
w
.ti m
Nome:
Nome connes sione
Comb.
w
Nome parete Parete 41
Sismica SLV 5
kt
Ra,k [kN]
kmod
ÎłM
Ra,d [kN]
Verifica angolar e
Rp,k [kN]
ÎłMs,V
Rp,d [kN]
Verifica tassello
0,51
0,5
15
1
1,5
6,07
2%
15
1,25
12
16%
w
aaa
Va,Ed [kN]
Verifiche connessioni a taglio con piastre forate
La resistenza di progetto Rd delle connessioni a taglio con piastre forate viene determinata come il valore minimo tra le resistenze relative a due modi di rottura: â&#x20AC;˘
Rottura a taglio della piastra forata
â&#x20AC;˘
Rottura della chiodatura Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Sollecitazioni agenti Le sollecitazioni taglianti agenti sulla singola piastra forata vengono valutate come prodotto della forza a metro lineare agente sulla parete per lâ&#x20AC;&#x2122;interasse dei sistemi di connessione a taglio: đ??šđ??¸đ?&#x2018;&#x2018; = đ?&#x2018;Ł2 â&#x2039;&#x2026; đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x17D;
in cui:
è lâ&#x20AC;&#x2122;interasse tra le piastre forate poste su uno stesso lato
Nome parete
Lunghezza [m]
Nome connessione
Interasse ancoraggi i [mm]
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Va [kN]
Parete 2
5,35
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
25,22
2,36
Parete 9
2,05
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
9,57
2,33
Parete 10
2,05
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
9,57
2,33
Parete 12
2,60
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
11,99
2,31
Parete 13
1,77
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
6,88
1,95
Parete 16
1,36
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,02
1,11
Parete 17
1,36
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,01
1,11
Parete 18
1,36
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,02
1,11
1,25
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
2,69
1,08
4,82
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
17,45
1,81
4,82
Base - hold down - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
17,51
1,82
5,35
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
13,86
1,30
Parete 19
Parete 21
Parete 22
w
Parete 26
.ti m
đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x17D;
è la sollecitazione tagliante di progetto a metro lineare agente sulla parete considerata
be rte ch .it
đ?&#x2018;Ł2
2,05
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
4,13
1,01
Parete 28
2,05
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
4,13
1,01
Parete 29
2,60
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
5,44
1,05
Parete 30
1,77
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
SLU orizzontale 2
Istantanea
2,74
0,78
Parete 31
1,36
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
1,35
0,50
Parete 32
1,36
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
1,45
0,53
Parete 33
1,36
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
1,40
0,52
Parete 34
1,25
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
1,17
0,47
w
w
Parete 27
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
4,82
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
13,13
1,36
Parete 36
4,82
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
12,65
1,31
Parete 37
5,35
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 5
Istantanea
3,48
0,32
Parete 40
2,60
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 5
Istantanea
1,46
0,28
Parete 42
1,36
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
0,50
0,18
Parete 43
1,36
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
0,51
0,19
Parete 44
1,36
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
0,51
0,19
Parete 45
1,25
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
0,44
0,18
Parete 46
4,82
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
3,61
0,37
Parete 47
4,82
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 1
Istantanea
3,60
0,37
Parete 50
2,05
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 5
Istantanea
1,11
0,27
Parete 51
2,05
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
Sismica SLV 5
Istantanea
1,11
0,27
Parete 52
1,25
Interpiano - nastro forato - piastra forata
500
SLU orizzontale 1
Istantanea
0,00
0,00
be rte ch .it
Parete 35
.ti m
Resistenza della piastra a taglio
Il valore di progetto della resistenza a taglio della singola piastra viene calcolato secondo le indicazioni del paragrafo 6.2.6 della norma UNI EN 1993-1-1 mediante la seguente espressione
Av â&#x2039;&#x2026; fy /â&#x2C6;&#x161;3 đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;0
w
in cui:
đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018; ,đ?&#x2018;&#x2018; =
è lâ&#x20AC;&#x2122;area della sezione netta resistente a taglio della piastra ridotta per la presenza dei
fy
è la resistenza di snervamento dellâ&#x20AC;&#x2122;acciaio della piastra forata
w
Av fori
è il coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
w
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;0
Resistenza chiodatura La resistenza caratteristica del collegamento viene calcolata come prodotto tra il numero di connettori inseriti e la portata del singolo connettore R c,k = nconn â&#x2039;&#x2026; R k,conn Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale dove la portata del singolo connettore R k,conn è valutata utilizzando la teoria di Johansen. Il valore di progetto della capacitĂ portante è dato dalla đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; =
in cui:
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2039;&#x2026; Rc,k đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
è la resistenza caratteristica del collegamento
đ?&#x2018;&#x2DC;đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x2018;
è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
đ?&#x203A;žđ?&#x2018;&#x20AC;
è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni
be rte ch .it
R c,k
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riporta il valore caratteristico di resistenza dellâ&#x20AC;&#x2122;angolare ed il relativo valore di progetto. La verifica viene effettuata confrontando questâ&#x20AC;&#x2122;ultimo con la forza agente. đ?&#x2018;&#x2030;đ??¸đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;¤ đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A; (đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018; ,đ?&#x2018;&#x2018; ; đ?&#x2018;&#x2026;đ?&#x2018;?,đ?&#x2018;&#x2018; )
Nome connessione: Nome della connessione nella quale è utilizzato lâ&#x20AC;&#x2122;angolare
Combinazione di carico piĂš gravosa per lâ&#x20AC;&#x2122;angolare considerato
Va,Ed:
Valore di progetto della sollecitazione agente su ogni piastra
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dellâ&#x20AC;&#x2122;umiditĂ
Ď&#x2019;M:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
Nome connessi one Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra
Rc,k [kN]
kmod
ÎłM
Rc,d [kN]
Verifica chiodatu ra
Rs,k [kN]
ÎłM0
Rs,d [kN]
Verifica piastra a taglio
2,36
20,3
1
1,5
13,53
17%
43,3
1,05
41,24
6%
SLU orizzontal e2
2,33
20,3
1
1,5
13,53
17%
43,3
1,05
41,24
6%
SLU orizzontal e2
2,33
20,3
1
1,5
13,53
17%
43,3
1,05
41,24
6%
SLU orizzontal e2
2,31
20,3
1
1,5
13,53
17%
43,3
1,05
41,24
6%
SLU orizzontal e2
1,95
20,3
1
1,5
13,53
14%
43,3
1,05
41,24
5%
SLU orizzontal e1
1,11
20,3
1
1,5
13,53
8%
43,3
1,05
41,24
3%
SLU orizzontal e1
1,11
20,3
1
1,5
13,53
8%
43,3
1,05
41,24
3%
Comb.
Va,Ed [kN]
SLU orizzontal e2
w
Nome parete
.ti m
Comb.:
Parete 2
w
Parete 9
w
Parete 10
Parete 12
Parete 13
Parete 16
Parete 17
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale forata
Parete 21
Parete 22
Parete 26
Parete 27
Parete 28
Parete 29
Parete 30
Parete 31
Parete 32
Parete 33
1,11
20,3
1
1,5
13,53
8%
43,3
1,05
41,24
3%
SLU orizzontal e1
1,08
20,3
1
1,5
13,53
8%
43,3
1,05
41,24
3%
SLU orizzontal e1
1,81
20,3
1
1,5
13,53
13%
43,3
1,05
41,24
4%
SLU orizzontal e1
1,82
20,3
1
1,5
13,53
13%
43,3
1,05
41,24
4%
SLU orizzontal e2
1,30
20,3
1
1,5
13,53
10%
43,3
1,05
41,24
3%
SLU orizzontal e2
1,01
20,3
1
1,5
13,53
7%
43,3
1,05
41,24
2%
SLU orizzontal e2
1,01
20,3
1
1,5
13,53
7%
43,3
1,05
41,24
2%
SLU orizzontal e2
1,05
20,3
1
1,5
13,53
8%
43,3
1,05
41,24
3%
SLU orizzontal e2
0,78
20,3
1
1,5
13,53
6%
43,3
1,05
41,24
2%
Sismica SLV 1
0,50
20,3
1
1,5
13,53
4%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 1
0,53
20,3
1
1,5
13,53
4%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 1
0,52
20,3
1
1,5
13,53
4%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 1
0,47
20,3
1
1,5
13,53
3%
43,3
1,05
41,24
1%
w
Parete 34
SLU orizzontal e1
Sismica SLV 1
1,36
20,3
1
1,5
13,53
10%
43,3
1,05
41,24
3%
Sismica SLV 1
1,31
20,3
1
1,5
13,53
10%
43,3
1,05
41,24
3%
Sismica SLV 5
0,32
20,3
1
1,5
13,53
2%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 5
0,28
20,3
1
1,5
13,53
2%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 1
0,18
20,3
1
1,5
13,53
1%
43,3
1,05
41,24
0%
Sismica SLV 1
0,19
20,3
1
1,5
13,53
1%
43,3
1,05
41,24
0%
w
Parete 35
Parete 36
w
Parete 37
Parete 40
Parete 42
Parete 43
be rte ch .it
Parete 19
Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Base hold down piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata
.ti m
Parete 18
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Parete 45
Parete 46
Parete 47
Parete 50
Parete 51
Parete 52
Sismica SLV 1
0,19
20,3
1
1,5
13,53
1%
43,3
1,05
41,24
0%
Sismica SLV 1
0,18
20,3
1
1,5
13,53
1%
43,3
1,05
41,24
0%
Sismica SLV 1
0,37
20,3
1
1,5
13,53
3%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 1
0,37
20,3
1
1,5
13,53
3%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 5
0,27
20,3
1
1,5
13,53
2%
43,3
1,05
41,24
1%
Sismica SLV 5
0,27
20,3
1
1,5
13,53
2%
43,3
1,05
41,24
1%
SLU orizzontal e1
0,00
20,3
1
1,5
0,00
0%
43,3
1,05
0,00
0%
be rte ch .it
Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata Interpian o - nastro forato piastra forata
Parete 44
Verifiche sismiche agli stati limite di danno
Si verifica che lâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica di progetto non produca agli elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere la costruzione temporaneamente inagibile.
.ti m
Nel caso delle costruzioni civili e industriali, qualora la temporanea inagibilitĂ sia dovuta a spostamenti eccessivi interpiano, questa condizione si può ritenere soddisfatta quando gli spostamenti interpiano ottenuti dallâ&#x20AC;&#x2122;analisi in presenza dellâ&#x20AC;&#x2122;azione sismica di progetto relativa allo SLD siano inferiori ai limiti indicati nel seguito đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x; < đ?&#x2018;&#x2018;r,lim = 0.005 â&#x2039;&#x2026; â&#x201E;&#x17D;
dove
Inferiore
è lâ&#x20AC;&#x2122;altezza del piano
w
â&#x201E;&#x17D;
è lo spostamento interpiano, ovvero la differenza tra gli spostamenti al solaio superiore ed
w
đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x;
w
Nella tabella a seguire si riportano le verifiche sismiche allo stato limite di danno. Parete:
Nome indicativo della parete considerata
h:
Altezza di interpiano
Comb.:
Combinazione di carico piĂš gravosa per la verifica in esame
dr:
Spostamento relativo calcolato
dr,lim:
Spostamento relativo limite
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
h [m]
Comb.
dr [mm]
dlim [mm]
Verifica
Parete 2
2,8
Sismica SLD 6
2,45
14,00
18%
Parete 9
2,8
Sismica SLD 5
3,07
14,00
22%
Parete 10
2,8
Sismica SLD 5
3,07
14,00
22%
Parete 12
2,8
Parete 13
2,8
Parete 16
2,8
Parete 17
2,8
Parete 18
2,8
Parete 19
2,8
Parete 21
2,8
Parete 22
2,8
Parete 26
2,8
Sismica SLD 5
2,81
14,00
20%
Sismica SLD 5
2,81
14,00
20%
Sismica SLD 1
2,53
14,00
18%
Sismica SLD 1
2,64
14,00
19%
Sismica SLD 2
2,54
14,00
18%
Sismica SLD 1
2,53
14,00
18%
Sismica SLD 1
2,64
14,00
19%
Sismica SLD 2
2,54
14,00
18%
Sismica SLD 6
3,56
14,00
25%
.ti m
Parete 27
be rte ch .it
Parete
2,8
Sismica SLD 5
5,34
14,00
38%
2,8
Sismica SLD 5
5,34
14,00
38%
2,8
Sismica SLD 5
4,63
14,00
33%
2,8
Sismica SLD 5
4,63
14,00
33%
2,8
Sismica SLD 1
3,77
14,00
27%
Parete 32
2,8
Sismica SLD 1
4,04
14,00
29%
Parete 33
2,8
Sismica SLD 2
3,90
14,00
28%
Parete 34
2,8
Sismica SLD 1
3,77
14,00
27%
Parete 35
2,8
Sismica SLD 1
4,04
14,00
29%
Parete 36
2,8
Sismica SLD 2
3,90
14,00
28%
Parete 37
1,4
Sismica SLD 6
0,38
7,00
5%
Parete 28
Parete 29
w
Parete 30
w
w
Parete 31
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
1,4
Sismica SLD 5
0,45
7,00
6%
Parete 41
1,4
Sismica SLD 5
0,45
7,00
6%
Parete 42
1,4
Sismica SLD 1
0,44
7,00
6%
Parete 43
1,4
Sismica SLD 1
0,46
7,00
7%
Parete 44
1,4
Parete 45
1,4
Parete 46
1,4
Parete 47
1,4
Parete 50
1,4
Parete 51
1,4
Parete 52
1,4
be rte ch .it
Parete 40
0,46
7,00
7%
Sismica SLD 1
0,44
7,00
6%
Sismica SLD 1
0,46
7,00
7%
Sismica SLD 2
0,46
7,00
7%
Sismica SLD 5
0,49
7,00
7%
Sismica SLD 5
0,49
7,00
7%
Sismica SLD 1
0,00
7,00
0%
w
w
w
.ti m
Sismica SLD 2
Timber Tech Buildings ver. 2.20131107.950R. â&#x20AC;&#x201C; Licenza intestata a Mauro Andreolli