RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Calcolo strutture in legno
Progetto: Edificio residenziale a due piani
LocalitĂ :
Villazzano
Comune di: Trento
Committente: Timber Tech s.r.l.
Impresa costruttrice: Timber Tech s.r.l.
Progettista delle strutture in legno: Ing. Mauro Andreolli
Data: mercoledĂŹ 26 febbraio 2014
Indirizzo: Salita dei Molini, 2 Provincia: TN
Relazione di calcolo strutturale
Quadro normativo di riferimento 1.
Legge n. 1086 del 05.11.1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica Legge n. 64 del 02.02.1974
be rte ch .it
2.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche 3.
D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni
4.
Circolare 02 febbraio 2009 n.617
Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 5.
UNI EN 1993-1-1 – Eurocodice 3
Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali, regole comuni e regole per gli edifici 6.
UNI EN 1993-1-8 – Eurocodice 3
Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progetto dei giunti UNI EN 1995-1-1 – Eurocodice 5
.ti m
7.
Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici 8.
UNI EN 338
9.
w
Legno strutturale classi di resistenza UNI EN 14080
w
w
Strutture di legno - Legno lamellare incollato e legno massiccio incollato - Requisiti
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Descrizione generale dell’opera Ubicazione Trentino-alto Adige
Provincia:
TN
Città:
Trento
Località:
Villazzano
Indirizzo:
Salita dei Molini, 2
Latitudine:
46,06°
Longitudine:
11,11°
Quota s.l.m.
193 m
Descrizione 2
Lunghezza:
10,85 m
Larghezza:
15,9 m
5,6 m
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Altezza:
.ti m
Numero di piani:
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Regione:
Relazione di calcolo strutturale
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.ti m
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Vista Tridimensionale Sud-Est
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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Vista Tridimensionale Nord-Ovest
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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Vista Tridimensionale Sud-Ovest
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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Vista Tridimensionale Nord-Est
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
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Sollecitazioni pareti: sforzo normale n (kN/m)
Relazione di calcolo strutturale
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Sollecitazioni solai primo piano: sollecitazione flettente M33 (kNm)
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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Sollecitazioni travi: sollecitazione tagliante V2 (kN)
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
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Verifiche travi: inviluppi
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Codice di calcolo utilizzato Caratteristiche del codice di calcolo
Specifiche tecniche
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Il software utilizzato è Timber Tech Buildings, sviluppato da Timber Tech srl, start up dell’Università degli Studi di Trento.
Titolo:
Timber Tech Buildings
Versione:
2.20140225.1099R
Produttore:
Timber Tech srl
Salita dei Molini, 2
I-38123 – Villazzano – Trento (TN) – Italy www.timbertech.it
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Licenza intestata a Mauro Andreolli
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Materiali Materiali legno I materiali previsti nel progetto sono elencati nelle seguenti tabelle. Descrizione
đ?‘“đ?‘š,đ?‘˜
Resistenza caratteristica a flessione
đ?‘“đ?‘Ą,90,đ?‘˜
Resistenza a trazione ortogonale alla fibratura
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Descr.
đ?‘“đ?‘Ą,0,đ?‘˜
Resistenza a trazione parallela alla fibratura
đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘˜
Resistenza a compressione parallela alla fibratura
đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜
Resistenza a taglio
đ??¸0,05
Modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura
đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘˜
Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura
đ??¸0,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
Modulo elastico medio parallelo alla fibratura
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Modulo elastico medio ortogonale alla fibratura
đ?œŒđ?‘˜
Massa volumica
đ?‘“đ?‘…,đ?‘˜
Resistenza a taglio per rolling shear
đ??şđ?‘…,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
Modulo di taglio per rolling shear
Modulo di taglio
đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž
Resistenza a taglio del pannello XLAM a lastra
Resistenza torsione incroci del pannello XLAM
w
đ?‘“đ?‘‡,đ?‘˜
.ti m
đ??şđ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›
w
Legno lamellare omogeneo đ??&#x;đ??Ś,đ??¤ [MPa]
đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]
đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]
đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’? [Mpa]
đ??†đ?’Œ [kg/m3]
GL 24h
24
19,2
0,5
24
2,5
3,5
11500
9600
300
650
385
GL 28h
28
22,3
0,5
28
2,5
3,5
12600
10500
300
650
425
w
Descr.
Relazione di calcolo strutturale
w
w
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.ti m
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… omissis …
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Carichi agenti sui solai Nella tabella seguente si riportano i valori caratteristici relativi ai carichi agenti sugli impalcati. Nome carico: Identificativo del carico Posizione dell’impalcato: interno od esterno
Ambiente:
Categoria di carico
α:
Inclinazione della copertura
g1,k:
Carico dovuto al peso proprio strutturale
g2,k:
Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali
q,k:
Carico variabile
q,snow,k:
Carico da neve
q,wind,k:
Carico da vento, sopra o sottovento
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Posizione:
Ambiente
g1,k [kN/m2]
g2,k [kN/m2]
q,k [kN/m2]
q,snow,k [kN/m2]
q,wind,k sottovento [kN/m2]
q,wind,k sopravento [kN/m2]
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
Posizione
α [°]
Nome carico
Solaio 1
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Solaio 9
Solaio interno
0
Solaio 10
Solaio interno
Solaio 13
Solaio interno
w
.ti m
Nome solaio
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
Solaio 15
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
Solaio 16
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi
1
2
2
0
0
0
Solaio 21
Solaio di copertura
15
Carico solaio copertura
Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione
1
1,5
0,5
1,2
-0,26
-0,26
Solaio 22
Solaio di copertura
15
Carico solaio copertura
Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione
1
1,5
0,5
1,2
-0,26
-0,26
Solaio 23
Solaio di copertura
15
Carico solaio copertura
Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione
1
1,5
0,5
1,2
-0,26
-0,26
w
w
Solaio 14
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Solaio di copertura
15
Carico solaio copertura
Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione
1
1,5
0,5
1,2
-0,26
-0,26
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Solaio 24
w
w
w
.ti m
‌ omissis ‌
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Sezioni degli elementi strutturali Solai a travetti
hb:
Altezza travetti
bb:
Base travetti
ib:
Interasse travetti
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Caratteristiche geometriche solaio
Figura: Grandezze geometriche relative al solaio a travetti
Nella seguente tabella si riportano le caratteristiche relative ai solai a travetti. Materiale C 24 C 24
Altezza travetti hb [mm] 220 200
.ti m
Nome Sezione Solaio a travetti 160x200 Copertura 160x200
Base travetti bb [mm] 160 160
Interasse travetti ib [mm] 600 700
Sezioni Legno
Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche delle sezioni in legno Materiale
Base b [mm]
Altezza h [mm]
Area A [mm2]
Jy-y [mm4]
Jz-z [mm4]
GL 24h
160
240
38400
1,84E8
8,19E7
GL 28h
200
280
56000
3,66E8
1,87E8
GL 24h
160
280
44800
2,93E8
9,56E7
GL 28h
160
280
44800
2,93E8
9,56E7
w
w
w
Nome Sezione Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL28h
Figura: Grandezze geometriche relative alle sezioni in legno Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
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Relazione di calcolo strutturale
w
w
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.ti m
… omissis …
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Sollecitazioni Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare le sollecitazioni sugli elementi strutturali e sulle relative connessioni causate dai diversi carichi agenti. Si riportano inoltre i valori degli spostamenti di interpiano conseguenti all’applicazione dei suddetti carichi.
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Pareti Nome parete:
Identificativo della parete
N:
Azione assiale totale
V2:
Sollecitazione tagliante (agente nel piano)
V3:
Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)
M2-2:
Sollecitazione flettente (agente fuori piano)
M3-3:
Sollecitazione flettente (agente nel piano)
Va:
Sollecitazione tagliante sul singolo ancoraggio
Ta:
Sollecitazione di trazione sul singolo ancoraggio
dr:
Spostamento relativo di interpiano della parete
N [kN]
V2 [kN]
M2-2 [kNm]
M3-3 [kNm]
Va [kN]
Ta [kN]
dr [mm]
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
10,44
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 6
19,70
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 7
13,81
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Nome parete
G1
Parete 2
14,88
0,00
G1
Parete 3
10,94
0,00
G1
Parete 4
30,84
G1
Parete 5
G1 G1
V3 [kN]
… omissis …
w
w
w
.ti m
Carico
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Travi Identificativo della trave
V2:
Sollecitazione massima tagliante lungo l'asse locale 2
M3-3:
Sollecitazione massima flettente attorno all'asse locale 3
wist:
Deformazione massima per il carico considerato
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Nome trave:
M3-3 [kNm]
wist [mm]
5,64
1,49
0,10
0,36
0,28
0,13
0,09
0,02
0,00
Trave 10 Trave 11
2,20 1,18
0,73 0,39
0,06 0,03
G1
Trave 18
5,83
4,46
2,09
G1
Trave 19
8,71
3,39
0,32
G1
Trave 21
11,03
7,70
1,69
G1
Trave 22
1,44
0,19
0,00
G1 G1
Trave 23 Trave 27
2,89 3,61
0,45 3,59
0,01 1,75
G1
Trave 28
2,71
0,89
0,08
G1
Trave 29
2,07
2,06
1,00
G1
Trave 30
2,07
2,06
1,00
G1
Trave 31
4,38
4,35
1,94
G1 G1
Trave 32 Trave 33
2,46 1,69
0,81 0,56
0,07 0,05
G1
Trave 38
3,94
2,71
0,73
G1
Trave 39
6,24
4,29
1,27
G1
Trave 40a
4,41
2,88
0,39
G1
Trave 40b
3,99
1,91
0,56
G1 G1
Trave 41 Trave 42
5,53 0,15
4,29 0,05
1,33 0,00
G1
Trave 43
0,15
0,05
0,00
G1
Trave 44
0,92
0,30
0,03
G1
Trave 45
6,05
6,01
2,14
G2 G2
Trave 2 Trave 4
7,28 0,00
1,90 0,00
0,13 0,00
G2
Trave 5
0,00
0,00
0,00
G2
Trave 10
4,09
1,35
0,12
G2
Trave 11
2,05
0,68
0,06
G2
Trave 18
7,20
5,56
2,61
G2 G2
Trave 19 Trave 21
12,64 14,07
4,81 9,71
0,48 2,13
G2
Trave 22
1,79
0,23
0,00
G2
Trave 23
3,68
0,57
0,01
G2
Trave 27
6,16
6,11
2,98
G2
Trave 28
5,12
1,69
0,14
G2 G2
Trave 29 Trave 30
3,08 3,08
3,06 3,06
1,49 1,49
G2
Trave 31
7,70
7,64
3,40
G2
Trave 32
4,61
1,52
0,13
G2
Trave 33
3,07
1,01
0,09
G2
Trave 38
5,20
3,58
0,97
G2 G2
Trave 39 Trave 40a
8,66 5,83
5,95 3,80
1,76 0,52
G2
Trave 40b
5,39
2,38
0,70
G2
Trave 41
7,67
5,95
1,85
G2
Trave 42
0,00
0,00
0,00
G2
Trave 43
0,00
0,00
0,00
G2
Trave 44
1,54
0,51
G2
Trave 45
10,77
10,69
0,04 3,81
Variabile cat.A
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 10 Trave 11
4,09 2,05
1,35 0,68
0,12 0,06
Variabile cat.A
Trave 18
0,00
0,00
0,00
Nome trave
G1
Trave 2
G1
Trave 4
G1
Trave 5
G1 G1
w
w
w
.ti m
Carico
V2 [kN]
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Trave 19
6,29
2,72
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 21 Trave 22
0,00 0,00
0,00 0,00
Variabile cat.A
Trave 23
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 27
6,16
6,11
2,98
Variabile cat.A
Trave 28
5,12
1,69
0,14
Variabile cat.A
Trave 29
3,08
3,06
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 30 Trave 31
3,08 7,70
3,06 7,64
1,49 1,49
Variabile cat.A
Trave 32
4,61
1,52
0,13
Variabile cat.A
Trave 33
3,07
1,01
0,09
Variabile cat.A
Trave 38
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 40
0,00
0,00
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 41 Trave 42
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Variabile cat.A
Trave 43
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 44
1,54
0,51
0,04
Variabile cat.A
Trave 45
10,77
10,69
3,81
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 2 Trave 4
2,02 0,00
0,51 0,00
0,03
Variabile cat.H
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 18
1,54
1,19
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 19 Trave 21
1,54 3,82
0,95 2,56
0,56 0,10
Variabile cat.H
Trave 22
0,38
0,05
0,00
Variabile cat.H
Trave 23
0,96
0,15
0,00
Variabile cat.H
Trave 27
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 28
0,00
0,00
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 29 Trave 30
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Variabile cat.H
Trave 31
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 32
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 33
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 38
1,73
1,19
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 39 Trave 40a
2,89 1,94
1,98 1,27
0,32 0,59
Variabile cat.H
Trave 40b
1,80
0,79
0,23
Variabile cat.H
Trave 41
2,56
1,98
0,62
Variabile cat.H
Trave 42
0,00
0,00
0,00 0,00 0,00
0,00
.ti m
be rte ch .it
3,40
0,00
0,00
0,56
0,00
0,17
Trave 43
0,00
0,00
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 44 Trave 45
0,00 0,00
0,00 0,00
Neve
Trave 2
4,85
1,23
0,08
Neve
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 5
0,00
0,00
Neve Neve
Trave 10 Trave 11
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Neve
Trave 18
3,68
2,85
1,34
Neve
Trave 19
3,70
2,28
0,25
Neve
Trave 21
9,17
6,15
1,35
Neve
Trave 22
0,92
0,12
Neve Neve
Trave 23 Trave 27
2,30 0,00
0,36 0,00
0,00 0,00
Neve
Trave 28
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 29
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 30
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 31
0,00
0,00
Neve Neve
Trave 32 Trave 33
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Neve
Trave 38
4,16
2,87
0,77
Neve
Trave 39
6,93
4,76
1,41
Neve
Trave 40a
4,66
3,04
0,42
Neve
Trave 40b
4,31
1,91
Neve Neve
Trave 41 Trave 42
6,13 0,00
4,76 0,00
0,56 1,48
Neve
Trave 43
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 44
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 45
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 2 Trave 4
1,03 0,00
0,26 0,00
-0,02
Vento ortogonale
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 11
0,00
0,00
0,00
w
Variabile cat.H
w
w
0,17 0,00
Variabile cat.A
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Trave 18
0,78
0,61
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 19 Trave 21
0,79 1,95
0,49 1,31
Vento ortogonale
Trave 22
0,20
0,03
0,00
Vento ortogonale
Trave 23
0,49
0,08
0,00
Vento ortogonale
Trave 27
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 28
0,00
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 29 Trave 30
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento ortogonale
Trave 31
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 32
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 33
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 38
0,89
0,61
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 39 Trave 40a
1,47 0,99
1,01 0,65
-0,16 -0,30
Vento ortogonale
Trave 40b
0,92
0,41
-0,12
Vento ortogonale
Trave 41
1,30
1,01
-0,32
Vento ortogonale
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 43
0,00
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 44 Trave 45
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 5
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 10 Trave 11
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 18
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 22
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 23 Trave 27
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 28
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 29
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 30
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 31
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 32 Trave 33
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 38
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 40
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 41
0,00
0,00
0,00 0,00 0,00
-0,29
.ti m
be rte ch .it
0,00
-0,09
0,00
0,00
0,00
0,00
Trave 42
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 43 Trave 44
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 45
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 4
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 5 Trave 10
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 18
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 21
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 22 Trave 23
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 27
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 28
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 29
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 30
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 31 Trave 32
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 33
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 38
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 40
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 41
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 42 Trave 43
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 44
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 45
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 2
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 4 Trave 5
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 18
0,00
0,00
0,00
w
Vento X
w
w
-0,28 -0,05
Vento ortogonale
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Trave 19
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 21 Trave 22
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 23
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 27
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 28
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 29
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 30 Trave 31
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 32
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 33
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 38
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 40
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 41 Trave 42
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 43
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 44
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 45
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 2 Trave 4
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 18
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 19 Trave 21
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 22
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 23
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 27
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 28
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 29 Trave 30
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 31
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 32
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 33
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 38
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 40 Trave 41
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 43
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 44
0,00
0,00
0,00
0,00
.ti m
be rte ch .it
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Trave 45
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 11
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 18 Trave 19
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 22
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 23
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 27
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 28 Trave 29
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 30
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 31
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 32
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 33
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 38 Trave 40
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 41
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 43
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 44
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 45
0,00
0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 10
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 11 Trave 18
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 22
0,00
0,00
0,00
w
Sisma SLV Y
w
w
0,00 0,00
Sisma SLV X
0,00
0,00
0,00
0,00
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale 0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 23
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 27 Trave 28
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 29
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 30
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 31
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 32
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 33 Trave 38
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 40
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 41
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 43
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 44 Trave 45
0,00 0,00
0,00
be rte ch .it
0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00
w
w
w
.ti m
… omissis …
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Verifiche elementi Verifiche dei solai a travetti Verifiche di resistenza a flessione
be rte ch .it
Le verifiche a flessione sono condotte considerando un singolo travetto del solaio con riferimento al § 6.3.3 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ ≤1 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą â‹… đ?‘“đ?‘š,đ?‘‘
in cui:
đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ è la tensione di progetto a flessione
��,� è la resistenza di progetto a flessione
đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą è un coefficiente che tiene conto della resistenza a flessione ridotta dovuta allo sbandamento laterale
Il coefficiente kcrit è assunto pari a 1,0 per travi in cui lo spostamento laterale del bordo compresso viene impedito sull'intera lunghezza, mentre la rotazione torsionale viene impedita agli appoggi. Si riportano inoltre, per il travetto maggiormente sollecitato di ogni solaio, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento sollecitante. Combinazione
Durata
.ti m
Nome solaio
SLU 65
Media
w
w
w
Solaio 1
Solaio 2
SLU 65
Media
Diagramma M3-3
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Solaio 4
SLU 65
Media
.ti m
be rte ch .it
Solaio 3
SLU 65
Media
w
w
Solaio 5
SLU 65
Media
w
Solaio 6
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Solaio 8
SLU 77
Breve
.ti m
be rte ch .it
Solaio 7
SLU 77
Breve
w
w
Solaio 9
SLU 77
Breve
w
Solaio 10
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 77
Breve
be rte ch .it
Solaio 11
Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
Solaio 1
Solaio 2
Solaio 3
Solaio 4
Solaio 5
Solaio 6
Solaio 7
Sez. Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200
kcrit
Comb.
kmod
ÎłM
fm,d [MPa]
Ďƒm,d [MPa]
Verifica
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
9,17
72%
4,28
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
3,31
26%
11,84
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
9,17
72%
5,26
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
4,08
32%
1,32
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
1,02
8%
M3-3 max [kNm]
W [mm3]
11,84
.ti m
Nome solaio
1,32
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
1,02
8%
8,20
1290667
1,00
SLU 65
0,8
1,5
12,80
6,35
50%
Copertura 160x200
7,38
1066667
1,00
SLU 77
0,9
1,5
14,40
6,92
48%
Solaio 9
Copertura 160x200
7,38
1066667
1,00
SLU 77
0,9
1,5
14,40
6,92
48%
Solaio 10
Copertura 160x200
7,38
1066667
1,00
SLU 77
0,9
1,5
14,40
6,92
48%
1066667
1,00
SLU 77
0,9
1,5
14,40
6,92
48%
w
Solaio 8
Copertura 160x200
7,38
w
Solaio 11
Verifiche di resistenza a taglio
w
Le verifiche a taglio sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: đ?œ?đ?‘‘ ≤1 đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘‘
in cui: đ?œ?đ?‘‘ è la tensione di progetto a taglio
��,� è la resistenza di progetto a taglio
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Per la verifica della resistenza a taglio di elementi sottoposti a flessione, l’influenza delle fessurazioni è tenuta in conto utilizzando una larghezza efficace dell’elemento dato da: đ?‘?đ?‘’đ?‘“ = đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ?‘?
dove b è la larghezza della sezione della trave.
kcr = 0,67 per legno massiccio
be rte ch .it
In accordo con le raccomandazioni della norma UNI EN 1995-1-1:2009 si utilizzano i seguenti valori del coefficiente kcr
kcr = 0,67 per legno lamellare incollato
Il valore dello sforzo di taglio di progetto sollecitante massimo in una sezione rettangolare viene valutato quindi con la seguente formula: đ?œ?đ?‘‘ =
3 đ?‘‰đ?‘‘ â‹… 2 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ??´
in cui A è l’area della sezione trasversale del travetto.
Nella seguente tabella si riportano, per il travetto maggiormente sollecitato di ogni solaio, le sollecitazioni taglianti (valore assoluto del taglio V2 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico piÚ gravosa allo Stato Limite Ultimo. Si riportano inoltre, per ogni travetto, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante. Combinazione
Durata
Solaio 1
SLU 65
Media
Diagramma V2
w
w
w
.ti m
Nome solaio
Solaio 2
SLU 65
Media
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Solaio 4
SLU 65
Media
.ti m
be rte ch .it
Solaio 3
SLU 65
Media
w
w
Solaio 5
SLU 65
Media
w
Solaio 6
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Solaio 8
SLU 77
Breve
.ti m
be rte ch .it
Solaio 7
SLU 77
Breve
w
w
Solaio 9
SLU 77
Breve
w
Solaio 10
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 77
Breve
be rte ch .it
Solaio 11
Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
Solaio 1
Solaio 2
Solaio 3
Solaio 4
Solaio 5
Solaio 6
Solaio 7
Sezione Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200
V2 max [kN]
Area [mm2]
kcr
Comb.
kmod
γM
fv,d [MPa]
τ2,d [MPa]
Verifica
10,18
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,65
30%
8,17
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,52
24%
10,18
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,65
30%
6,79
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,43
20%
.ti m
Nome solaio
3,39
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,22
10%
3,39
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,22
10%
8,48
35200
0,67
SLU 65
0,8
1,5
2,13
0,54
25%
Copertura 160x200
7,43
32000
0,67
SLU 77
0,9
1,5
2,40
0,52
22%
Solaio 9
Copertura 160x200
7,43
32000
0,67
SLU 77
0,9
1,5
2,40
0,52
22%
w
Solaio 8
Copertura 160x200
7,43
32000
0,67
SLU 77
0,9
1,5
2,40
0,52
22%
Solaio 11
Copertura 160x200
7,43
32000
0,67
SLU 77
0,9
1,5
2,40
0,52
22%
w
w
Solaio 10
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Verifiche di deformazione dei solai (SLE) Si verifica che la deformazione della struttura risultante dagli effetti delle azioni e dall'umidità rimanga entro limiti appropriati. Le verifiche di deformazione sono condotte con riferimento al § 2.2.3 della UNI EN 1995-1-1:2009. La freccia netta wnet,fin viene assunta come:
dove: ����,���
be rte ch .it
đ?‘¤đ?‘›đ?‘’đ?‘Ą,đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą + đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘? − đ?‘¤đ?‘? = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› − đ?‘¤đ?‘? è la freccia finale netta
đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą
è la freccia istantanea
đ?‘¤đ?‘?
è la monta del travetto
đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘?
è la freccia viscoelastica
����
è la freccia finale
.ti m
I valori limite di freccia sono assunti come riportato nella seguente tabella. winst
wnet,fin
Trave su due appoggi
l/300
l/250
Travi a mensola
l/150
l/125
w
Condizione
Deformazione istantanea
w
La deformazione istantanea winst è calcolata per la combinazione rara delle azioni.
w
Nella seguente tabella si riportano, per ogni solaio (relativamente al travetto in cui le verifiche di deformazione risultano piÚ gravose), gli schemi statici di calcolo e le deformazioni istantanee ottenute omettendo, con una distribuzione a scacchiera, i carichi Qki che danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche, in accordo al § 2.5.3 NTC2008.
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Solaio 1
SLE rara 2
Solaio 2
SLE rara 2
Deformazioni istantanee
be rte ch .it
Combinazione
.ti m
Nome solaio
SLE rara 2
w
w
Solaio 3
SLE rara 2
w
Solaio 4
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Solaio 6
SLE rara 2
.ti m
Solaio 5
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 2
w
w
Solaio 7
SLE rara 14
w
Solaio 8
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 14
Solaio 10
SLE rara 14
.ti m
Solaio 9
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
Solaio 11
Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione istantanea delle travi lignee. Combinazione
Verifica piĂš limitativa
winst [mm]
winst limite [mm]
Verifica
Solaio 1
SLE rara 2
Campata interna
11,69
15,50
75%
Solaio 2
SLE rara 2
Campata interna
1,33
10,33
13%
Solaio 3
SLE rara 2
Campata interna
11,69
15,50
75%
Solaio 4
SLE rara 2
Campata interna
2,31
10,33
22%
Solaio 5
SLE rara 2
Campata interna
0,14
5,17
3%
Solaio 6
SLE rara 2
Campata interna
0,14
5,17
3%
Solaio 7
SLE rara 2
Campata interna
5,61
12,92
43%
w
w
Nome solaio
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
Campata interna
7,14
13,25
54%
Solaio 9
SLE rara 14
Campata interna
7,14
13,25
54%
Solaio 10
SLE rara 14
Campata interna
7,14
13,25
54%
Solaio 11
SLE rara 14
Campata interna
7,14
13,25
54%
Deformazione finale
be rte ch .it
Solaio 8
La deformazione finale wnet,fin è calcolata considerando che le componenti quasi-permanenti delle azioni causano nel tempo una deformazione viscoelastica wcreep che può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti opportunamente mediante il fattore (1 + kdef). Per strutture consistenti di elementi, componenti e connessioni aventi lo stesso comportamento viscoelastico, e sotto l'assunzione di una correlazione lineare fra le azioni e le deformazioni corrispondenti la deformazione finale, wfin, può essere considerata come: đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş + đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„1 + ďż˝ đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„đ?‘–
dove:
per un’azione permanente G
.ti m
đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ??ş â‹… ďż˝1 + đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝
đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,1 = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,1 â‹… ďż˝1 + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝
đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,đ?‘– = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,đ?‘– â‹… �Ψ0,đ?‘– + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝
per un’azione variabile principale, Q1 per le azioni variabili secondarie, Qi (i>1)
w
w
w
Nella seguente tabella si riportano, per ogni solaio (relativamente al travetto in cui le verifiche di deformazione risultano piÚ gravose), le deformazioni finali che si ottengono tenendo conto anche della deformazione viscoelastica wcreep. Tale contributo è calcolato considerando le componenti quasi-permanenti delle azioni presenti nelle combinazioni utilizzate per il calcolo delle deformate istantanee (combinazioni rare associate).
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Solaio 1
SLE rara 2
Solaio 2
SLE rara 2
Deformazioni finali
be rte ch .it
Combinazione
.ti m
Nome solaio
SLE rara 2
w
w
w
Solaio 3
Solaio 4
SLE rara 2
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Solaio 6
SLE rara 2
.ti m
Solaio 5
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 2
w
w
Solaio 7
SLE rara 14
w
Solaio 8
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 14
Solaio 10
SLE rara 14
.ti m
Solaio 9
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
Solaio 11
Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione finale dei travetti lignei dei solai. Combinazione
Verifica piĂš limitativa
wfin [mm]
wfin limite [mm]
Verifica
Solaio 1
SLE rara 2
Campata interna
16,75
18,60
90%
Solaio 2
SLE rara 2
Campata interna
1,88
12,40
15%
Solaio 3
SLE rara 2
Campata interna
16,75
18,60
90%
Solaio 4
SLE rara 2
Campata interna
3,31
12,40
27%
Solaio 5
SLE rara 2
Campata interna
0,21
6,20
3%
Solaio 6
SLE rara 2
Campata interna
0,21
6,20
3%
Solaio 7
SLE rara 2
Campata interna
8,03
15,50
52%
w
w
Nome solaio
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
Campata interna
10,03
15,90
63%
Solaio 9
SLE rara 14
Campata interna
10,03
15,90
63%
Solaio 10
SLE rara 14
Campata interna
10,03
15,90
63%
Solaio 11
SLE rara 14
Campata interna
10,03
15,90
63%
w
w
w
.ti m
be rte ch .it
Solaio 8
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Verifiche travi Verifiche di resistenza a flessione Le verifiche a flessione sono condotte con riferimento al § 6.3.3 della norma UNI EN 1995-11:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione:
be rte ch .it
đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ ≤1 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą â‹… đ?‘“đ?‘š,đ?‘‘
in cui:
đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ è la tensione di progetto a flessione
��,� è la resistenza di progetto a flessione
đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą è un coefficiente che tiene conto della resistenza a flessione ridotta dovuta allo sbandamento laterale
Il coefficiente kcrit è assunto pari a 1,0 per travi in cui lo spostamento laterale del bordo compresso viene impedito sull'intera lunghezza, mentre la rotazione torsionale viene impedita agli appoggi.
Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le sollecitazioni di flessione (valore assoluto del momento flettente M3-3 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico piĂš gravosa allo Stato Limite Ultimo.
.ti m
Si riportano inoltre, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento sollecitante. Combinazione
Durata
Trave 2
SLU 64
Permanente
Diagramma M3-3
w
w
w
Nome trave
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 43
Permanente
Trave 5
SLU 43
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 4
SLU 65
Media
w
w
Trave 10
SLU 65
Media
w
Trave 11
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 64
Permanente
Trave 19
SLU 64
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 18
SLU 64
Permanente
w
w
Trave 21
SLU 64
Permanente
w
Trave 22
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 64
Permanente
Trave 27
SLU 65
Media
.ti m
be rte ch .it
Trave 23
SLU 65
Media
w
w
Trave 28
SLU 65
Media
w
Trave 29
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Trave 31
SLU 65
Media
.ti m
be rte ch .it
Trave 30
SLU 65
Media
w
w
Trave 32
SLU 65
Media
w
Trave 33
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 64
Permanente
Trave 39
SLU 64
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 38
SLU 77
Breve
w
w
Trave 40a
SLU 64
Permanente
w
Trave 40b
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 64
Permanente
Trave 42
SLU 43
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 41
SLU 43
Permanente
w
w
Trave 43
SLU 65
Media
w
Trave 44
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
be rte ch .it
Trave 45
Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
Trave 2
Trave 4
Trave 5
Trave 10
Trave 11
Trave 18
Trave 19
Trave 21
Trave 22
Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h Sezione 200x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h
M3-3 max [kNm]
W [mm3]
kcrit
Comb.
kmod
γM
fm,d [MPa]
σm,d [MPa]
Verifica
4,79
1536000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
3,12
31%
0,36
1536000
1,00
SLU 43
0,6
1,45
9,93
0,23
2%
0,02
1536000
1,00
SLU 43
0,6
1,45
9,93
0,01
0%
5,00
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
3,25
25%
2,53
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
1,65
12%
14,15
1536000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
9,21
93%
12,95
2613333
1,00
SLU 64
0,6
1,45
11,59
4,96
43%
24,57
2613333
1,00
SLU 64
0,6
1,45
11,59
9,40
81%
0,59
1536000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
0,38
4%
1,44
1536000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
0,94
9%
23,00
2090667
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
11,00
83%
6,23
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
4,06
31%
11,85
2090667
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
5,67
43%
11,85
2090667
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
5,67
43%
28,57
2090667
1,00
SLU 65
0,8
1,45
15,45
13,67
88%
5,61
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
3,66
28%
3,77
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,45
19%
8,90
2090667
1,00
SLU 64
0,6
1,45
11,59
4,26
37%
17,33
2090667
1,00
SLU 64
0,6
1,45
11,59
8,29
72%
w
Trave 23
Sezione
.ti m
Nome trave
Trave 27
w
Trave 28
Trave 29
w
Trave 30
Trave 31
Trave 32
Trave 33
Trave 38
Trave 39
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Trave 40b
Trave 41
Trave 42
Trave 43
Trave 44
Trave 45
Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h
19,25
2090667
1,00
SLU 77
0,9
1,45
17,38
9,21
53%
17,33
2090667
1,00
SLU 64
0,6
1,45
11,59
8,29
72%
17,33
2090667
1,00
SLU 64
0,6
1,45
11,59
8,29
72%
0,07
1536000
1,00
SLU 43
0,6
1,45
9,93
0,04
0%
0,07
1536000
1,00
SLU 43
0,6
1,45
9,93
0,04
0%
1,92
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
1,25
9%
39,87
2613333
1,00
SLU 65
0,8
1,45
15,45
15,26
99%
be rte ch .it
Trave 40a
Verifiche di resistenza a taglio
Le verifiche a flessione sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-11:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: đ?œ?đ?‘‘ ≤1 đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘‘
in cui:
đ?œ?đ?‘‘ è la tensione di progetto a taglio
��,� è la resistenza di progetto a taglio
.ti m
Per la verifica della resistenza a taglio di elementi sottoposti a flessione, l’influenza delle fessurazioni è tenuta in conto utilizzando una larghezza efficace dell’elemento dato da: đ?‘?đ?‘’đ?‘“ = đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ?‘?
dove b è la larghezza della sezione della trave.
w
In accordo con le raccomandazioni della norma UNI EN 1995-1-1:2009 si utilizzano i seguenti valori del coefficiente kcr kcr = 0,67 per legno massiccio
w
kcr = 0,67 per legno lamellare incollato
w
Il valore dello sforzo di taglio di progetto sollecitante massimo in una sezione rettangolare viene valutato quindi con la seguente formula: đ?œ?đ?‘‘ =
3 đ?‘‰đ?‘‘ â‹… 2 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ??´
in cui A è l’area della sezione trasversale della trave.
Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le sollecitazioni taglianti (valore assoluto del taglio V2 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico piĂš gravosa allo Stato Limite Ultimo.
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale Si riportano inoltre, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante. Combinazione
Durata
Trave 2
SLU 64
Permanente
Trave 4
SLU 43
Permanente
Diagramma V2
.ti m
be rte ch .it
Nome trave
SLU 43
Permanente
w
w
w
Trave 5
Trave 10
SLU 65
Media
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Trave 18
SLU 64
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 11
SLU 64
Permanente
w
w
Trave 19
SLU 64
Permanente
w
Trave 21
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 64
Permanente
Trave 23
SLU 64
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 22
SLU 65
Media
w
w
Trave 27
SLU 65
Media
w
Trave 28
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Trave 30
SLU 65
Media
.ti m
be rte ch .it
Trave 29
SLU 65
Media
w
w
Trave 31
SLU 65
Media
w
Trave 32
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Trave 38
SLU 77
Breve
.ti m
be rte ch .it
Trave 33
SLU 64
Permanente
w
w
Trave 39
SLU 77
Breve
w
Trave 40a
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 64
Permanente
Trave 41
SLU 64
Permanente
.ti m
be rte ch .it
Trave 40b
SLU 43
Permanente
w
w
Trave 42
SLU 43
Permanente
w
Trave 43
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLU 65
Media
Trave 45
SLU 65
Media
be rte ch .it
Trave 44
Nome trave Trave 2
Sezione
Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h Sezione 200x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x240 GL24h
V2 max [kN]
Area [mm2]
kcr
Comb.
kmod
γM
fv,d [MPa]
τ2,d [MPa]
Verifica
18,25
38400
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,06
73%
0,46
38400
0,67
SLU 43
0,6
1,45
1,45
0,03
2%
0,12
38400
0,67
SLU 43
0,6
1,45
1,45
0,01
0%
15,12
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,88
46%
7,67
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,45
23%
18,38
38400
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,07
74%
31,37
56000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,25
87%
35,44
56000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,42
98%
4,56
38400
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,27
18%
9,28
38400
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,54
37%
23,17
44800
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,16
60%
18,88
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,10
57%
w
Trave 4
.ti m
Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
Trave 5
w
Trave 10
Trave 11
w
Trave 18
Trave 19
Trave 21
Trave 22
Trave 23
Trave 27
Trave 28
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
Trave 30
Trave 31
Trave 32
Trave 33
Trave 38
Trave 39
Trave 40a
Trave 40b
Trave 41
Trave 42
Trave 43
Trave 44
Trave 45
Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h
11,94
44800
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,60
31%
11,94
44800
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,60
31%
28,79
44800
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,44
75%
17,01
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,99
51%
11,41
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,67
34%
19,98
44800
0,67
SLU 77
0,9
1,45
2,17
1,00
46%
25,21
44800
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,26
87%
25,54
44800
0,67
SLU 77
0,9
1,45
2,17
1,28
59%
25,21
44800
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,26
87%
25,21
44800
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,26
87%
0,20
38400
0,67
SLU 43
0,6
1,45
1,45
0,01
1%
0,20
38400
0,67
SLU 43
0,6
1,45
1,45
0,01
1%
5,81
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,34
18%
40,17
56000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,61
83%
be rte ch .it
Trave 29
Verifiche di deformazione delle travi (SLE)
.ti m
Si verifica che la deformazione della struttura risultante dagli effetti delle azioni e dall'umidità rimanga entro limiti appropriati. Le verifiche di deformazione sono condotte con riferimento al § 2.2.3 della UNI EN 1995-1-1:2009. La freccia netta wnet,fin viene assunta come:
dove:
è la freccia finale netta
w
����,���
đ?‘¤đ?‘›đ?‘’đ?‘Ą,đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą + đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘? − đ?‘¤đ?‘? = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› − đ?‘¤đ?‘?
đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą
è la freccia istantanea
đ?‘¤đ?‘?
è la monta della trave (assunta nulla)
w
w
đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘? đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›
è la freccia viscoelastica
è la freccia finale
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale I valori limite di freccia sono assunti come riportato nella seguente tabella. winst
wnet,fin
Trave su due appoggi
l/300
l/250
Travi a mensola
l/150
l/125
Deformazione istantanea
be rte ch .it
Condizione
La deformazione istantanea winst è calcolata per la combinazione rara delle azioni.
Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e le deformazioni istantanee ottenute omettendo, con una distribuzione a scacchiera, i carichi Qki che danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche, in accordo al § 2.5.3 NTC2008. Combinazione
Trave 2
SLE rara 14
Deformazioni instantanee
.ti m
Nome trave
SLE rara 1
w
w
w
Trave 4
Trave 5
SLE rara 1
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Trave 11
SLE rara 2
.ti m
Trave 10
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 18
SLE rara 15
w
Trave 19
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 14
Trave 22
SLE rara 14
.ti m
Trave 21
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 23
SLE rara 2
w
Trave 27
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Trave 29
SLE rara 2
.ti m
Trave 28
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 2
w
w
Trave 30
SLE rara 2
w
Trave 31
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Trave 33
SLE rara 2
.ti m
Trave 32
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 38
SLE rara 14
w
Trave 39
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 14
Trave 40b
SLE rara 14
.ti m
Trave 40a
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 41
SLE rara 1
w
Trave 42
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 1
Trave 44
SLE rara 2
.ti m
Trave 43
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 2
w
Trave 45
Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione istantanea delle travi lignee. Combinazione
Verifica piĂš limitativa
winst [mm]
winst limite [mm]
Verifica
Trave 2
SLE rara 14
Campata interna
0,35
5,17
7%
Trave 4
SLE rara 1
Campata interna
0,13
10,33
1%
Trave 5
SLE rara 1
Campata interna
0,00
2,58
0%
Trave 10
SLE rara 2
Campata interna
0,29
4,42
7%
Trave 11
SLE rara 2
Campata interna
0,15
4,42
3%
Trave 18
SLE rara 14
Campata interna
6,04
10,33
58%
Trave 19
SLE rara 15
Campata interna
1,29
8,83
15%
w
w
Nome trave
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
Campata interna
5,16
10,33
50%
Trave 22
SLE rara 14
Campata interna
0,00
2,58
0%
Trave 23
SLE rara 14
Campata interna
0,02
2,58
1%
Trave 27
SLE rara 2
Campata interna
7,71
13,25
58%
Trave 28
SLE rara 2
Campata interna
0,37
4,42
8%
Trave 29
SLE rara 2
Trave 30
SLE rara 2
Trave 31
SLE rara 2
Trave 32
SLE rara 2
Trave 33
SLE rara 2
Trave 38
SLE rara 14
Trave 39
SLE rara 14
Trave 40a
SLE rara 14
Trave 40b
SLE rara 14
Trave 41
SLE rara 14
Trave 42
SLE rara 1
be rte ch .it
Trave 21
3,99
13,25
30%
Campata interna
3,99
13,25
30%
Campata interna
8,74
13,25
66%
Campata interna
0,33
4,42
7%
Campata interna
0,22
4,42
5%
Sbalzo
2,47
10,33
24%
Sbalzo
5,30
10,33
51%
Sbalzo
1,33
10,33
13%
Sbalzo
5,30
10,33
51%
Sbalzo
5,30
10,33
51%
Campata interna
0,00
4,42
0%
.ti m
Campata interna
Trave 43
SLE rara 1
Campata interna
0,00
4,42
0%
Trave 44
SLE rara 2
Campata interna
0,11
4,42
3%
Trave 45
SLE rara 2
Campata interna
9,75
13,25
74%
w
Deformazione finale
w
La deformazione finale wnet,fin è calcolata considerando che le componenti quasi-permanenti delle azioni causano nel tempo una deformazione viscoelastica wcreep che può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti opportunamente mediante il fattore (1 + kdef).
w
Per strutture consistenti di elementi, componenti e connessioni aventi lo stesso comportamento viscoelastico, e sotto l'assunzione di una correlazione lineare fra le azioni e le deformazioni corrispondenti la deformazione finale, wfin, può essere considerata come: đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş + đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„1 + ďż˝ đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„đ?‘–
dove: đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ??ş â‹… ďż˝1 + đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝
đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,1 = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,1 â‹… ďż˝1 + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝
per un’azione permanente G per un’azione variabile principale, Q1
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,đ?‘– = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,đ?‘– â‹… �Ψ0,đ?‘– + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝
per le azioni variabili secondarie, Qi (i>1)
Combinazione
Trave 2
SLE rara 14
Trave 4
SLE rara 1
Deformazioni finali
w
.ti m
Nome trave
be rte ch .it
Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le deformazioni finali che si ottengono tenendo conto anche della deformazione viscoelastica wcreep. Tale contributo è calcolato considerando le componenti quasi-permanenti delle azioni presenti nelle combinazioni utilizzate per il calcolo delle deformate istantanee (combinazioni rare associate).
SLE rara 1
w
w
Trave 5
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Trave 11
SLE rara 2
.ti m
Trave 10
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 18
SLE rara 15
w
Trave 19
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 14
Trave 22
SLE rara 14
.ti m
Trave 21
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 23
SLE rara 2
w
Trave 27
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Trave 29
SLE rara 2
.ti m
Trave 28
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 2
w
w
Trave 30
SLE rara 2
w
Trave 31
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 2
Trave 33
SLE rara 2
.ti m
Trave 32
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 38
SLE rara 14
w
Trave 39
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 14
Trave 40b
SLE rara 14
.ti m
Trave 40a
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
w
w
Trave 41
SLE rara 1
w
Trave 42
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
SLE rara 1
Trave 44
SLE rara 2
.ti m
Trave 43
be rte ch .it
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 2
w
Trave 45
Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione finale delle travi lignee. Combinazione
Verifica piĂš limitativa
wfin [mm]
wfin limite [mm]
Verifica
Trave 2
SLE rara 14
Campata interna
0,50
6,20
8%
Trave 4
SLE rara 1
Campata interna
0,21
12,40
2%
Trave 5
SLE rara 1
Campata interna
0,00
3,10
0%
Trave 10
SLE rara 2
Campata interna
0,42
5,30
8%
Trave 11
SLE rara 2
Campata interna
0,21
5,30
4%
Trave 18
SLE rara 14
Campata interna
8,86
12,40
71%
Trave 19
SLE rara 15
Campata interna
1,83
10,60
17%
w
w
Nome trave
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli
Relazione di calcolo strutturale
SLE rara 14
Campata interna
7,45
12,40
60%
Trave 22
SLE rara 14
Campata interna
0,01
3,10
0%
Trave 23
SLE rara 14
Campata interna
0,02
3,10
1%
Trave 27
SLE rara 2
Campata interna
11,09
15,90
70%
Trave 28
SLE rara 2
Campata interna
0,52
5,30
10%
Trave 29
SLE rara 2
Trave 30
SLE rara 2
Trave 31
SLE rara 2
Trave 32
SLE rara 2
Trave 33
SLE rara 2
Trave 38
SLE rara 14
Trave 39
SLE rara 14
Trave 40a
SLE rara 14
Trave 40b
SLE rara 14
Trave 41
SLE rara 14
Trave 42
SLE rara 1
be rte ch .it
Trave 21
5,76
15,90
36%
Campata interna
5,76
15,90
36%
Campata interna
12,55
15,90
79%
Campata interna
0,47
5,30
9%
Campata interna
0,32
5,30
6%
Sbalzo
3,49
12,40
28%
Sbalzo
7,46
12,40
60%
Sbalzo
1,88
12,40
15%
Sbalzo
7,46
12,40
60%
Sbalzo
7,46
12,40
60%
Campata interna
0,01
5,30
0%
.ti m
Campata interna
SLE rara 1
Campata interna
0,01
5,30
0%
Trave 44
SLE rara 2
Campata interna
0,16
5,30
3%
Trave 45
SLE rara 2
Campata interna
14,00
15,90
88%
… omissis …
w
w
w
Trave 43
Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli