Estratto relazione calcolo travi e solai generata con il software TIMBERTECH

RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Calcolo strutture in legno

Progetto: Edificio residenziale a due piani

LocalitĂ :

Villazzano

Comune di: Trento

Committente: Timber Tech s.r.l.

Impresa costruttrice: Timber Tech s.r.l.

Progettista delle strutture in legno: Ing. Mauro Andreolli

Data: mercoledĂŹ 26 febbraio 2014

Indirizzo: Salita dei Molini, 2 Provincia: TN

Relazione di calcolo strutturale

Quadro normativo di riferimento 1.

Legge n. 1086 del 05.11.1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica Legge n. 64 del 02.02.1974

be rte ch .it

2.

Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche 3.

D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni

4.

Circolare 02 febbraio 2009 n.617

Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 5.

UNI EN 1993-1-1 – Eurocodice 3

Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali, regole comuni e regole per gli edifici 6.

UNI EN 1993-1-8 – Eurocodice 3

Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progetto dei giunti UNI EN 1995-1-1 – Eurocodice 5

.ti m

7.

Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici 8.

UNI EN 338

9.

w

Legno strutturale classi di resistenza UNI EN 14080

w

w

Strutture di legno - Legno lamellare incollato e legno massiccio incollato - Requisiti

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Descrizione generale dell’opera Ubicazione Trentino-alto Adige

Provincia:

TN

Città:

Trento

Località:

Villazzano

Indirizzo:

Salita dei Molini, 2

Latitudine:

46,06°

Longitudine:

11,11°

Quota s.l.m.

193 m

Descrizione 2

Lunghezza:

10,85 m

Larghezza:

15,9 m

5,6 m

w

w

w

Altezza:

.ti m

Numero di piani:

be rte ch .it

Regione:

Relazione di calcolo strutturale

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.ti m

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Vista Tridimensionale Sud-Est

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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.ti m

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Vista Tridimensionale Nord-Ovest

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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.ti m

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Vista Tridimensionale Sud-Ovest

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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be rte ch .it

Vista Tridimensionale Nord-Est

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

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Sollecitazioni pareti: sforzo normale n (kN/m)

Relazione di calcolo strutturale

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Sollecitazioni solai primo piano: sollecitazione flettente M33 (kNm)

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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Sollecitazioni travi: sollecitazione tagliante V2 (kN)

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

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Verifiche travi: inviluppi

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Relazione di calcolo strutturale

Codice di calcolo utilizzato Caratteristiche del codice di calcolo

Specifiche tecniche

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Il software utilizzato è Timber Tech Buildings, sviluppato da Timber Tech srl, start up dell’Università degli Studi di Trento.

Titolo:

Timber Tech Buildings

Versione:

2.20140225.1099R

Produttore:

Timber Tech srl

Salita dei Molini, 2

I-38123 – Villazzano – Trento (TN) – Italy www.timbertech.it

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Licenza intestata a Mauro Andreolli

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Materiali Materiali legno I materiali previsti nel progetto sono elencati nelle seguenti tabelle.

Descrizione

đ?‘“đ?‘š,đ?‘˜

Resistenza caratteristica a flessione

đ?‘“đ?‘Ą,90,đ?‘˜

Resistenza a trazione ortogonale alla fibratura

be rte ch .it

Descr.

đ?‘“đ?‘Ą,0,đ?‘˜

Resistenza a trazione parallela alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,0,đ?‘˜

Resistenza a compressione parallela alla fibratura

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜

Resistenza a taglio

đ??¸0,05

Modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura

đ?‘“đ?‘?,90,đ?‘˜

Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura

đ??¸0,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo elastico medio parallelo alla fibratura

đ??¸90,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo elastico medio ortogonale alla fibratura

đ?œŒđ?‘˜

Massa volumica

đ?‘“đ?‘…,đ?‘˜

Resistenza a taglio per rolling shear

đ??şđ?‘…,đ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

Modulo di taglio per rolling shear

Modulo di taglio

đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘˜,đ?‘™đ?‘Žđ?‘ đ?‘Ąđ?‘&#x;đ?‘Ž

Resistenza a taglio del pannello XLAM a lastra

Resistenza torsione incroci del pannello XLAM

w

đ?‘“đ?‘‡,đ?‘˜

.ti m

đ??şđ?‘šđ?‘’đ?‘Žđ?‘›

w

Legno lamellare omogeneo đ??&#x;đ??Ś,đ??¤ [MPa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’•,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’„,đ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Œ [Mpa]

đ?’‡đ?’—,đ?’Œ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’?

[Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;Ž,đ?&#x;Žđ?&#x;“ [Mpa]

đ?‘Źđ?&#x;—đ?&#x;Ž,đ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’?

[Mpa]

đ?‘Žđ?’Žđ?’†đ?’‚đ?’?

[Mpa]

đ??†đ?’Œ [kg/m3]

GL 24h

24

19,2

0,5

24

2,5

3,5

11500

9600

300

650

385

GL 28h

28

22,3

0,5

28

2,5

3,5

12600

10500

300

650

425

w

Descr.

Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

be rte ch .it

… omissis …

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Carichi agenti sui solai Nella tabella seguente si riportano i valori caratteristici relativi ai carichi agenti sugli impalcati.

Nome carico: Identificativo del carico Posizione dell’impalcato: interno od esterno

Ambiente:

Categoria di carico

α:

Inclinazione della copertura

g1,k:

Carico dovuto al peso proprio strutturale

g2,k:

Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali

q,k:

Carico variabile

q,snow,k:

Carico da neve

q,wind,k:

Carico da vento, sopra o sottovento

be rte ch .it

Posizione:

Ambiente

g1,k [kN/m2]

g2,k [kN/m2]

q,k [kN/m2]

q,snow,k [kN/m2]

q,wind,k sottovento [kN/m2]

q,wind,k sopravento [kN/m2]

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

Posizione

α [°]

Nome carico

Solaio 1

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Solaio 9

Solaio interno

0

Solaio 10

Solaio interno

Solaio 13

Solaio interno

w

.ti m

Nome solaio

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

Solaio 15

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

Solaio 16

Solaio interno

0

Carico solaio residenziale

Variabile cat. A - Locali di abitazione e relativi servizi, alberghi

1

2

2

0

0

0

Solaio 21

Solaio di copertura

15

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

1

1,5

0,5

1,2

-0,26

-0,26

Solaio 22

Solaio di copertura

15

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

1

1,5

0,5

1,2

-0,26

-0,26

Solaio 23

Solaio di copertura

15

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

1

1,5

0,5

1,2

-0,26

-0,26

w

w

Solaio 14

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Relazione di calcolo strutturale

Solaio di copertura

15

Carico solaio copertura

Variabile cat. H1 Coperture accessibili per sola manutenzione e riparazione

1

1,5

0,5

1,2

-0,26

-0,26

be rte ch .it

Solaio 24

w

w

w

.ti m

‌ omissis ‌

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Sezioni degli elementi strutturali Solai a travetti

hb:

Altezza travetti

bb:

Base travetti

ib:

Interasse travetti

be rte ch .it

Caratteristiche geometriche solaio

Figura: Grandezze geometriche relative al solaio a travetti

Nella seguente tabella si riportano le caratteristiche relative ai solai a travetti.

Materiale C 24 C 24

Altezza travetti hb [mm] 220 200

.ti m

Nome Sezione Solaio a travetti 160x200 Copertura 160x200

Base travetti bb [mm] 160 160

Interasse travetti ib [mm] 600 700

Sezioni Legno

Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche delle sezioni in legno Materiale

Base b [mm]

Altezza h [mm]

Area A [mm2]

Jy-y [mm4]

Jz-z [mm4]

GL 24h

160

240

38400

1,84E8

8,19E7

GL 28h

200

280

56000

3,66E8

1,87E8

GL 24h

160

280

44800

2,93E8

9,56E7

GL 28h

160

280

44800

2,93E8

9,56E7

w

w

w

Nome Sezione Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL28h

Figura: Grandezze geometriche relative alle sezioni in legno Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

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Relazione di calcolo strutturale

w

w

w

.ti m

… omissis …

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Sollecitazioni Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare le sollecitazioni sugli elementi strutturali e sulle relative connessioni causate dai diversi carichi agenti. Si riportano inoltre i valori degli spostamenti di interpiano conseguenti all’applicazione dei suddetti carichi.

be rte ch .it

Pareti Nome parete:

Identificativo della parete

N:

Azione assiale totale

V2:

Sollecitazione tagliante (agente nel piano)

V3:

Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)

M2-2:

Sollecitazione flettente (agente fuori piano)

M3-3:

Sollecitazione flettente (agente nel piano)

Va:

Sollecitazione tagliante sul singolo ancoraggio

Ta:

Sollecitazione di trazione sul singolo ancoraggio

dr:

Spostamento relativo di interpiano della parete

N [kN]

V2 [kN]

M2-2 [kNm]

M3-3 [kNm]

Va [kN]

Ta [kN]

dr [mm]

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

10,44

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 6

19,70

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Parete 7

13,81

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Nome parete

G1

Parete 2

14,88

0,00

G1

Parete 3

10,94

0,00

G1

Parete 4

30,84

G1

Parete 5

G1 G1

V3 [kN]

… omissis …

w

w

w

.ti m

Carico

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Relazione di calcolo strutturale

Travi Identificativo della trave

V2:

Sollecitazione massima tagliante lungo l'asse locale 2

M3-3:

Sollecitazione massima flettente attorno all'asse locale 3

wist:

Deformazione massima per il carico considerato

be rte ch .it

Nome trave:

M3-3 [kNm]

wist [mm]

5,64

1,49

0,10

0,36

0,28

0,13

0,09

0,02

0,00

Trave 10 Trave 11

2,20 1,18

0,73 0,39

0,06 0,03

G1

Trave 18

5,83

4,46

2,09

G1

Trave 19

8,71

3,39

0,32

G1

Trave 21

11,03

7,70

1,69

G1

Trave 22

1,44

0,19

0,00

G1 G1

Trave 23 Trave 27

2,89 3,61

0,45 3,59

0,01 1,75

G1

Trave 28

2,71

0,89

0,08

G1

Trave 29

2,07

2,06

1,00

G1

Trave 30

2,07

2,06

1,00

G1

Trave 31

4,38

4,35

1,94

G1 G1

Trave 32 Trave 33

2,46 1,69

0,81 0,56

0,07 0,05

G1

Trave 38

3,94

2,71

0,73

G1

Trave 39

6,24

4,29

1,27

G1

Trave 40a

4,41

2,88

0,39

G1

Trave 40b

3,99

1,91

0,56

G1 G1

Trave 41 Trave 42

5,53 0,15

4,29 0,05

1,33 0,00

G1

Trave 43

0,15

0,05

0,00

G1

Trave 44

0,92

0,30

0,03

G1

Trave 45

6,05

6,01

2,14

G2 G2

Trave 2 Trave 4

7,28 0,00

1,90 0,00

0,13 0,00

G2

Trave 5

0,00

0,00

0,00

G2

Trave 10

4,09

1,35

0,12

G2

Trave 11

2,05

0,68

0,06

G2

Trave 18

7,20

5,56

2,61

G2 G2

Trave 19 Trave 21

12,64 14,07

4,81 9,71

0,48 2,13

G2

Trave 22

1,79

0,23

0,00

G2

Trave 23

3,68

0,57

0,01

G2

Trave 27

6,16

6,11

2,98

G2

Trave 28

5,12

1,69

0,14

G2 G2

Trave 29 Trave 30

3,08 3,08

3,06 3,06

1,49 1,49

G2

Trave 31

7,70

7,64

3,40

G2

Trave 32

4,61

1,52

0,13

G2

Trave 33

3,07

1,01

0,09

G2

Trave 38

5,20

3,58

0,97

G2 G2

Trave 39 Trave 40a

8,66 5,83

5,95 3,80

1,76 0,52

G2

Trave 40b

5,39

2,38

0,70

G2

Trave 41

7,67

5,95

1,85

G2

Trave 42

0,00

0,00

0,00

G2

Trave 43

0,00

0,00

0,00

G2

Trave 44

1,54

0,51

G2

Trave 45

10,77

10,69

0,04 3,81

Variabile cat.A

Trave 2

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.A

Trave 4

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.A

Trave 5

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.A Variabile cat.A

Trave 10 Trave 11

4,09 2,05

1,35 0,68

0,12 0,06

Variabile cat.A

Trave 18

0,00

0,00

0,00

Nome trave

G1

Trave 2

G1

Trave 4

G1

Trave 5

G1 G1

w

w

w

.ti m

Carico

V2 [kN]

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Trave 19

6,29

2,72

Variabile cat.A Variabile cat.A

Trave 21 Trave 22

0,00 0,00

0,00 0,00

Variabile cat.A

Trave 23

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.A

Trave 27

6,16

6,11

2,98

Variabile cat.A

Trave 28

5,12

1,69

0,14

Variabile cat.A

Trave 29

3,08

3,06

Variabile cat.A Variabile cat.A

Trave 30 Trave 31

3,08 7,70

3,06 7,64

1,49 1,49

Variabile cat.A

Trave 32

4,61

1,52

0,13

Variabile cat.A

Trave 33

3,07

1,01

0,09

Variabile cat.A

Trave 38

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.A

Trave 40

0,00

0,00

Variabile cat.A Variabile cat.A

Trave 41 Trave 42

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Variabile cat.A

Trave 43

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.A

Trave 44

1,54

0,51

0,04

Variabile cat.A

Trave 45

10,77

10,69

3,81

Variabile cat.H Variabile cat.H

Trave 2 Trave 4

2,02 0,00

0,51 0,00

0,03

Variabile cat.H

Trave 5

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 10

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 11

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 18

1,54

1,19

Variabile cat.H Variabile cat.H

Trave 19 Trave 21

1,54 3,82

0,95 2,56

0,56 0,10

Variabile cat.H

Trave 22

0,38

0,05

0,00

Variabile cat.H

Trave 23

0,96

0,15

0,00

Variabile cat.H

Trave 27

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 28

0,00

0,00

Variabile cat.H Variabile cat.H

Trave 29 Trave 30

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Variabile cat.H

Trave 31

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 32

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 33

0,00

0,00

0,00

Variabile cat.H

Trave 38

1,73

1,19

Variabile cat.H Variabile cat.H

Trave 39 Trave 40a

2,89 1,94

1,98 1,27

0,32 0,59

Variabile cat.H

Trave 40b

1,80

0,79

0,23

Variabile cat.H

Trave 41

2,56

1,98

0,62

Variabile cat.H

Trave 42

0,00

0,00

0,00 0,00 0,00

0,00

.ti m

be rte ch .it

3,40

0,00

0,00

0,56

0,00

0,17

Trave 43

0,00

0,00

Variabile cat.H Variabile cat.H

Trave 44 Trave 45

0,00 0,00

0,00 0,00

Neve

Trave 2

4,85

1,23

0,08

Neve

Trave 4

0,00

0,00

0,00

Neve

Trave 5

0,00

0,00

Neve Neve

Trave 10 Trave 11

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Neve

Trave 18

3,68

2,85

1,34

Neve

Trave 19

3,70

2,28

0,25

Neve

Trave 21

9,17

6,15

1,35

Neve

Trave 22

0,92

0,12

Neve Neve

Trave 23 Trave 27

2,30 0,00

0,36 0,00

0,00 0,00

Neve

Trave 28

0,00

0,00

0,00

Neve

Trave 29

0,00

0,00

0,00

Neve

Trave 30

0,00

0,00

0,00

Neve

Trave 31

0,00

0,00

Neve Neve

Trave 32 Trave 33

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Neve

Trave 38

4,16

2,87

0,77

Neve

Trave 39

6,93

4,76

1,41

Neve

Trave 40a

4,66

3,04

0,42

Neve

Trave 40b

4,31

1,91

Neve Neve

Trave 41 Trave 42

6,13 0,00

4,76 0,00

0,56 1,48

Neve

Trave 43

0,00

0,00

0,00

Neve

Trave 44

0,00

0,00

0,00

Neve

Trave 45

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale Vento ortogonale

Trave 2 Trave 4

1,03 0,00

0,26 0,00

-0,02

Vento ortogonale

Trave 5

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 10

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 11

0,00

0,00

0,00

w

Variabile cat.H

w

w

0,17 0,00

Variabile cat.A

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Trave 18

0,78

0,61

Vento ortogonale Vento ortogonale

Trave 19 Trave 21

0,79 1,95

0,49 1,31

Vento ortogonale

Trave 22

0,20

0,03

0,00

Vento ortogonale

Trave 23

0,49

0,08

0,00

Vento ortogonale

Trave 27

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 28

0,00

0,00

Vento ortogonale Vento ortogonale

Trave 29 Trave 30

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento ortogonale

Trave 31

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 32

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 33

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 38

0,89

0,61

Vento ortogonale Vento ortogonale

Trave 39 Trave 40a

1,47 0,99

1,01 0,65

-0,16 -0,30

Vento ortogonale

Trave 40b

0,92

0,41

-0,12

Vento ortogonale

Trave 41

1,30

1,01

-0,32

Vento ortogonale

Trave 42

0,00

0,00

0,00

Vento ortogonale

Trave 43

0,00

0,00

Vento ortogonale Vento ortogonale

Trave 44 Trave 45

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento X

Trave 2

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 4

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 5

0,00

0,00

Vento X Vento X

Trave 10 Trave 11

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento X

Trave 18

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 19

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 21

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 22

0,00

0,00

Vento X Vento X

Trave 23 Trave 27

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento X

Trave 28

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 29

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 30

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 31

0,00

0,00

Vento X Vento X

Trave 32 Trave 33

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento X

Trave 38

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 40

0,00

0,00

0,00

Vento X

Trave 41

0,00

0,00

0,00 0,00 0,00

-0,29

.ti m

be rte ch .it

0,00

-0,09

0,00

0,00

0,00

0,00

Trave 42

0,00

0,00

Vento X Vento X

Trave 43 Trave 44

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento X

Trave 45

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 2

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 4

0,00

0,00

Vento Y Vento Y

Trave 5 Trave 10

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento Y

Trave 11

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 18

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 19

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 21

0,00

0,00

Vento Y Vento Y

Trave 22 Trave 23

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento Y

Trave 27

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 28

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 29

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 30

0,00

0,00

Vento Y Vento Y

Trave 31 Trave 32

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento Y

Trave 33

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 38

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 40

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 41

0,00

0,00

Vento Y Vento Y

Trave 42 Trave 43

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Vento Y

Trave 44

0,00

0,00

0,00

Vento Y

Trave 45

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 2

0,00

0,00

Sisma SLV X Sisma SLV X

Trave 4 Trave 5

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV X

Trave 10

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 11

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 18

0,00

0,00

0,00

w

Vento X

w

w

-0,28 -0,05

Vento ortogonale

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Trave 19

0,00

0,00

Sisma SLV X Sisma SLV X

Trave 21 Trave 22

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV X

Trave 23

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 27

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 28

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 29

0,00

0,00

Sisma SLV X Sisma SLV X

Trave 30 Trave 31

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV X

Trave 32

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 33

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 38

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 40

0,00

0,00

Sisma SLV X Sisma SLV X

Trave 41 Trave 42

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV X

Trave 43

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 44

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV X

Trave 45

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y Sisma SLV Y

Trave 2 Trave 4

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 5

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 10

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 11

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 18

0,00

0,00

Sisma SLV Y Sisma SLV Y

Trave 19 Trave 21

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV Y

Trave 22

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 23

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 27

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 28

0,00

0,00

Sisma SLV Y Sisma SLV Y

Trave 29 Trave 30

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV Y

Trave 31

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 32

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 33

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 38

0,00

0,00

Sisma SLV Y Sisma SLV Y

Trave 40 Trave 41

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLV Y

Trave 42

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 43

0,00

0,00

0,00

Sisma SLV Y

Trave 44

0,00

0,00

0,00

0,00

.ti m

be rte ch .it

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

0,00

Trave 45

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 2

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 4

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 5

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 10

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 11

0,00

0,00

Sisma SLD X Sisma SLD X

Trave 18 Trave 19

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLD X

Trave 21

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 22

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 23

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 27

0,00

0,00

Sisma SLD X Sisma SLD X

Trave 28 Trave 29

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLD X

Trave 30

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 31

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 32

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 33

0,00

0,00

Sisma SLD X Sisma SLD X

Trave 38 Trave 40

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLD X

Trave 41

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 42

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 43

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 44

0,00

0,00

Sisma SLD X

Trave 45

0,00

0,00

0,00 0,00

Sisma SLD Y

Trave 2

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 4

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 5

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 10

0,00

0,00

Sisma SLD Y Sisma SLD Y

Trave 11 Trave 18

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLD Y

Trave 19

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 21

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 22

0,00

0,00

0,00

w

Sisma SLV Y

w

w

0,00 0,00

Sisma SLV X

0,00

0,00

0,00

0,00

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale 0,00 0,00

Sisma SLD Y

Trave 23

0,00

0,00

Sisma SLD Y Sisma SLD Y

Trave 27 Trave 28

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLD Y

Trave 29

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 30

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 31

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 32

0,00

0,00

Sisma SLD Y Sisma SLD Y

Trave 33 Trave 38

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

Sisma SLD Y

Trave 40

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 41

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 42

0,00

0,00

0,00

Sisma SLD Y

Trave 43

0,00

0,00

Sisma SLD Y Sisma SLD Y

Trave 44 Trave 45

0,00 0,00

0,00

be rte ch .it

0,00

0,00 0,00

0,00 0,00

0,00

w

w

w

.ti m

… omissis …

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Verifiche elementi Verifiche dei solai a travetti Verifiche di resistenza a flessione

be rte ch .it

Le verifiche a flessione sono condotte considerando un singolo travetto del solaio con riferimento al § 6.3.3 della norma UNI EN 1995-1-1:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ ≤1 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą â‹… đ?‘“đ?‘š,đ?‘‘

in cui:

đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ è la tensione di progetto a flessione

��,� è la resistenza di progetto a flessione

đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą è un coefficiente che tiene conto della resistenza a flessione ridotta dovuta allo sbandamento laterale

Il coefficiente kcrit è assunto pari a 1,0 per travi in cui lo spostamento laterale del bordo compresso viene impedito sull'intera lunghezza, mentre la rotazione torsionale viene impedita agli appoggi.

Si riportano inoltre, per il travetto maggiormente sollecitato di ogni solaio, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento sollecitante.

Combinazione

Durata

.ti m

Nome solaio

SLU 65

Media

w

w

w

Solaio 1

Solaio 2

SLU 65

Media

Diagramma M3-3

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Solaio 4

SLU 65

Media

.ti m

be rte ch .it

Solaio 3

SLU 65

Media

w

w

Solaio 5

SLU 65

Media

w

Solaio 6

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Solaio 8

SLU 77

Breve

.ti m

be rte ch .it

Solaio 7

SLU 77

Breve

w

w

Solaio 9

SLU 77

Breve

w

Solaio 10

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 77

Breve

be rte ch .it

Solaio 11

Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.

Solaio 1

Solaio 2

Solaio 3

Solaio 4

Solaio 5

Solaio 6

Solaio 7

Sez. Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200

kcrit

Comb.

kmod

ÎłM

fm,d [MPa]

Ďƒm,d [MPa]

Verifica

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

9,17

72%

4,28

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

3,31

26%

11,84

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

9,17

72%

5,26

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

4,08

32%

1,32

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

1,02

8%

M3-3 max [kNm]

W [mm3]

11,84

.ti m

Nome solaio

1,32

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

1,02

8%

8,20

1290667

1,00

SLU 65

0,8

1,5

12,80

6,35

50%

Copertura 160x200

7,38

1066667

1,00

SLU 77

0,9

1,5

14,40

6,92

48%

Solaio 9

Copertura 160x200

7,38

1066667

1,00

SLU 77

0,9

1,5

14,40

6,92

48%

Solaio 10

Copertura 160x200

7,38

1066667

1,00

SLU 77

0,9

1,5

14,40

6,92

48%

1066667

1,00

SLU 77

0,9

1,5

14,40

6,92

48%

w

Solaio 8

Copertura 160x200

7,38

w

Solaio 11

Verifiche di resistenza a taglio

w

Le verifiche a taglio sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-1-1:2009.

Deve essere soddisfatta la seguente espressione: đ?œ?đ?‘‘ ≤1 đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘‘

in cui: đ?œ?đ?‘‘ è la tensione di progetto a taglio

��,� è la resistenza di progetto a taglio

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Per la verifica della resistenza a taglio di elementi sottoposti a flessione, l’influenza delle fessurazioni è tenuta in conto utilizzando una larghezza efficace dell’elemento dato da: đ?‘?đ?‘’đ?‘“ = đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ?‘?

dove b è la larghezza della sezione della trave.

kcr = 0,67 per legno massiccio

be rte ch .it

In accordo con le raccomandazioni della norma UNI EN 1995-1-1:2009 si utilizzano i seguenti valori del coefficiente kcr

kcr = 0,67 per legno lamellare incollato

Il valore dello sforzo di taglio di progetto sollecitante massimo in una sezione rettangolare viene valutato quindi con la seguente formula: đ?œ?đ?‘‘ =

3 đ?‘‰đ?‘‘ â‹… 2 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ??´

in cui A è l’area della sezione trasversale del travetto.

Nella seguente tabella si riportano, per il travetto maggiormente sollecitato di ogni solaio, le sollecitazioni taglianti (valore assoluto del taglio V2 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico piĂš gravosa allo Stato Limite Ultimo.

Si riportano inoltre, per ogni travetto, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante.

Combinazione

Durata

Solaio 1

SLU 65

Media

Diagramma V2

w

w

w

.ti m

Nome solaio

Solaio 2

SLU 65

Media

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Solaio 4

SLU 65

Media

.ti m

be rte ch .it

Solaio 3

SLU 65

Media

w

w

Solaio 5

SLU 65

Media

w

Solaio 6

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Solaio 8

SLU 77

Breve

.ti m

be rte ch .it

Solaio 7

SLU 77

Breve

w

w

Solaio 9

SLU 77

Breve

w

Solaio 10

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 77

Breve

be rte ch .it

Solaio 11

Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.

Solaio 1

Solaio 2

Solaio 3

Solaio 4

Solaio 5

Solaio 6

Solaio 7

Sezione Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200 Solaio a travetti 160x200

V2 max [kN]

Area [mm2]

kcr

Comb.

kmod

γM

fv,d [MPa]

τ2,d [MPa]

Verifica

10,18

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,65

30%

8,17

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,52

24%

10,18

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,65

30%

6,79

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,43

20%

.ti m

Nome solaio

3,39

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,22

10%

3,39

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,22

10%

8,48

35200

0,67

SLU 65

0,8

1,5

2,13

0,54

25%

Copertura 160x200

7,43

32000

0,67

SLU 77

0,9

1,5

2,40

0,52

22%

Solaio 9

Copertura 160x200

7,43

32000

0,67

SLU 77

0,9

1,5

2,40

0,52

22%

w

Solaio 8

Copertura 160x200

7,43

32000

0,67

SLU 77

0,9

1,5

2,40

0,52

22%

Solaio 11

Copertura 160x200

7,43

32000

0,67

SLU 77

0,9

1,5

2,40

0,52

22%

w

w

Solaio 10

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Verifiche di deformazione dei solai (SLE) Si verifica che la deformazione della struttura risultante dagli effetti delle azioni e dall'umidità rimanga entro limiti appropriati. Le verifiche di deformazione sono condotte con riferimento al § 2.2.3 della UNI EN 1995-1-1:2009.

La freccia netta wnet,fin viene assunta come:

dove: ����,���

be rte ch .it

đ?‘¤đ?‘›đ?‘’đ?‘Ą,đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą + đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘? − đ?‘¤đ?‘? = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› − đ?‘¤đ?‘? è la freccia finale netta

đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą

è la freccia istantanea

đ?‘¤đ?‘?

è la monta del travetto

đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘?

è la freccia viscoelastica

����

è la freccia finale

.ti m

I valori limite di freccia sono assunti come riportato nella seguente tabella. winst

wnet,fin

Trave su due appoggi

l/300

l/250

Travi a mensola

l/150

l/125

w

Condizione

Deformazione istantanea

w

La deformazione istantanea winst è calcolata per la combinazione rara delle azioni.

w

Nella seguente tabella si riportano, per ogni solaio (relativamente al travetto in cui le verifiche di deformazione risultano piÚ gravose), gli schemi statici di calcolo e le deformazioni istantanee ottenute omettendo, con una distribuzione a scacchiera, i carichi Qki che danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche, in accordo al § 2.5.3 NTC2008.

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Solaio 1

SLE rara 2

Solaio 2

SLE rara 2

Deformazioni istantanee

be rte ch .it

Combinazione

.ti m

Nome solaio

SLE rara 2

w

w

Solaio 3

SLE rara 2

w

Solaio 4

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Solaio 6

SLE rara 2

.ti m

Solaio 5

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 2

w

w

Solaio 7

SLE rara 14

w

Solaio 8

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 14

Solaio 10

SLE rara 14

.ti m

Solaio 9

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

Solaio 11

Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione istantanea delle travi lignee.

Combinazione

Verifica piĂš limitativa

winst [mm]

winst limite [mm]

Verifica

Solaio 1

SLE rara 2

Campata interna

11,69

15,50

75%

Solaio 2

SLE rara 2

Campata interna

1,33

10,33

13%

Solaio 3

SLE rara 2

Campata interna

11,69

15,50

75%

Solaio 4

SLE rara 2

Campata interna

2,31

10,33

22%

Solaio 5

SLE rara 2

Campata interna

0,14

5,17

3%

Solaio 6

SLE rara 2

Campata interna

0,14

5,17

3%

Solaio 7

SLE rara 2

Campata interna

5,61

12,92

43%

w

w

Nome solaio

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

Campata interna

7,14

13,25

54%

Solaio 9

SLE rara 14

Campata interna

7,14

13,25

54%

Solaio 10

SLE rara 14

Campata interna

7,14

13,25

54%

Solaio 11

SLE rara 14

Campata interna

7,14

13,25

54%

Deformazione finale

be rte ch .it

Solaio 8

La deformazione finale wnet,fin è calcolata considerando che le componenti quasi-permanenti delle azioni causano nel tempo una deformazione viscoelastica wcreep che può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti opportunamente mediante il fattore (1 + kdef).

Per strutture consistenti di elementi, componenti e connessioni aventi lo stesso comportamento viscoelastico, e sotto l'assunzione di una correlazione lineare fra le azioni e le deformazioni corrispondenti la deformazione finale, wfin, può essere considerata come: đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş + đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„1 + ďż˝ đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„đ?‘–

dove:

per un’azione permanente G

.ti m

đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ??ş â‹… ďż˝1 + đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝

đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,1 = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,1 â‹… ďż˝1 + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝

đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,đ?‘– = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,đ?‘– â‹… �Ψ0,đ?‘– + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝

per un’azione variabile principale, Q1 per le azioni variabili secondarie, Qi (i>1)

w

w

w

Nella seguente tabella si riportano, per ogni solaio (relativamente al travetto in cui le verifiche di deformazione risultano piÚ gravose), le deformazioni finali che si ottengono tenendo conto anche della deformazione viscoelastica wcreep. Tale contributo è calcolato considerando le componenti quasi-permanenti delle azioni presenti nelle combinazioni utilizzate per il calcolo delle deformate istantanee (combinazioni rare associate).

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Solaio 1

SLE rara 2

Solaio 2

SLE rara 2

Deformazioni finali

be rte ch .it

Combinazione

.ti m

Nome solaio

SLE rara 2

w

w

w

Solaio 3

Solaio 4

SLE rara 2

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Solaio 6

SLE rara 2

.ti m

Solaio 5

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 2

w

w

Solaio 7

SLE rara 14

w

Solaio 8

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 14

Solaio 10

SLE rara 14

.ti m

Solaio 9

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

Solaio 11

Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione finale dei travetti lignei dei solai.

Combinazione

Verifica piĂš limitativa

wfin [mm]

wfin limite [mm]

Verifica

Solaio 1

SLE rara 2

Campata interna

16,75

18,60

90%

Solaio 2

SLE rara 2

Campata interna

1,88

12,40

15%

Solaio 3

SLE rara 2

Campata interna

16,75

18,60

90%

Solaio 4

SLE rara 2

Campata interna

3,31

12,40

27%

Solaio 5

SLE rara 2

Campata interna

0,21

6,20

3%

Solaio 6

SLE rara 2

Campata interna

0,21

6,20

3%

Solaio 7

SLE rara 2

Campata interna

8,03

15,50

52%

w

w

Nome solaio

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

Campata interna

10,03

15,90

63%

Solaio 9

SLE rara 14

Campata interna

10,03

15,90

63%

Solaio 10

SLE rara 14

Campata interna

10,03

15,90

63%

Solaio 11

SLE rara 14

Campata interna

10,03

15,90

63%

w

w

w

.ti m

be rte ch .it

Solaio 8

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Verifiche travi Verifiche di resistenza a flessione Le verifiche a flessione sono condotte con riferimento al § 6.3.3 della norma UNI EN 1995-11:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione:

be rte ch .it

đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ ≤1 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą â‹… đ?‘“đ?‘š,đ?‘‘

in cui:

đ?œŽđ?‘š,đ?‘‘ è la tensione di progetto a flessione

��,� è la resistenza di progetto a flessione

đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘–đ?‘Ą è un coefficiente che tiene conto della resistenza a flessione ridotta dovuta allo sbandamento laterale

Il coefficiente kcrit è assunto pari a 1,0 per travi in cui lo spostamento laterale del bordo compresso viene impedito sull'intera lunghezza, mentre la rotazione torsionale viene impedita agli appoggi.

Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le sollecitazioni di flessione (valore assoluto del momento flettente M3-3 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico piĂš gravosa allo Stato Limite Ultimo.

.ti m

Si riportano inoltre, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento sollecitante.

Combinazione

Durata

Trave 2

SLU 64

Permanente

Diagramma M3-3

w

w

w

Nome trave

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 43

Permanente

Trave 5

SLU 43

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 4

SLU 65

Media

w

w

Trave 10

SLU 65

Media

w

Trave 11

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 64

Permanente

Trave 19

SLU 64

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 18

SLU 64

Permanente

w

w

Trave 21

SLU 64

Permanente

w

Trave 22

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 64

Permanente

Trave 27

SLU 65

Media

.ti m

be rte ch .it

Trave 23

SLU 65

Media

w

w

Trave 28

SLU 65

Media

w

Trave 29

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Trave 31

SLU 65

Media

.ti m

be rte ch .it

Trave 30

SLU 65

Media

w

w

Trave 32

SLU 65

Media

w

Trave 33

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 64

Permanente

Trave 39

SLU 64

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 38

SLU 77

Breve

w

w

Trave 40a

SLU 64

Permanente

w

Trave 40b

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 64

Permanente

Trave 42

SLU 43

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 41

SLU 43

Permanente

w

w

Trave 43

SLU 65

Media

w

Trave 44

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

be rte ch .it

Trave 45

Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.

Trave 2

Trave 4

Trave 5

Trave 10

Trave 11

Trave 18

Trave 19

Trave 21

Trave 22

Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h Sezione 200x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h

M3-3 max [kNm]

W [mm3]

kcrit

Comb.

kmod

γM

fm,d [MPa]

σm,d [MPa]

Verifica

4,79

1536000

1,00

SLU 64

0,6

1,45

9,93

3,12

31%

0,36

1536000

1,00

SLU 43

0,6

1,45

9,93

0,23

2%

0,02

1536000

1,00

SLU 43

0,6

1,45

9,93

0,01

0%

5,00

1536000

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

3,25

25%

2,53

1536000

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

1,65

12%

14,15

1536000

1,00

SLU 64

0,6

1,45

9,93

9,21

93%

12,95

2613333

1,00

SLU 64

0,6

1,45

11,59

4,96

43%

24,57

2613333

1,00

SLU 64

0,6

1,45

11,59

9,40

81%

0,59

1536000

1,00

SLU 64

0,6

1,45

9,93

0,38

4%

1,44

1536000

1,00

SLU 64

0,6

1,45

9,93

0,94

9%

23,00

2090667

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

11,00

83%

6,23

1536000

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

4,06

31%

11,85

2090667

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

5,67

43%

11,85

2090667

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

5,67

43%

28,57

2090667

1,00

SLU 65

0,8

1,45

15,45

13,67

88%

5,61

1536000

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

3,66

28%

3,77

1536000

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

2,45

19%

8,90

2090667

1,00

SLU 64

0,6

1,45

11,59

4,26

37%

17,33

2090667

1,00

SLU 64

0,6

1,45

11,59

8,29

72%

w

Trave 23

Sezione

.ti m

Nome trave

Trave 27

w

Trave 28

Trave 29

w

Trave 30

Trave 31

Trave 32

Trave 33

Trave 38

Trave 39

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Trave 40b

Trave 41

Trave 42

Trave 43

Trave 44

Trave 45

Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h

19,25

2090667

1,00

SLU 77

0,9

1,45

17,38

9,21

53%

17,33

2090667

1,00

SLU 64

0,6

1,45

11,59

8,29

72%

17,33

2090667

1,00

SLU 64

0,6

1,45

11,59

8,29

72%

0,07

1536000

1,00

SLU 43

0,6

1,45

9,93

0,04

0%

0,07

1536000

1,00

SLU 43

0,6

1,45

9,93

0,04

0%

1,92

1536000

1,00

SLU 65

0,8

1,45

13,24

1,25

9%

39,87

2613333

1,00

SLU 65

0,8

1,45

15,45

15,26

99%

be rte ch .it

Trave 40a

Verifiche di resistenza a taglio

Le verifiche a flessione sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-11:2009. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: đ?œ?đ?‘‘ ≤1 đ?‘“đ?‘Ł,đ?‘‘

in cui:

đ?œ?đ?‘‘ è la tensione di progetto a taglio

��,� è la resistenza di progetto a taglio

.ti m

Per la verifica della resistenza a taglio di elementi sottoposti a flessione, l’influenza delle fessurazioni è tenuta in conto utilizzando una larghezza efficace dell’elemento dato da: đ?‘?đ?‘’đ?‘“ = đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ?‘?

dove b è la larghezza della sezione della trave.

w

In accordo con le raccomandazioni della norma UNI EN 1995-1-1:2009 si utilizzano i seguenti valori del coefficiente kcr kcr = 0,67 per legno massiccio

w

kcr = 0,67 per legno lamellare incollato

w

Il valore dello sforzo di taglio di progetto sollecitante massimo in una sezione rettangolare viene valutato quindi con la seguente formula: đ?œ?đ?‘‘ =

3 đ?‘‰đ?‘‘ â‹… 2 đ?‘˜đ?‘?đ?‘&#x; â‹… đ??´

in cui A è l’area della sezione trasversale della trave.

Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le sollecitazioni taglianti (valore assoluto del taglio V2 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico piĂš gravosa allo Stato Limite Ultimo.

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale Si riportano inoltre, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante.

Combinazione

Durata

Trave 2

SLU 64

Permanente

Trave 4

SLU 43

Permanente

Diagramma V2

.ti m

be rte ch .it

Nome trave

SLU 43

Permanente

w

w

w

Trave 5

Trave 10

SLU 65

Media

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Trave 18

SLU 64

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 11

SLU 64

Permanente

w

w

Trave 19

SLU 64

Permanente

w

Trave 21

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 64

Permanente

Trave 23

SLU 64

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 22

SLU 65

Media

w

w

Trave 27

SLU 65

Media

w

Trave 28

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Trave 30

SLU 65

Media

.ti m

be rte ch .it

Trave 29

SLU 65

Media

w

w

Trave 31

SLU 65

Media

w

Trave 32

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Trave 38

SLU 77

Breve

.ti m

be rte ch .it

Trave 33

SLU 64

Permanente

w

w

Trave 39

SLU 77

Breve

w

Trave 40a

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 64

Permanente

Trave 41

SLU 64

Permanente

.ti m

be rte ch .it

Trave 40b

SLU 43

Permanente

w

w

Trave 42

SLU 43

Permanente

w

Trave 43

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLU 65

Media

Trave 45

SLU 65

Media

be rte ch .it

Trave 44

Nome trave Trave 2

Sezione

Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h Sezione 200x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x240 GL24h

V2 max [kN]

Area [mm2]

kcr

Comb.

kmod

γM

fv,d [MPa]

τ2,d [MPa]

Verifica

18,25

38400

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,06

73%

0,46

38400

0,67

SLU 43

0,6

1,45

1,45

0,03

2%

0,12

38400

0,67

SLU 43

0,6

1,45

1,45

0,01

0%

15,12

38400

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,88

46%

7,67

38400

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,45

23%

18,38

38400

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,07

74%

31,37

56000

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,25

87%

35,44

56000

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,42

98%

4,56

38400

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

0,27

18%

9,28

38400

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

0,54

37%

23,17

44800

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

1,16

60%

18,88

38400

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

1,10

57%

w

Trave 4

.ti m

Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.

Trave 5

w

Trave 10

Trave 11

w

Trave 18

Trave 19

Trave 21

Trave 22

Trave 23

Trave 27

Trave 28

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

Trave 30

Trave 31

Trave 32

Trave 33

Trave 38

Trave 39

Trave 40a

Trave 40b

Trave 41

Trave 42

Trave 43

Trave 44

Trave 45

Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x280 GL28h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 160x240 GL24h Sezione 200x280 GL28h

11,94

44800

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,60

31%

11,94

44800

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,60

31%

28,79

44800

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

1,44

75%

17,01

38400

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,99

51%

11,41

38400

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,67

34%

19,98

44800

0,67

SLU 77

0,9

1,45

2,17

1,00

46%

25,21

44800

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,26

87%

25,54

44800

0,67

SLU 77

0,9

1,45

2,17

1,28

59%

25,21

44800

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,26

87%

25,21

44800

0,67

SLU 64

0,6

1,45

1,45

1,26

87%

0,20

38400

0,67

SLU 43

0,6

1,45

1,45

0,01

1%

0,20

38400

0,67

SLU 43

0,6

1,45

1,45

0,01

1%

5,81

38400

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

0,34

18%

40,17

56000

0,67

SLU 65

0,8

1,45

1,93

1,61

83%

be rte ch .it

Trave 29

Verifiche di deformazione delle travi (SLE)

.ti m

Si verifica che la deformazione della struttura risultante dagli effetti delle azioni e dall'umidità rimanga entro limiti appropriati. Le verifiche di deformazione sono condotte con riferimento al § 2.2.3 della UNI EN 1995-1-1:2009.

La freccia netta wnet,fin viene assunta come:

dove:

è la freccia finale netta

w

����,���

đ?‘¤đ?‘›đ?‘’đ?‘Ą,đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą + đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘? − đ?‘¤đ?‘? = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› − đ?‘¤đ?‘?

đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą

è la freccia istantanea

đ?‘¤đ?‘?

è la monta della trave (assunta nulla)

w

w

đ?‘¤đ?‘?đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘’đ?‘? đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›

è la freccia viscoelastica

è la freccia finale

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale I valori limite di freccia sono assunti come riportato nella seguente tabella. winst

wnet,fin

Trave su due appoggi

l/300

l/250

Travi a mensola

l/150

l/125

Deformazione istantanea

be rte ch .it

Condizione

La deformazione istantanea winst è calcolata per la combinazione rara delle azioni.

Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e le deformazioni istantanee ottenute omettendo, con una distribuzione a scacchiera, i carichi Qki che danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche, in accordo al § 2.5.3 NTC2008.

Combinazione

Trave 2

SLE rara 14

Deformazioni instantanee

.ti m

Nome trave

SLE rara 1

w

w

w

Trave 4

Trave 5

SLE rara 1

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Trave 11

SLE rara 2

.ti m

Trave 10

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 18

SLE rara 15

w

Trave 19

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 14

Trave 22

SLE rara 14

.ti m

Trave 21

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 23

SLE rara 2

w

Trave 27

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Trave 29

SLE rara 2

.ti m

Trave 28

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 2

w

w

Trave 30

SLE rara 2

w

Trave 31

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Trave 33

SLE rara 2

.ti m

Trave 32

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 38

SLE rara 14

w

Trave 39

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 14

Trave 40b

SLE rara 14

.ti m

Trave 40a

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 41

SLE rara 1

w

Trave 42

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 1

Trave 44

SLE rara 2

.ti m

Trave 43

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 2

w

Trave 45

Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione istantanea delle travi lignee.

Combinazione

Verifica piĂš limitativa

winst [mm]

winst limite [mm]

Verifica

Trave 2

SLE rara 14

Campata interna

0,35

5,17

7%

Trave 4

SLE rara 1

Campata interna

0,13

10,33

1%

Trave 5

SLE rara 1

Campata interna

0,00

2,58

0%

Trave 10

SLE rara 2

Campata interna

0,29

4,42

7%

Trave 11

SLE rara 2

Campata interna

0,15

4,42

3%

Trave 18

SLE rara 14

Campata interna

6,04

10,33

58%

Trave 19

SLE rara 15

Campata interna

1,29

8,83

15%

w

w

Nome trave

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

Campata interna

5,16

10,33

50%

Trave 22

SLE rara 14

Campata interna

0,00

2,58

0%

Trave 23

SLE rara 14

Campata interna

0,02

2,58

1%

Trave 27

SLE rara 2

Campata interna

7,71

13,25

58%

Trave 28

SLE rara 2

Campata interna

0,37

4,42

8%

Trave 29

SLE rara 2

Trave 30

SLE rara 2

Trave 31

SLE rara 2

Trave 32

SLE rara 2

Trave 33

SLE rara 2

Trave 38

SLE rara 14

Trave 39

SLE rara 14

Trave 40a

SLE rara 14

Trave 40b

SLE rara 14

Trave 41

SLE rara 14

Trave 42

SLE rara 1

be rte ch .it

Trave 21

3,99

13,25

30%

Campata interna

3,99

13,25

30%

Campata interna

8,74

13,25

66%

Campata interna

0,33

4,42

7%

Campata interna

0,22

4,42

5%

Sbalzo

2,47

10,33

24%

Sbalzo

5,30

10,33

51%

Sbalzo

1,33

10,33

13%

Sbalzo

5,30

10,33

51%

Sbalzo

5,30

10,33

51%

Campata interna

0,00

4,42

0%

.ti m

Campata interna

Trave 43

SLE rara 1

Campata interna

0,00

4,42

0%

Trave 44

SLE rara 2

Campata interna

0,11

4,42

3%

Trave 45

SLE rara 2

Campata interna

9,75

13,25

74%

w

Deformazione finale

w

La deformazione finale wnet,fin è calcolata considerando che le componenti quasi-permanenti delle azioni causano nel tempo una deformazione viscoelastica wcreep che può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti opportunamente mediante il fattore (1 + kdef).

w

Per strutture consistenti di elementi, componenti e connessioni aventi lo stesso comportamento viscoelastico, e sotto l'assunzione di una correlazione lineare fra le azioni e le deformazioni corrispondenti la deformazione finale, wfin, può essere considerata come: đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘› = đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş + đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„1 + ďż˝ đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„đ?‘–

dove: đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ??ş = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ??ş â‹… ďż˝1 + đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝

đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,1 = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,1 â‹… ďż˝1 + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝

per un’azione permanente G per un’azione variabile principale, Q1

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale đ?‘¤đ?‘“đ?‘–đ?‘›,đ?‘„,đ?‘– = đ?‘¤đ?‘–đ?‘›đ?‘ đ?‘Ą,đ?‘„,đ?‘– â‹… �Ψ0,đ?‘– + Ψ2,1 â‹… đ?‘˜đ?‘‘đ?‘’đ?‘“ ďż˝

per le azioni variabili secondarie, Qi (i>1)

Combinazione

Trave 2

SLE rara 14

Trave 4

SLE rara 1

Deformazioni finali

w

.ti m

Nome trave

be rte ch .it

Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le deformazioni finali che si ottengono tenendo conto anche della deformazione viscoelastica wcreep. Tale contributo è calcolato considerando le componenti quasi-permanenti delle azioni presenti nelle combinazioni utilizzate per il calcolo delle deformate istantanee (combinazioni rare associate).

SLE rara 1

w

w

Trave 5

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Trave 11

SLE rara 2

.ti m

Trave 10

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 18

SLE rara 15

w

Trave 19

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 14

Trave 22

SLE rara 14

.ti m

Trave 21

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 23

SLE rara 2

w

Trave 27

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Trave 29

SLE rara 2

.ti m

Trave 28

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 2

w

w

Trave 30

SLE rara 2

w

Trave 31

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 2

Trave 33

SLE rara 2

.ti m

Trave 32

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 38

SLE rara 14

w

Trave 39

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 14

Trave 40b

SLE rara 14

.ti m

Trave 40a

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

w

w

Trave 41

SLE rara 1

w

Trave 42

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

SLE rara 1

Trave 44

SLE rara 2

.ti m

Trave 43

be rte ch .it

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 2

w

Trave 45

Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione finale delle travi lignee.

Combinazione

Verifica piĂš limitativa

wfin [mm]

wfin limite [mm]

Verifica

Trave 2

SLE rara 14

Campata interna

0,50

6,20

8%

Trave 4

SLE rara 1

Campata interna

0,21

12,40

2%

Trave 5

SLE rara 1

Campata interna

0,00

3,10

0%

Trave 10

SLE rara 2

Campata interna

0,42

5,30

8%

Trave 11

SLE rara 2

Campata interna

0,21

5,30

4%

Trave 18

SLE rara 14

Campata interna

8,86

12,40

71%

Trave 19

SLE rara 15

Campata interna

1,83

10,60

17%

w

w

Nome trave

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli

Relazione di calcolo strutturale

SLE rara 14

Campata interna

7,45

12,40

60%

Trave 22

SLE rara 14

Campata interna

0,01

3,10

0%

Trave 23

SLE rara 14

Campata interna

0,02

3,10

1%

Trave 27

SLE rara 2

Campata interna

11,09

15,90

70%

Trave 28

SLE rara 2

Campata interna

0,52

5,30

10%

Trave 29

SLE rara 2

Trave 30

SLE rara 2

Trave 31

SLE rara 2

Trave 32

SLE rara 2

Trave 33

SLE rara 2

Trave 38

SLE rara 14

Trave 39

SLE rara 14

Trave 40a

SLE rara 14

Trave 40b

SLE rara 14

Trave 41

SLE rara 14

Trave 42

SLE rara 1

be rte ch .it

Trave 21

5,76

15,90

36%

Campata interna

5,76

15,90

36%

Campata interna

12,55

15,90

79%

Campata interna

0,47

5,30

9%

Campata interna

0,32

5,30

6%

Sbalzo

3,49

12,40

28%

Sbalzo

7,46

12,40

60%

Sbalzo

1,88

12,40

15%

Sbalzo

7,46

12,40

60%

Sbalzo

7,46

12,40

60%

Campata interna

0,01

5,30

0%

.ti m

Campata interna

SLE rara 1

Campata interna

0,01

5,30

0%

Trave 44

SLE rara 2

Campata interna

0,16

5,30

3%

Trave 45

SLE rara 2

Campata interna

14,00

15,90

88%

… omissis …

w

w

w

Trave 43

Timber Tech Buildings ver. 2.20140225.1099R. – Licenza intestata a Mauro Andreolli