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RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE Calcolo strutture in legno
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Indice RELAZIONE DI CALCOLO STRUTTURALE .................................................................................. 1 Indice .............................................................................................................................................. 3 Quadro normativo di riferimento...................................................................................................... 8 Descrizione generale dell’opera ...................................................................................................... 9 Ubicazione .................................................................................................................................. 9 Descrizione ................................................................................................................................. 9 Vista Tridimensionale Sud-Est................................................................................................... 10 Vista Tridimensionale Nord-Ovest ............................................................................................. 11 Vista Tridimensionale Sud-Ovest .............................................................................................. 12 Vista Tridimensionale Nord-Est ................................................................................................. 13 Codice di calcolo utilizzato ............................................................................................................ 15 Caratteristiche del codice di calcolo........................................................................................... 15 Specifiche tecniche ................................................................................................................ 15 Materiali ........................................................................................................................................ 17 Materiali legno ........................................................................................................................... 17 Legno lamellare omogeneo.................................................................................................... 17 XLAM..................................................................................................................................... 17 Viti ......................................................................................................................................... 18 Metodo di calcolo e modello numerico .......................................................................................... 19 Descrizione del modello ............................................................................................................ 19 Schema strutturale adottato per i diversi elementi.................................................................. 19 Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (hold-down o nastri forati) 19 Elementi strutturali ................................................................................................................. 20 Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali............................................... 23 Pareti in XLAM....................................................................................................................... 23 Tipologie di elementi strutturali .................................................................................................. 26 Elementi lineari ...................................................................................................................... 26 Elementi parete...................................................................................................................... 27 Azioni e carichi di progetto ............................................................................................................ 29 Pesi propri dei materiali strutturali.............................................................................................. 29 Azione della neve ...................................................................................................................... 29 Valore caratteristico del carico neve al suolo ......................................................................... 29 Carico da neve sulla copertura............................................................................................... 30 Azione del vento........................................................................................................................ 30
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Dati di progetto ...................................................................................................................... 30 Velocità di riferimento ............................................................................................................ 30 Pressione cinetica di riferimento ............................................................................................ 31 Pressione del vento agente sull’edificio.................................................................................. 31 Carichi agenti sulle pareti .......................................................................................................... 33 Carichi agenti sui solai............................................................................................................... 35 Azione sismica .......................................................................................................................... 36 Spettri di risposta elastici ....................................................................................................... 37 Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi............................................................................ 38 Sezioni degli elementi strutturali.................................................................................................... 39 Pareti XLAM .............................................................................................................................. 39 Solai a travetti ........................................................................................................................... 39 Caratteristiche geometriche solaio ......................................................................................... 39 Solai in XLAM............................................................................................................................ 40 Caratteristiche geometriche solaio ......................................................................................... 40 Sezioni Legno ........................................................................................................................... 40 Connessioni .............................................................................................................................. 41 Hold Down ............................................................................................................................. 41 Angolari Legno-Cemento ....................................................................................................... 42 Doppio Hold Down ................................................................................................................. 42 Angolari Legno-Legno............................................................................................................ 43 Combinazioni delle azioni ............................................................................................................. 45 Carichi neve/vento ................................................................................................................. 45 Carichi variabili ...................................................................................................................... 45 Combinazioni di carico utilizzate................................................................................................ 47 Combinazioni SLU verticali .................................................................................................... 47 Combinazioni SLU orizzontali ................................................................................................ 48 Combinazioni SLE rare .......................................................................................................... 48 Combinazioni sismiche.............................................................................................................. 50 Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV)............................................ 50 Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD)..................................................................... 51 Azioni orizzontali ........................................................................................................................... 53 Analisi sismica........................................................................................................................... 53 Vento......................................................................................................................................... 54 Sollecitazioni................................................................................................................................. 55 Pareti ..................................................................................................................................... 55
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Pilastri.................................................................................................................................... 64 Solai ...................................................................................................................................... 66 Travi ...................................................................................................................................... 67 Sollecitazioni in fondazione........................................................................................................... 73 Pareti ..................................................................................................................................... 73 Pilastri.................................................................................................................................... 76 Verifiche elementi ......................................................................................................................... 79 Verifiche dei solai in XLAM ........................................................................................................ 79 Modello di calcolo XLAM .................................................................................................... 79 Verifiche di resistenza a flessione .......................................................................................... 80 Verifiche di resistenza a taglio ............................................................................................... 81 Verifiche di resistenza a taglio negli strati paralleli alla direzione di calcolo ........................ 81 Verifiche di resistenza a taglio trasversale (rolling shear) ................................................... 82 Verifiche dei solai a travetti / lamellare sdraiato ......................................................................... 83 Verifiche di resistenza a flessione .......................................................................................... 83 Verifiche di resistenza a taglio ............................................................................................... 86 Verifiche di deformazione dei solai (SLE)............................................................................... 88 Deformazione istantanea.................................................................................................... 88 Deformazione finale ........................................................................................................... 90 Verifiche travi ............................................................................................................................ 94 Verifiche di resistenza a flessione .......................................................................................... 94 Verifiche di resistenza a taglio ............................................................................................. 102 Verifiche di deformazione delle travi (SLE) .......................................................................... 110 Deformazione istantanea.................................................................................................. 110 Deformazione finale ......................................................................................................... 118 Verifiche pilastri ....................................................................................................................... 126 Verifiche di instabilitĂ ........................................................................................................... 126 Verifiche pareti in XLAM .......................................................................................................... 129 Verifiche di instabilitĂ ........................................................................................................... 129 Modello di calcolo XLAM .................................................................................................. 131 Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura ........................................................ 135 Verifiche a taglio .................................................................................................................. 140 Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio ................................................... 141 Verifica del meccanismo di rottura per torsione ............................................................... 142 Verifica a taglio dei giunti tra pannelli ................................................................................... 145 Resistenza dei giunti legata alla rottura dei connettori...................................................... 145
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Resistenza dei connettori nei giunti tra i pannelli delle pareti............................................ 146 Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori .................. 147 Verifiche connessioni .................................................................................................................. 151 Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base.............................................................................. 151 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................. 151 Resistenza chiodatura ......................................................................................................... 152 Resistenza acciaio hold-down.............................................................................................. 152 Resistenza a trazione del tassello........................................................................................ 152 Resistenza ad estrazione del tassello .................................................................................. 153 Verifiche Hold Down – Ancoraggio di interpiano ...................................................................... 156 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................. 156 Resistenza chiodatura ......................................................................................................... 157 Resistenza acciaio hold-down.............................................................................................. 157 Resistenza a trazione del bullone ........................................................................................ 157 Verifiche degli angolari con tasselli – Giunzioni legno-cemento............................................... 160 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................. 160 Resistenza angolare ............................................................................................................ 161 Resistenza a taglio del tassello ............................................................................................ 162 Verifiche degli angolari fissati su legno – Giunzioni legno-legno.............................................. 165 Sollecitazioni agenti ............................................................................................................. 165 Resistenza angolare ............................................................................................................ 166 Verifiche sismiche agli stati limite di danno.............................................................................. 168
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Quadro normativo di riferimento 1.
Legge n. 1086 del 05.11.1971 Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica
2.
Legge n. 64 del 02.02.1974 Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche
3.
D.M. Infrastrutture 14 gennaio 2008 Norme tecniche per le costruzioni
4.
Circolare 02 febbraio 2009 n.617 Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008
5.
UNI EN 1993-1-1 – Eurocodice 3 Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-1: Regole generali, regole comuni e regole per gli edifici
6.
UNI EN 1993-1-8 – Eurocodice 3 Progettazione delle strutture di acciaio - Parte 1-8: Progetto dei giunti
7.
UNI EN 1995-1-1 – Eurocodice 5 Progettazione delle strutture di legno - Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli edifici
8.
UNI EN 338 Legno strutturale classi di resistenza
9.
UNI EN 1194 Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e determinazione dei valori caratteristici
10. UNI EN 14080 Strutture di legno - Legno lamellare incollato e legno massiccio incollato - Requisiti
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Descrizione generale dell’opera Ubicazione Regione:
Trentino-alto Adige
Provincia:
Trento
Città:
Trento
Località:
Villazzano
Indirizzo:
Via della Villa 22/A
Latitudine:
46,06°
Longitudine:
11,11°
Quota s.l.m.
193 m
Descrizione Numero di piani:
2
Lunghezza:
12,92 m
Larghezza:
17,3 m
Altezza:
7,7 m
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Vista Tridimensionale Sud-Est
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Vista Tridimensionale Nord-Ovest
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Codice di calcolo utilizzato Caratteristiche del codice di calcolo Il software utilizzato è Timber Tech Buildings, sviluppato da Timber Tech srl, start up dell’Università degli Studi di Trento.
Specifiche tecniche Titolo:
Timber Tech Buildings
Versione:
2.20150622.1646R
Produttore:
Timber Tech srl Via della Villa 22/A I-38123 – Villazzano – Trento (TN) – Italy www.timbertech.it
Licenza intestata a Timber Tech srl
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Materiali Materiali legno I materiali previsti nel progetto sono elencati nelle seguenti tabelle. Descr.
Descrizione Resistenza caratteristica a flessione
,
, ,
Resistenza a trazione parallela alla fibratura
,
,
,
,
, ,
,
Resistenza a trazione ortogonale alla fibratura Resistenza a compressione parallela alla fibratura Resistenza a compressione ortogonale alla fibratura Resistenza a taglio Modulo elastico medio parallelo alla fibratura
, ,
Modulo elastico caratteristico parallelo alla fibratura Modulo elastico medio ortogonale alla fibratura
,
Modulo di taglio Massa volumica Resistenza a taglio del pannello XLAM a lastra
, ,
Resistenza a taglio per rolling shear
, ,
Resistenza torsione incroci del pannello XLAM Modulo di taglio per rolling shear
,
Legno lamellare omogeneo ,
Descr.
GL 24h
[MPa]
[MPa]
, ,
[MPa]
,
,
[MPa]
, ,
[MPa]
,
,
[MPa]
,
[MPa]
,
[MPa]
,
[MPa]
,
[MPa]
[kg/m3]
24
19,2
0,5
24
2,5
3,5
11500
9600
300
650
385
XLAM Descr C 24 XLAM C 24 XLAM
,
, ,
,
,
, ,
,
,
, ,
[MPa]
[MPa]
[MPa]
[MPa]
[MPa]
[MPa]
[MPa]
,
[MPa]
, ,
[MPa]
,
[MPa]
[MPa]
,
[MPa]
,
[MPa]
[MPa]
[kg/m3]
24
14
0,4
21
2,5
4
0,8
4
2,5
11000
7400
370
690
50
350
24
14
0,4
21
2,5
4
0,8
4
2,5
11000
7400
370
690
50
350
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,
,
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Viti
Produttore
Codice
Descr.
Tipologia
l [mm]
d1 [mm]
d2 [mm]
[MPa]
HBS 10 x 120
HBS10120
HBS 10 x 120
0
120
10
6,4
1000
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Metodo di calcolo e modello numerico Descrizione del modello Schema strutturale adottato per i diversi elementi Le pareti sono vincolate alla base mediante sistemi di connessione in grado di trasmettere sia le azioni nel piano della parete che quelle ortogonali ad essa. I pilastri si schematizzano come bielle vincolate alle stremità mediante cerniere. I solai si schematizzano semplicemente appoggiati in corrispondenza degli appoggi in corrispondenza delle pareti o travi sottostanti. Le travi sono considerate semplicemente appoggiate. Nel modello di calcolo implementato nel programma gli orizzontamenti sono considerati infinitamente rigidi nel loro piano e dotati di tre gradi di libertà, due traslazionali ed uno rotazionale. Nel calcolo della risposta di un edificio all’azione sismica alcuni elementi strutturali possono venire considerati “secondari”. Sia la rigidezza che la resistenza di tali elementi vengono ignorate nell’analisi della risposta ad azioni orizzontali e tali elementi vengono progettati per resistere ai soli carichi verticali. Tali elementi devono essere in grado di assorbire le deformazioni della struttura soggetta all’azione sismica di progetto, mantenendo la capacità portante nei confronti dei carichi verticali: pertanto, limitatamente al soddisfacimento di tale requisito, agli elementi “secondari” si applicano i particolari costruttivi definiti per gli elementi strutturali. Nel modello tali elementi vengono rappresentati unicamente in termini di massa.
Valutazione delle sollecitazioni sugli angolari resistenti a trazione (holddown o nastri forati) Le pareti sono vincolate alla base mediante una serie di sistemi di fissaggio costituiti da angolari, viti e/o tasselli che impediscono la traslazione trasversale della parete. Inoltre per impedire la rotazione nel piano della parete si dispongono degli hold-down o delle piastre chiodate alle estremità della stessa allo scopo di assorbire la forza di trazione che nasce in prossimità del lato che tende a sollevarsi. Tale forza di trazione è qui valutata sulla base del momento flettente M3-3 agente nel piano della parete, tenendo anche conto del carico assiale verticale N. Quest’ultimo agisce sulla parete offrendo un contributo stabilizzante nei confronti del ribaltamento. La forza di trazione che sollecita ogni ancoraggio è data dalla seguente espressione = in cui
−
0
2
⋅
1
ℎ
ℎ
−
−
è
è
è il braccio della coppia interna, assunto pari a 0.9 ⋅ , essendo la lunghezza della parete è il carico assiale verticale agente sulla parete è il momento agente nel piano della parete è il numero di ancoraggi presenti ad ogni estremità della parete
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La prima espressione si riferisce al caso in cui l’ancoraggio contribuisce attivamente ad evitare il ribaltamento della parete ed è quindi soggetto a trazione, la seconda espressione, al contrario, è relativa al caso in cui il carico verticale è sufficiente ad evitare il ribaltamento.
Figura: Modello di calcolo della sollecitazione di trazione sugli hold-down o nastri chiodati
Elementi strutturali Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle singole pareti. Le ultime quattro colonne riportano le coordinate degli estremi di ogni parete. X1 e Y1 indicano le coordinate del punto iniziale della parete X2 e Y2 indicano le coordinate del punto finale della parete
Nome parete
Tipologia di parete
Elemento resistente alle azioni orizzontali
Altezza [m]
Lunghezza [m]
Quota [m]
X1 [m]
Y1 [m]
X2 [m]
Y2 [m]
Parete 1
XLAM
Si
3,2
1
0
0
0
1
0
Parete 11
XLAM
Si
3,2
2,5
0
0
2,9
0
5,4
Parete 13
XLAM
Si
3,2
1,5
0
0
6,8
0
8,3
Parete 14
XLAM
Si
3,2
3
0
10,4
0
13,4
0
Parete 15
XLAM
Si
3,2
2,4
0
0
8,3
2,4
8,3
Parete 20
XLAM
Si
3,2
7,8
0
11,8
8,3
4
8,3
Parete 21
XLAM
Si
3,2
2,4
0
13,4
8,3
15,8
8,3
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Parete 22
XLAM
Si
2,8
1
3,2
0
0
1
0
Parete 23
XLAM
Si
2,8
1,99
3,2
3,412
0
5,4
0
Parete 25
XLAM
Si
3,12
1,47
3,2
5,4
-1
6,868
-1
Parete 26
XLAM
Si
3,15
1,47
3,2
8,932
-1
10,4
-1
Parete 27
XLAM
Si
4,5
3,14
3,2
0
4,15
3,142
4,15
Parete 29
XLAM
Si
4,5
3,06
3,2
4,84
4,15
7,9
4,15
Parete 3
XLAM
Si
3,2
3
0
2,4
0
5,4
0
Parete 30
XLAM
No
3,68
4,15
3,2
7,9
4,15
7,9
8,3
Parete 31
XLAM
Si
2,8
1
3,2
10,4
-1
10,4
0
Parete 33
XLAM
Si
3,09
1,5
3,2
0
8,3
0
6,8
Parete 34
XLAM
Si
4,23
2,5
3,2
0
5,4
0
2,9
Parete 35
XLAM
Si
3,13
1,5
3,2
0
1,5
0
0
Parete 36
XLAM
Si
4,5
2,5
3,2
7,9
4,15
10,4
4,15
Parete 37
XLAM
No
3,33
2,8
3,2
10,4
0
10,4
2,8
Parete 38
XLAM
Si
2,8
1,99
3,2
10,4
0
12,388
0
Parete 39
XLAM
Si
2,8
0,51
3,2
15,29
0
15,8
0
Parete 4
XLAM
Si
3,2
1
0
5,4
0
5,4
-1
Parete 42
XLAM
Si
2,8
7,8
3,2
4
8,3
11,8
8,3
Parete 43
XLAM
Si
2,8
2,4
3,2
13,4
8,3
15,8
8,3
Parete 46
XLAM
Si
3,13
1,5
3,2
15,8
6,8
15,8
8,3
Parete 54
XLAM
Si
3,2
2,37
0
15,8
8,3
15,8
5,93
Parete 6
XLAM
Si
3,2
1
0
10,4
0
10,4
-1
Parete 61
XLAM
Si
3,2
2,8
0
5,4
0
5,4
2,8
Parete 62
XLAM
Si
3,33
2,8
3,2
5,4
0
5,4
2,8
Parete 63
XLAM
Si
2,8
2,4
3,2
0
8,3
2,4
8,3
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Parete 64
XLAM
No
2,8
1,6
3,2
2,4
8,3
4
8,3
Parete 66
XLAM
Si
3,2
1,7
0
5,4
-1
7,1
-1
Parete 67
XLAM
Si
3,2
1,7
0
8,7
-1
10,4
-1
Parete 71
XLAM
Si
3,2
2,5
0
7,9
4,15
10,4
4,15
Parete 72
XLAM
Si
3,2
3,06
0
4,84
4,15
7,9
4,15
Parete 72
XLAM
Si
3,2
3,14
0
0
4,15
3,142
4,15
Parete 73
XLAM
Si
2,8
1
3,2
5,4
0
5,4
-1
Parete 74
XLAM
No
1,0
2,41
3,2
1
0
3,412
0
Parete 75
XLAM
No
1,0
1,4
3,2
0
6,8
0
5,4
Parete 76
XLAM
No
1,0
1,4
3,2
0
2,9
0
1,5
Parete 77
XLAM
No
1,0
1,6
3,2
13,4
8,3
11,8
8,3
Parete 78
XLAM
No
1,0
1,73
3,2
15,8
6,8
15,8
5,074
Parete 8
XLAM
Si
3,2
0,6
0
15,2
0
15,8
0
Parete 9
XLAM
Si
3,2
1,5
0
0
0
0
1,5
Wall2
XLAM
No
3,77
5,07
3,2
15,8
0
15,8
5,074
Wall3
XLAM
Si
3,2
2,8
0
15,8
0
15,8
2,8
Nella seguente tabella si riportano invece le posizioni dei singoli pilastri. X e Y sono le coordinate del punto nel quale si trova il pilastro Nome pilastro
Altezza [m]
Quota [m]
X [m]
Y [m]
Pilastro 1
3,2
0
5,4
-2,7
Pilastro 10
3,95
3,2
7,9
-2,7
Pilastro 11
3,2
0
13,4
4,15
Pilastro 12
3,95
3,2
7,9
2,8
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Pilastro 2
3,2
0
7,9
-2,7
Pilastro 3
3,2
0
10,4
-2,7
Pilastro 6
4,5
3,2
15,8
4,15
Pilastro 7
2,8
3,2
5,4
-2,7
Pilastro 9
2,8
3,2
10,4
-2,7
Rigidezza delle pareti nei confronti degli spostamenti orizzontali Le rigidezze delle pareti nei confronti degli spostamenti laterali vengono valutate considerando i contributi di diversi componenti, come di seguito illustrato.
Pareti in XLAM Nel caso delle pareti in XLAM la rigidezza globale viene valutata considerando il contributo dei seguenti componenti: •
il pannello in XLAM (kXLAM)
•
gli angolari resistenti a taglio (ka)
•
gli angolari resistenti a trazione : hold-down o nastri forati (k h)
Figura: Modello meccanico per il calcolo della rigidezza delle pareti in XLAM
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Nella seguente tabella si riportano le posizioni delle pareti e le loro rigidezze a taglio equivalenti. Nome parete
Tipologia di parete
Elemento resistente alle azioni orizzontali
Altezza [m]
Lunghezza [m]
Rigidezza a taglio equivalente [kN/m]
Parete 1
XLAM
Si
3,2
1
1049
Parete 11
XLAM
Si
3,2
2,5
5663
Parete 13
XLAM
Si
3,2
1,5
3194
Parete 14
XLAM
Si
3,2
3
5237
Parete 15
XLAM
Si
3,2
2,4
4176
Parete 20
XLAM
Si
3,2
7,8
18323
Parete 21
XLAM
Si
3,2
2,4
4176
Parete 22
XLAM
Si
2,8
1
1110
Parete 23
XLAM
Si
2,8
1,99
3867
Parete 25
XLAM
Si
3,12
1,47
1827
Parete 26
XLAM
Si
3,15
1,47
1795
Parete 27
XLAM
Si
4,5
3,14
3968
Parete 29
XLAM
Si
4,5
3,06
3785
Parete 3
XLAM
Si
3,2
3
5237
Parete 30
XLAM
No
3,68
4,15
0
Parete 31
XLAM
Si
2,8
1
1110
Parete 33
XLAM
Si
3,09
1,5
1990
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 34
XLAM
Si
4,23
2,5
2909
Parete 35
XLAM
Si
3,13
1,5
1943
Parete 36
XLAM
Si
4,5
2,5
2604
Parete 37
XLAM
No
3,33
2,8
0
Parete 38
XLAM
Si
2,8
1,99
3867
Parete 39
XLAM
Si
2,8
0,51
294
Parete 4
XLAM
Si
3,2
1
2784
Parete 42
XLAM
Si
2,8
7,8
39023
Parete 43
XLAM
Si
2,8
2,4
4717
Parete 46
XLAM
Si
3,13
1,5
1943
Parete 54
XLAM
Si
3,2
2,37
5460
Parete 6
XLAM
Si
3,2
1
1651
Parete 61
XLAM
Si
3,2
2,8
7528
Parete 62
XLAM
Si
3,33
2,8
5406
Parete 63
XLAM
Si
2,8
2,4
5464
Parete 64
XLAM
No
2,8
1,6
0
Parete 66
XLAM
Si
3,2
1,7
2978
Parete 67
XLAM
Si
3,2
1,7
2978
Parete 71
XLAM
Si
3,2
2,5
3723
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 72
XLAM
Si
3,2
3,06
5429
Parete 72
XLAM
Si
3,2
3,14
5695
Parete 73
XLAM
Si
2,8
1
1110
Parete 74
XLAM
No
1,0
2,41
0
Parete 75
XLAM
No
1,0
1,4
0
Parete 76
XLAM
No
1,0
1,4
0
Parete 77
XLAM
No
1,0
1,6
0
Parete 78
XLAM
No
1,0
1,73
0
Parete 8
XLAM
Si
3,2
0,6
389
Parete 9
XLAM
Si
3,2
1,5
3194
Wall2
XLAM
No
3,77
5,07
0
Wall3
XLAM
Si
3,2
2,8
5749
Tipologie di elementi strutturali Si illustrano di seguito le principali tipologie di elementi strutturali utilizzati nella modellazione della struttura riportando le loro principali caratteristiche e le convenzioni di segno adottate per la rappresentazione delle sollecitazioni al loro interno.
Elementi lineari Gli elementi lineari sono utilizzati per modellare travi e pilastri. Gli stessi presentano un sistema di riferimento locale rispetto al quale sono riportate le componenti di sollecitazione. La convenzione dei segni adottata è riportata nella figura sottostante. Sollecitazione N M3-3 V2 M2-2 V3
Descrizione Sollecitazione assiale Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)
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UnitĂ di misura kN kN m kN kN m kN
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Figura: Convenzioni di segno per gli elementi trave
Figura: Convenzioni di segno per gli elementi pilastro
Elementi parete Le pareti, indipendentemente dalla tipologia, presentano le convenzioni di segno riportate nella figura sottostante.
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Relazione di calcolo strutturale Sollecitazione n Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)
m3-3 v2
Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)
m2-2 v3
Sollecitazione N Sollecitazioni nel piano (tipo lastra)
M3-3 V2
Sollecitazioni nel piano (tipo piastra)
M2-2 V3
TimberTech s.r.l. Descrizione Sollecitazione assiale per unità di lunghezza Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente per unità di lunghezza attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante per unità di lunghezza lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)
Unità di misura kN/m
Descrizione Sollecitazione assiale risultante Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 3 (Momento flettente nel piano 1-2) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 2 (Taglio 2) Sollecitazione flettente risultante attorno all'asse locale 2 (Momento flettente nel piano 1-3) Sollecitazione tagliante risultante lungo l'asse locale 3 (Taglio 3)
Unità di misura kN
Figura: Convenzioni di segno per le pareti
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kNm/m kN/m kNm/m kN/m
kNm kN kNm kN
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Azioni e carichi di progetto Pesi propri dei materiali strutturali I pesi propri dei materiali strutturali sono riportati nella tabella sottostante in kN/m 3 Descrizione
Peso volumico ɣ [kN/m3]
GL 24h C 24 XLAM
6 6
Azione della neve Le azioni della neve sono definite al capitolo 3.4 - NTC ‘08 e nella Circolare esplicativa. Secondo l’espressione 3.3.7 NTC ‘08 il carico agente in copertura è =
dove
⋅
⋅
⋅
è il valore del carico da neve sulla copertura è il coefficiente di forma della copertura è il valore caratteristico della neve al suolo è il coefficiente di esposizione è il coefficiente termico Il carico agisce in direzione verticale e si riferisce alla proiezione orizzontale della superficie della copertura.
Valore caratteristico del carico neve al suolo Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali di clima e di esposizione, considerata la variabilità delle precipitazioni nevose da zona a zona. Il suo valore è stato calcolato secondo le indicazioni delle NTC ‘08. Provincia:
Trento
Quota s.l.m.:
193
Zona di carico da neve al suolo:
Zona I - Alpina
Carico neve al suolo:
1,50
Classe topografica:
Normale
Coefficiente di esposizione:
1
Coefficiente termico:
1
Scivolamento impedito:
No
m
kN/m2
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Carico da neve sulla copertura Il valore del carico da neve agente su ogni copertura viene riportato nella seguente tabella in cui la prima colonna indica il nome del solaio di copertura mentre la seconda indica il valore del relativo carico da neve. Nome copertura
Carico da neve [kN/m2]
Solaio 3 Solaio 14
1,20 1,20
Azione del vento L’azione del vento è definita al capitolo 3.3 delle NTC ‘08. Il vento si considera agire in direzione orizzontale ed esercita sulle costruzioni azioni che variano nel tempo e nello spazio provocando solitamente effetti dinamici. Per le costruzioni usuali tali azioni sono convenzionalmente ricondotte alle azioni statiche equivalenti definite al § 3.3.3 NTC ‘08.
Dati di progetto Provincia:
Trento
Quota s.l.m.:
193
Zona di carico da vento:
Zona 1
Classe di rugosità:
Classe A
Distanza dalla costa:
Entroterra
Categoria di esposizione:
V
m
Velocità di riferimento La velocità di riferimento vb è il valore caratteristico della velocità del vento a 10 m dal suolo su un terreno di categoria di esposizione II (vedi Tab. 3.3.II), mediata su 10 minuti e riferita ad un periodo di ritorno di 50 anni. In mancanza di specifiche ed adeguate indagini statistiche
=
dove: ,
,
,
,
=
+
,
è data dall’espressione:
per as ≤ a0 ⋅(
−
)
per a0 < as ≤ 1500 m
sono parametri forniti e legati alla regione in cui sorge la costruzione in esame, in funzione delle zone definite in Fig. 3.3.1. è l’altitudine sul livello del mare (in m) del sito ove sorge la costruzione.
,
25 m/s 1000 m
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
0,010 1/s Velocità di riferimento: 25,00 m/s
Pressione cinetica di riferimento La pressione cinetica di riferimento qb (in N/m²) è data dall’espressione: =
dove
1 ⋅ 2
⋅
è la velocità di riferimento del vento (in m/s); è la densità dell’aria assunta convenzionalmente costante e pari a 1,25 kg/m 3. Si ottiene 390,63
N/m2
Pressione del vento agente sull’edificio La pressione del vento è data dall’espressione: =
dove
⋅
⋅
⋅
è la pressione cinetica di riferimento valutata come riportato sopra è il coefficiente di esposizione dipendente dall’altezza z sul suolo del punto considerato, dalla topografia del terreno, e dalla categoria di esposizione del sito ove sorge la costruzione. In assenza di analisi specifiche che tengano in conto la direzione di provenienza del vento e l’effettiva scabrezza e topografia del terreno che circonda la costruzione per altezze sul suolo non maggiori di z = 200 m, esso è dato dalla formula: ( )= in cui
( )=
⋅
(
⋅ ln )
⋅ 7+
⋅ ln
per z ≥ zmin per z<zmin
è il coefficiente di topografia è il coefficiente di forma (o coefficiente aerodinamico), funzione della tipologia e della geometria della costruzione e del suo orientamento rispetto alla direzione del vento. Il suo valore può essere ricavato da dati suffragati da opportuna documentazione o da prove sperimentali in galleria del vento è il coefficiente dinamico con cui si tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneità delle massime pressioni locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali I valori assunti nei calcoli per i coefficienti citati sopra sono riportati nelle seguenti tabelle.
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l. Descrizione
Valore
Coefficiente dinamico
1
Figura 1 : Valori assunti da cpe al variare dell’angolo di inclinazione della superficie.
Il coefficiente di esposizione esterno varia a seconda dei casi, da superficie a superficie, in funzione dell’angolo di inclinazione sull’orizzontate come è possibile notare dalla figura soprastante. Si riportano di seguito i valori assunti da cpe e cpi. Il coefficiente di esposizione interno è nullo se la costruzione è stagna mentre assume i valori ±0.2 se è aperta. Nelle verifiche viene adottato il segno che massimizza la sollecitazione sulla singola parete. Elemento Parete sopravento Parete sottovento Falda sottovento Falda sopravento 22°
Inclinazione sull’orizzontale [°] 90 90 22
Tipologia di costruzione Stagna
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cpe 0.8 -0.4 -0.4 -0,33
cpi 0
Relazione di calcolo strutturale
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Carichi agenti sulle pareti Nella tabella seguente si riportano i carichi agenti sulle pareti. Nome carico: Identificativo del carico Posizione:
Posizione della parete: interna od esterna
g1,k:
Carico dovuto al peso proprio strutturale
g2,k:
Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali
q,wind,k:
Carico da vento, sopra o sottovento
Nome parete
Posizione
Nome carico
g1,k [kN/m2]
g2,k [kN/m2]
q,wind,k sottovento [kN/m2]
q,wind,k sopravento [kN/m2]
Parete 1
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 3
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 4
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 6
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 8
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 9
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 11
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 13
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 14
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 15
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 20
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 21
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 22
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 23
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 25
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 26
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 27
Interno
Carico pareti interne
0,6
0,6
0
0
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 29
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 30
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 31
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 33
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 34
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 35
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 36
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 37
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 38
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 39
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 42
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 43
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 46
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 54
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 61
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 62
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 63
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 64
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 66
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 67
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 71
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 72
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 72
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 73
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 74
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 75
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 76
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 77
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Parete 78
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Wall2
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Wall3
Esterno
Carico pareti esterne
0,6
0,6
-0,23
0,46
Carichi agenti sui solai Nella tabella seguente si riportano i valori caratteristici relativi ai carichi agenti sugli impalcati. Nome carico: Identificativo del carico Posizione:
Posizione dell’impalcato: interno od esterno
Ambiente:
Categoria di carico
α:
Inclinazione della copertura
g1,k:
Carico dovuto al peso proprio strutturale
g2,k:
Carico dovuto ai pesi permanenti non strutturali
q,k:
Carico variabile
q,snow,k:
Carico da neve
q,wind,k:
Carico da vento, sopra o sottovento
Nome solaio
Posizione
α [°]
Nome carico
Ambiente
g1,k [kN/m2]
g2,k [kN/m2]
q,k [kN/m2]
q,snow,k [kN/m2]
q,wind,k sottovento [kN/m2]
q,wind,k sopravento [kN/m2]
Solaio 1
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Live loads cat. A Residential rooms and related services, hotels
0,7
2
2
0
0
0
Solaio 3
Solaio di copertura
22
Carico copertura
Live loads cat. H1 Roofs accessible only for maintenance and repair
0,38
2
0,5
1,2
-0,23
-0,19
Solaio 12
Solaio interno
25
Carico solaio residenziale
Live loads cat. A Residential rooms and related services, hotels
0,38
2
2
0
0
0
Solaio 13
Solaio interno
25
Carico solaio residenziale
Live loads cat. A Residential rooms and related services, hotels
0,38
2
2
0
0
0
Solaio 14
Solaio di copertura
22
Carico copertura
Live loads cat. H1 Roofs accessible only for maintenance and repair
0,38
2
0,5
1,2
-0,23
-0,19
Floor1
Solaio interno
0
Carico solaio residenziale
Live loads cat. A Residential rooms and related services, hotels
0,7
2
2
0
0
0
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Azione sismica L’azione sismica è stata valutata sulla base delle NTC ‘08. Le forme spettrali sono definite, per ciascuna delle probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR, come definite al punto § 3.2.1 NTC ’08. GIi spettri sono calcolati a partire dai valori dei seguenti parametri su sito di riferimento rigido orizzontale: accelerazione orizzontale massima al sito valore massimo del fattore di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale ∗
periodo di inizio del tratto a velocità costante dello spettro in accelerazione orizzontale
I principali parametri che riguardano la struttura in analisi, nonché i parametri sismici della zona oggetto dell’intervento, sono riassunti di seguito con riferimento ai diversi stati limite. Tipo di costruzione:
Opere ordinarie
Vita nominale:
50
Classe d’uso:
Classe II - § 2.4.2 Costruzione il cui uso preveda normali affollamenti, senza contenuti pericolosi per l'ambiente e senza funzioni pubbliche e sociali essenziali
Coefficiente d’uso Cu:
1
Periodo di riferimento ( Stati Limite SLO – Stato Limite di operatività
=
⋅
PVR 81%
SLD – Stato Limite di danno
63%
SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita
10%
SLC – Stato Limite di Collasso
5%
): 50
TR [anni]
ag [g]
F0
TC*
30
0,028
2,51
0,20
50
0,034
2,54
0,22
475
0,076
2,65
0,32
975
0,095
2,68
0,34
È necessario tenere conto delle condizioni stratigrafiche del volume di terreno interessato dall’opera ed anche delle condizioni topografiche, poiché entrambi questi fattori concorrono a modificare l’azione sismica in superficie rispetto a quella attesa su un sito rigido con superficie orizzontale. Tali modifiche, in ampiezza, durata e contenuto in frequenza, sono il risultato della risposta sismica locale. Si riportano di seguito i parametri relativi al sito che incidono sulla risposta sismica locale. Categoria di sottosuolo: B - Tab. 3.2.II Rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni a grana fina molto consistenti con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da un graduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valori di Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a grana grossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina) Categoria topografica: pendii e rilievi isolati con inclinazione media i ≤ 15°
T1 - Tab. 3.2.IV Superficie pianeggiante,
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Relazione di calcolo strutturale
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Coefficiente di amplificazione topografica ST:
1,000
Nella seguente tabella vengono riassunti i parametri spettrali utilizzati nel calcolo dell’azione sismica locale. Stati Limite
SS
CC
S
TB [s]
TC [s]
TD [s]
1,20
1,52
1,20
0,10
0,30
1,71
1,20
1,49
1,20
0,11
0,33
1,74
1,20
1,38
1,20
0,15
0,44
1,90
1,20
1,37
1,20
0,15
0,46
1,98
SLO – Stato Limite di operatività SLD – Stato Limite di danno SLV – Stato Limite di Salvaguardia Vita SLC – Stato Limite di Collasso
Essendo S
il coefficiente che tiene conto della categoria di sottosuolo e delle condizioni topografiche
Ss
il coefficiente di amplificazione stratigrafica
CC
un coefficiente funzione della categoria di sottosuolo
TC
il periodo corrispondente all’inizio del tratto a velocità costante dello spettro
TB
il periodo corrispondente all’inizio del tratto dello spettro ad accelerazione costante
TD
il periodo corrispondente all’inizio del tratto a spostamento costante dello spettro
Spettri di risposta elastici Si riportano sotto gli spettri di risposta elastici in forma grafica valutati con i seguenti valori dei parametri η e ξ η
1,00
ξ
5%
Il fattore η tiene conto delle capacità dissipative delle costruzioni alterando lo spettro di risposta assunto a riferimento, per il quale η=1, definito come lo spettro elastico con smorzamento viscoso convenzionale ξ = 5%. La relazione 3.2.6 NTC ‘08 può essere utilizzata per costruzioni che non subiscono significativi danneggiamenti e nel campo di smorzamenti convenzionali compresi tra i valori ξ = 5% e ξ = 28%.
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Relazione di calcolo strutturale
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Spettri di progetto per gli Stati Limite Ultimi Ai fini del progetto e della verifica delle strutture le capacità dissipative delle stesse sono messe in conto attraverso una riduzione delle forze elastiche sollecitanti. Tale riduzione permette di considerare, in modo semplificato, la capacità dissipativa anelastica della struttura, la sua sovraresistenza, nonché l’incremento del suo periodo proprio causato delle plasticizzazioni localizzate, così come descritto nelle NTC ‘08. Lo spettro di progetto Sd(T) utilizzato nelle verifiche viene determinato riducendo lo spettro elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR considerata (v. §§ 2.4 e 3.2.1 NTC ‘08). In particolare si sostituisce nelle formule 3.2.4 NTC ’08 il termine η con 1/q, dove q è il fattore di struttura. Quest’ultimo si valuta secondo la =
⋅
Il fattore q0 dipendente dal livello di duttilità attesa, dalla tipologia strutturale e dal rapporto αu/α1 tra il valore dell’azione sismica per il quale si verifica la formazione di un numero di cerniere plastiche tali da rendere la struttura labile e quello per il quale il primo elemento strutturale raggiunge la plasticizzazione a flessione. KR è un fattore riduttivo che dipende dalle caratteristiche di regolarità in altezza della costruzione.
Si riportano di seguito i parametri relativi alle principali caratteristiche dell’edificio: Regolarità in altezza:
Si
Coefficiente di regolarità in altezza KR:
1,0
Classe di duttilità:
CD "B"
Tipologia strutturale: Pannelli di parete incollati - Tab. 7.7.I Pannelli di parete incollati con diaframmi incollati, collegati mediante chiodi e bulloni Valore base del fattore di comportamento q0:
2,00
Fattore di struttura q:
2,00
Gli spettri elastico e di progetto allo Stato Limite di Salvaguardia della Vita sono rappresentati sotto.
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Relazione di calcolo strutturale
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Sezioni degli elementi strutturali Pareti XLAM Nella seguente tabella si riportano le caratteristiche delle pareti in XLAM. Nome sezione XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 100 mm - 3 strati
Produttore
Nome pannello
Materiale
Numero Strati
Spessore [mm]
Strati
Orientazione strati esterni
Predefinito
100 5s T
C 24 XLAM
5
100
20 - 20 - 20 20 - 20
Verticali
Predefinito
100 3s T
C 24 XLAM
3
100
30 - 40 - 30
Verticali
Si riassumono di seguito le caratteristiche dei giunti tra i pannelli XLAM delle pareti composte da piĂš elementi. Nome sezione
Tipologia di giunto tra i pannelli
Base del singolo pannello bp [mm]
Connettore
Spaziatura connettori sc [mm]
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Viti incrociate
1250
HBS 10 x 120
250
Figura: Collegamento parete-parete tramite viti incrociate
Solai a travetti Caratteristiche geometriche solaio hb:
Altezza travetti
bb:
Base travetti
ib:
Interasse travetti Figura: Grandezze geometriche relative al solaio a travetti
Nella seguente tabella si riportano le caratteristiche relative ai solai a travetti.
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Relazione di calcolo strutturale Nome Sezione Solaio a travetti 160x240
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Materiale GL 24h
Altezza travetti hb [mm] 240
Base travetti bb [mm] 160
Interasse travetti ib [mm] 600
Solai in XLAM Caratteristiche geometriche solaio hb:
Spessore pannello XLAM
Figura: Grandezze geometriche relative al solaio in XLAM Nella seguente tabella si riportano le caratteristiche relative ai solai in XLAM. Nome sezione
Produttore
Nome pannello
Materiale
Numero Strati
Spessore hb[mm]
Strati
Solaio in XLAM
Predefinito
140 5s L
C 24 XLAM
5
140
40 - 20 - 20 20 - 40
Orientazione strati esterni Paralleli alla direzione di calcolo
Sezioni Legno Nella tabella seguente si riportano le caratteristiche delle sezioni in legno Nome Sezione Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x520 GL 24h
Materiale
Base b [mm]
Altezza h [mm]
Area A [mm2]
Jy-y [mm4]
Jz-z [mm4]
GL 24h
200
240
48000
2,30E8
1,60E8
GL 24h
200
440
88000
1,42E9
2,93E8
GL 24h
200
520
104000
2,34E9
3,47E8
Figura: Grandezze geometriche relative alle sezioni in legno
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Relazione di calcolo strutturale
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Connessioni Ogni parete della struttura è vincolata alla base utilizzando sia elementi preposti all’assorbimento delle sollecitazioni di trazione (ancoraggi a trazione), sia elementi necessari per il trasferimento della sollecitazione tagliante (ancoraggi a taglio). Nelle tabelle riportate sotto si riassumono le connessioni utilizzate nella struttura differenziando a seconda del tipo di ancoraggio.
Hold Down
Figura: Dettaglio dell’hold-down in un collegamento di base
Nome connessione Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 4
Tipologia di ancorante
Profondità di ancoraggio [mm]
N° ancoraggi estremità di parete
M16 5.8
Resina vinilestere ETA-09/0078
160
1
Chiodi Anker 4,0 X 60
M16 5.8
Resina vinilestere ETA-09/0078
160
2
42
Chiodi Anker 4,0 X 60
M16 5.8
Resina vinilestere ETA-09/0078
160
1
52
Chiodi Anker 4,0 X 60
M20 5.8
Resina vinilestere ETA-09/0078
200
2
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
N° connett.
Tipologia di connett.
Base
Rotho Blass
WHT 440
20
Chiodi Anker 4,0 X 40
Base
Rotho Blass
WHT 540
42
Base
Rotho Blass
WHT 540
Base
Rotho Blass
WHT 620
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Tassello
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Angolari Legno-Cemento
Figura: Dettaglio del sistema di angolari resistenti a taglio in un collegamento alla base legnocalcestruzzo
Nome connession e Connession e di terra hold down angolari a taglio Connession e di terra hold down angolari a taglio 3 Connession e di terra hold down angolari a taglio 2 Connession e di terra hold down angolari a taglio 4
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
N° connettori lato legno
Tipologia di connettore
N° Tasselli
Tasselli
Tipologia di ancorante
Numero lati
Interasse ancoraggi i [mm]
Base
Rotho Blaas
Titan TCN 200
30
Chiodi Anker 4,0 X 60
2
M12 5.8
Resina vinilestere ETA09/0078
1
500
Base
Rotho Blaas
WBR100 con rinforzo
12
Chiodi Anker 4,0 X 60
2
M10 5.8
Resina vinilestere ETA09/0078
1
300
Base
Rotho Blaas
Titan TCN 200
30
Chiodi Anker 4,0 X 60
2
M12
Ancorante avvitabile SKR 12X120
1
500
Rotho Blaas
Titan TCN 240
36
Chiodi Anker 4,0 X 60
M16
Ancorante pesante AB7 16X150 ETA07/0067
1
500
Base
2
Doppio Hold Down
Figura: Dettaglio dell’hold-down in un collegamento di interpiano
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Relazione di calcolo strutturale
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Nome connessione
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
N° connett.
Tipologia di connett.
Bullone
N° ancoraggi estremità di parete
Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio
Interpiano
Rotho Blass
WHT 540
42
Chiodi Anker 4,0 X 60
M16 5.8
1
Connessione di interpiano - Utente
Interpiano
Rotho Blass
WHT 540
42
Chiodi Anker 4,0 X 60
M16 5.8
1
Angolari Legno-Legno
Figura: Dettaglio del sistema di angolari resistenti a taglio in un collegamento alla base legno-legno
Nome connessione
Posizione ancoraggio
Produttore
Descr.
N° connettori lato verticale
N° connettori lato orizzontale
Tipologia di connettori lato verticale
Tipologia di connettore lato orizzontale
Numero lati
Interasse ancoraggi i [mm]
Connessione di interpiano doppio holddown angolari a taglio
Interpiano
Rotho Blaas
Titan TTN 240
36
36
Chiodi Anker 4,0 X 60
Chiodi Anker 4,0 X 60
1
500
Connessione di interpiano Utente
Interpiano
Definito da utente
Definito da utente
1
1
Utente
Utente
1
500
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Combinazioni delle azioni Ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle azioni. Combinazione fondamentale, impiegata per gli stati limite ultimi (SLU): ⋅
+
⋅
+
⋅
+
⋅
+
⋅
⋅
+
⋅
⋅
+⋯
Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione sismica E:
essendo
+
+
+
+
⋅
+
⋅
+⋯
G1
i carichi permanenti strutturali
G2
il peso proprio degli elementi non strutturali
Q1
il valore caratteristico dell’azione variabile ritenuta principale
Qki
il valore caratteristico della i-esima azione variabile
per quanto riguarda invece i coefficienti: è il coefficiente parziale per i carichi permanenti strutturali è il coefficiente parziale per i carichi permanenti non strutturali Si riportano i valori dei coefficienti di combinazione utilizzati relativamente ai diversi carchi agenti
Carichi neve/vento Nome carico
Descrizione
Durata
ψ0
ψ1
ψ2
Vento
Pressione del vento
Istantanea
0,6
0,2
0
Neve
Carico da neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.)
Breve durata
0,5
0,2
0
Neve
Carico da neve (a quota > 1000 m s.l.m.)
Media durata
0,7
0,5
0,2
Carichi variabili I carichi di esercizio sono stati assunti come riportato nelle NTC ‘08, di seguito se ne propone un riassunto.
Relazione di calcolo strutturale
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Nome categoria
Descrizione
Durata
Ď&#x2C6;0
Ď&#x2C6;1
Ď&#x2C6;2
Variabile cat.A
Variabile cat.A: Ambienti ad uso residenziale
Media durata
0,7
0,5
0,3
Variabile cat.B
Variabile cat.B: Uffici
Media durata
0,7
0,5
0,3
Variabile cat.C
Variabile cat.C: Ambienti suscettibili di affollamento
Media durata
0,7
0,7
0,6
Variabile cat.D
Variabile cat.D: Ambienti ad uso commerciale
Media durata
0,7
0,7
0,6
Variabile cat.E
Variabile cat.E: Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale
Lunga durata
1,0
0,9
0,8
Variabile cat.F
Variabile cat.F: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso â&#x2030;¤ 30 kN)
Lunga durata
0,7
0,7
0,6
Variabile cat.G
Variabile cat.G: Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN)
Lunga durata
0,7
0,5
0,3
Variabile cat.H
Variabile cat.H: Coperture accessibili per sola manutenzione
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-A
Variabile cat.H2-A: Coperture praticabili di ambieneti di categoria A
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-B
Variabile cat.H2-B: Coperture praticabili di ambieneti di categoria B
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-C
Variabile cat.H2-C: Coperture praticabili di ambieneti di categoria C
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-D
Variabile cat.H2-D: Coperture praticabili di ambieneti di categoria D
Media durata
0
0
0
Variabile cat.H2-E
Variabile cat.H2-E: Coperture praticabili di ambieneti di categoria E
Media durata
0
0
0
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Relazione di calcolo strutturale
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Combinazioni di carico utilizzate Combinazioni SLU verticali Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico verticale. I valori dei coefficienti riportati corrispondono al prodotto dei coefficienti parziali di sicurezza per gli eventuali coefficienti di combinazione .
Lâ&#x20AC;&#x2122;azione del vento, che contribuisce a sollecitare le pareti, è schematizzata con un carico uniforme ortogonale a ciascuna delle pareti esterne. Nome
Durata
G1
G2
SLU 1 SLU 2 SLU 3 SLU 4 SLU 5 SLU 6 SLU 7 SLU 8 SLU 9 SLU 10 SLU 11 SLU 12 SLU 13 SLU 14 SLU 15 SLU 16 SLU 17 SLU 18 SLU 19 SLU 20 SLU 21 SLU 22 SLU 23 SLU 24 SLU 25 SLU 26 SLU 27 SLU 28 SLU 29 SLU 30 SLU 31 SLU 32 SLU 33 SLU 34 SLU 35 SLU 36 SLU 37 SLU 38 SLU 39 SLU 40 SLU 41 SLU 42 SLU 43 SLU 44 SLU 45 SLU 46 SLU 47 SLU 48 SLU 49 SLU 50 SLU 51 SLU 52 SLU 53 SLU 54 SLU 55 SLU 56 SLU 57 SLU 58 SLU 59 SLU 60 SLU 61 SLU 62 SLU 63 SLU 64 SLU 65 SLU 66 SLU 67 SLU 68 SLU 69 SLU 70
Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Permanente Media Breve Istantanea Istantanea Media Media
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
Variabile cat.A 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,5 1,5 1,5 1,5 0 1,05
Variabile cat.H 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,5 1,5
Neve 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75 0 0 0,75 0 0,75 0 0
Vento ortogonale 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0 0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0,9 0,9 0 0
Vento X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
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Vento Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLV X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLV Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLD X 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Sisma SLD Y 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Relazione di calcolo strutturale SLU 71 SLU 72 SLU 73 SLU 74 SLU 75 SLU 76 SLU 77 SLU 78 SLU 79 SLU 80 SLU 81 SLU 82 SLU 83 SLU 84
Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Breve Breve Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea Istantanea
1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3 1,3
1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5
TimberTech s.r.l.
0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05 0 1,05
1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0 0 0 0 0 0
0,75 0,75 0 0 0,75 0,75 1,5 1,5 1,5 1,5 0 0 0,75 0,75
0 0 0,9 0,9 0,9 0,9 0 0 0,9 0,9 1,5 1,5 1,5 1,5
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
Combinazioni SLU orizzontali Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLU significative per le verifiche in condizioni di carico orizzontale. I valori dei coefficienti riportati corrispondono al prodotto dei coefficienti parziali di sicurezza per gli eventuali coefficienti di combinazione . Lâ&#x20AC;&#x2122;azione del vento è considerata agire separatamente nelle direzioni x, -x, y, -y. 0
Variabile cat.A 0
Variabile cat.H 0
0
Vento ortogonale 0
Vento X 1,5
Vento Y 0
Sisma SLV X 0
Sisma SLV Y 0
Sisma SLD X 0
Sisma SLD Y 0
1
0
0
0
0
0
0
1,5
0
0
0
0
Istantanea
1
0
0
0
0
0
-1,5
0
0
0
0
0
Istantanea
1
0
0
0
0
0
0
-1,5
0
0
0
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
0
1,5
0
0
0
0
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
0
0
1,5
0
0
0
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
0
-1,5
0
0
0
0
0
Istantanea
1,3
1,5
0,7
0
0,5
0
0
-1,5
0
0
0
0
Nome
Durata
G1
G2
SLU orizzontale 1 SLU orizzontale 2 SLU orizzontale 3 SLU orizzontale 4 SLU orizzontale 5 SLU orizzontale 6 SLU orizzontale 7 SLU orizzontale 8
Istantanea
1
Istantanea
Neve
Combinazioni SLE rare Nella seguente tabella si riportano le combinazioni di carico SLE rare. 1
Variabile cat.A 0
Variabile cat.H 0
1
1
0
Nome
Durata
G1
G2
SLE rara 1 SLE rara 2 SLE rara 3 SLE rara 4 SLE rara 5 SLE rara 6 SLE rara 7 SLE rara 8 SLE rara 9 SLE rara 10 SLE rara 11 SLE rara 12 SLE rara 13 SLE rara 14
Permanente
1
Media
1
0
Vento ortogonale 0
Vento X 0
Vento Y 0
Sisma SLV X 0
Sisma SLV Y 0
Sisma SLD X 0
Sisma SLD Y 0
0
0
0
0
0
0
0
0
Neve
Breve
1
1
1
0
0,5
0
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
1
0
0
0,6
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
1
0
0,5
0,6
0
0
0
0
0
0
Media
1
1
0
1
0
0
0
0
0
0
0
0
Media
1
1
0,7
1
0
0
0
0
0
0
0
0
Breve
1
1
0
1
0,5
0
0
0
0
0
0
0
Breve
1
1
0,7
1
0,5
0
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0
1
0
0,6
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0,7
1
0
0,6
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0
1
0,5
0,6
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0,7
1
0,5
0,6
0
0
0
0
0
0
Breve
1
1
0
0
1
0
0
0
0
0
0
0
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale SLE rara 15 SLE rara 16 SLE rara 17 SLE rara 18 SLE rara 19 SLE rara 20 SLE rara 21
TimberTech s.r.l.
Breve
1
1
0,7
0
1
0
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0
0
1
0,6
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
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0
1
0,6
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0
0
0
1
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0,7
0
0
1
0
0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0
0
0,5
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0
0
0
0
0
Istantanea
1
1
0,7
0
0,5
1
0
0
0
0
0
0
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Combinazioni sismiche Nelle verifiche sismiche si utilizzano le combinazioni di carico proposte dalle NTC ‘08. Se la risposta viene valutata mediante analisi statica o dinamica in campo lineare, essa può essere calcolata separatamente per ciascuna delle tre componenti. Gli effetti sulla struttura (sollecitazioni, deformazioni, spostamenti, ecc.) sono combinati successivamente, applicando la seguente espressione 1,00 ⋅
+ 0,3 ⋅
con rotazione dei coefficienti moltiplicativi e conseguente individuazione degli effetti più gravosi.
Combinazioni per lo stato limite di salvaguardia della vita (SLV) 1
Variabile cat.A 0,3
Variabile cat.H 0
0
Vento ortogonale 0
Vento X 0
Vento Y 0
Sisma SLV X 1
Sisma SLV Y 0,3
Sisma SLD X 0
Sisma SLD Y 0
1
1
0,3
0
0
0
0
0
1
0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
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0
0
0
0
1
0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
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0
0
0
0
1
0,3
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0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
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0
0
0
0
-1
0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
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0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
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0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-1
-0,3
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
-1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
-1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
-1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0,3
-1
0
0
Nome
Durata
G1
G2
Sismica SLV 1 ex+ ey+ Sismica SLV 1 ex+ eySismica SLV 1 exey+ Sismica SLV 1 exeySismica SLV 2 ex+ ey+ Sismica SLV 2 ex+ eySismica SLV 2 exey+ Sismica SLV 2 exeySismica SLV 3 ex+ ey+ Sismica SLV 3 ex+ eySismica SLV 3 exey+ Sismica SLV 3 exeySismica SLV 4 ex+ ey+ Sismica SLV 4 ex+ eySismica SLV 4 exey+ Sismica SLV 4 exeySismica SLV 5 ex+ ey+ Sismica SLV 5 ex+ eySismica SLV 5 exey+ Sismica SLV 5 exeySismica SLV 6 ex+ ey+ Sismica SLV 6 ex+ eySismica SLV 6 exey+ Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
1
Istantanea
Neve
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale Sismica SLV 7 ex+ ey+ Sismica SLV 7 ex+ eySismica SLV 7 exey+ Sismica SLV 7 exeySismica SLV 8 ex+ ey+ Sismica SLV 8 ex+ eySismica SLV 8 exey+ Sismica SLV 8 exey-
TimberTech s.r.l.
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-0,3
1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
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1
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0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
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0
0
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-1
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Istantanea
1
1
0,3
0
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0
0
0
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-1
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Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-0,3
-1
0
0
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
-0,3
-1
0
0
Combinazioni per lo stato limite di danno (SLD) Nome
Durata
G1
G2
Sismica SLD 1 ex+ ey+ Sismica SLD 1 ex+ eySismica SLD 1 ex- ey+ Sismica SLD 1 ex- eySismica SLD 2 ex+ ey+ Sismica SLD 2 ex+ eySismica SLD 2 ex- ey+ Sismica SLD 2 ex- eySismica SLD 3 ex+ ey+ Sismica SLD 3 ex+ eySismica SLD 3 ex- ey+ Sismica SLD 3 ex- eySismica SLD 4 ex+ ey+ Sismica SLD 4 ex+ eySismica SLD 4 ex- ey+ Sismica SLD 4 ex- eySismica SLD 5 ex+ ey+ Sismica SLD 5 ex+ eySismica SLD 5 ex- ey+ Sismica SLD 5 ex- eySismica SLD 6 ex+ ey+ Sismica SLD 6 ex+ ey-
Istantanea
1
1
Variabile cat.A 0,3
Variabile cat.H 0
0
Vento ortogonale 0
Vento X 0
Vento Y 0
Sisma SLV X 0
Sisma SLV Y 0
Sisma SLD X 1
Sisma SLD Y 0,3
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
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0
0
0
0
0
0
1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
1
0,3
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1
1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
1
-0,3
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
1
-0,3
Istantanea
1
1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
1
-0,3
Istantanea
1
1
0,3
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0
0
0
0
0
0
1
-0,3
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1
0,3
0
0
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0
0
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0
-1
0,3
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1
1
0,3
0
0
0
0
0
0
0
-1
0,3
Istantanea
1
1
0,3
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0
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0
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1
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1
1
0,3
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0
-1
-0,3
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1
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0,3
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0
0
0
0
0
0
0,3
1
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1
1
0,3
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0
0
0
0
0
0
0,3
1
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1
1
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0
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0
0
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0
0,3
1
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1
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0
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1
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1
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0
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Relazione di calcolo strutturale Sismica SLD 6 ex- ey+ Sismica SLD 6 ex- eySismica SLD 7 ex+ ey+ Sismica SLD 7 ex+ eySismica SLD 7 ex- ey+ Sismica SLD 7 ex- eySismica SLD 8 ex+ ey+ Sismica SLD 8 ex+ eySismica SLD 8 ex- ey+ Sismica SLD 8 ex- ey-
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Azioni orizzontali Analisi sismica L’analisi della struttura soggetta ad azione sismica è eseguita mediante analisi statica lineare la quale consiste nell’applicazione di forze statiche equivalenti alle forze di inerzia indotte dall’azione sismica. Il periodo del modo di vibrare principale della struttura =
dove:
è stimato utilizzando la formula seguente:
⋅
è l’altezza della costruzione, in metri, dal piano di fondazione vale 0,05 come proposto dalle NTC ‘08 per costruzioni con struttura diversa da quelle con struttura a telaio in acciaio o a telaio in calcestruzzo armato. Per la struttura in esame il periodo
vale 0,23 s.
L’entità delle forze si ottiene dall’ordinata dello spettro di progetto corrispondente al periodo e la loro distribuzione sulla struttura segue la forma del modo di vibrare principale nella direzione in esame, valutata in modo approssimato. La forza da applicare a ciascuna massa della costruzione è data dalla formula seguente: =
dove: = e
( )⋅
∑
⋅
⋅ ⋅
⋅
è la forza da applicare alla massa i-esima sono i pesi, rispettivamente, della massa i e della massa j
e
sono le quote, rispetto al piano di fondazione, delle masse i e j
( )
è l’ordinata dello spettro di risposta di progetto è il peso complessivo della costruzione è un coefficiente pari a 0,85 se la costruzione ha almeno tre orizzontamenti e se T 1 < 2TC, pari a 1,0 in tutti gli altri casi è l’accelerazione di gravità
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Gli effetti dell'azione sismica sono valutati tenendo conto delle masse associate ai seguenti carichi gravitazionali: G +G +
ψ ⋅Q
Le risultanti delle forze sismiche alla base dell’edificio, calcolate per gli stati limite SLD e SLV ed i rispettivi valori di accelerazione sono riportate di seguito.
Ordinata dello spettro SLV Sd (T1): 0,12 g Forza totale Fh SLV:
156,35 kN
Ordinata dello spettro SLD Sd (T1): 0,11 g Forza totale Fh SLD:
137,05 kN
Nella tabella seguente si riportano l’entità delle risultanti di piano dovute all’azione sismica e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Piano
Quota rispetto al piano di fondazione zi [m]
xG,sisma [m]
yG,sisma [m]
Massa i [kg]
Fi,SLV [kN]
Fi,SLD [kN]
1
3,2
7,71
3,75
68621
51,91
45,50
2
7,15
7,62
3,62
61793
104,44
91,55
Vento Nella tabella seguente si riportano le risultanti dovute all’azione del vento nelle due direzioni principali e le coordinate dei rispettivi punti di applicazione. Piano
Quota rispetto al piano di fondazione [m]
xG,vento [m]
yG,vento [m]
Fx [kN]
Fy [kN]
1 2
3,2 7,15
7,76 7,65
2,78 2,76
27,83 15,63
38,45 20,92
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sollecitazioni Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare le sollecitazioni sugli elementi strutturali e sulle relative connessioni causate dai diversi carichi agenti. Si riportano inoltre i valori degli spostamenti di interpiano conseguenti allâ&#x20AC;&#x2122;applicazione dei suddetti carichi.
Pareti Nome parete:
Identificativo della parete
N:
Azione assiale totale
V2:
Sollecitazione tagliante (agente nel piano)
V3:
Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)
M2-2:
Sollecitazione flettente (agente fuori piano)
M3-3:
Sollecitazione flettente (agente nel piano)
Va:
Sollecitazione tagliante sul singolo ancoraggio
Ta:
Sollecitazione di trazione sul singolo ancoraggio
dr:
Spostamento relativo di interpiano della parete
Carico
Nome parete
N [kN]
V2 [kN]
V3 [kN]
M2-2 [kNm]
M3-3 [kNm]
Va [kN]
Ta [kN]
dr [mm]
G1
Parete 1
10,41
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 3
22,99
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 4
8,33
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 6
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 8
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 9
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 11
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 13
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0,00
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G1
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0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 15
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
G1
Parete 20
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
G1
Parete 21
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0,00
0,00
0,00
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0,00
G1
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G1
Parete 23
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0,00
G1
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G1
Parete 26
3,08
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G1
Parete 27
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0,00
G1
Parete 29
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0,00
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G1
Parete 30
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N/D
G1
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G1
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G1
Parete 34
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0,00
G1
Parete 35
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0,00
G1
Parete 36
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0,00
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0,00
G1
Parete 37
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
G1
Parete 38
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 39
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0,00
G1
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0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 43
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0,00
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0,00
G1
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 54
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 61
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 62
6,11
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 63
8,61
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
G1
Parete 64
5,21
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
G1
Parete 66
7,82
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 67
7,82
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 71
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 72
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 72
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 73
3,82
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
G1
Parete 74
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0,00
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0,00
N/D
G1
Parete 75
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N/D
G1
Parete 76
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0,00
0,00
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0,00
0,00
N/D
G1
Parete 77
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
G1
Parete 78
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
G1
Wall2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
G1
Wall3
23,62
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 1
27,68
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 3
51,69
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 4
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 6
20,63
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 8
15,13
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 9
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G2
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0,00
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0,00
0,00
0,00
G2
Parete 13
9,46
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0,00
0,00
0,00
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0,00
G2
Parete 14
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 15
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 20
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0,00
0,00
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0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 22
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 23
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0,00
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G2
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0,00
0,00
0,00
G2
Parete 26
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0,00
G2
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G2
Parete 29
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0,00
G2
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N/D
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
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G2
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6,16
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0,00
0,00
0,00
0,00
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0,00
G2
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0,00
0,00
G2
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0,00
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N/D
G2
Parete 38
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
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0,00
G2
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0,00
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G2
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0,00
0,00
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0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
Parete 63
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
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0,00
0,00
N/D
G2
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0,00
0,00
0,00
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0,00
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
G2
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0,00
0,00
G2
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0,00
G2
Parete 72
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0,00
G2
Parete 73
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G2
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N/D
G2
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N/D
G2
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0,00
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0,00
N/D
G2
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
G2
Parete 78
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0,00
0,00
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0,00
N/D
G2
Wall2
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0,00
0,00
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N/D
G2
Wall3
39,54
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0,00
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0,00
0,00
Parete 1
5,47
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Parete 3
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0,00
Parete 4
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Parete 6
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Parete 8
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Parete 9
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0,00
0,00
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Parete 11
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.A Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H
TimberTech s.r.l.
Parete 13
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 14
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 15
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 20
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 21
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 22
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0,00
Parete 23
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0,00
Parete 25
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Parete 26
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0,00
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Parete 27
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0,00
0,00
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0,00
Parete 29
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 30
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Parete 31
4,79
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0,00
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0,00
0,00
0,00
0,00
Parete 33
0,00
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Parete 34
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0,00
0,00
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Parete 35
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Parete 36
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Parete 37
0,31
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N/D
Parete 38
1,25
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Relazione di calcolo strutturale Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H Variabile cat.H
TimberTech s.r.l.
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N/D
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N/D
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N/D
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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0,00
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Neve
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Neve
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Neve
Parete 26
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Neve
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Neve
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Neve
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N/D
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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N/D
Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
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Neve
Parete 64
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0,00
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0,00
N/D
Neve
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0,00
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0,00
0,00
Neve
Parete 67
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0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Neve
Parete 71
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0,00
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0,00
0,00
Neve
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0,00
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Neve
Parete 72
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0,00
Neve
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Neve
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N/D
Neve
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N/D
Neve
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N/D
Neve
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N/D
Neve
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N/D
Neve
Wall2
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TimberTech s.r.l.
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Relazione di calcolo strutturale
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0,00
0,00
11,11
0,00
0,00
1,83
Vento Y
Parete 54
0,00
9,97
0,00
0,00
43,01
0,00
0,00
1,83
Vento Y
Parete 61
0,00
12,48
0,00
0,00
63,53
0,00
0,00
1,66
Vento Y
Parete 62
0,00
7,08
0,00
0,00
23,58
0,00
0,00
1,31
Vento Y
Parete 63
0,00
0,57
0,00
0,00
1,61
0,00
0,00
0,11
Vento Y
Parete 64
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Parete 66
0,00
0,27
0,00
0,00
2,92
0,00
0,00
0,09
Vento Y
Parete 67
0,00
0,27
0,00
0,00
2,90
0,00
0,00
0,09
Vento Y
Parete 71
0,00
0,03
0,00
0,00
1,29
0,00
0,00
0,01
Vento Y
Parete 72
0,00
0,05
0,00
0,00
1,88
0,00
0,00
0,01
Vento Y
Parete 72
0,00
0,05
0,00
0,00
1,97
0,00
0,00
0,01
Vento Y
Parete 73
0,00
1,45
0,00
0,00
4,07
0,00
0,00
1,31
Vento Y
Parete 74
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Parete 75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Parete 76
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Parete 77
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Parete 78
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Wall2
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Vento Y
Wall3
0,00
10,50
0,00
0,00
33,59
0,00
0,00
1,83
Sisma SLV X
Parete 1
0,00
3,10
0,00
0,00
18,60
0,00
0,00
2,95
Sisma SLV X
Parete 3
0,00
15,45
0,00
0,00
79,74
0,00
0,00
2,95
Sisma SLV X
Parete 4
0,00
0,32
0,00
0,00
0,57
0,00
0,00
0,12
Sisma SLV X
Parete 6
0,00
0,37
0,00
0,00
5,05
0,00
0,00
0,22
Sisma SLV X
Parete 8
0,00
1,15
0,00
0,00
5,98
0,00
0,00
2,95
Sisma SLV X
Parete 9
0,00
1,54
0,00
0,00
11,21
0,00
0,00
0,48
Sisma SLV X
Parete 11
0,00
2,74
0,00
0,00
21,47
0,00
0,00
0,48
Sisma SLV X
Parete 13
0,00
1,54
0,00
0,00
11,28
0,00
0,00
0,48
Sisma SLV X
Parete 14
0,00
15,45
0,00
0,00
79,74
0,00
0,00
2,95
Sisma SLV X
Parete 15
0,00
9,96
0,00
0,00
46,91
0,00
0,00
2,39
Sisma SLV X
Parete 20
0,00
43,70
0,00
0,00
247,23
0,00
0,00
2,39
Sisma SLV X
Parete 21
0,00
9,96
0,00
0,00
44,85
0,00
0,00
2,39
Sisma SLV X
Parete 22
0,00
3,11
0,00
0,00
8,70
0,00
0,00
2,80
Sisma SLV X
Parete 23
0,00
10,82
0,00
0,00
30,30
0,00
0,00
2,80
Sisma SLV X
Parete 25
0,00
5,51
0,00
0,00
17,21
0,00
0,00
3,02
Sisma SLV X
Parete 26
0,00
5,42
0,00
0,00
17,08
0,00
0,00
3,02
Sisma SLV X
Parete 27
0,00
7,50
0,00
0,00
33,76
0,00
0,00
1,89
Sisma SLV X
Parete 29
0,00
7,16
0,00
0,00
32,21
0,00
0,00
1,89
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sisma SLV X
Parete 30
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 31
0,00
1,38
0,00
0,00
3,86
0,00
0,00
1,24
Sisma SLV X
Parete 33
0,00
2,05
0,00
0,00
6,34
0,00
0,00
1,03
Sisma SLV X
Parete 34
0,00
3,00
0,00
0,00
12,71
0,00
0,00
1,03
Sisma SLV X
Parete 35
0,00
2,01
0,00
0,00
6,27
0,00
0,00
1,03
Sisma SLV X
Parete 36
0,00
4,92
0,00
0,00
22,16
0,00
0,00
1,89
Sisma SLV X
Parete 37
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 38
0,00
10,82
0,00
0,00
30,30
0,00
0,00
2,80
Sisma SLV X
Parete 39
0,00
0,82
0,00
0,00
2,30
0,00
0,00
2,80
Sisma SLV X
Parete 42
0,00
38,35
0,00
0,00
107,38
0,00
0,00
0,98
Sisma SLV X
Parete 43
0,00
4,64
0,00
0,00
12,98
0,00
0,00
0,98
Sisma SLV X
Parete 46
0,00
4,71
0,00
0,00
14,74
0,00
0,00
2,42
Sisma SLV X
Parete 54
0,00
3,23
0,00
0,00
25,09
0,00
0,00
0,59
Sisma SLV X
Parete 61
0,00
0,87
0,00
0,00
0,09
0,00
0,00
0,12
Sisma SLV X
Parete 62
0,00
0,81
0,00
0,00
2,69
0,00
0,00
0,15
Sisma SLV X
Parete 63
0,00
5,37
0,00
0,00
15,04
0,00
0,00
0,98
Sisma SLV X
Parete 64
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 66
0,00
8,99
0,00
0,00
45,97
0,00
0,00
3,02
Sisma SLV X
Parete 67
0,00
8,99
0,00
0,00
45,84
0,00
0,00
3,02
Sisma SLV X
Parete 71
0,00
9,93
0,00
0,00
53,93
0,00
0,00
2,67
Sisma SLV X
Parete 72
0,00
14,48
0,00
0,00
78,55
0,00
0,00
2,67
Sisma SLV X
Parete 72
0,00
15,19
0,00
0,00
82,38
0,00
0,00
2,67
Sisma SLV X
Parete 73
0,00
0,17
0,00
0,00
0,46
0,00
0,00
0,15
Sisma SLV X
Parete 74
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 76
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 77
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Parete 78
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Wall2
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV X
Wall3
0,00
3,41
0,00
0,00
10,90
0,00
0,00
0,59
Sisma SLV Y
Parete 1
0,00
0,18
0,00
0,00
5,34
0,00
0,00
0,18
Sisma SLV Y
Parete 3
0,00
0,92
0,00
0,00
19,48
0,00
0,00
0,18
Sisma SLV Y
Parete 4
0,00
12,18
0,00
0,00
59,27
0,00
0,00
4,38
Sisma SLV Y
Parete 6
0,00
7,53
0,00
0,00
48,24
0,00
0,00
4,56
Sisma SLV Y
Parete 8
0,00
0,07
0,00
0,00
1,48
0,00
0,00
0,18
Sisma SLV Y
Parete 9
0,00
13,33
0,00
0,00
74,25
0,00
0,00
4,17
Sisma SLV Y
Parete 11
0,00
23,63
0,00
0,00
139,64
0,00
0,00
4,17
Sisma SLV Y
Parete 13
0,00
13,33
0,00
0,00
74,59
0,00
0,00
4,17
Sisma SLV Y
Parete 14
0,00
0,92
0,00
0,00
19,48
0,00
0,00
0,18
Sisma SLV Y
Parete 15
0,00
0,57
0,00
0,00
9,79
0,00
0,00
0,14
Sisma SLV Y
Parete 20
0,00
2,50
0,00
0,00
64,88
0,00
0,00
0,14
Sisma SLV Y
Parete 21
0,00
0,57
0,00
0,00
8,70
0,00
0,00
0,14
Sisma SLV Y
Parete 22
0,00
1,70
0,00
0,00
4,75
0,00
0,00
1,53
Sisma SLV Y
Parete 23
0,00
5,91
0,00
0,00
16,55
0,00
0,00
1,53
Sisma SLV Y
Parete 25
0,00
3,24
0,00
0,00
10,13
0,00
0,00
1,78
Sisma SLV Y
Parete 26
0,00
3,19
0,00
0,00
10,05
0,00
0,00
1,78
Sisma SLV Y
Parete 27
0,00
2,00
0,00
0,00
9,00
0,00
0,00
0,50
Sisma SLV Y
Parete 29
0,00
1,91
0,00
0,00
8,58
0,00
0,00
0,50
Sisma SLV Y
Parete 30
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Parete 31
0,00
8,62
0,00
0,00
24,13
0,00
0,00
7,77
Sisma SLV Y
Parete 33
0,00
10,35
0,00
0,00
31,94
0,00
0,00
5,20
Sisma SLV Y
Parete 34
0,00
15,13
0,00
0,00
64,04
0,00
0,00
5,20
Sisma SLV Y
Parete 35
0,00
10,10
0,00
0,00
31,60
0,00
0,00
5,20
Sisma SLV Y
Parete 36
0,00
1,31
0,00
0,00
5,90
0,00
0,00
0,50
Sisma SLV Y
Parete 37
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Parete 38
0,00
5,91
0,00
0,00
16,55
0,00
0,00
1,53
Sisma SLV Y
Parete 39
0,00
0,45
0,00
0,00
1,26
0,00
0,00
1,53
Sisma SLV Y
Parete 42
0,00
20,31
0,00
0,00
56,88
0,00
0,00
0,52
Sisma SLV Y
Parete 43
0,00
2,46
0,00
0,00
6,87
0,00
0,00
0,52
Sisma SLV Y
Parete 46
0,00
17,68
0,00
0,00
55,31
0,00
0,00
9,10
Sisma SLV Y
Parete 54
0,00
26,02
0,00
0,00
138,58
0,00
0,00
4,77
Sisma SLV Y
Parete 61
0,00
32,93
0,00
0,00
223,09
0,00
0,00
4,38
Sisma SLV Y
Parete 62
0,00
35,32
0,00
0,00
117,69
0,00
0,00
6,53
Sisma SLV Y
Parete 63
0,00
2,84
0,00
0,00
7,96
0,00
0,00
0,52
Sisma SLV Y
Parete 64
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Parete 66
0,00
0,63
0,00
0,00
12,15
0,00
0,00
0,21
Sisma SLV Y
Parete 67
0,00
0,63
0,00
0,00
12,08
0,00
0,00
0,21
Sisma SLV Y
Parete 71
0,00
0,07
0,00
0,00
6,14
0,00
0,00
0,02
Sisma SLV Y
Parete 72
0,00
0,11
0,00
0,00
8,92
0,00
0,00
0,02
Sisma SLV Y
Parete 72
0,00
0,11
0,00
0,00
9,35
0,00
0,00
0,02
Sisma SLV Y
Parete 73
0,00
7,25
0,00
0,00
20,29
0,00
0,00
6,53
Sisma SLV Y
Parete 74
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Parete 75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Parete 76
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sisma SLV Y
Parete 77
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Parete 78
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Wall2
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLV Y
Wall3
0,00
27,40
0,00
0,00
87,67
0,00
0,00
4,77
Sisma SLD X
Parete 1
0,00
2,71
0,00
0,00
16,30
0,00
0,00
2,59
Sisma SLD X
Parete 3
0,00
13,54
0,00
0,00
69,90
0,00
0,00
2,59
Sisma SLD X
Parete 4
0,00
0,28
0,00
0,00
0,50
0,00
0,00
0,10
Sisma SLD X
Parete 6
0,00
0,33
0,00
0,00
4,43
0,00
0,00
0,20
Sisma SLD X
Parete 8
0,00
1,01
0,00
0,00
5,24
0,00
0,00
2,59
Sisma SLD X
Parete 9
0,00
1,35
0,00
0,00
9,83
0,00
0,00
0,42
Sisma SLD X
Parete 11
0,00
2,40
0,00
0,00
18,82
0,00
0,00
0,42
Sisma SLD X
Parete 13
0,00
1,35
0,00
0,00
9,89
0,00
0,00
0,42
Sisma SLD X
Parete 14
0,00
13,54
0,00
0,00
69,90
0,00
0,00
2,59
Sisma SLD X
Parete 15
0,00
8,73
0,00
0,00
41,12
0,00
0,00
2,09
Sisma SLD X
Parete 20
0,00
38,31
0,00
0,00
216,71
0,00
0,00
2,09
Sisma SLD X
Parete 21
0,00
8,73
0,00
0,00
39,31
0,00
0,00
2,09
Sisma SLD X
Parete 22
0,00
2,72
0,00
0,00
7,62
0,00
0,00
2,45
Sisma SLD X
Parete 23
0,00
9,49
0,00
0,00
26,56
0,00
0,00
2,45
Sisma SLD X
Parete 25
0,00
4,83
0,00
0,00
15,09
0,00
0,00
2,65
Sisma SLD X
Parete 26
0,00
4,75
0,00
0,00
14,97
0,00
0,00
2,65
Sisma SLD X
Parete 27
0,00
6,58
0,00
0,00
29,59
0,00
0,00
1,66
Sisma SLD X
Parete 29
0,00
6,27
0,00
0,00
28,23
0,00
0,00
1,66
Sisma SLD X
Parete 30
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 31
0,00
1,21
0,00
0,00
3,39
0,00
0,00
1,09
Sisma SLD X
Parete 33
0,00
1,80
0,00
0,00
5,56
0,00
0,00
0,90
Sisma SLD X
Parete 34
0,00
2,63
0,00
0,00
11,14
0,00
0,00
0,90
Sisma SLD X
Parete 35
0,00
1,76
0,00
0,00
5,50
0,00
0,00
0,90
Sisma SLD X
Parete 36
0,00
4,32
0,00
0,00
19,42
0,00
0,00
1,66
Sisma SLD X
Parete 37
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 38
0,00
9,49
0,00
0,00
26,56
0,00
0,00
2,45
Sisma SLD X
Parete 39
0,00
0,72
0,00
0,00
2,02
0,00
0,00
2,45
Sisma SLD X
Parete 42
0,00
33,62
0,00
0,00
94,12
0,00
0,00
0,86
Sisma SLD X
Parete 43
0,00
4,06
0,00
0,00
11,38
0,00
0,00
0,86
Sisma SLD X
Parete 46
0,00
4,13
0,00
0,00
12,92
0,00
0,00
2,13
Sisma SLD X
Parete 54
0,00
2,84
0,00
0,00
21,99
0,00
0,00
0,52
Sisma SLD X
Parete 61
0,00
0,76
0,00
0,00
0,08
0,00
0,00
0,10
Sisma SLD X
Parete 62
0,00
0,71
0,00
0,00
2,36
0,00
0,00
0,13
Sisma SLD X
Parete 63
0,00
4,71
0,00
0,00
13,18
0,00
0,00
0,86
Sisma SLD X
Parete 64
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 66
0,00
7,88
0,00
0,00
40,30
0,00
0,00
2,65
Sisma SLD X
Parete 67
0,00
7,88
0,00
0,00
40,18
0,00
0,00
2,65
Sisma SLD X
Parete 71
0,00
8,70
0,00
0,00
47,28
0,00
0,00
2,34
Sisma SLD X
Parete 72
0,00
12,69
0,00
0,00
68,85
0,00
0,00
2,34
Sisma SLD X
Parete 72
0,00
13,32
0,00
0,00
72,21
0,00
0,00
2,34
Sisma SLD X
Parete 73
0,00
0,15
0,00
0,00
0,41
0,00
0,00
0,13
Sisma SLD X
Parete 74
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 76
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 77
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Parete 78
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Wall2
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD X
Wall3
0,00
2,98
0,00
0,00
9,55
0,00
0,00
0,52
Sisma SLD Y
Parete 1
0,00
0,16
0,00
0,00
4,68
0,00
0,00
0,15
Sisma SLD Y
Parete 3
0,00
0,80
0,00
0,00
17,08
0,00
0,00
0,15
Sisma SLD Y
Parete 4
0,00
10,68
0,00
0,00
51,96
0,00
0,00
3,84
Sisma SLD Y
Parete 6
0,00
6,60
0,00
0,00
42,28
0,00
0,00
4,00
Sisma SLD Y
Parete 8
0,00
0,06
0,00
0,00
1,29
0,00
0,00
0,15
Sisma SLD Y
Parete 9
0,00
11,68
0,00
0,00
65,08
0,00
0,00
3,66
Sisma SLD Y
Parete 11
0,00
20,71
0,00
0,00
122,40
0,00
0,00
3,66
Sisma SLD Y
Parete 13
0,00
11,68
0,00
0,00
65,38
0,00
0,00
3,66
Sisma SLD Y
Parete 14
0,00
0,80
0,00
0,00
17,08
0,00
0,00
0,15
Sisma SLD Y
Parete 15
0,00
0,50
0,00
0,00
8,58
0,00
0,00
0,12
Sisma SLD Y
Parete 20
0,00
2,19
0,00
0,00
56,88
0,00
0,00
0,12
Sisma SLD Y
Parete 21
0,00
0,50
0,00
0,00
7,63
0,00
0,00
0,12
Sisma SLD Y
Parete 22
0,00
1,49
0,00
0,00
4,16
0,00
0,00
1,34
Sisma SLD Y
Parete 23
0,00
5,18
0,00
0,00
14,50
0,00
0,00
1,34
Sisma SLD Y
Parete 25
0,00
2,84
0,00
0,00
8,88
0,00
0,00
1,56
Sisma SLD Y
Parete 26
0,00
2,79
0,00
0,00
8,81
0,00
0,00
1,56
Sisma SLD Y
Parete 27
0,00
1,75
0,00
0,00
7,89
0,00
0,00
0,44
Sisma SLD Y
Parete 29
0,00
1,67
0,00
0,00
7,52
0,00
0,00
0,44
Sisma SLD Y
Parete 30
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 31
0,00
7,55
0,00
0,00
21,15
0,00
0,00
6,81
Sisma SLD Y
Parete 33
0,00
9,07
0,00
0,00
28,00
0,00
0,00
4,56
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sisma SLD Y
Parete 34
0,00
13,26
0,00
0,00
56,13
0,00
0,00
4,56
Sisma SLD Y
Parete 35
0,00
8,86
0,00
0,00
27,70
0,00
0,00
4,56
Sisma SLD Y
Parete 36
0,00
1,15
0,00
0,00
5,18
0,00
0,00
0,44
Sisma SLD Y
Parete 37
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 38
0,00
5,18
0,00
0,00
14,50
0,00
0,00
1,34
Sisma SLD Y
Parete 39
0,00
0,39
0,00
0,00
1,10
0,00
0,00
1,34
Sisma SLD Y
Parete 42
0,00
17,81
0,00
0,00
49,86
0,00
0,00
0,46
Sisma SLD Y
Parete 43
0,00
2,15
0,00
0,00
6,03
0,00
0,00
0,46
Sisma SLD Y
Parete 46
0,00
15,50
0,00
0,00
48,48
0,00
0,00
7,98
Sisma SLD Y
Parete 54
0,00
22,81
0,00
0,00
121,47
0,00
0,00
4,18
Sisma SLD Y
Parete 61
0,00
28,87
0,00
0,00
195,55
0,00
0,00
3,84
Sisma SLD Y
Parete 62
0,00
30,96
0,00
0,00
103,17
0,00
0,00
5,73
Sisma SLD Y
Parete 63
0,00
2,49
0,00
0,00
6,98
0,00
0,00
0,46
Sisma SLD Y
Parete 64
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 66
0,00
0,56
0,00
0,00
10,65
0,00
0,00
0,19
Sisma SLD Y
Parete 67
0,00
0,56
0,00
0,00
10,59
0,00
0,00
0,19
Sisma SLD Y
Parete 71
0,00
0,06
0,00
0,00
5,38
0,00
0,00
0,02
Sisma SLD Y
Parete 72
0,00
0,09
0,00
0,00
7,82
0,00
0,00
0,02
Sisma SLD Y
Parete 72
0,00
0,10
0,00
0,00
8,20
0,00
0,00
0,02
Sisma SLD Y
Parete 73
0,00
6,35
0,00
0,00
17,79
0,00
0,00
5,73
Sisma SLD Y
Parete 74
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 75
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 76
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 77
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Parete 78
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Wall2
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
N/D
Sisma SLD Y
Wall3
0,00
24,02
0,00
0,00
76,85
0,00
0,00
4,18
Pilastri Nome pilastro: Identificativo del pilastro N:
Azione assiale N [kN]
Carico
Nome pilastro
G1
Pilastro 1
4,11
G1 G1
Pilastro 2 Pilastro 3
14,12 4,13
G1
Pilastro 6
6,87
G1
Pilastro 7
2,39
G1
Pilastro 9
2,40
G1
Pilastro 10
6,99
G1 G1
Pilastro 12 Pilastro 11
6,95 17,92
G2
Pilastro 1
6,86
G2
Pilastro 2
35,02
G2
Pilastro 3
6,91
G2 G2
Pilastro 6 Pilastro 7
21,95 5,35
G2
Pilastro 9
5,37
G2
Pilastro 10
19,91
G2
Pilastro 12
17,08
G2
Pilastro 11
35,88
Variabile cat.A
Pilastro 1
6,86
Variabile cat.A
Pilastro 2
35,02
Variabile cat.A
Pilastro 3
6,91
Variabile cat.A
Pilastro 6
0,00
Variabile cat.A
Pilastro 7
5,35
Variabile cat.A Variabile cat.A
Pilastro 9 Pilastro 10
5,37 19,91
Variabile cat.A
Pilastro 12
10,85
Variabile cat.A
Pilastro 11
35,87
Variabile cat.H
Pilastro 1
0,00
Variabile cat.H Variabile cat.H
Pilastro 2 Pilastro 3
0,00 0,00
Variabile cat.H
Pilastro 6
5,49
Variabile cat.H
Pilastro 7
0,00
Variabile cat.H
Pilastro 9
0,00
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Variabile cat.H
Pilastro 10
0,00
Variabile cat.H Variabile cat.H
Pilastro 12 Pilastro 11
1,56 0,00
Neve
Pilastro 1
0,00
Neve
Pilastro 2
0,00
Neve
Pilastro 3
0,00
Neve Neve
Pilastro 6 Pilastro 7
12,19 0,00
Neve
Pilastro 9
0,00
Neve
Pilastro 10
0,00
Neve
Pilastro 12
3,46
Neve
Pilastro 11
0,00
Vento ortogonale
Pilastro 1
0,00
Vento ortogonale
Pilastro 2
0,00
Vento ortogonale
Pilastro 3
0,00
Vento ortogonale
Pilastro 6
-2,74
Vento ortogonale
Pilastro 7
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Pilastro 9 Pilastro 10
0,00 0,00
Vento ortogonale
Pilastro 12
-0,78
Vento ortogonale
Pilastro 11
0,00
Vento X
Pilastro 1
0,00
Vento X Vento X
Pilastro 2 Pilastro 3
0,00 0,00
Vento X
Pilastro 6
0,00
Vento X
Pilastro 7
0,00
Vento X
Pilastro 9
0,00
Vento X
Pilastro 10
0,00
Vento X Vento X
Pilastro 12 Pilastro 11
0,00 0,00
Vento Y
Pilastro 1
0,00
Vento Y
Pilastro 2
0,00
Vento Y
Pilastro 3
0,00
Vento Y Vento Y
Pilastro 6 Pilastro 7
0,00 0,00
Vento Y
Pilastro 9
0,00
Vento Y
Pilastro 10
0,00
Vento Y
Pilastro 12
0,00
Vento Y
Pilastro 11
0,00
Sisma SLV X
Pilastro 1
0,00
Sisma SLV X
Pilastro 2
0,00
Sisma SLV X
Pilastro 3
0,00
Sisma SLV X
Pilastro 6
0,00
Sisma SLV X
Pilastro 7
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Pilastro 9 Pilastro 10
0,00 0,00
Sisma SLV X
Pilastro 12
0,00
Sisma SLV X
Pilastro 11
0,00
Sisma SLV Y
Pilastro 1
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Pilastro 2 Pilastro 3
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Pilastro 6
0,00
Sisma SLV Y
Pilastro 7
0,00
Sisma SLV Y
Pilastro 9
0,00
Sisma SLV Y
Pilastro 10
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Pilastro 12 Pilastro 11
0,00 0,00
Sisma SLD X
Pilastro 1
0,00
Sisma SLD X
Pilastro 2
0,00
Sisma SLD X
Pilastro 3
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Pilastro 6 Pilastro 7
0,00 0,00
Sisma SLD X
Pilastro 9
0,00
Sisma SLD X
Pilastro 10
0,00
Sisma SLD X
Pilastro 12
0,00
Sisma SLD X
Pilastro 11
0,00
Sisma SLD Y
Pilastro 1
0,00
Sisma SLD Y
Pilastro 2
0,00
Sisma SLD Y
Pilastro 3
0,00
Sisma SLD Y
Pilastro 6
0,00
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l. Sisma SLD Y
Pilastro 7
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Pilastro 9 Pilastro 10
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Pilastro 12
0,00
Sisma SLD Y
Pilastro 11
0,00
Solai Nome solaio:
Identificativo del solaio
V2:
Sollecitazione massima tagliante lungo l'asse locale 2 per l’elemento di solaio più sollecitato
M3-3:
Sollecitazione massima flettente attorno all'asse locale 3 per l’elemento di solaio più sollecitato
wist:
Deformazione massima per l’elemento di solaio più sollecitato
wist [mm]
Carico
Nome solaio
V2 [kN]
M3-3 [kNm]
G1
Solaio 1
1,81
1,51
0,62
G1
Solaio 3
0,50
0,48
-0,29
G1 G1
Solaio 12 Solaio 13
0,29 0,29
0,20 0,20
0,07 0,07
G1
Solaio 14
0,50
0,49
-0,29
G1
Floor1
0,83
0,51
0,17
G2
Solaio 1
5,17
4,31
1,76
G2
Solaio 3
2,60
2,52
G2 G2
Solaio 12 Solaio 13
1,49 1,49
1,03 1,03
-1,52 0,38
G2
Solaio 14
2,61
2,54
-1,52
G2
Floor1
2,38
1,44
0,48
Variabile cat.A
Solaio 1
5,17
4,31
Variabile cat.A Variabile cat.A
Solaio 3 Solaio 12
0,00 1,49
0,00 1,03
1,76 0,00
Variabile cat.A
Solaio 13
1,49
1,03
0,38
Variabile cat.A
Solaio 14
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Floor1
2,38
1,44
0,48
Variabile cat.H Variabile cat.H
Solaio 1 Solaio 3
0,00 0,65
0,00 0,63
-0,38
Variabile cat.H
Solaio 12
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Solaio 13
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Solaio 14
0,65
0,64
-0,38
Variabile cat.H
Floor1
0,00
0,00
0,00
Neve
Solaio 1
0,00
0,00
0,00
Neve
Solaio 3
1,44
1,40
-0,84
Neve
Solaio 12
0,00
0,00
0,00
Neve
Solaio 13
0,00
0,00
0,00
Neve
Solaio 14
1,45
1,41
Neve
Floor1
0,00
0,00
-0,84 0,00
Vento ortogonale
Solaio 1
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Solaio 3
0,32
0,32
0,19
Vento ortogonale
Solaio 12
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Solaio 13
0,00
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Solaio 14 Floor1
0,33 0,00
0,32 0,00
0,00 0,19
Vento X
Solaio 1
0,00
0,00
0,00
Vento X
Solaio 3
0,00
0,00
0,00
Vento X
Solaio 12
0,00
0,00
Vento X
Solaio 13
0,00
0,00
0,00 0,00
www.timbertech.it
0,38
0,38
0,00
0,00
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Vento X
Solaio 14
0,00
0,00
Vento X
Floor1
0,00
0,00
0,00 0,00
Vento Y
Solaio 1
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Solaio 3
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Solaio 12
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Solaio 13
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Solaio 14 Floor1
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Solaio 1
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Solaio 3
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Solaio 12
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Solaio 13 Solaio 14
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Floor1
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Solaio 1
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Solaio 3
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Solaio 12 Solaio 13
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Solaio 14
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Floor1
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Solaio 1
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Solaio 3 Solaio 12
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Solaio 13
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Solaio 14
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Floor1
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Solaio 1 Solaio 3
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00
Sisma SLD Y
Solaio 12
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Solaio 13
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Solaio 14
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Floor1
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Travi Nome trave:
Identificativo della trave
V2:
Sollecitazione massima tagliante lungo l'asse locale 2
M3-3:
Sollecitazione massima flettente attorno all'asse locale 3
wist:
Deformazione massima per il carico considerato
Carico
Nome trave
V2 [kN]
M3-3 [kNm]
wist [mm]
G1
Trave 2
0,61
0,22
0,02
G1
Trave 3
0,61
0,22
0,02
G1
Trave 4
4,01
1,55
0,16
G1
Trave 5
1,91
0,70
G1 G1
Trave 6 Trave 10
7,30 3,79
5,56 3,15
0,07 0,29
G1
Trave 11
4,63
4,31
2,82
G1
Trave 16
1,90
0,79
0,07
G1
Trave 17
2,29
1,11
0,11
G1
Trave 18
7,24
7,77
-0,21
G1 G1
Trave 19 Trave 20
1,56 0,81
0,79 0,41
0,07 0,09
G1
Trave 21
0,81
0,41
0,09
G1
Trave 37
0,72
0,90
0,88
G1
Trave 42
1,34
0,67
0,07
G1
Trave 47
4,24
4,90
-0,50
G1
Trave 48
1,76
1,56
0,94
www.timbertech.it
0,09
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l. 0,94 0,03
G1
Trave 49
1,76
1,56
G1 G1
Trave 50 Trave 51
1,30 7,73
0,44 10,96
G1
Trave 52
0,26
0,12
0,01
G1
Trave 53
2,25
1,18
0,13
G1
Trave 54
6,21
4,69
0,27
G1
Trave 56
0,48
0,23
G1
Trave 57
9,62
9,71
0,02 0,54
G2
Trave 2
0,41
0,15
0,01
G2
Trave 3
0,41
0,15
0,01
G2
Trave 4
10,09
3,88
0,39
G2
Trave 5
3,94
1,39
G2 G2
Trave 6 Trave 10
13,33 6,21
10,48 5,17
0,14 0,82
G2
Trave 11
4,30
3,75
2,44
G2
Trave 16
8,09
3,36
0,32
G2
Trave 17
9,74
4,73
0,46
G2
Trave 18
28,53
30,60
G2 G2
Trave 19 Trave 20
6,65 2,73
3,36 1,38
-0,81 0,32
G2
Trave 21
2,74
1,38
0,32
G2
Trave 37
0,00
0,00
0,00
G2
Trave 42
2,54
1,28
0,13
G2
Trave 47
14,28
15,86
G2 G2
Trave 48 Trave 49
6,37 6,35
5,40 5,39
-1,61 3,23
G2
Trave 50
2,38
0,79
0,06
G2
Trave 51
16,65
23,23
2,15
G2
Trave 52
0,00
0,00
0,00
G2
Trave 53
5,76
3,08
G2 G2
Trave 54 Trave 56
15,50 0,71
11,70 0,39
0,33 0,67
G2
Trave 57
19,55
22,51
1,20
Variabile cat.A
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 3
0,00
0,00
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 4 Trave 5
3,47 3,47
1,20 1,20
0,00 0,12
Variabile cat.A
Trave 6
8,11
7,65
0,62
Variabile cat.A
Trave 10
6,21
5,17
0,14
Variabile cat.A
Trave 11
0,28
0,09
0,04
Variabile cat.A
Trave 16
0,00
0,00
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 17 Trave 18
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Variabile cat.A
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.A
Trave 20
2,73
1,38
0,32
Variabile cat.A
Trave 21
2,74
1,38
0,32
Variabile cat.A
Trave 37
0,00
0,00
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 42 Trave 47
2,54 14,28
1,28 15,86
0,00 0,13 -1,61
Variabile cat.A
Trave 48
2,66
1,91
1,13
Variabile cat.A
Trave 49
2,64
1,91
1,13
Variabile cat.A
Trave 50
1,97
0,64
0,05
Variabile cat.A
Trave 51
16,15
21,96
Variabile cat.A Variabile cat.A
Trave 52 Trave 53
0,00 5,76
0,00 3,08
2,06 0,00
Variabile cat.A
Trave 54
15,50
11,70
0,67
Variabile cat.A
Trave 56
0,71
0,39
0,04
Variabile cat.A
Trave 57
3,89
2,98
0,19
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 2 Trave 3
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 4
1,33
0,54
0,05
Variabile cat.H
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 6
1,16
1,10
0,09
Variabile cat.H
Trave 10
0,00
0,00
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 11 Trave 16
0,10 2,02
0,03 0,84
0,00 0,02
Variabile cat.H
Trave 17
2,44
1,18
0,12
Variabile cat.H
Trave 18
7,13
7,65
-0,20
Variabile cat.H
Trave 19
1,66
0,84
0,08
Variabile cat.H
Trave 20
0,00
0,00
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 21 Trave 37
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Variabile cat.H
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 47
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 48
0,93
0,87
0,52
www.timbertech.it
1,01
0,14
0,32
3,22
0,04
0,12
0,00
0,33
0,00
0,08
0,00
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l. 0,52 0,00
Variabile cat.H
Trave 49
0,93
0,87
Variabile cat.H Variabile cat.H
Trave 50 Trave 51
0,00 0,20
0,00 0,49
Variabile cat.H
Trave 52
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 53
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 54
0,00
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 56
0,00
0,00
Variabile cat.H
Trave 57
3,12
4,20
0,00 0,21
Neve
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 3
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 4
2,95
1,19
0,12
Neve
Trave 5
0,00
0,00
Neve Neve
Trave 6 Trave 10
2,58 0,00
2,44 0,00
0,00 0,20
Neve
Trave 11
0,22
0,07
0,03
Neve
Trave 16
4,49
1,87
0,18
Neve
Trave 17
5,41
2,63
0,26
Neve
Trave 18
15,84
16,99
Neve Neve
Trave 19 Trave 20
3,69 0,00
1,87 0,00
-0,45 0,18
Neve
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 37
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 47
0,00
0,00
Neve Neve
Trave 48 Trave 49
2,06 2,06
1,94 1,94
0,00 1,16
Neve
Trave 50
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 51
0,44
1,09
0,08
Neve
Trave 52
0,00
0,00
0,00
Neve
Trave 53
0,00
0,00
Neve Neve
Trave 54 Trave 56
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Neve
Trave 57
6,93
9,33
0,47
Vento ortogonale
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 3
0,00
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 4 Trave 5
0,66 0,00
0,27 0,00
0,00 -0,03
Vento ortogonale
Trave 6
0,58
0,55
Vento ortogonale
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 11
0,05
0,02
-0,01
Vento ortogonale
Trave 16
1,01
0,42
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 17 Trave 18
1,22 3,56
0,59 3,82
-0,04 -0,06
Vento ortogonale
Trave 19
0,83
0,42
-0,04
Vento ortogonale
Trave 20
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 37
0,00
0,00
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 42 Trave 47
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento ortogonale
Trave 48
0,46
0,44
-0,26
Vento ortogonale
Trave 49
0,46
0,44
-0,26
Vento ortogonale
Trave 50
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 51
0,10
0,25
Vento ortogonale Vento ortogonale
Trave 52 Trave 53
0,00 0,00
0,00 0,00
-0,02 0,00
Vento ortogonale
Trave 54
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 56
0,00
0,00
0,00
Vento ortogonale
Trave 57
1,56
2,10
-0,10
Vento X Vento X
Trave 2 Trave 3
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00
Vento X
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 6
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 10
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 11 Trave 16
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 17
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 18
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 20
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 21 Trave 37
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 47
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 48
0,00
0,00
0,00
www.timbertech.it
0,04
0,00
0,00
1,16
0,00
0,00 -0,04
0,10
0,00
0,00 0,00
0,00
0,00
0,00
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l. 0,00 0,00
Vento X
Trave 49
0,00
0,00
Vento X Vento X
Trave 50 Trave 51
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento X
Trave 52
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 53
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 54
0,00
0,00
0,00
Vento X
Trave 56
0,00
0,00
Vento X
Trave 57
0,00
0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 3
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 5
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 6 Trave 10
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 16
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 17
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 18
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 19 Trave 20
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 37
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 47
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 48 Trave 49
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 50
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 51
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 52
0,00
0,00
0,00
Vento Y
Trave 53
0,00
0,00
Vento Y Vento Y
Trave 54 Trave 56
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Vento Y
Trave 57
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 3
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 4 Trave 5
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 6
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 16
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 17 Trave 18
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 20
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 37
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 42 Trave 47
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 48
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 49
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 50
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 51
0,00
0,00
Sisma SLV X Sisma SLV X
Trave 52 Trave 53
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV X
Trave 54
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 56
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV X
Trave 57
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 2 Trave 3
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 5
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 6
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 10
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 11 Trave 16
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 17
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 18
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 20
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 21 Trave 37
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 47
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 48
0,00
0,00
0,00
www.timbertech.it
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l. 0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 49
0,00
0,00
Sisma SLV Y Sisma SLV Y
Trave 50 Trave 51
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLV Y
Trave 52
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 53
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 54
0,00
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 56
0,00
0,00
Sisma SLV Y
Trave 57
0,00
0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 3
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 4
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 5
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 6 Trave 10
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 16
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 17
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 18
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 19 Trave 20
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 37
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 42
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 47
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 48 Trave 49
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 50
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 51
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 52
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD X
Trave 53
0,00
0,00
Sisma SLD X Sisma SLD X
Trave 54 Trave 56
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD X
Trave 57
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 2
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 3
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 4 Trave 5
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 6
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 10
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 11
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 16
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 17 Trave 18
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 19
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 20
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 21
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 37
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 42 Trave 47
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 48
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 49
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 50
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 51
0,00
0,00
Sisma SLD Y Sisma SLD Y
Trave 52 Trave 53
0,00 0,00
0,00 0,00
0,00 0,00
Sisma SLD Y
Trave 54
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 56
0,00
0,00
0,00
Sisma SLD Y
Trave 57
0,00
0,00
0,00
www.timbertech.it
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sollecitazioni in fondazione Nel presente capitolo si riportano in forma tabellare i valori delle sollecitazioni agenti alla base delle pareti e dei pilastri del piano terra, facendo riferimento alla combinazione SLU che massimizza lâ&#x20AC;&#x2122;azione assiale e ai diversi carichi agenti considerati singolarmente.
Pareti Nome parete:
Identificativo della parete
N:
Azione assiale totale
V2:
Sollecitazione tagliante (agente nel piano)
V3:
Sollecitazione tagliante (agente fuori piano)
M2-2:
Sollecitazione flettente (agente fuori piano)
M3-3:
Sollecitazione flettente (agente nel piano)
Parete 1
Lunghezza [m] 1,00
Parete 3
3,00
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
145,97 22,99 51,69 17,79 5,97 13,25 -2,98 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,70 0,39 15,45 0,92 13,54 0,80
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 20,31 4,61 79,74 19,48 69,90 17,08
Parete 4
1,00
SLU 66 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
50,47 8,33 15,69 10,19 0,50 1,11 -0,25 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,17 4,62 0,32 12,18 0,28 10,68
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,59 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,45 18,84 0,57 59,27 0,50 51,96
Parete 6
1,00
SLU 66 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X
66,99 11,94 20,63 13,04 0,58 1,28 -0,29 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,19 2,87 0,37 7,53 0,33
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,59 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,39 14,03 5,05 48,24 4,43
Nome parete
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
N [kN] 75,94 10,41 27,68 5,47 4,55 10,10 -2,27 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
V2 [kN] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,94 0,08 3,10 0,18 2,71 0,16
V3 [kN] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,74 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
M2-2 [kNm] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,59 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
M3-3 [kNm] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,52 1,21 18,60 5,34 16,30 4,68
Carico / Comb.
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sisma SLD Y
0,00
6,60
0,00
0,00
42,28
Parete 8
0,60
SLU 77 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
40,54 5,32 15,13 0,00 3,28 7,28 -1,64 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,35 0,03 1,15 0,07 1,01 0,06
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,44 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,36 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,52 0,35 5,98 1,48 5,24 1,29
Parete 9
1,50
SLU 77 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
26,21 7,09 9,46 0,00 0,84 1,87 -0,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,81 5,02 1,54 13,33 1,35 11,68
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,83 22,38 11,21 74,25 9,83 65,08
Parete 11
2,50
SLU 77 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
45,51 13,49 16,28 0,00 1,07 2,37 -0,53 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,43 8,90 2,74 23,63 2,40 20,71
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 7,11 41,27 21,47 139,64 18,82 122,40
Parete 13
1,50
SLU 77 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
26,19 7,09 9,46 0,00 0,84 1,87 -0,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,81 5,02 1,54 13,33 1,35 11,68
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,89 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 3,85 22,44 11,28 74,59 9,89 65,38
Parete 14
3,00
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
170,70 27,74 59,46 22,57 6,53 14,49 -3,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,70 0,39 15,45 0,92 13,54 0,80
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,22 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 20,31 4,61 79,74 19,48 69,90 17,08
Parete 15
2,40
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
124,68 19,64 45,11 10,24 6,22 13,82 -3,11 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,51 0,24 9,96 0,57 8,73 0,50
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,95 2,39 46,91 9,79 41,12 8,58
Parete 20
7,80
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X
346,80 59,43 124,85 28,58 15,68 34,83 -7,83 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,03 1,07 43,70
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,77 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,62 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 48,87 14,93 247,23
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
0,00 0,00 0,00
2,50 38,31 2,19
0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00
64,88 216,71 56,88
Parete 21
2,40
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
107,79 18,04 38,80 6,49 5,80 12,88 -2,90 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,51 0,24 9,96 0,57 8,73 0,50
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,42 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 9,69 2,17 44,85 8,70 39,31 7,63
Parete 54
2,37
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
89,14 17,94 31,06 9,47 2,79 6,19 -1,39 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,69 9,97 3,23 26,02 2,84 22,81
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,75 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,40 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 8,35 43,01 25,09 138,58 21,99 121,47
Parete 61
2,80
SLU 66 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
53,19 14,07 17,35 5,71 0,17 0,38 -0,09 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,45 12,48 0,87 32,93 0,76 28,87
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,66 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,92 63,53 0,09 223,09 0,08 195,55
Parete 66
1,70
SLU 65 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
33,08 7,82 10,65 4,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,78 0,27 8,99 0,63 7,88 0,56
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,92 2,92 45,97 12,15 40,30 10,65
Parete 67
1,70
SLU 65 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
33,07 7,82 10,65 4,62 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,78 0,27 8,99 0,63 7,88 0,56
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,26 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,01 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 11,89 2,90 45,84 12,08 40,18 10,59
Parete 71
2,50
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
316,66 48,36 110,55 44,75 12,30 27,33 -6,15 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,79 0,03 9,93 0,07 8,70 0,06
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,85 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,48 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 12,51 1,29 53,93 6,14 47,28 5,38
Parete 72
3,06
SLU 66 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X
277,26 43,38 94,01 44,16 8,17 18,15 -4,08 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,07
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,26 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,81 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 18,23
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,05 14,48 0,11 12,69 0,09
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
1,88 78,55 8,92 68,85 7,82
Parete 72
3,14
SLU 66 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
269,08 38,88 93,94 41,12 9,57 21,26 -4,78 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 4,27 0,05 15,19 0,11 13,32 0,10
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,32 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,86 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 19,12 1,97 82,38 9,35 72,21 8,20
Wall3
2,80
SLU 78 G1 G2 Variabile cat.A Variabile cat.H Neve Vento ortogonale Vento X Vento Y Sisma SLV X Sisma SLV Y Sisma SLD X Sisma SLD Y
112,93 23,62 39,54 10,59 3,54 7,86 -1,77 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,78 10,50 3,41 27,40 2,98 24,02
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 2,07 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,66 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00
0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 5,70 33,59 10,90 87,67 9,55 76,85
Pilastri Nome pilastro: Identificativo del pilastro N:
Azione assiale
Nome pilastro
Carico/Comb.
N [kN]
Pilastro 1
SLU 65
25,92
G1
4,11
Pilastro 2
G2
6,86
Variabile cat.A
6,86
Variabile cat.H
0,00
Neve
0,00
Vento ortogonale
0,00
Vento X
0,00
Vento Y
0,00
Sisma SLV X
0,00
Sisma SLV Y
0,00
Sisma SLD X
0,00
Sisma SLD Y
0,00
SLU 65
123,40
G1
14,12
G2
35,02
Variabile cat.A
35,02
Variabile cat.H
0,00
Neve
0,00
Vento ortogonale
0,00
Vento X
0,00
Vento Y
0,00
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Pilastro 3
Pilastro 11
Sisma SLV X
0,00
Sisma SLV Y
0,00
Sisma SLD X
0,00
Sisma SLD Y
0,00
SLU 65
26,10
G1
4,13
G2
6,91
Variabile cat.A
6,91
Variabile cat.H
0,00
Neve
0,00
Vento ortogonale
0,00
Vento X
0,00
Vento Y
0,00
Sisma SLV X
0,00
Sisma SLV Y
0,00
Sisma SLD X
0,00
Sisma SLD Y
0,00
SLU 66
130,92
G1
17,92
G2
35,88
Variabile cat.A
35,87
Variabile cat.H
0,00
Neve
0,00
Vento ortogonale
0,00
Vento X
0,00
Vento Y
0,00
Sisma SLV X
0,00
Sisma SLV Y
0,00
Sisma SLD X
0,00
Sisma SLD Y
0,00
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche elementi Verifiche dei solai in XLAM Modello di calcolo XLAM
Il modello di calcolo adottato per il materiale XLAM è quello di struttura composta con connessione deformabile. Gli strati orientati nella direzione di calcolo del pannello XLAM sono connessi in modo cedevole dagli strati ortogonali. Il pannello è calcolato come struttura composta con connessione deformabile in accordo con l’appendice B della norma EN 1995-1-1 mediante fattori dipendenti dallo spessore degli strati ortogonali, dal modulo di taglio a “rolling shear” e dalla lunghezza delle campate, calcolati mediante le teorie di Möhler (pannelli aventi fino a 3 strati orientati nella direzione di calcolo) e Shelling (pannelli con più di 3 strati orientati nella direzione di calcolo). La rigidezza efficace a flessione è stata assunta pari a: = = 1+ in cui
+
⋅
⋅
rappresenta il momento di inerzia del generico strato è l’area del generico strato è la distanza tra il baricentro dell’i-esimo strato e il baricentro della sezione è la lunghezza di riferimento della campata è il modulo di taglio per “rolling shear” La lunghezza di riferimento (lref) delle campate viene assunta, in funzione dello schema statico, come riportato nella seguente tabella, nella quale la lunghezza effettiva della campata è indicata con l. Schema statico
Lunghezza di riferimento
Trave in semplice appoggio
lref = l
Campata di una trave continua
lref = 0.8 l
Appoggio interno di una trave continua
lref = 0.8 lmin
Trave a sbalzo
lref = 2 l
Nella tabella seguente si riportano, per ogni solaio e relativamente alle diverse campate, i valori delle lunghezze di riferimento delle campate stesse nonché i valori dell’inerzia efficace delle sezioni di calcolo del solaio XLAM. Si riporta inoltre lo schema statico adottato.
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Nome solaio
Larghezza fascia di calcolo [m]
Solaio 1
1
Floor1
1
TimberTech s.r.l.
Lunghezza di riferimento lref [m]
Jeff [mm4]
3,32 3,32
1,841E8 1,841E8
2,40
1,651E8
Schema statico
Verifiche di resistenza a flessione Le verifiche a flessione sono condotte su una fascia di solaio parallela alla direzione di calcolo con riferimento al § 6.1.6 della norma UNI EN 1995-1-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: ,
,
in cui: ,
,
≤1
è la tensione di progetto a flessione è la resistenza di progetto a flessione del materiale
Per la fascia di ogni solaio in XLAM che presenta la verifica a flessione più gravosa si riportano gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento flettente sollecitante. Vengono inoltre riportati i diagrammi delle tensioni normali, dovute alla flessione, valutati nelle sezioni di verifica.
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Nome solaio
Combinazione
Durata
Solaio 1
SLU 65
Media
Floor1
SLU 65
Media
TimberTech s.r.l.
Diagramma M3-3
Tensioni flettenti
Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta. Nome solaio
Sez.
M3-3 [kNm]
Jeff [mm4]
Comb.
kmod
γM
fm,d [MPa]
σm,d [MPa]
Verifica
Solaio 1
Solaio in XLAM
-14,88
184126375, 52
SLU 65
0,8
1,45
13,24
5,11
39%
Floor1
Solaio in XLAM
4,99
165077566, 95
SLU 65
0,8
1,45
13,24
1,77
13%
Verifiche di resistenza a taglio Verifiche di resistenza a taglio negli strati paralleli alla direzione di calcolo
Le verifiche a taglio sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-1-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: ,
,
in cui: ,
,
≤1
è la tensione di progetto a taglio è la resistenza di progetto a taglio
Il valore dello sforzo di taglio di progetto massimo negli strati longitudinali viene valutato con la seguente formula: ,
=
⋅
⋅
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
in cui è il taglio sollecitante nella sezione di verifica è il momento statico associato alla massima tensione tagliante è il momento di inerzia efficace della sezione trasversale del pannello XLAM è la base della sezione trasversale del pannello XLAM (si assume Verifiche di resistenza a taglio trasversale (rolling shear)
= 1)
Le verifiche a taglio trasversale sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 19951-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: ,
, ,
in cui: ,
≤1
è la tensione di progetto a taglio trasversale
, ,
è la resistenza di progetto a taglio trasversale
Il valore dello sforzo di taglio di progetto massimo negli strati trasversali viene valutato con la seguente formula: ,
in cui
=
⋅
,
⋅
è il taglio sollecitante nella sezione di verifica ,
è il momento statico associato alla massima tensione tagliante è il momento di inerzia efficace della sezione trasversale del pannello XLAM è la base della sezione trasversale del pannello XLAM (si assume
= 1)
Per la fascia di ogni solaio in XLAM che presenta la verifica a taglio più gravosa si riportano gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante. Vengono inoltre riportati i diagrammi delle tensioni taglianti, valutati nelle sezioni di verifica. Nome solaio
Combinazione
Durata
Solaio 1
SLU 65
Media
Diagramma V2
www.timbertech.it
Tensioni taglianti
Relazione di calcolo strutturale
Floor1
SLU 65
TimberTech s.r.l.
Media
Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
Nome solaio
Sezione
V2 [kN]
Jeff [mm4]
Comb.
kmod
γM
fv,d [MPa]
τv,d [MPa]
Verifica
fR,d [MPa]
τR,d [MPa]
Verifica
Solaio 1
Solaio in XLAM
17,87
1841263 75,52
SLU 65
0,8
1,45
2,21
0,17
8%
0,44
0,17
38%
Floor1
Solaio in XLAM
8,23
1650775 66,95
SLU 65
0,8
1,45
2,21
0,08
4%
0,44
0,08
17%
Verifiche dei solai a travetti / lamellare sdraiato Verifiche di resistenza a flessione Le verifiche a flessione sono condotte considerando un singolo elemento del solaio con riferimento al § 6.3.3 della norma UNI EN 1995-1-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: ⋅
in cui: ,
,
,
,
≤1
è la tensione di progetto a flessione è la resistenza di progetto a flessione
è un coefficiente che tiene conto della resistenza a flessione ridotta dovuta allo sbandamento laterale Il coefficiente kcrit è assunto pari a 1,0 per travi in cui lo spostamento laterale del bordo compresso viene impedito sull'intera lunghezza, mentre la rotazione torsionale viene impedita agli appoggi. Si riportano inoltre, per l’elemento maggiormente sollecitato di ogni solaio, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento sollecitante.
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Nome solaio
Combinazione
Durata
Solaio 3
SLU 64
Permanente
Solaio 12
SLU 65
Media
Solaio 13
SLU 65
Media
Solaio 14
SLU 64
Permanente
Diagramma M3-3
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta. Nome solaio Solaio 3
Solaio 12
Solaio 13
Solaio 14
Sez. Solaio a travetti 160x240 Solaio a travetti 160x240 Solaio a travetti 160x240 Solaio a travetti 160x240
M3-3 max [kNm]
W [mm3]
kcrit
Comb.
kmod
γM
fm,d [MPa]
σm,d [MPa]
Verifica
4,83
1536000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
3,15
32%
3,36
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,19
17%
3,36
1536000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,19
17%
4,86
1536000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
3,17
32%
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche di resistenza a taglio Le verifiche a taglio sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-1-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione:
,
in cui:
≤1
è la tensione di progetto a taglio ,
è la resistenza di progetto a taglio
Per la verifica della resistenza a taglio di elementi sottoposti a flessione, l’influenza delle fessurazioni è tenuta in conto utilizzando una larghezza efficace dell’elemento dato da:
dove b è la larghezza della sezione della trave.
=
⋅
Si utilizzano i seguenti valori del coefficiente kcr kcr = 0,67 per legno massiccio kcr = 0,67 per legno lamellare incollato Il valore dello sforzo di taglio di progetto sollecitante massimo in una sezione rettangolare viene valutato quindi con la seguente formula: =
3 ⋅ 2
in cui A è l’area della sezione trasversale del travetto.
⋅
Nella seguente tabella si riportano, per l’elemento maggiormente sollecitato di ogni solaio, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante. Nome solaio
Combinazione
Durata
Solaio 3
SLU 64
Permanente
Diagramma V2
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Solaio 12
SLU 65
Media
Solaio 13
SLU 65
Media
Solaio 14
SLU 64
Permanente
Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
Nome trave Solaio 3 Solaio 12 Solaio 13 Solaio 14
Sezione Solaio a travetti 160x240 Solaio a travetti 160x240 Solaio a travetti 160x240 Solaio a travetti 160x240
V2 max [kN]
Area [mm2]
kcr
Comb.
kmod
γM
fv,d [MPa]
τ2,d [MPa]
Verifica
4,54
38400
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,26
18%
4,84
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,28
15%
4,84
38400
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,28
15%
4,57
38400
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,27
18%
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche di deformazione dei solai (SLE) Si verifica che la deformazione della struttura risultante dagli effetti delle azioni e dall'umidità rimanga entro limiti appropriati. Le verifiche di deformazione sono condotte con riferimento al § 2.2.3 della UNI EN 1995-1-1. La freccia netta wnet,fin viene assunta come: ,
dove: ,
=
+
−
=
−
è la freccia finale netta è la freccia istantanea è la freccia viscoelastica è la monta del travetto è la freccia finale
I valori limite di freccia sono assunti come riportato nella seguente tabella. Condizione
winst
wnet,fin
Trave su due appoggi
l/300
l/250
Travi a mensola
l/150
l/125
Deformazione istantanea
La deformazione istantanea winst è calcolata per la combinazione rara delle azioni. Nella seguente tabella si riportano, per ogni solaio (relativamente all’elemento in cui le verifiche di deformazione risultano più gravose), gli schemi statici di calcolo e le deformazioni istantanee ottenute omettendo, con una distribuzione a scacchiera, i carichi Qki che danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche, in accordo al § 2.5.3 NTC2008.
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Relazione di calcolo strutturale
Nome solaio
Combinazione
Solaio 1
SLE rara 2
Solaio 3
SLE rara 14
Solaio 12
SLE rara 2
Solaio 13
SLE rara 2
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Deformazioni istantanee
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Relazione di calcolo strutturale
Solaio 14
SLE rara 14
Floor1
SLE rara 2
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Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione istantanea degli elementi di solaio. Nome solaio
Combinazione
Verifica piĂš limitativa
winst [mm]
winst limite [mm]
Verifica
Solaio 1
SLE rara 2
Campata interna
4,95
13,84
36%
Solaio 3
SLE rara 14
Sbalzo
-2,90
6,64
44%
Solaio 12
SLE rara 2
Campata interna
0,84
9,18
9%
Solaio 13
SLE rara 2
Campata interna
0,84
9,18
9%
Solaio 14
SLE rara 14
Sbalzo
-2,90
6,65
44%
Floor1
SLE rara 2
Campata interna
1,12
8,01
14%
Deformazione finale
La deformazione finale wnet,fin è calcolata considerando che le componenti quasi-permanenti delle azioni causano nel tempo una deformazione viscoelastica wcreep che può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti opportunamente mediante il fattore (1 + kdef).
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Per strutture consistenti di elementi, componenti e connessioni aventi lo stesso comportamento viscoelastico, e sotto l'assunzione di una correlazione lineare fra le azioni e le deformazioni corrispondenti la deformazione finale, wfin, può essere considerata come: =
dove: ,
, , , ,
=
=
=
,
⋅ 1+
, ,
, ,
+
,
+
,
per un’azione permanente G
⋅ 1+Ψ
⋅ Ψ
,
,
,
+Ψ
⋅
,
per un’azione variabile principale, Q1 ⋅
per le azioni variabili secondarie, Qi (i>1)
Nella seguente tabella si riportano, per ogni solaio (relativamente all’elemento in cui le verifiche di deformazione risultano più gravose), le deformazioni finali che si ottengono tenendo conto anche della deformazione viscoelastica wcreep. Tale contributo è calcolato considerando le componenti quasi-permanenti delle azioni presenti nelle combinazioni utilizzate per il calcolo delle deformate istantanee (combinazioni rare associate). Nome solaio
Combinazione
Solaio 1
SLE rara 2
Solaio 3
SLE rara 14
Deformazioni finali
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Relazione di calcolo strutturale
Solaio 12
SLE rara 2
Solaio 13
SLE rara 2
Solaio 14
SLE rara 14
Floor1
SLE rara 2
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Relazione di calcolo strutturale
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Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione finale degli elementi di solaio. Nome solaio
Combinazione
Verifica piĂš limitativa
wfin [mm]
wfin limite [mm]
Verifica
Solaio 1
SLE rara 2
Campata interna
6,84
16,61
41%
Solaio 3
SLE rara 14
Sbalzo
-3,99
7,97
50%
Solaio 12
SLE rara 2
Campata interna
1,19
11,02
11%
Solaio 13
SLE rara 2
Campata interna
1,19
11,02
11%
Solaio 14
SLE rara 14
Sbalzo
-3,98
7,98
50%
Floor1
SLE rara 2
Campata interna
1,59
9,61
17%
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche travi Verifiche di resistenza a flessione Le verifiche a flessione sono condotte con riferimento al § 6.3.3 della norma UNI EN 1995-1-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione: ⋅
in cui: ,
,
,
,
≤1
è la tensione di progetto a flessione è la resistenza di progetto a flessione è un coefficiente che tiene conto della resistenza a flessione ridotta dovuta allo sbandamento laterale
Il coefficiente kcrit è assunto pari a 1,0 per travi in cui lo spostamento laterale del bordo compresso viene impedito sull'intera lunghezza, mentre la rotazione torsionale viene impedita agli appoggi. Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le sollecitazioni di flessione (valore assoluto del momento flettente M3-3 nella sezione maggiormente sollecitata) relative alla combinazione di carico più gravosa allo Stato Limite Ultimo. Si riportano inoltre, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del momento sollecitante. Nome trave
Combinazione
Durata
Trave 2
SLU 64
Permanente
Diagramma M3-3
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 3
SLU 64
Permanente
Trave 4
SLU 64
Permanente
Trave 5
SLU 65
Media
Trave 6
SLU 65
Media
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 10
SLU 65
Media
Trave 11
SLU 64
Permanente
Trave 16
SLU 64
Permanente
Trave 17
SLU 64
Permanente
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 18
SLU 64
Permanente
Trave 19
SLU 64
Permanente
Trave 20
SLU 65
Media
Trave 21
SLU 65
Media
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 37
SLU 43
Permanente
Trave 42
SLU 65
Media
Trave 47
SLU 65
Media
Trave 48
SLU 64
Permanente
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 49
SLU 64
Permanente
Trave 50
SLU 65
Media
Trave 51
SLU 65
Media
Trave 52
SLU 43
Permanente
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 53
SLU 65
Media
Trave 54
SLU 65
Media
Trave 56
SLU 65
Media
Trave 57
SLU 64
Permanente
Le verifiche a flessione sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
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Relazione di calcolo strutturale Nome trave Trave 2
Trave 3
Trave 4
Trave 5
Trave 6
Trave 10
Trave 11
Trave 16
Trave 17
Trave 18
Trave 19
Trave 20
Trave 21
Trave 37
Trave 42
Trave 47
Trave 48
Trave 49
Trave 50
Trave 51
Trave 52
Trave 53
Trave 54
Trave 56
Trave 57
Sezione Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x520 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x520 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h
TimberTech s.r.l.
M3-3 max [kNm]
W [mm3]
kcrit
Comb.
kmod
γM
fm,d [MPa]
σm,d [MPa]
Verifica
0,50
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
0,26
3%
0,50
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
0,26
3%
7,83
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
4,08
41%
4,79
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,49
19%
34,76
6453333
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
5,39
41%
19,62
9013333
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,18
16%
11,24
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
5,85
59%
6,07
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
3,16
32%
8,51
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
4,43
45%
56,84
6453333
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
8,81
89%
6,07
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
3,16
32%
4,66
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,43
18%
4,68
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,44
18%
1,17
1920000
1,00
SLU 43
0,6
1,45
9,93
0,61
6%
4,71
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,45
19%
58,51
6453333
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
9,07
68%
10,12
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
5,27
53%
10,11
1920000
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
5,27
53%
2,72
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
1,42
11%
82,03
9013333
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
9,10
69%
0,15
1920000
1,00
SLU 43
0,6
1,45
9,93
0,08
1%
10,77
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
5,61
42%
41,20
6453333
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
6,38
48%
1,47
1920000
1,00
SLU 65
0,8
1,45
13,24
0,77
6%
46,38
6453333
1,00
SLU 64
0,6
1,45
9,93
7,19
72%
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche di resistenza a taglio Le verifiche a taglio sono condotte con riferimento al § 6.1.7 della norma UNI EN 1995-1-1. Deve essere soddisfatta la seguente espressione:
,
in cui:
≤1
è la tensione di progetto a taglio ,
è la resistenza di progetto a taglio
Per la verifica della resistenza a taglio di elementi sottoposti a flessione, l’influenza delle fessurazioni è tenuta in conto utilizzando una larghezza efficace dell’elemento dato da:
dove b è la larghezza della sezione della trave.
=
⋅
Si utilizzano i seguenti valori del coefficiente kcr kcr = 0,67 per legno massiccio kcr = 0,67 per legno lamellare incollato Il valore dello sforzo di taglio di progetto sollecitante massimo in una sezione rettangolare viene valutato quindi con la seguente formula: =
3 ⋅ 2
in cui A è l’area della sezione trasversale della trave.
⋅
Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e l’inviluppo delle distribuzioni del taglio sollecitante. taglio sollecitante. Nome trave
Combinazione
Durata
Trave 2
SLU 64
Permanente
Diagramma V2
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 3
SLU 64
Permanente
Trave 4
SLU 64
Permanente
Trave 5
SLU 65
Media
Trave 6
SLU 65
Media
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 10
SLU 65
Media
Trave 11
SLU 64
Permanente
Trave 16
SLU 64
Permanente
Trave 17
SLU 64
Permanente
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 18
SLU 64
Permanente
Trave 19
SLU 64
Permanente
Trave 20
SLU 65
Media
Trave 21
SLU 65
Media
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 37
SLU 43
Permanente
Trave 42
SLU 65
Media
Trave 47
SLU 65
Media
Trave 48
SLU 70
Media
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 49
SLU 70
Media
Trave 50
SLU 65
Media
Trave 51
SLU 65
Media
Trave 52
SLU 43
Permanente
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Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Trave 53
SLU 65
Media
Trave 54
SLU 65
Media
Trave 56
SLU 65
Media
Trave 57
SLU 64
Permanente
Le verifiche a taglio sono riassunte in seguito. I valori derivanti dai calcoli, relativi ad ogni verifica, vengono riportati in forma di percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il loro valore sia inferiore o uguale al 100%, in caso contrario la verifica non è soddisfatta.
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Relazione di calcolo strutturale
Nome trave Trave 2 Trave 3 Trave 4 Trave 5 Trave 6 Trave 10 Trave 11 Trave 16 Trave 17 Trave 18 Trave 19 Trave 20 Trave 21 Trave 37 Trave 42 Trave 47 Trave 48 Trave 49 Trave 50 Trave 51 Trave 52 Trave 53 Trave 54 Trave 56 Trave 57
Sezione Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x520 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x520 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h Sezione 200x240 GL 24h Sezione 200x440 GL 24h
TimberTech s.r.l.
V2 max [kN]
Area [mm2]
kcr
Comb.
kmod
γM
fv,d [MPa]
τ2,d [MPa]
Verifica
1,42
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,07
5%
1,42
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,07
5%
20,36
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,95
66%
13,60
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,63
33%
41,42
88000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,05
55%
23,55
104000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,51
26%
12,46
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,58
40%
14,61
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,68
47%
17,59
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,82
57%
52,68
88000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,34
93%
12,01
48000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
0,56
39%
9,57
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,45
23%
9,61
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,45
23%
0,93
48000
0,67
SLU 43
0,6
1,45
1,45
0,04
3%
9,36
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,44
23%
48,36
88000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,23
64%
16,02
48000
0,67
SLU 70
0,8
1,45
1,93
0,75
39%
15,98
48000
0,67
SLU 70
0,8
1,45
1,93
0,75
39%
8,22
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,38
20%
59,25
104000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,28
66%
0,33
48000
0,67
SLU 43
0,6
1,45
1,45
0,02
1%
20,20
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,94
49%
54,56
88000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
1,39
72%
2,76
48000
0,67
SLU 65
0,8
1,45
1,93
0,13
7%
41,82
88000
0,67
SLU 64
0,6
1,45
1,45
1,06
73%
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Relazione di calcolo strutturale
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Verifiche di deformazione delle travi (SLE) Si verifica che la deformazione della struttura risultante dagli effetti delle azioni e dall'umidità rimanga entro limiti appropriati. Le verifiche di deformazione sono condotte con riferimento al § 2.2.3 della UNI EN 1995-1-1. La freccia netta wnet,fin viene assunta come: ,
dove: ,
=
+
−
=
−
è la freccia finale netta è la freccia istantanea è la freccia viscoelastica è la monta della trave (assunta nulla) è la freccia finale
I valori limite di freccia sono assunti come riportato nella seguente tabella. Condizione
winst
wnet,fin
Trave su due appoggi
l/300
l/250
Travi a mensola
l/150
l/125
Deformazione istantanea
La deformazione istantanea winst è calcolata per la combinazione rara delle azioni. Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, gli schemi statici di calcolo e le deformazioni istantanee ottenute omettendo, con una distribuzione a scacchiera, i carichi Qki che danno un contributo favorevole ai fini delle verifiche, in accordo al § 2.5.3 NTC2008.
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Relazione di calcolo strutturale
Nome trave
Combinazione
Trave 2
SLE rara 1
Trave 3
SLE rara 1
Trave 4
SLE rara 15
Trave 5
SLE rara 2
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Deformazioni instantanee
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 6
SLE rara 3
Trave 10
SLE rara 2
Trave 11
SLE rara 15
Trave 16
SLE rara 14
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 17
SLE rara 14
Trave 18
SLE rara 14
Trave 19
SLE rara 14
Trave 20
SLE rara 2
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 21
SLE rara 2
Trave 37
SLE rara 1
Trave 42
SLE rara 2
Trave 47
SLE rara 2
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 48
SLE rara 15
Trave 49
SLE rara 15
Trave 50
SLE rara 2
Trave 51
SLE rara 3
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 52
SLE rara 1
Trave 53
SLE rara 2
Trave 54
SLE rara 2
Trave 56
SLE rara 2
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 57
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SLE rara 15
Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione istantanea delle travi lignee. Nome trave
Combinazione
Verifica piĂš limitativa
winst [mm]
winst limite [mm]
Verifica
Trave 2
SLE rara 1
Campata interna
0,03
4,67
1%
Trave 3
SLE rara 1
Campata interna
0,03
4,67
1%
Trave 4
SLE rara 15
Campata interna
0,75
5,33
14%
Trave 5
SLE rara 2
Campata interna
0,33
5,33
6%
Trave 6
SLE rara 3
Campata interna
1,82
13,83
13%
Trave 10
SLE rara 2
Campata interna
0,47
13,83
3%
Trave 11
SLE rara 15
Campata interna
5,33
13,83
39%
Trave 16
SLE rara 14
Sbalzo
0,57
6,67
9%
Trave 17
SLE rara 14
Campata interna
0,84
9,67
9%
Trave 18
SLE rara 14
Sbalzo
-1,47
3,33
44%
Trave 19
SLE rara 14
Sbalzo
0,57
6,67
9%
Trave 20
SLE rara 2
Sbalzo
0,72
6,67
11%
Trave 21
SLE rara 2
Sbalzo
0,73
6,67
11%
Trave 37
SLE rara 1
Campata interna
0,88
16,67
5%
Trave 42
SLE rara 2
Campata interna
0,42
8,33
5%
Trave 47
SLE rara 2
Sbalzo
-4,07
6,67
61%
Trave 48
SLE rara 15
Campata interna
6,12
13,09
47%
Trave 49
SLE rara 15
Campata interna
6,11
13,09
47%
Trave 50
SLE rara 2
Campata interna
0,14
4,67
3%
Trave 51
SLE rara 3
Campata interna
5,26
16,67
32%
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Relazione di calcolo strutturale
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Trave 52
SLE rara 1
Campata interna
0,01
6,00
0%
Trave 53
SLE rara 2
Campata interna
0,80
5,66
14%
Trave 54
SLE rara 2
Campata interna
1,61
10,00
16%
Trave 56
SLE rara 2
Campata interna
0,10
5,33
2%
Trave 57
SLE rara 15
Campata interna
2,33
10,43
22%
Deformazione finale
La deformazione finale wnet,fin è calcolata considerando che le componenti quasi-permanenti delle azioni causano nel tempo una deformazione viscoelastica wcreep che può essere calcolata utilizzando i valori medi dei moduli elastici ridotti opportunamente mediante il fattore (1 + kdef). Per strutture consistenti di elementi, componenti e connessioni aventi lo stesso comportamento viscoelastico, e sotto l'assunzione di una correlazione lineare fra le azioni e le deformazioni corrispondenti la deformazione finale, wfin, può essere considerata come: =
dove: ,
, , , ,
=
=
=
,
⋅ 1+
, ,
, ,
+
,
+
,
per un’azione permanente G
⋅ 1+Ψ
⋅ Ψ
,
,
,
+Ψ
⋅
,
per un’azione variabile principale, Q1 ⋅
per le azioni variabili secondarie, Qi (i>1)
Nella seguente tabella si riportano, per ogni trave, le deformazioni finali che si ottengono tenendo conto anche della deformazione viscoelastica wcreep. Tale contributo è calcolato considerando le componenti quasi-permanenti delle azioni presenti nelle combinazioni utilizzate per il calcolo delle deformate istantanee (combinazioni rare associate). Nome trave
Combinazione
Trave 2
SLE rara 1
Deformazioni finali
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 3
SLE rara 1
Trave 4
SLE rara 15
Trave 5
SLE rara 2
Trave 6
SLE rara 3
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 10
SLE rara 2
Trave 11
SLE rara 15
Trave 16
SLE rara 14
Trave 17
SLE rara 14
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 18
SLE rara 14
Trave 19
SLE rara 14
Trave 20
SLE rara 2
Trave 21
SLE rara 2
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 37
SLE rara 1
Trave 42
SLE rara 2
Trave 47
SLE rara 2
Trave 48
SLE rara 15
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 49
SLE rara 15
Trave 50
SLE rara 2
Trave 51
SLE rara 3
Trave 52
SLE rara 1
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Relazione di calcolo strutturale
Trave 53
SLE rara 2
Trave 54
SLE rara 2
Trave 56
SLE rara 2
Trave 57
SLE rara 15
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Relazione di calcolo strutturale
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Nella tabella sottostante si riportano le verifiche ad inflessione finale delle travi lignee. Nome trave
Combinazione
Verifica piĂš limitativa
wfin [mm]
wfin limite [mm]
Verifica
Trave 2
SLE rara 1
Campata interna
0,04
5,60
1%
Trave 3
SLE rara 1
Campata interna
0,04
5,60
1%
Trave 4
SLE rara 15
Campata interna
1,10
6,40
17%
Trave 5
SLE rara 2
Campata interna
0,48
6,40
7%
Trave 6
SLE rara 3
Campata interna
2,60
16,60
16%
Trave 10
SLE rara 2
Campata interna
0,65
16,60
4%
Trave 11
SLE rara 15
Campata interna
8,49
16,60
51%
Trave 16
SLE rara 14
Sbalzo
0,80
8,00
10%
Trave 17
SLE rara 14
Campata interna
1,19
11,61
10%
Trave 18
SLE rara 14
Sbalzo
-2,08
4,00
52%
Trave 19
SLE rara 14
Sbalzo
0,80
8,00
10%
Trave 20
SLE rara 2
Sbalzo
1,03
8,00
13%
Trave 21
SLE rara 2
Sbalzo
1,03
8,00
13%
Trave 37
SLE rara 1
Campata interna
1,42
20,00
7%
Trave 42
SLE rara 2
Campata interna
0,58
10,00
6%
Trave 47
SLE rara 2
Sbalzo
-5,70
8,00
71%
Trave 48
SLE rara 15
Campata interna
8,82
15,70
56%
Trave 49
SLE rara 15
Campata interna
8,81
15,70
56%
Trave 50
SLE rara 2
Campata interna
0,20
5,60
4%
Trave 51
SLE rara 3
Campata interna
7,53
20,00
38%
Trave 52
SLE rara 1
Campata interna
0,02
7,20
0%
Trave 53
SLE rara 2
Campata interna
1,13
6,79
17%
Trave 54
SLE rara 2
Campata interna
2,30
12,00
19%
Trave 56
SLE rara 2
Campata interna
0,14
6,40
2%
Trave 57
SLE rara 15
Campata interna
3,40
12,52
27%
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Relazione di calcolo strutturale
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Verifiche pilastri Verifiche di instabilità Le verifiche ad instabilità dei pilastri sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della norma UNI EN 1995-1-1. Le norme raccomandano che i rapporti di snellezza relativa siano assunti come:
,
=
,
⋅
, ,
,
=
,
⋅
, ,
e
dove , ,
e
e
, ,
,
,
sono i rapporti di snellezza corrispondenti alla flessione intorno all'asse y (freccia in direzione z ); sono i rapporti di snellezza corrispondenti alla flessione intorno all'asse z (freccia in direzione y );
Si raccomanda inoltre che, laddove sia λrel,z ≤0,3 che λrel,y ≤0,3, le tensioni soddisfino le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1. Si raccomanda che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino le espressioni seguenti:
in cui
, ,
,
⋅
, ,
,
⋅
, ,
, ,
+ +
,
=
,
=
= 0,5 ⋅ 1 + dove
= 0,5 ⋅ 1 +
, ,
, ,
⋅
+
⋅
+
⋅
+
, ,
, ,
1 1 , ,
, ,
⋅
, ,
, ,
+
, ,
−
,
−
,
− 0,3 +
− 0,3 +
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≤1 ≤1
, ,
Relazione di calcolo strutturale
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è un coefficiente per elementi rientranti nei limiti di rettilineità definiti nella Sezione 10 della norma UNI EN 1995-1-1 ed assume i seguenti valori =
0,1
0,2
I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni pilastro, alla combinazione di carico più gravosa per lo Stato Limite Ultimo di instabilità. Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per il pilastro considerato
Dur.:
Durata del carico
N:
Sollecitazione assiale
V2:
Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 2
V3:
Sollecitazione tagliante lungo l'asse locale 3
M2-2:
Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 2
M3-3:
Sollecitazione flettente attorno all'asse locale 3
Nome pilastro
Comb.
Dur.
N [kN]
V2 [kN]
V3 [kN]
M2-2 [kNm]
M3-3 [kNm]
Pilastro 1
SLU 65
Media
25,92
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 2
SLU 65
Media
123,40
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 3
SLU 65
Media
26,10
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 6
SLU 64
Permanente
41,86
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 7
SLU 65
Media
19,16
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 9
SLU 65
Media
19,22
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 10
SLU 65
Media
68,84
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 12
SLU 65
Media
50,94
0,00
0,00
0,00
0,00
Pilastro 11
SLU 65
Media
130,92
0,00
0,00
0,00
0,00
Si riassumono qui le verifiche ad instabilità per i pilastri. I valori relativi ai risultati delle verifiche vengono riportati in forma percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale, riportati nella tabella sottostante, soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. Sez.:
Indicazione della tipologia di sezione trasversale del pilastro, come indicato al capitolo “Sezioni degli elementi strutturali”
h:
Altezza del pilastro
Area:
Area della sezione trasversale della colonna
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Relazione di calcolo strutturale
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Jy:
Momento di inerzia attorno a y della sezione trasversale del pilastro
Jz:
Momento di inerzia attorno a z della sezione trasversale del pilastro
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per il pilastro considerato
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,0,k:
Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura
σc,0,d:
Tensione di progetto a compressione lungo la fibratura
Nome pilastro Pilastro 1 Pilastro 2 Pilastro 3 Pilastro 6 Pilastro 7 Pilastro 9 Pilastro 10 Pilastro 12 Pilastro 11
Sez. Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h Sezione 200x24 0 GL 24h
h [m]
Area [mm2]
Jy [mm4]
Jz [mm4]
kc,y
kc,z
Comb
kmod
γM
fc,0,k
σc,0,d [MPa]
Verifica
3,2
48000
2,30E8
1,60E8
0,92
0,85
SLU 65
0,8
1,45
13,24
0,54
5%
3,2
48000
2,30E8
1,60E8
0,92
0,85
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,57
23%
3,2
48000
2,30E8
1,60E8
0,92
0,85
SLU 65
0,8
1,45
13,24
0,54
5%
4,5
48000
2,30E8
1,60E8
0,74
0,57
SLU 64
0,6
1,45
9,93
0,87
15%
2,8
48000
2,30E8
1,60E8
0,95
0,91
SLU 65
0,8
1,45
13,24
0,40
3%
2,8
48000
2,30E8
1,60E8
0,95
0,91
SLU 65
0,8
1,45
13,24
0,40
3%
3,95
48000
2,30E8
1,60E8
0,84
0,69
SLU 65
0,8
1,45
13,24
1,43
16%
3,95
48000
2,30E8
1,60E8
0,84
0,69
SLU 65
0,8
1,45
13,24
1,06
12%
3,2
48000
2,30E8
1,60E8
0,92
0,85
SLU 65
0,8
1,45
13,24
2,73
24%
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Relazione di calcolo strutturale
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Verifiche pareti in XLAM Verifiche di instabilità Le verifiche ad instabilità delle pareti in XLAM sono state condotte con riferimento a quanto riportato al § 6.3.2 della UNI EN 1995-1-1. I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico più gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di instabilità. Nome parete
Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
N [kN]
M2-2 [kNm]
Parete 1
1,00
SLU 64
Permanente
55,05
0,00
Parete 3
3,00
SLU 64
Permanente
107,41
0,00
Parete 4
1,00
SLU 65
Media
49,64
0,00
Parete 6
1,00
SLU 65
Media
66,03
0,00
Parete 8
0,60
SLU 64
Permanente
29,62
0,00
Parete 9
1,50
SLU 83
Istantanea
24,18
1,33
Parete 11
2,50
SLU 83
Istantanea
42,93
2,22
Parete 13
1,50
SLU 83
Istantanea
24,17
1,33
Parete 14
3,00
SLU 64
Permanente
125,25
0,00
Parete 15
2,40
SLU 64
Permanente
93,20
0,00
Parete 20
7,80
SLU 64
Permanente
264,54
0,00
Parete 21
2,40
SLU 64
Permanente
81,66
0,00
Parete 22
1,00
SLU 64
Permanente
37,55
0,00
Parete 23
1,99
SLU 64
Permanente
54,34
0,00
Parete 25
1,47
SLU 82
Istantanea
10,85
1,24
Parete 26
1,47
SLU 82
Istantanea
10,87
1,27
Parete 27
3,14
SLU 64
Permanente
94,05
0,00
Parete 29
3,06
SLU 64
Permanente
78,54
0,00
Parete 30
4,15
SLU 81
Istantanea
25,46
4,87
Parete 31
1,00
SLU 84
Istantanea
22,68
0,68
Parete 33
1,50
SLU 83
Istantanea
14,66
1,24
Parete 34
2,50
SLU 83
Istantanea
26,61
3,88
Parete 35
1,50
SLU 83
Istantanea
14,67
1,27
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 36
2,50
SLU 64
Permanente
104,48
0,00
Parete 37
2,80
SLU 81
Istantanea
17,47
2,70
Parete 38
1,99
SLU 64
Permanente
58,11
0,00
Parete 39
0,51
SLU 64
Permanente
26,08
0,00
Parete 42
7,80
SLU 64
Permanente
141,06
0,00
Parete 43
2,40
SLU 64
Permanente
53,16
0,00
Parete 46
1,50
SLU 83
Istantanea
11,26
1,27
Parete 54
2,37
SLU 64
Permanente
69,91
0,00
Parete 61
2,80
SLU 84
Istantanea
50,48
2,49
Parete 62
2,80
SLU 81
Istantanea
17,47
2,70
Parete 63
2,40
SLU 64
Permanente
46,48
0,00
Parete 64
1,60
SLU 83
Istantanea
29,41
1,09
Parete 66
1,70
SLU 82
Istantanea
31,00
1,51
Parete 67
1,70
SLU 82
Istantanea
30,99
1,51
Parete 71
2,50
SLU 64
Permanente
228,69
0,00
Parete 72
3,06
SLU 65
Media
263,65
0,00
Parete 72
3,14
SLU 65
Media
253,13
0,00
Parete 73
1,00
SLU 84
Istantanea
22,68
0,68
Parete 74
2,41
SLU 81
Istantanea
4,07
0,21
Parete 75
1,40
SLU 81
Istantanea
2,35
0,12
Parete 76
1,40
SLU 81
Istantanea
2,35
0,12
Parete 77
1,60
SLU 81
Istantanea
2,69
0,14
Parete 78
1,73
SLU 81
Istantanea
2,91
0,15
Wall2
5,07
SLU 81
Istantanea
34,89
6,25
Wall3
2,80
SLU 64
Permanente
90,02
0,00
Le verifiche ad instabilità dei pannelli in XLAM sono state eseguite considerando un tratto di lunghezza unitaria di parete: quest’ultimo può essere ricondotto ad un pilastro in grado di sbandare solo nella direzione perpendicolare al proprio piano medio. Si raccomanda che laddove sia λrel,z ≤0,3 che λrel,y ≤0,3, le tensioni soddisfino le espressioni (6.19) e (6.20) di cui al punto 6.2.4 della norma UNI EN 1995-1-1.
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Si raccomanda che in tutti gli altri casi le tensioni, che saranno aumentate in seguito alla freccia di inflessione, soddisfino la seguente espressione: ⋅
Modello di calcolo XLAM
, ,
, ,
, ,
+
, ,
≤1
Il modello di calcolo adottato per il materiale XLAM è quello di struttura composta con connessione deformabile. Gli strati orientati nella direzione di calcolo del pannello XLAM sono connessi in modo cedevole dagli strati ortogonali. Il pannello è calcolato come struttura composta con connessione deformabile in accordo con l’appendice B della norma EN 1995-1-1 mediante fattori dipendenti dallo spessore degli strati ortogonali, dal modulo di taglio a “rolling shear” e dalla lunghezza delle campate, calcolati mediante le teorie di Möhler (pannelli aventi fino a 3 strati orientati nella direzione di calcolo) e Shelling (pannelli con più di 3 strati orientati nella direzione di calcolo). La rigidezza efficace a flessione è stata assunta pari a: = = 1+ in cui
+
⋅
⋅ℎ
rappresenta il momento di inerzia del generico strato è l’area del generico strato è la distanza tra il baricentro dell’i-esimo strato e il baricentro della sezione ℎ
è l’altezza della parete è il modulo di taglio per “rolling shear”
I valori risultanti relativi alla verifica di instabilità vengono riportati di seguito in forma percentuale. I dati di output per singolo elemento strutturale, riassunti nella tabella sottostante, soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. h:
Altezza della parete
Anet:
Area della sezione trasversale del tratto di parete considerato nella verifica (a metro lineare)
Jeff:
Momento di inerzia della sezione trasversale dal tratto di parete
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,0,k:
Resistenza caratteristica a compressione lungo la fibratura
fm,k:
Resistenza caratteristica a flessione
σc,0,d:
Tensione di progetto a compressione lungo la fibratura
Nome parete Parete 1
Parete 3
Parete 4
Parete 6
Parete 8
Parete 9
Parete 11 Parete 13 Parete 14 Parete 15 Parete 20 Parete 21
Sezione XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
h [m]
Anet [mm2/m]
Jeff [mm4/m]
kc
Comb.
kmod
γM
fc,0,k [MPa]
fm,k [MPa]
σc,0,d [MPa]
σm,d [MPa]
Verifica
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,91
0,00
32%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,76
0,00
27%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 65
0,8
1,45
21
24
0,82
0,00
22%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 65
0,8
1,45
21
24
1,10
0,00
29%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,81
0,00
29%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 83
1
1,45
21
24
0,29
0,73
11%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 83
1
1,45
21
24
0,30
0,73
11%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 83
1
1,45
21
24
0,29
0,73
11%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,98
0,00
35%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,78
0,00
28%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,77
0,00
27%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,79
0,00
28%
Parete 22
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,62
0,00
16%
Parete 23
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,52
0,00
13%
Parete 25
XLAM 100 mm - 3 strati
3,03
60000
6933414 1
0,40
SLU 82
1
1,45
21
24
0,14
0,61
6%
Parete 26
XLAM 100 mm - 3 strati
3,03
60000
6948539 7
0,40
SLU 82
1
1,45
21
24
0,14
0,62
6%
Parete 27
XLAM 100 mm - 3 strati
4,5
60000
7355719 2
0,20
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,61
0,00
35%
Parete 29
XLAM 100 mm - 3 strati
4,5
60000
7355719 2
0,20
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,60
0,00
34%
Parete 30
XLAM 100 mm - 3 strati
4,3
60000
7155242 9
0,21
SLU 81
1
1,45
21
24
0,12
0,82
9%
Parete 31
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 84
1
1,45
21
24
0,37
0,50
9%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 33
XLAM 100 mm - 3 strati
3,01
60000
6915996 4
0,41
SLU 83
1
1,45
21
24
0,20
0,60
7%
Parete 34
XLAM 100 mm - 3 strati
4,4
60000
7301992 4
0,21
SLU 83
1
1,45
21
24
0,21
1,06
13%
Parete 35
XLAM 100 mm - 3 strati
3,01
60000
6936293 4
0,41
SLU 83
1
1,45
21
24
0,20
0,61
7%
Parete 36
XLAM 100 mm - 3 strati
4,5
60000
7355719 2
0,20
SLU 64
0,6
1,45
21
24
1,23
0,00
70%
Parete 37
XLAM 100 mm - 3 strati
3,74
60000
7028372 7
0,27
SLU 81
1
1,45
21
24
0,10
0,68
7%
Parete 38
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,57
0,00
14%
Parete 39
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,84
0,00
21%
Parete 42
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,44
0,00
11%
Parete 43
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,44
0,00
11%
Parete 46
XLAM 100 mm - 3 strati
3,01
60000
6936293 4
0,41
SLU 83
1
1,45
21
24
0,14
0,61
6%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,76
0,00
27%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 84
1
1,45
21
24
0,50
0,73
15%
Parete 54 Parete 61
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Parete 62
XLAM 100 mm - 3 strati
3,74
60000
7028372 7
0,27
SLU 81
1
1,45
21
24
0,10
0,68
7%
Parete 63
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,38
0,00
10%
Parete 64
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 83
1
1,45
21
24
0,30
0,50
8%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 82
1
1,45
21
24
0,30
0,73
11%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 82
1
1,45
21
24
0,30
0,73
11%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
2,26
0,00
81%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 65
0,8
1,45
21
24
1,80
0,00
48%
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 65
0,8
1,45
21
24
1,78
0,00
48%
Parete 66 Parete 67 Parete 71 Parete 72 Parete 72
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Parete 73
XLAM 100 mm - 3 strati
2,8
60000
6752672 8
0,45
SLU 84
1
1,45
21
24
0,37
0,50
9%
Parete 74
XLAM 100 mm - 3 strati
1,0
60000
3641783 5
0,93
SLU 81
1
1,45
21
24
0,03
0,12
1%
Parete 75
XLAM 100 mm - 3 strati
1,0
60000
3641783 5
0,93
SLU 81
1
1,45
21
24
0,03
0,12
1%
Parete 76
XLAM 100 mm - 3 strati
1,0
60000
3641783 5
0,93
SLU 81
1
1,45
21
24
0,03
0,12
1%
Parete 77
XLAM 100 mm - 3 strati
1,0
60000
3641783 5
0,93
SLU 81
1
1,45
21
24
0,03
0,12
1%
Parete 78
XLAM 100 mm - 3 strati
1,0
60000
3641783 5
0,93
SLU 81
1
1,45
21
24
0,03
0,12
1%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Wall2
XLAM 100 mm - 3 strati
4,44
60000
7182962 4
0,20
SLU 81
1
1,45
21
24
0,12
0,86
9%
Wall3
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
3,2
60000
6099613 0
0,32
SLU 64
0,6
1,45
21
24
0,97
0,00
35%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche a compressione perpendicolare alla fibratura In prossimità dell’appoggio delle pareti si presenta la situazione di rischio di schiacciamento ortogonale alla fibratura. Affinché la relativa verifica risulti soddisfatta si deve garantire che la tensione sollecitante risulti essere inferiore alla resistenza del materiale, secondo la seguente espressione:
con dove: ,
,
,
,
,
,
,
,
,
,
,
≤
=
,
,
,
,
⋅
,
,
è la tensione di progetto a compressione nell'area di contatto efficace, perpendicolare alla fibratura è il carico di progetto a compressione perpendicolare alla fibratura è l’area di contatto sulla quale agisce la compressione perpendicolare alla fibratura è la resistenza di progetto a compressione, perpendicolare alla fibratura
,
è un coefficiente che tiene conto della configurazione di carico, della possibilità di rottura per spacco, nonché del grado di deformazione a compressione
I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico più gravosa relativamente allo Stato Limite Ultimo di schiacciamento. Nome parete
Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
N [kN]
Parete 1
1,00
SLU 64
Permanente
55,05
Parete 3
3,00
SLU 64
Permanente
107,41
Parete 4
1,00
SLU 65
Media
49,64
Parete 6
1,00
SLU 65
Media
66,03
Parete 8
0,60
SLU 64
Permanente
29,62
Parete 9
1,50
SLU 64
Permanente
23,41
Parete 11
2,50
SLU 64
Permanente
41,95
Parete 13
1,50
SLU 64
Permanente
23,40
Parete 14
3,00
SLU 64
Permanente
125,25
Parete 15
2,40
SLU 64
Permanente
93,20
Parete 20
7,80
SLU 64
Permanente
264,54
Parete 21
2,40
SLU 64
Permanente
81,66
Parete 22
1,00
SLU 64
Permanente
37,55
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 23
1,99
SLU 64
Permanente
54,34
Parete 25
1,47
SLU 64
Permanente
9,74
Parete 26
1,47
SLU 64
Permanente
9,76
Parete 27
3,14
SLU 64
Permanente
94,05
Parete 29
3,06
SLU 64
Permanente
78,54
Parete 30
4,15
SLU 64
Permanente
25,46
Parete 31
1,00
SLU 65
Media
24,45
Parete 33
1,50
SLU 64
Permanente
13,89
Parete 34
2,50
SLU 64
Permanente
25,64
Parete 35
1,50
SLU 64
Permanente
13,90
Parete 36
2,50
SLU 64
Permanente
104,48
Parete 37
2,80
SLU 64
Permanente
17,55
Parete 38
1,99
SLU 64
Permanente
58,11
Parete 39
0,51
SLU 64
Permanente
26,08
Parete 42
7,80
SLU 64
Permanente
141,06
Parete 43
2,40
SLU 64
Permanente
53,16
Parete 46
1,50
SLU 64
Permanente
10,87
Parete 54
2,37
SLU 64
Permanente
69,91
Parete 61
2,80
SLU 65
Media
52,90
Parete 62
2,80
SLU 64
Permanente
17,55
Parete 63
2,40
SLU 64
Permanente
46,48
Parete 64
1,60
SLU 64
Permanente
26,94
Parete 66
1,70
SLU 64
Permanente
26,15
Parete 67
1,70
SLU 64
Permanente
26,14
Parete 71
2,50
SLU 64
Permanente
228,69
Parete 72
3,06
SLU 65
Media
263,65
Parete 72
3,14
SLU 65
Media
253,13
Parete 73
1,00
SLU 65
Media
24,44
Parete 74
2,41
SLU 64
Permanente
4,07
Parete 75
1,40
SLU 64
Permanente
2,35
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 76
1,40
SLU 64
Permanente
2,35
Parete 77
1,60
SLU 64
Permanente
2,69
Parete 78
1,73
SLU 64
Permanente
2,91
Wall2
5,07
SLU 64
Permanente
35,20
Wall3
2,80
SLU 64
Permanente
90,02
Le verifiche a compressione perpendicolare al piano del pannello di solaio in XLAM sono riportate di seguito con riferimento ad un metro di parete. I valori risultanti vengono riportati in forma percentuale come risultato dell'analisi eseguita sul modello. I dati di output per singolo elemento strutturale soddisfano le verifiche qualora il valore sia inferiore o uguale al 100%. Sezione:
Indicazione del tipologia di sezione trasversale dell’XLAM come indicato al paragrafo
Afull:
Area di contatto sulla quale agisce la compressione perpendicolare alla fibratura
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fc,90,k:
Resistenza caratteristica a compressione ortogonale alla fibratura
σc,90,d:
Tensione di progetto a compressione ortogonale alla fibratura
Nome parete
Parete 1
Parete 3
Parete 4
Parete 6
Parete 8
Parete 9
Parete 11
Parete 13
Parete 14
Parete 15
Sezione XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Afull [mm2/m]
kc,90
Comb.
kmod
γM
fc,90,k [MPa]
σc,90,d [MPa]
Verifica
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,54
32%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,46
27%
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
0,49
22%
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
0,66
29%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,48
29%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,17
10%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,18
10%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,17
10%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,59
35%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,47
28%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Parete 20
Parete 21
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
TimberTech s.r.l.
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,46
27%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,47
28%
Parete 22
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,37
22%
Parete 23
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,31
19%
Parete 25
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,07
4%
Parete 26
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,07
4%
Parete 27
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,36
22%
Parete 29
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,36
21%
Parete 30
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,07
4%
Parete 31
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
0,24
11%
Parete 33
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,11
7%
Parete 34
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,12
7%
Parete 35
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,11
7%
Parete 36
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,74
44%
Parete 37
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,07
4%
Parete 38
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,34
20%
Parete 39
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,50
30%
Parete 42
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,26
16%
Parete 43
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,26
16%
Parete 46
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,08
5%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,45
27%
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
0,32
14%
Parete 54
Parete 61
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Parete 62
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,07
4%
Parete 63
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,23
14%
Parete 64
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,17
10%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,16
9%
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,15
9%
Parete 66
Parete 67
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Parete 71
Parete 72
Parete 72
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
TimberTech s.r.l.
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
1,35
81%
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
1,08
48%
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
1,07
48%
Parete 73
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 65
0,8
1,45
2,5
0,24
11%
Parete 74
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,02
1%
Parete 75
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,02
1%
Parete 76
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,02
1%
Parete 77
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,02
1%
Parete 78
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,02
1%
Wall2
XLAM 100 mm - 3 strati
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,08
5%
Wall3
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
100000
1,5
SLU 64
0,6
1,45
2,5
0,58
35%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche a taglio La sollecitazione tagliante sull'XLAM porta ad avere nel materiale una sollecitazione di taglio sulle lamelle ed una sollecitazione di torsione sugli incroci incollati che possono portare a rottura l’XLAM secondo due diverse modalità. I valori delle sollecitazioni riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico più gravosa per lo Stato Limite Ultimo di taglio. Nome parete
Lunghezza [m]
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Parete 1
1,00
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
3,44
Parete 3
3,00
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
17,16
Parete 4
1,00
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
12,60
Parete 6
1,00
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
8,02
Parete 8
0,60
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
1,28
Parete 9
1,50
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
15,36
Parete 11
2,50
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
27,23
Parete 13
1,50
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
15,36
Parete 14
3,00
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
17,16
Parete 15
2,40
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
11,02
Parete 20
7,80
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
48,36
Parete 21
2,40
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
11,02
Parete 22
1,00
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
4,14
Parete 23
1,99
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
14,44
Parete 25
1,47
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
7,50
Parete 26
1,47
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
7,37
Parete 27
3,14
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
8,73
Parete 29
3,06
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
8,32
Parete 31
1,00
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
9,60
Parete 33
1,50
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
11,81
Parete 34
2,50
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
17,26
Parete 35
1,50
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
11,53
Parete 36
2,50
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
5,73
Parete 38
1,99
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
14,44
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 39
0,51
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
1,10
Parete 42
7,80
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
50,77
Parete 43
2,40
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
6,14
Parete 46
1,50
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
21,03
Parete 54
2,37
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
30,29
Parete 61
2,80
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
34,08
Parete 62
2,80
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
35,89
Parete 63
2,40
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
7,11
Parete 66
1,70
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
10,17
Parete 67
1,70
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
10,17
Parete 71
2,50
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
10,06
Parete 72
3,06
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
14,68
Parete 72
3,14
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
15,40
Parete 73
1,00
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
7,37
Wall3
2,80
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
31,89
Verifica del meccanismo di rottura per tensioni di taglio
Le sollecitazioni di taglio sulle lamelle sono determinabili mediante le seguenti espressioni = =
in cui
∑
,
∑
,
è il taglio a metro lineare agente sull’elemento in X-LAM , ,
è lo spessore dell’i-esimo strato avente orientazione parallela agli strati esterni è lo spessore dell’i-esimo strato avente orientazione parallela agli strati interni è la tensione di taglio agente sugli strati aventi orientazione parallela agli strati esterni è la tensione di taglio agente sugli strati aventi orientazione parallela agli strati interni
La tensione da utilizzare nella verifica è la massima tra le due: =
( ;
)
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
La verifica si traduce nella seguente disequazione ≤
essendo ,
,
,
la resistenza a taglio a lastra di progetto calcolata mediante la ,
,
⋅
=
,
,
Verifica del meccanismo di rottura per torsione
La tensione dovuta alla torsione può essere ricavata dal rapporto tra il momento torcente agente ed il momento resistente polare =
,
Il valore di W si determina mediante la seguente espressione =
3
essendo aref la larghezza media delle tavole assunta pari a 150 mm.
Il valore del momento torcente massimo agente all’interfaccia è valutato secondo il modello di calcolo presentato in “Mauro Andreolli, Roberto Tomasi, Andrea Polastri, Experimental investigation on in-plane behaviour of cross-laminated timber elements, CIB-W18 Meeting 2012” secondo la seguente espressione =
⋅
⋅
La verifica assume quindi la forma ,
essendo ,
≤
,
il valore di progetto della resistenza a torsione agli incroci ,
=
⋅
,
Di seguito è riportata la tabella con le verifiche a taglio per ogni parete in XLAM relative ai due meccanismi di rottura relativi alle tensioni di taglio sulle lamelle e quelle relative alla torsione agente sulle superfici di incollaggio.
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
fv,lastra,k:
Resistenza caratteristica a taglio a lastra del pannello in XLAM
τd:
Tensioni taglianti agenti sugli strati
MT:
Valore del momento torcente agente all’interfaccia tra gli strati esterni
W:
Modulo di resistenza torsionale
fT,k:
Valore caratteristico della resistenza a torsione agli incroci
τT,d:
Tensione di taglio agente sugli strati esterni
Nome parete
Parete 1
Parete 3
Parete 4
Parete 6
Parete 8
Parete 9
Parete 11
Parete 13
Parete 14
Parete 15
Parete 20
Parete 21
Sezione XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati -
Comb.
kmod
γM
fv,lastra,k [MPa]
τd [MPa]
Verifica taglio
MT [Nmm]
W [mm3]
fT,k [MPa]
τT,d [MPa]
Verifica torsione
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,09
3%
25782
1125000
2,5
0,02
1%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,14
5%
42894
1125000
2,5
0,04
2%
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,32
11%
94535
1125000
2,5
0,08
5%
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
1,45
4
0,2
7%
60169
1125000
2,5
0,05
3%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,05
2%
15948
1125000
2,5
0,01
1%
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,26
9%
76799
1125000
2,5
0,07
4%
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,27
10%
81698
1125000
2,5
0,07
4%
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,26
9%
76799
1125000
2,5
0,07
4%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,14
5%
42894
1125000
2,5
0,04
2%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1
1,45
4
0,11
4%
34438
1125000
2,5
0,03
2%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1
1,45
4
0,15
6%
46497
1125000
2,5
0,04
2%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1
1,45
4
0,11
4%
34438
1125000
2,5
0,03
2%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
pareti con giunti
Parete 22
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,1
4%
46605
1125000
2,5
0,04
2%
Parete 23
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,18
7%
81698
1125000
2,5
0,07
4%
Parete 25
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,13
5%
57452
1125000
2,5
0,05
3%
Parete 26
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,13
5%
56445
1125000
2,5
0,05
3%
Parete 27
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,07
3%
31243
1125000
2,5
0,03
2%
Parete 29
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,07
2%
30600
1125000
2,5
0,03
2%
Parete 31
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
1,45
4
0,24
9%
107983
1125000
2,5
0,1
6%
Parete 33
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,2
7%
88565
1125000
2,5
0,08
5%
Parete 34
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,17
6%
77673
1125000
2,5
0,07
4%
Parete 35
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,19
7%
86474
1125000
2,5
0,08
4%
Parete 36
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,06
2%
25767
1125000
2,5
0,02
1%
Parete 38
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,18
7%
81698
1125000
2,5
0,07
4%
Parete 39
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,05
2%
24194
1125000
2,5
0,02
1%
Parete 42
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1
1,45
4
0,16
6%
73233
1125000
2,5
0,07
4%
Parete 43
XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1
1,45
4
0,06
2%
28767
1125000
2,5
0,03
1%
XLAM 100 mm 3 strati XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
1,45
4
0,35
13%
157748
1125000
2,5
0,14
8%
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
1,45
4
0,32
12%
95843
1125000
2,5
0,09
5%
Sismica SLV 6 ex- ey-
1
1,45
4
0,3
11%
91288
1125000
2,5
0,08
5%
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
1,45
4
0,32
12%
144196
1125000
2,5
0,13
7%
XLAM 100 mm 3 strati XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti XLAM 100 mm 3 strati
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1
1,45
4
0,07
3%
33326
1125000
2,5
0,03
2%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,15
5%
44854
1125000
2,5
0,04
2%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,15
5%
44854
1125000
2,5
0,04
2%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,1
4%
30193
1125000
2,5
0,03
2%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,12
4%
35975
1125000
2,5
0,03
2%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1
1,45
4
0,12
4%
36754
1125000
2,5
0,03
2%
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
1,45
4
0,18
7%
82865
1125000
2,5
0,07
4%
Parete 46
Parete 54
Parete 61
Parete 62
Parete 63
Parete 66
Parete 67
Parete 71
Parete 72
Parete 72
Parete 73
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Wall3
XLAM 120 mm 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 5 ex- ey+
1
TimberTech s.r.l.
1,45
4
0,28
10%
85412
1125000
2,5
0,08
4%
Verifica a taglio dei giunti tra pannelli I valori delle sollecitazioni taglianti agenti sui giunti tra i pannelli delle pareti riportati nella tabella sottostante sono relativi, per ogni parete, alla combinazione di carico piĂš gravosa per lo Stato Limite Ultimo di taglio. Nome parete
Altezza [m]
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Vgiunto,d [kN]
Parete 1
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
3,44
11
Parete 3
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
17,16
18,3
Parete 4
3,2
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
12,6
40,33
Parete 6
3,2
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
8,02
25,67
Parete 8
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
1,28
6,8
Parete 9
3,2
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
15,36
32,77
Parete 11
3,2
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
27,23
34,86
Parete 13
3,2
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
15,36
32,77
Parete 14
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
17,16
18,3
Parete 15
3,2
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
11,02
14,69
Parete 20
3,2
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
48,36
19,84
Parete 21
3,2
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
11,02
14,69
Parete 54
3,2
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
30,29
40,89
Parete 61
3,2
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
34,08
38,95
Parete 66
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
10,17
19,14
Parete 67
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
10,17
19,14
Parete 71
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
10,06
12,88
Parete 72
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
14,68
15,35
Parete 72
3,2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
15,4
15,68
Wall3
3,2
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
31,89
36,44
Resistenza dei giunti legata alla rottura dei connettori
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
La resistenza a taglio delle giunzioni tra i pannelli in X-LAM che compongono una determinata parete viene calcolata secondo la norma UNI EN 1995-1-1. La resistenza dei giunti di ogni parete può essere calcolata mediante la seguente formula R
in cui R
,
F
,
h
=
,
F
,
s
⋅h
è la resistenza caratteristica a taglio dei giunti tra i pannelli X-LAM che compongono la parete è la capacità portante caratteristica del singolo mezzo di connessione utilizzato nel giunto è l’altezza della parete in corrispondenza del giunto
s
è la spaziatura tra i mezzi di connessione nel giunto
La resistenza a taglio di progetto del giunto è data dalla seguente formula ,
in cui
=
⋅R
,
è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni Resistenza dei connettori nei giunti tra i pannelli delle pareti
I valori di resistenza sono valutati secondo la teoria di Johansen riportata al punto 8.2.2 della norma UNI EN 1995-1-1 per il caso di connessioni legno-legno ad un piano di taglio. La capacità portante caratteristica per singolo piano di taglio e per singolo mezzo di unione è assunta come il valore minimo determinato dalle espressioni che seguono:
=
, ,
⋅
⋅
,
,
,
,
=
,
,
=
,
,
= 1,05 ⋅
, ,
,
,
= 1,05 ⋅
, ,
,
,
= 1,15 ⋅
, ,
⋅
⋅
⋅ ⋅ 1+
, ,
⋅ ⋅ ⋅
+2
+
2⋅
⋅
, ,
(1 + ) +
2 ,
+ (
2 (1 + ) +
⋅
⋅ ⋅ 1+2
2 1+
1+
⋅
, ,
⋅
)
⋅ ⋅
,
−
1+
−
4 (1 + 2 ) ⋅ , , ⋅
,
−
www.timbertech.it
Figura: Modello di calcolo della resistenza di un singolo connettore secondo la teoria di Johansen.
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Nel caso di mezzi di unione a taglio doppio si ha
=
, ,
⋅
,
,
,
,
= 0.5 ⋅
,
,
= 1,05 ⋅
,
,
= 1,15 ⋅
, ,
⋅
⋅
⋅
⋅ ⋅ 2+
, ,
2 1+
2 (1 + ) +
⋅
2⋅
⋅
,
, ,
4 (2 + ) ⋅ , , ⋅
,
−
⋅
Figura: Modello di calcolo della resistenza di un singolo connettore a taglio doppio secondo la teoria di Johansen. Nella seguente tabella si riportano le resistenze dei connettori utilizzati per assemblare i pannelli delle pareti. Sezione
Connettore
Kser [N/mm]
Modalità di rottura
Fv,Rk [N]
XLAM 120 mm - 5 strati - pareti con giunti
HBS 10 x 120
2635
c
4668
Verifica della capacità portante delle pareti relativa alla rottura dei connettori
La tabella seguente riassume, oltre alle caratteristiche geometriche dei pannelli di cui è composta ciascuna parete, anche la capacità portante Rv,k dei giunti tra i pannelli. Nome parete
Sezione
Altezza del giunto [mm]
sc [mm]
Rv,k [kN]
Parete 1
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 3
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 4
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 6
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 8
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 9
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 11
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 13
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 14
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 15
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 20
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 21
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 54
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 61
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 66
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 67
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 71
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 72
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Parete 72
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Wall3
XLAM 120 mm 5 strati - pareti con giunti
3200
250
59,75
Nella tabella seguente vengono invece riportate le verifiche di sicurezza relative alla rottura dei giunti per le singole pareti con riferimento alle combinazioni di carico più significative. Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la parete considerata
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Rv,d:
Resistenza di progetto a taglio della parete legata al meccanismo di rottura dei giunti tra i pannelli che la compongono
Vgiunto,d:
Sollecitazione tagliante agente sul giunto piĂš sollecitato
Nome parete
Sezione
Comb.
Dur.
kmod
ÎłM
Rv,d [kN]
Vgiunto,d [kN]
Verifica
Parete 1
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
11
Non un numero
Parete 3
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
18,3
44%
Parete 4
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
1
1,45
41,21
40,33
Non un numero
Parete 6
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
25,67
Non un numero
Parete 8
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
6,8
Non un numero
Parete 9
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
1
1,45
41,21
32,77
80%
Parete 11
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
1
1,45
41,21
34,86
85%
Parete 13
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
1
1,45
41,21
32,77
80%
Parete 14
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
18,3
44%
Parete 15
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
14,69
36%
Parete 20
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
19,84
48%
Parete 21
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
14,69
36%
Parete 54
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
40,89
99%
Parete 61
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
1
1,45
41,21
38,95
95%
Parete 66
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
19,14
46%
Parete 67
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
19,14
46%
Parete 71
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
12,88
31%
Parete 72
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
15,35
37%
Parete 72
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1
1,45
41,21
15,68
38%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Wall3
XLAM 120 mm - 5 strati pareti con giunti
Sismica SLV 5 ex- ey+
TimberTech s.r.l.
Istantanea
1
1,45
www.timbertech.it
41,21
36,44
88%
Verifiche connessioni Verifiche Hold Down – Ancoraggio di base La resistenza di progetto Rd degli hold-down è determinata come il valore minimo tra le resistenze relative ai quattro modi di rottura:
•
rottura della chiodatura
•
rottura lato acciaio dell’hold-down
•
rottura del tassello
•
resistenza ad estrazione del tassello
Sollecitazioni agenti Il valore di progetto del carico agente sugli hold-down è valutato come illustrato nel paragrafo “Descrizione del modello”. Nome parete
Lunghezza [m]
Nome connessione
N° ancoraggi estremità di parete
Comb.
Dur.
N [kN]
M3-3 [kNm]
Ta [kN]
Parete 1
1,00
Connessione di terra - hold down - angolari a taglio
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
39,73
22,60
5,25
Parete 3
3,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
22,99
30,46
0,00
Parete 4
1,00
2
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
27,07
60,30
26,73
Parete 6
1,00
1
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
36,49
52,55
40,14
Parete 8
0,60
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
20,45
7,15
3,02
Parete 9
1,50
2
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
16,55
85,22
27,42
Parete 11
2,50
2
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
29,77
160,22
28,16
Parete 13
1,50
2
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
16,54
85,60
27,57
Parete 14
3,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
27,74
30,46
0,00
Parete 15
2,40
Connessione di terra - hold down - angolari a taglio
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
19,64
14,92
0,00
Parete 20
7,80
Connessione di terra - hold down - angolari a taglio
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
59,43
73,31
0,00
Parete 21
2,40
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
18,04
14,53
0,00
Parete 54
2,37
1
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
51,84
162,71
50,36
Parete 61
2,80
2
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
33,14
224,84
36,33
Connessione di terra - hold down - angolari a taglio Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio
Connessione di terra - hold down - angolari a taglio Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 4
Relazione di calcolo strutturale
Parete 66
1,70
Parete 67
1,70
Parete 71
2,50
Parete 72
3,06
Parete 72
3,14
Wall3
2,80
TimberTech s.r.l.
Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down - angolari a taglio Connessione di terra - hold down - angolari a taglio Connessione di terra - hold down - angolari a taglio Connessione di terra - hold down - angolari a taglio 2
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
19,86
55,94
26,63
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
19,85
55,76
26,52
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
48,36
18,76
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
43,38
27,34
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
38,88
28,68
0,00
1
SLU orizzontale 2
Istantanea
23,62
50,39
8,19
Resistenza chiodatura Il valore di progetto della capacità portante della chiodatura è dato dalla seguente espressione ,
in cui
R
, ,
⋅R
=
, ,
è la resistenza caratteristica della chiodatura, corretta per tener conto della densità effettiva del materiale utilizzato secondo la formula R
, ,
=R
,
⋅
nella quale il
valore di R , è stato valutato come riportato nel documento ETA-11/0086 per quanto riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni
Resistenza acciaio hold-down La resistenza a trazione di progetto dell’angolare può essere valutata secondo la formula
in cui R γ
,
R
,
=
R , γ
è il valore caratteristico della resistenza dell’angolare reperibile nel documento ETA-11/0086 per quanto riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA-09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente; è il coefficiente di sicurezza parziale della resistenza delle sezioni tese.
Resistenza a trazione del tassello
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
La resistenza a trazione viene valutata secondo quanto riportato nella tabella 3.4 della norma UNI EN 1993-1-8 mediante la seguente formula R
essendo:
,
0.9 ⋅ f γ
=
⋅A
f
la resistenza ultima a trazione dell’ancorante
γ
è il coefficiente di sicurezza
A
l’area resistente della parte filettata del gambo dell’ancorante
Resistenza ad estrazione del tassello Il valore caratteristico di resistenza ad estrazione del tassello si riferisce ad un singolo ancorante senza tener conto degli effetti dovuti all’interasse o alla distanza dal bordo, il quale si considera inserito in calcestruzzo non fessurato, asciutto ed a temperature standard per la profondità effettiva di ancoraggio. Il relativo valore di progetto è valutato tramite la seguente formula ,
in cui ,
,
=
è il valore caratteristico della resistenza ad estrazione valutato in accordo alle indicazioni del Benestare Tecnico Europeo ETA-09/0078 è il corrispondente coefficiente di sicurezza parziale assunto come proposto nel documento ETA-09/0078
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella nella quale si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti nonché il valore minore tra tutti quelli di progetto. Nome:
Nome della connessione nella quale è utilizzato l’hold-down
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per l’angolare considerato
TEd:
Valore di progetto della sollecitazione agente
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica ≤
Nome parete
Nome connes sione
Comb.
TEd [kN]
Rc,k [kN]
Rs,k [kN]
= Rt,k [kN]
.
,
Rpull,k [kN]
;
,
;
,
;
kmod
www.timbertech.it
,
γM
γM2
γMe
Rd [kN]
Modo di rottura
Verifica
Relazione di calcolo strutturale
Parete 1
Parete 3
Parete 4
Parete 6
Parete 8
Parete 9
Parete 11
Parete 13
Parete 14
Parete 15
Parete 20
Parete 21
Parete 54
Parete 61
Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down -
TimberTech s.r.l.
Sismica SLV 1 ex- ey+
5,25
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
25%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
Sismica SLV 6 ex- ey-
26,73
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
53%
Sismica SLV 5 ex- ey+
40,14
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
79%
Sismica SLV 1 ex- ey+
3,02
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
14%
Sismica SLV 6 ex- ey-
27,42
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
54%
Sismica SLV 6 ex- ey-
28,16
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
56%
Sismica SLV 6 ex- ey-
27,57
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
54%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
Sismica SLV 5 ex- ey+
50,36
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
99%
Sismica SLV 6 ex- ey-
36,33
100,4
85,2
110,25
180,96
1
1,5
1,25
1,8
66,93
Chiodatu ra
54%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
angolari a taglio 4
Parete 66
Parete 67
Parete 71
Parete 72
Parete 72
Wall3
Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2
Sismica SLV 1 ex- ey+
26,63
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
53%
Sismica SLV 1 ex- ey+
26,52
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
52%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
SLU orizzont ale 1
0,00
31,4
42
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
20,93
Chiodatu ra
0%
SLU orizzont ale 2
8,19
81,1
63,4
70,65
108,57
1
1,5
1,25
1,8
50,72
Trazione acciaio
16%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche Hold Down – Ancoraggio di interpiano La resistenza di progetto Rd degli hold-down viene determinata come il valore minimo tra le resistenze relative ai tre modi di rottura:
•
rottura della chiodatura
•
rottura lato acciaio dell’hold-down
•
rottura del bullone
Sollecitazioni agenti Il valore di progetto del carico agente sugli hold-down è stato valutato come illustrato nel paragrafo “Descrizione del modello”. Nome parete
Lunghezza [m]
Parete 22
1,00
Parete 23
1,99
Parete 25
1,47
Parete 26
1,47
Parete 27
3,14
Parete 29
3,06
Parete 31
1,00
Parete 33
1,50
Parete 34
2,50
Parete 35
1,50
Parete 36
2,50
Parete 38
1,99
Parete 39
0,51
Parete 42
7,80
N° ancoraggi estremità di parete
Comb.
Dur.
N [kN]
M3-3 [kNm]
Ta [kN]
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
5,95
2,27
0,00
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
37,81
40,42
3,69
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
7,22
23,41
14,10
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
7,23
23,23
13,96
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
18,25
8,17
0,00
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
16,11
7,79
0,00
1
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
13,45
-26,88
23,14
1
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
9,74
36,45
22,13
1
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
18,08
73,08
23,44
1
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
9,75
36,06
21,84
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
18,78
5,36
0,00
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
40,44
40,42
2,37
Connessione di interpiano Utente
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
3,94
0,60
0,00
Connessione di interpiano doppio hold-
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
26,68
20,34
0,00
Nome connessione Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
down - angolari a taglio
Parete 43
2,40
Parete 46
1,50
Parete 62
2,80
Parete 63
2,40
Parete 73
1,00
Connessione di interpiano Utente Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
9,48
2,46
0,00
1
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
7,67
-65,79
44,90
1
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
12,61
-119,61
41,16
1
SLU orizzontale 1
Istantanea
8,61
2,85
0,00
1
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
13,45
-20,62
16,19
Resistenza chiodatura Il valore di progetto della capacità portante della chiodatura è dato dalla seguente espressione ,
in cui R
, ,
⋅R
=
, ,
è la resistenza caratteristica della chiodatura, corretta per tener conto della densità effettiva del materiale utilizzato secondo la formula R nella quale il valore di R
,
, ,
=R
,
⋅
è valutato come riportato nel ETA-11/0086 per quanto
riguarda gli angolari del tipo WHT 340-440-540-620, sulla base del documento ETA09/0324 per gli angolari del tipo WKR285, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità è il coefficiente parziale di sicurezza relativo alle connessioni
Resistenza acciaio hold-down La resistenza a trazione di progetto dell’angolare può essere valutata secondo la formula
in cui R γ
,
R
,
=
R , γ
,
è il valore caratteristico della resistenza dell’angolare è il coefficiente di sicurezza parziale della resistenza delle sezioni tese
Resistenza a trazione del bullone
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
La resistenza a trazione è stata valutata secondo quanto riportato nella tabella 3.4 della norma UNI EN 1993-1-8 mediante la seguente formula R
essendo:
=
,
0.9 ⋅ f γ
⋅A
f
la resistenza ultima a trazione dell’ancorante
γ
è il coefficiente di sicurezza
A
l’area resistente della parte filettata del gambo dell’ancorante
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti nonché il valore minore tra tutti quelli di progetto. Nome:
Nome della connessione nella quale è utilizzato l’hold-down
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per l’angolare considerato
TEd:
Valore di progetto della sollecitazione agente
Rc,k:
Resistenza caratteristica del collegamento lato legno
Rs,k:
Valore caratteristico della resistenza dell’angolare
Rt,k
Resistenza caratteristica a trazione del bullone di collegamento
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
Rd:
Valore di progetto della resistenza, assunto pari al minore tra i valori relativi alle resistenze di progetto di tutti i meccanismi di rottura considerati ≤
Nome parete
Parete 22
Parete 23
Parete 25
Nome connessione Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio
=
.
,
;
,
;
,
Comb.
TEd [kN]
Rc,k [kN]
Rs,k [kN]
Rt,k [kN]
kmod
γM
γM2
SLU orizzonta le 1
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
Sismica SLV 1 exey+
3,69
81,1
63,4
70,65
1
Sismica SLV 1 exey+
14,10
81,1
63,4
70,65
1
www.timbertech.it
Rd [kN]
Modo di rottura
1,25
50,72
Trazione acciaio
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Verifica
0%
7%
28%
Relazione di calcolo strutturale
Parete 26
Parete 27
Parete 29
Parete 31
Parete 33
Parete 34
Parete 35
Parete 36
Parete 38 Parete 39 Parete 42 Parete 43 Parete 46
Parete 62
Parete 63
Parete 73
Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano Utente
Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano Utente
Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio Connessione di interpiano doppio holddown - angolari a taglio
TimberTech s.r.l.
Sismica SLV 1 exey+
13,96
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
SLU orizzonta le 1
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
SLU orizzonta le 1
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 5 exey+
23,14
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 6 exey-
22,13
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 6 exey-
23,44
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 6 exey-
21,84
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
SLU orizzonta le 1
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 1 exey+
2,37
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 5 exey+
44,90
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 5 exey+
41,16
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
SLU orizzonta le 1
0,00
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
Sismica SLV 5 exey+
16,19
81,1
63,4
70,65
1
1,5
1,25
50,72
Trazione acciaio
SLU orizzonta le 1 SLU orizzonta le 1 SLU orizzonta le 1
www.timbertech.it
28%
0%
0%
46%
44%
46%
43%
0%
5% 0% 0% 0% 89%
81%
0%
32%
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche degli angolari con tasselli – Giunzioni legnocemento La resistenza di progetto Rd dell’angolare è stata determinata come il valore minimo tra le resistenze relative a due modi di rottura: •
Rottura a taglio dell’angolare e/o del gruppo di connettori del collegamento lato legno
•
Rottura a taglio dei tasselli di collegamento lato calcestruzzo
Sollecitazioni agenti Le sollecitazioni taglianti agenti sul singolo angolare sono valutate dividendo il taglio V2 per il numero degli angolari presenti nella parete (tenendo in conto dell’eventuale presenza di angolari su entrambi i lati dell’elemento strutturale). =
in cui
è la sollecitazione tagliante di progetto agente sulla parete considerata è il numero di ancoraggi a taglio presenti nella parete La forza di taglio agente sul tassello maggiormente caricato viene calcolata tenendo in conto del momento aggiuntivo dovuto al non allineamento tra forze esterne agenti sulla flangia verticale dell’angolare ed il tassello stesso mediante un coefficiente, indicato con k t. Si ha = Nome parete
Lunghezza [m]
Parete 1
1,00
Parete 3
3,00
Parete 4
1,00
Parete 6
1,00
Parete 8
0,60
Parete 9
1,50
Parete 11
2,50
Nome connessione Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 3
⋅
Numero ancoraggi
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Va [kN]
kt
Vp [kN]
2
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
3,44
1,72
0,97
1,67
6
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
17,16
2,86
0,97
2,77
3
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
12,60
4,20
0,5
2,10
2
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
8,02
4,01
0,97
3,89
1
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
1,28
1,28
0,97
1,24
5
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
15,36
3,07
0,5
1,54
8
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
27,23
3,40
0,5
1,70
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Parete 13
1,50
Parete 14
3,00
Parete 15
2,40
Parete 20
7,80
Parete 21
2,40
Parete 54
2,37
Parete 61
2,80
Parete 66
1,70
Parete 67
1,70
Parete 71
2,50
Parete 72
3,06
Parete 72
3,14
Wall3
2,80
Connessione di terra - hold down angolari a taglio 3 Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 4 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down angolari a taglio 2 Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio Connessione di terra - hold down angolari a taglio 2
TimberTech s.r.l.
5
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
15,36
3,07
0,5
1,54
6
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
17,16
2,86
0,97
2,77
4
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
11,02
2,76
0,97
2,67
15
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
48,36
3,22
0,97
3,13
4
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
11,02
2,76
0,97
2,67
4
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
30,29
7,57
0,97
7,34
5
Sismica SLV 6 ex- ey-
Istantanea
34,08
6,82
1
6,82
3
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
10,17
3,39
0,97
3,29
3
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
10,17
3,39
0,97
3,29
5
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
10,06
2,01
0,97
1,95
6
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
14,68
2,45
0,97
2,37
6
Sismica SLV 1 ex- ey+
Istantanea
15,40
2,57
0,97
2,49
5
Sismica SLV 5 ex- ey+
Istantanea
31,89
6,38
0,97
6,19
Resistenza angolare Il valore di progetto della capacità portante a taglio dell’angolare può essere valutato a partire dal valore caratteristico mediante le seguente espressione
in cui:
R
, ,
,
=
⋅ Ra,k,dens
è la resistenza caratteristica, corretta per tener conto della densità effettiva del materiale utilizzato secondo la formula R
, ,
=R
,
⋅
, nella quale il valore di R
,
viene
valutato come riportato nel documento ETA-09/0323 per gli angolari del tipo WBR100, sulla base del documento ETA-09/0324 per gli angolari del tipo WKR095 e WKR135, sulla base dell’ETA-11/0496 per gli angolari del tipo Titan TCN200, TCN240 e TCF200, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente.
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Resistenza a taglio del tassello Il valore di progetto della resistenza a taglio del tassello viene valutato secondo la ,
in cui:
=
,
,
è il valore caratteristico della resistenza a taglio del tassello calcolato in base alle indicazioni dei documenti ETA-09/0078 e ETA-07/0067
, ,
è il coefficiente di sicurezza parziale il cui valore è stato assunto come riportato nei documenti dei documenti ETA-09/0078 e ETA-07/0067
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riportano i valori caratteristici delle resistenze associate alla rottura delle diverse componenti con i rispettivi valori di progetto. La verifica viene effettuata confrontando la forza agente con il minore tra essi.
Nome:
Nome della connessione nella quale è utilizzato l’angolare
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per l’angolare considerato
Va,Ed:
Valore di progetto della sollecitazione agente
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
γM:
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
Nome parete
Parete 1
Parete 3
Parete 4
Parete 6
Parete 8
Nome connes sione Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down -
Comb.
Va,Ed [kN]
Ra,k [kN]
kmod
γM
Ra,d [kN]
Verifica angolar e
Vp [kN]
Rp,k [kN]
γMs,V
Rp,d [kN]
Verifica tassello
Sismica SLV 1 ex- ey+
1,72
22,1
1
1,5
14,73
12%
1,67
21
1,25
16,8
10%
Sismica SLV 1 ex- ey+
2,86
22,1
1
1,5
14,73
19%
2,77
21
1,25
16,8
17%
Sismica SLV 6 ex- ey-
4,20
8,94
1
1,5
5,96
70%
2,10
15
1,25
12
18%
Sismica SLV 5 ex- ey+
4,01
22,1
1
1,5
14,73
27%
3,89
30
1,8
16,67
23%
Sismica SLV 1 ex- ey+
1,28
22,1
1
1,5
14,73
9%
1,24
21
1,25
16,8
7%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
angolari a taglio
Parete 9
Parete 11
Parete 13
Parete 14
Parete 15
Parete 20
Parete 21
Parete 54
Parete 61
Parete 66
Parete 67
Parete 71
Parete 72
Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 3 Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 4 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2 Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio
Sismica SLV 6 ex- ey-
3,07
8,94
1
1,5
5,96
52%
1,54
15
1,25
12
13%
Sismica SLV 6 ex- ey-
3,40
8,94
1
1,5
5,96
57%
1,70
15
1,25
12
14%
Sismica SLV 6 ex- ey-
3,07
8,94
1
1,5
5,96
52%
1,54
15
1,25
12
13%
Sismica SLV 1 ex- ey+
2,86
22,1
1
1,5
14,73
19%
2,77
21
1,25
16,8
17%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
2,76
22,1
1
1,5
14,73
19%
2,67
21
1,25
16,8
16%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
3,22
22,1
1
1,5
14,73
22%
3,13
21
1,25
16,8
19%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
2,76
22,1
1
1,5
14,73
19%
2,67
21
1,25
16,8
16%
Sismica SLV 5 ex- ey+
7,57
22,1
1
1,5
14,73
51%
7,34
30
1,8
16,67
44%
Sismica SLV 6 ex- ey-
6,82
30,3
1
1,5
20,2
34%
6,82
37,9
1,5
25,27
27%
Sismica SLV 1 ex- ey+
3,39
22,1
1
1,5
14,73
23%
3,29
30
1,8
16,67
20%
Sismica SLV 1 ex- ey+
3,39
22,1
1
1,5
14,73
23%
3,29
30
1,8
16,67
20%
Sismica SLV 1 ex- ey+
2,01
22,1
1
1,5
14,73
14%
1,95
21
1,25
16,8
12%
Sismica SLV 1 ex- ey+
2,45
22,1
1
1,5
14,73
17%
2,37
21
1,25
16,8
14%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
Parete 72
Wall3
Conness ione di terra hold down angolari a taglio Conness ione di terra hold down angolari a taglio 2
TimberTech s.r.l.
Sismica SLV 1 ex- ey+
2,57
22,1
1
1,5
14,73
17%
2,49
21
1,25
16,8
15%
Sismica SLV 5 ex- ey+
6,38
22,1
1
1,5
14,73
43%
6,19
30
1,8
16,67
37%
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Verifiche degli angolari fissati su legno – Giunzioni legnolegno La resistenza di progetto Rd dell’angolare è stata determinata come il valore che porta alla rottura dell’angolare e/o del gruppo di connettori del collegamento.
Sollecitazioni agenti Le sollecitazioni taglianti agenti sul singolo angolare sono valutate dividendo il taglio V2 per il numero degli angolari presenti nella parete (tenendo in conto dell’eventuale presenza di angolari su entrambi i lati dell’elemento strutturale). =
in cui
è la sollecitazione tagliante di progetto agente sulla parete considerata è il numero di ancoraggi a taglio presenti nella parete Nome parete
Lunghezza [m]
Parete 22
1,00
Parete 23
1,99
Parete 25
1,47
Parete 26
1,47
Parete 27
3,14
Parete 29
3,06
Parete 31
1,00
Parete 33
1,50
Parete 34
2,50
Parete 35
1,50
Parete 36
2,50
Parete 38
1,99
Parete 39
0,51
Nome connessione Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - Utente
Numero ancoraggi
Comb.
Dur.
V2 [kN]
Va [kN]
2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
4,14
2,07
3
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
14,44
4,81
2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
7,50
3,75
2
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
7,37
3,68
6
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
8,73
1,45
6
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
8,32
1,39
2
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
9,60
4,80
3
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
11,81
3,94
5
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
17,26
3,45
3
Sismica SLV 6 exey-
Istantanea
11,53
3,84
5
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
5,73
1,15
3
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
14,44
4,81
1
Sismica SLV 1 exey+
Istantanea
1,10
1,10
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale
TimberTech s.r.l.
Parete 42
7,80
Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio
15
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
50,77
3,38
Parete 43
2,40
Connessione di interpiano - Utente
4
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
6,14
1,53
Parete 46
1,50
3
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
21,03
7,01
Parete 62
2,80
5
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
35,89
7,18
Parete 63
2,40
4
Sismica SLV 2 ex+ ey+
Istantanea
7,11
1,78
Parete 73
1,00
2
Sismica SLV 5 exey+
Istantanea
7,37
3,68
Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down angolari a taglio
Resistenza angolare Il valore di progetto della resistenza a taglio del singolo angolare viene valutato come
in cui:
R
, ,
,
⋅ Ra,k,dens
=
è la resistenza caratteristica corretta per tener conto della densità effettiva del materiale utilizzato secondo la formula R
=R
, ,
,
⋅
, nella quale il valore di R
,
viene
valutato come riportato nel documento ETA-09/0323 per gli angolari del tipo WBR100, sulla base dell’ETA-11/0496 per gli angolari del tipo Titan TCN200, TCN240 e TCF200, oppure sulla base dei dati inseriti dall’utente è il coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità è il coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale
Le verifiche sono riassunte nella seguente tabella in cui si riporta il valore caratteristico di resistenza dell’angolare ed il relativo valore di progetto. La verifica viene effettuata confrontando quest’ultimo con la forza agente. ≤
,
Nome connessione: Nome della connessione nella quale è utilizzato l’angolare Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per l’angolare considerato
Va,Ed:
Valore di progetto della sollecitazione agente sul singolo angolare
kmod:
Coefficiente di correzione che tiene conto degli effetti della durata del carico e dell’umidità
www.timbertech.it
Relazione di calcolo strutturale ÎłM:
TimberTech s.r.l.
Coefficiente parziale di sicurezza relativo al materiale, dipendente dal tipo di verifica
Nome parete
Parete 22
Parete 23
Parete 25
Parete 26
Parete 27
Parete 29
Parete 31
Parete 33
Parete 34
Parete 35
Parete 36
Parete 38
Nome connessione Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio
Comb.
Va,Ed [kN]
Ra,k [kN]
kmod
ÎłM
Ra,d [kN]
Verifica
Sismica SLV 1 exey+
2,07
37,9
1
1,5
25,27
8%
Sismica SLV 1 exey+
4,81
37,9
1
1,5
25,27
19%
Sismica SLV 1 exey+
3,75
37,9
1
1,5
25,27
15%
Sismica SLV 1 exey+
3,68
37,9
1
1,5
25,27
15%
Sismica SLV 1 exey+
1,45
37,9
1
1,5
25,27
6%
Sismica SLV 1 exey+
1,39
37,9
1
1,5
25,27
5%
Sismica SLV 5 exey+
4,80
37,9
1
1,5
25,27
19%
Sismica SLV 6 exey-
3,94
37,9
1
1,5
25,27
16%
Sismica SLV 6 exey-
3,45
37,9
1
1,5
25,27
14%
Sismica SLV 6 exey-
3,84
37,9
1
1,5
25,27
15%
Sismica SLV 1 exey+
1,15
37,9
1
1,5
25,27
5%
Sismica SLV 1 exey+
4,81
37,9
1
1,5
25,27
19%
Parete 39
Connessione di interpiano - Utente
Sismica SLV 1 exey+
1,10
10
1
1,5
6,67
16%
Parete 42
Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio
Sismica SLV 2 ex+ ey+
3,38
37,9
1
1,5
25,27
13%
Parete 43
Connessione di interpiano - Utente
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1,53
10
1
1,5
6,67
23%
Sismica SLV 5 exey+
7,01
37,9
1
1,5
25,27
28%
Sismica SLV 5 exey+
7,18
37,9
1
1,5
25,27
28%
Sismica SLV 2 ex+ ey+
1,78
37,9
1
1,5
25,27
7%
Sismica SLV 5 exey+
3,68
37,9
1
1,5
25,27
15%
Parete 46
Parete 62
Parete 63
Parete 73
Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio Connessione di interpiano - doppio hold-down - angolari a taglio
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Relazione di calcolo strutturale
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Verifiche sismiche agli stati limite di danno Si verifica che l’azione sismica di progetto non produca agli elementi costruttivi senza funzione strutturale danni tali da rendere la costruzione temporaneamente inagibile. Nel caso delle costruzioni civili e industriali, qualora la temporanea inagibilità sia dovuta a spostamenti eccessivi interpiano, questa condizione si può ritenere soddisfatta quando gli spostamenti interpiano ottenuti dall’analisi in presenza dell’azione sismica di progetto relativa allo SLD siano inferiori ai limiti indicati nel seguito <
dove
,
= 0.005 ⋅ ℎ
è lo spostamento interpiano, ovvero la differenza tra gli spostamenti al solaio superiore ed inferiore ℎ
è l’altezza del piano
Nella tabella a seguire si riportano le verifiche sismiche allo stato limite di danno. Parete:
Nome indicativo della parete considerata
h:
Altezza di interpiano
Comb.:
Combinazione di carico più gravosa per la verifica in esame
dr:
Spostamento relativo calcolato
dr,lim:
Spostamento relativo limite
Parete
h [m]
Comb.
dr [mm]
dlim [mm]
Verifica
Parete 1
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,87
16,00
18%
Parete 3
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,87
16,00
18%
Parete 4
3,2
Sismica SLD 6 ex- ey-
3,97
16,00
25%
Parete 6
3,2
Sismica SLD 5 ex- ey+
4,26
16,00
27%
Parete 8
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,87
16,00
18%
Parete 9
3,2
Sismica SLD 6 ex- ey-
4,22
16,00
26%
Parete 11
3,2
Sismica SLD 6 ex- ey-
4,22
16,00
26%
Parete 13
3,2
Sismica SLD 6 ex- ey-
4,22
16,00
26%
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Relazione di calcolo strutturale
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Parete 14
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,87
16,00
18%
Parete 15
3,2
Sismica SLD 2 ex+ ey+
2,31
16,00
14%
Parete 20
3,2
Sismica SLD 2 ex+ ey+
2,31
16,00
14%
Parete 21
3,2
Sismica SLD 2 ex+ ey+
2,31
16,00
14%
Parete 22
2,8
Sismica SLD 1 ex- ey+
3,27
14,00
23%
Parete 23
2,8
Sismica SLD 1 ex- ey+
3,27
14,00
23%
Parete 25
3,122
Sismica SLD 1 ex- ey+
3,60
15,61
23%
Parete 26
3,15328
Sismica SLD 1 ex- ey+
3,60
15,77
23%
Parete 27
4,5
Sismica SLD 1 ex- ey+
1,93
22,50
9%
Parete 29
4,5
Sismica SLD 1 ex- ey+
1,93
22,50
9%
Parete 31
2,8
Sismica SLD 5 ex- ey+
7,58
14,00
54%
Parete 33
3,08693551567738
Sismica SLD 6 ex- ey-
5,20
15,43
34%
Parete 34
4,23377045947545
Sismica SLD 6 ex- ey-
5,20
21,17
25%
Parete 35
3,12789390652731
Sismica SLD 6 ex- ey-
5,20
15,64
33%
Parete 36
4,5
Sismica SLD 1 ex- ey+
1,93
22,50
9%
Parete 38
2,8
Sismica SLD 1 ex- ey+
3,27
14,00
23%
Parete 39
2,8
Sismica SLD 1 ex- ey+
3,27
14,00
23%
Parete 42
2,8
Sismica SLD 2 ex+ ey+
1,14
14,00
8%
Parete 43
2,8
Sismica SLD 2 ex+ ey+
1,14
14,00
8%
Parete 46
3,12789390652731
Sismica SLD 5 ex- ey+
9,49
15,64
61%
Parete 54
3,2
Sismica SLD 5 ex- ey+
4,86
16,00
30%
Parete 61
3,2
Sismica SLD 6 ex- ey-
3,97
16,00
25%
Parete 62
3,33266966222498
Sismica SLD 5 ex- ey+
5,82
16,66
35%
Parete 63
2,8
Sismica SLD 2 ex+ ey+
1,14
14,00
8%
Parete 66
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,99
16,00
19%
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Relazione di calcolo strutturale
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Parete 67
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,99
16,00
19%
Parete 71
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,37
16,00
15%
Parete 72
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,37
16,00
15%
Parete 72
3,2
Sismica SLD 1 ex- ey+
2,37
16,00
15%
Parete 73
2,8
Sismica SLD 5 ex- ey+
5,82
14,00
42%
Wall3
3,2
Sismica SLD 5 ex- ey+
4,86
16,00
30%
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