مقاله کاربرد آنالیز مستقیم

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻫﺎﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻠﻨﺪ‬ ‫ﺑﺎ روﻳﻳﻜﺮد ﻃﺮح ﻟﻟﺮزه اي‬ ‫ﺧﻲ‬ ‫ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧ‬ ‫ﻲ‬ ‫ﺳﻌﻌﻴﺪ ﺷﺠﺎﻋﻲ ﺑﺎﻏﻴﻨﻲ‪،1‬‬

‫‪2‬‬

‫ن‬ ‫ﻛﺮﻣﺎن‬ ‫ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ‬ ‫‪ -1‬اﺳﺘﺎدﻳﺎر‪ ،‬ﻋﻀﻮ ﻫﻴﺌﺖ ﻋﻠﻤﻲ ﻋﻤﺮان داﻧﺸﮕﺎه ﺪ‬ ‫ارﺷﺪ ﺳﺎزه داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﻴﺪ ﺑﺎﻫﻨﺮ ﻛﺮﻣﺎن‬ ‫ﻛﺎرﺷﻨﺎس ﺪ‬ ‫‪ -2‬ﻛ‬ ‫‪Saeed.Shhojaee@mail.u‬‬ ‫‪uk.ac.ir‬‬ ‫‪m.asgharii@graduated.u‬‬ ‫‪uk.ac.ir‬‬ ‫ﺧﻼﺻﻪ‬ ‫ﻣﻄﻄﺎﺑﻖ ﺿﻮاﺑﻂ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪﻪ‬

‫‪AISC‬‬

‫ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺮاي‬ ‫ﻣﻲ ﺷﻮد ﭼﺮاﻛﻪ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﻃﻮل ﺮ‬ ‫روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻃﻃﺒﻘﻪ ﺑﻪ ﻃﺒﻘﻪ ﻗﺎب ﺳﺎززه ﺑﻠﻨﺪ ﺑﻜﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻲ‬

‫ﺳﺘﻮن ﻫﺎي‬ ‫ﻜﻼﺗﻲ ﻫﻤﺮاه اﺳﺖ‪ .‬ددر اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ ﻛﺎرﺑﺮد روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ددر ﺣﻞ ﻣﺸﻜﻞ ن‬ ‫آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺘﻮن ﻫﻫﺎ در ﻃﺒﻘﺎت ﭘﺎﻳﻴﻨﻲ ﺳﺳﺎزه ﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ ﺑﺎ ﻣﺸﻜ‬ ‫ي ﺑﻠﻨﺪ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ و ﻧﺘﺎﻳﺞ دو روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺴﺘﻘﻴﻢ و آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻣﻮﺛﺮ در ﺣﺎﻟﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ و اﻻﺳﺘﻴﻴﻚ ﺑﺎ‬ ‫ﻃﺒﺒﻘﺎت اﻧﺘﻬﺎﻳﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎي‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ روش ﻧﺴﺒﺘﺎ دﻗﻴﻖ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻮررد ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻗﺎب ‪ 30‬ﻃﺒﻘﻪ اي ﺗﺗﻮﺳﻂ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻛﺪ ﺑﺎﺎز ‪ OpenSees‬ﻣﺪل و ﻣﻮرد‬ ‫آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺮار ﮔﺮﻓﻓﺖ‪.‬در ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از اﻳﻦ ﭘﮋوﻫﺶ ﻣﺸﺎﻫﺪﺪه ﺷﺪ ﻛﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﻧﻴﺮﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد ﻧﺸﺎن از ﺑﺮﺗﺮي روش آﻧﺎﻟﻴﺰ‬ ‫ﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺳﺎﺎزه ﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ ﻣﻲ دﻫﺪ‪.‬‬ ‫ﻣﺴﺴﺘﻘﻴﻢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻ‬ ‫ﺤﻠﻴﻞ ﭘﺎﻳﺪاري ‪ ،‬آآﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم‪ ،‬آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ‪ ،‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ااﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫واژهﻫﺎي ﻛﻠﻴﺪي‪ :‬ﺗﺤ‬

‫‪.1‬‬

‫ﻣﻘﺪﻣﻪ‬

‫ﺿﺮاﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻣﻨﻈﻮﻮر ﻣﻲ ﺷﺪ‪ .‬در اﻳﻦ روش ﺳﻌﻲ ﻣﻲ ﺷﻮﻮد ﻛﻪ ﻣﺴﺎﻟﻪ‬ ‫ﺐ‬ ‫ﮔﺬﺷﺘﻪ آﺛﺎر ﭘﺎﻳﺪاري ﺗﻨﻬﻬﺎ از ﻃﺮﻳﻖ ﺣﻞ ﻣﺴﺎﺎﻟﻪ در ﺳﻄﺢ اﻋﻀﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫ﻪ‬ ‫در‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ‪ K‬ﺗﺒﺪﻳﻞ ﺷﻮد‪ .‬اﻧﺘﻘﺎد اﺻﻠﻲ ﺑﺮ اﻳﻦ‬ ‫ﺳﺘﻮﻧﻬﺎي ﻣﺠﺰا‪ ،‬ﺑﺎ ﺷﺮاﻳﻂ اﻧﻧﺘﻬﺎﻳﻲ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺎ ﺿ‬ ‫ي‬ ‫ﭘﻴﭽﻴﺪه ﭘﺎﻳﻳﺪاري ﻛﻠﻲ ﻗﺎب ﺑﻪﻪ ﻣﺴﺎﻟﻪ ﺳﺎده ﭘﺎﻳﺪاري ﻛﺸﺴﺎن‬ ‫ﻢ‬ ‫اﻳﻦ اﺳﺖ ﻛﻪ ﭼﻮن ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻛﺸﺴﺎﺎن ﺣﺎﻻت اﻳﺪﺋﺎل اﺳﺳﺘﻮار اﺳﺖ ﻧﻤﻲ ﺗﻮﻮاﻧﺪ ﺑﺮاي ﺗﺨﻤﻴﻦ رﻓﻓﺘﺎر ﭘﺎﻳﺪاري‬ ‫روش ﻦ‬ ‫ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﺎي واﻗﻌﻲ ﻣﻮرد اﻋﺘﻤﺎد ﺑﺎﺷﺪ‪.‬‬ ‫ﻜﻪ در ﺑﻌﻀﻲ ﻣﻮاردد ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿﺮﻳﺐ ل‬ ‫ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜ‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ‪ K‬ﺧﻮد ﺗﻘﺮﻳﻳﺒﻴﺴﺖ و ﮔﺎه ﻧﻴﺎز اﺳﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﻬﻨﺪس ﻃﺮﺮاح ﻗﻀﺎوت ﻣﻬﻨﺪﺳﺳﻲ ﺧﻮد را در اﻳﻦ زﻣﻴﻨﻪ ﺑﻪ ﻛﺎر‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ ﺻﻮرت ﮔﻴﺮد‪ .‬ر‬ ‫ﮔﻴﺮد ﻛﻪ اﻳﻦ ﻛﺎر ﺳﺒﺐ ﻣﻲ ﺷﺷﻮد ﻛﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﻛﻛﻤﺎﻧﺸﻲ ﻫﺮ ﻋﻀﻮ و ﻳﺎ ﻛﻞ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﺻﻮﻮرت دﻗﻴﻖ ﺑﻪ ﻲ‬ ‫در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﺛﺮ اﻧﺪرﻛﻨﺶ‬ ‫ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ در ﻣﻮد ﻛﻤﺎﻧﺶ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه ﺖ‬ ‫ﻲ‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي ااﻋﻀﺎ در ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎززه اي ﻧﺎﻣﺸﺨﺺ اﺳﺳﺖ ﭼﺮاﻛﻪ در اﻳﻦ رروش اﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮ ﻓﺮض‬ ‫اﺳﺖ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ‬ ‫ي‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫ﺟﺪﻳﺪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري‬ ‫ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان روش ﺟ‬ ‫ﻢ‬ ‫ﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﺎﺷﺪ‪ .‬در ‪ AIISC-2005‬ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪن رروش آﻧﺎﻟﻴﺰ‬ ‫ﻣﻮد ﮔﺴﻴﺨ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﺘﻘﻴﻢ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﮔﺸﺖ‪.‬‬ ‫ﻜﻞ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺳﺎزه اﻋﻤﺎﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬ﻟﺤﺎظ اﺛﺛﺮ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ‬ ‫ﻛﻪ روي ﻣﺪل ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ دار اﺳﺖ ﻪ‬ ‫ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ اﺻﻞ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺣﻔﻆ ﺗﻌﺎدل ﺳﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﺿ‬ ‫راﻳﺞ در ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫اﻛﺜﺮ ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﺎي ﺞ‬ ‫ﻫﺎي ﻏﻴﺮ ااﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺗﺗﺎﺛﻴﺮ آن در ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺿﺮﻳﺐ دار ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻫﻤﻴﺖ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ اﻳﻦ ددرﺣﺎﻟﻴﺴﺖ ﻛﻪ ﺮ‬ ‫در ﮔﺬﺷﺘﻪ در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه ﻫﺎ آﺛﺎر ﭘﺎﻳﺪارري از ﻃﺮﻳﻖ ﺣﻞ ﻣﺴﺴﺎﻟﻪ در ﺳﻄﺢ اﻋﻀﺎ)ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از‬ ‫ﻻﺳﺘﻴﻚ را در ﺧﻮد ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﻛﻨﻨﺪ‪ .‬ر‬ ‫ﺳﺎزه ﺗﻨﻬﺎ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻ‬ ‫ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ)‬ ‫ﺿﺮاﻳﺐ ﻃﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ( و ﺑﺎ ﺑﻪ ﻛﺎرﮔﻴﺮي روش ﻋﻤ‬

‫‪ , P  ‬‬

‫ر‬ ‫‪(P‬‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻲ ﺷﺪ ﻛﻪ اﻣﺮوززه روش ﺟﺪﻳﺪي ﻣﻮﻮﺳﻮم ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻘﻴﻢ ﺑﺎ اﻣﻜﺎن‬

‫ﺟﻬﺖ ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ ددوم ﻣﻲ ﺗﻮان‬ ‫در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻏﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺖ‬ ‫روش ﻫﺎ اﻓﺰوده ﺷﺪ‪ .‬ر‬ ‫ﺻﻮرت ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﺑﻪ اﻳﻦ ش‬ ‫ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺻ‬ ‫ﻛﻨﻮﻧﻲ ﻣﺤﺪودﻳﺖ‬ ‫از روش ﻫﻫﺎي ﻣﺒﺘﻨﻲ ﺑﺮ ﻛﺎﻣﭙﻴﻮﻮﺗﺮ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر ‪ P , P ‬اﺳﺘﻔﺎدده ﻛﺮد و ﺑﺮاي درﻧﻈﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ آﺛﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ آﻳﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻲ‬ ‫ﺑﺮاي آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ درر ﻃﺮح دﻳﺪ‪.‬‬ ‫ﻫﺎﻳﻲ ي‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ اﻣﺎ ﻫﻨﻮز ﻣﺤﺪودﻳﻳﺖ ﻫﺎﻳﻲ در‬ ‫ﺪ‬ ‫ﺣﻲ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﻫﻤﻪ ﭘﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﺗﺎﺛﻴﺮﮔﺬﺬار در ﻃﺮح‬ ‫ﮔﺮﭼﻪ آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ روﺷﻲ ﻣﺮﺳﻮم و ﻋﻤﻠﻲ در ﻃﺮاﺣ‬ ‫ﺻﻔﺤﻪ( وﺟﻮد‬ ‫ﺤﺖ رﻓﺘﺎر ﺧﻤﺸﻲ‪-‬ﭘﭘﻴﭽﺸﻲ ﺧﺎرج از ﺻ‬ ‫آن ﺑﺮاي ﻣﺪل ﻛﺮدن رﻓﺘﺎر ﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري ﻏﻴﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ )ﺑﺨﺼﻮص ﺑﺮﺮاي ﭘﺎﺳﺦ اﻋﻀﺎ ﺗﺤ‬ ‫ﺗﻮاﻧﺎﻳﻲ ن‬ ‫ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ررواﺑﻂ ﺷﺒﻪ ﺗﺠﺮﺑﻲ ﻃﻃﺮح اﻋﻀﺎ ﺑﺮاي ﻛﻨﻨﺘﺮل ﭘﺎﻳﺪاري‬ ‫دارد‪ .‬ﺑﻪ ﻫﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﻫﻤﻮاره ﺑﻪ دﻧﺒﺒﺎل روﺷﻲ ﺑﺮاي ادﻏﻏﺎم ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺒﻪ‬ ‫ﻧﺎﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب و اﻋﻀﺎ ﭼﮕ‬ ‫ي‬ ‫ﻗﺎب اﻳﻨﺴﺖ ﻛﻪ اﺛﺮ ﻣﺘﺘﻘﺎﺑﻞ ﻣﺎﺑﻴﻦ‬ ‫ﻫﻤﺰﻣﺎن ﻗﺎﺎب و اﻋﻀﺎ ﻫﺴﺘﻨﺪ‪ .‬ﺳﻮال اﺻﻠﻲ در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﭘﺎﻳﺪاري ب‬ ‫ﮕﻮﻧﻪ اﺳﺖ و ﭼﻪ زﻣﻣﺎﻧﻲ ﻣﻲ ﺗﻮان‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﺳﻮال ﺑﻮده اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻛﻨﺪ ﻫﻤﻮاره ﻳﻚ ل‬ ‫اﻳﻦ دو ﻧﺎﭘﭘﺎﻳﺪاري را ﺑﺎ ﻫﻢ ﺑﺮررﺳﻲ ﻛﺮد‪ .‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻌﺮﻓﻲ روش ﻛﻪ ﺑﺘﺘﻮاﻧﺪ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﺧﻮﺑﻲ ددر آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻟﺤﺎظ ﺪ‬ ‫]‪.[5‬‬ ‫‪ .2‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳ‬ ‫ﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﺼﺎﻟﺢ ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺗﺮﻛﻛﻴﺐ ﻧﻴﺮوﻫﺎي‬ ‫ﺤﺎظ اﺗﺼﺎل ﺻﻠﺐ در ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﻣﻴﻴﺒﺎﺷﺪ ﺗﺎ اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﻳﻳﻪ ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﺴﻠﻴﻢ ﻣﺼ‬ ‫ﺣﺎﺿﺮ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ ﻣﺤﺪود ﺑﻪ ﻟﺤ‬ ‫در ﺣﺎل ﺣ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻋﻀﺎ را ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺑﺎ اﺻﻼح ﻣﺎﺗﺮﻳﺲ ﺳﺳﺨﺘﻲ و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ن‬ ‫ﻚ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺨﺘﻲ اﻓﺰاﻳﺸﻲ ‪ ،‬اﺛﺮات ﻏﻴﺮ‬ ‫ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ اﻳﺠﺎد ﺷﻮدد‪.‬ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺰ‬ ‫آن ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ‬ ‫ﻛﻨﻨﺪ در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ در روش ﻣﺮﺗﺒﻪ اول و ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻣﺸﺎﺑﻪ ﻋﻤﻞ ﻣﻲ ﺪ‬ ‫ﻚ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻛﺎﻣﻞ اﻋﻀﺎ در ﻃﺮﺮح ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮد‪ .‬ﻣﺪﺪل ﻫﺎي ﻏﻴﺮ‬ ‫اي دارد‪.‬‬ ‫ﺑﻪ اﺗﺨﺎذ ﺷﻴﻮه وﻳﮋه ي‬ ‫ﺣﺪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺣﺘﻴﺎج ﻪ‬ ‫ﺗﺮﻛﻴﺐ اﺛﺮﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در ﻧﺰددﻳﻜﻲ رﺳﻴﺪن ﺑﻪ ﺪ‬ ‫ﮔﺴﺘﺮش ﺗﺴﻠﻴﻢ در‬ ‫ش‬ ‫روش ﺳﺎده اي ﻛﻪ در آآن ﻫﻴﭽﮕﻮﻧﻪ‬ ‫ﺧﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬ش‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺷﻨﺎﺧ‬ ‫ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﭼﮕﻮﻧﮕﻲ ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺴﺴﻠﻴﻢ در ﻋﻀﻮ دو ﻧﻮع اﺻﻠﻲ از ﺰ‬ ‫اﻣﺎ ﻧﻮع دﻳﮕﺮ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ ددر آن ﺗﺴﻠﻴﻢ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﺘﻤﺮﻛﺰ ‪1‬ﻧﺎﻣﻴﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬ﺎ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺪل ﭘﻼ‬ ‫ﻚ‬ ‫ﻋﻀﻮ رخ ﻧﻤﻲ دﻫﺪ ﺑﺎ ﻧﺎم آﻧﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼﻞ‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻓﻴﻴﺒﺮي‪ 2‬ﻣﻲ ﮔﻮﻳﻨﺪ‪ .‬ﺑﺑﺮاي ارزﻳﺎﺑﻲ‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﭘﻼ‬ ‫ﺷﺪﮔﻲ ﺗﺪﺪرﻳﺠﻲ در ﻣﻘﻄﻊ اﻋﻀﺎ و در ﻃﻮل ﻋﻋﻀﻮ رخ ﻣﻲ دﻫﺪ را آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼ‬ ‫ﻋﻀﻮ ﻗﺒﻞ از ﺷﻜﻞ ﮔﮔﻴﺮي ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ﻛﺎﺎﻣﻞ در ﻋﻀﻮ‬ ‫ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ‪،‬ﺗﻘﺪم ددر ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻋﻀ‬ ‫ﻣﻔﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻊ‬ ‫ت ﺑﻴﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻞ‬ ‫ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﻗﺎب ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ ﺗﻔﺎوت‬ ‫ﻜﻞ ﻫﺎي ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم و ﻧﻴﺮوﻫﺎي داﺧﻠﻲ را ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﺧﻮد ﻗﺮار دﻫﺪ‪ .‬در ﻞ‬ ‫ﻛﻪ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜ‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻪ‬ ‫ﺷﻜﻞ ‪ 1‬ﻣﺜﺎﻟﻲ از ﻧﺘﺎﻳﺞ آآﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺗﻮززﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ب ﭘﻮرﺗﺎل ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺖ‬ ‫و ﻣﻔﺼﻞ ﭘﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮاي ﻗﺎب‬

‫اﻻﺳﺘﻴﻚ]ﻣﺮﺟﻊ ‪[7‬‬ ‫ﻚ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در روش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ‬ ‫ﻚ‬ ‫ﻫﺎي اﻻﺳﺘﻮ‬ ‫ﺷﻜﻞ ‪-1‬ﻣﺜﺎﻟﻲ از ﻧﺤﻮه ﺗﻮزﻳﻊ ﻧﻴﺮوﻫ‬

‫ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ‪ ).‬ﺎﺑﺎ ﻓﺮض اﻳﻨﻜﻪ‬ ‫ﻣﻔﺼﻞ اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻳﺎ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺳﺘﻴﻚ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺞ‬ ‫ﺑﺎر ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﻞ‬ ‫ﺗﺒﻌﻴﺖ ﻛﻨﻨﺪ‪ (.‬در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺣﺪ ﻧﻬﺎﻳﻳﻲ ﺑﺎر در دو‬ ‫ﺷﺪﮔﻲ ﻛﺮﻧﺸﻲ ﻧﺎﭼﻴﺰ ﺷﻤﻤﺮده ﻣﻲ ﺷﻮد ﺖ‬ ‫ﻲ‬ ‫در آن ﺳﺨﺖ‬ ‫ﻫﺮ دو آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ از ﻣﻌﻴﺎر ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﺴﻴﺘﻪ ﻳﻜﺴﺎﻧﻲ ﻛﻪ ر‬ ‫اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﺑﻴﻦ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﺴﻴﺘﻪ و اﺛﺮات‬ ‫ﺶ‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﭼﺮاﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼ‬ ‫ﻪ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺸﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﺷﻜﻞ ‪ 1‬ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺴﺖ‬ ‫ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻔﺎوت ﻫﺎي زﻳﻳﺎد در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺑﺎر ﻧﻬﺎﺎﻳﻲ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻣﺮﺗﺒﻪ دوم در‬ ‫ﻛﻨﺶ ﻣﻲ ﺗﻮاﻧﺪ ﺮ‬ ‫دوم در ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺗﺎﺛﻴﺮ ﻣﻲ ﮔﺬارد‪ .‬در ﺑﻌﻀﻲ ﻗﺎب ﻫﺎ اﻳﻦ اﻧﺪرﻛﻨ‬ ‫ﻣﺮﺗﺒﻪ م‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ ﺷﻮد‪[7].‬‬ ‫ﺖ ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼ‬ ‫ﺼﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻧﺴﺒﺖ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻔﺼ‬

‫‪plastic hinnge or concentrateed plasticity models‬‬ ‫‪spread-of--plasticity, distribbuted plasticity , plastic‬‬ ‫‪p‬‬ ‫‪zone, or fibber models‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪2‬‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫‪ .3‬ﻛﺎرﺑﺮد روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺳﺎزه ﻫﺎ‬ ‫ﻫﻤﻮاره ﻧﻴﺮﺮوي وارده ﺑﺮ ﺳﺎزهه‬

‫‪ CW ,C  A BI‬‬

‫ﻣﺮاﺗﺐ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از آن ﭼﻴﺰﺰي اﺳﺖ ﻛﻪ در ﻓﺮآآﻳﻨﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ‬ ‫ﻼل زﻟﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﺐ‬ ‫‪ w) V‬وزن ﻣﻮﺛﺮ ﻟﺮﺮزه اي ﺳﺎزه(در ﺧﻼ‬

‫ﺣﻴﻦ وﻗﻮع زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﺼﺎﻟﺢ اﻋﻀﺎ در ﻦ‬ ‫از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮاي اﻻﺳﺘﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﺎﻧﺪن ﻣﺼ‬ ‫ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﺰﻟﻪ ﺑﻪ ﻛﻤﻚ اﺳﺘﺎﻧﺪﺪارد ﻫﺎ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﻲ آﻳﺪ ‪ .C  ABI / R‬ز‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﺑﺮاي‬ ‫ي‬ ‫ﭘﺲ از ﺗﻌﻴﻴﻦ‬ ‫اي‪،‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ آﻧﭽﻪ در ﺷﻜﻞ ‪ 2‬ﻣﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد ﺲ‬ ‫ﺪ‬ ‫ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎي ﻃﺮﺮح ﻟﺮزه‬ ‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ ،‬در ﻲ‬ ‫ﺑﺰرگ ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي ﺧﻮ‬ ‫ﻫﺎي گ‬ ‫ﻃﻴﻒ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﻧﻴﺮوﻫﺎي ززﻟﺰﻟﻪ ارﺗﺠﺎﻋﻲ ﺑﻪ وﺳﺳﻴﻠﻪ اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ‪ R‬ﺑﻪ ﺣﻮزه اررﺗﺠﺎﻋﻲ وارده ﻣﻲ ﺷﺷﻮد ‪.‬‬ ‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻒ‬

‫ﻛﺎﻫﺶ ‪R‬‬ ‫ﺶ‬ ‫ﺷﻜﻜﻞ ‪-2‬ﻛﺎﻫﺶ ﻧﻴﺮووي ﻃﺮح ﺳﺎزه ﺑﺎ اﻋﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫ﮔﺮدﻧﺪ‪ .‬در ﻃﺮاﺣﻲ‬ ‫ﺪ‬ ‫اﻳﻦ ﻧﻴﺮو ﻃﺮح‬ ‫ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎﺎس ﻧﻴﺮوي ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اي در ﻃﺮح ﺳﺳﺎزه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎوم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻟﻪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﻦ‬ ‫ارﺗﺠﺎﻋﻲ داده ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬در ﺣﻘﻴﻘﺖ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ وﺟ‬ ‫ﻲ‬ ‫اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎووم در ﺑﺮاﺑﺮ زﻟﺰﻟﻪ‪ ،‬ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﻧﻴﺮوي ﻛﺎﻫﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪ ،‬ﺑﻪ اﻳﻦ اﻋﻋﻀﺎ اﺟﺎزه ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻴﺮ‬ ‫ﺟﻮد ﺧﺎﺻﻴﺖ‬ ‫ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺨﺶ زﻳﺎدي از اﻧﺮژي زﻟﺰﻟﻪ‬ ‫ﻧﻴﺮوي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻴﻚ ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬در اﻳﻦ ﺖ‬ ‫در ﺳﺎزه در ﺗﻘﺎﺑﻞ ﺑﺎ اﻳﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ‪ ،‬ي‬ ‫ﻣﻴﺮاﻳﻲ ر‬ ‫ﺗﻮﺳﻂ ﻦ‬ ‫اﻳﻦ ﭼﺮﺧﺶ ﻣﻔﺎﺻﻞ ﭘﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﺗﻴﺮﻫﺎ و ﻛﻤﺎﻧﺶ در ﺳﺘﻮن ﻫﺎ و ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻬﻬﻠﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬در وواﻗﻊ ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪ ﻏﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ‬ ‫ﭘﻴﺶ از اﻳﻦ اﻣﻜﺎن اﺳﺳﺘﻔﺎده از ﺧﻮاص ﻏﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻴﺮ ﻫﺎ در ﺗﺗﺤﻤﻞ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺧﻤﻤﺸﻲ زﻳﺎد اﺳﺘﻔﺎده ﻛﻛﺮد در ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﺶ‬ ‫ﺑﺘﻮان از ﻇﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﻼ‬ ‫ﻲ در ﻃﺮاﺣﻲ ﻟﺮزه اي ﺳﻌﻲ ﺑﺮ آن ﺖ‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﺮﺮاﻫﻢ ﻧﺒﻮد‪ .‬ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻲ‬ ‫اﺳﺖ ﻛﻪ در ﺧﻼل وﻗﻮﻮع زﻟﺰﻟﻪ اﻋﻀﺎ ﻣﻘﺎووم ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺎ رﻓﺘﺎر اررﺗﺠﺎﻋﻲ‪-‬ﺧﻤﻴﺮي ﻧﻴﺮﺮوي زﻟﺰﻟﻪ را‬ ‫ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻫﻤﺰﻣﺎن ﻣﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار داد ‪:‬‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ دو ﻣﻮرد زﻳﺮ را ﻪ‬ ‫ﺖ‬ ‫رﻓﺘﺎر اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻗﺮار ﮔﻴﺮﺮﻧﺪ‪.‬ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‬ ‫ﻣﺴﺘﻬﻠﻚ ﻛﻨﻨﺪ و ﺑﻘﻴﻪ اﻟﻤﺎن ﻫﻫﺎ در ﻣﺤﺪوده ر‬ ‫‪‬‬

‫اﻓﺰاﻳﺶ داده ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﭘﺬﻳﺮي در ﺳﺎزه و اﻳﺠﺎد ﻣﻨﺤﻨﻲ ﭼﺮﺧﺸﻲ ﻏﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺶ‬ ‫ي‬ ‫ﺑﺎ ﺗﻤﻬﻴﺪاﺗﻲ در دﺗﺎﻳﻞ و اﺗﺼﺎﻻت و ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺳﺎزه زﻣﻴﻨﻪ ﺷﻜﻞ‬ ‫ﻓﺮورﻳﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻲ‬ ‫درواﻗﻊ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﺑﺎﻋﺚ ﻛﻨﺘﺮل ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﻮﻧﺪﮔﻲ در اﻋﻀﺎ ﻗﺒﻞ از‬

‫‪‬‬

‫ﺗﻤﺎﻣﻴﺖ ﺳﺎزه ﺗﺤﺖ‬ ‫ﺖ‬ ‫ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﻲ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮﺮاي ﺗﻀﻤﻴﻦ اﻳﻨﻜﻪ ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺷﺪﮔﮔﻲ در ﺣﺎل ﺷﻜﻞ ﮔﮔﻴﺮﻳﺴﺖ و‬ ‫ﻘﺎوﻣﺖ و روﻧﺪ ﻢ‬ ‫ﻓﺮاﻫﻢ ﻛﺮدن ﻣﻘﺎ‬ ‫زﻣﻴﻦ ﻟﺮزه ﻗﻮي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻣﻲ ﺷﻮد‬

‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دو اﻧﺘﻬﺎي‬ ‫ﻚ‬ ‫ﻣﺤﻞ ﻣﻔﺼﻞ‬ ‫ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮض ﺗﻤﺮﺮﻛﺰ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ در ﻣﺤ‬ ‫ﺗﺮﻳﻦ ﺗﻘﺮﻳﺐ ﺑﺮاي درﻧﻈﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ رﻓﺘﺎر ﺮ‬ ‫ﺳﺎده ﻦ‬ ‫ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪.‬از اﻳﻦ ه‬ ‫ﺟﺰ در دو اﻧﺘﻬﺎ ﻛﻪ ﻣﻔﻔﺎﺻﻞ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ ﻃﻮل ﺻﻔﺮ ﺷﻜﻞ ﻲ‬ ‫ﻋﻀﻮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺷﺪ‪.‬ﻓﺮض ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ اﻋﻀﺎ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎﻗﻲ ﻣﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺟ‬ ‫ﺷﻴﻮه ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ‬ ‫ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ را ﻫﻢ دﻳﺪ‪.‬‬ ‫ﺪ‬ ‫اﺛﺮات ﺗﻨﺶ ﻫﺎي‬ ‫ﺷﺪﮔﻲ در ﻣﻘﻄﻊ و ت‬ ‫ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻋﻋﻀﻮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﺷﻮد و در آن ﻣﻲ ﺗﻮﻮان اﺛﺮات ﺗﻮزﻳﻊ ﺗﺪﺪرﻳﺠﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﮔﻲ‬ ‫اﺛﺮات ﺮ‬ ‫]‪.[5‬‬

‫ﺻﻮرت اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ‬ ‫ت‬ ‫‪ AISC 2005‬ﻣﻲ ﺗﻮان اﺛﺮﺮات اﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ‬ ‫‪2‬‬ ‫ﻞ ﺳﺨﺖ و ﭘﺮ زﺣﻤﻤﺖ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ ﻣﻄﺎﺑﻖ‬ ‫ﺑﺮاي ﭘﺮﻫﻴﻴﺰ از اﻧﺠﺎم ﻣﺮاﺣﻞ‬ ‫ﻣﻨﻈﻮر ﻋﻼوه ﺑﺮ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﺳﻨﺘﻲ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻣﻲ ﺗﻮان از رروش ﺟﺪﻳﺪ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎ ﻣﻮﺳﻮم‬ ‫ر‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻫﻤﻮار ﻛﻛﺮد‪.‬ﺑﺮاي اﻳﻦ‬ ‫ﺑﻪ روش ﻣﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺳﺎزده اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد‪:‬‬ ‫روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ‬ ‫‪ .1.3‬ش‬ ‫ﻣﺠﺎز اﻋﻼم ﻛﺮد‪.‬‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ )ﺑﺎ ﺣﻔﻆ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﺬﻳﺮي ﻋﻀﻮ( را ز‬ ‫ﻚ‬ ‫ﻣﻌﺮض ﻣﻔﺎﺻﻞ‬ ‫اﺳﺎس اﻋﻀﺎي در ض‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮ س‬ ‫ﻚ‬ ‫از ﺳﺎل ‪ AISC ، 19661‬اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﺰ‬ ‫از ﺳﺎل ‪ 19669‬ﺗﺎ ‪ 1999‬در آﻳﻴﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ‪ AISC‬ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ‪-‬ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺑﻪ ﻧﺤﻮي ﻛﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺤﻮري ﺑﺮ اﺳﺳﺎس ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻋﻀ‬ ‫ﻀﻮ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه‬ ‫ﻜﻪ در روش‬ ‫روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﻲ ﻛﺮد‪ .‬ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ش‬ ‫ﻚ‬ ‫ﺑﺎﺷﺪ‪ ،‬ﺿﺮﺮوري ﺑﻮده اﺳﺖ ﻛﻪ اﻳﻦ ﻋﻤﻞ ﭘﻴﭽﻴﺪﮔﮔﻲ ﻫﺎي ﺑﻴﺸﺘﺮي ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ‬ ‫ﻓﺮض ﮔﺴﻴﺨﺘﮕﻲ در ﻣﻮد ﻛﻤﺎﻧﺶ‬ ‫ﭼﺮاﻛﻪ در اﻳﻦ روش اﺳﺳﺎس ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﺮ ض‬ ‫ﻣﻮﺛﺮ اﺛﺮ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮﺮوﻫﺎي اﻋﻀﺎ در ﺳﻴﻴﺴﺘﻢ ﺳﺎزه اي ﻧﺎﻣﺸﺸﺨﺺ اﺳﺖ ﻛﻪ‬ ‫ﻃﻮل ﺮ‬ ‫ﺗﻚ اﻋﻀﺎ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ددر ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﻣﻮد ﮔﺴﻴﻴﺨﺘﮕﻲ ﺳﺎزه ﻦ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺳﺎزه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮ ﭘﺎﺎﻳﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ‪ K‬ﺗﻚ ﻚ‬ ‫ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻧﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺻﻮرت ﻣﻘﺎوﻣﺖ‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﺤﺎظ ﺿﺮﻳﺐ‬ ‫اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤ‬ ‫ﺖ دﻗﻴﻖ ﺑﺪﺳﺖ ﻧﻴﺎﻳﺪ‪ .‬روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ رروش ﺳﻨﺘﻲ آﻳﻦ ﻧﺎﻣﻣﻪ ﻫﺎي ﻛﻨﻮﻧﻲ ﻣﻴﺒﺎﺷﺷﺪ ﻛﻪ در آن ت‬ ‫ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ‬ ‫ي‬ ‫و‬ ‫ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري(در ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري ااﺟﺰاي ﺳﺎزه ﻟﺤﺎظ ﻣﻣﻲ ﮔﺮدد‪. [1].‬‬ ‫ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ‪) 1‬ﻛﻪ ددر ﻧﺘﻴﺠﻪ آن ﺶ‬ ‫ﻃﻮل ﺮ‬

‫‪ .2.3‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ‬ ‫ﺷﺪ ﻛﻪ ﻣﻮﺟﺐ‬ ‫روش ﺟﺪﻳﺪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪارري اﺳﺘﻔﺎده از آﻧﺎﻟﻴﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﺘﻴﻚ اﻣﻜﺎن ﭘﺬﻳﺮ ﺪ‬ ‫در ‪ AISC-22005‬ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪﺪن روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ش‬ ‫ﺻﻔﺤﻪ اي ﻗﺮار دارﻧﺪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻋﻀﺎ ﻋﻼووه ﺑﺮ اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫اﻳﻦ روش ﺑﺮاي اﻋﻀﺎﺎﻳﻲ ﻛﻪ در ﻣﻌﺮض ﺑﺑﺎرﮔﺬاري درون ﺻ‬ ‫ﺳﻬﻮﻟﺖ ددر اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺷﺪ‪ .‬در ﻦ‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي‬ ‫از راﺑﻄﻪ اﻧﺪرﻛﻨﺸﻲ ﺗﻴﺮ‪-‬ﺳﺘﻮﻮن )‪ (H-1-1‬ﺑﺎ ظ‬

‫‪M n  M p , Pn P ni‬‬

‫اﻧﺠﺎم ﻣﻲ ﮔﻴﺮد‪ .‬ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﺛﺮ ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻟﻲ ﺳﺘﻮن در اﻳﻦ رووش ﺑﺎ اﺿﺎﻓﻪ‬

‫ﻧﻴﺎز اﺗﺼﺎﻻت و‬ ‫ﻣﻨﺪرج در ‪ ،AISC-2005‬ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮرد ز‬ ‫ج‬ ‫ﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد ]‪ .[9‬ﻣﻣﻄﺎﺑﻖ ﺗﻮﺿﻴﺤﺎت آآﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ‬ ‫ﻛﺮدن ﺑﺎررﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﻟﺤ‬ ‫ﺗﻔﺎوت اﺳﺘﻔﺎده اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﻴﺰ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻏﻴﺮ‬ ‫ﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺗﻌﻌﻴﻴﻦ ﻣﻬﻤﺘﺮﻳﻦ ت‬ ‫ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻ‬ ‫ﺖ‬ ‫اﻟﻤﺎن ﻫﺎي ﺳﺎزه اي در اﻳﻦ روش‬ ‫ﺳﺎﻳﺮ ن‬ ‫ﻗﻌﻲ و ﻧﻴﺰ ﺣﺬف ﻧﻴﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ ‪ K‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ)‪ (K=1‬ﺷﻮﻮد‪ .‬ﻃﺒﻖ ‪ AISC‬اﻟﺰاﻣﻣﺎت واﺣﺪي‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺨﺘﻲ ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ اﻋﻀﺎ ﺑﻪ ﺟﺎي ﺳﺨﺘﻲ واﻗﻌ‬ ‫‪،‬‬ ‫ﺳﺒﻪ اﺛﺮات ﻟﺮزه اي وﺿﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ ]‪.[11‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﺤﺎﺳ‬

‫ﺣﻀﻮر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻛﻨﺘﺮل‬ ‫ﻲ‪ ،‬ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻛﺎﻓﻓﻲ از ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﻧﻴﺎﺎز اﺳﺖ و ﭼﻪ در ﺣ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪﺪاري ﭼﻪ در ﻏﻴﺎب ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺗﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﻬﺎﻳﻲ‬ ‫ﻚ ﺳﻴﺴﺘﻢ اﺳﺖ )ﺗﺎ ااز اﻳﺠﺎد ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺷﻜ‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻞ‬ ‫ﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد ﺟﻠﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد(‪ ،‬از ﻣﻣﻼﺣﻈﺎت ﺿﺮوري و ﻣﻬﻢ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‬ ‫ﻟﺤﺎظ ﺗﻤﺎﻣﻲ آﺛﺎر‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ از دﻗﻗﺖ ﺧﻮﺑﻲ در ظ‬ ‫ﻚ‬ ‫ﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ‬ ‫و از ﺑﻴﻦ رروش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ‪ ،‬ﺗﺤﻘﻴﻘﺎت ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﻪ‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻛﻮﭼﻜ‬ ‫دوم ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ ﺑﻨﺎﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺷﻨﺎﺧﺖ ﻛﺎررﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ددر ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﻣﻬﻬﻢ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .[4] .‬در ﻃﺮح ﺳﺎزه اي ﺑﺎ ﺿ‬ ‫ﻣﺮﺗﺒﻪ م‬ ‫ﻜﺘﺮ ﻣﺴﺎوي ﺑﺎ‬ ‫‪ AISC‬ﺑﺮرﺳﻲ ﻣﻲ ﺷﻮﻮد و از اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺧﻮددداري ﻣﻲ ﺷﻮد در ﺣﺎﻟﻲ ﻛﻪ در‬ ‫‪ ، R  3 ،3‬ﻣﻄﺎﺑﻖ ‪ AISC-341-05‬ﻃﺮاﺣﻲ ﺗﻨﻬﻬﺎ ﺗﻮﺳﻂ ﺿﻮاﺑﻂ ‪C‬‬ ‫ﻳﺖ‬ ‫ﻳﮕﺮي از ﻗﺒﻴﻞ‬ ‫ﻼوه ﺑﺮ ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮاﺣﻲ اﻟﺰاﻣﺎت د ي‬ ‫ﻫﻨﮕﺎم ﺿﺮﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ‪ ، R  3 ،3‬ﻋﻼ‬ ‫ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي اﺗﺼﺎﻻت و ‪ ...‬ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺗﺎﻣﻴﻦ ﺷﻜﻞ‬ ‫ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي از ﺧﺮاﺑﻲ ﺳﺎزه در اﺛﺮ‬ ‫اﺳﺎس ‪ ASCE-7‬ﺑﺮاي ﺟﻠ‬ ‫ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜﻪ ﺑﺮ س‬ ‫ﭘﺬﻳﺮي ﺳﻴﻴﺴﺘﻢ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد ﺿ‬

‫‪P  ‬‬

‫ﻲ‬ ‫درﻳﻔﺖ ﻃﺒﻘﺎت ﻧﻴﺰ‬ ‫و ﻛﻨﺘﺮل ﺖ‬ ‫اﻟﺰاﻣﺎﺗﻲ وﺿﻊ ﺷﺪه‬

‫ﺼﺎﻻت ﮔﻴﺮدار و ﻧﻴﻤﻤﻪ ﮔﻴﺮدار در‬ ‫ﮔﻴﺮد ﭼﺮاﻛﻪ ﮔﺮﭼﻪ اﺗﺼ‬ ‫ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮار د‬ ‫اﺳﺖ]‪ .[3‬در ﺑﺮرﺳﻲ ﭘﺎﺳﺦ ﺳﺳﺎزه ﺣﻴﻦ زﻟﺰﻟﻪ ﺿﺮﺮورﻳﺴﺖ رﻓﺘﺎر اﺗﺼﺎﺎﻻت ﺳﺎزه ﻧﻴﺰ د‬ ‫ﺗﻮزﻳﻊ ﻟﻨﮕﺮ در ﻃﻮل ﺗﻴﺮﺮ ﻳﺎ ﺳﺘﻮن ﺗﺎﺛﻴﺮ ﭼﻨﺪاﻧﻲ ﻧﺪارﻧﺪ اﻣﺎ در اﻓﺰﺰاﻳﺶ ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻧﺴﺒﺒﻲ ﻗﺎب و اﺛﺮات‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻳﻊ‬

‫ﻗﺎب ﻣﻮﺛﺮ اﺳﺖ]‪.[10‬‬ ‫‪ P  ‬در آﻧﺎﻟﻴﺰ ب‬

‫‪ .4‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري‬ ‫ي ﺳﺎزه ﻓﻮﻻدي ﺑﻠﻨﺪ‬ ‫ﺑﻠﻨﺪ ﺑﺎر ﻧﺎﺷﻲ از‬ ‫ﻗﺎب ﻫﺎي ﻻﻏﺮ و ﺪ‬ ‫ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪ .‬در ب‬ ‫ﺺ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺛﺮ ﺟﻤﻊ ﺷﻮﻧﺪه ﻧﻴﺮﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري در ارﺗﻔﺎع ﺳﺎزه ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮ‬ ‫در ﺳﺎزه ﻫﻫﺎي ﺑﻠﻨﺪ اﺛﺮ ﻧﻘﺎﻳﺺ‬ ‫ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ در اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر‬ ‫ﻛﻒ ﺳﺎزه ﺷﻮد‪.‬ﺑﻪ ﻦ‬ ‫زﻳﺎدي درﻧﺰدﻳﻜﻲ ﻒ‬ ‫اﺳﺖ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻳﺠﺎد ﻟﻨﻨﮕﺮ واژﮔﻮﻧﻲ ي‬ ‫ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ ﺗﻮزﻳﻊ ﺷﺪه در ﺗﺮازز ﻃﺒﻘﺎت ﻣﻤﻜﻦ ﺖ‬ ‫ﻧﻤﻮدار ﻧﻴﺮو‪-‬ﺟﺎﺑﺠﺎﻳﻲ ﻣﺸﺸﺎﻫﺪه ﻛﺮد‪.‬‬ ‫ر‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ از ﻫﻤﺎن اﺑﺘﺪا در آﻧﺎﻟﻴﺰﺰ ﺳﺎزه ﺗﺎﺛﻴﺮ داده ﺷﺪﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ اﺛﺮ آﻧﺮا ﻣﻲ ﺗﻮان در‬ ‫‪ -1-4‬ﻣﻘﺎ‬ ‫ﻘﺎﻳﺴﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻧﻮاع رووش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ﺳﺎزه ‪ 30‬ﻃﺒﻘﻪ ﻓﻠﺰي‬ ‫اﺳﺖ‪[11]:‬‬ ‫زﻳﺮ در ﻧﺮم اﻓﺰار ‪ OpenSSees‬ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﺳﻲ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺖ‬ ‫در اﻳﻦ ﻣﻘﻘﺎﻟﻪ ﺳﺎزه اي ‪ 30‬ﻃﺒﻘﻘﻪ ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺮ‬

‫‪‬‬

‫دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ‪ 15 :‬ﻓﻮت‬ ‫ارﺗﻔﺎع ﻃﺒﻘﺎت‪ 10 :‬ﻓﻮت و ﻃﻮل ﻫ‬

‫‪‬‬

‫‪)W40x59‬ﺳﺘﻮن ‪ 10‬ﻃﺒﻘﻪ ﭘﺎﻳﻴﻦ(‬ ‫‪) W27x40‬ﺳﺘﻮن ‪ 20‬ﻃﺒﻘﻪ ﺑﺎﻻ( ‪93 ،‬‬ ‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺳﺘﻮن‪07 :‬‬

‫‪‬‬

‫ﻫﺎي ‪ 10‬ﻃﺒﻘﻪ ﭘﺎﻳﻴﻦ(‬ ‫‪) W24x37‬ﺗﻴﺮ ي‬ ‫‪) W21x3‬ﺗﻴﺮ ﻫﺎي ‪ 20‬ﻃﺒﻘﻪ ﺑﺎﻻ( ‪70 ،‬‬ ‫ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﻴﺮ‪333 :‬‬

‫‪ -1-1-4‬ﺑﺎرﮔﺬاري‬ ‫ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ‪ 10kips‬ﺑﻪ اززاي ﻫﺮ ﻓﻮت‬ ‫دﻳﻮار در ﻣﺠﻤﻮع ر‬ ‫ﺑﺎرﮔﺬاري ﺛﻘﻠﻲ ﺑﺎ ﺟﻤﻊ ﺑﺎر ﻫﻫﺎي ﻣﺮده و زﻧﺪه ﺗﻘﺮﺮﻳﺒﻲ روي ﺳﻘﻒ ﻫﻫﺮ ﻃﺒﻘﻪ و اﺿﺎﻓﻪ ﻛﺮدن ﺑﺎر ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ر‬ ‫ي‬ ‫ﻃﻮل ﺗﻴﺮ ﺑﺑﻪ ﻃﻮر ﻳﻜﻨﻮاﺧﺖ ووارد ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺗﻮزﻳﻊ آن ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺗﺮاز ﻃﺒﻘﺎت و ﺑﻪ‬ ‫ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺎ ﺗﺨﻤﻴﻦ وزن ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺳﺎزه و ﺿﺮب ‪ V=C.W‬ﻣﻘﺪار ﺑﺮﺮش ﭘﺎﻳﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1400kkips‬ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﻳﻊ‬ ‫ﺗﺮاز ﺑﺎم ﺳﺎزه وارد ﺷﺪﺪه و در ﺗﺮاز ﻫﺮ ﻪ‬ ‫ﺻﻮرت ﻣﺜﻣﺜﻠﺜﻲ ﺧﻄﻲ ﺑﺎري ﺑﺮااﺑﺮ ‪ 90kips‬ﺑﻪ ز‬ ‫ﻃﺒﻘﻪ ﻧﺴﺒﺘﻲ از اﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﺮش ﭘﺎﻳﻪ ﺑﻪ ﮔﺮه ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ وارد ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺑﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ و ﺟﺎﻧﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﺛﺮ ﻞ‬ ‫ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﺎر ﻫﺎي ﻧﺎﺷﺷﻲ از ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﺳﻲ‪،‬در ﻫﻤﻪ روش ﻫﻫﺎ ﺑﺎر ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.002‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ‬ ‫ﺗﺮاز ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ وارد ﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ت ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺑﻪ ﮔﺮه ز‬ ‫در ﻫﺮ ﺗﺮاز ﺑﻪ ﺻﻮرت‬ ‫ﻣﻮﺟﻮد ر‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﺳﺘﻮن ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ‬ ‫ﺷﻜﻞ ‪ -3‬ﺑﺎررﮔﺬاري ﻗﺎب ﺳﺎززه ‪ 30‬ﻃﺒﻘﻪ و ﻣﻮﻗﻌﻌﻴﺖ ﻫﻨﺪﺳﻲ ن‬ ‫‪ -2-1-4‬آﻧﺎﻟﻴﺰ‬ ‫ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮات ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻧﻴﺮوﻫﺎﺎي داﺧﻠﻲ ﺑﻪ‬ ‫ﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ و اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻃﻮل ﺮ‬ ‫ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻗﺎب ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺣﺎﺻﻞ از آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ دو آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻ‬ ‫ﻛﻤﻚ‬

‫‪P ‬‬

‫ﻣﻮرد ﻣﻘﺎﻳﺴﺴﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬

‫ﺟﺪول ‪ -1‬ﻣﺸﺸﺨﺼﺎت اﻧﻮاع آﻧﻧﺎﻟﻴﺰ اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ‬ ‫ﻧﻮع آﻧﺎﻟﻴﺰﺰ ﻏﻴﺮ‬ ‫ﻚ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ‬

‫اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ‬ ‫ﻪ‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ و ﻣﺪول‬ ‫ﻲ‬

‫ﻧﻮع اﻟﻤﺎن ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪه در‬

‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺗﻨﺶ ﻫﺎ‬ ‫ﺐ‬

‫‪OpenSeees‬‬

‫ﻃﻮل ﻣﻮﻮﺛﺮ‬

‫واﻗﻌﻲ‬

‫‪Elasticc‬‬

‫ﺑﺎ ‪ K  1‬ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬

‫ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺳﺘﻴﻚ‬

‫‪0.9 E , 0.9 Fy‬‬

‫‪Nonlinear Beaam-Col‬‬

‫‪----‬‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﺘﻘﻴﻢ‬

‫‪0.8E‬‬

‫‪Elasticc‬‬

‫ﺑﺎ ‪K  1‬‬

‫‪ OpenSees‬ﻛﻤﻚ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺷﺪ‪ .‬ﺑﺮاي اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ از اﻟﻤﺎﺎن اﻻﺳﺘﻴﻚ ‪ Elasstic BeamColuumn‬و ﺑﺮاي‬ ‫‪O‬‬ ‫ﺑﺮاي اﻧﺠﺎم اﻳﻦ آﻧﺎﻟﻴﺰ از ﻧﺮمم اﻓﺰار‬ ‫ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ اﻧﻮاع آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻫﺎ ﻣﻴﺒﺎﺎﺷﺪ از اﻟﻤﺎن ‪BeamColuumn‬‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮززﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻛﻪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺒﻨﺎي ﺴﻪ‬

‫ﺷﺪه اﺳﺖ]‪.[11‬‬ ‫‪ Nonlinnear‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷ‬

‫‪U‬‬ ‫ﻧﻮع ‪Material Steel 02‬‬ ‫ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﻮﻮﻻدي ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎدهه در ﻧﺮم اﻓﺰار از ع‬ ‫‪ Uniaxial‬ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﺎت زﻳﺮ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‪:‬‬ ‫‪2‬‬

‫)‪(1‬‬

‫‪Fy  50Ksi‬‬ ‫‪K  7200kip‬‬ ‫‪ps / ft‬‬

‫‪E  290000kips / in 2  4176000kipss / ft 2‬‬

‫ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﻫﺎي‬ ‫‪ 1.2DL 1.6EQ‬اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ي ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻴﺐ‬ ‫ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي‬ ‫ﻃﺮاﺣﻲ ﻪ‬ ‫‪1‬‬ ‫‪ -1-2-1-4‬ﺿﺮاﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ‬ ‫‪-‬‬

‫در روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ‪:‬‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﺖ ‪ EI  0.8b EI‬در ﻫﻤﻪ اﻋﻀﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺳﺨﺘﻲ ﺧﻤﺸﻲ آﻧﻧﻬﺎ در ﭘﺎﻳﺪاري ﺟﺎﻧﺒﻧﺒﻲ ﺳﺎزه ﻣﺸﺎرﻛﺖ دارد اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد‪ ).‬ﻛﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ ﻛﺎﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ‬ ‫اﺳﺖ( ‪:‬‬ ‫ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﻛﻛﺎراﻧﻪ در اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ ﺑﺑﺮاي ﻫﻤﻪ اﻋﻀﺎي ﺳﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﺷﺪه ﺖ‬ ‫‪ Pr  0 .5‬‬ ‫‪1 .0‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Py‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪b  ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ Pr  0 .5 ‬‬ ‫‪ 4  Pr  1   Pr ‬‬ ‫‪Py ‬‬ ‫‪Py‬‬ ‫‪Py ‬‬ ‫‪ ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪  1LRF‬‬ ‫‪FD ,‬‬ ‫‪  1 .6  ASD ‬‬

‫)‪(2‬‬ ‫ﺣﺪي ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ ‪ ‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1‬اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺷﺪه اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻃﻃﺮاﺣﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣ‬

‫ﻳﻚ ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺸﻲ ااﺿﺎﻓﻲ ﻟﺤﺎظ ﻣﻲ ﺷﻮد‪ .‬ﻣﻄﺎﺑﻖ‬ ‫‪ Py  AF‬ﻋﻼوه ﺑﺮ ﻣﻘﺪار ‪ 0.8‬ﺑﺎ ﻚ‬ ‫ﺳﺨﺘﻲ ﺧ‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ اﻋﻀﺎ ﺑﺎ ﻧﻴﺮووي ﻣﺤﻮري زﻳﺎد ‪ Pu  0.5Py‬ﻛﻪ ‪Fy‬‬ ‫‪ N i  0.001‬ﺑﻴﺸﺘﺮ وارد ﻛﺮد‪.‬‬ ‫اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﺸﻲ اﺿ‬ ‫ﺗﻮﺿﻴﺤﺎت ﻗﺴﻤﺖ ‪ 2-1-1-2‬ﺑﻪ ﺟﺎي ﻟﺤﺎظ ﻦ‬ ‫ت‬ ‫ﺿﺎﻓﻲ ﻣﻲ ﺗﻮان ﺑﺎرﻫﺎﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﻲ را ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ‪0 Y i‬‬ ‫ﻣﻲ ﺷﻮد ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ازددﻳﺎد ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮرري ﺳﺘﻮن ﻫﺎ‪،‬‬ ‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﺳﻲ و ﻧﻘﺎﻳﺺ اﺟﺮاﻳﻳﻲ ﺑﻪ ﻛﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻲ‬ ‫در اﻳﻦ ﺳﺎﺎزه ﺑﺮاي اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻓﺮﺿﻲ ﻛﻪ ﻪ‬ ‫ﻣﺠﻤﻮع ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻫﺮ ﺗﺮاز ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺎر ﻣﺘﺘﻤﺮﻛﺰ ﺟﺎﻧﺒﻲ‬ ‫ع‬ ‫ﻋﻼوه ﺑﺮ اﻋﻤﺎل ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﺘﻲ ‪ 0.8E‬ﺑﻪ ﺟﺎي ﻣﻣﻘﺪار ‪ 0.002‬ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻫﺮ ﺗﺮاز ﻣﻘﻘﺪار ‪0.003‬‬ ‫ﻲ ﺟﻤﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ‪( N i  0.003Pi ) .‬‬ ‫ﺗﺮاز ﻣﺮﺑﻮﻃﻃﻪ ﺑﻪ ﺑﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻓﻌﻠﻲ‬ ‫‪-‬‬

‫روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮﺮ‬

‫ي اﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ ﻛﺎﻫﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ‬ ‫در روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺑﻪ ﺟﺎي‬

‫‪a‬‬

‫ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ‬ ‫و ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﺑﺮاﺑﺮي ﺗﻘﺮﻳﺒﻲ ﺿﺮاﻳﺐ ‪  a‬و ‪ ،  b‬ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ آآﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ از ر‬

‫ﺷﺪه اﺳﺖ‪( N i  0.0003Pi ) .‬‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ‪0.003‬ﺑﻪ ﺟﺎي ‪ 0.002‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻫﻫﺮ ﺗﺮاز اﺳﺘﻔﺎده ه‬ ‫‪-‬‬

‫روش ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‬

‫ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ دﻳﮕﺮي اﻋﻤﺎل ﻧﺸﺪه‬ ‫ﺣﺪي در ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺑﻪ ﻛﺎر ﻣﻲ رود ﺶ‬ ‫در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮرﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪﻪ ﺟﺰ ﺿﺮاﻳﺐ ‪ 0.9 E , 0.99 Fy‬ﻛﻪ ﺑﺮﺮاي ﻟﺤﺎظ ﺣﺎﻟﺖ ﺣ‬ ‫ﺑﺮاي ﻣﻨﻈﻮر اﻳﻦ‬ ‫ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ در ﺧﻮد آﻧﻧﺎﻟﻴﺰ دﻳﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد و ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ﺿﺮاﻳﺐ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ي‬ ‫ﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻨﺶ ي‬ ‫اﺳﺖ‪ .‬در واﻗﻊ در روش ﺗﻮزﻳﻊ‬ ‫ﻓﻮق ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻼﺻﻪ در ﺷﻜﻞ ‪ 4‬ﻧﺸﺎن دادده ﺷﺪه اﺳﺖ‪:‬‬ ‫‪ ( N i  0.002‬ﻣﻮارد ق‬ ‫‪0‬‬ ‫اﺛﺮات ﻧﻴﺴﺴﺖ‪Pi ) .‬‬ ‫اﺛﺮ ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ )ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ(‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﺎﻧﺒﻲ‬ ‫‪ 0.002‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻫﻫﺮ ﺗﺮاز‬

‫‪(K>1‬‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ )‪1‬‬

‫اﺛﺮ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ‪Tue-aa‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﺎﻧﺒﻲ‬ ‫‪ 0.001‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻫﻫﺮ ﺗﺮاز‬

‫اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫)‪(Elastic‬‬

‫ﻮﻟﻲ(‬ ‫اﺛﺮ ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ )ﻧﺎﺷﺎﻗﻮ‬

‫ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ‬

‫اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﻧﺒﻲ‬ ‫ﻫﺮ ﺗﺮاز‬ ‫‪ 0.002‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﺮ‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم‬ ‫روش ﭘﻲ دﻟﺘﺎ(‬ ‫) ش‬

‫)ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ‪ 0.8E‬و‬ ‫‪(K=1‬‬

‫اﺛﺮ ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ‪Tue-b‬‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎﻧﺒﺒﻲ‬ ‫ﻫﺮ ﺗﺮاز‬ ‫‪ 0.001‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﺮ‬

‫ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻮﻮزﻳﻊ‬ ‫ﭘﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‪0.9E ,0.9Fy‬‬

‫اﺛﺮ ﻋﻴﻮب ﻫﻨﺪﺳﻲ )ﻧﺎﺷﺎﻗﻮﻟﻲ(‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ‬ ‫اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺟﺎ‬ ‫‪ 0.002‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ ﻫﻫﺮ ﺗﺮاز‬

‫ﺷﻜﻞ‪ -4‬اﻧﻮاع روش ﻫﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺮﺗﺒﻪ ددوم ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﻣﺜﺎل‬ ‫ﻞ‬ ‫‪ -3-1-4‬ﻧﺘﺎﻳﺞ‬ ‫‪) W40x59‬‬ ‫در ﻃﺒﻘﻪ اول ﺑﺎ ﺑﻴﺸﺘﺘﺮﻳﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻓﺸﺎري وارده‪ ،‬ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل اﻟﻤﺎن ﺷﻤﺎره ‪ 21‬ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ‪93‬‬ ‫در اﻳﻦ ﻣﻣﻘﺎﻟﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﺮاي ﺳﺳﺘﻮن ﻫﺎي واﻗﻊ ر‬ ‫‪, rx  1.41ft‬‬

‫ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﻜﻞ ‪ 3‬ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪﺪه ‪ ،‬ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﻲ ﻗﺮ‬ ‫‪ ( ry  0.31ft‬ﻛﻪ در ﺷﻜ‬

‫ﺤﻨﻲ ﻧﻴﺮو ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻜﺎنن‬ ‫اﻟﻒ( ﻣﻨﺤ‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ -5‬ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﻧﺘﺎﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻫﺎ در ﻣﻣﻨﺤﻨﻲ ﻧﻴﺮو‪-‬ﺗﻐﻴﻴﺮﻣﻣﻜﺎن‬ ‫ﺷﻜ‬ ‫ﻼوه ﺑﺮ آن اﺛﺮ‬ ‫ﻻﺳﺘﻴﻚ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺎ ‪ E‬و ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ‪ 0.9E‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و ﻋﻼ‬ ‫در ﺷﻜﻞ ‪ 5‬ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﺘﻴﻚ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ ‪ 0..8E‬و ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻ‬ ‫روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻧﻴﺰ درر اﻳﻦ ﺷﻜﻞ دﻳﺪه ﻧﺸﺸﺪه اﺳﺖ‪ .‬ﺗﻔﺎوت اﺧﺘﻼف ﺷﺮوع در ﺳﺳﻪ ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻧﺎﺷﻲ از اﻋﻤﺎل ﺑﺎرﻫﺎي ﺒﻲ‬ ‫‪ K‬در ش‬ ‫ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻓﺮﺿﻲ ‪N i  0.0003Pi‬‬

‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﻧﺎﺷﻲ از اﺧﺘﻼف در ﻣﻴﺰان ﻛﺎﻫﺶ ﻳﺎﻓﺘﻪ‬ ‫در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﺑﺮاﺑﺮ اﻋﻤﻤﺎل ﺑﺎر ‪ N i  0.0002Pi‬در ﺰ‬

‫ﺖ‪ .‬در ﺷﻜﻞ ‪ 5‬ﺑﺎ ﻣﺸﺸﺎﻫﺪه ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮي ﻣﻣﻨﺤﻨﻲ درﻣﺮاﺣﻞ اﻧﺘﺘﻬﺎﻳﻲ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‪ ،‬ﻣﺸﺨﺺ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺎرﮔﺬﺬاري اﻧﺘﺨﺎب‬ ‫ﻳﻜﻲ از روش ﻫﺎ اﺳﺖ‬ ‫در ﻫﺮ ﻜﻲ‬ ‫ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ورود ﺳﺎزه ﺑﻪ ﻣﺮ‬ ‫ﺷﺪه ﺮ‬ ‫ب( ﻲ‬ ‫ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺗﺸﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ‬ ‫ﻴﻚ در دو روش ﻃﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ ﺷﻮد ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﻣﻨﺤﻨﻲ اﻧﺪرﻛﻨﺶ‬ ‫ﻜﻪ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﺑﺮاي اﻳﻨﻜ‬

‫‪M‬‬

‫‪P‬‬

‫‪‬‬

‫) ‪c Pn ( KL ) b M n ( KL‬‬

‫ﻛﻪ ﺷﺎﻣﻞ‬

‫دارﻳﻢ‪:‬‬ ‫ﺸﺎري و ﺧﻤﺸﻲ ﻳﻢ‬ ‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﻲ ﻓﺸﺎ‬ ‫از اﻳﻦ رو ﺑﺮاي ﻦ‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻧﻴﺰ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﻣﻮرد ﻣﻘﻘﺎﻳﺴﻪ ﻗﺮار ﮔﻴﺮد‪ .‬ز‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮ‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ‪:‬‬ ‫روش ل‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺣﻮل ﻣﺤﻮﻮر ‪ y‬ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺸﺎﺎﺑﻬﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ دو ﺳﺳﺮ ﮔﻴﺮدار در ﺟﺪوول ﻣﻮﺟﻮد در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ‪ ،‬در ﺳﺘﻮن ‪ 21‬ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 0.5‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻻﻏﺮي‬ ‫ﺳﺘﻮن ‪ 21‬ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ y‬ﺑﺮاﺑﺮﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ‪:‬‬ ‫‪K L / ry  0.5  10 / 0.31  16.12‬‬

‫)‪(3‬‬ ‫اﺑﺘﺪاي ﺳﺘﻮن ‪ 21‬اﺳﺖ‪:‬‬ ‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻻﻏﺮي ﺳﺘﻮن ‪ 21‬در ﺟﻬﺖ ‪ x‬ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ‪ GB‬ي‬ ‫ﺑﺮاي ﻦ‬

‫‪2 ‬‬ ‫‪I ‬‬ ‫‪ 2.43‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪2 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1 ‬‬ ‫‪10‬‬ ‫‪ L W 40x 593‬‬ ‫‪ 4.7‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ ‬‬ ‫‪ 0.6446 ‬‬ ‫‪I ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ ‬‬ ‫‪ 155 ‬‬ ‫‪ L W 24x 370‬‬

‫)‪(4‬‬

‫‪ EI / L ‬‬ ‫‪G‬‬ ‫‪ EII / L ‬‬

‫‪column‬‬ ‫‪Beam‬‬

‫ي ﺳﺘﻮن ‪ 21‬در ﮔﺮه ‪ 23‬ﻣﻘﺪار ‪ GA23 10‬اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﮔﮔﻴﺮدار ﺑﻮدن اﻧﺘﻬﺎي‬ ‫‪ 21‬ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ ‪:‬‬ ‫از ﻃﺮﻳﻖ رراﺑﻄﻪ ﻣﻨﺪرج در ‪ AISSC‬ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺳﺘﻮن ‪2‬‬ ‫)‪(5‬‬

‫‪1.6  100  4.7  4(10  4.7)  7.5‬‬ ‫‪ 2.52‬‬ ‫‪7‬‬ ‫‪10  4.7  7.5‬‬

‫‪1.6G A G B  4(G A  G B )  7.5‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪G A  G B  7.5‬‬

‫‪K ‬‬

‫‪KL x / rx  2.52 10 /11.41  17.87  KL y / ry‬‬ ‫ﻻﻏﺮي ﺣﻮل ﻣﺤﻮر ‪ x‬ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ‪  KL   17.87ft‬ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﻛﻨﻨﺪه راﺑﻄﻪ اﺳﺖ‪.‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻻ‬ ‫‪x‬‬ ‫ﻛﻪ در ‪ AISC 360- Commentary‬آآﻣﺪه اﺳﺘﻔﺎده‬ ‫‪ Aminmanso‬ﻪ‬ ‫ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﺸﺎري و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ ااﺳﻤﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ از راﺑﻄﻄﻪ ﺳﺎده ﺷﺪه ‪our‬‬ ‫ﺑﺮاي ﻦ‬ ‫‪ W40x59‬ﺑﺎ‬ ‫ﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ ‪ 6‬و ﺟﺪول ‪ AISC Taable 6-1‬ﺑﺮاي ‪93‬‬ ‫ﻣﻲ ﺷﻮد]‪ .[12‬ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ در راﺳﺘﺘﺎي ‪  KL   17.87ft x‬و ﺑﺎ اﺳﺘ‬ ‫‪x‬‬ ‫دروﻧﻴﺎﺑﻲ از ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺟﺪول ﺧﻮﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖ‪:‬‬ ‫)‪(6‬‬

‫‪1‬‬ ‫‪0.9p‬‬

‫‪0‬‬ ‫‪c 0.9‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Pn ‬‬

‫‪1‬‬

‫‪cPn‬‬

‫‪8‬‬ ‫‪8‬‬ ‫‪b 0.9‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Mnx ‬‬ ‫‪9bMnx‬‬ ‫‪90.99bx‬‬

‫‪p‬‬

‫‪bx ‬‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪0‬‬ ‫‪103  Pu‬‬ ‫‪ 0.1611003  kips   Pu c Pn  pPu  0.161‬‬ ‫‪p ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪c Pn  KL ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪9‬‬ ‫‪8‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪1 ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪  0.089 10‬‬ ‫‪1 3  0.1103  kips‬‬ ‫‪k  ft  ‬‬ ‫‪ 0.0899 103  kips  ft  ‬‬ ‫‪bx ‬‬ ‫‪9b M nx  KL ‬‬ ‫‪b M nx  KLL  8‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ M u‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ bx M u  0.1103  M u‬‬ ‫‪ b M nxx  KL ‬‬ ‫‪‬‬

‫)‪( 7‬‬

‫روش آﻧﺎﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ و روش ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ‪:‬‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ‪  KL   10ft‬ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻛﻨﻨﺪه‬ ‫ﻦ‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ ‪ 1‬ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ‪ K x  K y  1‬اﺳﺖ‬ ‫ﻣﻮﺛﺮ در دو ﺟﻬﺖ ﺮ‬ ‫ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﺮ‬ ‫ﻚ‬ ‫در روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ و رووش ﺗﻮزﻳﻊ‬ ‫‪ AISC‬و ﺑﺎ درون ﻳﺎﺑﻲ ﺑﺮاي ﻣﻘﻄﻊ ‪W40x593‬‬ ‫ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺖ‪:‬‬ ‫ﻢ‬ ‫اﺳﺖ‪ .‬از ﺟﺪول ‪ 6-1‬ﻣﻣﻮﺟﻮد در ‪C 360- Commeentary‬‬ ‫راﺑﻄﻪ ﺖ‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪ 0.138 103  kips   Pu c Pn  pPu  0.138 103  Pu‬‬ ‫‪p ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪c Pn  KL‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪K ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪8‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪9‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪1‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ 0.0859 103  kips  ft  ‬‬ ‫‪  0.0859 103  0.0966 103  kipss  ft  ‬‬ ‫‪bx ‬‬ ‫‪M‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪M‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪8‬‬ ‫‪9‬‬ ‫‪b‬‬ ‫‪b‬‬ ‫‪nx  KL ‬‬ ‫‪nx  KL ‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪Mu‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪‬‬ ‫‪ bx M u  0.0‬‬ ‫‪0966 103  M u‬‬ ‫‪ b M nx  KL ‬‬ ‫‪‬‬

‫)‪(8‬‬

‫ﺿﺮب دوﺑﺎره ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﺳﺳﻤﻲ در ‪0.9‬‬ ‫‪ 0.9‬ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪه ﺑﻮد ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ در اﻳﻦ ﻗﺴﺴﻤﺖ ﻧﻴﺎزي ﺑﻪ ب‬ ‫ﻼﺳﺘﻴﻚ در اﺑﺘﺪا ﻣﺪﺪول اﻻﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ ‪9E‬‬ ‫ﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼ‬ ‫ز آﻧﺠﺎ ﻪ‬ ‫ﻧﻴﺴﺖ ﺑﻪ ﻋﻋﺒﺎرﺗﻲ در آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺗﻮﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺿﺮﺮاﻳﺐ ‪ bx‬و ‪ p‬ﻣﻴﺒﺎﺎﻳﺴﺖ در ﺿﺮﻳﺐ ‪ 0.9‬دﻳﮕﺮي ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ در ﻂ‬ ‫ﺷﺮاﻳﻂ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ دو روش ددﻳﮕﺮ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ‬ ‫ﺷﻮد‪ .‬ﺑﺎ ﺟ‬ ‫ﺟﺎﻳﮕﺬاري ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻓﻮﻮق در ﻣﻨﺤﻨﻲ ﻧﻴﺮوﻫﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ‪ ،‬ﻣﻨﻨﺤﻨﻲ‬

‫‪M‬‬

‫‪‬‬

‫‪P‬‬

‫) ‪c Pn ( KL ) b M n ( KL‬‬

‫را ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﺷﻜﻞ ‪ 6‬ﺧﻮاﻫﻴﻢ داﺷﺷﺖ‪:‬‬

‫ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ(‬ ‫ﺧﻤﺸﻲ)ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ‪ K‬و اﺛﺮات ﻋﻴﻮب ﻫﻫﻨﺪﺳﻲ و ﺗﻨﺶ ي‬ ‫ﺷﻜﻞ ‪ -6‬ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ روش ﻫﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ در ﻣﻨﺤﻨﻨﻲ اﻧﺪرﻛﻨﺶ ﻧﻴﺮووﻫﺎي ﻣﺤﻮري و ﺧ‬

‫‪.5‬‬

‫ﻧﺘﺎﻳﺞ‬

‫ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد‪ ،‬در ﺗﻤﺎﻣﻲ اﺳﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎي‬ ‫ﺪ‬ ‫ﻀﺎ در ﺣﻴﻦ وﻗﻮع ززﻟﺰﻟﻪ ﻫﺎي ﺑﺰرگ ﻏﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼﺎدي‬ ‫ﺑﺎﻗﻲ ﻣﺎﻧﺪن ﻣﺼﺎﻟﺢ اﻋﻀ‬ ‫از آﻧﺠﺎ ﻛﻛﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮاي اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻲ‬ ‫ﻟﺮزه اي‪ ،‬ﭘﺲ از ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ي‬ ‫ﻃﺮح ه‬ ‫ﺑﺮاي ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻃﻴﻒ زﻟﺰﻟﻟﻪ‪ ،‬ﻧﻴﺮوﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ اررﺗﺠﺎﻋﻲ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ اﻋﻋﻤﺎل ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ‪ R‬ﺑﻪ ﺣﻮزه ارﺗﺠﺎﻋﻋﻲ وارده ﻣﻲ‬ ‫ﺘﻔﺎده ﻛﺮد در‬ ‫ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ زﻳﺎد اﺳﺘﻔ‬ ‫ي‬ ‫ﺑﺎﻋﺚ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺘﻮﻮان از ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻣﻘﺎوﻣﻣﺖ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﺗﻴﺮ ﻫﻫﺎ در ﺗﺤﻤﻞ‬ ‫ﺷﻮد ‪ .‬در واﻗﻊ ورود ﺑﻪ ﻧﺎﺣﻴﻪﻪ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺚ‬ ‫ﺣﺎﻟﻴﻜﻪ ﺶ‬ ‫ﭘﻴﺶ از اﻳﻦ اﻣﻜﺎن اﺳﺳﺘﻔﺎده از ﺧﻮاص ﻏﻴﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﺒﻮد‪ .‬ﻋﻼوه ﺑﺮ آن ﻧﻴﺎز اﺳﺖ ﺗﺎ اﺛﺮات ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻮززﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﺴﻴﺘﻪ در ﻃﻃﻮل ﻋﻀﻮ در‬ ‫در اﻟﻤﺎن اﺳﺖ‬ ‫اﻓﺰارﻫﺎي ﺧﺎص ﺑﺎ ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ر‬ ‫ي‬ ‫زﻣﺎن ﺑﺮ و ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪ اﺳﺘﻔﻔﺎده از ﻧﺮم‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد‪.‬از آﻧﺠﺎ ﻛﻪﻪ اﻧﺠﺎم آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ اﻣﺮي ن‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ دﻳﺪه ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﻚ‬ ‫ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺑﺮﺮاي ﻟﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺗﻤﻬﻴﺪاﺗﺗﻲ در اﻧﻮاع روش ﻫﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ‬

‫ﺑﻴﻦ اﻟﻤﻠﻠﻲ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻋﻋﻤﺮان‪ ،‬داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﺘﻲ اﺻﻔﻬﺎن‬ ‫ﻧﻬﻤﻴﻦ ﻛﻨﮕﺮه ﻦ‬ ‫اردﻳﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ‪1391‬‬ ‫ﺖ‬ ‫‪21-19‬‬

‫ﺷﻜﻞ ‪ 6‬ﻧﺸﺎن ﻣﻲ دﻫﺪ ﻛﻪ در ﺷﺮاﻳﻂ‬

‫‪M n‬‬

‫‪r‬‬

‫‪M‬‬

‫ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﺑﺰرگ ﺗﺗﺮي از‬ ‫ﺑﺮاﺑﺮ‪ ،‬ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺮ‬

‫‪ Pn‬‬

‫‪Pr‬‬

‫ﻣﻲ ﺷﻮد ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻲ ﻣﻨﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ‬ ‫ﻲ‬

‫داﺷﺖ‪ .‬از ﻃﺮف دﻳﮕﺮ آآﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ ﺗﻘﺮﻳﻳﺐ ﺧﻮب از‬ ‫ﺼﺎدي ﺧﻮاﻫﻴﻢ ﺖ‬ ‫ﻄﻊ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ در ﻧﺘﻴﻴﺠﻪ ﻃﺮﺣﻲ ﻏﻴﺮ اﻗﺘﺼ‬ ‫ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻓﻓﺸﺎري ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻣﻘﻘﺎوﻣﺖ اﺳﻤﻲ ﻣﻘ ﻊ‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﻴﺰ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻗﺘﺼﺎﺎدي و ﻃﺮح ﺑﻬﻴﻨﻪ ﺳﺳﺎزه ﻣﻲ ﺷﻮد‪.‬‬ ‫ﺤﺎظ اﺛﺮات ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﺷﻮدﻛﻪ از ﺑﻴﻦ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ از آآﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﺎ ﻟﺤ‬ ‫ﺟﻬﺖ ﺳﻬﻬﻮﻟﺖ در ﻃﺮح و ﭘﺮﻫﻫﻴﺰ از ﭘﻴﭽﻴﺪﮔﻲ ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد در ﺰ‬ ‫آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ‪AISC‬‬ ‫ﺟﻮد ﻫﻨﻮز ﻃﺒﻖ ﻦ‬ ‫ارﺟﺤﻴﺖ اﺳﺖ‪ .‬اﻣﺎ ﺑﺎ اﻳﻦ وﺟ‬ ‫ﺖ‬ ‫دو روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ و آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺪﺪل ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ‪ ،‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻘﻴﻢ داراي‬

‫اﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻮرﻳﻜﻪ‬ ‫اي در ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺣﺎﻻت ﻫﻨﻮز ﻧﺎﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﺖ‬ ‫راﺑﻄﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺎ اﻟﺰﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه ي‬ ‫ح ﻟﺮزه اي ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ و ﻪ‬ ‫ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح‬ ‫ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد اﻣﺎ در‬ ‫ﻪ‬ ‫ﻻدي در ﻧﻮاﺣﻲ ﻟﺮززه اي ﺑﻪ ﻛﺎر‬ ‫ﺗﺎﻣﻴﻦ ﭘﺎﻳﺪاري ﻗﺎب ﻓﻮﻻ‬ ‫ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ ﺟﻬﺖ ﻦ‬ ‫در ﺗﻔﺴﻴﺮ ‪ AISC-2005‬آﻣﺪهه اﺳﺖ ﻛﻪ ﮔﺮﭼﻪ آآﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻦ‬ ‫ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﻫﺎي ﻟﺮزه اي ﻧﻴﺴﺖ‪ .‬ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻠﻲ از ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ‬ ‫زﻳﺎد ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر اﺳﺖ‪ ،‬ﺑﻪ ﺗﻨﻬﺎﻳﻲ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﻛﻛﻨﻨﺪه ﭘﺎﻳﺪاري ﺖ‬ ‫ﻣﻮاردي ﻛﻛﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ د‬ ‫ﻧﺘﺎﻳﺞ ﺑﻪ ددﺳﺖ آﻣﺪه ﻧﺘﻴﺠﻪ ﮔﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد ﻛﻪ آآﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻧﺘﺎﻳﺞ ﻣﺸﺎﺑﻪ آﻧﺎﻟﻴﺰ دﻗﻴﻖ ﺗﻮزﻳﻊ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ دارد و ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ آن ﺑﺎ روش ﺳﻨﺘﻲ ﻃﻮل ﻣﻣﻮﺛﺮ ﻧﺸﺎن از‬ ‫ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ررا ﻛﺎﻫﺶ ﻣﻲ‬ ‫اﻳﻦ روش در اﻧﻄﺒﺎق ﻛﺎﻣﻞ ﺧﺼﻮﺻﻴﺎت ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ داردد‪ ،‬ﺿﻤﻦ اﻳﻨﻜﻪ اﺳﺘﻔﺎﺎده از آن زﺣﻤﺖ ﻫﻫﺎﻳﻲ ﭼﻮن ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿ‬ ‫ﺑﺮﺗﺮي ﻦ‬ ‫ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﺗﺎﺛﻴﺮي در ﻧﺘﺎﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺛﺮ ﺑﺎﻗﻲ ﻧﮕﺬارد ﻛﻪ در اﻳﻦ ﺻﻮرت ﺑﻪ ﻃﻮر ﺑﺎرز ﻧﺘﺎﻳﺞ آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ و‬ ‫دﻫﺪ‪ .‬در ﻣﻣﻮاردي ﻫﻢ ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ ﺿﺮﻳﺐ ل‬ ‫ﻲ ﻧﺨﻮاﻫﺪ داﺷﺖ‪.‬‬ ‫ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺎ ﻳﻜﺪﻳﮕﺮ ﺗﻔﺎوﺗﻲ‬ ‫ﻃﻮل ﺮ‬ ‫ﺣﻀﻮر ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﻛﻨﺘﺮل‬ ‫ﻲ‪ ،‬ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﻛﺎﻓﻓﻲ از ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﻧﻴﺎﺎز اﺳﺖ و ﭼﻪ در ﺣ‬ ‫آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪﺪاري ﭼﻪ در ﻏﻴﺎب ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ ﻛﻪ ﺑﺮاي ﺗﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎي ﻧﻬﺎﻳﻲ‬ ‫ﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي زﻳﺎد ﺟﻠﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد(‪ ،‬از ﻣﻣﻼﺣﻈﺎت ﺿﺮوري و ﻣﻬﻢ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ‬ ‫ﻚ ﺳﻴﺴﺘﻢ اﺳﺖ )ﺗﺎ ااز اﻳﺠﺎد ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺷﻜ‬ ‫ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﻫﺎي ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫ﻞ‬ ‫دﻫﺪ ﻛﻪ در آﻧﺎﻟﻴﺰ اﻻﺳﺳﺘﻴﻚ و ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ‬ ‫و از ﺑﻴﻦ رروش ﻫﺎي آﻧﺎﻟﻴﺰ ﭘﺎﻳﺪاري ‪ ،‬ﻧﺘﺎﻳﺞ اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﻲ ﺪ‬ ‫ﻚ‪ ،‬آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ از دﻗﺖ ﺧﻮﺑﻲ در ﻟﺤﺎظ ﺗﻤﺎﻣﻲ‬ ‫ﻚ‬ ‫اي)ﻃﺮح ﻏﻴﺮ‬ ‫ﺷﻨﺎﺧﺖ ﻛﺎرﺑﺮد آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻘﻴﻢ در ﻃﺮح ﻟﺮزه ي‬ ‫ﺖ‬ ‫ﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ‬ ‫ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ‬ ‫آﺛﺎر ﻪ‬ ‫اﻻﺳﺘﻴﻚ( ﻣﻬﻢ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و ﺑﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ ﭘﻴﺸﻨﻨﻬﺎد ﻣﻲ ﺷﻮد‬ ‫اﻳﺮان ﺗﺒﺪﻳﻞ ﮔﺮدد‪.‬‬ ‫ﺳﺎزه ﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ن‬ ‫روش ﭘﻴﺸﻔﺮض آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻣﻪ ﻣﻠﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ه‬ ‫ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻧﻴﺰ اﻳﻦ رروش ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ش‬ ‫در ﺚ‬

‫‪ .6‬ﻣﺮاﺟﻊ‬ ‫‪[1] Americcan Institute off Steel Construcction Inc., Steel Construction Manual,‬‬ ‫‪M‬‬ ‫‪13th edd. 2005, Secondd Printing.‬‬ ‫‪S‬‬ ‫‪Assoociation of Ausstralia, Australlian Institute oof Steel Constrruction,‬‬ ‫‪[2] SAA, Steel Structurres, AS4100 Standards‬‬ ‫‪Sydney, Australia.‬‬ ‫‪A‬‬ ‫‪1998.‬‬ ‫‪[3] Americcan Society of Civil‬‬ ‫‪C‬‬ ‫‪Engineerss (ASCE). Miniimum Design Loads‬‬ ‫‪L‬‬ ‫‪for Buildiings and Other Structures.‬‬ ‫‪ASCE/SEII 7-05. ASCE, Reston,‬‬ ‫‪R‬‬ ‫‪VA, 20005.‬‬ ‫‪[4] White, D.W., Surovekk, A.E., Alemdaar, B.N., Changg, C.-J., Kim, Y.D.,‬‬ ‫‪Y‬‬ ‫‪and Kucheenbecker, G.H. “Stability analy‬‬ ‫‪ysis‬‬ ‫‪and designn of steel building frames usingg the 2005 AISC Specification‬‬ ‫‪n.” Internationaal Journal of Steeel Structures, Korean‬‬ ‫‪K‬‬ ‫‪Society off Steel Construcction, 6, pp. 71--91. 2006.‬‬ ‫‪[5]Okazakki,T. Parkolap,M‬‬ ‫‪M. Fahnestock,L‬‬ ‫‪L. “Interface off the Direct Anaalysis Method and‬‬ ‫‪a Seismic Design” ASCE,20‬‬ ‫‪009.‬‬ ‫‪[6] Theodoore V. Galamboos Andrea E. Suurovek, "Structuurl Stability of Steel Conceptss and Applicatioons for Structurral‬‬ ‫‪Engineers",John Wiley & Sons, Inc.,20008.‬‬ ‫‪C‬‬ ‫‪for Meetal Structures,, 6th Ed.,John Wiley & Son‬‬ ‫‪ns, Inc.,‬‬ ‫‪[7] Ziemian, R.D. (ed), Guide to Stabbility Design Criteria‬‬ ‫‪Hoboken, NJ. 2010 .‬‬ ‫‪“ Mixed Finitte Element Form‬‬ ‫‪mulation for Thhree-Dimensionnal Nonlinear Analysis‬‬ ‫‪A‬‬ ‫‪[8] Nukalaa, P.K.V.V. andd White, D.W. “A‬‬ ‫‪of Frames,” Computer Methods‬‬ ‫‪M‬‬ ‫‪in Applied Mechanics and Engineerin‬‬ ‫‪ng, 193, pp. 25007-2545. 2004.‬‬ ‫‪m, Y.D. “A Prottotype Applicatiion of the AISC‬‬ ‫‪C (2005) Stabiliity Analysis andd Design Provissions‬‬ ‫‪[9] White, D.W. and Kim‬‬ ‫‪to Metal Building‬‬ ‫‪B‬‬ ‫‪Structuural Systems,” Report‬‬ ‫‪R‬‬ ‫‪to Metall Building Man‬‬ ‫‪nufacturers Assoociation,Januaryy 2006, pp. 156‬‬ ‫‪6.‬‬ ‫‪2006.‬‬ ‫‪[10] Whitee, D.W. and Nuukala, P.K.V.V. “Recent Advannces in Method‬‬ ‫‪ds for Inelastic Frame‬‬ ‫‪F‬‬ ‫‪Analysiss: Implicatinos for‬‬ ‫‪Design and a Look Towaard the Future,” Proceedings, National‬‬ ‫‪N‬‬ ‫‪Steel Construction‬‬ ‫‪C‬‬ ‫‪Coonference, Ameerican Institute of‬‬ ‫‪o‬‬

‫‪Steel Connstruction, pp.. 43-1 to 45-244. 1997.‬‬ ‫‪[11] Mazzzoni S, McKennna F, and Fenvees GL. Open Syystem for Earthq‬‬ ‫‪quake Engineerring Simulationn User Comman‬‬ ‫‪nd‬‬‫‪Language Manual. Pacifiic Earthquake Engineering‬‬ ‫‪E‬‬ ‫‪Ressearch Center, University‬‬ ‫‪U‬‬ ‫‪of California,‬‬ ‫‪C‬‬ ‫‪Berkeeley, 2006,‬‬ ‫‪mansour, A, “A‬‬ ‫‪A New Approacch for Design off Steel Beam-C‬‬ ‫‪Columns,”Enginneering Journal,, Vol. 37, No.2 ,pp 41‬‬‫‪[12]Aminm‬‬ ‫‪72,AISC,C‬‬ ‫‪Chicago,IL ,20000.‬‬