ري داﻧﺸﮕﺎه ﻳاﻳﻼمم : اﺳﺘﺎن ﻳاﻳﻼمم ﺑﺑﺎ ﻫﻤﻜﺎري ن ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻲ ﺳﺎزﻣﺎن ﻧﻈﺎمم ﻬ ز ن
ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ن ﻣﻘﺮرات ﻲ ﻢ ﺮر ﺑﺮﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻲ ﺑﺮ ﺒ ﻧﮕﺮﺷﻲ ﺮ وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﺎل1387
ﺳﺮﺧﻲ ﻲ ﺮي ﺮ ﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﻣﺠﺘﺒﻲ ﺠ W W W. S A Z E 8 0 8 . C O M
ﭘﺎﻳﻴﺰ 89
اﻟﺰاﻣﺎت ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا )(10-3-10 ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي واﮔﺮا ﺑﻪ دﻟﻴﻞ رﻓﺘﺎر ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﻟﻴﻨﻚ ﻫﺎي ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺷﻜﻞ ﭘﺬﻳﺮي ﺑﻴﺸﺘﺮي ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا دارﻧﺪ.ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﻳﻦ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺎب ﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻫﻤﮕﺮا داراي ﺳﺨﺘﻲ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺧﻮﺑﻲ ﻫﺴﺘﻨﺪ.
ﻣﻜﺎﻧﻴﺰم اﺗﻼف اﻧﺮژي در ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮا
ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﺷﺪه واﮔﺮاي وﻳﮋه )(2-10-3-10 ¾
اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﻗﺎب ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮاي وﻳﮋه وﻗﺘﻲ ﻗﻄﻌﻪ ﭘﻴﻮﻧﺪ در آن ﻣﺴﺘﻘﻴﻤﺎً ﺑﻪ ﺳﺘﻮن وﺻﻞ ﻣﻲﺷﻮد ﺑﺎﻳﺪ ﺑﺎ ﺣﺎﻟﺘﻲ ﻛﻪ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ در ﻣﻴﺎﻧﻪ ﺗﻴﺮ ﻗﺮار ﻣﻣﻲﮔﻴﺮد ،اﺗﺼﺎل ﺗﻴﺮ ﺑﻪ اﺗﺼﺎل ﮔﻴﺮدار ﺑﻪ ﺳﺘﻮن ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮد .در ﺣﺎﻟﺘ ﺳﺘﻮن ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻔﺼﻠﻲ اﺟﺮا ﺷﻮد.
¾
اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺑﻪ ﺗﻴﺮ ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻫﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮔﻴﺮدار ﻳﺎ ﻣﻔﺼﻠﻲ ﺑﺎﺷﺪ .اﮔﺮ اﺗﺼﺎل ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮔﻴﺮدار ﺑﺎﺷﺪ ﺷﻮد. ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷ د ﻧﻈﺮ ﮔ ﻓﺘﻪ ﺑﺎﻳﺪ ددر ﻧﻈ ﻃﺮاﺣﻲ ﺎ ﺪ اﺗﺼﺎل آن ددر ﻃ اﺣ ﻋﻀﻮ و اﺗ ﺎل اﻳﺠﺎد ﺷﺪه ددر ﻋﻀ ﺧﻤﺸﻲ ا ﺠﺎد ﻟﻨﮕﺮ ﺧ ﺸ اﺛاﺛﺮ ﻟﻨﮕ
¾
ﻧﻮع رﻓﺘﺎر ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﻛﻪ در آن ﺑﺮش ﺣﺎﻛﻢ ﺑﺎﺷﺪ ﻳﺎ ﺧﻤﺶ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻘﺴﻴﻢﺑﻨﺪي اﺳﺖ .در آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﺗﻮﺻﻴﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪاي اﻧﺠﺎم ﺷﻮد ﻛﻪ اﻳﻦ رﻓﺘﺎر ﺟﻬﺖ اﻳﺠﺎد ﺷﻜﻞﭘﺬﻳﺮي ﺑﻴﺸﺘﺮ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻃﻮل ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺑﻴﺸﺘﺮ از ﻳﻚ ﭘﻨﺠﻢ ﻃﻮل ﺗﻴﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﻮد .اﻟﺒﺘﻪ اﻳﻦ ﻣﺴﺎﻟﻪ اﺟﺒﺎري ﻧﻴﺴﺖ و ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻳﻚ ﺗﻮﺻﻴﻪ اﺳﺖ )ﺑﺮاي اﺟﺒﺎري ااﺳﺖ((. ﻣﺴﺎﻟﻪ ا ﺎ ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ ااﻳﻦ ﺎﻟ ﻟ واﮔﺮاي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ اﮔ ا ﺎ
ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ)(3-2-2-10-3-10
ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺑﺎﻳﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اي ﻃﺮح ﺷﻮد ﻛﻪ ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در آن ﻛﻤﺘﺮ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﻣﻘﻄﻊ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺮش ﻣﻮﺟﻮد در ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﻋﺎدي روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮدد. ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻧﻴﺰ ﺑﺴﺘﮕﻲ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﻣﻮﺟﻮد در آن دارد. ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺟﻬﺖ راﺣﺘﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻃﺮاﺣﻲ را ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اي ﻃﺮح ﻛﻨﻴﻢ ﻛﻪ اوﻻً رﻓﺘﺎر ﺑﺮﺷﻲ ﺣﺎﻛﻢ ﺑﺮ رﻓﺘﺎر ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺷﻮد و در ﺛﺎﻧﻲ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ از 15درﺻﺪ ﺑﺎر ﻣﺤﻮري ﺗﺴﻠﻴﻢ آن ﺑﻴﺸﺘﺮ ﻧﮕﺮدد.
دوران ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ )(4-2-2-10-3-10
در اﻳﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎﻳﺪ ﻣﻘﺪار ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﺟﺎﻧﺒﻲ ﻗﺎب را ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ واﻗﻌﻲ ﻃﺒﻘﻪ )ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه از ﻧﺮماﻓﺰار ﭘﺲ از ﺿﺮب در ﺿﺮﻳﺐ (0.7Rﻗﺮار داده و ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس دوران ﻧﺴﺒﻲ ﻗﻄﻌﻪ ﻛﺮد.. راﺑﻂ ﺑﻪ ﻣﺎﺑﻘﻲ ﺗﻴﺮ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻛﺮد
ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز دوران ﻫﻢ در ﻗﺴﻤﺘﻬﺎي اﻟﻒ و ب اﻳﻦ ﺑﻨﺪ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ 0.08و 0.02رادﻳﺎن اﺳﺖ .ﺣﺎﻟﺖ اول وﻗﺘﻲ اﺳﺖ ﻛﻪ رﻓﺘﺎر ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺣﺎﻛﻢ اﺳﺖ و ﺣﺎﻟﺖ دوم وﻗﺘﻲ دروﻧﻴﺎﺑﻲ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز را ﺑﺪﺳﺖ ﺑﻴﻨﺎﺑﻴﻨﻲ ﻫﻢ ﻣﻣﻲﺗﻮان از دروﻧﻴﺎﺑ ﺧﻤﺸﻲ ﺣﺎﻛﻢ اﺳﺖ .ﺑﺮاي ﺣﺎﻟﺖ ﺑﻴﻨﺎﺑﻴﻨ اﺳﺖ ﻛﻪ رﻓﺘﺎر ﺧﻤﺸ آورد.
ﻲ ﻮ درﻳﻔﺖ ر ﻛﻨﺘﺮل رﻳ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﺑﻪ ﺮل ﻣﺒﺤﺚ 10ﺑﺑﺎ ﺑﺑﻨﺪ ﺮﺑﻮ ﻳﻦ ﺑﺑﻨﺪ ازز ﺒ درر ﻳ ن ﺳﺨﺖ ﺗﻮان ﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ 2800ﻣﻲ در آﻳﻴﻦ ﻣﻘﺎﻳﺴﻪ اﻳﻦ ﮔﻴﺮي ﺑﻴﺸﺘﺮي ﺑﺮاي ﻛﻨﺘﺮل درﻳﻔﺖ در ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎي واﮔﺮاي وﻳﮋه را ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻧﻤﻮد: 2800 : δ p ≤ 0 . 025 h ⎫ ⎪h ⎪ ⎬ ⎪h ⎭⎪
e L e L
⎧L ⎪⎪ eh δ p ≤ 0 . 08 → δ p ≤ 0 . 08 ⎨ Mabhas 10 − EBF : ⎪ L δ ≤ 0 . 02 → δ ≤ 0 . 02 p ⎪⎩ eh p
ﺳﺨﺖ ﻛﻨﻨﺪه ﻫﺎي ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ )(6-2-2-10-3-10 e
ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺟﺎﻧﺒﻲ در دو اﻧﺘﻬﺎي ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ)(7-2-2-10-3-10 ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﺮاي ﻣﻬﺎر ﻧﻴﺮوﻫﺎي ﻛﻤﺎﻧﺸﻲ ﻣﻮﺟﻮد در ﻧﺎﺣﻴﻪ ﺑﺤﺮاﻧﻲ اﺗﺼﺎل ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ واﮔﺮا ﺑﻪ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ در اﺑﺘﺪا و اﻧﺘﻬﺎي اﺗﺼﺎل ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﺟﺎﻧﺒﻲ از ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺟﺎﻧﺒﻲ و ﭘﻴﭽﺸﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﺷﻮد.. ﺟﻠﻮﮔﻴﺮي ﺷﻮد
ﺗﻴﺮ ﺑﺮﺷﻲ ﺧﺎرج از ﭘﻴﻮﻧﺪ )(3-2-10-3-10 اﻳﻦ ﺗﻴﺮ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺗﻼش ﻫﺎي ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺎر ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﺗﻼش ﻫﺎي ﻧﺎﺷﻲ از ﺑﺮﺷﻲ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 1.25ﺑﺮاﺑﺮ ﻗﺮارر ﺗﻴﺮ ﺮ ﻦ ﺮ ﻣﺤﻞ ﻧﻘﻄﻪ ﻋﻄﻒ اﻳﻦ آن ﻞ در ن ﺿﻮاﺑﻂ 3-2-2-10-3-10ﻛﻪ ر ﻖ ﻮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ،ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻲ ﺗﻴﺮﺮ ﭘ ﻮ ﺑﺮﺷﻲ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﺮ ﺮ داده ﻣﻲ ﺷﻮد ،ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻤﻮد.ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﻮﺟﻮد ﺗﻴﺮ 1.15ﺑﺮاﺑﺮ ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﺼﻞ 1-10ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ.
ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ: ﻣﻨﻈﻮر ﺎ ﺑﺮاي ااﻳﻦ ﻈ ا Vvﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺮﺷﻲ ﺗﻴﺮ ﭘﻴﻮﻧﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد ﺳﭙﺲ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻔﺼﻠﻲ ﻳﺎ ﮔﻴﺮدار ﺑﻮدن ﺗﻜﻴﻪ ﮔﺎه ﺗﻴﺮ و اﻧﺘﻬﺎي ﻔ ﻠ ﺣﻮل اﻧﺘ ﺎ ﻟﻨﮕﺮ ل ﺗﻌﺎدل ﻟﻨﮕ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗ ﺎدل ﻧﻮﺷﺘﻦ ﺎدﻟﻪ وارد ﺑﺮ ﺗﺗﻴﺮ ﺎﺑﺎ ﻧ ﺷﺘ ﺛﻘﻠﻲ ا د زﻧﺪه ﺛﻘﻠ ﻣﺮده و زﻧﺪ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺎﺑﺎر د ﻧﻈﺮ ﮔ ﻓﺘ ﺎﺑﺎ ددر ﻧﻈ ﻣﻔﺼﻠﻲ ﺗﻴﺮ ،ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻋﻤﻮدي ﻧﻴﺮوي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ و ﺑﻪ ﺗﺒﻊ آن ﻧﻴﺮوي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ را ﺑﻪ دﺳﺖ آورد.
ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي و اﺗﺼﺎﻻت آﻧﻬﺎ)( 4-2-10-3-10 اﻟﻒ-ﻻﻏﺮي اﻋﻀﺎي ﻗﻄﺮي ﻧﺒﺎﻳﺪ
KL E ≤ 4.23 از ≈ 125 r Fy
ﺗﺠﺎوز ﻛﻨﺪ.
ﻣﻲ ﻮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻲ ﺑﺮاﺑﺮﺮ ﻳﻚ درر ﻧﻈﺮﺮ ﺮ واﮔﺮا ﺮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪﻫﺎي و ﺮ ،در ﻬ ر ﻗﻄﺮي K ،ر ﻣﻮﺛﺮ اﻋﻀﺎي ﺮ ﻃﻮل ﻮ ﺮ ﺿﺮﻳﺐ ﻮل ب -ﺮ ﺷﻮد. پ-ﻗﻄﺮي ﻫﺎ ﺑﺎﻳﺪ داراي ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻓﺸﺮده ﺑﺎﺷﻨﺪ: ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻫﺎي ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه از دو ﻳﺎ ﭼﻨﺪ ﻧﻴﻤﺮخ ،ﺑﺎﻳﺪ ﺿﻮاﺑﻂ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه ﻛﻪ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﻧﻴﺮويده ﻧ ﺎ ﻨﺪ ﮔﻴﺮﻧﺪ ارا آ ﻗﺮار ﻣﻲ ﮔ ﻧﺪ ﻓﺸﺎري ﻗ ا ﻓﺸﺎ ي ﻧﻤﺎﻳﻨﺪ. ﺑﺮآورده
)
'r
(l r ) ≤ 3 (KL
ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺘﻲ ﻻﻏﺮي ﻧﻴﻤﺮخ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺗﻨﻬﺎﻳﻲ در راﺑﻄﻪ روﺑﺮو ﺻﺪق ﻛﻨﺪ: ث-وﺻﻠﻪ اﺟﺮاي ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪي ﻧﺒﺎﻳﺪ در ﻳﻚ ﻣﻘﻄﻊ ﭘﻴﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﺷﻮﻧﺪ .ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ وﺻﻠﻪ ﻋﻀﻮ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ ﻧﺒﺎﻳﺪ در دو اﻧﺘﻬﺎي آن ﺻﻮرت ﮔﻴﺮد. Brace
ت-زاوﻳﻪ ﺑﻴﻦ ﻣﻬﺎرﺑﻨﺪ و ﺗﻴﺮ ﺑﻴﻦ 30ﺗﺎ 60درﺟﻪ ﺑﺎﺷﺪ:
30 0 ≤ θ ≤ 60 0
4
ﺑﺨﺶ ﺳﻮم : روش ﺣﺪي AISC 360-05ﺑﻪ ش ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ و 360 05 ﻂ ﺚ ﺿﻮاﺑﻂ اﺳﺎس ﺿ ا ﻓﻮﻻدي ﺑﺮ ا ﺎ ﻫﺎي ﻓ ﻻ ﺳﺎزه ﺎ ﻃﺮاﺣﻲ ﺎ ﻃ ا LRFDدر ETABS ﺑﺮاي ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻧﻮع آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ AISC 360-05ددر ETABSﺑﻪ ﺑﺨﺶ Options > Preferences > Steel
Frame Designﻣﺮاﺟﻌﻪ ﻛﻨﻴﺪ. در ﺟﻌﺒﻪ ،Design Provisionﻣﻲ ﻻدي راا از ﺑ ﻦ ﺑﻴﻦ ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎي ﻓﻓﻮﻻدي ش ﻃ اﺣ ان روش ﺗﺗﻮان دو ﮔﺰﻳﻨﻪ ASD , LRFDاﻧﺘﺨﺎب ﻧﻤﻮد. ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﻘﻠﻴﻞ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﻴﺶ ﻓﺮض در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ AISC360-05ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﻮردد ﻧﻈ ﻣﻘﺎدﻳﺮ ﻣﻮ داردد ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﻳ ETABSوﺟﻮد دا ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ اﻧﻄﺒﺎق دارﻧﺪ.
ﻟﺤﺎظ اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي
System Cdﺿﺮﻳﺐ اﻓﺰاﻳﺶ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ اﺳﺖ ﻛﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮﺷﻜﻞ اﻻﺳﺘﻴﻚ را ﺑﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺷﻜﻞ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺗﺒﺪﻳﻞ ﻣﻲ ﻛﻨﺪ و ﺮﻳﺐ درر ﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ 2800اﻳﻦ ﺑﻖ آﻳﻴﻦ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﻪ روش ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز
ﺑﺮاﺑﺮ0 . 7 R w
ﻧﻬﺎﻳﻲ ﻲ ي ﻬ ﻲ درر ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻃﺮاﺣﻲ و درر ﺮ ﺑﺮاﺑﺮ 0 .7 R uاﺳﺖ System Rﻣﻌﺮف ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزه در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ ﻛﻪ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮه ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ،آن را وارد ﻛﺮد . روﺑﺮوي ﮔﺰﻳﻨﻪ Seismic Design Categoryﻳﻚ ﺟﻌﺒﻪ ﻛﺸﻮﻳﻲ وﺟﻮد دارد ﻛﻪ داراي ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎي ،B ،A
ﻫﺎﻳﻲ ﻛﻪ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﺎﺧﺘﻤﺎنﻫﺎﻳ E ،D ،Cو Fاﺳﺖ .ﻫﻤﺎﻧﻄﻮري ﻛﻪ در راﻫﻨﻤﺎي ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ذﻛﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﺮاي ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻧﻬﺎﻳﻲ آﻧﻬﺎ 3ﻳﺎ ﻛﻤﺘﺮ اﺳﺖ ،ﻣﻲﺗﻮان Aﻳﺎ Bﻳﺎ Cرا اﻧﺘﺨﺎب ﻛﺮد و ﺑﺮاي ﺣﺎﻻﺗﻲ ﻛﻪ ﺿﺮﻳﺐ ﻣﺬﻛﻮر ﺑﻴﺸﺘﺮ از 3 ﺗﻮان Dﻳﺎ Eﻳﺎ Fرا ﺑﺮﮔﺰﻳﺪ ﺗﺎ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺧﻮدﻛﺎر ﺿﻮاﺑﻂ ﺧﺎص ﻟﺮزه اي را ﺑﺮاي ﺳﺎزه اﻋﻤﺎل ﻣﻲﺗﻮان ﺑﺎﺷﺪ ﻣﻲ ﻣﻲﻛﻨﺪ.
ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎرﮔﺬاري ﺣﺎﻻت ﺣﺪي در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ و AISC 360-05 ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ
AISC360-05ﻣﻮﺟﻮد در ETABS
اﻣﺎ در ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد ا ﺎ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺎ آﻧﻬﺎ در ﺣﺪ ﺎ ﺑﺮاي آ ﺎ زﻟﺰﻟﻪ ا ﻫﺎي ،AISCﻧﻴﺮوي ﻟ ﻟ ﺑﺎرﻫﺎي آآﻳﻴﻦ ﺎﻧﺎﻣﻪ ﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺎ ﺎ در ﻛ آﻳﻴﻦﻧﺎﻣﻪ ﻣﻠﻲ ﻛﺸﻮرﻣﺎن ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺣﺪ ﺑﻬﺮهﺑﺮداري ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲﺷﻮد .ﺑﻪ ﻫﻤﻴﻦ ﺟﻬﺖ ﻧﻤﻲﺗﻮان از اﻓﺰاﻳﺶ ﺿ ﺑﺎرﻫﺎ و ﺎﻳﺎ اﻓﺰا ﺶ اﻓﺰاﻳﺶ ﺎ ﻫﺎ ﺻﻮرت اﻓﺰا ﺶ ﺑﻪ ت ﺑﺎرﻫﺎي زﻟﺰﻟﻪ ﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﺎ ﻫﺎ ﺟﺰ ﺑﺎﺎ ﺗﻐ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺰ ﻓﺮض ﻧﺎ ﻪ ﺶﻓ ض ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺎ ﻫﺎ ﺗﻛ ﺿﺮﻳﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﭘﻴﺶ زﻟﺰﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻛﺮد.
اﺛﺮات ﺧﻄﺎﻫﺎي اﺟﺮاﻳﻲ در ﺑﺎرﮔﺬاري Notional Loads ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺧﻴﺎﻟﻲ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر زﻳﺮ ﺑﻜﺎر ﻣﻲ روﻧﺪ : ﻲ ﺷﺪه ﺶ ﺑﻴﻨﻲ ﻲ ﭘﭘﻴﺶ ي ﺛﻘﻠﻲ ﺑﺎرﻫﺎي ﻦ ر ﻲ درر ﺣﻴﻦ اﺟﺮاﻳﻲ ي ﺮ ﻟﺤﺎظ ﺧﻄﺎﻫﺎي اﺛﺮ ﻧﻮاﻗﺺ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺧﺎﺻﻴﺖ ﻏﻴﺮ اﻻﺳﺘﻴﻚ ﺑﻪ دﻟﻴﻞ ﻋﺪم ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺧﺮوج از ﻣﺤﻮرﻳﺖ و ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻋﻀﻮ ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺲ ﻣﺎﻧﺪ ﻛﻪ در ﺗﺤﻠﻴﻞ رخ ﻣﻲ دﻫﺪ
ﺑﺎرﻫﺎي ﻓﺮﺿﻲ ﺑﺎﻳﺪ در راﺳﺘﺎﻳﻲ ﺑﻜﺎر روﻧﺪ ﻛﻪ ﻧﺎﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺮﻳﻦ اﺛﺮ در ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﮔﺬاري ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه را داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ. اﻳﻦ ﺑﺎر ﺷﺎﻣﻞ ﺑﺎرﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ و ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﻌﺎدل 0.002ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ ﺿﺮﻳﺒﺪار اﻋﻤﺎل ﺷﺪه ﺑﻪ ﻃﺒﻘﻪ و در دو اﻣﺘﺪاد اﺻﻠﻲ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺠﺰا ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ . اﻳﻦ ﺑﺎر ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺎ ﻟﺤﺎظ ﺟﻬﺎت ﻣﺜﺒﺖ و ﻣﻨﻔﻲ ودر دو راﺳﺘﺎ ﻣﺠﻤﻮﻋﺎ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد 8ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺑﻪ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺳﺎﺑﻖ اﻓﺰوده ﺷﻮد.
ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر در ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد دو ﺑﺮاﺑﺮ ﺣﺎﻟﺖﻫﺎي ﺑﺎر ﺛﻘﻠﻲ ،ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر از ﻧﻮع ﻣﺠﺎزي ﺗﻌﺮﻳﻒ ﻣﻲﮔﺮدد .ﺑﺮاي اﻋﻤﺎل ﺑﺎر ﻣﺠﺎزي ﺑﻪ Modify ﺳﭙﺲ ﺑﺮ روي دﻛﻤﻪ y Lateral اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه و ﭙﺲ ب ﻮن Auto Lateral Load در ﺳﺘﻮن ﮔﺰﻳﻨﻪ Autoر ﺳﺎزه ﺰﻳ ز
Loadﻛﻠﻴﻚ ﻛﺮده ﺗﺎ ﺻﻔﺤﻪ ﺟﺪﻳﺪي ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﻜﻞ زﻳﺮ ﻇﺎﻫﺮ ﺷﻮد و در آن ﺗﻨﻈﻴﻤﺎت ﻻزم اﻧﺠﺎم ﮔﺮدد:
ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺣﺪاﻗﻞ 4ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎر ﻣﺠﺎزي ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﻮد:
NDx , NDy , NLx , NLy داده ﻣﻲ ﺷﺮﻛﺖ ا ﺛﻘﻠﻲ ﺷ ﻛ ﻫﺎي ﺛﻘﻠ ﺑﺎرﻫﺎي ﺎﺑﺎر ﺎ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺎ ﺎ ﺗﻨﻬﺎ در ﻛ ﻛﻛﻪ ﺎ ﺷﻮﻧﺪ
ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻴﺎز ﻣﻣﻲﺑﺎﺷﺪ: ﺟﻤﻌﺎ ﺑﻪ 40ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎر ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣ ﺟﻤﻌﺎً
1.4D+1.4NDx , 1.4D-1.4NDx 1.4D+1.4NDy , 1.4D-1.4NDy 1.25D +1.5L+ +1.5NLx 1 25D +1 5L+ 1.25NDx 1 25NDx +1 5NLx 1.25D +1.5L - 1.25NDx - 1.5NLx 1.25D +1.5L+ 1.25NDy + 1.5NLy 1.25D +1.5L - 1.25NDy - 1.5NLy
D+1.2L +1.2Exp+0.36Ey / D+1.2L - 1.2Exp+0.36Ey / … D+1.2L +1.2Exp-0.36Ey / D+1.2L – 1.2Exp-0.36Ey ,
ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ و AISC 360-05 ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ
S DS
ﺷﺘﺎب ﻃﻴﻔﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺮاي ﭘﺮﻳﻮد ﻫﺎي ﻛﻮﺗﺎه
زﻟﺰﻟﻪ ﻢ زﺰ ﻣﻮﻟﻔﻪ ي ﻗﺎﺋﻢ اﺛﺮ ﻮ ﻛﺮدن ﺮ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ ﺮ ن اﺳﺖ ﻛﻪ ﺮ ي ﺑﻜﺎر ﻣﻲ رود و در ﺿﺮﻳﺐ ﺑﺎر ﻣﺮده در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﻣﻲﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺎﺷﺪ. از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ در آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ 2800ﭼﻨﻴﻦ اﺛﺮي وﺟﻮد ﻧﺪارد ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﻗﺮار ﺷﻮد. داده ﺷ د داد
ﻣﻘﺪار اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ در ﻗﺴﻤﺖ > Define Special Seismic Load Effectsاز ﻃﺮﻳﻖ ﮔﺰﻳﻨﻪ ) (DL Multiplierﻗﺎﺑﻞ ﺗﻐﻴﻴﺮ اﺳﺖ.
AISC360-05ﻣﻮﺟﻮد در ETABS
ﺟﻬﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ETABSدر اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﻨﻄﺒﻖ ﺑﺎ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ،AISC360-05از 1.2ااﺳﺖ ﻛﻛﻪ در ﻳﻚ ﺿﺮﻳﺐ 1 2 داراي ﻚ زﻟﺰﻟﻪ ا ا ﺣﺎﻻت ﺣﺪي ،ﺎﺑﺎر ﻟ ﻟ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﻪ روش ﺎﻻ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺎﻓ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺎ ﺎ آآﻧﺠﺎﺎ ﻛﻛﻪ در ﻛ ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ وﺟﻮد ﻧﺪارد دو راه ﺣﻞ وﺟﻮد دارد : وارد ﻛﻨﻴﻢ ﻴﻢ ﺑﻴﺸﺘﺮ و ر زﻟﺰﻟﻪ ررا %20ﺑﻴ ﺮ • ﻳﻳﺎ ﻣﻘﺪارر ﺑﺑﺎرر ز ﺰ • ﻳﺎ ﻣﻘﺪار ﺿﺮﻳﺐ Ω 0را ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ در ﺿﺮﻳﺐ 1.2ﺿﺮب ﻛﻨﻴﻢ. ﺿﺮﻳﺐ Systemااﺳﺖ ﻛﻛﻪ ﺿ دﻳﮕﺮ S stem Rho ﺿﺮﻳﺐ ﮕ ﺿ وارده ﺑﺮاي ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﻋﺎدي آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ. IBCﻴﺒ
ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ در ﻛﺎدر ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در ﮔﺰﻳﻨﻪ Program Calculatedاﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮد ،ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻃﺒﻖ رواﺑﻂ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ IBCﺿﺮﻳﺐ Rhoرا ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻲ ﻧﻤﺎﻳﺪ.
ﻣﺸﺎﺑﻪ Rho ﺿﺮﻳﺒﻲ ﺸﺎ آﻧﺠﺎ ﻛﻛﻪ در 2800ﺿ ااﻣﺎﺎ ااز آﻧ ﺎ وﺟﻮد ﻧﺪارد ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﻣﻘﺪار ﭘﻴﺶ ﻓﺮض ﺑﺮاﺑﺮ 1را ﻢ. ﭘﺬﻳﺮﻳﻢ ﻣﻲ ﭘ ﺮ ﺿﺮﻳﺐ ﻲ اﻳﻦ ﺮ ﺑﺮاي ﻦ ﺮ
AISC360-05ﻣﻮﺟﻮد در ETABS
ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ
≅ ﻟﺤﺎظ اﻟﺰاﻣﺎت ﻃﺮح ﻟﺮزه اي ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از AISC 360-05
ﺑﻨﺎﺑﺮاﻳﻦ ﺗﻮﺻﻴﻪ ﻣﻲﺷﻮد ﺑﺮاي ﻛﺎرﻫﺎي اﺟﺮاﻳﻲ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺎﺑﺎ ﺧﻮد ﻧﺎ ﻳﺎﻓﺘﻪ ﺧ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺎﻓ ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺎﺑﺎر ﺗﺸ ااز ﺗ ﻛ ﺎ ﻟﺤﺎظ اﺻﻼﺣﺎت ذﻛﺮ ﺷﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد و ﺑﺎ ﻧﻤﻮدن ﮔﺰ ﻨﻪ ﺎل ﻧ دن ﮔﺰﻳﻨﻪ Include Special ﻓﻓﻌﺎل Seismic Design Dataاز ﻗﺎﺑﻠﻴﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ در ﻟﺤﺎظ ﺧﻮدﻛﺎر ﺗﺮﻛﻴﺐ ﺑﺎرﻫﺎي ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ در ﻃﺮاﺣﻲ ﺑﺎ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ AISC360-05اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد. ﻧﻤﻮد.
ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻓﺸﺮده و ﻓﺸﺮده ﻟﺮزه اي در ﻃﺮاﺣﻲ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ETABSﺑﺎ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ AISC 360-05 ﺑﺮاي ﺳﺎﺧﺖ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺟﻔﺖ IPEﺳﺘﻮن و ﺟﻔﺖ ﻧﺎوداﻧﻲ ﺑﺎدﺑﻨﺪﻫﺎ اﻣﻜﺎن ﻓﺮاﺧﻮاﻧﻲ اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻃﻊ در ETABSﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اي ﻛﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ آﻧﻬﺎ را ﻓﺸﺮده ﺗﺸﺨﻴﺺ دﻫﺪ ،وﺟﻮد ﻧﺪارد و در ﻫﺮ ﺳﻪ ﺣﺎﻟﺖ زﻳﺮ اﻳﻦ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻏﻴﺮﻓﺸﺮده ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ: ﺳﺎﺧﺖ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮﻣﻲ ،General،ﺑﺎ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺳﺎﺧﺖ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ Section Designer
اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺎﻳﻞ ﻫﺎي آﻣﺎده ﻣﻘﺎﻃﻊ اﻳﺮاﻧﻲ ﻛﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮﻣﻲ ﻳﺎ Generalﻫﺴﺘﻨﺪ.
در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ﻫﺮ ﺳﻪ روش ﻓﻮق ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻣﻘﻄﻊ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮﻣﻲ ،General ،ﻣﻲ ﺷﻨﺎﺳﺪ و... oﻇﺮﻓﻴﺖ ﺧﻤﺸﻲ و ﺑﺮﺷﻲ اﻳﻦ ﮔﻮﻧﻪ ﻣﻘﺎﻃﻊ در ETABSﺑﻪ ﻧﺤﻮ ﻣﻨﺎﺳﺒﻲ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻲ ﺷﻮد. oدر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺧﻤﺸﻲ اﺳﻤﻲ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﻲ ﺗﺴﻠﻴﻢ ﺑﻪ ﺟﺎي ﻟﻨﮕﺮ ﭘﻼﺳﺘﻴﻚ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮد oو در ﻛﻨﺘﺮل ﻣﻘﺎﻃﻊ ﻟﺮزه اي ،ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ETABSاﻳﻦ ﻣﻘﺎﻃﻊ را ﻏﻴﺮ ﻓﺸﺮده داﻧﺴﺘﻪ و آﻧﻬﺎ را ﻃﺮاﺣﻲ ﻧﻤﻲ ﻛﻨﺪ.
ﺗﻨﻬﺎ راه ﺣﻞ اﻳﻦ اﺳﺖ ﻛﻪ ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺟﻔﺖ ﻳﺎ ورق دار را ﺑﺎ ﻣﻘﺎﻃﻊ Iﺷﻜﻞ ﻳﺎ اﺷﻜﺎل ﻫﻨﺪﺳﻲ دﻳﮕﺮ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي ﺷﻮد. ﻣﻲ ﻮ ﭘﺬﻳﺮ ﻲ اﻣﻜﺎن ﭘ ﻳﺮ ﺗﺮي ن ﺻﻮرت رراﺣﺖ ﺮي Properﺑﺑﻪ ﻮر ﻲ ﻣﺎﻧﻨﺪ p ي ﻛﻤﻜﻲ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎي ﻛﺎر ﺑﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده زاز ﺑﺮ اﻳﻦ ر ﻴﻢ.ﻛﻪ ﻳﻦ ﻛﻨﻴﻢ
ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻃﺮاﺣﻲ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ در ﺳﻄﺢ ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺗﻘﺮﻳﺒﺎ 1.4ﺑﺮاﺑﺮ ﻧﻴﺮوي زﻟﺰﻟﻪ ي ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز اﺳﺖ: ﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از رﻓﺘﺎر ﺳﺎزه ددر ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي ﻧﻬﺎﻳ ﺿﺮﻳﺐ ﻓﺘﺎ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﻌﻴﻴﻦ ﺿ ﻳﺐ ﻃﺮﻳﻖ ﻣﻣﻲ ﺗﻮان ﺗﺼﺤﻴﺢ ﻣ ﺑﻮط ﺑﻪ دو ﻃ ﻳﻖ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه در ﻣﺒﺤﺚ ﺷﺸﻢ ﻣﻘﺮرات ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن ﻛﻪ در ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺗﻌﺮﻳﻒ ﺷﺪه اﻧﺪ داد:: را اﻧﺠﺎم داد ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺿﺮﻳﺐ رﻓﺘﺎر ﺳﻄﺢ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺮ 1.4 ﺿﺮب ﺿﺮاﻳﺐ ﺑﺎر زﻟﺰﻟﻪ در ﺗﺮﻛﻴﺒﺎت ﺑﺎر ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در 1.4
ABI ABI = W W Rw Ru 1 .4
= V u = CW V u = 1 . 4 C .W
Rw 1 .4
= Ru
ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي : اﻟﻒ -ﺗﻴﺮ ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﺗﻴﺮﻫﺎ ﺟﻬﺖ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﺸﺨﺼﺎت اﻋﻀﺎ از ﻣﻨﻮي Design > SFD > View/Revise Overwritesﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻮردي ﻧﻴﺎز ﺑﻪ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﻘﺪار ﭘﻴﺶﻓﺮض داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﺗﻨﻈﻤﻴﺎت ﻧﻤﺎﻳﻴﻢ:: وارد ﻣﻲﻧ ﺎﻳ ﻃﻪ ارا ا د ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑ ¾ از آﻧﺠﺎ ﻛﻪ در ﺳﺎزه ﺗﻴﺮﻫﺎ درون ﺳﻘﻒ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ و ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﺎﻣﻞ ﻣﻬﺎر ﺟﺎﻧﺒﻲ دارﻧﺪ ﻣﻲﺑﺎﻳﺴﺖ ﻓﺎﺻﻠﻪي ﺗﻜﻴﻪﮔﺎهﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ را ﺑﺮاي ﺗﻴﺮﻫﺎ در ETABSﺗﺼﺤﻴﺢ ﻧﻤﻮد .ﺑﺮاي اﻳﻦ ﻣﻨﻈﻮر در ﺟﻠﻮي ﻋﺒﺎرت ) Unbraced Length ratio (LTBﻃﻮل آزاد ﺑﺮاي ﻛﻤﺎﻧﺶ ﺟﺎﻧﺒﻲ -ﭘﻴﭽﺸﻲ ﻳﺎ ﻫﻤﺎن ﻓﺎﺻﻠﻪي ﺗﻜﻴﻪﮔﺎهﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ ﺗﻴﺮﻫﺎ را ﺑﺮاﺑﺮ ﻣﻘﺪار ﻛﻮﭼﻚ ﺑﺮاي ﻣﺜﺎل 0.01وارد ﻢ. ﻛﻨﻴﻢ ﻛﻨ ¾ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺿﻮاﺑﻂ ﻃﺮح ﻟﺮزهاي ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﻲﺑﺎﻳﺴﺖ در اﺷﻜﺎل ﺿﺮﻳﺐ OverStrength Factorرا در ﺗﻴﺮﻫﺎ ،ﺳﺘﻮنﻫﺎ و ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﻫﺎ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺑﻪ 1.15ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻳﺎﺑﺪ.
ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي : ب -ﺳﺘﻮن ﭘﺲ از اﻧﺘﺨﺎب ﺳﺘﻮنﻫﺎ ﺟﻬﺖ ﺗﻐﻴﻴﺮ ﻣﺸﺨﺼﺎت اﻋﻀﺎ از ﻣﻨﻮي ﺗﻨﻈﻤﻴﺎت Designﻈ ﺎ D i > SFD > Vi View/Revise /R i Overwrites O it ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ را وارد ﻣﻲﻧﻤﺎﻳﻴﻢ: ¾ ﺑﺮاي ﻟﺤﺎظ آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از روش ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ P − Δاﺳﺘﻔﺎده ﻛﻨﻴﻢ ﻣﻲﺑﺎﻳﺴﺖ ﺿﺮاﻳﺐ B2و B1را ﺑﺮاي ﻫﻤﻪ ﺳﺘﻮنﻫﺎ ﺑﻪ 1ﺗﻐﻴﻴﺮ دﻫﻴﻢ.
ﻊI ﺳﺎزه ﺑﺑﺎ ﻣﻣﻘﺎﻃﻊ ﺟﻔﺖ ﻊ ﺳﺘﻮن ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻣﻘﺎﻃﻊ ﺖ IPEزه ﻫﺎي ﺟ ﻮن ي ¾ﭼ ﭽ ﺷﻜﻞ ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزي ﺷﻮﻧﺪ ﻣﻤﻜﻦ اﺳﺖ در ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻓﺸﺎري آﻧﻬﺎ ﻣﻌﻴﺎر ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﻴﭽﺸﻲ –ﺧﻤﺸﻲ ﺣﺎﻛﻢ ﺷﻮد. ﺑﺮاي ﺧﻨﺜﻲ ﻛﺮدن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ي ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻓﺸﺎري ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﻴﭽﺸﻲ-ﺧﻤﺸﻲ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ااﻳﻦ ﻛ ﺎ ﻛﻤﺎﻧﺶK LTB ، ﺷﻮد
ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻛﻮﭼﻚ ﻓ ﺧﻴﻠﻲ ﻛ ﻚ ﻚ ﻋﺪد ﻠ ،ﻳﻚ
ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎي ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي : ج -ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺑﻖ ﺑﺎدﺑﻨﺪ ﺮﺑ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑ ﺑ ¾ﭼ ﭽ ري Xﺑﺑﺎﺷﺪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺿﺮﺑﺪري ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ Kﺣﻮل ﻣﺤﻮر ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻓﺮﻋﻲ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﻴﺐ 0.5و 0.7 ﻲ اﺻﻠﻲ و ﻲ ﻫﺎي ﻲ ﻣﻲ ﻛﻨﻴﻢ. ¾ ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ اﮔﺮ از ﻣﻘﺎﻃﻊ ﺟﻔﺖ ﺑﺮاي ﺑﺎدﺑﻨﺪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﻴﻜﻨﻴﻢ ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ ﺑﺮاي ﺧﻨﺜﻲ ﻛﺮدن ﻣﺤﺎﺳﺐ ي ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻓﺸﺎري ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎي ﻛﻤﺎﻧﺶ ﭘﻴﭽﺸﻲ – ﺧﻤﺸﻲ ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﻳﻦ ﻛﻤﺎﻧﺶ، K LTB ،ﻋﺪد ﺧﻴﻠﻲ ﻛﻮﭼﻚ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻛﻨﻴﻢ
ﺑﺨﺶ ﭼﻬﺎرم : روش ﻫﺎي ﺑﻜﺎر ﮔﻴﺮي اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم)ﻟﻨﮕﺮ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ( در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي روش اﻋﻤﺎل اﺛﺮ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ در دو ﮔﺰﻳﻨﻪ Design Analysis Methodو Second Order Methodﻗﺎﺑﻞ ﺗﻌﻴﻴﻦ اﺳﺖ : آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ Direct Analysis
ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ Effective Lenght
D i A l i Design Analysis ﻣﺮﺗﺒﻪ اولLimited 1st Order
Method
ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در ETABS
General 2nd Order
آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻋﻤﻮﻣﻲ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم P − Δ
Second Order Amplified 1st Order
ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ
Method
Design Analysis Method : روش آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ Direct Analysis
ﻏﻴﺮ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﻴﻢ ﻴﻞ P − Δﻳﻳﺎ ﻴﺮ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺑﺑﺎ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻴﻢ ﺻﻮرت ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺑﺑﻪ ﻮر اﺛﺮات ﻮﻳ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺮ ﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ AISCاﺳﺖ و ﻴﻞ ﺟﺪﻳﺪ آﻳﻴﻦ روش ﺟ ﻳ ﺑﺎ ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ روي اﻋﻀﺎ اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد .اﺛﺮ ﻛﺎﻫﺶ ﺳﺨﺘﻲ ﻣﺤﻮري و ﺧﻤﺸﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﺗﻨﺶ ﻫﺎي ﭘﺴﻤﺎﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ اﻋﻤﺎل ﻣﻲ ﺷﻮد .در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ اﺷﺎره اي ﺑﻪ اﻳﻦ روش ﻧﺸﺪه اﺳﺖ. 9روش ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ Effective Lenght روش ﺳﻨﺘﻲ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ AISCو روش اﺻﻠﻲ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﺷﺪه در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻴﺒﺎﺷﺪ و در آن از ﺿﺮﻳﺐ ﻃﻮل ﻣﻮﺛﺮ Kاﺳﺘﻔﺎده ﻣﻲ ﺷﻮد و اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺑﺎ اﻋﻤﺎل ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻳﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻲ ﺷﻮﻧﺪ. روش ﻃﺮاﺣﻲ اﻋﻀﺎ ﺑﺪون ﻟﺤﺎظ ﻛﺮدن آﺛﺎر ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم Limited 1st Order
ﻢ ،داراي ﺗﻘﺮﻳﺐ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﻲ ﻲ اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ روش ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺎﻣﻴﻦ ﺷﺮوط ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺑﻨﺪ 6-1-7-2-10ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻫﻢ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﻛﻪ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺪودﻳﺖ ﻫﺎي ﻣﻮﺟﻮد ،اﺳﺘﻔﺎده از اﻳﻦ روش ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ ﺗﻮﺻﻴﻪ ﻧﻤﻲ ﺷﻮد.
Eff i Lenght Effective ﻣﻮﺛﺮ L h ﻃﻮل ﺛ ﻃ ل
Design Analysis Method
ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي در ETABS
General 2nd Order آﻧﺎﻟﻴﺰ ﻋﻤﻮﻣﻲ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم
Second Order Method Amplified 1st Order
ﻣﺮﺗﺒﻪ اول ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻳﺎﻓﺘﻪ
در ﻣﺒﺤﺚ دﻫﻢ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﻨﺪ 5-1-7-2-10ﺑﻪ ﻃﻮر ﻛﻠﻲ ﺟﻬﺖ ﻟﺤﺎظ اﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم ﻣﻴﺒﺎﻳﺴﺖ از دو روش ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ و روش ﺿﺮاﻳﺐ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﻳﻚ روش اﻧﺘﺨﺎب و اﻋﻤﺎل ﺷﻮد. روش ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم )ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ ( P − Δدر ETABS
روش ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ) (Amplified 1st OrderدرETABS
روش ﻋﻤﻮﻣﻲ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻣﺮﺗﺒﻪ دوم )ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ ( P − Δدر ETABS ﻟﺤﺎظ ﻛﺮدن اﺛﺮﻫﺎي ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻏﻴﺮ ﺧﻄﻲ ﻫﻨﺪﺳﻲ ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪ اﻧﺠﺎم دو ﻧﻮع ﺗﺤﻠﻴﻞ ﺳﺎزه اﺳﺖ : • اﺛﺮ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺑﺮاي ﺑﺎرﻫﺎي ﺟﺎﻧﺒﻲ P − Δ
• اﺛﺮ ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺑﺮاي ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ P − δ
ﺗﺤﻠﻴﻞ P − ΔددرETABS ﺗﺤﻠ ﻞ ﺗﺤﻠﻴﻞ P − δدرETABS اﺛﺮات ﺛﺎﻧﻮﻳﻪ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺑﺎر ﻫﺎي ﺛﻘﻠﻲ در اﻛﺜﺮ ﻣﻮارد ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ P − Δﻧﺎﭼﻴﺰ ﻣﻲ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاي ﺳﺘﻮن ﻫﺎي ﺑﺎ ﻃﻮل ﺑﻠﻨﺪ و ﻣﻘﻄﻊ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ. ﺑﺤﺮاﻧﻲ ﺧ ا ﻚ ا ﻛﻛﻮﭼﻚ ﺑﺮاي اﻳﻦ ﺗﺤﻠﻴﻞ ﻻزم اﺳﺖ ﺳﺘﻮن ﻫﺎ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﻘﺴﻴﻢ ﺑﻨﺪي ﺷ ﻧ ﺧﻮد ﺗﻘ لﺧ در ﻃﻃﻮل
روش ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ ﻫﺎي ﺧﻤﺸﻲ ) (Amplified 1st OrderدرETABS
ﺗﻮﺟﻪ ﻣﻬﻢ: ETABSﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻮﺿﻴﺤﺎت ﻣﻨﺪرج در راﻫﻨﻤﺎي ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ،ﻓﻌﻼً ﻗﺎدر ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﻳﺐ B2ﻧﻴﺴﺖ و اﻳﻦ ﺿﺮﻳﺐ را ﺑﻪ ﻃﻮر ﭘﻴﺶ ﻓﺮض ﻳﻚ در ﻧﻈﺮ ﻣﻲﮔﻴﺮد ﺑﺮ اﻳﻦ اﺳﺎس ﺟﺪا از ﻣﺸﻜﻠﻲ ﻛﻪ در ﺗﺸﺪﻳﺪ ﻟﻨﮕﺮ و ﺑﺎر ﻣﺤﻮري در ﻗﺎبﻫﺎي ﻣﻬﺎر ﻧﺸﺪه ﭘﻴﺶ ﻣﻲآﻳﺪ در ﻗﺎبﻫﺎي ﻧﻈﺮ آآﻳﻴﻦ ﺎﻧﺎﻣﻪ ااﺳﺖ ﻛﻛﻤﺘﺮ ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﻲآآﻳﺪ. ﻟﻨﮕﺮ ﺗﺸﺪﻳﺪ ﺷﺪه ااز آآﻧﭽﻪ ﻛﻛﻪ ﻣﻮرد ﻈ ﻣﻘﺪار ﻟ ﮕ ﻣﻬﺎر ﺷﺪه ﻫﻢ ا ﺎ
ﺳﺎل 1387 ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳﺮاﻳﺶ ل ﻣﺒﺤﺚ 10ﻣﻘﺮرات ﻠآﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ 2800وﻳﺮاﻳﺶ ﺳﻮم- AISC-360-2005 - AISC-341 AISC 341 Seismic Provision Pro ision 2005 - ETABS AISC360-05/IC2006 Manuals راﻫﻨﻤﺎي ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﺎزهﻫﺎي ﻓﻮﻻدي ﺑﻪ روش ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪي LRFDو ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ASDﻧﺎﻣﻪ AISC 2005 ﻦﻧﺎﻣﻪ وﻳﺮاﻳﺶ 1387و آﻳآﻳﻴﻦ ﺳﺎﺧﺘﻤﺎن وﻳ اﻳﺶ ﻣﻠﻲ ﺳﺎﺧﺘ ﺎن ﻣﻘﺮرات ﻣﻠ دﻫﻢ ﻣﻘ ات ﻣﺒﺤﺚ دﻫ ﻓﺘﻦ اﻟﺰاﻣﺎت :ﻣ ﺤﺚ ﻧﻈﺮ ﮔﮔﺮﻓﺘﻦ ﺑﺎ ددر ﻧﻈ
ﺗﺎﻟﻴﻒ “ :ﻣﺠﺘﺒﻲ اﺻﻐﺮي ﺳﺮﺧﻲ ،اﺣﻤﺪرﺿﺎ ﺟﻌﻔﺮي” اﻧﺘﺸﺎرات ﻋﻠﻢ ﻋﻤﺮان-ﭘﺎﻳﻴﺰ 89
ﺟﻬﺖ درﻳﺎﻓﺖ اﻃﻼﻋﺎت ﺑﻴﺸﺘﺮ: وﺑﺴﺎﻳﺖ آﻣﻮزﺷﻲ ﺳﺎزه : 808
www.Saze808.com اﻳﻤﻴﻞ:
mojtaba jt b 808@yahoo.com @ h اﻧﺠﻤﻦ ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻋﻤﺮان اﻳﺮان :
www.IranSaze.com
ﺗﺸﻜﺮ از ﺗﻮﺟﻪ ﺷﻤﺎ ﺑﺎ ﺗﺸﻜ