Elaborato Lab. Recupero e Gestione degli Edifici - Impianti (4 C.F.U.)

PA RETI PERIMETRA LI Descrizione mattoni pieni in later. malta di cemento int onaco in gesso

Spessore Conducib. Resist.

Rif.norm.

0,28 0,59 0,474576 UNI 10351 0,01 0,9 0,011111 0,01 0,7 0,014286

Resist. tot.strutt . R Σ resistenze term.

0,503148 m²K/W st rato liminare int.αi 9,304 W /mK st rato liminare est.αe 22,194 W /mK coeff.sup. scambio hi 7,7 W /m²K coeff.sup. scambio he 25 W /m²K trasmit tanza termica K=1/(1/αi +R+1/αe) 1,525121 W /m²K U=1/(1/hi +R+1/he ) 1,485845 W /m²k trasmit tanza termica

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

PARETI PERIMETRALI ( parete divisoria tra due alloggi delo stesso piano ) Descrizione mattoni pieni in later. malta di cemento intonaco in gesso

Spessore Conducib. Resist.

Rif.norm.

0,1 0,59 0,169492 Rif.norm.

0,015 0,9 0,016667 UNI 10351 0,015 0,7 0,021429

Resist. tot.strutt. R Σ resistenze term. strato liminare int.αi strato liminare est.αe coeff.sup. scambio hi coeff.sup. scambio he trasmittanza termica trasmittanza termica

0,212349 9,304 22,194 7,7 25 K=1/(1/αi +R+1/αe) 2,740578 U=1/(1/hi +R+1/he ) 2,616303

04

m²K/W W /mK W /mK W /m²K W /m²K W /m²K W /m²k

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato A4 Rapporto 1 : 100

SOLAIO Descrizione soletta in latero cem. malta di sottofondo malta di allettamento piastrelle di ceramica intonaco

Spessore Conducib. Resist.

Rif.norm.

0,16 1,910 0,08377 UNI 10351 0,05 0,73 0,068493 0,02 0,9 0,022222 0,01 1 0,01 0,01 0,7 0,014286

Resist. tot.strutt. R

Σ resistenze term.

strato liminare int.αi strato liminare est.αe coeff.sup. scambio hi coeff.sup. scambio he trasmittanza termica trasmittanza termica

0,198771 9,304 22,194 7,7 25 K=1/(1/αi +R+1/αe) 2,8465 U=1/(1/hi +R+1/he ) 2,712667

m²K/W W/mK W/mK W/m²K W/m²K W/m²K W/m²k

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

CASSONETTO Descrizione Spessore Conducib. Resist.

Rif.norm. pannelli in compensato 0,02 0,045 0,444444 UNI 10351 intercap. d'aria vert.

0,1 0,026 3,846154 laterizio 0,08 0,43 0,186047 malta di calce 0,01 0,9 0,011111 Resist. tot.strutt. R

4,487756 strato liminare int.αi 9,304 strato liminare est.αe 22,194 coeff.sup. scambio hi 7,7 coeff.sup. scambio he 25 trasmittanza termica K=1/(1/αi +R+1/αe) 0,215504 trasmittanza termica U=1/(1/hi +R+1/he ) 0,214702

04

Σ resistenze term.

m²K/W W /mK W /mK W /m²K W /m²K W /m²K W /m²k

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato A4 Rapporto 1 : 100

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CAMERA finestra ad un'anta camera letto singola SV3 Uw =AgUg + AfUf + LgΨl /AgAf Ug= ( 1/he + Σrd + ΣRs + 1/hi)̄ ¹ Uws = (1/Uw + DR )̄ ¹ Uwm = (Uw*tw +Uws*tws)/tw+tws Descrizione telaio fisso in allum. t. mobile in alluminio vetro camera d'aria malta di calce

Spessore Conducib. Rif.norm.

0,05 220 UNI 10345 0,05 0,012 0,006 0,01

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

4,2 0,05 5,91 0,94 0,4 1,7 1,41 1,56 0,12 43200 43200

W /m²K W /mK m m² m² W /m²K W /m²K W /m²K m²K/W s s

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

1 0,012 0,13 8 25

mK/W W /mK m W /m²K W /m²K

04

0,319 W /m²K

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato A4 Rapporto 1 : 100

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CAMERA finestra a due ante camera letto tripla SV2 Uw =AgUg + AfUf + LgΨl /Ag+Af Ug= ( 1/he + Σrd + ΣRs + 1/hi)̄ ¹ Uws = (1/Uw + DR )̄ ¹ Uwm = (Uw*tw +Uws*tws)/tw+tws Descrizione telaio fisso in allum. t. mobile in alluminio vetro camera d'aria malta di calce

Spessore Conducib. Resist.

Rif.norm.

0,05 220 2,27 UNI 10345 0,05 0,012 1 0,006 0,01

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

4,2 0,05 5,51 0,74 0,64 2,32 1,81 2,07 0,12 43200 43200

W /m²K W /mK m m² m² W /m²K W /m²K W /m²K m²K/W s s

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

1 0,012 0,13 8 25

mK/W W /mK m W /m²K W /m²K

04

0,319 W /m²K

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato A4 Rapporto 1 : 100

Descrizione telaio fisso in allum. t. mobile in alluminio vetro camera d'aria malta di calce

Spessore Conducib. Rif.norm.

0,05 220 UNI 10345 0,05 0,012 0,006 0,01

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

4,2 W /m²K 0,05 W /mK 4,806 m 0,862 m² 1,096 W /m²K 2,61 W /m²K 1,99 W /m²K 2,3 W /m²K 0,12 m²K/W 43200 s 43200 s

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

1 0,012 0,13 8 25

04

0,319 W /m²K

mK/W W /mK m W /m²K W /m²K

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato A4 Rapporto 1 : 100

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CA MERA finestra bagno SV4 Uw =AgUg + AfUf + LgΨl /AgAf Ug= ( 1/he + Σrd + ΣRs + 1/hi)̄ ¹ Uw s = (1/Uw + DR )̄ ¹ Uw m = (Uw*tw +Uws*tw s)/tw+tws Descrizione telaio fisso in legno t. mobile in legno vetro

Spessore Conducib. Rif.norm.

0,05 0,12 UNI 10345 0,05 0,012

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

04

0,315 W /m²K 2 0,03 2,2 0,28 0,12 0,99 0,99 0,99 0 43200 43200

W /m²K W /mK m m² m² W /m²K W /m²K W /m²K m²K/W s s

1 0,02 0 8 25

mK/W W /mK m W /m²K W /m²K

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato A4 Rapporto 1 : 100

PARETI PERIMETRALI Descrizione m attoni pieni di later. m alta di cemento int. di m alta cemento cls armato cls armato spessore tot.

Spessore Conducib. Condutt.

0,28 0,59 0,01 0,9 0,01 0,7 1,3 0,05 1,3 0,05

0,4

Resist. tot.strutt. R Σ resistenze term. strato lim inare int.αi 7 1/ai strato lim inare est.αe 20 1/ae coeff.sup. scambio hi 7,7 1/hi coeff.sup. scambio he 25 1/he trasmittanza termica K=1/(1/αi +R+1/αe) trasmittanza termica U=1/(1/hi +R+1/he )

01

Resist.

0,474576 0,011111 0,014286 0,038462 0,038462

Rif.norm.

UNI 10351

UNI 7357 UNI 7357

0,576896

0,576896 0,143 0,05 0,13 0,04 1,298876 1,338874

m²K/W W/mK W/m²K W/m²K W/m²K W/m²k

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

Elaborato Rapporto 1 : 10

2004 2005

SOLAIO SOFFITTO Descrizione Spessore Conducib. Condutt. soletta in latero cem .

0,2 1,910 polistirene espanso 0,04 0,028 m embrana bitum inosa 0,005 0,17 m emb.bit.pol.plastom .

0,005 0,048 m alta cem di regolar 0,02 0,9 m alta di allettamento 0,01 0,9 piastrelle di ceramica 0,01 1 intonaco 0,01 0,7 spessore tot.

0,3

Resist.

Rif.norm.

0,104712 UNI 10351 1,428571 0,029412 0,104167 0,022222 0,011111 0,01 0,014286 1,724481

Resist. tot.strutt. R Σ resistenze term . strato liminare int.αi 8 1/ai strato liminare est.αe 20 1/ae coeff.sup. scam bio hi 7,7 1/hi coeff.sup. scam bio he 25 1/he trasmittanza term ica K=1/(1/αi +R+1/αe) trasmittanza term ica U=1/(1/hi +R+1/he )

m²K/W W/mK

1,724481 0,125 0,05 0,13 0,04 0,52646 0,527849

W/m²K W/m²K W/m²K W/M²k

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

SOLAIO PAVIMENTO Descrizione Spessore Conducib. Condutt. soletta in latero cem .

0,2 1,910 polistirene espanso 0,04 0,028 m embrana bitum inosa 0,005 0,17 m emb.bit.pol.plastom .

0,005 0,048 m alta cem di regolar 0,02 0,9 m alta di allettamento 0,01 0,9 piastrelle di ceramica 0,01 1 intonaco 0,01 0,7 spessore tot.

0,3

Resist.

Rif.norm.

0,104712 UNI 10351 1,428571 0,029412 0,104167 0,022222 0,011111 0,01 0,014286 1,724481

Resist. tot.strutt. R Σ resistenze term . strato liminare int.αi 5 1/ai strato liminare est.αe 14 1/ae coeff.sup. scam bio hi 7,7 1/hi coeff.sup. scam bio he 25 1/he trasmittanza term ica K=1/(1/αi +R+1/αe) trasmittanza term ica U=1/(1/hi +R+1/he )

m²K/W W/mK

02

1,724481 0,2 0,071 0,13 0,04 0,501132 0,527849

W/m²K W/m²K W/m²K W/M²k

UNI 7357 UNI 10344 UNI 7357 UNI 10344

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato Rapporto 1 : 100

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CAMERA finestra ad un'anta SV3 Descrizione telaio fisso in allum. t. m obile in alluminio vetro camera d'aria m alta di calce

Spessore Conducib. Condutt.

220 0,05 0,012 0,006 0,01

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

0,319 W/m²K 4,2 0,05 5,91 0,94 0,4 1,7 1,41 1,56 0,12 43200 43200

W/m²K W/mK m m² m² W/m²K W/m²K W/m²K m ²K/W s s

1 0,012 W/mK 0,13 8 W/m²K 25 W/m²K

Rif.norm.

UNI 10345

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Uw=AgUg + AfUf + LgΨl /AgAf Ug= ( 1/he + Σrd + ΣRs + 1/hi )̄ ¹ Uws = (1/Uw + DR )̄ ¹ Uwm = (Uw*tw +Uws*tws)/tw+tws

03

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

2004 2005

Elaborato Rapporto 1 : 100

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CAMERA finestra a due ante SV2 Descrizione telaio fisso in allum. t. mobile in alluminio vetro camera d'aria malta di calce

Spessore Conducib. Resist.

Rif.norm.

220 2,27 UNI 10345 0,05 0,012 1 0,006 0,01

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

0,319 W/m²K 4,2 0,05 5,51 0,74 0,64 2,32 1,81 2,07 0,12 43200 43200

W/m²K W/mK m m² m² W/m²K W/m²K W/m²K m²K/W s s

1 0,012 W/mK 0,13 8 W/m²K 25 W/m²K

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Uw=AgUg + AfUf + LgΨl /Ag+Af Ug= ( 1/he + Σrd + ΣRs + 1/hi)̄ ¹ Uws = (1/Uw + DR )̄ ¹ Uwm = (Uw*tw +Uws*tws)/tw+tws

04

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

Elaborato Rapporto 1 : 20

2004 2005

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CAMERA portafinestra scorrevole SV1 Descrizione telaio fisso in allum. t. mobile in alluminio vetro camera d'aria

Spessore Conducib. Condutt.

0,05 220 0,05 0,004 0,006

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

resistività del vetro spessore vetro R.spazio tra due lastre adduttanza interna. adduttanza esterna.

r d Rs hi he

05

3,095975 W/m²K 4,2 W/m²K 0,05 W/mK 4,806 m 0,862 m² 1,096 W/m²K 3,84 W/m²K 2,63 W/m²K 3,235 W/m²K 0,12 m²K/W 43200 s 43200 s 1 0,012 W/mK 0,13 8 W/m²K 25 W/m²K

Rif.norm.

UNI 10345

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345

Università degli Studi "Mediterranea " di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA L A B. R E C E G E S T. DEGLI E D I F I C I - modulo diImpianti Docente Prof. arch. A.Idone

Allievo Data

Carmelina Flores

Elaborato Rapporto 1 : 20

2004 2005

SERRAMENTI IN ALLUMINIO E VETRO CAMERA serra solare SV5 facciata sud Descrizione Spessore Conducib.Condutt. Rif.norm. telaio fisso in allum.

0,05 220 UNI 10345 t. mobile in alluminio 0,05 vetro 0,006 1 vetro 0,008 1 camera d'aria 0,016

tr.term. comp.vetrato tr.term.del telaio trasm.lineare lungh.perim.sup.vetr. area vetro area telaio tr.compon.edilizio fin. tr.term.aggiuntiva val. medio tr.comp. resist.term.aggiuntiva periodo tempo Uw periodo tempo Uws

Ug Uf Ψl Lg Ag Af Uw Uws Uwm DR tw tws

2,638522 4,2 0,05 11,28 26,6112 1,7655 2,76 2,07 2,415 0,12 43200 43200

resistività del vetro r spessore vetro int. d1 spessore vetro est. d2 R.spazio tra due lastreRs adduttanza interna. hi adduttanza esterna. he

1 0,006 0,008 0,2 8 25

W/m²K W/m²K W/mK m m² m² W/m²K W/m²K W/m²K m²K/W s s

UNI 10345

UNI 10344

UNI 10345 m m W/m²K W/m²K

Uw=AgUg + AfUf + LgΨl /Ag+Af Ug= ( 1/he + Σrd + ΣRs + 1/hi)̄ ¹ Uws = (1/Uw + DR )̄ ¹ Uwm = (Uw*tw +Uws*tws)/tw+tws

05

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Allievo Data

Carmelina Flores

Elaborato Rapporto 1 : 20

2004 2005

Φtr,p=ΣA·K·Δt + ΣΨ·L·Δt

CALCOLO POTENZA TERMICA DISPERSA PER TRASMISSIONE Qd=ΣA·K·Δt

PARETE SUD struttura sup.arrot. trasmitt.K TAMP 1 23,43 1,3 SV1 N.°2 7,56 3,24 SV3 1,14 1,56

Δt 20 20 20

Qd 609,18 489,888 35,568 1134,636

PARETE NORD TAMP 2 44,17 SV2 2,79 SV3 1,71

1,3 2,07 1,56

20 20 20

1148,42 115,506 53,352 1317,278

29,4492 1,86 1,14

1,5 1,5 1,5

coeff.esposizione = 1,5 44,1738 44,17 2,79 2,79 1,71 1,71

PARETE EST TAMP 3 31,59 SV1 4,16 SV3 N.°2 1,25

1,3 3,24 1,56

20 20 20

821,34 269,568 39 1129,908

28,7217 3,78 1,14

1,1 1,1 1,1

coeff.esposizione = 1,1 31,59387 31,59 4,158 4,16 1,254 1,25

PARETE OVEST TAMP 4 54,69 SV4 0,42

1,3 0,99

20 20

1421,94 8,316 1430,256

52,089 0,4

1,05 1,05

coeff.esposizione = 1,05 54,69345 54,69 0,42 0,42

PAVIMENTO CHIUS INF. 85,42

0,5011323

20

856,13446

85,424

SOFFITTO CHIUS SUP.

0,5264596

85,42

PONTI TERMICI

struttura colleg. d'angolo di chius. senza pilastro colleg. tra parete est. e parete interna giunto serr.e chius. parte esterna

20 Σ AKΔT =

Qpt= ΣΨ·L·Δt L 2,91 2,91 15,6

superficie coeff.esp.

23,4255 1 7,56 1 1,14 1

coeff. esposizione = 1 Ris. Mq arrot.mq 23,4255 23,43 7,56 7,56 1,14 1,14

85,424

85,42

Pt disp.W

n.° ponti

Qpt

6,0475687

4

24,190275

12,095137

10

120,95137

899,4036 6767,6161

trasm.lineica Ψ 0,2*K*s 0,103910115 0,4ks(1+h) 0,20782023 1,4s/1,25 + R 0,30653083

K 1,29887644

s s1=s2 0,4

s1=s2 1,29887644

0,4

0,57689617

0,4

Δt 20-(-0) 20 20-(-0) 20 20-(-0) 20

95,637619

Calcolo superficie verticale disperdente PARETE SUD PARETE NORD PARETE EST PARETE OVEST p1 p2 p3 p4 p5 p6

larghezza altezza area mq 8,05 2,91 23,4255 10,12 2,91 29,4492 9,87 2,91 28,7217 17,9 2,91 52,089 3,33 2,91 9,6903 1,62 2,91 4,7142 2,26 2,91 6,5766 4,26 2,91 12,3966 2,26 2,91 6,5766 4,17 2,91 12,1347

Calcolo superfici disperdenti e del volume dell'edificio riscaldato al lordo delle strutture perimetro Parete 14,21 Parete nord 14,21 Parete est 15,21 Parete ovest 20,13 Superficie verticale disperdente Pavimento Soffitto Superficie orizzontale disperdente Superficie totale disperdente

altezza area mq 3,48 49,4508 3,48 49,4508 3,48 52,9308 3,48 70,0524 221,8848 206,2127 206,2127 412,4254 634,3102

1 Σ LΨΔT =

95,637619 240,77927

Dati relativi all'edificio e alla località Località S.Eufemia d'Aspromonte (R.C.) Destinazione d'uso E1 Zona climatica D Gradi Giorno 1518 Superficie totale disperdente 634,3102 Volume 717,6202 Fattore di forma S/V 0,883908 Coefficiente di dispersione volumico Cd 0,49 fa per n.°abitanti < 50000 1 Cd max = fa Cdmax 0,9097074 0,91 Cd<Cdmax 0,49<0,91

CALCOLO COEFFICIENTE DI DISPERSIONE VOLUMICO

Cd = Φtr,p / VΔθ

Σ AKΔT Σ LΨΔT Φtr,p V ti 6767,6161 240,77927 7008,3953 717,6202

Δθ

te 20

0

Cd 20 0,4883081

CALCOLO COEFFICIENTE DI DISPERSIONE VOLUMICO LIMITE ( Cd lim ) S/V

GG

0,2 0,9 0,88

1401 GG 2100 Cdmax 0,42 0,34 0,4066094 0,95 0,78 0,9215451 GG 1518 0,9097074

DETERMINAZIONE FABBISOGNO CONVENZIONALE DI ENERGIA PRIMARIA

QL = (QT+QG+QU)+QV+QA

Calcolo potenza termica dispersa per trasmissione PARETE SUD

Qd=ΣA·U

struttura TAMP 1 SV1 N°2 SV3

sup.arrot. trasmitt.U 23,43 1,34 7,56 3,24 1,14 1,56

PARETE NORD TAMP 2 44,17 SV2 2,79 SV3 1,71 PARETE EST TAMP 3 SV1 SV3

Qd 31,3962 24,4944 1,7784 57,669

1,34

59,1878 5,7753 2,6676 67,6307

2,07 1,56

31,59 4,16 1,25

1,34 3,24 1,56

42,3306 13,4784 1,95 57,759

PARETE OVEST TAMP 4 54,69 SV4 0,42

1,34 0,99

73,2846 0,4158 73,7004

PONTI TERMICI struttura colleg. d'angolo di chius. senza pilastro colleg. tra parete est. e parete interna giunto serr.e chius. parte esterna

Qpt= ΣΨ·L trasm.lineica Ψ 0,2*K*s 0,103910115 0,4ks(1+h) 0,20782023 1,4s/1,25 + R 0,30653083

L 11,64 29,1 15,6

Qpt 1,20951374 6,047568699 4,781880945

CALCOLO COEFFICIENTE DISPERSIONE TERMICA PER TRASMISSIONE

HT= ΣA·U + Σ Ψ·L

Σ AU Σ LΨ Ht 256,7591 12,038963 268,79806

θe = θe,r -(z-zr)·δ

Calcolo temperatura aria esterna θe,r 16,5 12,7 11,1 11,5 12,8 15,3

z 450 450 450 450 450 450

zr 15 15 15 15 15 15

δ =1/147 0,0068027 0,0068027 0,0068027 0,0068027 0,0068027 0,0068027

θe 13,54081633 9,740816327 8,140816327 8,540816327 9,840816327 12,34081633

θe arrot.

13,5 9,7 8,1 8,5 9,8 12,3

CALCOLO ENERGIA TERMICA MENSILE SCAMBIATA PER TRASMISSIONE mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

secondi 86400 86400 86400 86400 86400 86400

HT 268,79806 268,79806 268,79806 268,79806 268,79806 268,79806

Δθ 6,5 10,3 11,9 11,5 10,2 7,7

QT 4528709772 7415471950 8567389922 7478177162 7343477076 5364779268

QT = 86400 N HT Δθ

Determinazione energia termica mensile scambiata per trasmissione con ambienti adiacenti non riscaldati QU=86400·N· Hie· Δθ Calcolo potenza termica dispersa per trasmissione Qd=ΣA·U PARETE OVEST struttura sup.arrot. trasmitt.U TAMP 4 27,22451 1,34 PONTI TERMICI struttura colleg. tra parete est. e parete interna

Qd 36,480837

Qpt= ΣΨ·L L 11,64

trasm.lineica Ψ 0,4ks(1+h) 0,20782023

Qpt 2,419027479

Calcolo coefficiente di dispersione per trasmissione tra la zona e l'ambiente non riscaldato

HT,iu= ΣA·U+Σ Ψ·L

Σ AUΔT Σ LΨΔT HT,iu 36,480837 2,4190275 38,899864

Calcolo potenza termica dispersa per trasmissione PARETE OVEST struttura sup.arrot. trasmitt.U TTAMP 4 12,7749 1,34

Qd 17,118366

Qpt= ΣΨ·L

PONTI TERMICI

struttura

L

colleg. tra parete est. e parete interna

Qd=ΣA·U

5,82

trasm.lineica Ψ 0,4ks(1+h) 0,20782023

Qpt 1,20951374

Calcolo coefficiente di dispersione per trasmissione tra l'ambiente non riscaldato e l'esterno HT,ue= ΣA·U+Σ Ψ·L Σ AUΔT Σ LΨΔT 17,118366 1,2095137

HT,ue 18,32788

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione tra la zona e l'ambiente non riscaldato HV,iu= cp·ρ·φ cp J/kgK ρ Kg/mc n s-1 V mc φ mc/s Hviu W/K 1000 1,2 0,00014 453,20544 0,063448761 76,13851342

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione tra l'ambiente non riscaldato e l'esterno HV,ue= cp·ρ·φ cp J/kgK ρ Kg/mc n s-1 V mc φ mc/s Hvue W/K 1000 1,2 0,00014 28,871274 0,004041978 4,850374032

Calcolo coefficiente di dispersione termica equivalente verso l'esterno attraverso ambienti non riscaldati Hie= Σ(Hiu·Hue/Hiu+Hue) Hiu= HT,iu+HV,iu HT,iu Ht,ue Hv,iu Hv,ue Hiu Hue Hie Hue= HT,ue+HV,ue 38,899864

18,32788 76,138513

4,850374

115,0383776

23,17825377

19,29137386

DETERMINAZIONE ENERGIA TERMICA MENSILE SCAMBIATA PER TRASMISSIONE CON EMBIENTI ADIACENTI NON RISCALDATI QU=86400·N·Hie·Δθ mese giorni novembre 30 dicembre 31 gennaio 31 febbraio 28 marzo 31 aprile 30

secondi 86400 86400 86400 86400 86400 86400

Hie 19,291374 19,291374 19,291374 19,291374 19,291374 19,291374

Δθ 6,5 10,3 11,9 11,5 10,2 7,7

QU 325021066,8 532201162,2 614873187,4 536701453,9 527034160,6 385024956,1

Determinazione energia termica mensile scambiata per ventilazione

QV= 86400·N·Hv·Δθ

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione Hv

HV= cp·ρ·φ

cp J/kgK ρ Kg/mc n s-1 V mc φ mc/s Hv W/K 1000 1,2 0,00014 453,20544 0,063448761 76,13851342

DETERMINAZIONE ENERGIA TERMICA MENSILE SCAMBIATA PER VENTILAZIONE mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

secondi 86400 86400 86400 86400 86400 86400

Hv 76,138513 76,138513 76,138513 76,138513 76,138513 76,138513

Δθ 6,5 10,3 11,9 11,5 10,2 7,7

DETERMINAZIONE FABBISOGNO CONVENZIONALE DI ENERGIA PRIMARIA mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

QT 4,529E+09 7,415E+09 8,567E+09 7,478E+09 7,343E+09 5,365E+09

QU 325021067 532201162 614873187 536701454 527034161 385024956

QV 1,283E+09 1,283E+09 2,1E+09 2,427E+09 2,118E+09 2,08E+09

QL 6136512513 9230454786 11282735871 10441638408 9988745591 7829884046

QV= 86400·N·Hv·Δθ

QV 1282781674 1282781674 2100472762 2426759793 2118234354 2080079822

QL=QT+QU+QV

DETERMINAZIONE CONTRIBUTI ENERGETICI MENSILI GRATUITI LEGATI ALLE SORGENTI INTERNE E ALLA RADIAZIONE SOLARE Apporti energetici mensili dovuti a sorgenti interne QI = ΣQ i, j sorgenti N.°p occup. app.illum.

Qi,j MJ/mese 420 120

cucina 260

app.elettr app.glob.W/mq QI MJ/mese QI MJ/m 1100 3,1352 1903,1352 1903135,2

Qs = N·Σqs,j · (ΣAe,i) Qs=Qse+Qsi Fs = FoFa Fo= C1+C2x+C3x2+C4x3+C5x4

Apporti energetici mensili dovuti alla radiazione solare Calcolo fattore di schermatura dovuto ad ostruzioni Calcolo coefficiente di ombreggiatura dovuto ad ostruzioni esterne Fo p.n/e n/o p.ovest p.est p.sud

x angolo 28 28 28 28

C1 1 1 1 1

C2 C3 -0,003429 0 -0,013872 0,0003897 -0,013872 0,0003897 -0,017097 -0,007766

C4 0 -0,00008506 -0,00008506 -0,00033599

C5 0 2,1213E-06 2,1213E-06 -4,303E-06

Calcolo coefficiente di ombregiatura dovuto ad aggetti Fa sv1 agg.balcone 1m sv3 agg.balcone 1m p.est aggetto 1 sv1 agg.balcone 1m sv3 agg.balcone 1m p.sud aggetto 1

x =b/H a/H 0,47619048 0,452381 0,83333333 0,7916667

C1 1 1

C2 -0,0609 -0,02131

C3 -0,3683 -0,07773

0,47619048 0,452381 0,83333333 0,7916667

1 1

-0,08504 -0,04126

-0,008706 0,000934

A 29,45 28,72 26,54 23,43

α 0,6 0,6 0,6 0,6

Descrizione tamp aggetto 1 tamp aggetto 1 tamp aggetto 1 tamp aggetto 1

Fs 0,9965714 2,7276561 0,9864347 2,8077579

Fer 1 1 1 1

x 1 1 1 1

Fo 0,996571 0,986435 0,986435 0,974797

Fa= C1+C2x+C3x2+C4x3+C5x4

Calcolo area equivalente di ciascuna superficie opaca Espos. nord est ovest sud

QI J/m 1,9E+09

C4 Fa 0,2085 0,909999 -0,001173 0,927584 2,765166 -0,004511 0,957044 0 0,966265 2,880352

Ae,i = Fs,i Fer Ai αi Ui /he U 1,34 1,34 1,34 1,34

he 25 25 25 25

Ae,i 0,943864732 2,519359196 0,841948068 2,115670321

Determinazione contributo dovuto alla radiazione solare incidente sulla superficie esterna dei componeti opachi mese giorni qs Ae Qse Qse = N·Σqs,j · (ΣAe,i) NORD

EST

OVEST

SUD

Qse

novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30

8,95 5,95 6,15 16,95 39,3 59,65 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1 35,9 49,45 25,15 31,5 53,65 24,1

0,9438647 0,9438647 0,9438647 0,9438647 0,9438647 0,9438647 2,5193592 2,5193592 2,5193592 2,5193592 2,5193592 2,5193592 0,8419481 0,8419481 0,8419481 0,8419481 0,8419481 0,8419481 2,1156703 2,1156703 2,1156703 2,1156703 2,1156703 2,1156703

253,4276805 174,0958498 179,9478111 447,9582017 1149,910403 1689,045938 1080,805095 1284,747222 738,0462764 1033,441142 3034,190247 1972,65825 361,1957212 429,3514173 246,6486865 345,3670975 1014,000156 659,2453372 2278,576935 3243,216818 1649,482366 1866,021223 3518,677094 1529,629642 3974,005432 5131,411307 2814,12514 3692,787664 8716,7779 5850,579167

Determinazione contributo dovuto alla radiazione solare incidente sulla superficie interna dei componenti opachi dopo essere penetrata nella zona attraverso i componenti trasparenti. Qsi = N·Σqs,j · (ΣAe,i) Calcolo coefficiente di ombreggiatura dovuto ad ostruzioni esterne Fo espos. nord nord est est ovest sud sud

descr. sv2 sv3 sv1 sv3 sv4 sv1 sv3

x 1 1 1 1 1 1 1

C1 1 1 1 1 1 1 1

C2 -0,003429 -0,003429 -0,013872 -0,013872 -0,013872 -0,017097 -0,017097

C3 0 0 0,00038965 0,00038965 0,00038965 -0,007766 -0,007766

Calcolo coefficiente di ombregiatura dovuto ad aggetti Fa x =b/H a/H C1 C2 sv1 agg.balcone 1m 0,4761905 0,452381 1 -0,0609 sv3 agg.balcone 1m 0,8333333 0,791667 1 -0,02131 p.est aggetto 1 sv1 agg.balcone 1m 0,4761905 0,452381 1 -0,08504 sv3 agg.balcone 1m 0,8333333 0,791667 1 -0,04126 p.sud aggetto 1 Calcolo area equivalente di ciascuna superficie opaca espos. descr.

Fs Fc Ff nord sv2 1,9965714 0,15 0,87 nord sv3 1,9965714 0,15 0,87 est sv1 1,8076537 0,15 0,87 est sv3 1,851987 0,15 0,87 ovest sv4 1,9864347 0,15 0,87 sud sv1 1,8899664 0,15 0,87 sud sv3 1,9081775 0,15 0,87

g 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

Fo= C1+C2x+C3x2+C4x3+C5x4

C4 0 0 -8,506E-05 -8,506E-05 -8,506E-05 -0,000336 -0,000336

C5 0 0 2,121E-06 2,121E-06 2,121E-06 -4,3E-06 -4,3E-06

Fo 1,996571 1,996571 1,986435 1,986435 1,986435 1,974797 1,974797

Fa= C1+C2x+C3x2+C4x3+C5x4 C4 Fa 0,2085 0,91 -0,001173 0,92758 2,76517 -0,008706 -0,004511 0,95704 0,000934 0 0,96627 2,88035 C3 -0,3683 -0,07773

A 1,86 1,14 3,78

1,14 0,4 3,78 1,14

Ae,i = Fs,i·Fc,i·Ff,i·gi·Ai Ae Ae Tot. 0,339239 0,207921 0,54716 0,624188 0,192864 0,81705 0,072584 0,652611 0,198716 0,85133

Determinazione contributo dovuto alla radiazione solare incidente sulla superficie esterna dei componeti opachi dopo essere penetrata nella zona attraverso i componenti trasparenti Qsi = N·Σqs,j · (ΣAe,i) NORD

EST

OVEST

SUD

Qsi

mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30 30 31 31 28 31 30

qs 8,95 5,95 6,15 16,95 39,3 59,65 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1 35,9 49,45 25,15 31,5 53,65 24,1

Ae 0,5471604 0,5471604 0,5471604 0,5471604 0,5471604 0,5471604 0,8170523 0,8170523 0,8170523 0,8170523 0,8170523 0,8170523 0,0725843 0,0725843 0,0725843 0,0725843 0,0725843 0,0725843 0,8513268 0,8513268 0,8513268 0,8513268 0,8513268 0,8513268

Qsi 146,9125653 100,9237343 104,3161288 259,6823221 666,6055058 979,1435218 350,5154409 416,6558254 239,3554742 335,1548575 984,0169493 639,7519586 31,13867515 37,0143762 21,26357782 29,77408985 87,41693103 56,83352597 916,8789179 1305,041353 663,7369066 750,8702002 1415,884097 615,5092458 1445,445599 1859,635289 1028,672087 1375,48147 3153,923483 2291,238252

Determinazione irradiazione solare giornaliera media mensile incidente sulle pareti con esposizione j H=Hr1+(Hr2-Hr1/ φr2-φr1)(φ - φr1) Dati relativi alle località di riferimento Località Lat. Reggio di Calabria φr1 38°06' Cosenza φr2 38°18' S.Eufemia d'Aspr. φ 38°16'

CALCOLO H NORD mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

Hr1 2,7 2,2 2,4 3,2 4,3 5,9

Hr2 3,2 2,5 2,7 4,3 7,1 10,2

φr1 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996

φr2 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487

φ 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972

H 8,95 5,95 6,15 16,95 39,3 59,65

Hr2 7,4 6,1 6 8,9 12,4 14,6

φr1 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996

φr2 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487

φ 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972

H 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1

Hr2 7,4 6,1 6 8,9 12,4 14,6

φr1 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996

φr2 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487

φ 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972

H 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1

Hr2 15,2 13,8 12,5 15,4 15,7 12,6

φr1 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996 0,6633996

φr2 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487 0,6637487

φ 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972 0,667762972

H 35,9 49,45 25,15 31,5 53,65 24,1

CALCOLO H EST mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

Hr1 6,8 5,2 5,7 8,4 10,1 13,6

CALCOLO H OVEST mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

Hr1 6,8 5,2 5,7 8,4 10,1 13,6

CALCOLO H SUD mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

Hr1 13,4 10,7 11,4 14 12,4 11,6

Determinazione contributo dovuto alla radiazione solare incidente sulla superficie interna dei componenti opachi dopo essere penetrata nella zona attraverso i componenti edilizi speciali (serre solari) Qss = ξ·Qsd + (1 - ξ ) Qsi

Qsd = qs·Fsp·Fcp·Fco·Ffp·Ffo·gp·go·Ap

ξ = Hse / Hsi + Hse

Qsi = qs·Fso·Fco·Ffo·αs·go·Ao

Calcolo coefficiente di dispersione globale per trasmissione e ventilazione tra serra e esterno Calcolo potenza termica dispersa per trasmissione SERRA SUD struttura SV5 sud SV5 est SV5 ovest

sup.arrot.

25,61 9,32 8,9

trasmitt.U 2,415 2,49 2,49

Qd 61,84815 23,2068 22,161 107,21595

struttura colleg. d'angolo di chius. con isolam. giunto serr.e chius. parte esterna

L 6,42 6,42

Qd=ΣA·K superficie 25,6122 8,4762 8,4762

PONTI TERMICI SERRA SUD trasm.lineica Ψ 0,2*K*s 0,0552 1,4(Σsi/1,25 + Σri) 0,306010929

Hse= HT+HV

coeff.esp.

1 1,1 1,05

Ris.Mq 25,6122 9,32382 8,90001

arrot.mq 25,61 9,32 8,9

Qpt= ΣΨ·L Qpt 0,354384 1,964590164 2,318974164

Calcolo coefficiente di dispersione termica per trasmissione tra serra e sterno

HT= ΣA·U + Σ Ψ·L

Σ AU Σ LΨ HT 107,21595 2,3189742 109,534924

Calcolo potenza termica dispersa per trasmissione SERRA EST struttura SV5 est SV5 sud SV5 nord

sup.arrot.

19,79 6,61 9,91

trasmitt.U 2,44 2,5 2,5

Qd 48,2876 16,525 24,775 89,5876

superficie 17,9928 6,6096 6,6096

PONTI TERMICI SERRA EST struttura colleg. d'angolo di chius. senza pilastro giunto serr.e chius. parte esterna material.

L 6,42 6,42

Qd=ΣA·K

trasm.lineica Ψ 0,2*K*s 0,0552 1,4s/1,25 + R 0,306010929

coeff.esp.

1,1 1 1,5

arrot.mq 19,79 6,61 9,91

Qpt= ΣΨ·L Qpt 0,354384 1,964590164 2,318974164

Calcolo coefficiente di dispersione termica per trasmissione tra serra e sterno Σ AU 89,5876

Ris. Mq 19,79208 6,6096 9,9144

HT= ΣA·U + Σ Ψ·L

Σ LΨ Ht 2,3189742 91,9065742

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione Hv SERRA SUD cp J/kgK

ρ Kg/mc

1000

1,2

n

s-1

0,00014

V mc

φ

mc/s

Hv

HV= cp·ρ·φ

W/K

74,42353 0,010419 12,50315287

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione Hv SERRA est cp J/kgK 1000

ρ Kg/mc 1,2

n s-1 0,00014

CALCOLO Hse SERRA SUD Ht

Hv Hse 109,5349 12,503153 122,038077

V mc φ mc/s 40,769568 0,0057077

Hv W/K 6,849287424

CALCOLO Hse SERRA EST Ht

91,90657

Hv 6,849287424

Hse 98,7558616

Hse= HT+HV

Calcolo coefficiente di dispersione globale per trasmissione e ventilazione tra interno e serra Hsi Calcolo Ht (coeff. Trasmissione tra interno e serra)

Hse= HT+HV

PARETE DIVISORIA AMBIENTE INTERNO/SERRA SUD Qd=ΣA·K struttura TAMP SV1 SV3

sup.arrot. trasmitt.U 21,61 2,415 3,78 3,24 1,14 1,56

Qd 52,18815 12,2472 1,7784 66,21375

superficie 21,6067 3,78 1,14

PONTI TERMICI AMBIENTE INTERNO/SERRA SUD struttura colleg. d'angolo di chius. senza pilastro giunto serr.e chius. parte esterna colleg. tra parete est. e parete interna

L 2,91 6,6 5,82

trasm.lineica Ψ 0,2*K*s 0,103910115 1,4(Σsi/1,25 + Σri) 0,306010929 0,4ks(1+h) 0,20782023

coeff.esp.

1 1 1

Ris. Mq 21,6067 3,78 1,14

arrot.mq 21,61 3,78 1,14

Qpt= ΣΨ·L Qpt 0,302378435 2,019672131 1,20951374 3,531564306

Calcolo coefficiente di dispersione termica per trasmissione tra serra e sterno

HT= ΣA·U + Σ Ψ·L

Σ AU

Σ LΨ Ht 66,21375 3,5315643 69,745314

PARETE DIVISORIA AMBIENTE INTERNO/SERRA EST Qd=ΣA·K struttura TAMP SV1

sup.arrot. trasmitt.U 16,84 2,44 3,78 3,24

Qd 41,0896 12,2472 53,3368

superficie coeff.esp. Ris. Mq arrot.mq 15,3108 1,1 16,84188 16,84 3,78 1,1 4,158 4,16

PONTI TERMICI AMBIENTE INTERNO/SERRA EST Qpt= ΣΨ·L struttura colleg. d'angolo di chius. senza pilastro giunto serr.e chius. parte esterna material. colleg. tra parete est. e parete interna

L 2,91 4,2 2,91

trasm.lineica Ψ 0,2*K*s 0,0552 1,4s/1,25 + R 0,306010929 0,4ks(1+h) 0,20782023

Qpt 0,160632 1,285245902 0,60475687

Calcolo coefficiente di dispersione termica per trasmissione tra serra e sterno

HT= ΣA·U + Σ Ψ·L

Σ AU

Σ LΨ Ht 53,3368 2,0506348 55,387435

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione Hv SERRA SUD cp J/kgK

ρ Kg/mc

1000

1,2

n

s-1

0,00014

V mc

φ

mc/s

Hv

HV= cp·ρ·φ

W/K

74,42353 0,010419 12,50315287

Calcolo coefficiente di dispersione termica per ventilazione Hv SERRA est cp J/kgK

ρ Kg/mc

1000

1,2

n

s-1

0,00014

CALCOLO Hsi SERRA SUD Ht

Hv Hsi 69,74531 12,503153 82,248467

V mc

φ

mc/s

Hv

W/K

40,76957 0,005708 6,849287424 CALCOLO Hsi SERRA EST Ht

55,38743

Hv 6,849287424

CALCOLO COEFFICIENTE DI DISPERSIONE GLOBALE ξ SERRA SUD Hse Hsi ξ 122,03808 82,248467 0,5973868

CALCOLO COEFFICIENTE DI DISPERSIONE GLOBALE ξ SERRA EST Hse Hsi ξ 98,755862 62,236722 0,6134187

Hsi= HT+HV

Hsi 62,2367222

ξ = Hse / Hsi + Hse

Determinazione apporti solari entranti nello spazio riscaldato attraverso la serra Qss = ξ*Qsd + (1 - ξ ) Qsi CALCOLO Qss ESPOSIZIONE SUD mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qsd 45,472335 64,723135 32,917833 37,239183 70,220348 30,525997

ξ 0,5973868 0,5973868 0,5973868 0,5973868 0,5973868 0,5973868

Qss 3439,419595 4895,504427 2489,826822 2816,683457 5311,300556 2308,91399

Qsi 1800,5507 2140,305 1229,5369 1721,6455 5054,7628 3286,3198

ξ 0,6134187 0,6134187 0,6134187 0,6134187 0,6134187 0,6134187

Qss 701,2225433 833,5394777 478,8418276 670,4929773 1968,571958 1279,853733

Qss est 701,22254 833,53948 478,84183 670,49298 1968,572 1279,8537

Som.Qss 4140,6421 5729,0439 2968,6686 3487,1764 7279,8725 3588,7677

Qsi 8475,2678 12063,289 6135,3227 6940,7486 13087,875 5689,5252

CALCOLO Qss ESPOSIZIONE EST mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qsd 8,4172704 10,005564 5,7478773 8,0484016 23,630162 15,36299

CALCOLO Qss TOTALE mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qss sud 3439,4196 4895,5044 2489,8268 2816,6835 5311,3006 2308,914

Determinazione contributo totale dovuto alla radiazione solare incidente sulla superficie esterna dei componeti opachi dopo essere penetrata nella zona attraverso i componenti trasparenti CALCOLO Qsi TOTALE mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qsi 1445,4456 1859,6353 1028,6721 1375,4815 3153,9235 2291,2383

Som.Qss 4140,6421 5729,0439 2968,6686 3487,1764 7279,8725 3588,7677

Qsi tot.

5586,0877 7588,6792 3997,3407 4862,6579 10433,796 5880,006

Determinazione apporti solari entranti direttamente attraverso la parete di separazione Qsd = qs·Fsp·Fcp·Fco·Ffp·Ffo·gp·go·Ap CALCOLO Qsd ESPOSIZIONE SUD mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

qs 35,9 49,45 25,15 31,5 53,65 24,1

Fsp 2,8077579 2,8077579 2,8077579 2,8077579 2,8077579 2,8077579

Fcp 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Fco 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Ffp 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87

Ffo 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87

gp 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

go 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

Ap 1,802 1,802 1,802 1,802 1,802 1,802

Qsd 45,47233527 64,72313496 32,91783305 37,23918264 70,22034764 30,52599666

Fcp 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Fco 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Ffp 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87

Ffo 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87

gp 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

go 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

Ap 0,862 0,862 0,862 0,862 0,862 0,862

Qsd 8,417270361 10,00556415 5,747877278 8,048401637 23,63016214 15,36298996

CALCOLO Qsd ESPOSIZIONE EST mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

qs 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1

Fsp 2,7276561 2,7276561 2,7276561 2,7276561 2,7276561 2,7276561

Determinazione apporti solari indiretti che rimangono all'interno della serra

Qsi = qs·Fso·Fco·Ffo·αs·go·Ao

CALCOLO Qsi ESPOSIZIONE SUD mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

qs 35,9 49,45 25,15 31,5 53,65 24,1

Fso 2,8077579 2,8077579 2,8077579 2,8077579 2,8077579 2,8077579

Fco 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Ffo 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87

αs 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

go 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

Ap 43,83 43,83 43,83 43,83 43,83 43,83

Qsi 8475,2678 12063,289 6135,3227 6940,7486 13087,875 5689,5252

Fco 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15

Ffo 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87 0,87

αs 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

go 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

Ap 36,31 36,31 36,31 36,31 36,31 36,31

Qsi 1800,5507 2140,305 1229,5369 1721,6455 5054,7628 3286,3198

CALCOLO Qsi ESPOSIZIONE EST mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

qs 14,3 16,45 9,45 14,65 38,85 26,1

Fso 1,8076537 1,8076537 1,8076537 1,8076537 1,8076537 1,8076537

DETERMINAZIONE DEL FATTORE DI UTILIZZAZIONE DEGLI APPORTI GRATUITI Calcolo rapporto tra energia degli apporti solari e sorgenti interne e quella scambiata per trasmissione e ventilazione γ=(Qsi+QI)/(QL-Qse) mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

Qsi 5586,08774 7588,67919 3997,34074 4862,6579 10433,796 5880,00597

QI 1903135200 1903135200 1903135200 1903135200 1903135200 1903135200

QL 4886419554 7183507701 8917816423 8377382344 7961671778 6349004696

Qse 3974,00543 5131,41131 2814,12514 3692,78766 8716,7779 5850,57917

γ 0,38947583 0,26493243 0,21340872 0,22717608 0,23903871 0,29975452

Calcolo coefficiente di dispersione termico globale di zona mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

secondi 86400 86400 86400 86400 86400 86400

QL Δθ 4886419554 7183507701 8917816423 8377382344 7961671778 6349004696

13,5 9,7 8,1 8,5 9,8 12,3

Hk=QL/(86400·N·Δθ)

Hk 139,643906 276,496343 411,053237 407,396823 303,321195 199,143227

Calcolo capacità termica componenti edilizi Ad

np 634,3102

At 1

C=At·c·M

c J/KgK M Kg/mq C 634,3102 1000 165 104661183

Calcolo costante di tempo mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

secondi 3600 3600 3600 3600 3600 3600

tc=C/(Hk·3600) Hk C Tc 139,643906 104661183 208,190616 276,496343 104661183 105,14624 411,053237 104661183 70,7269721 407,396823 104661183 71,3617515 303,321195 104661183 95,8474098 199,143227 104661183 145,988148

DETERMINAZIONE FATTORE DI UTILIZZAZIONE DEGLI APPORTI GRATUITI mese giorni γ tc t0 τ0 novembre 30 0,38947499 208,190616 16 1 dicembre 31 0,26493163 105,14624 16 1 gennaio 31 0,21340839 70,7269721 16 1 febbraio 28 0,22717567 71,3617515 16 1 marzo 31 0,23903779 95,8474098 16 1 aprile 30 0,29975395 145,988148 16 1

γ=/1 ηu=1- γ^(τ)/1-γ^(τ-1) τ 14,0119135 7,57164001 5,42043576 5,46010947 6,99046311 10,1242592

ηu 1,00000286 1,00011897 1,00085318 1,00104224 1,00014394 1,00001178

DETERMINAZIONE FABBISOGNO ENERGETICO UTILE MENSILE NECESSARIO PER GARANTIRE LA TEMPERATURA DI PROGETTO IN CONDIZIONI DI FUNZIONAMENTO CONTINUO Qh=(QL-Qse)-ηu(QI+Qsi) mese giorni ηu Qse QI QL Qsi Qh novembre 30 1,00000286 3974,00543 1903135200 4886419554 5586,08774 2983269343 dicembre 31 1,00011897 5131,41131 1903135200 7183507701 7588,67919 5280133362 gennaio 31 1,00085318 2814,12514 1903135200 8917816423 3997,34074 7013050684 febbraio 28 1,00104224 3692,78766 1903135200 8377382344 4862,6579 6472255052 marzo 31 1,00014394 8716,7779 1903135200 7961671778 10433,796 6058243495 aprile 30 1,00001178 5850,57917 1903135200 6349004696 5880,00597 4445835347

Determinazione del fabbisogno energetico utile mensile in condizioni reali di funzionamento Qhr= Qh /ηe * ηc mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qh ηe 2983269343 5280133362 7013050684 6472255052 6058243495 4445835347

ηc 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92

0,93 0,93 0,93 0,93 0,93 0,93

Qhr 3486757062 6171263864 8196646429 7564580473 7080695997 5196160995

Determinazione dell'energia termica fornita dal sistema di produzione Qp mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qhr ηd 3486757062 6171263864 8196646429 7564580473 7080695997 5196160995

0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95

Determinazione del rendimento di produzione ηp mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3670270592 6496067225 8628048872 7962716287 7453364207 5469643152

Q 3670622417 6496430777 8628412424 7963044657 7453727759 5469994977

Calcolo del fattore di carico al folcolare mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

Pf

CP 0,05563539 0,09769182 0,1308581 0,13377986 0,11258406 0,08456049

FC 0,05575366 0,09780871 0,13097391 0,13389558 0,11270046 0,08467782

30 31 31 28 31 30

7% Pd 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

ηp =Qp/Q

ηp 0,99990415 0,99994404 0,99995787 0,99995876 0,99995123 0,99993568

FC= P'd+P'fbs+[(1+Fbr)·100-Pf-Pd]·CP/(1-Fbr)·100-P'f-P'fbs 1% Pfbs 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01

2% Δθ/50 0,02 0,4 ^0,02 0,02 0,4 0,02 0,4 0,02 0,4 0,02 0,4 0,02 0,4

giorni 30 31 31 28 31 30

P'f 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888

giorni 30 31 31 28 31 30

P'fbs 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004

P'd/FC P'fbs (1-FC)/FC FC ηtu 0,07174416 0,008 16,9360407 0,05575366 0,99724039 0,04089615 0,008 9,22403802 0,09780871 0,99816583 0,03054043 0,008 6,63510847 0,13097391 0,9984765 0,02987403 0,008 6,46850665 0,13389558 0,99849649 0,03549231 0,008 7,87307786 0,11270046 0,99832794 0,04723787 0,008 10,8094684 0,08467782 0,99797558

CP= Qp-(Qp0*ηp0)/(Фun*ta)

Calcolo del fattore di carico utile mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

P'f P'd 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888

Qp Qp0 95 W ηp0 3670270592 246240000 6496067225 254448000 8628048872 254448000 7962716287 229824000 7453364207 254448000 5469643152 246240000

0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85

Фun 24KW ta 24hCP 24000 2592000 0,05563539 24000 2678400 0,09769182 24000 2678400 0,1308581 24000 2419200 0,13377986 24000 2678400 0,11258406 24000 2592000 0,08456049

Calcolo energia primaria richiesta per la conversione nel generatore Qc=Qp-(Qp0*ηp0)/ηtu mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3670270592 6496067225 8628048872 7962716287 7453364207 5469643152

Qaux

209304000 216280800 216280800 195350400 216280800 209304000

0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008

ηtu= 1+Fbr-[P'f+P'd/FC+P'fbs·(1-FC)/FC]/100

Calcolo del rendimento termico utile medio mensile mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

Qp= Qhr/ηd

Qp 3670270592 6496067225 8628048872 7962716287 7453364207 5469643152

Qp0 95 W ηp0 246240000 254448000 254448000 229824000 254448000 246240000

0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85

ηtu 0,99724039 0,99816583 0,9984765 0,99849649 0,99832794 0,99797558

Qc 3470543952 6291325807 8424602970 7779061781 7249204498 5271009917

Qe= (Qbr+Qp0)/ηsen

Calcolo energia richiesta per il funzionamento degli ausiliari mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qbr 110 W Qp0 95W ηsen 285120000 246240000 294624000 254448000 294624000 254448000 266112000 229824000 294624000 254448000 285120000 246240000

0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36

Qe 1476000000 1525200000 1525200000 1377600000 1525200000 1476000000

Determinazione fabbisogno di energia primaria mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qe 1476000000 1525200000 1525200000 1377600000 1525200000 1476000000

Qc 3670212417 6496007110 8627988758 7962661990 7453304093 5469584977

Q= Qe+Qc

Q 5146212417 8021207110 1,0153E+10 9340261990 8978504093 6945584977

Calcolo energia termica utile prodotta dall'apparato generatore mese giorni Qp Qaux Qu novembre 30 3670270592 209304000 3460966592 dicembre 31 6496067225 216280800 6279786425 gennaio 31 8628048872 216280800 8411768072 febbraio 28 7962716287 195350400 7767365887 marzo 31 7453364207 216280800 7237083407 aprile 30 5469643152 209304000 5260339152

Qu= Qp-Qaux

Determinazione del fabbisogno annuale di energia primaria Qs

Q=Qp/ηp

mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3670270592 6496067225 8628048872 7962716287 7453364207 5469643152

ηp 0,99990415 0,99994404 0,99995787 0,99995876 0,99995123 0,99993568

Q 3670622417 6496430777 8628412424 7963044657 7453727759 5469994977 Qs 3,9682E+10

ηp=Qp/Q

Determinazione del rendimento di produzione medio stagionale mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3670270592 6496067225 8628048872 7962716287 7453364207 5469643152 Qp,s 3,968E+10

Q 3670622417 6496430777 8628412424 7963044657 7453727759 5469994977 Qs 3,9682E+10

ηp 0,99990415 0,99994404 0,99995787 0,99995876 0,99995123 0,99993568 ηp,s 0,99994651

>

ηp,s lim 0,81140634

>

ηg lim 0,69140634

Determinazione del rendimento globale medio stagionale mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Q 3670622417 6496430777 8628412424 7963044657 7453727759 5469994977 Qs 3,9682E+10

Qh 2983269343 5280133362 7013050684 6472255052 6058243495 4445835347 Qh,s 3,2253E+10

ηg 0,81274209 0,81277451 0,81278575 0,81278648 0,81278036 0,81276772 ηg,s 0,81277652

FEN= Q/(θi-θem)*N*V

Determinazione del fabbisogno energetico normalizzato FEN mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile ∑ng

∑ngθe

Δt

giorni 30 31 31 28 31 15 166

13,5 9,7 8,1 8,5 9,8 12,3

θi

405 300,7 251,1 238 303,8 184,5 1683,1

dθm V Q FEN 20 9,86084337 717,620196 39682233 33,7815289

θem 10,1391566

Calcolo del FEN lim.

CD lim.

n

FENlim=[(Cdlim+0,34*n)-Ku(0,01*Im/dθm + a/dθm)]*86,4/ηg

h^-1ku 0,5

0,91

Im dθm a 0,96 225,681214 9,86084337

4/3W/mc ηg FENlim 1,33 0,69140634 91,3235855

Calcolo Irradianza media solare giornaliera mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile ∑ng,j costante Im

giorni

Hs 30 31 31 28 31

14,3 16,45 9,45 14,65 38,85

15 166 11,57 225,681214

26,1

∑ng,j·Hsj 429 509,95 292,95 410,2 1204,35 391,5 3237,95

Calcolo del fabbisogno di energia primaria FEPlim S/V

GG

1401 GG 21,3 68

2100 FEPlim 34 23,4257511 88 71,3476395 69,9784427 KWh/mq

GG

1401 GG 6 17,3

2100 FEPlim 9,6 6,60257511 22,5 18,1703863 17,8398774 KWh/mc

0,2 0,9 0,88 S/V 0,2 0,9 0,88

Calcolo del fabbisogno di energia primaria FEP fattore S/V sup.utile vol. lordo Qs FEP mq FEP mc 0,88 206,2127 717,620196 2537,48676 12,3051915 3,53597457 FEP mq 12,3051915

<

FEPlim 69,9784427 KWh/mq

FEP mc 3,53597457

<

FEPlim 17,8398774 KWh/mc

I m =11,57·(Σng,j·Hsj)/(Σng,j)

DETERMINAZIONE FABBISOGNO ENERGETICO UTILE MENSILE IN CONDIZIONI DI FUNZIONAMENTO NON CONTINUO

Qhvs=k[Fil(QL-Qse)-ηu·Fig(QI+Qsi)] mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

k 30 31 31 28 31 30

Fil 1 1 1 1 1 1

0,842155 0,833757 0,830221 0,831105 0,833978 0,839503

QL - Qse 4886415580 7183502569 8917813609 8377378651 7961663062 6348998845

QI-Qsi 1903129614 1903127611 1903131203 1903130337 1903124766 1903129320

ηu Fig Qhvs 1,00000286 0,863643 2471490036 1,00011897 0,837157 4395889403 1,00085318 0,82600518 5830418691 1,00104224 0,82879316 5383535944 1,00014394 0,837854 5045081624 1,00001178 0,855279 3702277862

Determinazione fattore di riduzione energia dispersa per trasmissione e ventilazione mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

t' 30 31 31 28 31 30

12 12 12 12 12 12 fil

30 31 31 28 31 30

tc Δθ 208,190616 105,14624 70,7269721 71,3617515 95,8474098 145,988148 a

0,8143 0,80442 0,80026 0,8013 0,80468 0,81118

Fil=1-a(1-fil)

fil 13,5 9,7 8,1 8,5 9,8 12,3

0,8143 0,80442 0,80026 0,8013 0,80468 0,81118

Fil 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85

0,842155 0,833757 0,830221 0,831105 0,833978 0,839503

Determinazione fattore di riduzione dell'apporto energetico dovuto alle sorgenti interne e solari Fig= 1-b(1-fig) mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

t'' 30 31 31 28 31 30

10,4 10,4 10,4 10,4 10,4 10,4

tc Δθ 208,190616 105,14624 70,7269721 71,3617515 95,8474098 145,988148

fig b 30 0,83958 31 0,80842 31 0,79530022 28 0,79858019 31 0,80924 30 0,82974

fig 13,5 0,83958 9,7 0,80842 8,1 0,79530022 8,5 0,79858019 9,8 0,80924 12,3 0,82974

Fig 0,85 0,863643 0,85 0,837157 0,85 0,82600518 0,85 0,82879316 0,85 0,837854 0,85 0,855279

DETERMINAZIONE FABBISOGNO ENERGETICO UTILE MENSILE IN CONDIZIONI REALI DI FUNZIONAMENTO Qhr= Qhvs/ηe·ηc mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qhvs ηe 2471490036 4395889403 5830418691 5383535944 5045081624 3702277862

ηc 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92 0,92

0,93 0,93 0,93 0,93 0,93 0,93

Qhr 2888604530 5137785651 6814421097 6292117747 5896542338 4327112976

Determinazione dell'energia termica fornita dal sistema di produzione mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qhr ηd 2888604530 5137785651 6814421097 6292117747 5896542338 4327112976

0,95 0,95 0,95 0,95 0,95 0,95

Qp 3040636347 5408195422 7173074839 6623281839 6206886672 4554855764

Qp= Qhr/ηd

ηp=Qp/Q

DETERMINAZIONE DEL RENDIMENTO DI PRODUZIONE mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3040636347 5408195422 7173074839 6623281839 6206886672 4554855764

Q 4025769061 6599748618 8497845394 7830712916 7458837169 5656415118

Calcolo del fattore di carico al folcolare mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni

Pf

CP 0,0943925 0,16490115 0,21981203 0,22478528 0,18975092 0,14307497

FC 0,10639096 0,17689576 0,23180483 0,23677792 0,20174471 0,15507028

30 31 31 28 31 30

7% Pd 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07

ηp 0,75529329 0,81945476 0,84410512 0,84580828 0,83215205 0,80525486

FC= P'd+P'fbs+[(1+Fbr)·100-Pf-Pd]·CP/(1-Fbr)·100-P'f-P'fbs 1% Pfbs 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01

2% Δθ/50 0,02 0,4 ^0,02 0,02 0,4 0,02 0,4 0,02 0,4 0,02 0,4 0,02 0,4

giorni 30 31 31 28 31 30

P'f 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888

giorni 30 31 31 28 31 30

CP= Qp-(Qp0*ηp0)/(Фun*ta)

Qp Qp0 95 W ηp0 3040636347 123120000 5408195422 127224000 7173074839 127224000 6623281839 114912000 6206886672 127224000 4554855764 123120000

0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85

Фun 24KW ta 12hCP 24000 1296000 0,0943925 24000 1339200 0,16490115 24000 1339200 0,21981203 24000 1209600 0,22478528 24000 1339200 0,18975092 24000 1296000 0,14307497

Calcolo energia primaria richiesta per la conversione del generatore mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp Qaux 3040636347 104652000 5408195422 108140400 7173074839 108140400 6623281839 97675200 6206886672 108140400 4554855764 104652000

ηtu 0,893002 0,90798699 0,91334328 0,91370571 0,91077214 0,90480443

Qp0 95 W ηp0 123120000 127224000 127224000 114912000 127224000 123120000

Calcolo energia richiesta per il funzionamento degli ausiliari mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

0,008 0,008 0,008 0,008 0,008 0,008

P'd/FC P'fbs (1-FC)/FC FC ηtu 0,03759718 0,008 8,39929514 0,10639096 0,9982648 0,02261219 0,008 8,39929514 0,17689576 0,99841465 0,0172559 0,008 8,39929514 0,23180483 0,99846821 0,01689347 0,008 8,39929514 0,23677792 0,99847183 0,01982704 0,008 8,39929514 0,20174471 0,9984425 0,02579476 0,008 8,39929514 0,15507028 0,99838282

Calcolo del fattore di carico utile mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

P'fbs 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004 0,004

ηtu= 1+Fbr-[P'f+P'd/FC+P'fbs·(1-FC)/FC]/100

Calcolo del rendimento termico utile medio mensile mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

P'f P'd 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888 0,06872888

Qbr 110 W Qp0 95W ηsen 142560000 123120000 147312000 127224000 147312000 127224000 133056000 114912000 147312000 127224000 142560000 123120000

0,36 0,36 0,36 0,36 0,36 0,36

Qe 738000000 762600000 762600000 688800000 762600000 738000000

Qc= (Qp-Qp0·ηp0)/ηtu 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85

Qc 3287769061 5837148618 7735245394 7141912916 6696237169 4918415118

Qe= (Qbr+Qp0)/ηsen

Determinazione fabbisogno di energia primaria mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qe 738000000 762600000 762600000 688800000 762600000 738000000

Qc 3287769061 5837148618 7735245394 7141912916 6696237169 4918415118

Q= Qe+Qc

Q 4025769061 6599748618 8497845394 7830712916 7458837169 5656415118

Calcolo energia termica utile prodotta dall'apparato generatore mese giorni Qp Qaux Qu novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

30 31 31 28 31 30

3040636347 5408195422 7173074839 6623281839 6206886672 4554855764

104652000 108140400 108140400 97675200 108140400 104652000

Qu= Qp-Qaux

2935984347 5300055022 7064934439 6525606639 6098746272 4450203764

Q=Qp/ηp

Determinazione del fabbisogno annuale di energia primaria Qs mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3040636347 5408195422 7173074839 6623281839 6206886672 4554855764

ηp 0,75529329 0,81945476 0,84410512 0,84580828 0,83215205 0,80525486

Q 4025769061 6599748618 8497845394 7830712916 7458837169 5656415118 Qs 4,0069E+10

ηp=Qp/Q

Determinazione del rendimento di produzione medio stagionale mese novembre dicembre gennaio febbraio marzo aprile

giorni 30 31 31 28 31 30

Qp 3670270592 6496067225 8628048872 7962716287 7453364207 5469643152 Qp,s 3,968E+10

Q 4025769061 6599748618 8497845394 7830712916 7458837169 5656415118 Qs 4,0069E+10

ηp 0,91169427 0,9842901 1,01532194 1,01685713 0,99926624 0,96698051 ηp,s 0,99028639

>

ηp,s lim 0,81140634

Determinazione calcolo di un impianto autonomo con corpi scaldanti concentrati in radiatori in alluminio Dati relativi al radiatore in lega di alluminio pressofuso ,modello 800 (5 alette)PLUS radiatore mod. 800

profond.

95 mm

altezza 427 mm

interasse 350 mm

larghezza 80 mm

potenza 96 W/elem.

Dati relativi al fabbisogno energetico edificio volume 717,620196

sup. zona 206,2127

Q J Q W 39682233,01 2537,48676

indice sup.

12,3051915

Predimensionamento radiatori locale cucina pranzo soggiorno letto doppio bagno bagno l. matrim. l. singolo ripostiglio corridoio corridoio

superficie 9,89 24,21 24,11 22,3 7,09 7,97 26,99 17,37 7,54 6,53 13,45

giorni 181

n°elementi=Qlocale/Pnrad

volume 28,7799 70,4511 70,1601 64,893 20,6319 23,1927 78,5409 50,5467 21,9414 19,0023 39,1395

Calcolo portate dei circuiti circuito Q l.doppio 503,865768 bagno 160,197681 bagno 180,081174 l. matrim.

609,835744 corridoio 147,54455 corridoio 303,901102 pranzo-cuc.

770,485323 soggiorno 544,762497 l. singolo 392,473022 ripostiglio 170,365376 portata collettore

indice vol.

3,53597457

Q locale 223,463339 547,021984 544,762497 503,865768 160,197681 180,081174 609,835744 392,473022 170,365376 147,54455 303,901102

P radiatori 96 96 96 96 96 96 96 96 96 96 96

n.° elementi largh.Elem 2,327743109 80 5,69814567 80 5,67460934 80 5,248601753 80 1,668725849 80 1,875845559 80 6,352455665 80 4,088260648 80 1,774639337 80 1,536922397 80 3,165636484 80

G=Q/1,16·Δt Δt 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10

G 43,4367042 13,810145 15,5242391 52,5720469 12,7193578 26,1983709 66,4211485 46,9622842 33,8338812 14,6866704 326,164848

Dimensionamento corpi scaldanti calcolo temperatura media Tmax 70

Δt 10

tm= Tmax -(10/2) tm

65

Calcolo fattore correttivo globale Ft 0,85

Fal 0,98

Fpr 0

F= Ft·Fal·Fpr·Fat·Fvr Fat 1

Fvr 0,85

F 0,70805

F 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71 0,71

Qeff 7,392396836 2,350318097 2,642035999 8,947120654 2,164679432 4,458642935 11,3040687 7,992407521 5,758113589 2,499492024

n.elem.

8 3 3 9 2 5 11 8 6 3

Calcolo potenza termica effettiva circuito L.doppio Bagno Bagno L. matrim.

Dsimpegno Corridoio Pranzo-Cuc. Soggiorno L. singolo Ripostiglio

Q 503,865768 160,197681 180,081174 609,835744 147,54455 303,901102 770,485323 544,762497 392,473022 170,365376

Qnom 96 96 96 96 96 96 96 96 96 96

Qeff=Qnom·F largh rad.

640 240 240 720 160 400 880 640 480 240

largh.rad 160 480 480 400 160 160 480 320 160 160 240

Calcolo perdite di carico distribuite dei circuiti Calcolo velocità fluido Circuito L.doppio Bagno Bagno L. matrim.

L. singolo Ripostiglio Dsimpegno Corridoio Pranzo-Cuc. Soggiorno Coll.-Caldaia

G l/h 43,4367042 13,810145 15,5242391 52,5720469 33,8338812 14,6866704 12,7193578 26,1983709 66,4211485 46,9622842 326,164848

W= G/S G m³/s S πr2 1,20658E-05 0,0000785 3,83615E-06 0,0000785 4,31229E-06 0,0000785 1,46033E-05 0,0000785 9,3983E-06 0,0000785 4,07963E-06 0,0000785 3,53315E-06 0,0000785 7,27733E-06 0,0000785 1,84503E-05 0,0000785 1,30451E-05 0,0000785 9,06013E-05 0,00028339

W m/s 0,153703836 0,04886817 0,054933613 0,18602989 0,119723571 0,051969817 0,045008343 0,09270478 0,235035911 0,16617935 0,319711159

Re=WDρ/ν

Calcolo numero di Reynolds Circuito L.doppio Bagno Bagno L. matrim.

L. singolo Ripostiglio Dsimpegno Corridoio Pranzo-Cuc. Soggiorno Coll.-Caldaia

Di

m

0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,019

W m/s 0,153703836 0,04886817 0,054933613 0,18602989 0,119723571 0,051969817 0,045008343 0,09270478 0,235035911 0,16617935 0,319711159

ρ

Kg/m³ 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2

ν m²/s 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043

Re 3493009,045 1110557,584 1248398,3 4227637,404 2720787,763 1181044,314 1022840,765 2106770,029 5341327,732 3776522,335 13804681,72

Numero di Reynolds >2500 => moto turbolento Calcolo perdite di carico continue moto turbolento con tubi a bassa rugosità in rame r=14,68·(ν^0,25)·ρ·(G^1,75)/(D^4,75) Circuito Di L.doppio Bagno Bagno L. matrim.

L. singolo Ripostiglio Dsimpegno Corridoio Pranzo-Cuc. Soggiorno Coll.-Caldaia Totale perdite

mm ρ 10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 19

Kg/m³ 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2 977,2

ν m²/s 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043 0,00000043

G l/h 43,43670417 13,81014496 15,52423911 52,57204688 33,83388123 14,68667038 12,71935777 26,1983709 66,42114852 46,96228419 326,1648481

r mmc.a./m 4,800938487 0,646284206 0,793130578 6,70498297 3,100575517 0,71976792 0,559616742 1,981785419 10,09515042 5,503484521 7,753754432 42,65947121

z=ξ·ρ·(v²/2·9,81)

Calcolo perdite di carico concentrate circuito

resistenza angolo>90° angolo>90°

Di

mm

ρ

Kg/mc 977,2 977,2

ξ 1 1

10 10

v m/s 0,15370384 0,15370384

angolo>90° angolo>90°

10 10

0,04886817 0,04886817

977,2 977,2

1 1

angolo=90° angolo>90° angolo>90°

10 10 10

0,05493361 0,05493361 0,05493361

977,2 977,2 977,2

2 1 1

angolo<90° angolo>90° angolo>90°

10 10 10

0,18602989 0,18602989 0,18602989

977,2 977,2 977,2

2,5 1 1

angolo=90° angolo=90° angolo>90° angolo>90°

10 10 10 10

0,11972357 0,11972357 0,11972357 0,11972357

977,2 977,2 977,2 977,2

2 2 1 1

angolo=90° angolo=90° angolo>90° angolo>90°

10 10 10 10

0,05196982 0,05196982 0,05196982 0,05196982

977,2 977,2 977,2 977,2

2 2 1 1

angolo=90°

10

0,04500834

977,2

2

angolo=90° angolo=90° angolo>90° angolo>90° angolo<90°

10 10 10 10 10

0,09270478 0,09270478 0,09270478 0,09270478 0,09270478

977,2 977,2 977,2 977,2 977,2

2 2 1 1 2,5

angolo=90° angolo=90° angolo>90° angolo<90°

10 10 10 10

0,23503591 0,23503591 0,23503591 0,23503591

977,2 977,2 977,2 977,2

2 2 1 2,5

angolo=90° angolo=90°

10 10

0,16617935 0,16617935

977,2 977,2

2 2

angolo=90° angolo=90° angolo>90° angolo>90°

19 19 19 19

0,23503591 0,23503591 0,23503591 0,23503591

977,2 977,2 977,2 977,2

2 2 1 1

l.doppio

bagno

bagno

l. matrim.

l. singolo

ripostiglio Dsimpegno

corridoio

pranzo-cuc.

soggiorno

coll.-caldaia totale perdite

Δptot.= r+z

Calcolo delle perdite di carico totali in mm c.a./m Circuito L.doppio Bagno Bagno L. matrim.

L. singolo Ripostiglio Corridoio Corridoio Pranzo-Cuc. Soggiorno Coll.-Caldaia TOTALE

r mmc.a./m 4,80093849 0,64628421 0,79313058 6,70498297 3,10057552 0,71976792 0,55961674 1,98178542 10,0951504 5,50348452 7,75375443 42,6594712

z mmc.a./m 226,4758408 22,89310103 57,85738396 746,4495177 412,2237845 77,67407696 19,41952116 350,1431651 1985,876242 529,4641641 1588,700994 6017,177792

perdite tot.

231,276779 23,5393852 58,6505145 753,154501 415,32436 78,3938449 19,9791379 352,124951 1995,97139 534,967649 1596,45475 6059,83726

z 113,23792 113,23792 226,475841 11,4465505 11,4465505 22,893101 28,928692 14,464346 14,464346 57,857384 414,694176 165,877671 165,877671 746,449518 137,407928 137,407928 68,7039641 68,7039641 412,223785 25,891359 25,891359 12,9456795 12,9456795 77,674077 19,4195212 19,4195212 82,3866271 82,3866271 41,1933135 41,1933135 102,983284 350,143165 529,566998 529,566998 264,783499 661,958747 1985,87624 264,732082 264,732082 529,464164 529,566998 529,566998 264,783499 264,783499 1588,70099 6017,17779

→

circuito più sfavorito

15,28 1,07

5,83

8,37

1,07

1,07

2,77

P3 A6

A 8-800/5

2

11-800/5

Ø 12mm

Ø 10mm

2-800/5

3

0,78

10

8-800/5

C

18,01

B

10,12

9,36

5,53

4,36

1

10 9

Ø 10mm

11

3-800/5

4

10-662I5

8

4,80

7 13

1,10

12

P2 A6

6

P4 A6

14 5 15

1,00

3

5

17

3-800/5

4

Ø 10mm

16

Ø 19mm

2

1

C Titolo Azienda 9 0,70

5-800/5 Ø 10mm 9-800/5

5,88

5,48

6,83

6

Ø 10mm

4,42

Città Via Stato/Paese CAP

Ø 10mm

7

6-800/5

Nome ditta

C

24KW

8

3-800/5

Incarico

#Nome Progetto #Via #Città #Stato/Paese #Post

1,06

1,06

D

P1 A6

1,11

1,05

8,33

1,38

2,16

2,39

0,78

Nome Disegno

1,32

14,20

5,51

1

5,48

2,57

2

3

Piano Primo

acqua di ritorno

radiatori

acqua di mandata

caldaia a gas collettore di distribuzione

4

Stato Disegno 0

1

2

3

4

#Stato Progetto

5

Disegnato da #Tecnico CAD

Pianta Piano Primo

Data

Università degli Studi "Mediterranea" di Reggio Calabria . Facoltà di Architettura . CEGA

2004 2005

Approvato da Data LABORATORIO DI RECUPERO E GESTIONE DELI EDIFICI__ #ArchitettoMODULO DI IMPIANTI Scala Disegno

1:70 ID Layout

SCHEMA IMPIANTO TERMICO DI RISCALDAMENTO COSTITUITO DA UN IMPIANTO AUTONOMO CON CORPI SCALDANTI CONCENTRATI TIPO RADIATORI IN ALLUMINIO CON CIRCUITO BITUBO E COLLETTORE DI DITRIBUZIONE A 10 DERIVAZIONI.

Stato

Revisione

Docente Prof. R.Laganà

Allievo Carmelina Flores

Elaborato A1

Tutor

Data

Rapporto Stampato: 1:50 14/07/2010 7.18

arch. T.Certomà

A.02.1

RELAZIONE TECNICA A) INFORMAZIONI GENERALI - Ubicazione: Comune di Sant’Eufemia d’Aspromonte (R.C.), via Tenente Tropeano n.° 51.

- Tipologia intervento: Progetto per la realizzazione di un impianto termico per il riscaldamento di una unità abitativa costituito da un impianto autonomo con corpi scaldanti concentrati tipo radiatori in alluminio con circuito a due tubi e collettore di distribuzione a n.° 10 derivazioni.

- Destinazione d’uso: L’edificio appartiene alla categoria E.1, abitazione civile adibita a residenza con carattere continuativo.

- Numero delle unità abitative: 3 alloggi, uno per piano.

B) FATTORI TIPOLOGICI EDIFICIO - Tipologia costruttiva: Struttura in muratura portante di laterizio pieno. L’edificio oggetto dello studio di recupero ha una pianta pressappoco quadrata ed è costituito da tre piani, possiede una facciata principale che si affaccia a nord-est sulla strada più larga, mentre il lato est dà su una strada di accesso ad altre abitazioni verso cui l’edificio confina a sud per tutto il piano terra che risulta in parte interrato e il prospetto ovest è attaccato ad una abitazione a piano terra. Il piano interessato dall’intervento di realizzazione dell’impianto ha la seguente distribuzione dei locali: cucina e pranzo si affacciano a sud, dove è posizionata una serra, sempre a sud si affaccia la camera da letto doppia, a est si affacciano i due bagni e la camera matrimoniale che si apre su un’altra serra solare, a nord vi è la camera singola e il ripostiglio mentre al centro vi è il soggiorno, collegato a due corridoi da cui si accede alle camere, mentre forma un ambiente unico con la stanza da pranzo e la cucina tramite delle aperture ad arco.

- Elementi tipologici: - muratura esterna di 30 cm di spessore in laterizio pieno composta da elementi in laterizio pieno 28 cm, uno strato di intonaco all’estradosso di 1 cm e all’intradosso di 1 cm con successivo placcaggio mediante tamponature in c.a. all’esterno e all’interno di 5 cm collegate mediante staffe di ancoraggio alla muratura per uno spessore totale della parete di 40 cm.

- Serramenti con telaio in alluminio a taglio termico di spessore 50 mm e vetro camera (6-168 mm) - Solaio in laterocemento composto da elementi di alleggerimento in laterizio forato e travetti in c.a. e getto di completamento in cls di 22 cm, strato isolante in pannelli rigidi di polistirene espanso di 4 cm, strato di barriera al vapore in foglio forato a base bituminosa di 0,5 cm, strato di tenuta e protezione in membrana bituminosa di 0,5 cm, strato di sottofondo in malta cementizia 2 cm, strato di incollaggio piastrelle in malta cementizia di 0,5 cm, strato di piastrelle in ceramica di 0,5 cm.

- Sistema solare passivo per lo sfruttamento degli apporti solari costituito da due serre con sistema di facciata continua in profilati di alluminio di 50 mm e vetro camera (8-16-6 mm) con vetri stratificati.

- Sistema di protezione solare costituito da frangisole in lamelle orientabili e struttura di sostegno in alluminio posizionati come dispositivo di oscuramento della copertura della serra e a livello degli interpiani.

C) PARAMETRI CLIMATICI LOCALITA’ - n.° GG (gradi giorno): 1518 - zona climatica: D - temperatura minima dell’aria esterna di progetto: 0°C

D) -

DATI TECNICO COSTRUTTIVI EDIFICIO E DELLE RELATIVE STRUTTURE volume degli ambienti al lordo delle strutture: 717,62 mc superficie esterna che delimita il volume: 634,31 mq rapporto S/V: 0,88 superficie utile dell’edificio: 177,36 mq valore di progetto della temperatura interna: 20°C

E) DATI RELATIVI AGLI IMPIANTI TERMICI Descrizione generale dell’impianto contenente i seguenti elementi: - Tipologia: impianto termico autonomo con corpi scaldanti concentrati tipo radiatori in alluminio con circuito a due tubi e collettore complanare di distribuzione a 10 derivazioni, per il riscaldamento di una unità abitativa.

- Sistema di generazione: generatore di calore ad acqua calda centralizzato alimentato a gas ( caldaia murale a condensazione a camera aperta ad alto rendimento con potenza 24 KW).

- Sistema di termoregolazione: valvole termostatiche da radiatore pilotate da sensore termico inserito nella testa dell'apparecchio.

- Sistema di distribuzione del fluido termovettore: distribuzione orizzontale bitubo con corpi scaldanti in parallelo; impianto dotato di collettori complanari con tubazioni di andata e ritorno per ogni singolo corpo scaldante (radiatori in alluminio).

Specifiche del generatore di energia: - Fluido termovettore: - Valore nominale della potenza termica utile (Pn): - Rendimento termico utile alla potenza nominale: - Rendimento termico utile al 30% Pn: 90% - Combustibile utilizzato:

acqua calda 24 KW 90%

metano

Specifiche relative al sistema di regolazione dell’impianto termico: - Tipo di conduzione previsto in sede di progetto: continuo - Organi di attenuazione: valvola a tre vie - Dispositivi per la regolazione automatica della temperatura ambiente nei singoli locali: valvole termostatiche Terminali di erogazione dell’energia termica: - N.° apparecchi: - Tipo: - Potenza termica nominale: F) -

10 radiatori in lega di alluminio pressofuso 96 Watt/elemento

PRINCIPALI RISULTATI DEI CALCOLI Caratteristiche termiche e dei componenti opachi dell'involucro edilizio: Caratteristiche termiche dei componenti finestrati dell'involucro edilizio: Coefficiente volumico di dispersione termica per trasmissione (Cd): valore di progetto esistente: valore massimo consentito (Cdmax): valore di progetto derivante dal calcolo secondo normativa UNI: Valore dei rendimenti medi stagionali di progetto: rendimento di produzione % (ηp): rendimento di regolazione % (ηc): rendimento di distribuzione % (ηd): rendimento di emissione % (ηe): Valore del rendimento globale medio stagionale (ηg): valore di progetto %: valore minimo imposto dal regolamento %:

(vedi allegati) (vedi allegati) 0,61 W/mc°C 0,91 W/mc°C 0,49 W/mc°C 0,99 0,93 0,95 0,92 0,81 0,69

-

Fabbisogno energetico normalizzato per la climatizzazione invernale (FEN): valore di progetto: 33,78 KJ/m3 GG metodologia UNI adottata: UNI 10344,UNI 10348,UNI 10379, D.P.R. 412 valore limite (FENlim): 91,32 KJ/m3 GG Indice di prestazione energetica per la climatizzazione invernale (FEP): Valore di progetto: 12,3 KWh/mq ; 3,54 KWh/mc Metodo di calcolo utilizzato: Dlg.192 del 19/08/2005,Dlg.311 del 29/12/2006 Valore limite (FEPlim): 70 KWh/mq ; 17,84 KWh/mc Elementi specifici che motivano eventuali deroghe a norme fissate dalla normativa vigente: Si specifica che nel calcolo la verifica dei valori delle trasmittanze limite dei componenti edilizi è stata omessa, in quanto il valore del coefficiente volumico di dispersione termica (Cd) e il valore di progetto del fabbisogno energetico normalizzato (FEN) rientrano nei valori limite insieme a quelli dell’indice di prestazione energetica (FEP) e del rendimento globale medio stagionale (ηg). Trattasi inoltre di intervento di nuova installazione di impianto termico su edificio esistente e di ristrutturazione degli elementi edilizi costituenti l’involucro di edificio esistente di superficie utile inferiore a 1000 mq per cui è prevista un’applicazione limitata a specifici parametri previsti dal D.lg. 192 del 19/08/2005 e dal D.lg.

311 del 29/12/2006.

G) -

DOCUMENTAZIONE ALLEGATA N.° 1 pianta primo piano con schema funzionale e distributivo impianto termico.

N.° 8 tabelle calcolo trasmittanza termica componenti edilizi opachi e finestrati N.° 4 schede di calcolo FEN N.° 1 scheda calcolo impianto termico N.° 1 schema planimetrico ponti termici l) DICHIARAZIONE DI RISPONDENZA

La sottoscritta FLORES CARMELINA iscritto a (indicare albo, ordine o collegio professionale di appartenenza, nonche' provincia, numero dell'iscrizione) a conoscenza delle sanzioni previste dall'art. 34 comma 3 della legge 9 gennaio 1991, n. 10, dichiara sotto la propria personale responsabilita' che: a) il progetto relativo alle opere di cui sopra e' rispondente alle prescrizioni contenute nella legge 9 gennaio 1991 n. 10 e nei suoi regolamenti attuativi, in particolare: a1) decreto del Presidente della Repubblica, attuativo dell'art. 4 comma 1, relativo ai criteri generali tecnico-costruttivi e alle tipologie per l'edilizia sovvenzionata e convenzionata nonche' per l'edilizia pubblica e privata (qualora vigente); a2) decreto del Ministro dei lavori pubblici, di concerto con il Ministro dell'industria, del commercio e dell'artigianato, attuativo dell'art. 4 comma 2, relativo al rilascio della autorizzazioni, alla concessione e all'erogazione dei finanziamenti e contributi per la realizzazione di opere pubbliche (qualora vigente); a3) decreto del Presidente della Repubblica 26 agosto 1993, n. 412, relativo alla progettazione, installazione, esercizio e manutenzione degli impianti termici. b) i dati e le informazioni contenuti nella relazione tecnica sono conformi a quanto contenuto o desumibile dagli elaborati progettuali.

Data 23/06/2010

Il progettista Flores Carmelina