SISTEMA ESTRUCTURAL. Se describe en el apartado las fichas del documento básico de Seguridad Estructural del Código Técnico de la Edificación que se adjuntan tras esta memoria. A continuación se pasa a la descripción de forma generalizada de la estructura; y al estudio detallado de elementos singulares. ESQUEMA ESTRUCTURAL. El edificio proyectado se divide en 8 bloques estructurales, que pasamos a describir a continuación:
La estructura del edificio se ubica interiormente a las naves de hormigón armado y cubierta metálica que constituyen la antigua estación de San Jerónimo actualmente en estado de abandono; esta estructura preexistente (líneas discontínuas del dibujo) es de muros de cargar de hormigón armado de gran porte (ancho superior a 1metro) y cubierta metálica. El edificio deportivo
a ubicar dentro de éste, cuyos usos se disponen en su interior, lo
conforma una estructura principalmente metálica, más ligera y de mayor rapidez de ejecución que una estructura de hormigón armado. Se ha optado por este tipo de estructura por estos motivos y porque las salas deportivas precisan espacios diáfanos lo cual nos lleva a grandes
luces. Para luces de gran longitud, una estructura de hormigón armado conllevaría unas cargas mayores, y por tanto, mayor volumen de hormigón y dimensiones en planta para la cimentación, que en los nuevos pilares anexos al muro, cargan sobre la cimentación existente la cual habrá que ampliar y micropilotar. Selección y división de los módulos: Los módulos se dividen atendiendo al plano en el cual se asienta su cimentación, además de por otra serie de requisitos como el propio uso de la zona a disponer en un módulo o características morfo-estructurales iniciales. En total tenemos 8 módulos Los módulos A y C disponen de cimentación bajo el nivel +0. Los módulos B y E, cimentan bajo el nivel +1. El módulo D arranca del nivel +0. El módulo F constituye un pasillo en ménsula de 2,85 de vuelo x 87,7* metros de longitud El múdulo G está formado por la escalera que va del vestíbulo principal en Nivel +0 al nivel +1 a nivel de la pasarela o pasillo en ménsula (módulo F). El módulo H lo constituye la pantalla en U que recoge el núcleo de ascensores que están ubicados en el vestíbulo principal. Podríamos decir que existe un noveno módulo formado por la pantalla ubicada en nivel -1 que contiene las tierras y las pantallas que forman los vasos de las piscinas. A continuación describimos los 8 bloques estructurales principales: _BLOQUES A y C: Los bloques estructurales A y C, tienen los siguientes niveles: N+0 (Planta Baja en el nivel de acceso), N+1 (planta alta), y N+2 (cubierta) Todos los forjados se proyectan con chapa colaborante PL59/150 de 1 mm de espesor, tipo Aceralia o similar, sobre la que se dispone una losa de hormigón aramado HA 25/P/15/I
de 60 mm de espesor, ubicándose el
conjunto sobre los cordones superiores de las cerchas. Chapa PL59/150: Límite elástico > 24 Kp/mm2 - Resistencia a tracción > 36 Kp/mm2 Galvanizado Sendzimir UNE-36130 Z-275 La armadura de negativo del forjado es 1Ø10 cada 20 cms., con una longitud según el paño en el que se ubique. El mallazo es 1Ø5 cada 20 cms en ambas deirecciones (B-500T). En un ámbito del módulo A, el forjado es de vidrio, (ver su ubicación concreta en planos de estructura y arquitectura). El bloque estructural A, tiene, como medidas absolutas una extensión de 75,65 x 14,25 m. siendo el bloque estructural C de 19,60 x 7,95m, (X,Y).
_Bloque estructural A
_Bloque estructural C (*) No se han dispuesto JUNTAS DE DILATACIÓN, debido a que la estructura calculada se encuentra dentro de un edificio existente, no sometida a la intemperie, y al ser un edificio de uso público dotacional, ha de garantizarse un correcto mantenimiento de la temperatura tanto en condiciones de invierno como de verano, lo cual nos permite tomar esta opción, al igual que en el módulo F que describiremos más ¡delante. En cuanto a las cerchas, se aportará más adelante un cuadro resumen de los perfiles que las conforman en cada módulo.
_BLOQUE B: El bloque estructural B está formado por 3 niveles, (de -1 a +2). Constituye un módulo independiente por este motivo, ya que no se debe cimentar a distintas cotas o niveles en un mismo módulo y conviene disponer de junta estructural y por su propia ubicación dentro del edifico. Algunos de sus pilares extremos arrancan de la pantalla de contención del nivel -1 y el resto llega hasta el nivel +2. El forjado de los niveles +1 y +2 es idéntico al descrito para los forjados de los módulos A y C, de chapa colaborante. Sin embargo el nivel +0, lo constituye una losa de hormigón armado de 30 cm de espesor, cuya armadura base tanto superior como inferior es Ø 12 cada 15 cms. La armadura de refuerzo a punzonamiento se detalla en planos. Para evitar disponer el arranque de pilares a distinta cota, una parte de la escalera queda en vuelo.
_Bloques estructural B.
_BLOQUE D: Este bloque se está anexo al módulo E, lo conforma una estructura metálica. Las luces entre pilares hacen posible disponer bajo el forjado de chapa colaborante perfiles metálicos IPN260, no siendo necesario el uso de cerchas.
_Bloque estructural D. _BLOQUE E: Al igual que el módulo B, este bloque, formado por una escalera, arranca del nivel -1 llegando hasta el nivel +2, si bien este nivel cubre la escalera que termina en el nivel +1. Debido a la existencia de la pantalla en el nivel -1, la escalera en este nivel es más estrecha que en los niveles superiores, no obstante, el nivel -1 tiene un uso más restringido.
_Bloque estructural E
_BLOQUE F: El módulo F lo constituye el pasillo en ménsula de las dimensiones 2,85 x 87,70 metros. No se dispone junta de dilatación por los mismos motivos descritos anteriormente en el módulo A. Todos los pilares (24 en total) que constituyen el módulo, se sitúan anexos al muro del edificio existente, por lo que la cimentación descansa sobre la cimentación existente para ese muro. La solución a adoptar para la cimentación es ampliar la cimentación existente y micropilotarla a fin de asegurar la estabilidad del conjunto. Ver detalle correspondiente en el plano Nº 1 de estructuras.
_Bloque estructural F
_BLOQUES G y H: Los módulos G y H, se detallan en el plano Nº 3 de estructuras, así como en el cuadro de pilare del plano Nº 2 de estructura. Forman estos módulos la escalera y ascensores del vestíbulo respectivamente. El armado de la pantalla de los ascensores, está a continuación del cuadro de pilares, (plano Nº 2 de estructuras).
PANTALLAS DE CONTENCIÓN. Antecedentes. El espacio dedicado a la obra tiene forma rectangular y presenta una plataforma única, horizontal y a la misma cota con respecto a las calles y solares adyacentes y consta de una planta bajo rasante y de alturas varias sobre la misma (una en general y en la zona correspondiente al nivel +2, dos alturas). Para el cálculo se debe considerar imprescindiblemente del Geotécnico pero al ser un proyecto fin de carrera, no disponemos del mismo, con lo cual se han tenido en cuenta valores característicos de esta zona de Sevilla. En caso de que el edificio fuera a ejecutarse, habría que corroborar y contrastar los datos obtenidos, además de volver a calcular si hubiera discrepancia entre los valores reales y los cosiderados.
Corte del terreno y parámetros geotécnicos. Los niveles geotécnicos han de ser considerados para el cálculo y vendrían, en tal caso, detallados en el estudio geotécnico correspondiente. Para todas las pantallas la plataforma de trabajo se sitúa a la cota 0,00 de referencia del Proyecto. Todas las pantallas tienen un espesor de 0.40 m y una profundidad de 16,0 m para conseguir el criterio de asegurar un empotramiento de 2,0 m en el sustrato impermeable de las margas. La envolvente de los momentos flectores y esfuerzos cortantes actuantes sobre las pantallas, las reacciones sobre los anclajes, puntales y forjados, además de los desplazamientos horizontales de las mismas.
Hipótesis de Cálculo. Las hipótesis de partida consideradas para la realización de los cálculos numéricos se detallan a continuación: _Se caracteriza el suelo con un modelo de comportamiento elastoplástico con criterio de rotura Mohr-Coulomb. _Se modeliza el terreno mediante una serie de elementos finitos triangulares de 15 nodos. La pantalla se caracteriza por sus características resistentes y módulos de deformación. _Se definen unas superficies de interacción que modelizan los contactos entre el terreno y los elementos resistentes. _Se realiza una serie de cálculos elastoplásticos en los que se hacen iteraciones sucesivas hasta conseguir el equilibrio de presiones y la compatibilidad de deformaciones entre el terreno y la pantalla teniendo en cuenta las rigideces de cada elemento. _El cálculo se realiza considerando la pérdida gradual de la capacidad portante del terreno,
ya que el estado tensional final de los elementos resistentes depende de la historia de cargas de los mismos, a lo largo de las distintas fases de cálculo. _Se considera inicialmente una distribución hidrostática de presiones del agua en el terreno a partir de la profundidad establecida para el nivel freático que se supone una línea horizontal. _El corte del terreno, la posición del nivel freático y las sobrecargas actuantes en el trasdós de la pantalla, son los descritos en los apartados anteriores. _En el cálculo, para cada fase modelizada, se considera que existe un flujo de agua entre la cota del nivel freático en el trasdós de la pantalla y el intradós de la misma cuando la profundidad máxima de excavación está por debajo de la cota del nivel freático inicial. _En el cálculo de los desplazamientos horizontales debe tenerse en cuenta que, puesto que se garantiza un empotramiento suficiente del pie de la pantalla en terreno competente, en el cual se supone que no hay desplazamiento, los valores reales se obtendrán por diferencia con el valor resultante en el citado pie de la pantalla.
Fases de Construcción. Para la ejecución de la pantalla se consideran las siguientes fases de construcción: Fase 1: Ejecución de los muretes guía desde la plataforma de trabajo y construcción de la pantalla hasta la cota -16.0. Ejecución de la viga de coronación. Fase 2: Excavación hasta la cota -3.50 m y ejecución del nivel de anclajes provisionales a la cota -3.00.
Armadura de los muros pantallas. El cálculo de la armadura de las pantallas se realiza para los esfuerzos máximos obtenidos de las fases de cálculo y de acuerdo con la Instrucción para Hormigón Estructural (EH-08). En los planos incluidos en los anejos se recoge de forma gráfica el armado de las pantallas. Se han considerado los siguientes materiales y coeficientes: Materiales:
-
Hormigón: fck = 250 Kg/cm2
-
Acero:
fyk=5100 Kg/cm2
Coeficientes de seguridad:
-
γs = minoración de la resistencia del acero=1.15
-
γc = minoración de la resistencia del hormigón=1.5
-
γf =mayoración de las acciones=1.6
Anclajes, puntales y reacción sobre pantallas. Con objeto de soportar los empujes del terreno y de minimizar los movimientos de las pantallas se definen una serie de anclajes y puntales que son provisionales o definitivos según las zonas del perímetro de la pantalla. Longitud libre de los anclajes. La longitud libre mínima de un anclaje, según diferentes autores, es de 5.00 metros para garantizar que las tensiones que se generan alrededor del bulbo no afectan al trasdós de la pantalla. Así mismo, también hay que tener en cuenta que el bulbo debe estar situado fuera de la cuña activa y que debe empotrarse en un estrato que nos garantice la transmisión de la carga al terreno por adherencia. La longitud libre sería igual a la longitud que se obtiene de la resolución geométrica del triángulo de la cuña de inestabilidad, más un resguardo de 0.15 veces la profundidad máxima de excavación. Por tanto, atendiendo a estas consideraciones, para atravesar el nivel II de arcilla marrón floja, se adopta una longitud libre mínima de los anclajes de 10.0 m. Longitud inyectada de los anclajes. Se calcula esta longitud, según el método propuesto por la “Guía para el diseño y la ejecución de anclajes al terreno en obras de carreteras” del Ministerio de Fomento y considerando las conclusiones extraídas de los estudios relativos al mecanismo de movilización de los esfuerzos a lo largo del sellado y del mecanismo de ruptura o arrancamiento, mediante la expresión: LB= PNd / (π*DN* aadm)
Siendo: PNd: carga nominal mayorada del anclaje (PNd=F1*PN ; F1=1.20) DN: diámetro nominal del bulbo de sellado (150 mm) LB: longitud de cálculo del bulbo aadm: adherencia admisible frente al deslizamiento o arrancamiento del terreno que
rodea al bulbo aadm=alim/F3 (F3=1.45)
El valor de la adherencia límite alim considerado en el cálculo para una inyección única (IU) es de alim=15 t/m2 en nuestro solar. (En general se realiza por niveles; nosotros disponemos de un solo nivel considerado). Además de la carga que resisten hay que tener en cuenta el incremento de tensión que se produce en la sección del puntal debido a los cambios de temperatura con respecto a la temperatura en el instante de su colocación. También se tiene que cumplir que el perfil resista el pandeo debido a la compresión a la que queda sometido. Las reacciones que transmite la pantalla sobre los forjados al estar éstos apoyados sobre la misma, han sido considerados. Pasadores metálicos para el apoyo de los forjados en las pantallas. Para el apoyo de los forjados en las pantallas se emplearán pasadores de acero galvanizado en caliente. En los anexos del proyecto se adjunta un dossier de cálculo, con el valor de los cortantes considerados para el empleo de pasadores TITAN G-20-0 2º FASE o equivalente y TITAN G-25-0 2º FASE o equivalente. CERCHAS.
CIMENTACIÓN. La cimentación del edificio, es de dos tipos, según el nivel donde arranque. CIMENTACIÓN A NIVEL +0, es la de los módulos A, C, D, F, G y H. Esta cimentación es superficial, a base de zapatas (en algunos casos combinadas, ver plano 1 de la estructura). El módulo F la zapata es corrida, siendo ésta la zapata ampliada bajo el muro existente de las naves. Para lograr la estabilidad de la misma en el nuevo estado de cargas, la cimentación es ampliada y micropilotada (ver detalle del plano nº 1 de la estructura). En el nivel +0, se dispondrá una solera. CIMENTACIÓN A NIVEL -1, es la de los módulos B y E. Esta cimentación es profunda. Es una losa de cimentación o losa arriostrante de 80 cms. Con una armadura superior e inferior de Ø 20 cada 20 cms.
NORMATIVA UTILIZADA Las Normas que se han seguido para el cálculo de la estructura han sido: CTE-DB-SE.- SEGURIDAD ESTRUCTURAL: DB-SE-AE.- ACCIONES EN LA EDIFICACIÓN. DB-SE-C.- CIMIENTOS. DB-SE-A.- ACERO. DB-SI.- SEGURIDAD EN CASO DE INCENDIOS Además se han tenido en cuenta las especificaciones de la normativa siguiente: EHE.- INSTRUCCIÓN DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL. NCSE-02.- NORMA DE CONSTRUCCIÓN SISMORRESISTENTE. EFHE.- INSTRUCCIÓN PARA EL PROYECTO Y LA EJECUCIÓN DE FORJADOS UNIDIRECCIONALES DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL REALIZADOS CON ELEMENTOS PREFABRICADOS.
VALORES DE LOS MATERIALES ESTRUCTURALES CONSIDERADOS PARA EL CÁLCULO. Durabilidad, artículo 8.2 (EHE). La estructura en pilares, vigas y forjados está revestida mediante emparchados y enfoscados; no existen elementos estructurales ni de hormigón armado en la intemperie. Nivel freático se encuentra por debajo de nuestra cota de cimentación. Elementos enterrados en cimentación. • Clase general de exposición:
normal humedad alta → IIa.
• Clase específica de exposición:
no hay.
• Tipo de ambiente:
IIa.
• Resistencia característica de los hormigones de proyecto: fck =30 N/mm2 • Máxima relación agua cemento:
a/c = 0,60.
• Mínimo contenido de cemento:
275 Kp/m3.
•Tipificación de los hormigones en cimentación:
HA-30/B/15/IIa
Vigas, Forjados El hormigón de las vigas y forjados estará protegido de la intemperie mediante emparchados y enfoscados con mortero de cemento. • Clase general de exposición:
no agresiva l
• Clase especifica de exposición:
no hay.
• Tipo de ambiente:
l
• Resistencia característica de hormigón:
fck>25n/mm2.
• Máxima relación agua cemento:
a/c=0,65.
• Mínimo contenido de cemento:
250 Kg/m3.
• Tipificación de los hormigones en vigas, pilares y forjados:
HA-25/B/15/I
Características de los materiales y coeficientes de seguridad de acciones y materiales aplicables para la evaluación de los estados límites últimos. HORMIGÓN HA-30. • Resistencia característica a los 28 días en probeta
f ck = 30 N/mm2
cilíndrica de 15 x 30 cm. • Resistencia de cálculo
f cd =
0 ,10 ξ (100 ρ 1 f ck ) 1 / 3 N/mm2
• Resistencia a cortante
ξ=
1+
30 = 20 N/mm2 1,5
200 d con d en mm.
ρ1 =
As < 0,02 b0d
A s = sección de la armadura longitudinal traccionada, en la sección. f ck = resistencia característica del hormigón (N/mm2). Tracción
positiva.
• Módulo de elasticidad
Compresión
negativa.
E = 10.0003 f cm, j = 32,00
KN/mm2
HORMIGÓN HM-20. • Resistencia característica a los 28 días en probeta cilíndrica de 15 x 30 cm. ................. f ck = 20 N/mm2
f cd =
• Resistencia de cálculo
0 ,10 ξ (100 ρ 1 f ck ) 1 / 3 KN/mm2
• Resistencia a cortante
ξ=
1+
20 = 13.33 1,5 N/mm2
200 d con d en mm.
ρ1 =
As < 0,02 b0 d
A s = sección de la armadura longitudinal traccionada, en la sección. f ck = resistencia característica del hormigón (N/mm2). Tracción
positiva.
• Módulo de elasticidad
Compresión
negativa.
E = 10.0003 fcm, j = 30,00
KN/mm2
ACERO B-500S. • Límite elástico............................................................. f yk
f yd = • Resistencia de cálculo……………………………
f yk γs
= 500
=
N/mm2
500 = 434,78 1,15
N/mm2 • Módulo de elasticidad...................................................
E s = 200.000 N/mm2
COEFICIENTES DE SEGURIDAD Y NIVELES DE CONTROL. - Coeficiente de minoración de resistencia del hormigón (tabla 15.3): - Coeficiente de minoración de la resistencia del acero (tabla 15.3):
γ c =1,5
γ s =1,15
- Coeficiente de mayoración de cargas permanentes (tabla 95.5) ... .Yg=1,50 CONTROL NORMAL Coeficiente de mayoración de cargas 95.5)..................................Yq = 1,60 CONTROL NORMAL - Coeficiente de mayoración de acciones para ladrillos...................................... Yt = 1.65 CONTROL NORMAL
variables la
fábrica
(tabla de
Acciones gravitatorias, eólicas, sísmicas, térmicas y reológicas. Se describe en las fichas del documento básico de Seguridad Estructural del Código Técnico de la edificación. Acciones eólicas (CTE-SE-AE. Art. 3.3).
Métodos de cálculo, combinaciones de acciones y comprobaciones a realizar. A.- MÉTODO DE CÁLCULO. Como es normal en las estructuras de hormigón armado, el cálculo de esfuerzos se realiza en fase elástica admitiéndose redistribución de esfuerzos según la Norma EHE. La estructura metálica considera las prescripciones de cálculo del CTE.DB.SE B.- COMBINACIONES DE ACCIONES. Se han considerado las siguientes combinaciones, según el Art. 13.2 de la EHE. a)
Situaciones con una sola acción variable:
∑γ J ≥1
b)
• Gk , j + γ Q ,1 • QK ,1
Situaciones con dos o más acciones variables:
∑γ J ≥1
c)
G, j
• Gk , j + ∑ 0,9 •γ Q ,i • QK ,i i ≥1
Situaciones sísmicas:
∑γ J ≥1
Gkj.-
G, j
G, j
• Gk , j + γ A • AE , K + ∑ 0,8 •γ Q ,i • QK ,i i ≥1
valor característico de las acciones permanentes.
QK,1.-
“
“
AEK.-
“
“
de la acción variable determinante. “
“
sísmica.
C.- COMPROBACIONES A REALIZAR-FLECHAS. Se han verificado cuantas limitaciones resistentes y de deformaciones se establecen en la norma EHE. En cuanto a las deformaciones, todas las vigas cumplen las limitaciones incluidas en el artículo 6.15.2.1 de la norma EFHE-02:
L 500
L +0,5cm. fc < 1000
L 250
ft <
- Flecha activa: f a <
- Flecha total:
ft <
L +1,0cm. 500
Siendo: -Flecha total a plazo infinito: La producida por la totalidad de las cargas actuantes, formada por la flecha instantánea producida por todas las cargas, más la flecha diferida producida por las cargas permanentes a partir de su actuación.
-Flecha activa respecto a un elemento dañable: La producida a partir de instante en que se construye dicho elemento. Su valor es igual, por tanto, a flecha total a plazo infinito menos la ya producida en el instante en que se construye el elemento. La flecha considerada para estructuras metálicas, es en todo caso menor de L/500. ESTADO DE CARGA.- Se comprobará que: A.- No se sobrepasen los estados límites últimos bajo cada combinación de carga. B.- No se sobrepasen los estados límites de servicio para cada una de las citadas combinaciones.
Descripción del tipo de cimentación elegida en Nivel -1 Losa de hormigón armado de 80 cm. de espesor apoyada sobre mejora del terreno formada por 30cm de zahorra artificial o material seleccionado según PG-3, colocado en tongadas de 25 cm cada una y compactadas al 95% Próctor modificado. Sobre esta mejora se colocará un film de polietileno y capa de hormigón de limpieza de 10 cm de espesor. Cálculo de losa armada.Se dimensiona la losa estimando el canto de la misma para que no se produzca punzonamiento, se coloca un armado general superior e inferior en los dos sentidos, reforzando donde sea necesario, tal como se indica en los planos de cimentación. Se ha
PL2 considerado una distribución plástica de momentos y se ha optado por un para 12 positivo y negativo (TERZAGHI-PECK). A) PUNZONAMIENTO. (ARTICULO 46º EHE). . Se deberá cumplir las siguientes condiciones: a)
Fsd • β ≤ 0,30f cd Uo • d
Uo = perímetro de la sección crítica 0
b) Se deberá cumplir:
τ sd ≤ τ rd
. Tensión tangencial nominal de cálculo en la superficie crítica.
τ sd =
Fsd • β U1 • d
Fsd = Esfuerzo de punzonamiento de cálculo. = Cargas fijas • 1,5 + Cargas variables • 1,6
β = Coeficiente que tiene en cuenta los efectos de excentricidad.
β
1 – 1,15 soportes interiores. 1,4 soportes de borde. 1,5 soportes de esquina. U1 = perímetro de la sección crítica 1.
a, b = lados del soporte. d = canto útil losa. . Tensión máxima resistente en el perímetro crítico
τrd = 0,12 • ξ • (100 • ρ1 • fck )
1 3
en N/mm2.
ρ1 = cuantía geométrica de armadura longitudinal de la obra.=
ρ x = cuantía geométrica en la dirrección x
ρx • ρy
ρ y = cuantía geométrica en la dirección y. f ck = resistencia característica del hormigón (N/mm2) ξ = 1+
200 d
En el caso de losas de cimentación, puede deducirse a Fsd, la fuerza neta vertical que actúa dentro del perímetro crítico U1. B) ARMADURA MÍNIMA: Cuantía geométrica artículo 42.3.5 (EHE), en el caso de losas y acero B-500S, se tiene una cuantía mínima de 1,8 por mil. Esta cuantía será en cada dirección y repartida entre las dos caras. C) TENSIÓN DE CÁLCULO CONSIDERADA.- 3 Kp/cm2
ESTRUCURA MÓDULO B, NIVEL +0. VIGAS: Cálculo a flexión. Apartado 3. Anexo 8 –EHE. U1= armadura de tracción. U2= armadura de compresión.
Cálculo a cortante. (Art. 44 EHE). Se estudia el caso únicamente de estribos verticales. El caso de estribos inclinados será objeto de un análisis especial.
V Vcu = colaboración del hormigón =
ξ= 1+
ρ1 =
200 con d en mm. d
As ≤ 0,02 b0d
u 2
= V
cu
+ V
su
0,10ξ(100ρ1fck )1/ 3 b 0 d
fck en N / mm 2
As = Sección de la armadura longitudinal traccionada, en la sección.
f ck = Resistencia característica del hormigón (N/mm2). Tracción
positiva.
Compresión
negativa.
bo = Anchura neta mínima del elemento, definida de acuerdo con 40.3.5. d = canto útil. Vsu = colaboración del acero = Vu2 - Vcu.
s=
0,9d Vs
•n • A T • f yd
s = separación. d = canto útil. Vs = colaboración de los estribos a cortante. n = número de ramas (mínimo 2); AT= área de un estribo. Fyd = límite elástico del acero, como máximo 500 N/mm2=5000 Kp/m2. Forjado Nivel +0 módulo B. Se resuelve por medio de losa de hormigón armado de canto constante de 30 cm. Como armadura base general se dispone #φ12 c/15cm en la parte inferior de la losa y #φ12 c/15cm en la parte superior, consiguiendo que solamente aparezcan refuerzos superiores en la zona de los pilares, refuerzos que se indican en planos de estructura. Su canto se define según tabla 50.2.2.1. de la EHE, estableciendo la máxima luz/canto para que no sea necesaria la comprobación de flechas, esto es, garantiza que su deformación se mantenga dentro de unos límites tolerables. En nuestro caso: L/h = 740/30 = 24,6 < 25 en vanos interiores Los esfuerzos se obtienen mediante el programa de cálculo informático, obteniéndose su armado según Anejo 8 de la EHE, donde: As = (Md / 0.8 h fyd) x 1000, donde: Md en Tm/mlineal en banda de pilares y en banda central, realizando el cálculo en las dos direcciones ortogonales. Se realizará la comprobación a punzonamiento y cortante según art. 46 y art. 44 de la EHE respectivamente, mediante el programa informático “Prontuario informático del hormigón estructural 3.0” obteniéndose los refuerzos indicados en planos.