1/5 - Diseño de Tanques con ACI 350-06

SESIÓN N°01 CUPABRI S.R.L

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Dimensionamiento de Tanques, Depósitos o Reservorios ACI 350 para Estructuras Contenedoras de Agua Tipos de Apoyos en la base del Tanque |

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Dimensionamiento de Tanques, Depósitos o Reservorios Los procedimientos presentados a continuación estån basados el ACI 350 y el ASCE/SEI 7-10. a) Espesor de la Pared del Tanque Las paredes del tanque deben tener un espesor suficiente para poder soportar los efectos combinados de esfuerzos que se detallan a continuación: 

Fuerza Cortante

El primer dimensionamiento se realiza mediante comparaciĂłn de cortantes, del actuante sobre el nominal o el que puede resistir la pared del Muro para una determinada cantidad de refuerzo.

El cĂĄlculo del cortante actuante en el muro nos lo indica la secciĂłn 15.7.6.1.6 del ASCE/SEI 7-10 y dice lo siguiente: “La transferencia local del cortante desde el techo al muro y desde el muro a la base debe ser considerada. Para tanques cilĂ­ndricos o depĂłsitos, el cortante tangencial pico por unidad de longitud debe ser calculado por: “ đ?‘‰đ?‘šĂĄđ?‘Ľ =

2đ?‘‰ đ??żđ?‘? [ ] đ?œ‹đ??ˇ đ?‘“đ?‘Ą

Adicionalmente, el Ă­tem c. de la misma secciĂłn nos indica lo siguiente: “Los tanques de concreto con base fija o articulada la transferencia del cortante sĂ­smico horizontal en la base serĂĄ repartida por un cortante de membrana (Tangencial) y un cortante Radial dentro de la fundaciĂłn. Para tanques de concreto con base flexible, la mayorĂ­a del cortante en la base es resistido por un cortante de membrana (Tangencial) a travĂŠs del sistema de anclaje con un insignificante flexiĂłn vertical en el muro. La conexiĂłn entre el muro y el piso debe ser diseĂąado para resistir el mĂĄximo cortante tangencial.â€?

La interpretación de lo que se acaba de indicar lo encontramos en el comentario que hace el ACI 350.3R – 06 para la sección 5.2.2, en la que el cortante tangencial que es transmitido en la interfaz muro/zapata es igual a: �=

2đ?‘‰ đ??żđ?‘? sin đ?œƒ [ ] đ?œ‹đ??ˇ đ?‘“đ?‘Ą

Para paredes con una relaciĂłn đ??ˇ/đ??ťđ??ż = 4.0, un aproximado del 20% de V es transmitido radialmente por reacciĂłn en la base a flexiĂłn vertical. El remanente 80% de V es transmitido tangencialmente mediante la fĂłrmula mostrada anteriormente.

La distribuciĂłn radial del cortante basal se muestra de manera grĂĄfica en la Figura 1-2. AquĂ­ el cortante radial es mĂĄximo cuando đ?œƒ = 0° ∧ 180°, mientras que el cortante tangencial (Figura 1-1) toma su mĂĄximo valor cuando đ?œƒ = 90°.

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DistribuciĂłn del Cortante basal

DirecciĂłn de la Fuerza sĂ­smica Corte Unitario, q

Figura 1-1. Transferencia del cortante de membrana en la base de un tanque circular.

El cortante nominal, đ?‘‰đ?‘› , del muro para una cantidad dada de refuerzo se determina con la formula mostrada en la secciĂłn 21.7.4.1 del ACI 350 – 06. đ?‘‰đ?‘› = đ??´đ?‘?đ?‘Ł (đ?›źđ?‘? √đ?‘“đ?‘?′ + đ?œŒđ?‘› đ?‘“đ?‘Ś ) [

đ??żđ?‘? ] đ?‘“đ?‘Ą

Donde los valores de, đ?›źđ?‘? , varĂ­an de acuerdo con la relaciĂłn â„Žđ?‘¤ /đ?‘™đ?‘¤ que se muestran a continuaciĂłn: đ?›źđ?‘? = {

3.0 đ?‘?đ?‘Žđ?‘&#x;đ?‘Ž â„Žđ?‘¤ /đ?‘™đ?‘¤ ≤ 1.5 2.0 đ?‘?đ?‘Žđ?‘&#x;đ?‘Ž â„Žđ?‘¤ /đ?‘™đ?‘¤ ≤ 2.0

ℎ� es la altura del muro y �� la longitud del muro o segmento de muro a evaluar.

Para propĂłsitos de cĂĄlculos en muros curvos y rectos, đ?‘™đ?‘¤ = 1đ?‘“đ?‘Ą = 0.3048đ?‘š. đ??´đ?‘?đ?‘Ł es el ĂĄrea horizontal del segmento de muro con đ?‘™đ?‘¤ = 1′ , esto es: đ??´đ?‘?đ?‘Ł = đ?‘Ą(1)(12) = 12đ?‘Ą [đ?‘–đ?‘›2 ],

đ?‘Ą đ?‘’đ?‘› đ?‘?đ?‘˘đ?‘™đ?‘”.

La cuantĂ­a nominal de refuerzo, đ?œŒđ?‘› , se calcula de la manera siguiente: đ?œŒđ?‘› =

(đ??´đ?‘ ℎ−đ?‘’ + đ??´đ?‘ ℎ−đ?‘– ) đ?‘†đ?‘Ł đ?‘Ą

đ??´đ?‘ ℎ−đ?‘’ y đ??´đ?‘ ℎ−đ?‘– es el ĂĄrea de una varilla de refuerzo que conforma la capa horizontal externa e interna del muro y đ?‘†đ?‘Ł es la separaciĂłn vertical del refuerzo horizontal.

Finalmente el espesor del muro serĂĄ calculado de tal manera que: ∅đ?‘‰đ?‘› ≼ đ?‘ž Finalmente, đ?‘Ą = â‹Ż [đ?‘–đ?‘›] 3

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Figura 1-2. DistribuciĂłn de la presiĂłn hidrodinĂĄmica en los muros del tanque.

Las dimensiones mínimas que debe tener un muro se describen en la sección 14.5.3 y 14-6 del ACI 350 – 06.

Para muros portantes: â„Žđ?‘› đ?‘Ą = đ?‘šĂĄđ?‘Ľ ( ; 20) [đ?‘?đ?‘š] 25 Para muros no portantes: â„Žđ?‘› đ?‘Ą = đ?‘šĂĄđ?‘Ľ ( ; 15) [đ?‘?đ?‘š] 30 El espesor mĂ­nimo de muros convencionales reforzados colados in-situ que estĂĄn en contacto con lĂ­quidos y tienen una altura menor a 3mts debe ser de 30cm (ACI 350 – 06/14.6.2).

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

TensiĂłn Anular

El espesor de un muro para las condiciones de tensiĂłn anular o tensiĂłn del refuerzo horizontal obtenido mediante despeje de ecuaciones mostradas en el ACI 318 – 89 es muestra a continuaciĂłn: đ??śđ??¸đ?‘ + đ?‘“đ?‘ − đ?‘›đ?‘“đ?‘&#x; đ?‘Ą=( ) đ?‘‡đ?‘šĂĄđ?‘Ľ đ?‘“đ?‘&#x; đ?‘“đ?‘ Donde đ??ś = coeficiente de contracciĂłn del concreto colado, varĂ­a desde 0.0003 a 0.0008. đ??¸đ?‘ = mĂłdulo de elasticidad del acero de refuerzo, igual a 29 000 000 Psi. đ?‘“đ?‘ = esfuerzo de tensiĂłn anular del acero de refuerzo. đ??¸

đ?‘› = relaciĂłn de mĂłdulos de elasticidad entre el acero y el concreto, đ?‘› = đ??¸đ?‘

đ?‘?

đ?‘“đ?‘&#x; = mĂłdulo de ruptura a la tensiĂłn del concreto, đ?‘“đ?‘&#x; = 2√đ?‘“đ?‘?′ (ACI 350 – 06/9.5.2.3) đ?‘‡đ?‘šĂĄđ?‘Ľ = TensiĂłn mĂĄxima en el refuerzo, Kg/m El valor del mĂłdulo de Elasticidad del concreto, đ??¸đ?‘ , se obtiene de la secciĂłn 8.5.1 del ACI 350 – 06 que se muestra a continuaciĂłn: đ??¸đ?‘ = 57000√đ?‘“đ?‘?′ [đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–] Mientras que el esfuerzo de tensiĂłn anular del refuerzo se determina de acuerdo con lo que indica la secciĂłn 10.6.4 del ACI 350 – 06 para las condiciones que se describen a continuaciĂłn: En ĂĄreas de ExposiciĂłn medioambiental normales, đ?‘“đ?‘ , es igual a: đ?‘“đ?‘ ,

�å�

=

320 đ?›˝âˆšđ?‘ 2 + 4(2 + đ?‘‘đ?‘? /2)2

20 000 đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–, đ?‘“đ?‘ ,đ?‘šĂĄđ?‘Ľ ≼ { 24 000 đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–,

[đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–]

01 đ?‘‘đ?‘–đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘?đ?‘?đ?‘–Ăłđ?‘› 02 đ?‘‘đ?‘–đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘?đ?‘?đ?‘–đ?‘œđ?‘›đ?‘’đ?‘

En ĂĄreas de ExposiciĂłn medioambiental severa, đ?‘“đ?‘ , tiene el siguiente valor đ?‘“đ?‘ ,

�å�

=

260 đ?›˝âˆšđ?‘ 2 + 4(2 + đ?‘‘đ?‘? /2)2

17 000 đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–, đ?‘“đ?‘ ,đ?‘šĂĄđ?‘Ľ ≼ { 20 000 đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–,

[đ?‘ƒđ?‘ đ?‘–]

01 đ?‘‘đ?‘–đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘?đ?‘?đ?‘–Ăłđ?‘› 02 đ?‘‘đ?‘–đ?‘&#x;đ?‘’đ?‘?đ?‘?đ?‘–đ?‘œđ?‘›đ?‘’đ?‘

EstĂĄ permitido usar un valor de (2 + đ?‘‘đ?‘? /2) = 25 como una simplificaciĂłn para las ecuaciones anteriores. (ACI 350 – 06/10.6.4.3). đ?›˝ es el factor de amplificaciĂłn de gradiente de tensiĂłn que es igual a: 1.20, đ?›˝={ 1.35,

đ?&#x2018;Ą â&#x2030;Ľ 16đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A; đ?&#x2018;Ą < 16đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;

đ?&#x2018;&#x2021;đ?&#x2018;&#x161;ĂĄđ?&#x2018;Ľ se obtiene de la combinaciĂłn de carga para tensiĂłn anular.

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b) Espesor del Techo En tanques circulares es muy habitual considerar la forma del techo como curva, tal como se observa en la Figura 1-3.

Figura 1-3. Reservorio Circular con techo en forma de domo.

El espesor mĂ­nimo para un techo de esta forma se describe mediante la ecuaciĂłn (Gâ&#x20AC;&#x201C;1) del ACI 350â&#x20AC;&#x201C;06 que se muestra en este texto.

1.5đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;˘ [đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;], â&#x201E;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2018; = đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2C6;&#x161; â&#x2C6;&#x2026;đ??ľđ?&#x2018;&#x2013; đ??ľđ?&#x2018;? đ??¸đ?&#x2018;?

â&#x2C6;&#x2026; = 0.7

Donde đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;˘ = presiĂłn unitaria de diseĂąo factorada en el domo, đ??żđ?&#x2018;?/đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą 2 đ??ľđ?&#x2018;&#x2013; =

factor

de

reducciĂłn del đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2018; 2 đ??ľđ?&#x2018;&#x2013; = ( ) , đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2013;

pandeo

por

imperfeccines

geomĂŠtricas,

đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2013; = 1.4đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2020;&#x2019; đ??ľđ?&#x2018;&#x2013; = 0.5

đ??ľđ?&#x2018;? = factor de reducciĂłn del pandeo por creep, no linealidad y fisuraciĂłn del concreto, 0.44 + 0.003đ??ż, đ??ľđ?&#x2018;? = 0.53, {

đ??żđ?&#x2018;? đ??żđ?&#x2018;? â&#x2030;¤ đ??ż â&#x2030;¤ 30 2 2 đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą đ??żđ?&#x2018;? đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x17D; đ??ż â&#x2030;Ľ 30 2 đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x17D; 12

đ??¸đ?&#x2018;? = mĂłdulo de elasticidad del concreto, 57000â&#x2C6;&#x161;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?â&#x20AC;˛ [đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x2013;] đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2018; = radio interno del domo, ft.

đ??ż = carga viva sin factorar, Lb 6

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La geometrĂ­a en elevaciĂłn de un domo circular puede estimarse con las formulas mostrada a continuaciĂłn, basados en la Figura 1-4. đ?&#x2019;&#x2021;=

đ?&#x;? đ?&#x2018;Ť đ?&#x;&#x201C;

đ??ˇ (đ?&#x2018;&#x2026; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x201C;)2 = (đ?&#x2018;&#x2026; 2 â&#x2C6;&#x2019; ) 2 đ?&#x2018;š=

đ?&#x;&#x2019;đ?&#x2019;&#x2021;đ?&#x;? + đ?&#x2018;Ťđ?&#x;? đ?&#x;&#x2013;đ?&#x2019;&#x2021;

đ?&#x2018;Ť đ?&#x153;˝ = đ??Źđ??˘đ??§â&#x2C6;&#x2019;đ?&#x;? ( ) đ?&#x;?đ?&#x2018;š

Figura 1-4. Detalles geomĂŠtricos del domo circular del tanque.

La viga anular, que servirĂĄ para absorber los esfuerzos meridionales del domo, se dimensionarĂĄ con las siguientes expresiones: 1°. La componente horizontal de la tensiĂłn mostrada en la Figura 1-4 es igual a: đ?&#x2018;&#x2021; cos đ?&#x153;&#x192; 2°. Luego, la tensiĂłn anular en la viga anular es igual a: đ??šđ?&#x2018;Ą =

đ??ˇ đ?&#x2018;&#x2021; cos đ?&#x153;&#x192; 2 đ??š

3°. El ĂĄrea de refuerzo requerida para esa tensiĂłn es, đ??´đ?&#x2018; đ?&#x2018;Ą = â&#x2C6;&#x2026;đ?&#x2018;&#x201C; . Finalmente el đ?&#x2018;Ś

ĂĄrea de la secciĂłn, đ??´đ?&#x2018;? , de viga anular se obtiene con la siguiente relaciĂłn: đ??´đ?&#x2018;? =

đ??šđ?&#x2018;Ą â&#x2C6;&#x2019; (đ?&#x2018;&#x203A; â&#x2C6;&#x2019; 1)đ??´đ?&#x2018; đ?&#x2018;Ą đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x;

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Los techos horizontales se dimensionarĂĄn de acuerdo con la Tabla 9.5(a) del ACI 350â&#x20AC;&#x201C;06 que se muestra a continuaciĂłn:

c) Ancho y Espesor de la CimentaciĂłn De acuerdo con la secciĂłn 15.2.2 del ACI 350 â&#x20AC;&#x201C; 06, las dimensiones de las zapatas deben ser calculadas para cargas de servicio.

El espesor de la zapata es determinado en funciĂłn del cortante o de la longitud de desarrollo a compresiĂłn de las barras en espera (Dowels) para la transferencia de carga del muro a la zapata.

La longitud de desarrollo de las barras a compresiĂłn serĂĄ igual al mayor de

đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;?

đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ś

) đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;? â&#x20AC;˛ â&#x2C6;&#x161;đ?&#x2018;&#x201C; đ?&#x2018;? [đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;] = đ?&#x2018;&#x161;ĂĄđ?&#x2018;Ľ (0.0003đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ś )đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;? { 8.0 (0.02

Teniendo en cuenta lo indicado en la secciĂłn 7.7.1 del ACI 350 â&#x20AC;&#x201C; 06, el refuerzo debe estar protegido a travĂŠs de una capa de un espesor de 3in(7.5cm) para concreto expuesto constantemente con el suelo. Entonces el espesor de la zapata serĂ­a igual a. â&#x201E;&#x17D;đ?&#x2018;§ = đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;? + 3 [đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;]

Basado en la Figura 1-5, a continuaciĂłn se presentan los procedimientos para determinar el espesor y ancho de una zapata de muro.

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1°. Calcular todas las cargas verticales que llegan a la zapata.

Para el Suelo:

đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018; = đ?&#x203A;žđ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x17D;đ??ťđ?&#x2018; (1đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą) [đ??žđ?&#x2018;&#x201D;/đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą]

Para el Agua:

đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;¤ = đ?&#x203A;žđ?&#x2018;¤ (đ??ľ â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x17D; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;Ą)đ??ťđ?&#x2018;¤ (1đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą) [đ??žđ?&#x2018;&#x201D;/đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą]

Para el Muro:

đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x161; = cargas verticales que incluyen carga viva

2°. Determinar la ubicaciĂłn de la resultante de fuerzas verticales relativa al Punto O đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2026; = đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018; + đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;¤ + đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x161; 1 1 1 đ?&#x2018;&#x2039;đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2026; = đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018; + (đ?&#x2018;&#x17D; + đ?&#x2018;Ą + đ??ľ)đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;¤ + (2đ?&#x2018;&#x17D; + đ?&#x2018;Ą)đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x161; 2 2 2 đ?&#x2018;&#x2039;=

đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018; + (đ?&#x2018;&#x17D; + đ?&#x2018;Ą + đ??ľ)đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;¤ + (2đ?&#x2018;&#x17D; + đ?&#x2018;Ą)đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x161; 2đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2026;

Figura 1-5. Cargas Verticales y Horizontales de Servicio.

3°. Calcular la PresiĂłn Neta o Efectiva del suelo, đ??&#x2C6;đ?&#x2019;?đ?&#x2019;&#x201D; . đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018; = đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x161; â&#x201E;&#x17D;đ?&#x2018;&#x201C; â&#x2C6;&#x2019; â&#x201E;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x203A;žđ?&#x2018;? â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x2020;/đ??ś

4°. Determinar el ancho de la zapata, đ?&#x2018;Š, de tal manera que la resultante, đ?&#x2018;šđ?&#x2019;&#x2014;đ?&#x2019;&#x2013;đ?&#x2019;? , del suelo caiga justamente en la posiciĂłn X de la resultante vertical đ?&#x2018;¸đ?&#x2018;š de las cargas verticales actuantes. đ??ľ2 2 2 đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018; = đ?&#x2018;&#x2039;đ?&#x2018;&#x201E;đ?&#x2018;&#x2026; + đ??ťđ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x201E;đ??ťđ?&#x2018; â&#x2C6;&#x2019; đ??ťđ?&#x2018;¤ đ?&#x2018;&#x201E;đ??ťđ?&#x2018;¤ 2 3 3

đ?&#x2018;Š=â&#x2C6;&#x161;

đ?&#x;? đ?&#x;? [đ?&#x2018;żđ?&#x2018;¸đ?&#x2018;š + đ?&#x;&#x2018; (đ?&#x2018;Żđ?&#x2019;&#x201D; đ?&#x2018;¸đ?&#x2018;Żđ?&#x2019;&#x201D; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;Żđ?&#x2019;&#x2DC; đ?&#x2018;¸đ?&#x2018;Żđ?&#x2019;&#x2DC; )] đ??&#x2C6;đ?&#x2019;?đ?&#x2019;&#x201D;

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5°. Calcular el cortante actuante, đ?&#x2018;˝đ?&#x2019;&#x2013; en la zapata del muro y el que puede resistir la zapata y despejar el valor del peralte de la zapata, đ?&#x2019;&#x2026;. đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018;˘ = đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2C6;đ?&#x2018; (đ??ľ â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x17D; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;Ą â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x2018;)(1đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;Ą) đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2C6;đ?&#x2018; = đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x2013;Ăłđ?&#x2018;&#x203A; đ?&#x2018;&#x153; đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x153; đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x203A; đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x2122; đ?&#x2018; đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x2122;đ?&#x2018;&#x153; đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x2019; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x201D;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;Ąđ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x2019; đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;Łđ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x153; â&#x2C6;&#x2026;đ?&#x2018;&#x2030;đ?&#x2018;? = 2â&#x2C6;&#x2026;â&#x2C6;&#x161;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?â&#x20AC;˛ đ?&#x2018;?đ?&#x2018;¤ đ?&#x2018;&#x2018;,

â&#x2C6;&#x2026; = 0.85

Debe cumplirse que, â&#x2C6;&#x2026;đ?&#x2018;˝đ?&#x2019;&#x201E; â&#x2030;Ľ đ?&#x2018;˝đ?&#x2019;&#x2013;, entonces: 2â&#x2C6;&#x2026;â&#x2C6;&#x161;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;?â&#x20AC;˛ đ?&#x2018;?đ?&#x2018;¤ đ?&#x2018;&#x2018; â&#x2030;Ľ đ?&#x153;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2C6;đ?&#x2018; (đ??ľ â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x17D; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;Ą â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2018;&#x2018;) đ?&#x2019;&#x2026;â&#x2030;Ľ

đ??&#x2C6;đ?&#x2018;źđ?&#x2018;ľ (đ?&#x2018;Š â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2019;&#x201A; â&#x2C6;&#x2019; đ?&#x2019;&#x2022;) đ?&#x;?â&#x2C6;&#x2026;â&#x2C6;&#x161;đ?&#x2019;&#x2021;â&#x20AC;˛đ?&#x2019;&#x201E; đ?&#x2019;&#x192;đ?&#x2019;&#x2DC; + đ??&#x2C6;đ?&#x2018;źđ?&#x2018;ľ

Figura 1-6. SecciĂłn crĂ­tica para el cĂĄlculo del cortante, comportamiento como viga.

d) Espesor de la Losa de Fondo El ACI 350 â&#x20AC;&#x201C; 06 en su ApĂŠndice H.3 nos proporciona valores del espesor de losas que van apoyadas directamente sobre el suelo. Este es el caso de la losa de fondo que en su mayor parte, estarĂĄ sometida a esfuerzos de compresiĂłn.

El espesor mĂ­nimo de las losas de fondo sobre el suelo debe ser: đ??żđ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x203A; đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x203A;đ?&#x2018;&#x17D; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D; đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x2019; đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x153;, â&#x201E;&#x17D;đ?&#x2018; = {đ??żđ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x203A; đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x153; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018; , đ??żđ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018;&#x203A; đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x153;đ?&#x2018; đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018;?đ?&#x2018;&#x17D;đ?&#x2018; đ?&#x2018;&#x2018;đ?&#x2018;&#x2019; đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018;˘đ?&#x2018;&#x2019;đ?&#x2018;&#x;đ?&#x2018;§đ?&#x2018;&#x153;, 10

4đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A; 5đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A; 6đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;

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ACI 350 para Estructuras Contenedoras de Agua Las siguientes provisiones indicadas en este apartado corresponden a especificaciones mínimas que se deben tener en cuenta al momento de diseñar estructuras de concreto armado que contienen líquidos.

1. La resistencia mínima característica a la compresión del concreto a los 28 días debe ser de 4000 Psi. (ACI 350 – 06/1.1.1).

2. En todas las regiones de riesgo sísmico, y todas las categorías de diseño o desempeño, las provisiones del capítulo 21 deberán ser satisfechas como se describe en la sección 21.2.1 (ACI 350 – 06/1.1.8.1).

3. Se define como exposición mediambiental normal cuando el PH del líquido es mayor que 5, o la exposición de soluciones de sulfatos es menor a 1000ppm.

4. El Factor de Durabilidad Medioambiental es usado para el control del esfuerzo en el reforzamiento y anchos de fisuras en miembros diseñados usando el esfuerzo de diseño aprobado.

5. El relleno de junta es un material compresible usado para rellenar las juntas de expansión para prevenir la infiltración de escombros y proveer soporte para juntas y sellos de agua.

6. La junta de agua es un material sintético elastométrico usado para el acabado de una junta y excluir de material solido dentro de él.

7. El wáter Stop es una franja metálica, plástico u otro material insertado en la junta para prevenir el pasaje de líquido a través de este.

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8. El refuerzo mĂ­nimo por contracciĂłn y temperatura deberĂĄ estar en concordancia con lo indicado en la Tabla 7.12.2.1.

9. Las secciones de concreto de por lo menos 24 in, pueden tener reforzamiento mĂ­nimo basado en 12 in de concreto en cada cara. El reforzamiento en la base de las losas que estĂĄn en contacto con el suelo puede ser reducido en un 50% del requerido por la Tabla 7.12.2.1.

10. El refuerzo por contracciĂłn y temperatura no deberĂĄ espaciarse a mĂĄs de 12 in y el diĂĄmetro mĂ­nimo de la barra de refuerzo a usar serĂĄ de 1/2".

En cualquier cara, por lo menor una cantidad mayor a 1/3 del refuerzo por contracciĂłn y temperatura deberĂĄ distribuirse. (ACI 350 â&#x20AC;&#x201C; 06/7.12.2.2) 11. La uniĂłn Techo â&#x20AC;&#x201C; Muro estĂĄ sujeta a cortante sĂ­smico proveniente de la aceleraciĂłn horizontal del techo. Donde los dowels son los que proveen la transferencia de este cortante, la distribuciĂłn puede ser en algunos casos como el que se muestra en la Figura 1-1con un mĂĄximo cortante dado por: 0.80đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x; đ?&#x2018;&#x17E;đ?&#x2018;&#x161;ĂĄđ?&#x2018;Ľ = đ?&#x153;&#x2039;đ?&#x2018;&#x2026; Donde đ?&#x2018;&#x192;đ?&#x2018;&#x; es la fuerza proveniente de la aceleraciĂłn del techo.

Para Tanques con techos en voladizo, el volado puede ser diseĂąado para soportar la fuerza sĂ­smica, porque el techo estĂĄ libre a deslizarse en el tope del muro, la transferencia del cortante puede tomar lugar sobre la porciĂłn de la circunferencia donde el voladizo esta en contacto con el muro.

12. El espaciamiento del refuerzo cuando su recubrimiento sea mayor de 3 in, debe ser igual a: (ACI 350 â&#x20AC;&#x201C; 06/10.6.5) 540 đ?&#x2018;&#x2020; = đ?&#x2018;&#x161;đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A; { đ?&#x2018;&#x201C;đ?&#x2018; â&#x2C6;&#x2019; 2.5đ??śđ?&#x2018;? [đ?&#x2018;&#x2013;đ?&#x2018;&#x203A;] 12

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Tipos de Apoyos en la base del Tanque Todo lo indicado a continuación corresponde a la clasificación que realizó el ACI 350.3R – 06 para estructuras de reservorios. La sección 2.1.1 indica lo siguiente: “Estructuras apoyadas contenedoras de líquidos están clasificadas acorde a esta sección sobre las bases de las siguientes características: La configuración general (rectangular o circular) tipo de unión en la base del muro (fija, articulada o base flexible) y método de construcción (concreto reforzado o preesforzado).”

Tanques Rectangulares Tipo 1.1 Fijo en la Base Tipo 1.2 Articulado en la Base Tanques Circulares Tipo 2.1 Fijo en la Base 2.1(1) Concreto Reforzado 2.1(2) Concreto Preesforzado Tipo 2.2 Articulado en la Base 2.2(1) Concreto Reforzado 2.2(2) Concreto Preesforzado Tipo 2.3 Flexible en la Base (Solo preesforzado) 2.3(1) Anclado 2.3(2) No anclado, contenido 2.3(3) No anclado, no contenido

Muro del Tanque (Tipo)

Franja Cerrada

Ranuras inferiores si es requerido

Piso (Tipo)

FIJO

ARTICULADO O ANCLADO

TIPO 1.1 ó 2.1

TIPO 1.2 ó 2.2

Figura 1-7. Tipos de Apoyos en la base para reservorios de concreto reforzado.

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