Tesis / 0325 / I.C. by MAOSABO

DISEÑO DE UNA CUBIERTA EN ESTRUCTURA METÁLICA PARA EL POLIDEPORTIVO DE LA FUNDACIÓN UNIVERSITARIA AGRARIA DE COLOMBIA

OSCAR ORLANDO CUBILLOS CUBILLOS GERARDO RUIZ POVEDA

FUNDACION UNIVERSITARIA AGRARIA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL PROYECTO DE GRADO BOGOTA D.C. 2013

DISEÑO DE UNA CUBIERTA EN ESTRUCTURA METÁLICA PARA EL POLIDEPORTIVO DE LA FUNDACIÓN UNIVERSITARIA AGRARIA DE COLOMBIA

OSCAR ORLANDO CUBILLOS CUBILLOS GERARDO RUIZ POVEDA

Monografía para optar el título de Ingeniero Civil

Director del Trabajo Ingeniera Martha Lissette Sánchez Cruz PhD Estructuras

FUNDACION UNIVERSITARIA AGRARIA DE COLOMBIA FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL PROYECTO DE GRADO BOGOTA D.C. 2013

Nota de aceptación _________________ _________________ _________________

_________________ Presidente del Jurado

_________________ Jurado

Bogotá D.C., Mayo de 2013

A mi esposa Isley, a mis hijos Juan Sebastián, Juan Pablo y Juan David, por su amor y apoyo permanente, pues se han constituido en la motivación que impulsa mi vida. A mi familia, por su constante estímulo, comprensión y apoyo. Oscar Cubillos

A mi familia, por su constante estímulo, comprensión y apoyo. Gerardo Ruiz

AGRADECIMIENTOS  A Dios Todopoderoso, que nos bendice y continuamente nos llena de su infinito amor.  A los Directivos y Educadores de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia de la facultad de ingeniería Civil.  Al ingeniero Rubén Darío Ochoa por brindarnos su colaboración y apoyo, creyendo siempre en la necesidad, efectividad y aporte de este trabajo para la universidad.  A nuestras madres por su continuo apoyo durante la carrera y en la ejecución de este proyecto  a todas las personas que de una u otra manera apoyaron el desarrollo de este proyecto.  A nuestras madres por su continuo apoyo durante la carrera y para la ejecución de este proyecto.

TABLA DE CONTENIDO Pág. INTRODUCCIÓN

ANTEPROYECTO

1.1

DEFINICION DEL PROBLEMA

1.2

JUSTIFICACIÓN

1.3

MARCO HISTÓRICO

1.4

OBJETIVO GENERAL

1.5

OBJETIVOS ESPECIFICOS

DESARROLLO DEL PROYECTO

2.1

ANTEPROYECTO

2.1.1 Estudio y Análisis del Proyecto

2.1.2 Escogencia de la Solución Estructural

2.1.3 Utilización de los Materiales Disponibles

2.1.4 Utilización y ventajas del acero como material estructural

2.1.5 Desventajas del acero como material estructural

2.2

ELEMENTOS A UTILIZAR EN LA CUBIERTA METÁLICA

2.2.1 Perfiles

2.2.2 La teja

2.2.3 Elementos de conexión

2.2.4

La Soldadura

2.2.5

Ventajas de conexiones soldadas

2.3

GEOMETRIAS POSIBLES DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

2.3.1

Buena iluminación

2.3.2

Buena aireación al lugar

2.3.3

Área del polideportivo

2.4

CONFIGURACION ESTRUCTURAL ESCOGIDA

2.4.1

Primera alternativa

2.4.2

Segunda y tercer alternativa

2.5.

ANALISIS

2.5.1

Idealización estructural

2.5.2

Evaluación de cargas

2.5.3

Aplicación de cargas

2.5.4

Combinación de cargas

2.5.5

Cargas de diseño

DESARROLLO DE LOS PASOS DE ANALISIS

3.1

IDEALIZACIÓN DE LOS ELEMENTOS

3.1.1 Armadura

3.1.2

Correas

3.1.3

Tirantes

3.1.4

Arriostramientos

3.2

EVALUACION DE LA CARGA

3.2.1 Carga muerta 4

EVALUACION DE CARGAS DE LA CUBIERTA A DOS AGUAS PRIMERA OPCIÓN (CERCHA No 1)

37 37

4.1

CARGA MUERTA

4.1.1 PESO DE LAS TEJAS Y PESO PROPIO DE LA ESTRUCTURA

4.2 CARGAS VIVAS

4.3 CARGAS POR EMPOZAMIENTO DE AGUA

4.4 CARGAS DE GRANIZO

4.5 CARGAS DE VIENTO

4.5.1 FACTOR DE BARLOVENTO Y SOTAVENTO

4.6 CARGA DE SISMO

4.6.1 Tipo de Zona

4.6.2 Coeficiente de Importancia

4.6.3 Período fundamental de la edificación

4.6.4 definición del tipo de perfil de suelo

4.6.5 Espectro elástico de aceleraciones (Sa)

4.6.6 Coeficiente sísmico

5 5.1

APLICACIÓN DE CARGAS CERCHA No 1 CUBIERTA A DOS AGUAS

COMBINACION DE CARGAS CERCHA No 1 CUBIERTA A DOS AGUAS

5.1.1

NOMENCLATURA NSR - 10 B.2.2.

5.1.2

COMBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS

5.1.3

COMBINACIONES BÁSICAS NSR-10 B.2.4.2

5.2

RESUMEN DE CARGAS ENCONTRADAS PARA EL PROYECTO

5.3

CARGAS EN CADA NUDO

5.4

CARGAS DE DISEÑO

5.5

DISEÑO DE LOS ELEMENTOS

DISEÑO DE LA CERCHA DE ACERO No 1 CUBIERTA A DOS AGUAS

6.1

PROCEDIMIENTO DISEÑO A TRACCIÓN

6.2

PROCEDIMIENTO DISEÑO POR COMPRESION

6.3

PREDIMENCIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS CUBIERTA A DOS AGUAS

6.3.1

Diseño a tracción

6.3.2

Diseño a compresión

DISEÑO DE COLUMNAS PARA LA CUBIERTA A DOS AGUAS (CERCHA No 1).

7.1

DATOS DE DISEÑO

7.1.1

Factor de long. Efectiva (k)

7.1.2

Área Requerida

7.1.3

Perfil Escogido

7.1.4

Radio de Giro

7.1.5

Esbeltez

7.1.6

Diseño de Celosía

7.2

CARGA DE LA COLUMNA

7.2.1

Carga Axial de la columna

7.2.2

Carga admisible

CERCHA No 2 PARA DISEÑO DE CUBIERTA CURVA

8.1

CARGA MUERTA

8.1.1

PESO DE LAS TEJAS Y PESO PROPIO DE LA ESTRUCTURA

APLICACIÓN DE CARGAS CERCHA No 2 CUBIERTA CURVA

9.1

COMBINACION DE CARGAS CERCHA No 2 CUBIERTA CURVA

9.1.1 NOMENCLATURA NSR - 10 B.2.2.

9.1.2 COMBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS

9.1.3 COMBINACIONES BÁSICAS NSR-10 B.2.4.2

9.2 RESUMEN DE CARGAS ENCONTRADAS PARA EL PROYECTO

9.3 CARGAS EN CADA NUDO

9.4 PREDIMENCIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS CUBIERTA CURVA

9.4.1 Diseño a tracción

9.4.2 Diseño a compresión

10 DISEÑO DE COLUMNAS PARA LA CUBIERTA CURVA (CERCHA No 2).

10.1 DATOS DE DISEÑO

CONCLUSIONES

120

RECOMENDACIONES

121

BIBLIOGRAFIA

122

LISTA DE TABLAS Pág. Tabla No1. Datos de la teja P7 No 8 escogida.

Tabla No 2. Datos caballete fijo para teja P7.

Tabla No 3. Cálculo del peso total (Wt) de las tejas y caballetes cubierta

Tabla No 4. Valores de Coeficiente de Importancia I

Tabla No 5. Valor de Aa y Av para las ciudades capitales de departamento

Tabla No 6. Valor de los parámetros Ct y α para el cálculo del período aproximado Ta.

Tabla No 7. Clasificación de los perfiles de suelo

Tabla No 8. Distribución de las cargas sísmicas

Tabla No 9. Área aferente para cada nudo sobre las cerchas del eje A y eje I 54 Tabla No 10. Área aferente para cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F- E-D-C-B

Tabla No 11. Resumen de las cargas encontradas para el proyecto cubierta a dos aguas.

Tabla No 12. Carga puntual sobre cada nudo en las cerchas del eje A y eje I

Tabla No 13. Carga puntual sobre cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C–B

Tabla No 14. Reacciones a las cargas aplicadas sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C-B

Tabla No 15. Valores de diseño en la barra 51 de las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C–B. arrojadas en el programa SAP 2000.

Tabla No 16. Datos de la teja termoacustica Trapezoidal escogida de 8mm

Tabla No 17. Cálculo del peso total (Wt) de las tejas de la cubierta curva

Tabla No 18. Área aferente para cada nudo en las cerchas del eje A y eje I cubierta curva.

Tabla No 19. Área aferente para cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C-B

Tabla No 20. Resumen de las cargas encontradas para el proyecto cubierta curva.

Tabla No 21. Carga puntual sobre cada nudo en las cerchas del eje A y eje I cubierta curva

Tabla No 22. Carga puntual sobre cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C-B

Tabla No 23. Valores de ΦcFcr para elementos comprimidos de Fy = 2.500 Kg/cm2

Tabla No 24. Chequeo a tensión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas"

Tabla No 25. Chequeo a compresión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas"

Tabla No 26. Desplazamientos en los nudos. "Cubierta a dos aguas"

Tabla No 27. Reacciones cubierta a dos aguas

Tabla No 28. Chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Tabla No 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

105

Tabla No 30. Desplazamientos en los nudos Cubierta curva

111

Tabla No 31. Reacciones cubierta curva

114

LISTA DE FIGURAS Pág. Figura 1. Cancha de la fundación universitaria agraria de Colombia

Figura 2. Geometrías más comunes utilizadas en la estructura.

Figura 3. Cubierta Ajover trapezoidal A 360.

Figura 4. Cercha tipo 1. Cubierta a dos aguas .

Figura 5. Cercha tipo 2. Cubierta Curva.

Figura 6. Ancho total y útil teja eternit P7.

Figura 7. Inclinación y traslapo teja eternit P7 .

Figura 8. Caballete fijo teja eternit P7.

Figura 9. Mapa de zonas de amenaza sísmica.

Figura 10. Coeficiente de ampliación Fa del suelo para la zona de periodos ----------------cortos del espectro.

Figura 11. Coeficiente de ampliación Fv del suelo para la zona de -----------------periodos intermedios del espectro.

Figura 12. Cargas puntuales sobre los nudos para la cubierta a dos aguas.

Figura 13. Efectos de esbeltez.

Figura 14. Perfil rectangular HSS8x8x1/4

Figura 15. Propiedades del material de la cercha a dos aguas Acero A36.

Figura 16. Vista de las cargas puntuales sobre los nudos para la cubierta a dos aguas cercha completa.

Figura 17. Diagrama de fuerzas a tensión y compresión cercha a dos aguas.

Figura 18. Diagrama de fuerzas en cercha a dos aguas para cada barra o elemento.

Figura 19. Vista e identificación de los nudos que conforman la cercha a dos aguas.

Figura 20. Vista e identificación de cada una de las barras que conforman la cercha a dos aguas.

Figura 21. Vista ampliada del tipo de perfil asignado cercha a dos aguas.

Figura 22. Diagrama de corte y planta columna celosía.

Figura 23. Ubicación ángulos columna y distancia al centroide.

Figura 24. Ancho y espesor de celosía.

Figura 25. Diagrama de corte y planta columna celosía final.

Figura 26. Ancho y espesor de celosía final.

Figura 27. Ficha Técnica de fibromath suministrada por Homecenter

Figura 28. Cargas puntuales sobre los nudos programa SAP 2000 para la cubierta curva.

Figura 29. Perfil PIPE10XS

Figura 30. Propiedades del la sección escogida Pipe X10 para la cubierta curva.

Figura 31. Vista de las cargas puntuales sobre los nudos para la cercha curva completa.

Figura 32. Diagrama de fuerzas a tensión y compresión cercha curva.

Figura 33. Diagrama de fuerzas en cercha curva para cada barra o elemento.

Figura 34. Vista e identificación de los nudos que conforman la cercha curva.

Figura 35. Vista e identificación de cada una de las barras que conforman la cercha curva.

Figura 36. Vista ampliada del tipo de perfil asignado cercha curva.

LISTA DE PLANOS MODELO ESTRUCTURAL Pág. Plano 1. Cancha multifuncional vista en planta Cerchas y vista en planta correas

116

Plano 2. Vista en corte de columnas, vigas y detalle correas.

117

Plano 3. Corte de típico cercha tipo 1 y cercha tipo 2.

118

Plano 4. Detalle de cortavientos y detalle de zapatas

119

LISTA DE ANEXOS Pág. Anexo A. Presupuesto cubierta a dos aguas

122

Anexo B. Presupuesto cubierta circular

123

Anexo C. Estudio geotécnico Uniagraria

124

LISTA DE SIMBOLOS

Coeficiente que representa aceleración horizontal pico efectiva.

Segundo parámetro para el cálculo del período fundamental aproximado.

Coeficiente que representa velocidad horizontal pico efectiva.

Coeficiente de presión neta.

Primer parámetro para el cálculo del período fundamental aproximado.

Carga Muerta consistente en: (a) Peso propio del elemento. (b) Peso de todos los materiales de construcción incorporados a la edificación y que son permanentemente soportados por el elemento, incluyendo muros y particiones divisorias de espacios. (c) peso del equipo permanente.

Fuerzas sísmicas reducidas de diseño (E = Fs R) que se emplean para diseñar los miembros estructurales.

fuerza sísmica del umbral de daño.

Cargas debidas al peso y presión de fluidos con densidades bien definidas y alturas máximas controlables.

Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos cortos, debida a los efectosde sitio, adimensional.

Carga debida a inundación.

Fuerzas sísmicas calculadas de acuerdo con los requisitos del Título A del Reglamento.

Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos intermedios, debida a los efectos de sitio, adimensional.

Presión por velocidad evaluada a la altura promedio de la cubierta, h.

Carga debida al granizo, sin tener en cuenta la contribución del empozamiento.

Factor de efecto ráfaga de la sección B.6.5.8. (Golpes de vientos fuertes, repentinos de corta duración).

Aceleración debida a la gravedad (9.8 m/s2).

Altura de una estructura.

Cargas debidas al empuje lateral del suelo, de agua freática o de materiales almacenados con restricción horizontal.

Cargas vivas debidas al uso y ocupación de la edificación, incluyendo cargas debidas a objetos móviles, particiones que se pueden cambiar de sitio. L incluye cualquier reducción que se permita. Si se toma en cuenta la resistencia a cargas de impacto este efecto debe tenerse en cuenta en la carga viva L."

Carga de empozamiento de agua.

Carga viva sobre la cubierta.

Carga viva sin reducir, en kN/m2. Véase B.4.5.1.

La presión de diseño neta para el SPRFV en cubiertas a una, dos aguas o cubiertas en artesa.

Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico definido para cada sistema estructural y cada grado de capacidad de disipación de energía del material estructural. Véase el Capítulo A.3.

Coeficiente de capacidad de disipación de energía para ser empleado en el diseño, corresponde al coeficiente de disipación de energía básico multiplicado por los coeficientes de reducción de capacidad de disipación de energía por irregularidades en altura y en planta, y por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica ( ) R = φaφpφrR0 .

Valor del espectro de aceleraciones de diseño para un período de vibración dado.

T Fuerzas y efectos causados por efectos acumulados de variación de temperatura, retracción de fraguado, flujo plástico, cambios de humedad, asentamiento diferencial o combinación de varios de estos efectos. T

Período fundamental de la edificación.

Período fundamental aproximado.

Velocidad media de la onda de cortante del suelo del estrato i, medida en campo, en m/s

Carga de Viento.

Peso en Kg/m2

INTRODUCCION La construcción es el arte de fabricar y a través del tiempo hemos visto el desarrollo de las construcciones en grandes ciudades y donde la parte tecnológica y los materiales cada vez más novedosos forman parte de ella con el fin de brindar calidad, seguridad, eficiencia energética e impacto ambiental. El acero como material de construcción no solamente ha sido un gran complemento en el concreto sino que hoy por hoy tiene mayor aceptación en la industria de la construcción, es por eso que podemos ver las naves estructurales hechas en acero en centros comerciales, fabricas, estaciones de transmilenio, torres de conducción eléctrica, fachadas flotantes,; donde la utilización de este material es cada vez más evidente, tanto por su sistema constructivo el cual es más limpio y porque combinado con otros elementos se deja ver estéticamente muy elegante y futurista, además de tener un comportamiento excelente estructuralmente.

1. ANTEPROYECTO 1.1 DEFINICION DEL PROBLEMA El polideportivo de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia es un escenario, en el cual se llevan a cabo campeonatos deportivos, el cual no cuenta con una estructura física como lo es una cubierta que proteja a los participantes de los cambios climáticos, afectando los eventos deportivos y culturales que allí se realizan; es por eso que se hace necesario la construcción de una cubierta que proteja a todos los participantes y facilite utilizar este espacio de una manera cómoda y agradable, además que arquitectónicamente sea apropiada y de buena presentación. 1.2 JUSTIFICACION Este trabajo de grado tiene como fin diseñar la construcción de una cubierta en estructura metálica para el polideportivo de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia. Es para nosotros como estudiantes una gran oportunidad poder utilizar y demostrar los conocimientos adquiridos durante la carrera de ingeniería civil y dejar una huella en esta institución en la facultad de ingeniería civil que nos ha capacitado integralmente para salir adelante como personas y como profesionales. 1.3 MARCO HISTORICO En el siglo XVIII, se inicia la utilización del acero en construcciones estaciones ferroviarias y desde ese momento se puede contar con el desarrollo de la industria del acero en construcciones metálicas. También se utilizaron en obras arquitectónicas para salones de exposición, es decir para cubrir grandes espacios. El hierro ocupa en el siglo XIX un lugar importante a una nueva arquitectura, la cual es protagonista a partir de la Revolución Industrial, donde se inicia la producción en serie de piezas. También se produce el perfil "doble T" en 1836, remplazando a la madera y revolucionando la industria de la construcción. Algunas obras importantes del siglo XIX que muestran el desarrollo de las estructuras metálicas son: El Palacio de Cristal, de Joseph Paxton, construida en Londres en 1851 para la Exposición Universal; esta obra representa un hito al 22

resolver estructuralmente y mediante procesos de prefabricación el armado y desarmado, y establece una relación novedosa entre los medios técnicos y los fines expresivos del edificio. En esta obra aparece la utilización del vidrio como material principal de sus fachadas. En París en 1889, el ingeniero Ch. Duter presenta su diseño la Calerie des Machine, un edificio que muestra las ventajas plásticas del metal con una estructura ligera y mínima que permite alcanzar grandes luces con una transparencia nunca lograda antes. La segunda obra realizada con acero, que renueva y modifica formalmente la arquitectura antes de finalizar el siglo XX es la famosa Torre Eiffel (París, Francia). Con la aparición del concreto, nace esta asociación con el metal dando lugar al hormigón armado. Todas las estructuras metálicas requieren de cimentaciones de hormigón, y usualmente se ejecutan losas, forjados, en este material. Actualmente el uso del acero se asocia a edificios con características singulares ya sea por su diseño como por la magnitud de luces a cubrir, de altura o en construcciones deportivas (estadios) o plantas industriales. 1.4 OBJETIVO GENERAL El objetivo del proyecto es obtener el diseño de una cubierta en estructura metálica para el polideportivo de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia, con un tipo de construcción sustentable, donde el diseño incluyendo su método constructivo reduzca de manera significativa el impacto negativo sobre el medio ambiente y sus habitantes. 1.5 OBJETIVOS ESPECIFICOS  Realizar el diseño arquitectónico de la cubierta, incluyendo planos generales y detalles arquitectónicos.  Ejecutar el diseño estructural conforme a la Norma NSR-10, comprende planos estructurales, cantidades de obra, cálculos e informe de resultados.  Realizar el presupuesto de obra del proyecto.  Recomendaciones de la construcción.

2. DESARROLLO DEL PROYECTO 2.1 ANTEPROYECTO 2.1.1 Estudio y Análisis del Proyecto Para realizar la cubierta metálica para el polideportivo de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia ubicada en la calle 170 # 54 A – 10 de la ciudad de Bogotá D.C., es necesario conocer las medidas y los aspectos físicos del lugar donde se llevara a cabo el desarrollo del proyecto, por esta razón el primer paso que se hizo fue tomar las medidas y definir los aspectos generales que se necesitaban para poder empezar a plasmar un diseño arquitectónico, presentamos a continuación una descripción del lugar. La cancha múltiple de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia tiene las siguientes medidas: 37 metros de largo, por 21,20 metros de ancho en asfalto, con un revestimiento acrílico de color, el cual ayuda a resistir los efectos de uso continuo en su superficie. Allí se practican deportes como voleibol, microfútbol y baloncesto; esta cancha tiene un bordillo perimetral en adoquín utilizado como senda de los estudiantes para tomar lugar en unos montículos de prado a lado y lado de la cancha desde donde se pueden apreciar los partidos que se juegan de los diferentes campeonatos. Las medidas de la cubierta deberán proporcionar protección a la zona de juego y a los espectadores, por tal razón se tomó una distancia óptima de 2.85 que cubre a lado y lado los montículos donde en un futuro se construirán las graderías.

Futuras graderías Adoquín

Figura 1. Cancha de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia.

En la figura 1. se puede apreciar las condiciones físicas de la cancha, su acabado en asfalto, el bordillo perimetral en adoquín y los montículos donde en un futuro quedaran ubicadas las graderías. 2.1.2 Escogencia de la Solución Estructural Después de estudiar las características físicas de la cancha multifuncional se buscó escoger la solución estructural para realizar la cubierta del lugar teniendo en cuenta aspectos como Economía, operabilidad, estética arquitectónica, Facilidad de construcción, Tiempo de Ejecución, Iluminación, y buen comportamiento estructural, se llegó a la conclusión que la estructura seria realizada en armaduras planas, las cuales se unen a correas metálicas que a su vez soporten la teja. También para mejorar el comportamiento de armaduras y correas se utilizará Arriostramientos entre correas, es decir tirantes o contravientos. Elegida la solución estructural de la cubierta, se estudiará las diferentes soluciones de armaduras y otros elementos estructurales, materiales que se puedan utilizar en la cubierta. 2.1.3 Utilización de los Materiales Disponibles En el diseño de la cubierta metálica los materiales de la armadura, las vigas, las correas entre otros están fabricados por ACERO ESTRUCTURAL es por esta 25

razón que se muestra a continuación la utilización, ventajas y desventajas a tener en cuenta de este tan importante material en los proyectos de ingeniería. 2.1.4 Utilización y ventajas del acero como material estructural El diseño de una estructura con la utilización del acero como material estructural, siendo el más versátil de todos los materiales estructurales y es razonable considerarlo por su gran resistencia, poco peso, facilidad de fabricación y otras propiedades convenientes, por esta razón la utilización en este proyecto de este material nos permite tenerlo en cuenta como materia prima y mencionar las ventajas más importantes de este importante elemento de la naturaleza.      

Alta resistencia Uniformidad Elasticidad Durabilidad Ductilidad Tenacidad  Alta resistencia

La resistencia del acero se obtiene con aleaciones de hierro con contenidos de carbono y otros materiales como manganeso, fosforo, azufre, sílice, y vanadio lo cual mejora su soldabilidad, resistencia a la intemperie y cuando se habla de alta resistencia implica que será relativamente bajo el peso de la estructura.  Uniformidad Esta característica permite que las propiedades del acero no cambien apreciablemente con el tiempo como si ocurre con las estructuras de concreto reforzado ya que el acero al tener sus propiedades iguales y semejantes sin alteraciones a lo largo de su cuerpo impide al momento de soportar cargas que toda la estructura trabaje como un solo elemento.  Elasticidad Ya que el acero en su comportamiento sigue la ley de Hooke y alcanza esfuerzos bastante altos de acuerdo a las hipótesis de diseño y también pueden calcularse exactamente los momentos de inercia de la estructura de acero, mientras que los valores en una estructura de concreto reforzado pueden ser relativamente imprecisos.

 Durabilidad Podemos decir que la durabilidad del acero es indefinida si el mantenimiento de las estructuras es adecuado, existen investigaciones realizadas a los aceros modernos que indican, que bajo ciertas condiciones, no requiere mantenimiento a base de pintura.  Ductilidad Esta propiedad en el acero de soportar grandes deformaciones sin fallar bajo altos esfuerzos de tensión lo hace más importante frente a otros materiales. Cuando se prueba a tensión un acero con bajo contenido de carbono, ocurre una reducción considerable de la sección transversal y un alargamiento en el punto de falla, antes de que se presente fractura. Un material que no tenga esta propiedad probablemente será duro y se romperá al someterlo a un golpe repentino. En miembros estructurales sometidos a cargas normales se desarrollan altas concentraciones de esfuerzos en varios puntos. La naturaleza dúctil de los aceros estructurales comunes les permite fluir localmente en estos puntos, evitándose así fallas prematuras. Una ventaja adicional de las estructuras dúctiles es que, al sobrecargarlas, sus grandes deflexiones ofrecen evidencia visible de la inminencia de la falla  Tenacidad Cuando hablamos de la característica del acero como un material que posee tenacidad quiere decir que posee resistencia y ductilidad ya que un miembro de acero cargado hasta que se presenten grandes deformaciones será capaz de resistir grandes fuerzas. Esta particularidad es muy importante porque significa que los miembros de acero pueden someterse a grandes deformaciones durante su formación y montaje sin fracturarse, siendo posible doblarlos, martillarlos, cortarlos y taladrarlos sin daño aparente. Físicamente se puede definir la tenacidad como la propiedad de un material de absorber energía en grandes cantidades.1  Otras ventajas Otras ventajas importantes del acero estructural para realizar este proyecto son: o Facilidad de unir diversos miembros por medio de varios tipos de conexión como son la soldadura, los tornillos y los remaches. o Posibilidad de prefabricar los miembros de la estructura. o Rapidez de montaje. o Capacidad para laminarse en una gran cantidad de tamaños y formas. 1

MC CORMAC, Jack. Diseño de Estructuras de Acero Método LRFD 2ª Edición. 2002

o Resistencia a la fatiga. o Posibilidad de reutilizarlo después de desmontar una estructura. 2.1.5 Desventajas del acero como material estructural  Costo de mantenimiento Una desventaja importante del acero es el costo de mantenimiento porque debe pintarse periódicamente, debido a que la exposición al aire y al agua pueden hacerlo susceptible a la corrosión, sin embargo que el uso de aceros intemperizados en ciertos casos tiende a eliminar este costo.  Costo de protección contra el fuego Aunque los miembros de una estructura metálica son incombustibles, sus resistencias se reducen al contacto con el fuego, ya que el acero es un excelente conductor del calor, los miembros de acero sin protección pueden trasmitir suficiente calor e incendiar otros materiales en contacto con la estructura metálica y aumentar el incendio de una edificación. Por esta razón en la actualización la Norma sismo resistente NSR-10, capitulo F “Estructuras metálicas” establece un recubrimiento para protección contra fuego, por este motivo se consideró en el presupuesto de este proyecto pintar la estructura con pintura retardarte al fuego.  Susceptibilidad al pandeo El peligro de pandeo puede presentase cuando los miembros a compresión tienden a ser muy largos y esbeltos. Sabemos que el acero tiene una resistencia por unidad de peso, pero al usarse como columnas se aumentaría el costo, ya que debe usarse más cantidad de material para hacer más rígidas las columnas y evitar la posibilidad de pandeo.  Fatiga La resistencia del acero puede reducirse si se somete a un gran número de transformaciones del sentido de esfuerzo, o a un gran número de cambios de la magnitud del esfuerzo de tensión.

 Fractura frágil El acero puede perder su ductilidad y su falla frágil puede ocurrir en lugares de concentración de esfuerzos, debido a las cargas que producen fatiga, sumado a muy bajas temperaturas que colaboran con la fractura de los miembros.2 2.2 ELEMENTOS A UTILIZAR EN LA CUBIERTA METÁLICA 2.2.1 Perfiles El acero estructural puede laminarse en forma económica en una gran variedad de formas y tamaños sin cambios apreciables en sus propiedades físicas. Generalmente los miembros estructurales más convenientes son aquellos con grandes momentos de inercia en relación con sus áreas. Los perfiles I, T tienen esta propiedad. Por lo general los perfiles de acero se designan por la forma de sus secciones transversales. Por ejemplo, se tienen perfiles en ángulo. Tés, zetas, y placas, sin embargo, es necesario hacer una clara distinción entre las vigas estándar americanas llamadas vigas S y las vigas de patín ancho llamadas vigas W ya que ambas tienen la forma de I. La superficie interna del patín de una sección W es paralela a la superficie externa o bien, casi paralela con una pendiente máxima de 1 a 20 en el interior, dependiendo del fabricante. Las vigas S, que fueron los primeros perfiles de vigas laminadas en Estados Unidos, tienen una pendiente de 1 a 6 en el interior de sus patines. Debe notarse que los espesores constantes o casi constantes de los patines de las vigas W, a diferencia de patines ahusados de las vigas S, facilitan conexiones. Las vigas de patín ancho representan hoy en día casi el 50% de todos los perfiles estructurales laminados en el mundo, a continuación en la figura 2 se pueden observar las geometrías más comunes utilizadas en la estructura

MC CORMAC, Jack. Diseño de Estructuras de Acero Método LRFD 2ª Edición. 2002

Figura 2. Geometrías más comunes utilizadas en la estructura Fuente: Los autores

En Colombia, empresas como Acesco, La campana servicios de acero S.A. , Consorcio metalúrgico Nacional Ltda. Colmena entre otras, fabrican y comercializan soluciones de acero, tuberías, perfiles y productos afines, perfiles que se basan en el American Institute of Steel Construction (AISC), quien es la organización que regula los estándares industriales para las fabricas de diseño de acero estructural y de la construcción a nivel de toda América. Basados en los perfiles producidos por AISC, para éste proyecto se escogen los tipos de perfiles estructurales los cuales sirven inicialmente como referencia para el prediseño, se tienen en cuenta factores importantes como la esbeltez ya que esta cualidad permite reducir la cantidad de acero necesario en su fabricación, lo que es una ventaja económica y no por eso su comportamiento estructural deja de ser excelente. 2.2.2 La teja En tejas encontramos una gran variedad de formas y colores, habitualmente se fabrican en metal, asbesto-cemento, aluminio, acrílico, plástico y vidrio; De acuerdo a la teja que se utilice, cada fabricante brinda información importante para el diseño como: dimensiones totales y útiles, requisitos mínimos de traslapo, peso, rangos de pendientes permisibles y aspecto básico en la distribución de correas, distancias máximas que requieren las correas, y voladizo máximo que puede tener la teja. En nuestro proyecto escogimos teja termo acústica de Ajover trapezoidal A360 en fibrocarbono la cual esta hecha en UPVC (poli cloruro de vinilo no plastificado) es decir es un polímero que a través de un proceso de adición con resina de origen PVC (no plastificado, es un producto ecológico. Las ventajas de esta teja es que se puede reciclar, es súper resistente y con 30

capacidad termo acústico tiene un excelente comportamiento contra fugas (filtraciones de agua) muy resistente al viento, y es una excelente opción de eficiencia en el proceso de construcción, además es fácil de instalar. Escogimos este tipo de teja por la afinidad que tiene con el objetivo de este proyecto, el cual busca ser un tipo de construcción sustentable, es decir que el diseño incluyendo su método constructivo reduzca de manera significativa el impacto negativo sobre el medio ambiente y sus habitantes. La productora Ajover S.A., está comprometida con el medio ambiente con un desarrollo sostenible, ya que produce tecnologías que protegen el medio ambiente, este tipo de teja esta certificada como libre de sustancias cloroflurocarbonadas, según las normas del protocolo de Montreal de las Naciones Unidas. Esta certificación aplica ante el Ministerio del medio ambiente, Vivienda, y Desarrollo territorial, en la unidad técnica de ozono (UTO) por demostrar el uso de sus productos de sustancias no agotadoras de la capa de ozono. Las plantas donde se producen este tipo de tejas manejan apropiadamente los desperdicios industriales y las aguas residuales, para hacer todos los esfuerzos para disminuir los residuos de la fuente y manejarlos de tal modo que pueden ser reciclados. La teja estaría combinada con teja trapezoidal translucida, para que en el día se aproveche al máximo la luz solar. En la figura No 3 se muestra el tipo de teja a utilizar para el proyecto la cual puede adquirirse en diferentes colores, para nuestro proyecto se podría utilizar de color verde ya que es el color Institucional de la Universidad.

Figura 3. Cubierta Ajover trapezoidal A 360 Fuente: Fotografía tomada de la página de http://www.ajover.co/es/construccion donde se puede observar la teja trapezoidal A360 con la combinación de teja translucida en la parte superior de la cubierta.

2.2.3 Elementos de conexión Para la armadura, correas y otros elementos se podría utilizar remaches o soldadura, es decisión del diseñador y constructor. Para nuestro proyecto, cubierta del polideportivo de la Universidad se ha escogido utilizar soldadura tipo filete como elemento de conexión. A continuación mencionamos las ventajas de este tipo de soldadura. 2.2.4 La Soldadura La soldadura es un proceso en el que se unen partes metálicas mediante el calentamiento de sus superficies a un estado plástico, permitiendo que las partes fluyan y se unan con o sin la adición de otro material fundido. 2.2.5 Ventajas de conexiones soldadas Son grandes las ventajas que la soldadura ofrece, porque en la actualidad la mayoría de ingenieros estructurales aceptan que las juntas soldadas tienen una resistencia considerable a la fatiga. También se admite que las reglas que gobiernan la calificación de la soldadura y las mejores técnicas utilizadas y los requerimientos para la mano de obra son de las especificaciones de la AWS (American Welding Society), sociedad americana de soldadura.  La primera ventaja por la cual se escogió el uso de conexiones soldadas es la parte económica, ya que esta permite un gran ahorro en el peso del acero utilizado. Las conexiones soldadas permiten eliminar un gran porcentaje de las placas de unión y de empalme, tan necesarias cuando se utilizan estructuras remachadas o atornilladas, así como la eliminación de tornillería o remaches. En algunas ocasiones permite ahorrar hasta un 15 % o más del peso del acero con el uso de soldadura.  Otra ventaja de la soldadura es la facilidad de armado, mientras que el uso de tornillería o remaches hace más complejo el ensamble entre piezas, la soldadura presenta un proceso constructivo más sencillo ya que en la primera se necesita de una mayor cantidad de armadores y de herramientas para el armado de elementos, mientras que con la soldadura muchas veces se traen desde la fábrica ensambladora los elementos ya unidos y cuando éstos son muy grandes se ensamblan por medio de grúas telescópicas en el lugar del proyecto.  Las estructuras soldadas, son más rígidas porque los miembros por lo general están soldados directamente uno a otro. Las conexiones con remaches o tornillos, se realizan a menudo a través de ángulos de conexión o placas que 32

se deforman debido a la transferencia de carga, haciendo más flexible la estructura completa.  Resulta más fácil realizar cambios en el diseño y corregir errores durante el montaje a menor costo si se usa soldadura. También se tiene el caso de reparaciones realizadas en estructuras ya ensambladas.  Se usan menos piezas y como resultado se ahorra tiempo en detalle, fabricación y montaje de la obra 2.3 GEOMETRIAS POSIBLES DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES. Las geometrías se escogen de acuerdo al uso de la estructura, el tipo de materiales como la clase de teja, la distribución del tejado, la iluminación que se le quiera dar al lugar, entre otras. Para este proyecto se tuvo en cuenta varios factores como los ya mencionados con la razón que se garantice 2.3.1 Buena iluminación: Para esto se consideró tejado combinado, con utilización de teja traslucida para que en el día el escenario deportivo utilice la luz solar al máximo y en la noche con luminarias adecuadas. 2.3.2 Buena aireación al lugar: Se estima que el lugar puede tener una buena concentración de personas al momento de celebrar un evento deportivo y se consideró la altura de las columnas de 10 metros no solo para obtener una buena aireación, sino que uno de los deportes que se practican en el sitio es voleibol y de acuerdo con el reglamento de Coldeportes para las dimensiones de una cancha de voleibol el espacio de juego libre entre el piso y el techo, debe ser mínimo de 7 metros de altura ya que la zona debe estar libre de todo obstáculo. 2.3.3 Área del polideportivo: Tanto la cancha como el lugar donde se ubicaran las graderías deben quedar completamente cubiertos, por eso se calculó una cubierta con las dimensiones adecuadas con un ancho 27,20 m y un largo de 39,50 m, para un área total de 1074.4 m2.

2.4 CONFIGURACION ESTRUCTURAL ESCOGIDA 2.4.1 Primera alternativa Se consideraron tres tipos de cubiertas como alternativas para el desarrollo del proyecto la primera es una cubierta a dos aguas con utilización de teja eternit y teja traslucida figura No 4.

Figura 4. Cercha tipo 1. Cubierta a dos aguas

2.4.2 Segunda y tercer alternativa La segunda es una cubierta curva la cual se cubrirá con teja termo acústica y teja traslucida. La tercera es la misma cubierta curva pero se utilizará en lugar de la teja traslucida, una membrana, que tiene unas características similares en peso. Figura 5.

Figura 5. Cercha tipo 2. Cubierta Curva.

2.5. ANALISIS Se siguieron los siguientes pasos para el análisis de la estructura: 2.5.1 Idealización estructural: El primer paso es idealizar los elementos que constituirán la estructura, teniendo en cuenta que se debe llevar la idea del diseño a condiciones reales, por tal razón se debe proveer todas las cargas y condiciones a las cuales va a estar sometida la estructura. 2.5.2 Evaluación de cargas Evaluar los efectos de las cargas en los diferentes elementos de la estructura, se deben determinar utilizando un método estructural aceptado, teniendo en cuenta los principios de equilibrio, estabilidad general, compatibilidad de deformaciones, y las propiedades de los materiales en el transcurrir del tiempo. Las cargas a tener en cuenta sobre las estructuras son la carga muerta, carga viva, carga de viento, y carga sísmica, manteniendo lo establecido en la norma sismo resistente NSR -10. 2.5.3 Aplicación de cargas: En este proyecto se utiliza el cálculo para aplicación de cargas sobre los diferentes elementos, conservando los principios de transmisión sobre los miembros a tensión y a compresión y para el caso de la armadura se aplicara el método de aéreas aferentes.

2.5.4 Combinación de cargas: Para el diseño se utilizan combinaciones de cargas por el método de esfuerzos de trabajo y sus verificaciones de estado límite de servicio deben hacerse para la combinación que produzca más efecto desfavorable en la edificación, en su cimentación, o en el elemento estructural bajo consideración. 2.5.5 Cargas de diseño: Se determinan las cargas de acuerdo a lo establecido en el capítulo B (CARGAS) de la NSR – 10 con las mayoraciones correspondientes. 3. DESARROLLO DE LOS PASOS DE ANALISIS 3.1 IDEALIZACIÓN DE LOS ELEMENTOS 3.1.1 Armadura Se realiza el diseño de los elementos que componen la armadura calculando cargas axiales tanto a compresión como a tensión y sus apoyos se consideran apoyos simples, soldados a una columna representados con apoyo de rodillo con posibles desfases de la cercha con respecto a la columna con desplazamientos en x y en y. Los nudos de armadura se idealizan como articulaciones donde solo existen fuerzas en x y en y. 3.1.2 Correas Se idealizan como vigas con carga distribuida a lo largo de la parte superior y soportada sobre apoyos simples. 3.1.3 Tirantes Se consideran elementos que trabajan a tensión, que unen las cerchas. 3.1.4 Arriostramientos Son elementos que unen las correas con el fin de disminuir la esbeltez de las mismas trabajando a tensión.

3.2 EVALUACION DE LA CARGA Se evaluaran las siguientes cargas: 3.2.1 Carga muerta Basados en el capitulo B.3 de la norma NSR – 10 al calcular las cargas muertas deben utilizarse las cargas reales de los materiales. Debe ponerse especial cuidado en determinar masas representativas en este cálculo, utilizar el peso específico por el fabricante o en su defecto deben evaluarse analítica o experimentalmente. Peso propio de la estructura 4. EVALUACION DE CARGAS DE LA CUBIERTA A DOS AGUAS PRIMERA OPCIÓN (CERCHA No 1) 4.1 CARGA MUERTA Para el cálculo de esta carga se tendrá en cuenta : el peso propio de las cerchas, correas, tirantes y tejas 4.1.1 PESO DE LAS TEJAS Y PESO PROPIO DE LA ESTRUCTURA

Figura 6. Ancho total y útil teja eternit P7 Fuente: http://www.eternit.com.co/dmdocuments/TEJA%20ONDULADA%20P7.pdf

Figura 7. Inclinación y traslapo teja eternit P7 Fuente: http://www.eternit.com.co/dmdocuments/TEJA%20ONDULADA%20P7.pdf

Figura 8. Caballete fijo teja eternit P7. Fuente: http://www.eternit.com.co/dmdocuments/TEJA%20ONDULADA%20P7.pdf

Tabla No 1. Datos de la teja P7 No 8 escogida.

DATOS DE LA TEJA P7 No 8 ESCOGIDA Peso Kg 27.30

Dist. Entre Correas (m) 1.15

Longitud Total (m) 2.44

Longitud Ancho Útil Total (m) (m) 2.30

0.92

Ancho Útil (m)

Longitud Traslapo (m)

Pendiente Cubierta

0.873

0.14

15°

Tabla No 2. Datos caballete fijo para teja P7.

DATOS CABALLETE FIJO PARA TEJA P7 Peso Kg 6.28

ANCHO (m) Total Útil 0.92 0.873

Longitud Traslapo (m) LONG LATERAL 0.14 0.05 39

Distancia A (m)

Angulo

0.873

15°

Tabla No 3. Cálculo del peso total (Wt) de las tejas y caballetes de la cubierta

CÁLCULO DEL PESO TOTAL (Wt) DE LAS TEJAS Y CABALLETES DE LA CUBIERTA Cantidad 46 1196

Elemento

Peso W por unidad de elemento (Kg)

Caballete Teja P7 No 8

Peso Total Wt (Kg)

6.28 27.30 W TOTAL

288.88 32,650.80 32,939.68

Peso por metro cuadrado (m2) de la cubierta (Tejado) Wt Cb (m2): Wt Cb (m2) = Wt / At

(Ecuación No 1)

Wt Cb (m2) = Wt / At = 30,7 Kg/m2 Donde: Wt = Peso Total Cubierta (tejado) = 32.939,68 Kg At = Área total de la cubierta = 39,5 m X 27,2 m = 1074,4 m2 Peso por metro cuadrado (m2) por cuantía de acero estructura Wt E (m2): Wt E (m2) = 23,86 Kg/m2 (Ver anexo cantidades) Carga muerta total por metro cuadrado (m2): D = Wt Cb (m2) + Wt E (m2)

(Ecuación No 2)

D = Wt Cb (m2) + Wt E (m2) = 54,51 Kg/m2 Donde: Wt Cb (m2) = Peso por metro cuadrado (m2) de la cubierta (Tejado) = 30,7 Kg/m2 Wt E (m2) =Peso metro cuadrado (m2) cuantía de acero estructura= 23,86 Kg/m2

4.2 CARGAS VIVAS De acuerdo con la NSR-10 Las cargas vivas son aquellas cargas producidas por el uso y ocupación de la edificación y no deben incluir cargas ambientales tales como viento y sismo. Las cargas vivas en las cubiertas son aquellas causadas por: (a) Los materiales, equipos y trabajadores utilizados en el mantenimiento de la cubierta (b) Las causadas por objetos móviles, tales como materas u otros objetos decorativos, y por las persona que tengan acceso a ellas. Las cargas vivas que se utilicen en el diseño de la estructura deben ser las máximas cargas, que se espera ocurran en la edificación debido al uso que ésta va a tener. En ningún caso estas cargas vivas pueden ser menores que las cargas vivas mínimas definidas en la NSR-10. Según la norma NSR-10 la carga viva para una cubierta inclinadas con pendiente de 15° o menos en estructura metálica o de madera con imposibilidad física de verse sometidas a cargas superiores a la aquí estipulada es 50 Kg f / m2 por tal razón la carga viva tomada para el proyecto es: CARGA VIVA = 50 Kg/m2 4.3 CARGAS POR EMPOZAMIENTO DE AGUA No se estima cargas por empozamiento de agua cubierta no es menor a 15°.

porque la pendiente de la

4.4 CARGAS DE GRANIZO De acuerdo a la NSR-10 B.4.8.3 Las cargas de granizo, G , deben tenerse en cuenta en las regiones del país con más de 2 000 metros de altura sobre el nivel del mar o en lugares de menor altura donde la autoridad municipal o distrital así lo exija. En los municipios y distritos donde la carga de granizo deba tenerse en cuenta, su valor es de 1.0 kN/m2 (100 kgf/m2). Para cubiertas con una inclinación mayor a 15° este valor puede reducirse a 0.5 kN/m2 (50 kgf/m2). CARGA DE GRANIZO =

100

Kg/m2

4.5 CARGAS DE VIENTO De acuerdo a la norma en la sección B.6.2 nuestro proyecto es una cubierta Libre de configuración (a una o dos aguas o en artesa), en un edificio abierto sin paredes de cerramiento bajo la superficie de la cubierta. Para su cálculo se utiliza la NSR 10 Sección B.6.5.13.2 sistemas principales de resistencia a fuerzas de viento: La presión de diseño neta para el SPRFV en cubiertas a una, dos aguas o cubiertas en artesa, se determinará por medio de la ecuación: P = qh G CN:

(Ecuación No 3)

Donde: P = Presión de diseño neta qh= Presión por velocidad evaluada a la altura promedio de la cubierta, h, usando la exposición, definida en la sección B.6.5.6.3, que resulte en las mayores cargas de viento para cualquier dirección de viento del sitio. G= Factor de efecto ráfaga (Golpes de vientos fuertes, repentinos de corta duración). CN= Coeficiente de presión neta determinado. 4.5.1 FACTOR DE BARLOVENTO Y SOTAVENTO B.6.5.13.2

Presión del Viento:

B.6.4.1

Bogotá: Zona 2 80 Altura: 00 - 10 m qh= Inclinación de la cubierta=

B.6.5.8.1

Lee

h=4.5m

L= 28.80 m

cp (barlovento) CNw =0,1

cp (Sotavento) CNL = -1,1 42

kph 40

Factor efecto ráfaga G = 0,85

FIG B.6.5.15D windward

p= qhGCN Kg/m2 15°

B.6.6 Altura sobre el nivel del mar: 2620

Presión en Barlovento: P=

3,40

Kg/m2

Presión en Sotavento: P=

-37,40 Kg/m2

Tomamos la condición menos favorable la cual es tomando un coeficiente de presión neta CN a sotavento. Reemplazando en la formula No 3 los valores correspondientes: P = qh G CN = -37,40 Kg/m2 qh = 40 Kg/m2 G = 0,85 CNL = -1,1 4.6 CARGA DE SISMO Para el Cálculo de carga de sismo se utilizó por el método de la Fuerza Horizontal Equivalente debido a que en la NSR - 10 establece que puede utilizarse este método de acuerdo al numeral A.3.4.2.1 literal b) Todas las edificaciones, regulares e irregulares, pertenecientes al grupo de uso I, localizadas en zonas de amenaza sísmica intermedia. 4.6.1 Tipo de Zona De acuerdo con la Fig. 9 de la NSR-10 Zona de riesgo sísmico Intermedio mostrada a continuación.

Figura 9. Mapa de zonas de amenaza sísmica Fuente: NSR-10

4.6.2 Coeficiente de Importancia De acuerdo con la NSR-10 A.2.5 donde se establece:  Grupo de uso II: Edificaciones donde se pueden reunir más de 200 personas en un mismo salón.  Coeficiente de importancia I: modifica el espectro, y con ello las fuerzas de diseño, de acuerdo con el grupo de Uso de acuerdo a la tabla 4 mostrada a continuación para nuestro proyecto el coeficiente de importancia es 1.1.

Tabla No 4. Valores de Coeficiente de Importancia I Fuente: NSR-10

Valores de Coeficiente de Importancia I Grupo de Uso

Coeficiente de Importancia, I

1.5

III

1.25

1.10

1.00

 Aceleración pico y velocidad pico efectiva. Aa = Coeficiente que representa aceleración horizontal pico efectiva, para diseño dado en tabla No 5. Av = Coeficiente que representa velocidad horizontal pico efectiva, para diseño dado en tabla No 5.

Tabla No 5. Valor de Aa y Av para las ciudades capitales de departamento Fuente: NSR-10

Valor de Aa y Av para la ciudades capitales de departamento Ciudad

Zona de Amenaza Sísmica

Arauca Armenia Barranquilla Bogotá D. C. Bucaramanga Cali Cartagena Cúcuta Florencia Ibagué Leticia Manizales Medellín Mitú Mocoa Montería Neiva Pasto Pereira Popayán Puerto Carreño Puerto Inírida Quibdó Riohacha San Andrés, Isla Santa Marta San José del Guaviare Sincelejo Tunja Valledupar Villavicencio Yopal

0.15 0.25 0.10 0.15 0.25 0.25 0.10 0.35 0.2 0.2 0.05 0.25 0.15 0.05 0.3 0.1 0.25 0.25 0.25 0.25 0.05 0.05 0.35 0.1 0.1 0.15 0.05 0.1 0.2 0.1 0.35 0.3

0.15 0.25 0.1 0.2 0.25 0.25 0.1 0.3 0.15 0.2 0.05 0.25 0.2 0.05 0.25 0.15 0.25 0.25 0.25 0.2 0.05 0.05 0.35 0.15 0.1 0.1 0.05 0.15 0.2 0.1 0.3 0.2

Intermedia Alta Baja Intermedia Alta Alta Baja Alta Intermedia Intermedia Baja Alta Intermedia Baja Alta Intermedia Alta Alta Alta Alta Baja Baja Alta Intermedia Baja Intermedia Baja Intermedia Intermedia Baja Alta Alta

Para Bogotá D.C. : Aa = 0.15; Av = 0.20

4.6.3 Período fundamental de la edificación De acuerdo con la NSR-10. Alternativamente el valor de T puede ser igual al período fundamental aproximado, Ta, que se obtenga por medio de la TaCthα donde Ct y α tienen los valores dados en la tabla 6. Mostrada a continuación. Tabla No 6. Valor de los parámetros Ct y α para el cálculo del período aproximado Ta Fuente: NSR-10

Valor de los parámetros Ct y α para el cálculo del período aproximado Ta Sistema estructural de resistencia sísmica

Pórticos resistentes a momentos de concreto reforzado que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos, estructurales o no estructurales, que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas.

0.047

0.9

Pórticos resistentes a momentos de acero estructural que resisten la totalidad de las fuerzas sísmicas y que no están limitados o adheridos a componentes más rígidos, estructurales o no estructurales, que limiten los desplazamientos horizontales al verse sometidos a las fuerzas sísmicas.

0.072

0.8

Pórticos arriostrados de acero estructural con diagonales excéntricas restringidas a pandeo.

0.073

0.75

Todos los otros sistemas estructurales basados en muros de rigidez similar o mayor a la de muros de concreto o mampostería

0.049

0.75

Alternativamente, para estructuras que tengan muros estructurales de concreto reforzado o mampostería estructural, pueden emplearse los siguientes parámetros Ct y α , donde Cw se calcula utilizando la ecuación A.4.2‐4.

1.00

Ta = Ct hα = 0.073*7 0.75 = 0,31 Dónde: Ta

período fundamental aproximado.

Primer parámetro para el cálculo del período fundamental aproximado.

Segundo parámetro para el cálculo del período fundamental aproximado.

4.6.4 definición del tipo de perfil de suelo: De acuerdo con NSR-10. El procedimiento que se emplea para definir el tipo de perfil de suelo se basa en los valores de los parámetros del suelo de los 30 metros superiores del perfil, medidos en el sitio La clasificación se da en la tabla 7. Con base en el estudio geotécnico de Noviembre de 2003 realizado por el ingeniero Camilo Alarcón para el desarrollo del proyecto del edificio Nuevo del campus de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia, en su capítulo 9 Conclusiones Generales, la velocidad de onda cortante del suelo la clasifica dentro del siguiente rango: 360 m/seg < VS > 180 m/seg, lo que nos permite ir a la tabla de clasificación A.2.4-1 y ver que el tipo de perfil del suelo es clase D.

Tabla No 7. Clasificación de los perfiles de suelo Fuente: NSR-10

Tipo de Descripción perfil A Perfil de roca competente B Perfil de roca de rigidez media Perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante, o C perfiles de suelos muy densos o roca blanda, que cumplan con cualquiera de los dos criterios Perfiles de suelos rígidos que cumplan con el criterio de velocidad de la onda de cortante, o D

perfiles de suelos rígidos que cumplan cualquiera de las dos condiciones Perfil que cumpla el criterio de velocidad de la onda de cortante, o perfil que contiene un espesor total H mayor de 3 m de arcillas blandas

vs ≥ 1500 m/s 1500 m/s > vs ≥ 760 m/s

760 m/s> vs ≥ 360 m/s

N ≥ 50, o su ≥ 100 kPa (≈1 kgf/cm²)

360 m/s > vs ≥ 180 m/s 50 > N ≥ 15, o 100 kPa (≈1 kgf/cm²) > su ≥ 50 kPa (≈0.5 kgf/cm²) 180 m/s > vs IP > 20 w ≥ 40% 50 kPa (≈0.50 kgf/cm²) > su

Los perfiles de suelo tipo F requieren una evaluación realizada explícitamente en el sitio por un ingeniero geotecnista de acuerdo con el procedimiento de A.2.10. Se contemplan las siguientes subclases: F1 — Suelos susceptibles a la falla o colapso causado por la excitación sísmica, tales como: suelos licuables, arcillas sensitivas, suelos dispersivos o débilmente cementados, etc. F2 — Turba y arcillas orgánicas y muy orgánicas (H > 3 m para turba o arcillas orgánicas y muy orgánicas). F3 — Arcillas de muy alta plasticidad ( H > 7.5 m con Índice de Plasticidad IP > 75) F4 — Perfiles de gran espesor de arcillas de rigidez mediana a blanda ( H > 36 m)

Definición

Para hallar el coeficiente de amplificación del suelo Fa y Fv, se utiliza la figura 10 y 11 mostradas a continuación teniendo el valor del coeficiente que representa aceleración horizontal pico efectiva Aa = 0.15 y el valor del coeficiente que representa la velocidad horizontal pico efectiva Av = 0.20 para un tipo de perfil de suelo Tipo D., encontramos que el valor de Fa = 1.53 y de Fv = 2.0.

Figura 10. Coeficiente de ampliación Fa del suelo para la zona de periodos cortos del espectro. Fuente: NSR-10

Figura 11. Coeficiente de ampliación Fv del suelo para la zona de periodos intermedios del espectro Fuente: NSR-10

4.6.5 Espectro elástico de aceleraciones (Sa) Expresada en la NSR-10 como fracción de la gravedad, para un coeficiente de cinco por ciento (5%) del amortiguamiento crítico, que se debe utilizar en el diseño, se define por medio de la ecuación 4 y ecuación 5 donde se toma el menor valor. Sa = 1.2 AVFV I / T

(Ecuación No 4)

Sa = 2.5 Aa FaI

(Ecuación No 5)

Donde reemplazando en las formulas , tenemos los siguientes valores: Av = 0.20 Aa = 0.15 Fv = 2.0 51

Fa = 1.53 I = 1.1 T=Ta = 0.31 Sa (fórmula No 4) = 1.70 Sa (fórmula No 5) = 0.60 Como factor de seguridad se toma el menor valor de espectro elástico de aceleraciones Sa = 0.60. 4.6.6 Coeficiente sísmico Con base en el estudio geotécnico anexo C de Noviembre de 2003 realizado por el ingeniero Camilo Alarcón para el desarrollo del proyecto del edificio Nuevo del campus de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia, en su capítulo 9 Conclusiones Generales, el coeficiente sísmico Ad= 0.04 El cortante sísmico en la base, Vs, equivalente a la totalidad de los efectos inerciales horizontales producidos por los movimientos sísmicos de diseño, en la dirección en estudio, se obtiene por medio de la siguiente ecuación: Vs = Ad X g X W

(Ecuación No 6)

Dónde: Vs = cortante sísmico en la base Ad= coeficiente sísmico W = sumatoria de los pesos verticales sobre la estructura de la cubierta incluyendo peso propio. Calculando: W= carga Muerta (kg/m2) x Área (m2) W= 54.51 Kg/m2 x 1.074,4 m2= 58.565,54 Kg. Vs = 0.04 x 9.8 m/s2 X 58.565,54 Kg 52

Vs = 22.958 Kg La fuerza sísmica horizontal, Fx, en cualquier nivel x, para la dirección en estudio, debe determinarse usando la siguiente ecuación:

Fx = Cvx X Vs Y Cvx = Whk /∑ (Wihik )

(Ecuación No 7)

(Ecuación No 8)

Donde k es un exponente relacionado con el período fundamental, T, de la edificación de la siguiente manera: (a) Para T menor o igual a 0.5 segundos, k = 1.0, (b) Para T entre 0.5 y 2.5 segundos, k = 0.75 + 0.5T, y (c) Para T mayor que 2.5 segundos, k = 2.0. Tabla No 8. Distribución de las cargas sísmicas

Nivel

W (Kg)

Altura del suelo a la cubierta h (m)

Whk

Cvx = Whk / Whk

Fx = Cvx X Vs

22.958,00

229.580,00

22.958,00

Como son 9 cerchas Fx= 22.958 / 9 = 2.550 Kg 5 APLICACIÓN DE CARGAS CERCHA No 1 CUBIERTA A DOS AGUAS La aplicación de las cargas a los nudos de la cercha se hará por medio de áreas aferentes, la cual considera una distribución equitativa del área total de la cubierta sobre cada cercha presente en la misma. Los nudos de la cercha que reciben la carga son los puntos donde las correas llegan sobre la cercha.

Tabla No 9. Área aferente para cada nudo sobre las cerchas del eje A y eje I

Nudo 1, 27

Dimensiones y Área Aferente A= 0.56m X 2.45m = 1.37 m2

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,16,17,18,19 A= 1.11m X 2.45m = 2.72 m2 ,20,21,22,23,24,25,26. 13 14 15

A= 1.10m X 2.45m = 2.70 m2 A= 1.08m X 2.45m = 2.64 m2 A= 1.09m X 2.45m = 2.67 m2

Tabla No 10. Área aferente para cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C-B

Nudo 1,27

Dimensiones y Área Aferente A= 0.56m X 4.90m = 2.75 m2

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,16,17,18,19 A= 1.11m X 4.90m = 5.44 m2 ,20,21,22,23,24,25,26 13 14 15

A= 1.10m X 4.90m = 5.39 m2 A= 1.08m X 4.90m = 5.29 m2 A= 1.09m X 4.90m = 5.34 m2

5.1 COMBINACION DE CARGAS CERCHA No 1 CUBIERTA A DOS AGUAS 5.1.1 NOMENCLATURA NSR - 10 B.2.2. D = Carga Muerta consistente en: (a) Peso propio del elemento. (b) Peso de todos los materiales de construcción incorporados a la edificación y que son Permanentemente soportados por el elemento, incluyendo muros y particiones divisorias de espacios. (c) Peso del equipo permanente. E = Fuerzas sísmicas reducidas de diseño (E = Fs R) que se emplean para diseñar los miembros estructurales.

Ed = Fuerza sísmica del umbral de daño. F = Cargas debidas al peso y presión de fluidos con densidades bien definidas y alturas máximas controlables. Fa = Carga debida a inundación. Fs = Fuerzas sísmicas calculadas de acuerdo con los requisitos del Título A del Reglamento. G = Carga debida al granizo, sin tener en cuenta la contribución del empozamiento. "L = Cargas vivas debidas al uso y ocupación de la edificación, incluyendo cargas debidas a objetos móviles, particiones que se pueden cambiar de sitio. L incluye cualquier reducción que se permita. Si se toma en cuenta la resistencia a cargas de impacto este efecto debe tenerse en cuenta en la carga viva L ." Le = Carga de empozamiento de agua. Lr = Carga viva sobre la cubierta. L0 = Carga viva sin reducir, en kN/m2. H = Cargas debidas al empuje lateral del suelo, de agua freática o de materiales almacenados con restricción horizontal. R0 = Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico definido para cada sistema estructural y cada grado de capacidad de disipación de energía del material estructural. Véase el Capítulo A.3. R = Coeficiente de capacidad de disipación de energía para ser empleado en el diseño, corresponde al coeficiente de disipación de energía básico multiplicado por los coeficientes de reducción de capacidad de disipación de energía por irregularidades en altura y en planta, y por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica ( ) R = φaφpφrR0 . Véase el Capítulo A.3. T = Fuerzas y efectos causados por efectos acumulados de variación de temperatura, retracción de fraguado, flujo plástico, cambios de humedad, asentamiento diferencial o combinación de varios de estos efectos. W = Carga de Viento.

5.1.2 COMBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS 5.1.3 COMBINACIONES BÁSICAS NSR-10 B.2.4.2 El diseño de las estructuras, sus componentes y cimentaciones debe hacerse de tal forma que sus resistencias de diseño igualen o excedan los efectos producidos por las cargas mayoradas en las siguientes combinaciones: 1.4 (D+F)

(B.2.4-1)

1.2 (D+F+T)+1.6 (L+H)+0.5 (Lr ó G ó Le)

(B.2.4-2)

1.2D+1.6 (Lr ó G ó Le) + (Ló0.8W)

(B.2.4-3)

1.2D+ 1.6W+ 1.0L + 0.5 (Lr ó G ó Le)

(B.2.4-4)

0.9D+ 1.6W+ 1.6H

(B.2.4-6)

0.9D+ 1.0E + 1.6H

(B.2.4-7)

5.2 RESUMEN DE CARGAS ENCONTRADAS PARA EL PROYECTO Tabla No 11. Resumen de las cargas encontradas para el proyecto cubierta a dos aguas.

TIPO DE CARGA

SÍMBOLO

Carga Muerta Carga Viva Carga de viento Carga viva sobre la cubierta

D L W Lr

Carga debida al granizo, sin tener en Cuenta la contribución del empozamiento.

100

Fs = E

2,37

Fuerzas sísmicas TOTAL CARGAS

244,29

COMBINACION (B.2.4-1) 1.4 (D+ F)= 146,32 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-2) 56

VALOR Kg/m2 54,51 50 37,4 0, 00

1.2 (D+ F + T) + 1.6 (L + H) + 0.5 (Lr ó G ó Le) =195 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-3) 1.2D+ 1.6 (Lr ó G ó Le) + (L ó 0.8W) = 275,42 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-4) 1.2D+ 1.6W+ 1.0L + 0.5 (Lr ó G ó Le)= 225,26 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-5) 1.2D+ 1.0E + 1.0L = 117,79 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-6) 0.9D+ 1.6W+ 1.6 H = 108,90 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-7) 0.9D+ 1.0E + 1.6H = 51,44 Kg/m2 Siguiendo la recomendación del artículo B.2.3.1 — COMBINACIONES BÁSICAS que dice: Excepto cuando así se indique en la parte correspondiente a cada uno de los materiales que se regulan en este Reglamento, deben tenerse en cuenta todas las cargas indicadas actuando en las combinaciones que se dan. El diseño debe hacerse para la combinación que produzca el efecto más desfavorable en la edificación, en su cimentación, o en el elemento estructural bajo consideración. El efecto más desfavorable puede ocurrir cuando una o varias de las cargas no actúen. En nuestro caso la combinación más desfavorable es la combinación B.2.4.3 con una carga de 275 ,42 Kg/m2. la cual se multiplica por el área aferente de cada nudo y dividiendo en mil para convertirla en toneladas, hallamos las cargas en cada nudo.

5.3 CARGAS EN CADA NUDO Tabla No 12. Carga puntual sobre cada nudo en las cerchas del eje A y eje I

Carga Puntual (Ton)

Nudo 1,27:

0,38

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18,19, 20,21,22,23,24,25,26:

0,75

Tabla No 13. Carga puntual sobre cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C–B.

Carga Puntual (Ton)

Nudo 1,27:

0,76

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,13,14,15,16,17,18,19, 20,21,22,23,24,25,26:

1,50

Debido a que las cerchas centrales H-G-F-E-D-C-B soportan mayor carga que las cerchas de los extremos de la cubierta se realizará el diseño con estas cerchas utilizando el programa SAP 2000.

Figura 12. Cargas puntuales sobre los nudos para la cubierta a dos aguas. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Realizando la modulación de la cercha No 1 en el programa SAP 2000 encontramos los resultados los cuales se muestran en Tabla 2. Chequeo a tensión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" de los cuales tomamos las reacciones y tomamos para el diseño la barra No 51 la cual soportará la máxima carga. Tabla No 14. Reacciones a las cargas aplicadas sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-CB. arrojadas en el programa SAP 2000.

Apoyo 1 27

Reacción en X Ton f 23,98 23,98

Reacción en Y Ton f 21,62 21,65

5.4 CARGAS DE DISEÑO A continuación se mostrara la manera como se realizo el análisis para cada elemento de las cerchas, utilizando como modelo la barra No 51 la cual presento la mayor carga a compresión, las demás barras también se analizaron y se muestran los resultados en las tablas 23 a 31. Tabla No 15. Valores de diseño en la barra 51 de las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C–B. arrojadas en el programa SAP 2000.

Barra

Fuerza (Ton f)

Tipo de carga

Longitud cm

Elemento

20,21

Compresión

121

Superior

5.5 DISEÑO DE LOS ELEMENTOS Una vez resuelta la cercha, obteniendo las fuerzas que soportarán cada una de las barras las cuales se muestran en las tablas de resultados para los diseños de la cercha No 1, se procede a obtener las dimensiones de los elementos, siguiendo un diseño a tracción y compresión para el material indicado.

DISEÑO DE LA CERCHA DE ACERO No 1 CUBIERTA A DOS AGUAS

6.1 PROCEDIMIENTO DE DISEÑO A TRACCIÓN "Ciertos miembros de la cercha están sometidos a fuerzas axiales de tracción y la sección transversal puede tener varios modelos, ya que para cualquier material, el único factor que determina la resistencia es el área transversal. El diseño consiste en seleccionar un elemento con área transversal suficiente para que la carga factorizada Pu no exceda la resistencia de diseño φ tFyAreq. " Areq "≥ " rmin "≥ "

/ ("φ"

)

(Ecuación No 9)

/300

(Ecuación No 10)

Donde: Areq = Área requerida transversal del elemento øt = Factor de minoración de resistencia a la tracción = 0.90 Pu = Carga axial de tracción. FY = Esfuerzo de fluencia del acero = 2500 Kg/cm2 L = Longitud del elemento rmin = Radio mínimo de giro del elemento 6.2 PROCEDIMIENTO DE DISEÑO POR COMPRESION El procedimiento general de diseño a compresión es de tanteos, donde se supone un perfil y luego se comprueba la resistencia del perfil. Si la resistencia es muy pequeña (insegura) o demasiado grande (antieconómica), deberá hacerse otro tanteo. Un enfoque sistemático para hacer la selección de tanteo es como sigue 1. Seleccionar un perfil de tanteo. 2. Calcular Fcr y øc Pn para el perfil de tanteo.

3. Revisar el perfil de tanteo con la fórmula de interacción (Ecuación 11), si la resistencia de diseño es muy cercana a la carga se tiene la solución (Pu /φc Pn ≤1). De otra manera, se repite todo el procedimiento. Pu / φc Pn ≤1)

(Ecuación No 11)

Donde: øc = Factor de minoración de resistencia a la compresión = 0.85 Fcr = Esfuerzo a la compresión Pn = Carga axial de pandeo Pu = Carga axial de compresión. A = Área de la sección transversal

Figura 13. Efectos de esbeltez Fuente: Nota. De Diseño de Estructuras de Acero con LRFD (p. 87), por Segui, W., 2000. México D.F., México: Internacional Thomson Editores, S.A. de C.V.

La resistencia del perfil depende de la denominada carga crítica de pandeo (Pcr). Esta carga separa la condición de pandeo indicada en la Figura 10a del acortamiento señalado en la Figura 15. La carga bajo la cual ocurre el pandeo es función de la esbeltez y para miembros muy esbeltos esta carga puede ser muy pequeña. Por ello, la resistencia al pandeo de una columna disminuye con el aumento de la longitud y la relación de esbeltez (Ecuación 12) que se considera es la más grande de los dos ejes de la sección L/rx y L/ry, ya que el perfil se pandea por el eje más débil. 61

λc =

/ "π" √ (

)

(Ecuación No 12)

Donde: λc = Parámetro de esbeltez / "rmin" ≤ 200 λc ≤ 1,5 → Fcr = 0,658 λc2 λc ≤ 1,5 → Fcr = 0,877/"λc2" / ("φ" ) ≤ 1 Pu = Carga axial de compresión. Pcr = Carga critica de pandeo Pn = Fcr A φc = Factor de minoración de resistencia a compresión φc = 0,85 Fcr = Esfuerzo a la compresión 6.3 PREDIMENCIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS CUBIERTA A DOS AGUAS Utilizando los métodos de diseño a tracción y compresión y tomando como modelo la barra 51 (Ver Tabla 25. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 1 "Cubierta a dos aguas") la cual soporta la máxima carga y buscando la uniformidad de la estructura y por estética, se hace el diseño para esta barra y se tomara el perfil que cumpla como perfil de diseño para fabricar la armadura de la cercha No 1 ("Cubierta a dos aguas").

6.3.1 Diseño a tracción DATOS DE ENTRADA Fy:

2500 Kg/cm2

Rectangular

Pu: 20.210 Kg f

L: 121 cm

HSS8x8x1/4

in.

0,233

in.

wt./ft. =

25,80

plf.

A= Ix = Sx =

7,10 70,70 17,70

in.^2 in.^4 in.^3

rx =

3,150

in.

Iy =

70,70

in.^4

Sy =

17,70

in.^3

ry =

3,150

in.

Zx =

20,50

in.^3

Zy =

20,50

in.^3

111,00

in.^4

in.

H=8

Figura 14. Perfil rectangular HSS8x8x1/4 Fuente: AISC 13.0 Properties Viewer - American Institute of Steel Construction

Areq. "≥"

/("φ"

) Areq. "≥ " 20.290 / 0.9 x 2500 = 9 cm2

Areq. = 7.10 in2 = 45.81 cm2 ≥ 9 cm2 El área del perfil HSS8x8x1/4 cumple con lo requerido. rmin "≥ "

/300 = 121 cm/ 300 = 0,40 cm

rmin = 3,15 in = 8 cm ≥ 0,40 cm El perfil HSS8x8x1/4 cumple con el radio de giro mínimo (criterio de esbeltez), por lo tanto al cumplir con los dos criterios, este perfil cumple como diseño a tracción.

6.3.2 Diseño a compresión K= 1; L = 121 cm Tenemos que A= área del perfil = 45,81 cm2 y r = 3,15 in = 8 cm / = (121) /8 = 15,13 al emplear la tabla de Esfuerzos admisibles a compresión LRFD, tenemos Relación de esbeltez: / = 15 tabla →φFcr = 2.101 kgf/cm2 Se aplica la ecuación φPn = φFcrA ; tenemos φPn = 2.101* 45,81 cm2 = 96.246 kgf 20.210 Kgf / 96.246 kgf ≤ 1 → 0,21 ≤ 1; por lo tanto el perfil HSS8x8x1/4 cumple en diseño a compresión. Luego de escoger el perfil se realiza el montaje para el análisis estructural en el programa SAP 2000 a continuación se muestran las figuras para la cubierta de dos aguas:

Figura 15. Propiedades del material de la cercha a dos aguas Acero A36. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 16. Vista de las cargas puntuales sobre los nudos para la cubierta a dos aguas cercha completa. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 17. Diagrama de fuerzas a tensión y compresión cercha a dos aguas. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 18. Diagrama de fuerzas en cercha a dos aguas para cada barra o elemento. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 19. Vista e identificación de los nudos que conforman la cercha a dos aguas.

Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 20. Vista e identificación de cada una de las barras que conforman la cercha a dos aguas. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 21. Vista ampliada del tipo de perfil asignado cercha a dos aguas. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

7 DISEÑO DE COLUMNAS (CERCHA No 1).

PARA

CUBIERTA

DOS

AGUAS

7.1 DATOS DE DISEÑO Columna en celosía de 10 m de longitud y carga de 21,65 Ton la cual es la reacción generada por la cercha tipo No 1 diseñada con SAP 2000 (Tabla 5. Reacciones cubierta a dos aguas). El acero utilizado es acero A 36 con perfiles AISC.

Figura 22. Diagrama de corte y planta columna celosía Fuente: Los autores

7.3.1 Factor de long. Efectiva (k) Se toma inicialmente k = 1 (( )) / = (( )) / =((1 1000)) / 12,60 = 0,79 / = 0,79 al emplear la tabla de Esfuerzos admisibles a compresión LRFD, tenemos tabla →φFcr = 1.551 kgf/cm2 7.1.2 Área Requerida Areq = 21.650 kg /1.551 kg/cm2 =13,96 cm2 = 2,16 pulg 2 7.3.2 Perfil Escogido Se escoge: L 1 ¼ x 1 ¼ x ¼ 68

A = 0,56 pulg2 = 3,61 cm2 Ix = Iy = 0,08 pulg4 = 3,33 cm4 rx = ry = 0,369 pulg = 0,94 cm 1.59 = distancia a centroide de cada ángulo.

Figura 23. Ubicación ángulos columna y distancia al centroide. Fuente: Los autores

AT = 4 (3,61 cm2) = 14,44 cm2 AT = Área total de los perfiles Teoria de Steiner Io = Ix + Ad2

(Ecuación No 13)

I x = Iy 4(3,33) + 4 (3,61) (15 - 1,59) 2 I x = Iy = 2.610 cm4 Donde: Io = Inércia total de La columna. I x = Inércia en el eje x del perfil escogido Iy = Inércia en el eje y del perfil escogido 69

d = Radio medido desde el centro de la columna al centroide de cada ángulo. 7.1.4 Radio de Giro rx =ry = √(2,610/14,44) = 13,40 cm

Figura 24. Ancho y espesor de celosía Fuente: Los autores

7.1.5 Esbeltez Condición / ≤ 140 = ((30,95)) / (0,29 Despejando,

= ((30,95)) / (0,29

) ≤ 140

140)=0,76=

si = / =140 Al emplear la tabla de Esfuerzos admisibles a compresión LRFD, tenemos tabla →φFcr = 788 kgf/cm2 Donde: d = Longitud de la celosía r = Radio de giro del perfil = 0.29 td td= Espesor del perfil

7.1.6 Diseño de Celosía La carga de la celosía se diseña para el 2 % de la carga total. Qu = 0,02 (21.650 kgf) = 433 kgf Qu = 433/ 1,67 = 259,28 kgf = carga admisible de diseño. Donde: 1,67 = factor de compresión Qu = Carga admisible de diseño = Carga axial total de la columna (Ver Tabla No 14. Reacciones a las cargas aplicadas) por porcentaje % de diseño. Fuerza de Compresión en C/ diagonal: = ((

)) / (

)

((259,28

30,95)) / (2

(Ecuación No 13) 26,80) = =149,71

Donde: = Fuerza de Compresión en C/ diagonal Qu = Carga admisible de diseño d = Longitud de la celosía n = constante = 2 h= Distancia horizontal entre perfiles de la columna. Se debe diseñar cada barra para una fuerza de compresión D = 149,71 Kgf Areq = 149, 71 kg f/ 788 kg/cm2 =0, 19 cm2 2 = ((0,19 )) / (0,76 )=0,25 = ancho de la celosía. Por ser una longitud tan pequeña se toma el perfil mínimo de los perfiles en ángulo de acuerdo con las propiedades AISC, Para este caso tomaremos un ángulo L 1 X 1 X 1/8 71

A= 0, 23 pulg2 = 1,48 cm2 AT= 4 X 1, 48 cm2 = 5, 92 cm2 7.2 CARGA DE LA COLUMNA 7.2.1 Carga Axial de la columna Factor de longitud efectiva real: Kc = √ ( K2 + (π2 r2 / L2) ( m/2 ) x (2AT d3)/ (n A a h2))

(Ecuación No 13)

Donde: Kc = Factor de longitud efectiva real K = Factor de longitud efectiva inicial L = Longitud de la columna en cm m = Constante = 2 AT = Área total columna d = Longitud de la celosía n = Constante = 2 h= Distancia horizontal entre perfiles de la columna. a = Área total de los 4 perfiles escogidos. Kc = √ (12 + (π2 (13.40)2 / (1000)2 ( 2/2 ) x (2 (14,44) (30,95)3)/ (2 (30,95) (5,92) 26,802)) Kc = 1,8 (( )) /

= (( )) /

= ((1,8

1000)) / 25,60 = 69,50

Al emplear la tabla de Esfuerzos admisibles a compresión LRFD, tenemos Tabla →φFcr = 1.671 kgf /cm2 72

7.2.2 Carga admisible Pa = (1.671) (14,44) = 24,12 Ton 24,12 Ton > 21,65 La carga admisible es mayor que la carga axial (reacción) que la cercha ejerce sobre la columna; entonces el diseño cumple. Resultados de diseño de columnas para cubierta a dos aguas:

Figura 25. Diagrama de corte y planta columna celosía final Fuente: Los autores

Columna en celosia de 0.30 x 0. 30 m y altura 10 m Conformada por cuatro (4) angulos tipo L 1 1/4 x 1 1/4 x 1/4 en acero A36

Figura 26. Ancho y espesor de celosía final Fuente: Los autores

Diagonales en celosia transversales (d) de longitud 0,3095 m en un ángulo tipo L 1 X 1 X 1/8 en acero A36. 8 CERCHA No 2 PARA DISEÑO DE CUBIERTA CURVA 8.1 CARGA MUERTA Para el cálculo de esta carga se tendrá en cuenta: el peso propio de las cerchas, correas, tirantes y tejas. 8.1.1 PESO DE LAS TEJAS Y PESO PROPIO DE LA ESTRUCTURA

Figura 27. Ficha Técnica de fibromath suministrada por Homecenter Fuente: Homecenter. Tabla No 16. Datos de la teja termoacustica Trapezoidal escogida de 8mm

FICHA TECNICA DE LA TEJA TERMOACUSTICA TRAPEZOIDAL 8mm Peso Kg

Dist. Entre Correas (m)

3,80

0,60

Longitud Longitud Total Útil (m) (m) 11,80

11,65

Ancho Total (m)

Ancho Útil (m)

1,13

1,06

Longitud Pendiente Traslapo Cubierta (m) 0,15

20°

Tabla No 17. Cálculo del peso total (Wt) de las tejas de la cubierta curva

Cantidad de Tejas

Área C/ Teja

13,33

Peso W por unidad de elemento (Kg)

Peso Total Wt (Kg)

50,67 W TOTAL

4.661,57 4.661,57

PESO en Kg/m2 = Wt / Área total de la cubierta Área de la cubierta = 39,20 m X 28,89 m = 1132,49 m2 Peso (Kg/m2) = 4.661,57 Kg ÷ 1132,488

m2 = 4,1 Kg/m2

CUANTIA DE ACERO POR M2 = 23,86 Kg/m2 (Ver anexo cantidades) CARGA MUERTA TOTAL =27,97 Kg/m2 9 APLICACIÓN DE CARGAS CERCHA No 2 CUBIERTA CURVA La aplicación de las cargas a los nudos de la cercha No 2 también se hará por medio de áreas aferentes, la cual considera una distribución equitativa del área total de la cubierta sobre cada cercha presente en la misma. Los nudos de la cercha que reciben la carga son los puntos donde las correas llegan sobre la cercha. Tabla No 18. Área aferente para cada nudo en las cerchas del eje A y eje I cubierta curva.

Nudo

Dimensiones y Área Aferente A= 0.30m X 2.45m = 0.74 m2

1,5

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,16,17,18,19,20,21,2 2,23,24,25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36 A= 0.60m X 2.45m = 1.47 m2 ,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49

Tabla No 19. Área aferente para cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C-B

Nudo

Dimensiones y Área Aferente

1,5

A= 0.30m X 4.90m = 1.47 m2

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,16,17,18,19,20,21,2 2,23,24,25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36 A= 0.60m X 4.90m = 2.94 m2 ,37,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49:

9.1 COMBINACION DE CARGAS CERCHA No 2 CUBIERTA CURVA 9.1.1 NOMENCLATURA NSR - 10 B.2.2. D = Carga Muerta consistente en: (a) Peso propio del elemento. (b) Peso de todos los materiales de construcción incorporados a la edificación y que son permanentemente soportados por el elemento, incluyendo muros y particiones divisorias de espacios. (c) Peso del equipo permanente. E = Fuerzas sísmicas reducidas de diseño (E = Fs R) que se emplean para diseñar los miembros estructurales. Ed = Fuerza sísmica del umbral de daño. F = Cargas debidas al peso y presión de fluidos con densidades bien definidas y alturas máximas controlables. Fa = Carga debida a inundación. Fs = Fuerzas sísmicas calculadas de acuerdo con los requisitos del Título A del Reglamento. G = Carga debida al granizo, sin tener en cuenta la contribución del empozamiento. "L = Cargas vivas debidas al uso y ocupación de la edificación, incluyendo cargas debidas a objetos móviles, particiones que se pueden cambiar de sitio. L incluye cualquier reducción que se permita. Si se toma en cuenta la resistencia a cargas de impacto este efecto debe tenerse en cuenta en la carga viva L ." Le = Carga de empozamiento de agua. Lr = Carga viva sobre la cubierta. L0 = Carga viva sin reducir, en kN/m2.

H = Cargas debidas al empuje lateral del suelo, de agua freática o de materiales almacenados con restricción horizontal. R0 = Coeficiente de capacidad de disipación de energía básico definido para cada sistema estructural y cada grado de capacidad de disipación de energía del material estructural. Véase el Capítulo A.3. R = Coeficiente de capacidad de disipación de energía para ser empleado en el diseño, corresponde al coeficiente de disipación de energía básico multiplicado por los coeficientes de reducción de capacidad de disipación de energía por irregularidades en altura y en planta, y por ausencia de redundancia en el sistema estructural de resistencia sísmica ( ) R = φaφpφrR0 . Véase el Capítulo A.3. T = Fuerzas y efectos causados por efectos acumulados de variación de temperatura, retracción de fraguado, flujo plástico, cambios de humedad, asentamiento diferencial o combinación de varios de estos efectos. W = Carga de Viento. 9.1.2 COMBINACIONES DE CARGAS MAYORADAS 9.1.3 COMBINACIONES BÁSICAS NSR-10 B.2.4.2 El diseño de las estructuras, sus componentes y cimentaciones debe hacerse de tal forma que sus resistencias de diseño igualen o excedan los efectos producidos por las cargas mayoradas en las siguientes combinaciones: 1.4 (D+F)

(B.2.4-1)

1.2 (D+F+T)+1.6 (L+H)+0.5 (Lr ó G ó Le )

(B.2.4-2)

1.2D+1.6 (Lr ó G ó Le) + (Ló0.8W)

(B.2.4-3)

1.2D+ 1.6W+ 1.0L + 0.5 (Lr ó G ó Le)

(B.2.4-4)

0.9D+ 1.6W+ 1.6H

(B.2.4-6)

0.9D+ 1.0E + 1.6H

(B.2.4-7)

9.2 RESUMEN DE CARGAS ENCONTRADAS PARA EL PROYECTO Tabla No 20. Resumen de las cargas encontradas para el proyecto cubierta curva.

SÍMBOLO

VALOR Kg/m2

Carga Muerta Carga Viva Carga de viento Carga viva sobre la cubierta

D L W Lr

27,97 50,00 37,40 0, 00

Carga debida al granizo, sin tener en Cuenta la contribución del empozamiento.

100

Fs = E

2,25

TIPO DE CARGA

Fuerzas sísmicas TOTAL CARGAS

217,62

COMBINACION (B.2.4-1) 1.4 (D+ F)= 109,16 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-2) 1.2 (D+ F + T) + 1.6 (L + H) + 0.5 (Lr ó G ó Le) =164 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-3) 1.2D+ 1.6 (Lr ó G ó Le) + (L ó 0.8W) = 243,57 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-4) 1.2D+ 1.6W+ 1.0L + 0.5 (Lr ó G ó Le)= 193,41 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-5) 1.2D+ 1.0E + 1.0L = 85,82 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-6) 0.9D+ 1.6W+ 1.6H = 85,01 Kg/m2 COMBINACION (B.2.4-7) 0.9D+ 1.0E + 1.6H = 27,43 Kg/m2

Siguiendo la recomendación del artículo B.2.3.1 — COMBINACIONES BÁSICAS que dice: Excepto cuando así se indique en la parte correspondiente a cada uno de los materiales que se regulan en este Reglamento, deben tenerse en cuenta todas las cargas indicadas actuando en las combinaciones que se dan. El diseño debe hacerse para la combinación que produzca el efecto más desfavorable en la edificación, en su cimentación, o en el elemento estructural bajo consideración. El efecto más desfavorable puede ocurrir cuando una o varias de las cargas no actúen. En nuestro caso la combinación más desfavorable es la combinación B.2.4.3 con una carga de 243,57 Kg/m2. la cual se multiplica por el área aferente de cada nudo y dividiendo en mil para convertirla en toneladas, hallamos las cargas en cada nudo. 9.3 CARGAS EN CADA NUDO Tabla No 21. Carga puntual sobre cada nudo en las cerchas del eje A y eje I cubierta curva

Nudo

Carga Puntual Ton

1, 50

0,18

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,16,17,18,19,20,21,22, 23,24,25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36,37 ,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49.

0,36

Tabla No 22. Carga puntual sobre cada nudo sobre las cerchas de los ejes H-G-F-E-D-C-B

Carga Puntual Ton

Nudo 1, 50

0,36

2,3,4,5,6,7,8,9,10,11,12,16,17,18,19,20,21,22, 23,24,25,26,27,28,29,30,31,32,33,34,35,36,37 ,38,39,40,41,42,43,44,45,46,47,48,49.

0,72

Debido a que las cerchas centrales H-G-F-E-D-C-B soportan mayor carga que las cerchas de los extremos de la cubierta se realizará el diseño con estas cerchas utilizando el programa SAP 2000. 80

Figura 28. Cargas puntuales sobre los nudos programa SAP 2000 para la cubierta curva. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

9.4 PREDIMENCIONAMIENTO DE LOS ELEMENTOS CUBIERTA CURVA Utilizando los métodos de diseño a tracción y compresión y tomando como modelo la barra 143 (Ver Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva") la cual soporta la máxima carga y buscando la uniformidad de la estructura y por estética, se hace el diseño para esta barra y se tomara el perfil que cumpla como perfil de diseño para fabricar la armadura de la cercha No 2 (Cubierta curva). 9.4.1 Diseño a tracción DATOS DE ENTRADA Fy: 2500 Kg/cm2 Pu: 33.563 Kg f L: 71 cm

PERFIL ESCOGIDO:

Pipes 10X S

PIPE10XS

O.D. =

10.8

in.

I.D. =

9.75

in.

0.500

in.

wt./ft. =

54.80

plf.

16.10

in.^2

212.00

in.^4

39.40

in.^3

3.630

in.

424.00

Y t=0,5

X I.D.=9,75

in.^4

Figura 29. Perfil PIPE10XS Fuente: AISC 13.0 Properties Viewer - American Institute of Steel Construction

A= area del perfil = 16,10 in.^2 = 103,87 cm2 Areq. "≥ "

/("φ"

) Areq. "≥ " 33.563/"0.9 2500" = 14.92 cm2

El área del perfil Pipe 10XS cumple con lo requerido. Se realiza la comprobación r = 3.6 in = 9,22 cm rmin "≥" (71 )/300 = 0,24 cm

rmin "≥"

/300

El perfil Pipe 10XS cumple con el radio de giro mínimo (criterio de esbeltez), por lo tanto al cumplir con los dos criterios, este perfil cumple como diseño a tracción. 9.4.2 Diseño a compresión K= 1; L = 710 cm Tenemos que A= área del perfil = 103,87 cm2 y r = 3,63 in = 9,22 cm / = (71) / 9,22 = 7,70 al emplear la tabla de Esfuerzos admisibles a Compresión LRFD, tenemos 82

Relación de esbeltez: / = 8 tabla →φFcr = 2.118 kgf/cm2 Se aplica la ecuación φPn = φFcrA ; tenemos φPn = 2.118 * 103,87 cm2 = 219.996 kgf 33.563/219.996 ≤ 1 = 0,153 ≤ 1; por lo tanto el perfil Pipe 10XS cumple en diseño a compresión. Luego de escoger el perfil se realiza el montaje para el análisis estructural en el programa SAP 2000 a continuación se muestran las figuras para la cubierta curva.

Figura 30. Propiedades del la sección escogida Pipe X10 para la cubierta curva. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 31. Vista de las cargas puntuales sobre los nudos para la cercha curva completa. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 32. Diagrama de fuerzas a tensión y compresión cercha curva. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 33. Diagrama de fuerzas en cercha curva para cada barra o elemento. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 34. Vista e identificación de los nudos que conforman la cercha curva. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 35. Vista e identificación de cada una de las barras que conforman la cercha curva. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

Figura 36. Vista ampliada del tipo de perfil asignado cercha curva. Fuente: Programa de análisis estructural SAP 2000.

10 DISEÑO DE COLUMNAS PARA LA CUBIERTA CURVA (CERCHA No 2). 10.1 DATOS DE DISEÑO Columna en celosía de 10 m de longitud y carga de 22,45 Ton la cual es la reacción generada por la cercha tipo No 2 diseñada con SAP 2000 (Ver Tabla 9. Reacciones cubierta curva). Se aplica el mismo diseño de columnas utilizado para la cubierta No 1 a dos aguas, ya que la carga admisible hallada es de 24,12 Ton > 22,45 Ton carga axial que ejerce esta cubierta a cada columna.  Columna en celosia de 0.30 x 0. 30 m y altura 10 m  Conformada por cuatro (4) angulos tipo L 1 1/4 x 1 1/4 x 1/4 en acero A36  Diagonales en celosia transversales (d) de longitud 0,3095 m en un ángulo tipo L 1 X 1 X 1/8 en acero A36.

Tabla 23. Valores de ΦcFcr para elementos comprimidos de Fy = 2.500 Kg/cm2 KL/r 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40

ΦcFcr 2125 2125 2124 2123 2122 2121 2120 2118 2116 2114 2112 2110 2107 2104 2101 2098 2094 2091 2087 2083 2078 2074 2069 2464 2059 2054 2048 2043 2037 2031 2024 2018 2011 2005 1998 1990 1983 1976 1968 1960

KL/r 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80

ΦcFcr 1952 1944 1936 1927 1918 1910 1901 1892 1882 1873 1864 1854 1844 1834 1824 1814 1804 1793 1783 1772 1761 1750 1739 1728 1717 1705 1694 1683 1671 1659 1648 1636 1624 1612 1600 1588 1575 1563 1551 1538

KL/r 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120

ΦcFcr 1526 1513 1501 1488 1476 1463 1450 1437 1425 1412 1399 1386 1373 1360 1347 1334 1321 1309 1296 1283 1270 1257 1244 1231 1218 1205 1192 1179 1166 1154 1141 1128 1115 1103 1090 1077 1065 1052 1040 1027

KL/r 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160

ΦcFcr 1015 1002 990 978 966 953 941 929 917 905 893 882 870 858 847 835 823 811 800 788 777 766 756 745 735 725 715 705 788 687 678 669 660 651 643 635 627 619 611 604

KL/r 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200

ΦcFcr 596 589 582 574 568 561 554 547 541 535 528 522 516 510 505 499 493 488 482 477 472 466 183 456 451 447 442 437 433 428 424 419 415 411 406 402 398 394 390 386

Tabla 24. Chequeo a tensión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Barra

Dimensión

Carga (P)

1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35

m 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,60567 1,21135 0,31074 0,62149 0,60981 1,21963 0,78298 1,56597 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72139 1,44277 0,5633 1,12661 0,56334 1,12669 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,72134 1,44269 0,57796 1,15592 0,78323 1,56646 0,6095 1,21899 0,25242 0,50483 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,9 6,9 7,45782 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001

Tonf 0,6702 0,6582 0,8093 0,7973 0,5896 0,5777 0,6428 0,6309 0,67 0,658 ‐20,1037 ‐20,0944 ‐1,2736 ‐1,2855 ‐3,3888 ‐3,3986 ‐12,0243 ‐12,0031 6,6204 6,6142 ‐5,2627 ‐5,245 ‐1,6469 ‐1,6531 ‐3,7093 ‐3,6916 ‐2,4014 ‐2,4076 ‐3,0614 ‐3,0437 ‐2,8385 ‐2,8447 ‐2,2508 ‐2,2331 ‐4,0002 ‐4,0064 0,1485 0,1662 ‐9,4745 ‐9,4808 ‐9,4798 ‐9,4735 0,1455 0,1278 ‐3,9981 ‐3,9919 ‐2,2521 ‐2,2698 ‐2,8366 ‐2,8304 ‐3,0636 ‐3,0813 ‐2,4099 ‐2,4037 ‐3,6977 ‐3,7154 ‐1,6644 ‐1,6583 ‐5,2296 ‐5,2473 6,5691 6,5753 ‐11,974 ‐11,9952 ‐2,0701 ‐2,0603 0,031 0,0213 1,8219 2,1507 2,1623 ‐13,7757 ‐13,7642 ‐13,1953 ‐13,1838 ‐15,899 ‐15,8875 ‐15,3545 ‐15,343 ‐16,0642 ‐16,0586 ‐16,0527 ‐15,5082 ‐15,4967 ‐15,2835 ‐15,272

Perfil de diseño HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4

r min

Area

0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90 0,90

Kg/cm2 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500

cm 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

cm2 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81 45,81

L / 300 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,002 0,004 0,001 0,002 0,002 0,004 0,003 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,002 0,005 0,002 0,004 0,003 0,005 0,002 0,004 0,001 0,002 0,004 0,004 0,008 0,008 0,012 0,012 0,015 0,015 0,019 0,019 0,023 0,023 0,025 0,027 0,027 0,031 0,031 0,035

Pu/ (φ tFy) 0,30 0,29 0,36 0,35 0,26 0,26 0,29 0,28 0,30 0,29 ‐8,93 ‐8,93 ‐0,57 ‐0,57 ‐1,51 ‐1,51 ‐5,34 ‐5,33 2,94 2,94 ‐2,34 ‐2,33 ‐0,73 ‐0,73 ‐1,65 ‐1,64 ‐1,07 ‐1,07 ‐1,36 ‐1,35 ‐1,26 ‐1,26 ‐1,00 ‐0,99 ‐1,78 ‐1,78 0,07 0,07 ‐4,21 ‐4,21 ‐4,21 ‐4,21 0,06 0,06 ‐1,78 ‐1,77 ‐1,00 ‐1,01 ‐1,26 ‐1,26 ‐1,36 ‐1,37 ‐1,07 ‐1,07 ‐1,64 ‐1,65 ‐0,74 ‐0,74 ‐2,32 ‐2,33 2,92 2,92 ‐5,32 ‐5,33 ‐0,92 ‐0,92 0,01 0,01 0,81 0,96 0,96 ‐6,12 ‐6,12 ‐5,86 ‐5,86 ‐7,07 ‐7,06 ‐6,82 ‐6,82 ‐7,14 ‐7,14 ‐7,13 ‐6,89 ‐6,89 ‐6,79 ‐6,79

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L /300 CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE

Areq. "≥ " Pu/("φ" t Fy) CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE

Tabla 24. Chequeo a tensión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Barra

Dimensión

Carga (P)

35 35 35 35 35 35 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 41 41 42 42 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 48 49 49 49 49 49

m 10,35001 11,50001 11,50001 12,65001 12,65001 13,80001 13,80001 14,91565 0,25242 0,50483 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,30782 6,9 6,9 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,61565 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,9 6,9 7,45782 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,65001 12,65001 13,8001 13,8001 14,91565 1,15 1,15 1,15 1,15 0,4023 0,8046 0,31074 0,62149 1,15 1,15 1,15 1,15 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,36985 0,7397 1,10955 1,12 0,31024 0,31024 0,71024 1,11024

Tonf ‐14,7421 ‐14,7306 ‐12,7555 ‐12,744 ‐12,2672 ‐12,2557 ‐3,2338 ‐3,2226 0,9626 0,9529 1,7598 1,7478 0,7623 0,7503 ‐19,5362 ‐9,3241 ‐9,3125 ‐9,5204 ‐9,5088 ‐7,6913 ‐7,6798 ‐7,8513 ‐7,8398 ‐7,2512 ‐7,2456 ‐7,2396 ‐7,4041 ‐7,3926 ‐7,8887 ‐7,8772 ‐8,0727 ‐8,0612 ‐11,6774 ‐11,6659 ‐12,1215 ‐12,1103 3,0818 2,3023 2,3138 ‐13,7165 ‐13,705 ‐13,1387 ‐13,1272 ‐15,8868 ‐15,8753 ‐15,3429 ‐15,3314 ‐16,0703 ‐16,0647 ‐16,0588 ‐15,5129 ‐15,5014 ‐15,2847 ‐15,2732 ‐14,7432 ‐14,7317 ‐12,7536 ‐12,7421 ‐12,2654 ‐12,2539 ‐3,2343 ‐3,2231 ‐1,4308 ‐1,4308 ‐1,4308 ‐4,176 ‐4,1914 ‐4,2069 0,5323 0,5203 0,00009465 0,0002145 0,013 0,0132 0,5209 0,5089 0,3173 0,3053 6,329E‐13 ‐6,329E‐13 ‐1,899E‐12 0 0 0 0 0

r min

Area

cm 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

L / 300 0,035 0,038 0,038 0,042 0,042 0,046 0,046 0,050 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,004 0,004 0,008 0,008 0,012 0,012 0,015 0,015 0,019 0,019 0,021 0,023 0,023 0,027 0,027 0,031 0,031 0,035 0,035 0,038 0,038 0,042 0,004 0,004 0,008 0,008 0,012 0,012 0,015 0,015 0,019 0,019 0,023 0,023 0,025 0,027 0,027 0,031 0,031 0,035 0,035 0,038 0,038 0,042 0,042 0,046 0,046 0,050 0,004 0,004 0,004 0,004 0,001 0,003 0,001 0,002 0,004 0,004 0,004 0,004 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,004 0,004 0,001 0,001 0,002 0,004

Pu/ (φ tFy) ‐6,55 ‐6,55 ‐5,67 ‐5,66 ‐5,45 ‐5,45 ‐1,44 ‐1,43 0,43 0,42 0,78 0,78 0,34 0,33 ‐8,68 ‐4,14 ‐4,14 ‐4,23 ‐4,23 ‐3,42 ‐3,41 ‐3,49 ‐3,48 ‐3,22 ‐3,22 ‐3,22 ‐3,29 ‐3,29 ‐3,51 ‐3,50 ‐3,59 ‐3,58 ‐5,19 ‐5,18 ‐5,39 ‐5,38 1,37 1,02 1,03 ‐6,10 ‐6,09 ‐5,84 ‐5,83 ‐7,06 ‐7,06 ‐6,82 ‐6,81 ‐7,14 ‐7,14 ‐7,14 ‐6,89 ‐6,89 ‐6,79 ‐6,79 ‐6,55 ‐6,55 ‐5,67 ‐5,66 ‐5,45 ‐5,45 ‐1,44 ‐1,43 ‐0,64 ‐0,64 ‐0,64 ‐1,86 ‐1,86 ‐1,87 0,24 0,23 0,00 0,00 0,01 0,01 0,23 0,23 0,14 0,14 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Condición 1

Condición 2

Tabla 24. Chequeo a tensión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Barra

Dimensión

Carga (P)

50 50 51 51 51 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 53 53 54 54 55 55 56 56 57 57 58 58 59 59 60 60 61 61 62 62 63 63 64 64 65 65

m 1,12 0,31024 1,12 0,60535 1,21071 1,15 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,30782 6,9 6,9 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,61565 0,31075 0,62151 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,4023 0,8046

Tonf 0 0 ‐20,2294 ‐20,2201 ‐20,2109 ‐19,6556 ‐19,6441 ‐9,3555 ‐9,3439 ‐9,5524 ‐9,5409 ‐7,6974 ‐7,6858 ‐7,8574 ‐7,8459 ‐7,25 ‐7,2444 ‐7,2384 ‐7,4029 ‐7,3913 ‐7,8903 ‐7,8788 ‐8,0744 ‐8,0629 ‐11,6835 ‐11,672 ‐12,1274 ‐12,1162 1,7581 1,7462 0,317 0,3051 0,7625 0,7506 0,5211 0,5091 0,6427 0,6308 0,5822 0,5702 0,6702 0,6582 0,5304 0,5185 ‐0,2152 ‐0,2272 0,8117 0,7998 0,6604 0,6484 ‐1,2991 ‐1,311 ‐4,506 ‐4,5215

r min

Area

cm 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8 8

Fuente: Sap 2000 .V 14

L / 300 0,004 0,001 0,004 0,002 0,004 0,004 0,004 0,004 0,008 0,008 0,012 0,012 0,015 0,015 0,019 0,019 0,021 0,023 0,023 0,027 0,027 0,031 0,031 0,035 0,035 0,038 0,038 0,042 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,003

Pu/ (φ tFy) 0,00 0,00 ‐8,99 ‐8,99 ‐8,98 ‐8,74 ‐8,73 ‐4,16 ‐4,15 ‐4,25 ‐4,24 ‐3,42 ‐3,42 ‐3,49 ‐3,49 ‐3,22 ‐3,22 ‐3,22 ‐3,29 ‐3,29 ‐3,51 ‐3,50 ‐3,59 ‐3,58 ‐5,19 ‐5,19 ‐5,39 ‐5,38 0,78 0,78 0,14 0,14 0,34 0,33 0,23 0,23 0,29 0,28 0,26 0,25 0,30 0,29 0,24 0,23 ‐0,10 ‐0,10 0,36 0,36 0,29 0,29 ‐0,58 ‐0,58 ‐2,00 ‐2,01

Condición 1

Condición 2

Barra 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32 33 33 34

Dimensión m 0.31074 0.62149 0.31074 0.62149 0.31074 0.62149 0.31074 0.62149 0.31074 0.62149 0.60567 1.21135 0.31074 0.62149 0.60981 1.21963 0.78298 1.56597 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72139 1.44277 0.5633 1.12661 0.56334 1.12669 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.72134 1.44269 0.57796 1.15592 0.78323 1.56646 0.6095 1.21899 0.25242

Tabla 25. Chequeo a compresión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Carga (P) Perfil de diseño r Area Perfil L/r Tabla φFcr 2 Tonf cm cm 0.6702 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 4 2123 0.6582 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 0.8093 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 4 2123 0.7973 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 0.5896 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 4 2123 0.5777 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 0.6428 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 4 2123 0.6309 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 8 45.81 4 2123 0.67 HSS 8 X 8 X 1/4 0.658 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 ‐20.1037 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 ‐20.0944 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 15 2101 ‐1.2736 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 4 2123 ‐1.2855 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 ‐3.3888 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 8 2118 8 45.81 15 2101 ‐3.3986 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐12.0243 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 10 2114 ‐12.0031 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 20 2083 6.6204 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 6.6142 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐5.2627 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 ‐5.245 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 8 45.81 7 2120 ‐1.6469 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐1.6531 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐3.7093 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 ‐3.6916 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 ‐2.4014 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐2.4076 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐3.0614 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 8 45.81 18 2091 ‐3.0437 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐2.8385 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐2.8447 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐2.2508 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 ‐2.2331 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 ‐4.0002 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐4.0064 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 8 45.81 9 2116 0.1485 HSS 8 X 8 X 1/4 0.1662 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 ‐9.4745 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐9.4808 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐9.4798 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐9.4735 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 0.1455 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 8 45.81 18 2091 0.1278 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐3.9981 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐3.9919 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐2.2521 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 ‐2.2698 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 ‐2.8366 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐2.8304 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 8 45.81 9 2116 ‐3.0636 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐3.0813 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 ‐2.4099 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 ‐2.4037 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐3.6977 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 ‐3.7154 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 ‐1.6644 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 8 45.81 14 2104 ‐1.6583 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐5.2296 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 9 2116 ‐5.2473 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 18 2091 6.5691 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 7 2120 6.5753 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 14 2104 ‐11.974 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 10 2114 ‐11.9952 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 20 2083 8 45.81 8 2118 ‐2.0701 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐2.0603 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 15 2101 0.031 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45.81 3 2124

Condición Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 0.00689 0.00678 0.00832 0.00822 0.00606 0.00595 0.00661 0.00650 0.00689 0.00678 ‐0.20720 ‐0.20878 ‐0.01310 ‐0.01325 ‐0.03493 ‐0.03531 ‐0.12416 ‐0.12579 0.06817 0.06862 ‐0.05429 ‐0.05476 ‐0.01696 ‐0.01715 ‐0.03827 ‐0.03854 ‐0.02473 ‐0.02498 ‐0.03158 ‐0.03178 ‐0.02923 ‐0.02951 ‐0.02322 ‐0.02331 ‐0.04119 ‐0.04157 0.00153 0.00174 ‐0.09756 ‐0.09836 ‐0.09761 ‐0.09829 0.00150 0.00133 ‐0.04117 ‐0.04142 ‐0.02323 ‐0.02370 ‐0.02921 ‐0.02937 ‐0.03161 ‐0.03217 ‐0.02481 ‐0.02494 ‐0.03815 ‐0.03879 ‐0.01714 ‐0.01721 ‐0.05395 ‐0.05478 0.06764 0.06822 ‐0.12364 ‐0.12571 ‐0.02134 ‐0.02141 0.00032

Chequeo OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Barra 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 39 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40

Dimensión m 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,9 6,9 7,45782 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,65001 12,65001 13,80001 13,80001 14,91565 0,25242 0,50483 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,30782 6,9 6,9 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,61565 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,9 6,9 7,45782 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001

Carga (P) Tonf 2,1623 ‐13,7757 ‐13,7642 ‐13,1953 ‐13,1838 ‐15,899 ‐15,8875 ‐15,3545 ‐15,343 ‐16,0642 ‐16,0586 ‐16,0527 ‐15,5082 ‐15,4967 ‐15,2835 ‐15,272 ‐14,7421 ‐14,7306 ‐12,7555 ‐12,744 ‐12,2672 ‐12,2557 ‐3,2338 ‐3,2226 0,9626 0,9529 1,7598 1,7478 0,7623 0,7503 ‐19,5362 ‐9,3241 ‐9,3125 ‐9,5204 ‐9,5088 ‐7,6913 ‐7,6798 ‐7,8513 ‐7,8398 ‐7,2512 ‐7,2456 ‐7,2396 ‐7,4041 ‐7,3926 ‐7,8887 ‐7,8772 ‐8,0727 ‐8,0612 ‐11,6774 ‐11,6659 ‐12,1215 ‐12,1103 3,0818 2,3023 2,3138 ‐13,7165 ‐13,705 ‐13,1387 ‐13,1272 ‐15,8868 ‐15,8753 ‐15,3429 ‐15,3314 ‐16,0703 ‐16,0647 ‐16,0588 ‐15,5129 ‐15,5014 ‐15,2847

Tabla 25. Chequeo a compresión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Perfil de diseño r Area Perfil L/r Tabla φFcr cm cm2 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 43 1936 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 43 1936 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 8 45,81 72 1636 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 86 1463 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 86 1463 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 93 1373 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 129 917 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 129 917 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 8 45,81 158 619 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 158 619 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 173 516 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 173 516 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 186 447 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 3 2124 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 6 2121 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 8 45,81 43 1936 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 43 1936 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 79 1551 8 45,81 86 1463 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 86 1463 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 129 917 8 45,81 129 917 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 158 619 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 8 45,81 29 2037 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 43 1936 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 43 1936 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 8 45,81 86 1463 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 86 1463 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 93 1373 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090

Condición Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 0,02317 ‐0,14763 ‐0,15520 ‐0,14878 ‐0,16051 ‐0,19357 ‐0,21199 ‐0,20488 ‐0,22893 ‐0,23969 ‐0,25532 ‐0,27592 ‐0,26656 ‐0,31035 ‐0,30608 ‐0,36355 ‐0,35094 ‐0,43162 ‐0,37375 ‐0,44942 ‐0,43261 ‐0,51848 ‐0,13681 ‐0,15738 0,00989 0,00981 0,01809 0,01801 0,00784 0,00773 ‐0,20269 ‐0,09674 ‐0,09980 ‐0,10202 ‐0,10722 ‐0,08672 ‐0,09350 ‐0,09559 ‐0,10461 ‐0,09675 ‐0,10198 ‐0,10802 ‐0,11048 ‐0,12707 ‐0,13559 ‐0,15776 ‐0,16167 ‐0,19190 ‐0,27798 ‐0,34182 ‐0,35517 ‐0,42707 0,03197 0,02389 0,02480 ‐0,14699 ‐0,15453 ‐0,14814 ‐0,15982 ‐0,19342 ‐0,21183 ‐0,20472 ‐0,22876 ‐0,23978 ‐0,25541 ‐0,27603 ‐0,26664 ‐0,31044 ‐0,30610

Chequeo OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Barra 40 40 40 40 40 40 40 40 40 41 41 42 42 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 48 49 49 49 49 49 50 50 51 51 51 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 53 53 54 54 55 55

Dimensión m 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,65001 12,65001 13,8001 13,8001 14,91565 1,15 1,15 1,15 1,15 0,4023 0,8046 0,31074 0,62149 1,15 1,15 1,15 1,15 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,36985 0,7397 1,10955 1,12 0,31024 0,31024 0,71024 1,11024 1,12 0,31024 1,12 0,60535 1,21071 1,15 1,15 1,15 2,3 2,3 3,45 3,45 4,6 4,6 5,75 5,75 6,30782 6,9 6,9 8,05001 8,05001 9,20001 9,20001 10,35001 10,35001 11,50001 11,50001 12,61565 0,31075 0,62151 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149

Tabla 25. Chequeo a compresión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Carga (P) Perfil de diseño r Area Perfil L/r Tabla φFcr Tonf cm cm2 ‐15,2732 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 129 917 ‐14,7432 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 129 917 ‐14,7317 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 ‐12,7536 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 ‐12,7421 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 158 619 ‐12,2654 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 158 619 ‐12,2539 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 173 516 ‐3,2343 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 173 516 ‐3,2231 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 186 447 ‐1,4308 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 ‐1,4308 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 ‐1,4308 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 8 45,81 14 2104 ‐4,176 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐4,1914 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 5 2122 ‐4,2069 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 10 2114 0,5323 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 0,5203 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 0,00009465 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 0,0002145 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 0,013 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 0,0132 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 8 45,81 4 2123 0,5209 HSS 8 X 8 X 1/4 0,5089 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 0,3173 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 0,3053 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 6,329E‐13 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 5 2122 ‐6,329E‐13 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 9 2116 ‐1,899E‐12 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 0 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 8 45,81 4 2123 0 HSS 8 X 8 X 1/4 0 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 0 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 9 2116 0 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 0 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 0 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 ‐20,2294 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 ‐20,2201 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 8 45,81 15 2101 ‐20,2109 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐19,6556 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 ‐19,6441 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 ‐9,3555 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 14 2104 ‐9,3439 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 ‐9,5524 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 29 2037 ‐9,5409 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 43 1936 8 45,81 43 1936 ‐7,6974 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐7,6858 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 ‐7,8574 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 58 1793 ‐7,8459 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 ‐7,25 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 72 1636 ‐7,2444 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 79 1551 ‐7,2384 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 86 1463 ‐7,4029 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 86 1463 ‐7,3913 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 ‐7,8903 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 101 1270 ‐7,8788 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 ‐8,0744 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 115 1090 ‐8,0629 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 129 917 8 45,81 129 917 ‐11,6835 HSS 8 X 8 X 1/4 ‐11,672 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 ‐12,1274 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 144 745 ‐12,1162 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 158 619 1,7581 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 1,7462 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 0,317 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 0,3051 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 8 45,81 4 2123 0,7625 HSS 8 X 8 X 1/4 0,7506 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118

Condición Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 ‐0,36358 ‐0,35096 ‐0,43165 ‐0,37369 ‐0,44936 ‐0,43254 ‐0,51840 ‐0,13683 ‐0,15740 ‐0,01484 ‐0,01484 ‐0,01484 ‐0,04333 ‐0,04312 ‐0,04344 0,00547 0,00536 0,00000 0,00000 0,00013 0,00014 0,00536 0,00525 0,00326 0,00315 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 ‐0,20988 ‐0,20840 ‐0,20999 ‐0,20393 ‐0,20381 ‐0,09706 ‐0,10013 ‐0,10237 ‐0,10758 ‐0,08679 ‐0,09357 ‐0,09566 ‐0,10469 ‐0,09674 ‐0,10196 ‐0,10800 ‐0,11046 ‐0,12704 ‐0,13562 ‐0,15779 ‐0,16171 ‐0,19194 ‐0,27813 ‐0,34200 ‐0,35535 ‐0,42728 0,01808 0,01800 0,00326 0,00314 0,00784 0,00774

Barra 56 56 57 57 58 58 59 59 60 60 61 61 62 62 63 63 64 64 65 65

Dimensión m 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,31074 0,62149 0,4023 0,8046

Carga (P) Tonf 0,5211 0,5091 0,6427 0,6308 0,5822 0,5702 0,6702 0,6582 0,5304 0,5185 ‐0,2152 ‐0,2272 0,8117 0,7998 0,6604 0,6484 ‐1,2991 ‐1,311 ‐4,506 ‐4,5215

Tabla 25. Chequeo a compresión elementos cercha tipo 1. "Cubierta a dos aguas" Perfil de diseño r Area Perfil L/r Tabla φFcr cm cm2 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 8 45,81 4 2123 HSS 8 X 8 X 1/4 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 8 2118 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 5 2122 HSS 8 X 8 X 1/4 8 45,81 10 2114

Fuente: Sap 2000 .V 14

Condición Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 0,00536 0,00525 0,00661 0,00650 0,00599 0,00588 0,00689 0,00678 0,00545 0,00534 ‐0,00221 ‐0,00234 0,00835 0,00824 0,00679 0,00668 ‐0,01336 ‐0,01351 ‐0,04635 ‐0,04669

Chequeo OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabla 26. Desplazamientos en los nudos. "Cubierta a dos aguas" Joint

Output Case

Text 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35

Text DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

Case Type Text LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic

m 0,00077 0,000241 0,000846 0,000362 0,000905 0,000679 0,000776 0,000646 0,000906 0,000585 0 0,000096 0,000561 ‐0,000186 0 ‐0,000554 ‐0,000235 ‐0,000839 ‐0,000522 ‐0,0009 ‐0,000673 ‐0,000771 ‐0,000642 ‐0,000469 ‐0,000418 ‐0,000068 0,000002279 0,000072 0,000423 0,000473 0,000647 0,000528 0,000194 3,261E‐14 0,000001948

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

m Radians Radians Radians ‐0,002187 0 0 0 ‐0,002191 0 0 0 ‐0,003034 0 0 0 ‐0,003039 0 0 0 ‐0,005282 0 0 0 ‐0,005286 0 0 0 ‐0,00547 0 0 0 ‐0,005474 0 0 0 ‐0,004599 0 0 0 ‐0,004603 0 0 0 0 0 0 0 ‐0,000815 0 0 0 ‐0,000823 0 0 0 0,000313 0 0 0 0 0 0 0 ‐0,000816 0 0 0 ‐0,002182 0 0 0 ‐0,003025 0 0 0 ‐0,004054 0 0 0 ‐0,004592 0 0 0 ‐0,00528 0 0 0 ‐0,005465 0 0 0 ‐0,005794 0 0 0 ‐0,005635 0 0 0 ‐0,005648 0 0 0 ‐0,005223 0 0 0 ‐0,005098 0 0 0 ‐0,005225 0 0 0 ‐0,005651 0 0 0 ‐0,005638 0 0 0 ‐0,005798 0 0 0 ‐0,004062 0 0 0 0,000366 0 0 0 0,000366 0 0 0 ‐0,005099 0 0 0

Tabla 26. Desplazamientos en los nudos. "Cubierta a dos aguas" Joint

Output Case

Text 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58

Text DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

0 0,000175 0,000514 0,000323 0,000323 0,000938 ‐0,000124 ‐0,000467 0,000686 0,000329 0 ‐0,000092 ‐0,000171 ‐0,000324 ‐0,000509 ‐0,000682 ‐0,00064 ‐0,000899 ‐0,000579 ‐0,000932 ‐0,000356 ‐0,000762 ‐0,000316

Fuente: Sap 2000 .V 14

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

m Radians Radians Radians 0,000308 0 0 0 ‐0,005235 0 0 0 ‐0,005642 0 0 0 ‐0,000033 0 0 0 ‐0,000033 0 0 0 ‐0,004059 0 0 0 ‐0,000333 0 0 0 ‐0,000126 0 0 0 ‐0,005795 0 0 0 ‐0,005649 0 0 0 0,000027 0 0 0 ‐0,000808 0 0 0 ‐0,005234 0 0 0 ‐0,005647 0 0 0 ‐0,005639 0 0 0 ‐0,005791 0 0 0 ‐0,005469 0 0 0 ‐0,005277 0 0 0 ‐0,004596 0 0 0 ‐0,004051 0 0 0 ‐0,00303 0 0 0 ‐0,002178 0 0 0 ‐0,000035 0 0 0

Joint Text 11 15

Output Case Text DEAD DEAD

Tabla 27. Reacciones cubierta a dos aguas Case F1 F2 F3 M1 Type Text Tonf Tonf Tonf Tonf‐m LinStatic 23,9817 0 21,6193 0 LinStatic ‐23,9824 0 21,6471 0

F1 = Reacciones en X F3 = Reacciones en Y

Fuente: Sap 2000 .V 14

Tonf‐m 0 0

Tabla 28. chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Barra

Dimensión

Carga (P)

Tonf

1 1 1 1 1 2 2 3 3 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30 30 31 31 32 32

0,3 0,6 0,6 0,9 1,2 0,15481 0,30962 0,19583 0,30962 0,30962 0,39166 0,38008 0,76016 0,36564 0,73129 0,35253 0,70506 0,34061 0,68121 0,32975 0,6595 0,31986 0,63973 0,31087 0,62173 0,30268 0,60537 0,29525 0,5905 0,28852 0,57704 0,25 0,5 0,28244 0,56488 0,27697 0,55394 0,27207 0,54415 0,26773 0,53545 0,2639 0,5278 0,26057 0,52114 0,25772 0,51545 0,25534 0,51067 0,2534 0,50681 0,25191 0,50382 0,25085 0,50169 0,25021 0,50042 0,2537 0,5074 0,25085 0,50169 0,25191 0,50382 0,2534 0,50681 0,25534 0,51067 0,25772 0,51545

1,6902 1,6902 4,6394 4,6394 4,6394 ‐1,7087 ‐1,7213 ‐1,7121 ‐1,7213 ‐3,4427 ‐3,4494 ‐1,8087 ‐1,8397 ‐0,6382 ‐0,6681 ‐0,931 ‐0,9597 ‐0,6151 ‐0,6429 ‐0,7983 ‐0,8252 ‐0,5703 ‐0,5964 ‐0,6691 ‐0,6944 ‐0,5132 ‐0,5378 ‐0,5473 ‐0,5713 ‐0,4508 ‐0,4743 ‐0,1032 ‐0,1235 ‐0,436 ‐0,459 ‐0,3887 ‐0,4112 ‐0,3377 ‐0,3599 ‐0,331 ‐0,3529 ‐0,2546 ‐0,2761 ‐0,2813 ‐0,3026 ‐0,1884 ‐0,2094 ‐0,2421 ‐0,2629 ‐0,1405 ‐0,1611 ‐0,2153 ‐0,2358 ‐0,1119 ‐0,1323 ‐0,2022 ‐0,2226 0,3654 0,3448 ‐0,1146 ‐0,135 ‐0,2192 ‐0,2397 ‐0,1459 ‐0,1666 ‐0,2485 ‐0,2693 ‐0,1966 ‐0,2176

Perfil de diseño

Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS Pipe 10XS

r min

Area

Kg /cm2

cm2

2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500 2500

9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22 9,22

103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87 103,87

L / 300

Pu /("φ" t Fy)

0,001 0,002 0,002 0,003 0,004 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,003 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002

0,75 0,75 2,06 2,06 2,06 ‐0,76 ‐0,77 ‐0,76 ‐0,77 ‐1,53 ‐1,53 ‐0,80 ‐0,82 ‐0,28 ‐0,30 ‐0,41 ‐0,43 ‐0,27 ‐0,29 ‐0,35 ‐0,37 ‐0,25 ‐0,27 ‐0,30 ‐0,31 ‐0,23 ‐0,24 ‐0,24 ‐0,25 ‐0,20 ‐0,21 ‐0,05 ‐0,05 ‐0,19 ‐0,20 ‐0,17 ‐0,18 ‐0,15 ‐0,16 ‐0,15 ‐0,16 ‐0,11 ‐0,12 ‐0,13 ‐0,13 ‐0,08 ‐0,09 ‐0,11 ‐0,12 ‐0,06 ‐0,07 ‐0,10 ‐0,10 ‐0,05 ‐0,06 ‐0,09 ‐0,10 0,16 0,15 ‐0,05 ‐0,06 ‐0,10 ‐0,11 ‐0,06 ‐0,07 ‐0,11 ‐0,12 ‐0,09 ‐0,10

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L / 300

Areq. "≥ " Pu / (φ t Fy)

CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE CUMPLE

Tabla 28. chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Barra

Dimensión

Carga (P)

Tonf

33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 49 49 49 50 50 54 54 55 55 56 56 57 57 58 58 59 59 60 60 61 61 62 62 63 63 64 64 65 65 66

0,26057 0,52114 0,2639 0,5278 0,26773 0,53545 0,27207 0,54415 0,27697 0,55394 0,28244 0,56488 0,28852 0,57704 0,29525 0,5905 0,30268 0,60537 0,31087 0,62173 0,31986 0,63973 0,32975 0,6595 0,34061 0,68121 0,35303 0,70606 0,36564 0,73129 0,38008 0,76016 0,3 0,6 0,6 0,9 1,2 0,19583 0,39166 0,56911 1,13821 0,35307 0,70615 0,5363 1,07261 0,35337 0,70673 0,50816 1,01633 0,35473 0,70946 0,4839 0,9678 0,35709 0,71419 0,4629 0,92579 0,36042 0,72084 0,44468 0,88935 0,36473 0,72945 0,42885

‐0,2903 ‐0,3115 ‐0,2656 ‐0,2871 ‐0,3426 ‐0,3644 ‐0,3515 ‐0,3736 ‐0,4028 ‐0,4254 ‐0,4526 ‐0,4756 ‐0,4675 ‐0,4911 ‐0,5668 ‐0,5909 ‐0,5325 ‐0,5572 ‐0,6917 ‐0,7171 ‐0,5924 ‐0,6184 ‐0,8242 ‐0,8511 ‐0,64 ‐0,6678 ‐0,9618 ‐0,9906 ‐0,6661 ‐0,6959 ‐0,7178 ‐0,7488 3,8389 3,8389 3,5246 3,5246 3,5246 ‐0,6579 ‐0,6738 ‐1,5947 ‐1,5553 1,1979 1,1827 ‐2,0893 ‐2,0531 1,5198 1,5046 ‐2,3448 ‐2,3114 1,7125 1,6971 ‐2,3946 ‐2,3637 1,7753 1,7595 ‐2,2709 ‐2,2422 1,7114 1,6951 ‐2,0054 ‐1,9786 1,528 1,5111 ‐1,6299

Perfil de diseño

r min

Area

Kg /cm2

cm2

100

L / 300

Pu /("φ" t Fy)

0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,003 0,001 0,002 0,002 0,003 0,004 0,001 0,001 0,002 0,004 0,001 0,002 0,002 0,004 0,001 0,002 0,002 0,003 0,001 0,002 0,002 0,003 0,001 0,002 0,002 0,003 0,001 0,002 0,001 0,003 0,001 0,002 0,001

‐0,13 ‐0,14 ‐0,12 ‐0,13 ‐0,15 ‐0,16 ‐0,16 ‐0,17 ‐0,18 ‐0,19 ‐0,20 ‐0,21 ‐0,21 ‐0,22 ‐0,25 ‐0,26 ‐0,24 ‐0,25 ‐0,31 ‐0,32 ‐0,26 ‐0,27 ‐0,37 ‐0,38 ‐0,28 ‐0,30 ‐0,43 ‐0,44 ‐0,30 ‐0,31 ‐0,32 ‐0,33 1,71 1,71 1,57 1,57 1,57 ‐0,29 ‐0,30 ‐0,71 ‐0,69 0,53 0,53 ‐0,93 ‐0,91 0,68 0,67 ‐1,04 ‐1,03 0,76 0,75 ‐1,06 ‐1,05 0,79 0,78 ‐1,01 ‐1,00 0,76 0,75 ‐0,89 ‐0,88 0,68 0,67 ‐0,72

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L / 300

Areq. "≥ " Pu / (φ t Fy)

Tabla 28. chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Barra

Dimensión

Carga (P)

Tonf

66 67 67 68 68 69 69 70 70 71 71 72 72 73 73 74 74 75 75 76 76 77 77 78 78 79 79 80 80 81 81 82 82 83 83 84 84 85 85 86 86 87 87 88 88 89 89 90 90 91 91 92 92 93 93 94 94 95 95 96 96 97 97 98 98 99 99 100

0,85771 0,37005 0,74009 0,41511 0,83022 0,37645 0,7529 0,4032 0,80639 0,38402 0,76805 0,39289 0,78578 0,39289 0,78578 0,38402 0,76805 0,4032 0,80639 0,37645 0,7529 0,41511 0,83022 0,37005 0,74009 0,42885 0,85771 0,36473 0,72945 0,44468 0,88935 0,36042 0,72084 0,4629 0,92579 0,35709 0,71419 0,4839 0,9678 0,35473 0,70946 0,50816 1,01633 0,35337 0,70673 0,5363 1,07261 0,35307 0,70615 0,56911 1,13821 0,354 0,708 0,60761 1,21522 0,35639 0,71279 0,48421 0,96842 0,48421 0,96842 0,35639 0,71279 0,60761 1,21522 0,354 0,708 0,35387

‐1,6049 1,2374 1,2198 ‐1,1766 ‐1,1532 0,8562 0,8376 ‐0,6774 ‐0,6554 ‐0,0378 ‐0,0573 ‐0,6162 ‐0,5955 ‐0,0914 ‐0,1121 0,3349 0,3544 ‐0,6042 ‐0,6261 0,7889 0,8074 ‐1,1039 ‐1,1273 1,1743 1,192 ‐1,559 ‐1,584 1,47 1,4869 ‐1,9377 ‐1,9644 1,6592 1,6755 ‐2,2077 ‐2,2364 1,7297 1,7455 ‐2,3373 ‐2,3682 1,6739 1,6893 ‐2,2946 ‐2,3281 1,4886 1,5038 ‐2,0478 ‐2,084 1,1744 1,1896 ‐1,5633 ‐1,6027 0,7347 0,7501 ‐0,805 ‐0,8481 0,1752 0,1908 2,2815 2,2506 ‐0,5073 ‐0,4763 0,1827 0,167 ‐0,8223 ‐0,7792 0,7488 0,7335 ‐32,6041

Perfil de diseño

r min

Area

Kg /cm2

cm2

101

L / 300

Pu /("φ" t Fy)

0,003 0,001 0,002 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,003 0,001 0,002 0,001 0,003 0,001 0,002 0,001 0,003 0,001 0,002 0,002 0,003 0,001 0,002 0,002 0,003 0,001 0,002 0,002 0,003 0,001 0,002 0,002 0,004 0,001 0,002 0,002 0,004 0,001 0,002 0,002 0,004 0,001 0,002 0,002 0,003 0,002 0,003 0,001 0,002 0,002 0,004 0,001 0,002 0,001

‐0,71 0,55 0,54 ‐0,52 ‐0,51 0,38 0,37 ‐0,30 ‐0,29 ‐0,02 ‐0,03 ‐0,27 ‐0,26 ‐0,04 ‐0,05 0,15 0,16 ‐0,27 ‐0,28 0,35 0,36 ‐0,49 ‐0,50 0,52 0,53 ‐0,69 ‐0,70 0,65 0,66 ‐0,86 ‐0,87 0,74 0,74 ‐0,98 ‐0,99 0,77 0,78 ‐1,04 ‐1,05 0,74 0,75 ‐1,02 ‐1,03 0,66 0,67 ‐0,91 ‐0,93 0,52 0,53 ‐0,69 ‐0,71 0,33 0,33 ‐0,36 ‐0,38 0,08 0,08 1,01 1,00 ‐0,23 ‐0,21 0,08 0,07 ‐0,37 ‐0,35 0,33 0,33 ‐14,49

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L / 300

Areq. "≥ " Pu / (φ t Fy)

Tabla 28. chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Barra

Dimensión

Carga (P)

Tonf

100 101 101 102 102 103 103 104 104 105 105 106 106 107 107 108 108 109 109 110 110 111 111 112 112 113 113 114 114 115 115 116 116 117 117 118 118 119 119 120 120 121 121 122 122 123 123 124 124 125 125 126 126 127 127 128 128 129 129 130

0,70774 0,34774 0,69548 0,34219 0,68438 0,33716 0,67431 0,33259 0,66517 0,32844 0,65687 0,32467 0,64934 0,32125 0,64251 0,31816 0,63632 0,31537 0,63073 0,31285 0,6257 0,3106 0,6212 0,30859 0,61719 0,30682 0,61364 0,30527 0,61054 0,30393 0,60786 0,3028 0,6056 0,30187 0,60373 0,30112 0,60225 0,30057 0,60114 0,30021 0,60041 0,30002 0,60005 0,30002 0,60005 0,30021 0,60041 0,30057 0,60114 0,30112 0,60225 0,30187 0,60373 0,3028 0,6056 0,30393 0,60786 0,30527 0,61054 0,30682

‐32,5888 ‐31,4077 ‐31,3933 ‐30,9063 ‐30,8929 ‐28,8257 ‐28,8132 ‐28,435 ‐28,4233 ‐25,7337 ‐25,7228 ‐25,4385 ‐25,4284 ‐22,3669 ‐22,3575 ‐22,1515 ‐22,1429 ‐18,9456 ‐18,9377 ‐18,7946 ‐18,7874 ‐15,6735 ‐15,6669 ‐15,5722 ‐15,5663 ‐12,7334 ‐12,7281 ‐12,669 ‐12,6644 ‐10,2836 ‐10,2797 ‐10,2453 ‐10,242 ‐8,453 ‐8,4503 ‐8,4323 ‐8,4302 ‐7,3365 ‐7,335 ‐7,3276 ‐7,3267 ‐6,9917 ‐6,9914 ‐6,9917 ‐6,992 ‐7,4373 ‐7,4382 ‐7,4463 ‐7,4479 ‐8,6508 ‐8,6529 ‐8,6721 ‐8,6748 ‐10,5697 ‐10,5731 ‐10,6093 ‐10,6132 ‐13,0951 ‐13,0997 ‐13,1616

Perfil de diseño

r min

Area

Kg /cm2

cm2

102

L / 300

Pu /("φ" t Fy)

0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001 0,002 0,001

‐14,48 ‐13,96 ‐13,95 ‐13,74 ‐13,73 ‐12,81 ‐12,81 ‐12,64 ‐12,63 ‐11,44 ‐11,43 ‐11,31 ‐11,30 ‐9,94 ‐9,94 ‐9,85 ‐9,84 ‐8,42 ‐8,42 ‐8,35 ‐8,35 ‐6,97 ‐6,96 ‐6,92 ‐6,92 ‐5,66 ‐5,66 ‐5,63 ‐5,63 ‐4,57 ‐4,57 ‐4,55 ‐4,55 ‐3,76 ‐3,76 ‐3,75 ‐3,75 ‐3,26 ‐3,26 ‐3,26 ‐3,26 ‐3,11 ‐3,11 ‐3,11 ‐3,11 ‐3,31 ‐3,31 ‐3,31 ‐3,31 ‐3,84 ‐3,85 ‐3,85 ‐3,86 ‐4,70 ‐4,70 ‐4,72 ‐4,72 ‐5,82 ‐5,82 ‐5,85

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L / 300

Areq. "≥ " Pu / (φ t Fy)

Tabla 28. chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Barra

Dimensión

Carga (P)

Tonf

130 131 131 132 132 133 133 134 134 135 135 136 136 137 137 138 138 139 139 140 140 141 141 142 142 143 143 144 144 145 145 146 146 147 147 148 148 149 149 150 150 151 151 152 152 153 153 154 154 155 155 156 156 157 157 158 158 159 159 160 160 161 161 162 162 163

0,61364 0,30859 0,61719 0,3106 0,6212 0,31285 0,6257 0,31537 0,63073 0,31816 0,63632 0,32125 0,64251 0,32467 0,64934 0,32844 0,65687 0,33259 0,66517 0,33716 0,67431 0,34319 0,68639 0,34674 0,69348 0,35387 0,70774 0,35826 0,71652 0,35206 0,70413 0,34643 0,69286 0,3413 0,6826 0,33662 0,67323 0,33234 0,66469 0,32844 0,65688 0,32488 0,64976 0,32163 0,64326 0,31867 0,63734 0,31598 0,63196 0,31354 0,62709 0,31134 0,62269 0,30937 0,61874 0,3076 0,61521 0,30604 0,61208 0,30467 0,60934 0,30349 0,60698 0,30249 0,60497 0,30166

‐13,1669 ‐16,0946 ‐16,1005 ‐16,1993 ‐16,2058 ‐19,407 ‐19,4142 ‐19,5629 ‐19,5709 ‐22,8467 ‐22,8553 ‐23,0688 ‐23,0781 ‐26,2086 ‐26,2187 ‐26,5127 ‐26,5236 ‐29,2717 ‐29,2834 ‐29,6739 ‐29,6865 ‐31,8004 ‐31,8139 ‐32,3191 ‐32,3334 ‐33,5483 ‐33,5636 ‐2,0184 ‐2,0024 ‐7,1034 ‐7,0884 ‐5,5277 ‐5,5136 ‐5,4458 ‐5,4325 ‐6,5157 ‐6,5033 ‐6,433 ‐6,4214 ‐8,3521 ‐8,3412 ‐8,2615 ‐8,2514 ‐10,7619 ‐10,7525 ‐10,6629 ‐10,6542 ‐13,4908 ‐13,4828 ‐13,3868 ‐13,3794 ‐16,3047 ‐16,2979 ‐16,2012 ‐16,1951 ‐18,9919 ‐18,9864 ‐18,8954 ‐18,8905 ‐21,3664 ‐21,3621 ‐21,2835 ‐21,2797 ‐23,2727 ‐23,2695 ‐23,2089

Perfil de diseño

r min

Area

Kg /cm2

cm2

103

L / 300

Pu /("φ" t Fy)

‐5,85 ‐7,15 ‐7,16 ‐7,20 ‐7,20 ‐8,63 ‐8,63 ‐8,69 ‐8,70 ‐10,15 ‐10,16 ‐10,25 ‐10,26 ‐11,65 ‐11,65 ‐11,78 ‐11,79 ‐13,01 ‐13,01 ‐13,19 ‐13,19 ‐14,13 ‐14,14 ‐14,36 ‐14,37 ‐14,91 ‐14,92 ‐0,90 ‐0,89 ‐3,16 ‐3,15 ‐2,46 ‐2,45 ‐2,42 ‐2,41 ‐2,90 ‐2,89 ‐2,86 ‐2,85 ‐3,71 ‐3,71 ‐3,67 ‐3,67 ‐4,78 ‐4,78 ‐4,74 ‐4,74 ‐6,00 ‐5,99 ‐5,95 ‐5,95 ‐7,25 ‐7,24 ‐7,20 ‐7,20 ‐8,44 ‐8,44 ‐8,40 ‐8,40 ‐9,50 ‐9,49 ‐9,46 ‐9,46 ‐10,34 ‐10,34 ‐10,32

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L / 300

Areq. "≥ " Pu / (φ t Fy)

Tabla 28. chequeo a tensión elementos cercha tipo 2 "Cubierta curva"

Barra

Dimensión

Carga (P)

Tonf

163 164 164 165 165 166 166 167 167 168 168 169 169 170 170 171 171 172 172 173 173 174 174 175 175 176 176 177 177 178 178 179 179 180 180 181 181 182 182 183 183 184 184 185 185 186 186 187 187 188 188 189 189 190 190 191 191

0,60331 0,301 0,602 0,30051 0,60102 0,30018 0,60037 0,30002 0,60004 0,3 0,6 0,30032 0,60065 0,30051 0,60102 0,301 0,602 0,30166 0,60331 0,30249 0,60497 0,30349 0,60698 0,30467 0,60934 0,30604 0,61208 0,3076 0,61521 0,30937 0,61874 0,31134 0,62269 0,31354 0,62709 0,31598 0,63196 0,31867 0,63734 0,32163 0,64326 0,32488 0,64976 0,32844 0,65688 0,33234 0,66469 0,33662 0,67323 0,3413 0,6826 0,34643 0,69286 0,35206 0,70413 0,35826 0,71652

‐23,2063 ‐24,5895 ‐24,5875 ‐24,5494 ‐24,548 ‐25,2344 ‐25,2335 ‐25,2207 ‐25,2204 ‐24,8183 ‐24,8183 ‐24,8452 ‐24,8463 ‐24,3851 ‐24,3865 ‐24,4249 ‐24,4269 ‐22,9372 ‐22,9398 ‐23,0002 ‐23,0033 ‐20,9081 ‐20,9119 ‐20,9897 ‐20,994 ‐18,4216 ‐18,4266 ‐18,5157 ‐18,5212 ‐15,6352 ‐15,6414 ‐15,7351 ‐15,7419 ‐12,7359 ‐12,7433 ‐12,8349 ‐12,843 ‐9,9352 ‐9,944 ‐10,0275 ‐10,0369 ‐7,4658 ‐7,476 ‐7,5477 ‐7,5586 ‐5,5786 ‐5,5902 ‐5,6503 ‐5,6628 ‐4,5423 ‐4,5556 ‐4,6106 ‐4,6248 ‐4,1363 ‐4,1513 ‐4,2091 ‐4,225

Perfil de diseño

r min

Area

Kg /cm2

cm2

Fuente: Sap 2000 .V 14

104

L / 300

Pu /("φ" t Fy)

‐10,31 ‐10,93 ‐10,93 ‐10,91 ‐10,91 ‐11,22 ‐11,21 ‐11,21 ‐11,21 ‐11,03 ‐11,03 ‐11,04 ‐11,04 ‐10,84 ‐10,84 ‐10,86 ‐10,86 ‐10,19 ‐10,20 ‐10,22 ‐10,22 ‐9,29 ‐9,29 ‐9,33 ‐9,33 ‐8,19 ‐8,19 ‐8,23 ‐8,23 ‐6,95 ‐6,95 ‐6,99 ‐7,00 ‐5,66 ‐5,66 ‐5,70 ‐5,71 ‐4,42 ‐4,42 ‐4,46 ‐4,46 ‐3,32 ‐3,32 ‐3,35 ‐3,36 ‐2,48 ‐2,48 ‐2,51 ‐2,52 ‐2,02 ‐2,02 ‐2,05 ‐2,06 ‐1,84 ‐1,85 ‐1,87 ‐1,88

Condición 1

Condición 2

rmin "≥" L / 300

Areq. "≥ " Pu / (φ t Fy)

Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

Barra

1 1 1 1 1 2 2 3 3 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 10 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 16 16 17 17 18 18 19 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 25 25 26 26 27 27 28 28 29 29 30

Dimensión

OutputCase Carga (P)

Elemento

Text

Tonf

Text

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

1‐1 1‐1 1‐2 1‐2 1‐2 2‐1 2‐1 3‐1 3‐1 3‐2 3‐2 4‐1 4‐1 5‐1 5‐1 6‐1 6‐1 7‐1 7‐1 8‐1 8‐1 9‐1 9‐1 10‐1 10‐1 11‐1 11‐1 12‐1 12‐1 13‐1 13‐1 14‐1 14‐1 15‐1 15‐1 16‐1 16‐1 17‐1 17‐1 18‐1 18‐1 19‐1 19‐1 20‐1 20‐1 21‐1 21‐1 22‐1 22‐1 23‐1 23‐1 24‐1 24‐1 25‐1 25‐1 26‐1 26‐1 27‐1 27‐1 28‐1 28‐1 29‐1 29‐1 30‐1

Perfil de diseño

Area Perfil

cm2

105

L/r

Tabla φFcr

3 7 7 10 13 2 3 2 3 3 4 4 8 4 8 4 8 4 7 4 7 3 7 3 7 3 7 3 6 3 6 3 5 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 5 3 5 3 5 3 5 3 6 3 5 3 5 3

2124 2120 2120 2114 2107 2125 2124 2125 2124 2124 2123 2123 2118 2123 2118 2123 2118 2123 2120 2123 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2121 2124 2121 2124 2122 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2122 2124 2122 2124 2122 2124 2122 2124 2121 2124 2122 2124 2122 2124

Condición

Chequeo

Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 0,00766 0,00768 0,02107 0,02113 0,02120 ‐0,00774 ‐0,00780 ‐0,00776 ‐0,00780 ‐0,01560 ‐0,01564 ‐0,00820 ‐0,00836 ‐0,00289 ‐0,00304 ‐0,00422 ‐0,00436 ‐0,00279 ‐0,00292 ‐0,00362 ‐0,00375 ‐0,00258 ‐0,00271 ‐0,00303 ‐0,00315 ‐0,00233 ‐0,00244 ‐0,00248 ‐0,00259 ‐0,00204 ‐0,00215 ‐0,00047 ‐0,00056 ‐0,00198 ‐0,00208 ‐0,00176 ‐0,00187 ‐0,00153 ‐0,00163 ‐0,00150 ‐0,00160 ‐0,00115 ‐0,00125 ‐0,00128 ‐0,00137 ‐0,00085 ‐0,00095 ‐0,00110 ‐0,00119 ‐0,00064 ‐0,00073 ‐0,00098 ‐0,00107 ‐0,00051 ‐0,00060 ‐0,00092 ‐0,00101 0,00166 0,00157 ‐0,00052 ‐0,00061 ‐0,00099 ‐0,00109 ‐0,00066

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

Barra

30 31 31 32 32 33 33 34 34 35 35 36 36 37 37 38 38 39 39 40 40 41 41 42 42 43 43 44 44 45 45 46 46 47 47 48 48 49 49 49 49 49 50 50 54 54 55 55 56 56 57 57 58 58 59 59 60 60 61 61 62 62 63 63 64 64 65 65 66 66

Dimensión

OutputCase Carga (P)

Elemento

Text

Tonf

Text

0,50681 0,25534 0,51067 0,25772 0,51545 0,26057 0,52114 0,2639 0,5278 0,26773 0,53545 0,27207 0,54415 0,27697 0,55394 0,28244 0,56488 0,28852 0,57704 0,29525 0,5905 0,30268 0,60537 0,31087 0,62173 0,31986 0,63973 0,32975 0,6595 0,34061 0,68121 0,35303 0,70606 0,36564 0,73129 0,38008 0,76016 0,3 0,6 0,6 0,9 1,2 0,19583 0,39166 0,56911 1,13821 0,35307 0,70615 0,5363 1,07261 0,35337 0,70673 0,50816 1,01633 0,35473 0,70946 0,4839 0,9678 0,35709 0,71419 0,4629 0,92579 0,36042 0,72084 0,44468 0,88935 0,36473 0,72945 0,42885 0,85771

‐0,1666 ‐0,2485 ‐0,2693 ‐0,1966 ‐0,2176 ‐0,2903 ‐0,3115 ‐0,2656 ‐0,2871 ‐0,3426 ‐0,3644 ‐0,3515 ‐0,3736 ‐0,4028 ‐0,4254 ‐0,4526 ‐0,4756 ‐0,4675 ‐0,4911 ‐0,5668 ‐0,5909 ‐0,5325 ‐0,5572 ‐0,6917 ‐0,7171 ‐0,5924 ‐0,6184 ‐0,8242 ‐0,8511 ‐0,64 ‐0,6678 ‐0,9618 ‐0,9906 ‐0,6661 ‐0,6959 ‐0,7178 ‐0,7488 3,8389 3,8389 3,5246 3,5246 3,5246 ‐0,6579 ‐0,6738 ‐1,5947 ‐1,5553 1,1979 1,1827 ‐2,0893 ‐2,0531 1,5198 1,5046 ‐2,3448 ‐2,3114 1,7125 1,6971 ‐2,3946 ‐2,3637 1,7753 1,7595 ‐2,2709 ‐2,2422 1,7114 1,6951 ‐2,0054 ‐1,9786 1,528 1,5111 ‐1,6299 ‐1,6049

30‐1 31‐1 31‐1 32‐1 32‐1 33‐1 33‐1 34‐1 34‐1 35‐1 35‐1 36‐1 36‐1 37‐1 37‐1 38‐1 38‐1 39‐1 39‐1 40‐1 40‐1 41‐1 41‐1 42‐1 42‐1 43‐1 43‐1 44‐1 44‐1 45‐1 45‐1 46‐1 46‐1 47‐1 47‐1 48‐1 48‐1 49‐1 49‐1 49‐2 49‐2 49‐2 50‐1 50‐1 54‐1 54‐1 55‐1 55‐1 56‐1 56‐1 57‐1 57‐1 58‐1 58‐1 59‐1 59‐1 60‐1 60‐1 61‐1 61‐1 62‐1 62‐1 63‐1 63‐1 64‐1 64‐1 65‐1 65‐1 66‐1 66‐1

Perfil de diseño

Area Perfil

cm2

106

L/r

Tabla φFcr

5 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 6 3 7 3 7 3 7 4 7 4 7 4 8 4 8 4 8 3 7 7 10 13 2 4 6 12 4 8 6 12 4 8 6 11 4 8 5 10 4 8 5 10 4 8 5 10 4 8 5 9

2122 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2121 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2118 2123 2118 2123 2118 2124 2120 2120 2114 2107 2125 2123 2121 2110 2123 2118 2121 2110 2123 2118 2121 2112 2123 2118 2122 2114 2123 2118 2122 2114 2123 2118 2122 2114 2123 2118 2122 2116

Condición

Chequeo

Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 ‐0,00076 ‐0,00113 ‐0,00122 ‐0,00089 ‐0,00099 ‐0,00132 ‐0,00141 ‐0,00120 ‐0,00130 ‐0,00155 ‐0,00165 ‐0,00159 ‐0,00170 ‐0,00183 ‐0,00193 ‐0,00205 ‐0,00216 ‐0,00212 ‐0,00223 ‐0,00257 ‐0,00268 ‐0,00241 ‐0,00253 ‐0,00314 ‐0,00326 ‐0,00269 ‐0,00281 ‐0,00374 ‐0,00387 ‐0,00290 ‐0,00303 ‐0,00436 ‐0,00450 ‐0,00302 ‐0,00316 ‐0,00326 ‐0,00340 0,01740 0,01743 0,01601 0,01605 0,01610 ‐0,00298 ‐0,00306 ‐0,00724 ‐0,00710 0,00543 0,00538 ‐0,00948 ‐0,00937 0,00689 0,00684 ‐0,01064 ‐0,01054 0,00777 0,00771 ‐0,01086 ‐0,01076 0,00805 0,00800 ‐0,01030 ‐0,01021 0,00776 0,00771 ‐0,00910 ‐0,00901 0,00693 0,00687 ‐0,00739 ‐0,00730

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

Barra

67 67 68 68 69 69 70 70 71 71 72 72 73 73 74 74 75 75 76 76 77 77 78 78 79 79 80 80 81 81 82 82 83 83 84 84 85 85 86 86 87 87 88 88 89 89 90 90 91 91 92 92 93 93 94 94 95 95 96 96 97 97 98 98 99 99 100 100 101 101 102

Dimensión

OutputCase Carga (P)

Elemento

Text

Tonf

Text

0,37005 0,74009 0,41511 0,83022 0,37645 0,7529 0,4032 0,80639 0,38402 0,76805 0,39289 0,78578 0,39289 0,78578 0,38402 0,76805 0,4032 0,80639 0,37645 0,7529 0,41511 0,83022 0,37005 0,74009 0,42885 0,85771 0,36473 0,72945 0,44468 0,88935 0,36042 0,72084 0,4629 0,92579 0,35709 0,71419 0,4839 0,9678 0,35473 0,70946 0,50816 1,01633 0,35337 0,70673 0,5363 1,07261 0,35307 0,70615 0,56911 1,13821 0,354 0,708 0,60761 1,21522 0,35639 0,71279 0,48421 0,96842 0,48421 0,96842 0,35639 0,71279 0,60761 1,21522 0,354 0,708 0,35387 0,70774 0,34774 0,69548 0,34219

1,2374 1,2198 ‐1,1766 ‐1,1532 0,8562 0,8376 ‐0,6774 ‐0,6554 ‐0,0378 ‐0,0573 ‐0,6162 ‐0,5955 ‐0,0914 ‐0,1121 0,3349 0,3544 ‐0,6042 ‐0,6261 0,7889 0,8074 ‐1,1039 ‐1,1273 1,1743 1,192 ‐1,559 ‐1,584 1,47 1,4869 ‐1,9377 ‐1,9644 1,6592 1,6755 ‐2,2077 ‐2,2364 1,7297 1,7455 ‐2,3373 ‐2,3682 1,6739 1,6893 ‐2,2946 ‐2,3281 1,4886 1,5038 ‐2,0478 ‐2,084 1,1744 1,1896 ‐1,5633 ‐1,6027 0,7347 0,7501 ‐0,805 ‐0,8481 0,1752 0,1908 2,2815 2,2506 ‐0,5073 ‐0,4763 0,1827 0,167 ‐0,8223 ‐0,7792 0,7488 0,7335 ‐32,6041 ‐32,5888 ‐31,4077 ‐31,3933 ‐30,9063

67‐1 67‐1 68‐1 68‐1 69‐1 69‐1 70‐1 70‐1 71‐1 71‐1 72‐1 72‐1 73‐1 73‐1 74‐1 74‐1 75‐1 75‐1 76‐1 76‐1 77‐1 77‐1 78‐1 78‐1 79‐1 79‐1 80‐1 80‐1 81‐1 81‐1 82‐1 82‐1 83‐1 83‐1 84‐1 84‐1 85‐1 85‐1 86‐1 86‐1 87‐1 87‐1 88‐1 88‐1 89‐1 89‐1 90‐1 90‐1 91‐1 91‐1 92‐1 92‐1 93‐1 93‐1 94‐1 94‐1 95‐1 95‐1 96‐1 96‐1 97‐1 97‐1 98‐1 98‐1 99‐1 99‐1 100‐1 100‐1 101‐1 101‐1 102‐1

Perfil de diseño

Area Perfil

cm2

107

L/r

Tabla φFcr

4 8 5 9 4 8 4 9 4 8 4 9 4 9 4 8 4 9 4 8 5 9 4 8 5 9 4 8 5 10 4 8 5 10 4 8 5 10 4 8 6 11 4 8 6 12 4 8 6 12 4 8 7 13 4 8 5 11 5 11 4 8 7 13 4 8 4 8 4 8 4

2123 2118 2122 2116 2123 2118 2123 2116 2123 2118 2123 2116 2123 2116 2123 2118 2123 2116 2123 2118 2122 2116 2123 2118 2122 2116 2123 2118 2122 2114 2123 2118 2122 2114 2123 2118 2122 2114 2123 2118 2121 2112 2123 2118 2121 2110 2123 2118 2121 2110 2123 2118 2120 2107 2123 2118 2122 2112 2122 2112 2123 2118 2120 2107 2123 2118 2123 2118 2123 2118 2123

Condición

Chequeo

Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 0,00561 0,00554 ‐0,00534 ‐0,00525 0,00388 0,00381 ‐0,00307 ‐0,00298 ‐0,00017 ‐0,00026 ‐0,00279 ‐0,00271 ‐0,00041 ‐0,00051 0,00152 0,00161 ‐0,00274 ‐0,00285 0,00358 0,00367 ‐0,00501 ‐0,00513 0,00533 0,00542 ‐0,00707 ‐0,00721 0,00667 0,00676 ‐0,00879 ‐0,00895 0,00752 0,00762 ‐0,01002 ‐0,01018 0,00784 0,00793 ‐0,01060 ‐0,01079 0,00759 0,00768 ‐0,01042 ‐0,01061 0,00675 0,00684 ‐0,00930 ‐0,00951 0,00533 0,00541 ‐0,00710 ‐0,00731 0,00333 0,00341 ‐0,00366 ‐0,00388 0,00079 0,00087 0,01035 0,01026 ‐0,00230 ‐0,00217 0,00083 0,00076 ‐0,00373 ‐0,00356 0,00340 0,00333 ‐0,14785 ‐0,14813 ‐0,14243 ‐0,14270 ‐0,14015

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

Barra

102 103 103 104 104 105 105 106 106 107 107 108 108 109 109 110 110 111 111 112 112 113 113 114 114 115 115 116 116 117 117 118 118 119 119 120 120 121 121 122 122 123 123 124 124 125 125 126 126 127 127 128 128 129 129 130 130 131 131 132 132 133 133 134 134 135 135 136 136 137

Dimensión

OutputCase Carga (P)

Elemento

Text

Tonf

Text

0,68438 0,33716 0,67431 0,33259 0,66517 0,32844 0,65687 0,32467 0,64934 0,32125 0,64251 0,31816 0,63632 0,31537 0,63073 0,31285 0,6257 0,3106 0,6212 0,30859 0,61719 0,30682 0,61364 0,30527 0,61054 0,30393 0,60786 0,3028 0,6056 0,30187 0,60373 0,30112 0,60225 0,30057 0,60114 0,30021 0,60041 0,30002 0,60005 0,30002 0,60005 0,30021 0,60041 0,30057 0,60114 0,30112 0,60225 0,30187 0,60373 0,3028 0,6056 0,30393 0,60786 0,30527 0,61054 0,30682 0,61364 0,30859 0,61719 0,3106 0,6212 0,31285 0,6257 0,31537 0,63073 0,31816 0,63632 0,32125 0,64251 0,32467

‐30,8929 ‐28,8257 ‐28,8132 ‐28,435 ‐28,4233 ‐25,7337 ‐25,7228 ‐25,4385 ‐25,4284 ‐22,3669 ‐22,3575 ‐22,1515 ‐22,1429 ‐18,9456 ‐18,9377 ‐18,7946 ‐18,7874 ‐15,6735 ‐15,6669 ‐15,5722 ‐15,5663 ‐12,7334 ‐12,7281 ‐12,669 ‐12,6644 ‐10,2836 ‐10,2797 ‐10,2453 ‐10,242 ‐8,453 ‐8,4503 ‐8,4323 ‐8,4302 ‐7,3365 ‐7,335 ‐7,3276 ‐7,3267 ‐6,9917 ‐6,9914 ‐6,9917 ‐6,992 ‐7,4373 ‐7,4382 ‐7,4463 ‐7,4479 ‐8,6508 ‐8,6529 ‐8,6721 ‐8,6748 ‐10,5697 ‐10,5731 ‐10,6093 ‐10,6132 ‐13,0951 ‐13,0997 ‐13,1616 ‐13,1669 ‐16,0946 ‐16,1005 ‐16,1993 ‐16,2058 ‐19,407 ‐19,4142 ‐19,5629 ‐19,5709 ‐22,8467 ‐22,8553 ‐23,0688 ‐23,0781 ‐26,2086

102‐1 103‐1 103‐1 104‐1 104‐1 105‐1 105‐1 106‐1 106‐1 107‐1 107‐1 108‐1 108‐1 109‐1 109‐1 110‐1 110‐1 111‐1 111‐1 112‐1 112‐1 113‐1 113‐1 114‐1 114‐1 115‐1 115‐1 116‐1 116‐1 117‐1 117‐1 118‐1 118‐1 119‐1 119‐1 120‐1 120‐1 121‐1 121‐1 122‐1 122‐1 123‐1 123‐1 124‐1 124‐1 125‐1 125‐1 126‐1 126‐1 127‐1 127‐1 128‐1 128‐1 129‐1 129‐1 130‐1 130‐1 131‐1 131‐1 132‐1 132‐1 133‐1 133‐1 134‐1 134‐1 135‐1 135‐1 136‐1 136‐1 137‐1

Perfil de diseño

Area Perfil

cm2

108

L/r

Tabla φFcr

7 4 7 4 7 4 7 4 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 4

2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2123

Condición

Chequeo

Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 ‐0,14029 ‐0,13072 ‐0,13085 ‐0,12895 ‐0,12908 ‐0,11670 ‐0,11681 ‐0,11536 ‐0,11548 ‐0,10138 ‐0,10153 ‐0,10041 ‐0,10056 ‐0,08587 ‐0,08600 ‐0,08519 ‐0,08532 ‐0,07104 ‐0,07115 ‐0,07058 ‐0,07069 ‐0,05772 ‐0,05780 ‐0,05742 ‐0,05751 ‐0,04661 ‐0,04668 ‐0,04644 ‐0,04651 ‐0,03831 ‐0,03837 ‐0,03822 ‐0,03828 ‐0,03325 ‐0,03331 ‐0,03321 ‐0,03327 ‐0,03169 ‐0,03175 ‐0,03169 ‐0,03175 ‐0,03371 ‐0,03378 ‐0,03375 ‐0,03382 ‐0,03921 ‐0,03929 ‐0,03931 ‐0,03939 ‐0,04791 ‐0,04801 ‐0,04809 ‐0,04820 ‐0,05936 ‐0,05949 ‐0,05966 ‐0,05979 ‐0,07295 ‐0,07312 ‐0,07343 ‐0,07359 ‐0,08797 ‐0,08816 ‐0,08867 ‐0,08888 ‐0,10356 ‐0,10379 ‐0,10456 ‐0,10480 ‐0,11885

Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

Barra

137 138 138 139 139 140 140 141 141 142 142 143 143 144 144 145 145 146 146 147 147 148 148 149 149 150 150 151 151 152 152 153 153 154 154 155 155 156 156 157 157 158 158 159 159 160 160 161 161 162 162 163 163 164 164 165 165 166 166

Dimensión

OutputCase Carga (P)

Elemento

Text

Tonf

Text

0,64934 0,32844 0,65687 0,33259 0,66517 0,33716 0,67431 0,34319 0,68639 0,34674 0,69348 0,35387 0,70774 0,35826 0,71652 0,35206 0,70413 0,34643 0,69286 0,3413 0,6826 0,33662 0,67323 0,33234 0,66469 0,32844 0,65688 0,32488 0,64976 0,32163 0,64326 0,31867 0,63734 0,31598 0,63196 0,31354 0,62709 0,31134 0,62269 0,30937 0,61874 0,3076 0,61521 0,30604 0,61208 0,30467 0,60934 0,30349 0,60698 0,30249 0,60497 0,30166 0,60331 0,301 0,602 0,30051 0,60102 0,30018 0,60037

‐26,2187 ‐26,5127 ‐26,5236 ‐29,2717 ‐29,2834 ‐29,6739 ‐29,6865 ‐31,8004 ‐31,8139 ‐32,3191 ‐32,3334 ‐33,5483 ‐33,5636 ‐2,0184 ‐2,0024 ‐7,1034 ‐7,0884 ‐5,5277 ‐5,5136 ‐5,4458 ‐5,4325 ‐6,5157 ‐6,5033 ‐6,433 ‐6,4214 ‐8,3521 ‐8,3412 ‐8,2615 ‐8,2514 ‐10,7619 ‐10,7525 ‐10,6629 ‐10,6542 ‐13,4908 ‐13,4828 ‐13,3868 ‐13,3794 ‐16,3047 ‐16,2979 ‐16,2012 ‐16,1951 ‐18,9919 ‐18,9864 ‐18,8954 ‐18,8905 ‐21,3664 ‐21,3621 ‐21,2835 ‐21,2797 ‐23,2727 ‐23,2695 ‐23,2089 ‐23,2063 ‐24,5895 ‐24,5875 ‐24,5494 ‐24,548 ‐25,2344 ‐25,2335

137‐1 138‐1 138‐1 139‐1 139‐1 140‐1 140‐1 141‐1 141‐1 142‐1 142‐1 143‐1 143‐1 144‐1 144‐1 145‐1 145‐1 146‐1 146‐1 147‐1 147‐1 148‐1 148‐1 149‐1 149‐1 150‐1 150‐1 151‐1 151‐1 152‐1 152‐1 153‐1 153‐1 154‐1 154‐1 155‐1 155‐1 156‐1 156‐1 157‐1 157‐1 158‐1 158‐1 159‐1 159‐1 160‐1 160‐1 161‐1 161‐1 162‐1 162‐1 163‐1 163‐1 164‐1 164‐1 165‐1 165‐1 166‐1 166‐1

Perfil de diseño

Area Perfil

cm2

109

L/r

Tabla φFcr

7 4 7 4 7 4 7 4 7 4 8 4 8 4 8 4 8 4 8 4 7 4 7 4 7 4 7 4 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7

2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2118 2123 2118 2123 2118 2123 2118 2123 2118 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120

Condición

Chequeo

Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 ‐0,11907 ‐0,12023 ‐0,12045 ‐0,13274 ‐0,13298 ‐0,13457 ‐0,13481 ‐0,14421 ‐0,14447 ‐0,14656 ‐0,14697 ‐0,15214 ‐0,15256 ‐0,00915 ‐0,00910 ‐0,03221 ‐0,03222 ‐0,02507 ‐0,02506 ‐0,02470 ‐0,02467 ‐0,02955 ‐0,02953 ‐0,02917 ‐0,02916 ‐0,03788 ‐0,03788 ‐0,03746 ‐0,03747 ‐0,04878 ‐0,04883 ‐0,04833 ‐0,04838 ‐0,06115 ‐0,06123 ‐0,06068 ‐0,06076 ‐0,07390 ‐0,07401 ‐0,07343 ‐0,07355 ‐0,08608 ‐0,08622 ‐0,08565 ‐0,08579 ‐0,09685 ‐0,09701 ‐0,09647 ‐0,09664 ‐0,10549 ‐0,10567 ‐0,10520 ‐0,10539 ‐0,11146 ‐0,11166 ‐0,11127 ‐0,11148 ‐0,11438 ‐0,11459

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabla 29. Chequeo a compresión elementos cercha Tipo 2 "Cubierta Curva"

Barra

167 167 168 168 169 169 170 170 171 171 172 172 173 173 174 174 175 175 176 176 177 177 178 178 179 179 180 180 181 181 182 182 183 183 184 184 185 185 186 186 187 187 188 188 189 189 190 190 191 191

Dimensión

OutputCase Carga (P)

Elemento

Text

Tonf

Text

0,30002 0,60004 0,3 0,6 0,30032 0,60065 0,30051 0,60102 0,301 0,602 0,30166 0,60331 0,30249 0,60497 0,30349 0,60698 0,30467 0,60934 0,30604 0,61208 0,3076 0,61521 0,30937 0,61874 0,31134 0,62269 0,31354 0,62709 0,31598 0,63196 0,31867 0,63734 0,32163 0,64326 0,32488 0,64976 0,32844 0,65688 0,33234 0,66469 0,33662 0,67323 0,3413 0,6826 0,34643 0,69286 0,35206 0,70413 0,35826 0,71652

‐25,2207 ‐25,2204 ‐24,8183 ‐24,8183 ‐24,8452 ‐24,8463 ‐24,3851 ‐24,3865 ‐24,4249 ‐24,4269 ‐22,9372 ‐22,9398 ‐23,0002 ‐23,0033 ‐20,9081 ‐20,9119 ‐20,9897 ‐20,994 ‐18,4216 ‐18,4266 ‐18,5157 ‐18,5212 ‐15,6352 ‐15,6414 ‐15,7351 ‐15,7419 ‐12,7359 ‐12,7433 ‐12,8349 ‐12,843 ‐9,9352 ‐9,944 ‐10,0275 ‐10,0369 ‐7,4658 ‐7,476 ‐7,5477 ‐7,5586 ‐5,5786 ‐5,5902 ‐5,6503 ‐5,6628 ‐4,5423 ‐4,5556 ‐4,6106 ‐4,6248 ‐4,1363 ‐4,1513 ‐4,2091 ‐4,225

167‐1 167‐1 168‐1 168‐1 169‐1 169‐1 170‐1 170‐1 171‐1 171‐1 172‐1 172‐1 173‐1 173‐1 174‐1 174‐1 175‐1 175‐1 176‐1 176‐1 177‐1 177‐1 178‐1 178‐1 179‐1 179‐1 180‐1 180‐1 181‐1 181‐1 182‐1 182‐1 183‐1 183‐1 184‐1 184‐1 185‐1 185‐1 186‐1 186‐1 187‐1 187‐1 188‐1 188‐1 189‐1 189‐1 190‐1 190‐1 191‐1 191‐1

Perfil de diseño

Area Perfil

cm2

Fuente: Sap 2000 .V 14

110

L/r

Tabla φFcr

3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 3 7 4 7 4 7 4 7 4 7 4 7 4 8 4 8 4 8

2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2124 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2120 2123 2118 2123 2118 2123 2118

Condición

Chequeo

Pu / ( φ t Pcr) ≤ 1 ‐0,11432 ‐0,11453 ‐0,11249 ‐0,11271 ‐0,11262 ‐0,11283 ‐0,11053 ‐0,11074 ‐0,11071 ‐0,11093 ‐0,10397 ‐0,10418 ‐0,10425 ‐0,10446 ‐0,09477 ‐0,09497 ‐0,09514 ‐0,09534 ‐0,08350 ‐0,08368 ‐0,08393 ‐0,08411 ‐0,07087 ‐0,07103 ‐0,07132 ‐0,07149 ‐0,05773 ‐0,05787 ‐0,05818 ‐0,05832 ‐0,04503 ‐0,04516 ‐0,04545 ‐0,04558 ‐0,03386 ‐0,03395 ‐0,03423 ‐0,03433 ‐0,02530 ‐0,02539 ‐0,02562 ‐0,02572 ‐0,02060 ‐0,02069 ‐0,02091 ‐0,02102 ‐0,01876 ‐0,01887 ‐0,01909 ‐0,01920

OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK OK

Tabla 30. Desplazamientos en los nudos Cubierta curva

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32

Joint

Output Case

Case Type

Text

Radians

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic LinStatic

‐0,00002 0,00000 ‐0,00007 ‐0,00002 ‐0,00001 ‐0,00020 ‐0,00026 ‐0,00016 ‐0,00033 ‐0,00033 ‐0,00030 ‐0,00039 ‐0,00029 ‐0,00046 ‐0,00021 ‐0,00044 ‐0,00016 ‐0,00043 ‐0,00006 ‐0,00037 0,00001 ‐0,00033 0,00011 ‐0,00025 0,00005 0,00007 0,00018 ‐0,00019 0,00026 ‐0,00011 0,00030 ‐0,00006

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

111

‐0,00025 0,00000 ‐0,00017 ‐0,00017 ‐0,00017 ‐0,00001 0,00006 0,00006 0,00015 0,00015 0,00005 0,00005 ‐0,00002 ‐0,00001 ‐0,00025 ‐0,00025 ‐0,00045 ‐0,00045 ‐0,00080 ‐0,00080 ‐0,00110 ‐0,00109 ‐0,00152 ‐0,00152 ‐0,00515 ‐0,00515 ‐0,00187 ‐0,00187 ‐0,00233 ‐0,00233 ‐0,00269 ‐0,00269

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Tabla 30. Desplazamientos en los nudos Cubierta curva

33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61

Joint

Output Case

Case Type

Text

Radians

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

0,00035 0,00001 0,00037 0,00004 0,00038 0,00008 0,00036 0,00010 0,00034 0,00012 0,00030 0,00012 0,00025 0,00012 0,00019 0,00010 0,00012 0,00009 ‐0,00002 0,00005 ‐0,00008 0,00003 ‐0,00014 0,00002 ‐0,00018 0,00002 ‐0,00023 0,00002 ‐0,00024

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

112

‐0,00315 ‐0,00315 ‐0,00349 ‐0,00349 ‐0,00391 ‐0,00391 ‐0,00419 ‐0,00419 ‐0,00454 ‐0,00454 ‐0,00473 ‐0,00473 ‐0,00497 ‐0,00497 ‐0,00506 ‐0,00506 ‐0,00519 ‐0,00519 ‐0,00515 ‐0,00515 ‐0,00500 ‐0,00500 ‐0,00489 ‐0,00489 ‐0,00462 ‐0,00462 ‐0,00441 ‐0,00441 ‐0,00404

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Tabla 30. Desplazamientos en los nudos Cubierta curva

62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97

Joint

Output Case

Case Type

Text

Radians

DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD DEAD

0,00004 ‐0,00026 0,00006 ‐0,00024 0,00010 ‐0,00022 0,00014 ‐0,00017 0,00020 ‐0,00012 0,00026 ‐0,00004 0,00034 0,00003 0,00039 0,00013 0,00047 0,00020 0,00050 0,00030 0,00056 0,00035 0,00055 0,00042 0,00056 0,00042 0,00047 0,00044 0,00039 0,00035 0,00020 0,00027 0,00000 0,00002 0,00013 0,00001

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Fuente: Sap 2000 .V 14

113

‐0,00404 ‐0,00374 ‐0,00374 ‐0,00331 ‐0,00331 ‐0,00295 ‐0,00295 ‐0,00249 ‐0,00248 ‐0,00211 ‐0,00211 ‐0,00165 ‐0,00165 ‐0,00130 ‐0,00130 ‐0,00088 ‐0,00088 ‐0,00060 ‐0,00059 ‐0,00026 ‐0,00026 ‐0,00008 ‐0,00008 0,00014 0,00014 0,00017 0,00018 0,00024 0,00024 0,00011 0,00011 0,00000 0,00000 ‐0,00034 ‐0,00020 ‐0,00020

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Tabla 31. Reacciones cubierta curva Joint Text 2 94

Output Case Text DEAD DEAD

Case Type Text LinStatic LinStatic

Tonf 32,28 ‐32,28

Tonf 0 0

Tonf 22,449 22,47

Tonf‐m 0 0

F1 = Reacciones en X F3 = Reacciones en Y Fuente: Sap 2000 .V 14

114

MODELO ESTRUCTURAL

115

Plano 1. Cancha multifuncional vista en planta cercha y vista en planta correas.

116Â Â

Plano 2. Vista en corte de columnas, vigas y detalle correas

117Â Â

Plano 3. Corte típico cercha tipo 1 y cercha tipo 2.

118

Plano 4. Detalle de cortavientos y detalle de zapatas.

119Â Â

CONCLUSIONES  Se realizó el diseño de una cubierta en estructura metálica, para el polideportivo de la Fundación Universitaria Agraria de Colombia, con materiales que lo califican, de llevarse a cabo, como un proyecto de construcción sustentable, utilizando materiales como la teja traslúcida, la cual está certificada como libre de sustancias cloroflurocarbonadas, según las normas del protocolo de Montreal de las Naciones Unidas. Esta certificación aplica ante el Ministerio del medio ambiente, vivienda, y Desarrollo Territorial, en la unidad técnica de ozono (UTO) por demostrar el uso de sus productos de sustancias no agotadoras de la capa de ozono.  Se hizo el diseño arquitectónico de la cubierta, incluyendo planos generales y detalles arquitectónicos los cuales se adjuntan al trabajo de grado.  Se ejecutó el diseño estructural conforme a la Norma NSR-10, el cual comprende planos estructurales, cantidades de obra, cálculos e informe de resultados, todo esto amplió los conocimientos adquiridos en la materia de estructuras metálicas, la cual fue la base para la realización de nuestro proyecto.  El diseño arquitectónico de la cubierta aprovecha la iluminación solar en la mayoría del día sin necesidad de utilizar la luz eléctrica.  La iluminación eléctrica a instalar es fluorescente la cual está diseñada para una vida útil entre 20.000 y 50.000 horas, respectivamente; frente a 8.000 horas que ofrecería un sistema convencional, también ahorra el 52% de energía.  Todo esto colabora con el desarrollo sostenible del proyecto, adicionalmente se puede decir que el diseño, incluyendo su método constructivo, reduce de manera significativa el impacto negativo sobre el medio ambiente y sus habitantes.  Se realizó el presupuesto de obra del proyecto, haciendo el cálculo de cantidades y posteriormente se realizaron cotizaciones de los diferentes materiales con firmas reconocidas en el mercado Nacional como Homecenter constructor, y la mano de obra de la construcción de la estructura metálica, con Metaloriente Ltda. 120

RECOMENDACIONES  En el momento de llevarse a cabo la construcción de la cubierta se recomienda realizar un estudio de suelos sobre el terreno a construir, ya que se tomo como referencia el estudio de suelos realizado para el edificio nuevo el cual se encuentra ubicado junto al polideportivo de la universidad lugar del proyecto y debido a la heterogeneidad del suelo podrían variar los resultados del estudio como se podrían confirmar.  El trabajo está realizado con base el los conocimientos adquiridos en la materia de estructuras metálicas en el programa de pregrado de ingeniería civil y en el estudio y actualización del reglamento colombiano de construcción sismo resistente NSR – 10, ya que para el ejercicio de esta materia se requiere de una profundización, se recomienda la revisión y aprobación de un profesional con especialización en estructuras para el desarrollo del proyecto.  El presupuesto estimado de obra es un presupuesto actualizado el cual puede variar en el transcurso del tiempo, debido a los cambios permanentes en el costo del acero y de los materiales, se recomienda actualizar las cotizaciones en el momento de llevarse a cabo el proyecto.

121

BIBLIOGRAFIA  FRATELLI, Maria Graciela. Diseño de estructuras metálicas. Estados límites LRFD. Copyright 2003.  MALDONADO RONDON, Esperanza y CHIO CHO, Gustavo Construcciones metálicas. Universidad Industrial de Santander. Facultad de Ciencias Físico Mecánicas. Escuela de ingeniería civil.  MCCORMAC, Jack C. Diseño de estructuras de acero método LRFD. 2ª Edición. 2002.  REGLAMENTO COLOMBIANO DE CONSTRUCCIÓN SISMO RESISTENTE NSR – 10 Asociación Colombiana de Ingeniería Sísmica. Enero de 2010.

122

ANEXO A PRESUPUESTO DE LA CUBIERTA A DOS AGUAS POLIDEPORTIVO DE LA UNIVERSIDAD AGRARIA DE COLOMBIA UBICACIÓN: CALLE 170 # 54 A‐10 BOGOTÁ D.C. ITEM 1 1.1

DESCRIPCIÓN

CANTIDAD

VR. UNIT.

VR. TOTAL 6,642,387.40

PRELIMINARES m2

1,137.60

1,679.00

1,910,030.40

1.2

Excavacion a mano con retiro de material comun

9.00

48,093.00

432,837

1.3

Relleno en material granular

4.68

64,000.00

299,520

1.4

Estudio de suelos

4,000,000.00

Localizacion y Replanteo

11,869,338.60

CIMENTACION

2.1

Solado en concreto pobre de 2000 psi e= 0.05 m

18.90

262,174.00

4,955,088.60

2.2

Zapatas en concreto armado de 4000 psi

9.22

750,000.00

6,914,250.00

28,631,400.00

CUBIERTA

3.1

Amarre 20 un tapa plastica 26 cm cal 18

8.00

2,950.00

3.2

caballete fijo 15 NT

46.00

17,200.00

791,200.00

3.3

Gancho 10 un 14 cm cal 12 madera

156.00

3,250.00

507,000.00

3.4

Teja # 8 92 x 244 cm 1mm PVC Marfil A

50.00

38,250.00

1,912,500.00

3.5

Teja # 8 gris perfil 7 NT

520.00

24,250.00

12,610,000.00

3.6

Servicio de transporte

1.00

464,300.00

3.7

Instalacion cubierta

1141.00

10,800.00

12,322,800.00 7,513,774.96

CANALIZACION

4.1

Bajante Amazonas tramos de 3 metros de longitud

50.00

59,860.64

4.2

Uniones bajante Amazonas

36.00

3,384.88

121,855.68

4.3

Codos de 90°

90.00

5,565.68

500,911.20

2,993,032.00

4.5

Soporte bajante

126.00

1,791.04

225,671.04

4.6

Canal Amazonas tramos de 3 metros de longitud

27.00

66,948.24

1,807,602.48

4.7

Union canal amazonas

27.00

13,046.52

352,256.04

4.4

Union canal a bajante Amazonas

18.00

17,598.36

316,770.48

4.8

Tapa externa izquierda

4.00

6,346.36

25,385.44

4.9

25,385.44

Tapa externa derecha

4.00

6,346.36

4.91

Soporte Canal

56.00

2,315.36

129,660.16

4.92

Instalacion canal Amazonas

27.00

13,185.00

355,995.00

Instalacion bajante

50.00

13,185.00

4.93 5

ILUMINACION

659,250.00 5,940,000.00

5.1

Lamparas reflectoras 250 w para servicio de iluminacion

18.00

250,000.00

4,500,000.00

5.2

Instalacion de lamparas incluye cableado y accesorios

18.00

80,000.00

1,440,000.00

796.32

6,500.00

5,176,080.00 4,969,036.80

ESTRUCTURA METALICA

176,399,019.80

5.1

3 ejes de un metro cada uno de Ø 3/16 "

5.2

2.88 metros de union soldada en un metro de Ø 3/16 ".

764.47

6,500.00

5.3

4 Perfiles horizontales a lo largo vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

2425.86

6,500.00

15,768,064.00

5.4

9 Perfiles horizontales cortos vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

1281.48

6,500.00

8,329,651.20

5.5

16 Perfiles transversales vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

1666.46

6,500.00

10,831,974.40

5.6

18 Perfiles verticales vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

1281.48

6,500.00

8,329,651.20

5.7

4 Perfiles verticales por cada columna : L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

3175.42

6,500.00

20,640,204.00

5.8

Perfiles transversales columna L 1 X 1 X 1/8

1148.00

6,500.00

7,461,979.20

5.9

Perfiles horizontales fontales columna L 1 X 1 X 1/8

726.52

6,500.00

4,722,353.06

5.10

Perfiles horizontales laterales columna L 1 X 1 X 1/8

622.94

6,500.00

4,049,136.00

5.11

Perfiles perimetrales cercha HSS8x8x1/4

6464.98

6,500.00

42,022,370.52

5.12

Perfiles transversales cerchaHSS8x8x1/4

2807.30

6,500.00

18,247,441.02

5.13

Perfiles horizontales superiores e inferiores cortos cercha HSS8x8x1/4

2135.81

6,500.00

13,882,752.00

5.14

Perfiles verticales cerchaHSS8x8x1/4

1777.98

6,500.00

11,556,860.80

5.15

Contravientos Ø 3/16"

63.30

6,500.00

411,465.60

TOTAL COSTO PROYECTO

$ 236,995,920.76

123

23,600.00

ANEXO B PRESUPUESTO DE LA CUBIERTA CURVA POLIDEPORTIVO DE LA UNIVERSIDAD AGRARIA DE COLOMBIA UBICACIÓN: CALLE 170 # 54 A‐10 BOGOTÁ D.C. ITEM 1 1.1

DESCRIPCIÓN

CANTIDAD

VR. UNIT.

VR. TOTAL 6,642,387.40

1,137.60

1,679.00

1,910,030.40 432,837

PRELIMINARES Localizacion y Replanteo

1.2

Excavacion a mano con retiro de material comun

9.00

48,093.00

1.3

Relleno en material granular

4.68

64,000.00

299,520

1.4

Estudio de suelos

4,000,000.00

CIMENTACION

11,869,338.60

2.1

Solado en concreto pobre de 2000 psi e= 0.05 m

18.90

262,174.00

4,955,088.60

2.2

Zapatas en concreto armado de 4000 psi

9.22

750,000.00

6,914,250.00

672.00

6,900.00

4,636,800.00

CUBIERTA

60,384,400.00

3.1

Fijacion 10 pares Fibromath Tornillo + soporte

3.2

SP Teja trapezoidal greca transp 11.8 x 0.97 x 0.008 m

20.00

422,900.00

8,458,000.00

3.3

Teja 1.13 x x 11.8 x 0.002 m verde Termoacustica

100.00

294,900.00

29,490,000.00

Instalacion cubierta

1141.00

15,600.00

3.4 4

CANALIZACION

4.1

Bajante Amazonas tramos de 3 metros de longitud

50.00

59,860.64

2,993,032.00

4.2

Uniones bajante Amazonas

36.00

3,384.88

121,855.68

4.3

Codos de 90°

90.00

5,565.68

500,911.20

4.5

Soporte bajante

126.00

1,791.04

225,671.04

4.6

Canal Amazonas tramos de 3 metros de longitud

27.00

66,948.24

1,807,602.48

4.7

Union canal amazonas

27.00

13,046.52

352,256.04

4.4

Union canal a bajante Amazonas

18.00

17,598.36

316,770.48

4.8

Tapa externa izquierda

4.00

6,346.36

25,385.44

4.9

Tapa externa derecha

4.00

6,346.36

25,385.44

4.91

Soporte Canal

56.00

2,315.36

129,660.16

4.92

Instalacion canal Amazonas

27.00

13,185.00

355,995.00

4.93

Instalacion bajante

50.00

13,185.00

5 5.1 5.2 6

ILUMINACION

659,250.00 5,940,000.00

Lamparas reflectoras 250 w para servicio de iluminacion

18.00

250,000.00

4,500,000.00

Instalacion de lamparas incluye cableado y accesorios

18.00

80,000.00

1,440,000.00

ESTRUCTURA METALICA

180,404,536.49

6.1

3 ejes de un metro cada uno de Ø 3/16 "

796.32

6,500.00

5,176,080.00

6.2

2.88 metros de union soldada en un metro de Ø 3/16 ".

764.47

6,500.00

4,969,036.80

6.3

4 Perfiles horizontales a lo largo vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

2425.86

6,500.00

15,768,064.00

6.4

9 Perfiles horizontales cortos vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

1281.48

6,500.00

8,329,651.20

6.5

16 Perfiles transversales vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

1666.46

6,500.00

10,831,974.40

6.6

18 Perfiles verticales vigas L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

1281.48

6,500.00

8,329,651.20

6.7

4 Perfiles verticales por cada columna : L 1 1/4 x 1 1/4 x ¼

3175.42

6,500.00

20,640,204.00

6.8

Perfiles transversales columna L 1 X 1 X 1/8

1148.00

6,500.00

7,461,979.20

6.9

Perfiles horizontales fontales columna L 1 X 1 X 1/8

726.52

6,500.00

4,722,353.06

6.10

Perfiles horizontales laterales columna L 1 X 1 X 1/8

622.94

6,500.00

4,049,136.00

6.11

Perfiles perimetrales cercha PIPE10XS

6760.00

6,500.00

43,940,000.00

6.12

Perfiles transversales cercha PIPE10XS

2807.30

6,500.00

18,247,441.02

6.13

Perfiles horizontales superiores e inferiores cortos cercha PIPE10XS

2345.00

6,500.00

15,242,500.00

6.14

Perfiles verticales cerchaHSS8x8x1/4

1890.00

6,500.00

12,285,000.00

6.15

Contravientos Ø 3/16"

63.30

6,500.00

411,465.60 $ 272,754,437.45

TOTAL COSTO PROYECTO

124

17,799,600.00 7,513,774.96

Anexo C. Estudio geotécnico Uniagraria.

125

126

127

128

129

130

131

132

133

134

135

136

137

138

139

140

141

142