Master thesis by Petr Skala

Diplomová práce AKADEMICKÝ ROK:

2015 – 2016 LS JMÉNO A PŘIJMENÍ STUDENTA:

Petr Skala

PODPIS: E-MAIL: pecaskala@gmail.com UNIVERZITA:

ČVUT V PRAZE FAKULTA:

FAKULTA STAVEBNÍ THÁKUROVA 7, 166 29 PRAHA 6 STUDIJNÍ PROGRAM:

ARCHITEKTURA A STAVITELSTVÍ STUDIJNÍ OBOR:

ARCHITEKTURA A STAVITELSTVÍ ZADÁVAJÍCÍ KATEDRA:

K129 - KATEDRA ARCHITEKTURY VEDOUCÍ DIPLOMOVÉ PRÁCE:

Ing.arch. Vladimír Gleich NÁZEV DIPLOMOVÉ PRÁCE:

Wellness s umělou surfovou vlnou - Hagibor ……………………………………………

MÍSTO PRO NALEPENÍ PEČETI PŘI ODEVZDÁNÍ Diplomové PRÁCE (OD NÁZVU PRÁCE K DOLNÍMU OKRAJI TITULNÍHO LISTU MUSÍ ZBÝVAT PRO NALEPENÍ PEČETI MINIMÁLNĚ 9 CM

GSPublisherVersion 0.0.100.100

Anotace Wellness s umělou surfovou vlnou Idea vzniku Surfhousu vznikla v rámci hledání řešení územní studie zástavby Hagiboru. Předmětem studie bylo rozšíření vinohradského bulváru a začlenění wellness a hotelu do zástavby. Pokud pomineme cizokrajně znějící název místa Hagibor, není v této oblasti Prahy již nic zajímavého, nejsou zde cíle pro turistiku ať regionální či většího významu. Toto byly hlavní motivace pro umístění objektu, který má potenciál přesáhnout regionální význam a být vyhledávaný širokou veřejností včetně zahraničních turistů. Technologie výroby vlny funguje na principu, jakým se vytváří vlna kolem přídě lodí. Pod molem, které je umístěno ve středu bazénu je protahován objekt, který vytváří vlnu. Díky možnosti měnit geometrii a rychlost objektu, lze generovat různé druhy vln a uspokojit potřeby začátečníků i profesionálů. Podobných zařízení ve světě je jen několik. Dvě zařízení stejné konstrukce jsou ve Španělsku a ve Walesu, pulsní vlna je instalována Spojených arabských emirátech. Zatím nebylo vybudováno žádné takovéto zastřešené zařízení s celoročním provozem. Základní hmota objektu je tvarována v návaznosti na objekty vzniklé ze studie a technických požadavků umělé surfové vlny. Hlavní požadavek technologie je vytvoření dostatečně velké a souvislé vodní plochy. Z důvodu celoročního provozu je Surfhous řešen jako zastřešená hala se základními rozměry 200 x 60 metrů. Surfová vlna je doplněna o zázemí a tak vzniká dvojlodní typologie s dominancí surfové haly. Princip rozdělení plných a prázdných objemů odkazuje na princip obsluhovaných a obsloužených prostorů. Člověk by měl vstoupit do budovy a vejít přes pláž do vln, ale potřebuje být obsloužen vedlejšími provozy, jako je půjčovna surfařských prken, recepce, šatna a sprchy. Po náročném dni ve vlnách si surfaři zaslouží jistě i relaxaci ve wellness a pobyt v restauraci.

Annotation Wellness with artificial surf wave The idea of creation Surfhouse originated in the quest for solutions to regional studies Hagibor development. The object of the study was to extend the Vinohrady Avenue and integrating wellness and hotel into a building program. Leaving aside foreign-sounding name Hagibor, in this part of Prague is nothing interesting, there are no targets for tourism of regional or greater importance. These were the main motivation for the locating of the building that has the potential to exceed regional importance and to be covered by the general public outside our territory. Technology of wave work on the principle, which create a wave around the bow of a ship. Under the pier, which is located in the center of the pool, is drawn object through the pool, which produces wave. With the ability to change the geometry and velocity of the object can generate various kinds of waves and meet the needs from beginners to professionals. In the world is only a few similar facilities. Two plants of the same design are in Spain and Wales, the pulse wave is installed UAE. Here isn´t any yet built and roofed facilities with the full year flow. The basic shape is influenced by relation to the objects of the study and the technical requirements of artificial surf waves. The main requirement of the technology is to create a large water surface that is not interrupted. For reasons Surfhouse year-round operation is designed as a roofed hall with basic dimensions of 200 x 50 meters. Surf wave is complemented by background and so there is double-naved typology dominated surf halls. The principle of the division of full and empty volumes referenced follows the principle serving and serviced volumes. Man should enter the building and walk across the beach into the waves, but it needs to be serviced by secondary facilities such as rent surfboards, reception, dressing room and showers. After a busy day in the waves surfers certainly deserved relaxation in wellness and restaurant.

3 GSPublisherVersion 0.0.100.100

GSPublisherVersion 0.0.100.100

Jméno: Petr Skala

Telefon: 777 580 699

e-mail: pecaskala@gmail.com

Název DP: Wellness with artificial surf wave Wellness s umělou surfovou vlnou

Vedoucí práce: Gleich, Vladislav, Ing. arch.

Odborní konzultanti: doc. Ing. Martin Jiránek, CSc. Ing. Lukáš Blesák, Ph.D. doc. Ing. Bohumír Garlík, CSc.

2. podzemní patro - západní část Řez podélný a pohledy Řez podélný Řez fasádou Řez stavební Stavební půdorys

Seznam Část

Název výkresu Titulní strana _ Annotace _ Seznam Zadání Prohlášení

Strana 01 02 03 04 05 06 07

Statická část Úvodní list Úvod Výpočet za žení a jejich kombinací Posouzení prvků Posouzení prvků Celkové výsledky Výsledky na čás konstrukce Prostorová příhrada Hyperboloidy Sloupy a jejich zavětrování

Předdiplomový projekt Předdiplomový projekt Situace Dopravní situace Pohled a vizualizace z předdiplom... Vizualizace a původni idea sur o... Předdiplomní model

08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

49 50 51 52 53 54 55 56 57 58

Část technického zařízení budov

Architektonická část Úvodní list Průvodní zpráva Souhrnná technická zpráva Souhrnná technická zpráva Souhrnná technická zpráva Skicy Skicy Skicy Skicy Vizualizace Vizualizace Vizualizace Vizualizace Vuzualizace Princip generování vlny Situace Infograﬁka Schema cké půdorysy 2. nadzemní patro - centrální část 2. nadzemní patro - centrální část 2. nadzemní patro - západní část 1. nadzemní patro - východní část 1. nadzemní patro - centrální část 1. nadzemní patro - západní část 1. podzemní partro - východní část 1. podzemní partro - centrální část 1. podzemní patro - západní část 2. podzemní partro - východní část 2. podzemní partro - centrální část

43 44 45 46 47 48

Úvodní list Popis TZB Popis TZB Schéma vzduchotechniky Teplo protokol Teplo protokol Teplo protokol Teplo protokol Teplo protokol Teplo protokol Energe cké hodnocení Energe cké hodnocení Energe cké hodnocení a vyhodno... Energe cké posouzení grafy Energe cký š tek obálky budovy a... Studie oslunění a energe cké zisky

59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74

Úvodní list Příloha Příloha Příloha Příloha Příloha Příloha

75 76 77 78 79 80 81

Přílohy

5 GSPublisherVersion 0.0.100.100

GSPublisherVersion 0.0.100.100

Prohlašuji, že jsem svou diplomovou práci vypracoval samostatně. Nemám závažný důvod proti užití tohoto školního díla ve smyslu §60 Zákona 121/2000 Sb., o právu autorském, o právech souvisejících s právem autorským a o změně některých zákonů (autorský zákon). V Praze dne 16.5.2016

Předdiplomový projekt GSPublisherVersion 0.0.100.100

Olšanské hřbitovy

ce Izraelská uli

Ul ice Po če rn ick á

TJ Bohemians Praha

Vinoh radsk á ulic e

Vinohradský hřitov S

Hagibor Popis území Území se nachází před hustou zástavbou centra Prahy. V sousedství se nachází velké množství zelených ploch s instalací soch heroizujícího charakteru od významných sochařů. V severní části je rozsáhlá zástavba vila domů a potenciálně zajímavé území Nákladového nádraží Žižkov. V nejbližším okolí stojí velká administrativní budova používaná Radiem Svobodná Evropa. Na jihovýchodní straně se nachází bytové domy. Popis návrhu Území se nachází mezi několika typy zástavby. Je v místě, kde se stýkají různé přístupy k zástavbě, a proto reaguje na nehomogenitu okolí volnější formou, než je obvyklé ve městě. GSPublisherVersion 0.0.100.100

Hlavní částí návrhu je prodloužení Vinohradského bulváru. Protože ulice Vinohradská a Počernická jsou významnými zdroji hluku je vytvořena podnož, která svým tvarem odráží značnou část hlukového zatížení mimo území, také v ní jsou umístěny restaurace, butiky a další služby. Paralelně s jednostranným bulvárem je vedena zvýšená pěší komunikace, která má zklidněný charakter s výhledy do zeleni na jih. Hlavním lákadlem území je Surfhouse kde je možné surfovat na vlně o délce 200m. Součásti objektu Surfhousu je také restaurace s výhledem na vlnu a wellness. Nad křižovatkou ve vrcholu území se nachází pětihvězdičkový hotel. Objekty vlevo a vpravo od hotelu jsou administrativní budovy. Jejich parter je využit pro služby a drobné stravování. Nejsevernější budova na podnoži je komunitní centrum.

Bytové domy na západě navazují na charakter vinohradské blokové zástavby. Severovýchodní část navazuje na vilovou zástavbu přiléhající k území ze severu. Toto uspořádání je vyhraněno také ochranným pásmem vodovodu. Mezi stávající budovou sportovní haly na severu a Surfhousem se nachází sportovní areál kombinovaný s parkem. Najdeme zde lezeckou stěnu, skatepark, multifunkční hřiště a rekonstruované tenisové kurty. V zimě lze vytvořit místo skateparku kluziště a ledopád pro lezení na ledu.

10 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Doprava Do území se lze dostat mimo individuální dopravy, plánovaným výstupem z metra ze stanice Želivského a dvěma tramvajovými zastávkami. Doprava v klidu je řešená z velké části podzemními garážemi, ze kterých probíhá i zásobování objektů a služeb na bulváru, proto bulvár neobsahuje zklidněný dopravní pruh.

GSPublisherVersion 0.0.100.100

ETFE folie Administra vní budovy

Strukturální zasklení Hotel

Strukturální Sur ouse samonosný plášť

ETFE folie Administra vní budovy

Lehký skleněný plášť Administra va a bytové domy

Pěší vyhlídkové ochozy + 22,500

Plášť

+ 0,000

Restaurace Bazén s surfovou vlnou - 4,000

Zásobování

Technologie - 7,000

Vstupní hala z parkoviště Pláž a místo pro sledování soutěží

Atrium s ver kálními komunikacemi

Šatna

Wellness Parkoviště

12 GSPublisherVersion 0.0.100.100

13 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Architektonickรก ฤ รกst GSPublisherVersion 0.0.100.100

2. Údaje o dosavadním využití území

PRŮVODNÍ ZPRÁVA

OBJEKT:

Wellness s umělou surfovou vlnou Hagibor

1. Identifikační údaje Název stavby:

Wellness s umělou surfovou vlnou - Hagibor

Místo stavby:

Praha Hagibor

Základní údaje:

Wellness s umělou surfovou vlnou se dvěma nadzemními podlažími navazující na zvýšenou platformu, dvěma podzemními podlažími a pod nimi se dvěma podzemními parkovišti.

Druh stavby:

Stavba pro sport

Místo stavby:

Vinohradská 294/212; 101 00; Praha 10 - Vinohrady

Katastrální území:

Vinohrady

Kraj:

Praha

Charakteristika stavby:

Hala s umělou surfovou vlnou, suchým a mokrým wellnessem a restaurací

Autor projektu:

Bc. Petr Skala

Stavební objekty:

S01 - Surfhouse

Jedná se o území v Praze na vinohradském Hagiboru. V okolí se nachází Radio Svobodná Evropa a významné hřbitovy. Současně se na daném místě se provozuje cirkus a parkovací plochy pro hřbitovy. Celkově se dá říci, že území je téměř nepoužívané a zarostlé.

Údaje o napojení na dopravní a technickou infrastrukturu

Hlavní příjezd pro automobily - pro hosty i zaměstnance je z podzemních garáží. Do podzemních garáží se vjíždí ze stávajících komunikací (ulice Vinohradská, Počernická a Izraelská). Pro pěší je přístup po zvýšené platformě z metra Želivského, kde se nachází i křížení linek autobusové dopravy. Další možností příjezdů je využití dvou tramvajových zastávek z ulice Vinohradská a Počernická. 4. Základní charakteristika stavby - architektonické řešení Objekt má dvě nadzemních podlaží a dvě podzemní podlaží. Hlavním prvkem stavby je surfová vlna, okolo které je celý objem vystavěn. Na první pohled se jedná o bazén, nad kterým se vznáší mrak, který ho kryje. Obvodové sloupy i hyperboloidy jsou kruhového průřezu a s odrazivým povrchem, aby ještě více podpořily dojem vznášející se střechy. Projekt se zabývá návrhem wellnessu s umělou surfovou vlnou. Objekt je řešen jako částečně podsklepená hala. Hala je rozdělena na dvě lodě. Větší loď obsahuje samotný bazén se středovým molem, pod kterým se nachází zařízení na generování vln. Předpokládaná kapacita vlny je 120 surfařů za hodinu, viz podklady dodavatele technologie. Druhá menší loď obsahuje obslužné provozy pro vlnu. Hlavně pláž s malou restaurací a bary pro relaxaci. Restauraci nad pláží s možností pozorování tréninků i exhibic. Areál dále obsahuje suchý i mokrý wellness a technické zázemí pro provoz. Z jižní strany je umístěn hlavní vchod objektu, který navazuje na prostor mezi objektem surfhousu a hotelem, který je na středovém nároží objektu. Druhý vchod do objektu je umístěn v podzemních garážích. Oběma vchody se vchází do haly, která prochází všemi patry. Před vstupem z podzemních garáží je stanoviště pro autobusy a taxi. 5. Funkční a dispoziční uspořádaní Objekt lze rozdělit na čtyři hlavní částí, pláž s vlnou, centrální část, východní a západní část. Část s umělou vlnou a pláží není nijak dělena a obsahuje jen drobné uzavřené provozy pro stravování a prodej. V bazénu je středové molo, pod kterým je technologie na výrobu surfové vlny a na něm stanoviště pro plavčíka. Pláž obsahuje: malou plážovou restauraci, která je jídelním výtahem spojena s kuchyní, opalovací louku s umělým zdrojem světla pro opalování, hřiště pro beach volejbal, posilovací a tréninkovou část pro surfaře, skříňky pro úschovu surfů, vstup do půjčovny a surfové školy a vstup na pláž z šaten v prvním podzemním podlaží.

15 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Nad pláží se nachází na sloupech postavená restaurace, která je přístupná centrálním hyperboloidem z nižších pater nebo z atria. Jídlo je přiváženo jídelním výtahem. V restauraci se nacházejí dva bary a hygienické zázemí. Hlavním komunikačním prvkem je centrální část s vertikálními komunikacemi, recepcí a vstupní halou. Recepce je umístěna v prvním podzemním podlaží. Do recepce se zákazníci dostanou z úrovně země po schodišti z velkého zádveří anebo z garáží, kde mohu použít také schodiště procházející atriem anebo schodiště v hyperboloidu. Pokud jde klient surfovat, tak je odbaven na recepci a pokračuje do východní části skrz společné šatny s kabinkami do sprch. Odtud potom po schodišti, které obepíná východní hyperboloid na pláž. Obdobně projde i klient mířící do mokré části wellnessu a bazénu. Sauny, bar, odpočívárna a ochlazovna jsou stejně jako pláž v prvním nadzemním patře. Nad saunovou částí v druhém nadzemním patře je plavecký bazén a vířivky. Klient, který chce využít suchý wellness se z šatny vydá schodištěm do druhého podzemního podlaží, kde najde tělocvičny pro cvičení, fitness a snack bar. Poslední možností pro klienty je návštěva masáží a balnea. Tyto provozy se nacházejí na patře se šatnami a jsou přístupné chodbou podél sprch. Západní část je vyhrazena pro zaměstnance a technické zázemí. Je zde zásobovací dvůr, sklady, místnosti TZB, kantýna, administrativa a je sem přidána i půjčovna a surfová škola. V podzemních podlažích 2-4 podzemním podlaží jsou umístěna garážová stání jak pro hosty, tak pro zaměstnance.

SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA Stavba pro wellness a sport Místo stavby:

Praha; Hagibor

1. Urbanistické, architektonické a stavebně technické řešení: a) Charakteristika stavebního pozemku V současné době je parcela nezastavěná, v okolí se nachází budova Radia svobodná Evropa. Parcela je převážně rovinatá. Parcela není ovlivněna žádnými limity území. b) Urbanistické a architektonické řešení stavby Základní tvar a poloha byli zvoleny dle prostorových souvislostí okolních budov a zvýšené platformy. Vzájemné střety tvarů budov mezi sebou vytváří veřejné prostory, které na sebe nenavazují přímo a tím imitují rostlou zástavbu. Aby podpořili lidskou zvědavost a kreativitu, prostory nemají snadno čitelný vzor, který by je nudil. Objekt je situován uprostřed volného území na Hagiboru. Projekt se zabývá návrhem wellnessu s umělou surfovou vlnou. Hlavní vchod do objektu je umístěn z jižní strany od křižovatky ulic Počernická a Vinohradská. Druhý vchod do objektu je umístěn v podzemních garážích pod hlavním vchodem. Před vchodem z podzemních garáží do objektu jsou umístěna stanoviště pro autobusy a taxi. Objekt má dvě nadzemní podlaží a dvě podzemní podlaží. Hlavním prvkem stavby je vlna, okolo které je celý objem vystavěn. Na první pohled se jedná o bazén, nad kterým se vznáší mrak, který ho kryje. Obvodové sloupy i hyperboloidy jsou kruhové a s odrazivým povrchem aby ještě více podpořily dojem vznášející se střechy. Významným prvkem je vstupní atrium, které prochází přes všechny podlaží. Uvnitř haly se nachází restaurace na organické konstrukci, tak aby z ní byl dobrý výhled na vlnu. c) Technické řešení stavby, řešení vnějších ploch Jedná se o halu s ocelovou konstrukcí se spřaženými ocelovými stropy a betonovou bazénovou vanou. Hala je zastřešena ocelovou prostorovou příhradovinou. Automobilové komunikace jsou asfaltované a pěší komunikace jsou dlážděné. Oboje jsou doplněny zelenými plochami. d) Napojení stavby na dopravní a technickou infrastrukturu Hala s okolními objekty stojí na zvýšené platformě. Pod platformou jsou podzemní parkoviště ve kterých jsou vyhrazená parkovací stání pro objekt.

16 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Napojení na dopravní infrastrukturu bude realizováno nově vybudovaným výstupem z metra Želivského, kde se nachází i křížení autobusových linek. Bude využívána stávající tramvajová zastávka Vinohradské hřbitovy. Nově bude vybudována také tramvajová zastávka na ulici Počernická. e) Vliv stavby na životní prostředí Stavba jako celek a její části jsou řešeny tak, aby byly vyloučeny negativní vlivy na životní prostředí. Objekt při běžném užívání nebude mít tedy negativní vliv na životní prostředí. f) Bezbariérové řešení Stavba byla navržena tak, aby mohla být bez omezení užívána osobami s omezenou schopností pohybu a orientace dle vyhlášky 369/2001 Sb., kterou stanoví obecné technické požadavky zabezpečující užívání staveb osobami s omezenou schopností pohybu a orientace. g) Průzkumy a měření Průzkumy nebyly prováděny.

3. Požární bezpečnost: Detailní řešení zprávy o požární bezpečnosti objektu není součástí zadání diplomové práce. Požární výška objektu je 5,4m, v objektu se nachází čtyři chráněné únikové cesty typu A. Mezi únikovými schodišti z nejvzdálenějšího bodu nikde není více jak 40m. Všechny čtyři únikové cesty jsou opatřeny nouzovým osvětlením, schodišťové plochy jsou přirozeně větrané. Je vždy zajištěn přístup k CHÚC a bezpečný únik z objektu. V objektu je dále navržena elektrická požární signalizace. Přístup zásahových jednotek požární ochrany je zajištěn z platformy a nově budované komunikace mezi ulicí Počernická a Izraelská. Objekt bude rovněž vybaven hydranty a přenosnými pěnovými hasicími přístroji v odpovídajícím počtu. Před objektem budou zřízeny nadzemní hydranty pro odběr vody během protipožárního zásahu. 4. Hygiena, ochrana zdraví a životního prostředí: Stavba je navržena s ohledem na ochranu zdraví a životního prostředí. Stavba odpovídá požadavkům vyhlášky 268/2009 Sb. Vyhláška o technických požadavcích na stavby. Pro jednotlivé konstrukce byly zvoleny výhradně materiály, jejichž hygienické vlastnosti a zdravotní nezávadnost byly prověřeny příslušnými atesty. Detailní řešení vlivu na životní prostředí není součástí diplomové práce.

h) Podklady pro vytyčení stavby 5. Bezpečnost užívání: Není součástí diplomové práce. i) Členění stavby na jednotlivé stavební a inženýrské objekty Jedná se o jeden stavební a inženýrský objekt. j) Negativní účinky provádění stavby Stavba vzhledem k nezastavěnému území a okolí nevyžaduje zvláštní nároky na ochranu před negativními účinky provádění stavby. Okolí zájmového území není příliš hustě zastavěno, v průběhu stavby tedy nebude docházet k přílišnému omezení okolí. k) Zajištění ochrany zdraví a bezpečnosti pracovníků Pro zajištění bezpečnosti práce jsou závazné všechny příslušné předpisy, zejména: Zákon o státním odborném dozoru nad bezpečností práce 174/1968 Sb. Zpráva jako taková není součástí diplomové práce. 2. Mechanická odolnost a stabilita: Stavba bude provedena z certifikovaných stavebních materiálů a systému. Statické schéma a dimenzování nosných konstrukcí je uvedeno v samostatné části DP. Stavba je navržena tak, aby v průběhu výstavby ani v době užívání nedošlo k nadměrným deformacím ani kolapsu části stavby.

Stavba je navržena s ohledem na požadovanou bezpečnost při užívání. Stavba odpovídá požadavkům vyhlášky 268/2009 Sb. o obecných technických požadavcích na stavby. Pro jednotlivé konstrukce a povrchy byly zvoleny výhradně materiály, jejichž bezpečnostní parametry jsou prověřeny příslušnými atesty. Součástí diplomové práce není podrobné řešení této problematiky. Všechny navrhované konstrukce splňují předpisy a podmínky bezpečného užívání objektu (výšky zábradlí min. 1000mm, podchodné výšky, apod.) 6. Ochrana proti hluku: V místě stavby bude nízká hladina hluku, protože objekt je kryt před hlukem okolní plánovanou zástavbou. Není proto nutné navrhovat speciální opatření. Ochranu pro případný výskyt hluku zajišťují vlastnosti materiálů užitých na fasádě objektu (izolační trojsklo). Požadavky jsou splněny dle normy ČSN 73 0532. K akustické ochraně uvnitř haly je použita akustická izolace na bázi mikrovláken lepená na podhled nebo zavěšená v prostoru. Potencionálním zdrojem hluku je vzduchotechnické zařízení pro větrání objektu. Aby nedošlo provozem vzduchotechnického zařízení ke zvýšení hluku v interiéru, nebo exteriéru budou do výstupů potrubí navrženy tlumiče.

7. Úspora energie a ochrana tepla:

17 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Objekt splňuje předepsané parametry pro technické vlastnosti budov. Navržené obvodové konstrukce stavby splňují kritéria ČSN 730540-2 Tepelná ochrana budov. Tato část je řešena v rámci samostatné části DP. 8. Ochrana obyvatelstva: Objekt wellnessu je samostatný objekt, neovlivňuje okolní zástavbu, žádným negativním vlivem 9.

Inženýrské stavby:

a) Zásobování vodou bude z veřejného vodovodního řadu. b) Objekt je napojen na veřejnou kanalizaci – jednotnou. c) Objekt bude připojen k rozvodné síti vlastní trafostanicí na rozvody VN/NN a na rozvod plynu. d) Řešení dopravy: přístup pro auta a zásobování je zajištěn z ulic Počernická, Izraelská a Vinohradská do podzemních garáží e) Povrchové úpravy: přístupové cesty jsou asfaltové, pěší cesty jsou řešeny jako dlážděné, a zbytek pozemku je zatravněn. f) Vytápění objektu bude zajištěno plynovým kotelnou, případně teplovodní výměníkovou stanicí napojenou na centrální vytápění

18 GSPublisherVersion 0.0.100.100

19 GSPublisherVersion 0.0.100.100

20 GSPublisherVersion 0.0.100.100

21 GSPublisherVersion 0.0.100.100

22 GSPublisherVersion 0.0.100.100

GSPublisherVersion 0.0.100.100

27 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Princip generování vlny Zařízení, které bylo vybráno funguje na jednoduchém principu. Podobně jako vzniká příďová vlna u lodí, tak zde je objekt, který je protahován vodou a vytváří kolem sebe vlnu. Velikost a tvar vlny mohou být podle potřeby měněny pomocí změny rychlosti a geometrie objektu v reálném čase. Technologie umožňuje vytvářet různě velké vlny v průběhu jedné jízdy a rozdělit tak bazén do sektorů pro různě pokročilé surfaře. Používají se tři sektory pro začátečníky, pokročilé a experty. Tato technologie je mnohem energeticky výhodnější než technologie pumpované vlny, která ani nevytváří pocit pohybu v prostoru a zážitek je tak méně autentický. Vlna umožňuje výuku a trénink surfování v našich podmínkách. Trénink je navíc lepší než u přírodních vln, protože pokaždé přijde dokonalá vlna, která muže mít i parametry přesně na objednávku surfaře. Odpadá tak čekání na dobrou vlnu.

28 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Další možností, jak vytvářet vlnu je pulsní vlna, které vyžadují stavbu zařízení na generování pulsu. Toto zařízení je umístěno ve směru vlny a tak prodlužuje celkovou délku bazénu.

Izra els ká

1.01

1.05 1.02

1.04

1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12

1.06

1.30 1.45 1.48

1.31 1.22

1.13

1.03

1.44

1.35 1.27

1.47

1.34

1.19

1.49 1.32

1.14

1.46

1.28 1.33 1.21

1.29

1.20

1.15

1.25

1.41

1.26

1.43

1.36

1.24

1.16

1.23

1.40

1.37

1.42

1.18 1.38 1.39 1.17

1.50

á sk ad hr no Vi ká ernic č o P

Podzemní parkoviště s zdůrazdněným obousměrným jízdním pruhem GSPublisherVersion 0.0.100.100

Situace

1:1000

30 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Původní objem z předdiplomu

Napojení na parkoviště pod platformou

Rozšíření obsluhujících provozů

Přeformování půdorysu

Konstrukce sloupů a hyperboloidů

Sloučení provozů a konstrukcí

Nový půdorys

Okrajové křivky pro zaklenutí prostorové příhrady

Konečná podoba

2.01

2.27

2.15

AA 2.29

2.23

2.02 2.06

2.26

2.30

2.03

2.28

2.17 2.25

+4,600

+4,300

+4,000 2.07

2.09

2.22

2.16

2.24

2.05 2.04

2.21

2.20 2.12 2.08

2.19

2.18 2.10 2.13 2.14

2.11

48 000

2. nadzemní podlaží

Surfová vlna

87 000

1.01

±0,000 1.05 1.02

1.04

1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12

1.06

1.30 1.45 -7,000

1.48

±0,000

1.22

1.13

1.03

-7,000

1.31

1.44

1.35 1.27

1.19

1.49 ±0,000

1.32

1.14

1.47

1.34

1.46

1.28 1.33 1.21

39 000

Mokrý wellness

1.29

1.20

1.15

1.41

1.26

1.25

1.43

1.36

1.24

1.16

1.23

1.40

1.37

1.42

1.18 1.38 1.39 1.17

±0,000

-7,000

±0,000 1.50

Suchý wellness

1. nadzemní podlaží Masáže p0.01

p0.02

p1.07

p1.25

p1.08

p1.26

p1.21

p1.06

p1.40 -4,000

p1.16b

p1.03 -7,000

p1.39

p1.38

-7,000

p1.20

p1.41

p1.43

p1.05 p1.44

p1.04

p1.11

p1.22

p1.19

p1.18

p1.42 p1.29

p1.09

-4,000

p1.16

Restaurace

p1.33

p1.24

p1.36

p1.17

p1.10

p1.45

p1.23

p1.16a

p1.13

-7,000

p1.35

p1.12

p1.37 p1.34 p1.14

p1.28 -4,000

p1.32 p1.30

p1.31

p1.15

p1.27 -7,000

1. podzemní podlaží

p2.01 p2.39

p2.25

p2.13

p2.37

p2.40 p2.42

p2.38

p2.49

p2.02 p2.24

p2.12

p2.25 p2.43

p2.16 p2.10

p2.48

p2.14

p2.03

p2.23

p2.21

p2.15

p2.41

p2.18

p2.09

p2.22 p2.17

p2.05 -7,000

p2.46

p2.21 p2.31

p2.20

p2.11

p2.47 p2.45

p2.28

p2.44

p2.28a

p2.04 p2.19

p2.30

p2.36

p2.06

p2.35 p2.34 p2.29 p2.06

p2.08

p2.26

p2.33 p2.32

p2.07

označení provozu

Jméno provozu p2.27

vertikální komunikace ukazující návaznost

2. podzemní podlaží 199 000 208 500 GSPublisherVersion 0.0.100.100

2.01

2.02

2.03 +4,600

2.05 2.04

Legenda místností 2NP Číslo místnosti 2.01 2.02 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.30

Jméno místnosti Výtahová šachta Schodiště Plavecký bazén Plavčík Sklad bazenu WC a úklidová místnost Restaurace Špinavé nádobí Ofis Požární únikové schodiště Požární únikové schodiště Kancelář Kancelář Kancelář Chodba Ůklid WC Kancelář náměstka Kancelář náměstka Sekretářka Chodba Schodiště Výtahová šachta Sprcha Ředitelská kancelář Sekretářka Sekretářka Kancelář náměstka Kancelář náměstka Zasedací místnost

Plocha 10,11 24,92 521,00 8,16 2,64 64,00 1 404,70 25,00 35,49 15,90 15,90 61,87 62,86 70,05 193,38 1,58 11,03 16,10 16,88 10,42 38,87 21,75 7,13 3,09 26,11 9,07 10,87 20,97 20,36 36,49

2.10

0 1 2 32 GSPublisherVersion 0.0.100.100

2. nadzemní patro - centrální část

1:200, 1:1

2.06

+4,300

Legenda místností 2NP

2.07

Číslo místnosti

2.08

2.11

2.01 2.02 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.30

Jméno místnosti

Plocha

Výtahová šachta Schodiště Plavecký bazén Plavčík Sklad bazenu WC a úklidová místnost Restaurace Špinavé nádobí Ofis Požární únikové schodiště Požární únikové schodiště Kancelář Kancelář Kancelář Chodba Ůklid WC Kancelář náměstka Kancelář náměstka Sekretářka Chodba Schodiště Výtahová šachta Sprcha Ředitelská kancelář Sekretářka Sekretářka Kancelář náměstka Kancelář náměstka Zasedací místnost

10,11 24,92 521,00 8,16 2,64 64,00 1 404,70 25,00 35,49 15,90 15,90 61,87 62,86 70,05 193,38 1,58 11,03 16,10 16,88 10,42 38,87 21,75 7,13 3,09 26,11 9,07 10,87 20,97 20,36 36,49

0 1 2

GSPublisherVersion 0.0.100.100

2. nadzemní patro - centrální část

1:200, 1:1

2.27

2.15

2.29

2.23 2.26

2.30

2.28

2.17 2.25 +4,000 2.09

2.22

2.16

2.24

2.21

2.20 2.12 2.19

2.18

2.13 2.14

2.11

Legenda místností 2NP Číslo místnosti 2.01 2.02 2.03 2.04 2.05 2.06 2.07 2.08 2.09 2.10 2.11 2.12 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.30

Jméno místnosti

Plocha

10,11 24,92 521,00 8,16 2,64 64,00 1 404,70 25,00 35,49 15,90 15,90 61,87 62,86 70,05 193,38 1,58 11,03 16,10 16,88 10,42 38,87 21,75 7,13 3,09 26,11 9,07 10,87 20,97 20,36 36,49

0 1 2 34 GSPublisherVersion 0.0.100.100

2. nadzemní patro - západní část

1:200, 1:1

1.05 1.02

1.04

1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12

1.06

1.30 -7,000

1.13

1.03

1.31 ±0,000

1.22 1.27 1.19

1.14

1.28 1.21

1.29

1.20

1.15

1.25

Číslo místnosti 1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31 1.32 1.33 1.34 1.35 1.36 1.37 1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48 1.49 1.50

GSPublisherVersion 0.0.100.100

Jméno místnosti Umnělá vlna Výtahová šachta Schodiště Chodba Zázemí wellness Úklidová místnost WC - zaměstnanci Sklad pro bar Sklad pro provoz saun Sklad pro wellness Špinavé prádlo Sklad čistého prádla Bar Odpočívárna Infra sauna Finská sauna Sněhová místnost Ochlazovna Hammam - parní sauna Bio sauna Chodba Schodiště WC ženy WC invalidi Chodba WC muži WC muži Chodba WC ženy Bar Sklad baru Bar Sklad baru Opalovací louka s UV zářivkami pro celoroční opalování Schodiště a výtah Plážová restaurace Část pláže vyhražená pro posilování a nácvik pohybu na surfu Půjčovna a servis surfů Místnost pro stroje Zázemí pro personál Sklad obchodu Úniková cesta Schodiště Výtah Plavčík Úklidová místnost WC ženy WC muži Denní místnost Vstup

1.24

1.16

Legenda místností 1NP

1.23 1.18

Plocha 8 835,96 10,11 24,92 6,26 15,64 2,65 2,16 2,16 2,16 2,14 2,14 3,84 67,06 23,70 20,89 29,24 25,53 80,38 26,50 20,58 67,73 31,01 16,20 4,67 3,01 14,70 16,65 8,05 16,14 8,17 4,06 8,17 4,06

1.26

1.17

117,51 26,55 358,45 118,65 371,27 24,00 8,15 25,24 42,01 21,62 7,26 8,87 1,96 5,41 5,21 98,30 99,99

0 1 2

1. nadzemní patro - východní část

1:200, 1:1

Legenda místností 1NP

1.35

Číslo místnosti

1.34 1.32

±0,000

1.33

1.36

-7,000

1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31 1.32 1.33 1.34 1.35 1.36 1.37

±0,000 1.50

1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48 1.49 1.50

Jméno místnosti

Plocha

Umnělá vlna Výtahová šachta Schodiště Chodba Zázemí wellness Úklidová místnost WC - zaměstnanci Sklad pro bar Sklad pro provoz saun Sklad pro wellness Špinavé prádlo Sklad čistého prádla Bar Odpočívárna Infra sauna Finská sauna Sněhová místnost Ochlazovna Hammam - parní sauna Bio sauna Chodba Schodiště WC ženy WC invalidi Chodba WC muži WC muži Chodba WC ženy Bar Sklad baru Bar Sklad baru Opalovací louka s UV zářivkami pro celoroční opalování Schodiště a výtah Plážová restaurace Část pláže vyhražená pro posilování a nácvik pohybu na surfu Půjčovna a servis surfů Místnost pro stroje Zázemí pro personál Sklad obchodu Úniková cesta Schodiště Výtah Plavčík Úklidová místnost WC ženy WC muži Denní místnost Vstup

8 835,96 10,11 24,92 6,26 15,64 2,65 2,16 2,16 2,16 2,14 2,14 3,84 67,06 23,70 20,89 29,24 25,53 80,38 26,50 20,58 67,73 31,01 16,20 4,67 3,01 14,70 16,65 8,05 16,14 8,17 4,06 8,17 4,06 117,51 26,55 358,45 118,65 371,27 24,00 8,15 25,24 42,01 21,62 7,26 8,87 1,96 5,41 5,21 98,30 99,99

0 1 2 36 GSPublisherVersion 0.0.100.100

1. nadzemní patro - centrální část

1:200, 1:1

±0,000

1.45 -7,000

1.48 1.44

1.47 1.49 1.46

1.41

1.43

1.40

1.37

1.42

Legenda místností 1NP Číslo místnosti

1.38

1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08 1.09 1.10 1.11 1.12 1.13 1.14 1.15 1.16 1.17 1.18 1.19 1.20 1.21 1.22 1.23 1.24 1.25 1.26 1.27 1.28 1.29 1.30 1.31 1.32 1.33

1.39 ±0,000

1.34 1.35 1.36 1.37

0 1 2

1.38 1.39 1.40 1.41 1.42 1.43 1.44 1.45 1.46 1.47 1.48 1.49 1.50

Plocha 8 835,96 10,11 24,92 6,26 15,64 2,65 2,16 2,16 2,16 2,14 2,14 3,84 67,06 23,70 20,89 29,24 25,53 80,38 26,50 20,58 67,73 31,01 16,20 4,67 3,01 14,70 16,65 8,05 16,14 8,17 4,06 8,17 4,06 117,51 26,55 358,45 118,65 371,27 24,00 8,15 25,24 42,01 21,62 7,26 8,87 1,96 5,41 5,21 98,30 99,99

37 GSPublisherVersion 0.0.100.100

1. nadzemní patro - západní část

1:200, 1:1

p0.01

p0.02

p1.07

p1.08 p1.21

p1.06 p1.16b

p1.03 -7,000

p1.20

p1.05 p1.04 p1.18 p1.11

p1.19

p1.09 p1.16 p1.12 p1.17

p1.10 p1.13

p1.14

Legenda místností 1PP Číslo místnosti p0.01 p0.02 p1.03 p1.04 p1.05 p1.06 p1.07 p1.08 p1.09 p1.10 p1.11 p1.12 p1.13 p1.14 p1.15 p1.16 p1.16a p1.16b p1.17 p1.18 p1.19 p1.20 p1.21 p1.22 p1.23 p1.24 p1.25 p1.26 p1.27 p1.28 p1.29 p1.30 p1.31 p1.32 p1.33 p1.34 p1.35 p1.36 p1.37 p1.38 p1.39 p1.40 p1.41 p1.42 p1.43 p1.44 p1.45

Jméno místnosti VZT Úklidová místnost Výtah Schodiště Chodba Místnost pro personál Masáže Masáže Vodoléčba Sklad Kosmetika Masáže Kosmetika Masáže Aromaterapie Chodba a schodiště Sprcha Sprcha Sprchy Sprchy Úklidová místnost WC ženy WC muži Šatny Schodiště a výtah Recepce WC Bifé Denní místnost Chodba Kuchyně Umývání nádobí Chodba Výtah Rozbalovna Výtah Kantýna - výdej teplého jídla Kantýna - výdej studeného jídla Kantýna - jídelna WC Výtah Chodba Šatny muži Šatny ženy Úklidová místnost Šatny ženy Schodiště

p1.23

p1.16a

-4,000

Plocha 10,04 5,56 6,33 24,64 187,34 10,56 19,68 19,68 74,94 2,59 19,68 19,68 19,68 19,68 42,16 192,30 6,18 4,50 24,40 27,12 2,93 21,28 27,16 595,63 23,92 410,04 10,86 20,68 110,03 26,24 523,50 67,51 13,48 17,18 60,91 7,01 24,19 52,18 176,88 14,88 69,01 94,15 60,76 48,79 14,06 7,13 21,15

p1.15

0 1 2 38 GSPublisherVersion 0.0.100.100

1. podzemní partro - východní část

1:200, 1:1

p1.25

p1.26

p1.22

-4,000 p1.24

p1.28

Legenda místností 1PP Číslo místnosti

p1.27 -7,000

0 1 2

GSPublisherVersion 0.0.100.100

p0.01 p0.02 p1.03 p1.04 p1.05 p1.06 p1.07 p1.08 p1.09 p1.10 p1.11 p1.12 p1.13 p1.14 p1.15 p1.16 p1.16a p1.16b p1.17 p1.18 p1.19 p1.20 p1.21 p1.22 p1.23 p1.24 p1.25 p1.26 p1.27 p1.28 p1.29 p1.30 p1.31 p1.32 p1.33 p1.34 p1.35 p1.36 p1.37 p1.38 p1.39 p1.40 p1.41 p1.42 p1.43 p1.44 p1.45

1. podzemní partro - centrální část

1:200, 1:1

p1.40 -4,000 -7,000

p1.39

p1.38

p1.43

p1.41

p1.44 p1.42 p1.29

-7,000

p1.35 p1.33 p1.36

p1.45 p1.37 p1.34

Legenda místností 1PP

p1.32 p1.30

p1.31

Číslo místnosti

0 1 2 40 GSPublisherVersion 0.0.100.100

1. podzemní patro - západní část

1:200, 1:1

p2.01 p2.13 p2.02 p2.12 p2.16 p2.10

p2.14 p2.15 p2.18

p2.09

p2.03

p2.17

p2.05 -7,000

p2.11

p2.04 p2.19 p2.06

Legenda místností 2PP Číslo místnosti p2.01 p2.02 p2.03 p2.04 p2.05 p2.06 p2.06 p2.07 p2.08 p2.09 p2.10 p2.11 p2.12 p2.13 p2.14 p2.15 p2.16 p2.17 p2.18 p2.19 p2.20 p2.21 p2.21 p2.22 p2.23 p2.24 p2.25 p2.25 p2.26 p2.27 p2.28 p2.28a p2.29 p2.30 p2.31 p2.32 p2.33 p2.34 p2.35 p2.36 p2.37 p2.38 p2.39 p2.40 p2.41 p2.42 p2.43 p2.44 p2.45 p2.46 p2.47 p2.48 p2.49

GSPublisherVersion 0.0.100.100

Jméno místnosti Úklidová místnot Schodiště a výtah Šatna zaměstnanci Vrátnice Úklidová komora Šatna zaměstnanci Zázemí snack baru Sklad snack baru Snack bar Chodba Fitness Fitness - sklad Více účelová tělocvična Sklad nářadí Chodba Chodba Rotopedy Sklad nářadí Chodba Schodiště a výtah Chodba Tělocvična na jogu Úklidová komora Vrátnice Chodba Šatna pro restauraci Schodiště a výtah Šatna pro restauraci Atrium Chodba Technické zázemí Ochranka Výtah Výtah Manipulační prostor Chlazený sklad odpadů Sklad špinavého prádla Sklady pro menší občerstvovací provozy Technický mezisklad Welness sklad Sklad obalů Dočasný sklad Dočasný chlazený sklad Kancelář příjmu Zásobovací dvůr Manipulační prostor Výtah Schodiště Chodba Vrátnice Sklad plážového vybavení Sklad plážového vybavení Sklad nábytku

Plocha 4,08 31,36 25,42 7,26 1,99 25,29 4,52 3,14 69,63 57,78 263,39 30,23 126,94 15,81 6,49 6,14 105,64 40,39 29,10 60,63 24,71 155,29 3,69 8,38 22,26 30,76 88,26 28,74 569,74 93,49 905,49 17,02 7,15 7,01 96,70 26,88 18,03 24,85 25,02 26,24 23,23 17,00 10,18 7,19 147,55 55,94 7,13 21,49 15,52 8,27 18,82 33,43 45,62

p2.06

p2.08

p2.07

0 1 2

2. podzemní partro - východní část

1:200, 1:1

p2.25

p2.24 p2.25

p2.16 p2.23

p2.21

p2.22 p2.17

p2.28

p2.21 p2.20 p2.28a

Legenda místností 2PP Číslo místnosti

p2.26

p2.27

0 1 2 42 GSPublisherVersion 0.0.100.100

p2.01 p2.02 p2.03 p2.04 p2.05 p2.06 p2.06 p2.07 p2.08 p2.09 p2.10 p2.11 p2.12 p2.13 p2.14 p2.15 p2.16 p2.17 p2.18 p2.19 p2.20 p2.21 p2.21 p2.22 p2.23 p2.24 p2.25 p2.25 p2.26 p2.27 p2.28 p2.28a p2.29 p2.30 p2.31 p2.32 p2.33 p2.34 p2.35 p2.36 p2.37 p2.38 p2.39 p2.40 p2.41 p2.42 p2.43 p2.44 p2.45 p2.46 p2.47 p2.48 p2.49

2. podzemní partro - centrální část

1:200, 1:1

p2.40

p2.39 p2.37

p2.42

p2.38

p2.49

p2.43 p2.48 p2.47

p2.41

p2.45

p2.46 p2.31 p2.44 p2.30

p2.36 p2.35

Legenda místností 2PP

p2.34

Číslo místnosti

p2.29 p2.33 p2.32

0 1 2

GSPublisherVersion 0.0.100.100

2. podzemní patro - západní část

1:200, 1:1

GSPublisherVersion 0.0.100.100

44 400

-7,000 400

Řez podélný 4 000

3 600

400

300

3000

+0,000

3 000

2 600

6 700

4 700

400

1 000

300

10 000

5 300

16 284

+7,000

4 752

4 344

400

1 020

+10,000 5 241

Řez podélný 3 995

3 849

4 752

4 344

400

2 600

3 000

2 600

3 000

2 600

400

7 000

6 700

3 600

4 000

3 600

4 000

3 600

400

300

5 290

4 700

400

4 700

3 800

3000

200

1 000

10 000

2 800

10 000

200

300

10 000

200

3 000

4 006

4 500

5 300

16 284

1 063

1 020

4 067

4 750

6 283

5 241

Poled jiho-západní 1:600

Pohled severo-východní 1:600

1:600

+4,600

-4,000

1:200

GSPublisherVersion 0.0.100.100 3 995

3 849

400

2 600

3 000

400

7 000

3 600

4 000

400

3 800

200

Řez podélný 10 000

2 800

10 000

200

3 000

1 063

4 067

4 750

4 752

400

-7,000 2 600

3 000

400

3 600

4 000

400

5 290

4 700

200

4 500

4 006

+10,000

+4,300

+0,000

-4,000

Řez podélný 1:200

+10,000

+7,000

+4,000

+0,000

-4,000

-7,000

1:200

6 283

GSPublisherVersion 0.0.100.100

46 Dlažba tl. 50 mm Hutněné štěrkové lože frakce 4-32mm tl. 300 mm Drenážní geotextilie

Vláknobeton 30 mm Betonová mazanina Pěnosklo 280 mm

12 mm reflexní sklo 14 mm argonová mezera 8 mm sklo 14 mm argonová mezera 2x 10 mm vrstvené sklo s plastovou folii

250

Povrchová úprava leštěný nerez tl. 2mm Profily 40 x 60 mm Desky z aglomerovanéh dřeva 2 x 15 mm Tepelná izolace Rockwool Airrock LD 400 mm a profily 60 x 100mm

200

Stykovací MERO prvek

Povrchová úprava leštěný nerez tl. 2mm Profily 50 x 100 mm Trapézový plech výška vlny 150 mm Profily 80 x 180mm

500 240

200

130

Pěnosklo tl.280mm

Betonářská výztuž tvarovaná pro roznesení zatížení ze sloupu

Vodostavební beton C30/37

Vzduchovod vyspádovaný připravený v případě vniknutí vody na její odčerpání

Vzduchotechnická výústka

Průhledný silikonový tmel Systém uchycení skel na vnitřní tabuly typu SPIDER

Ocelový sloup Ø 200 mm tl. 10 mm

Systém uchycení skel na vnitřní tabuly typu SPIDER

Průhledný silikonový tmel

Ocelový sloup Ø 200 mm tl. 10 mm

Systém uchycení skel na vnitřní tabuly typu SPIDER

Průhledný silikonový tmel

Lepený spoj nerezových desek lepeno na vnitřní straně

Ocelový kruhový prvek Ø 120 mm tl. 12 mm

+10,000

200

Sádrokartón Železobeton 3 000

2 800

200 2 800 3 000

200

200 2 800

+7,000

400 2 600 3 000

3 700 400

+0,000

-0,400

1NP

350

6.6 29 x 7 . 66 x1 12

.4 94 x2 8 . 9 16 8x -5,472 9x 16 9.8 x2 94 .4 -5,672

7 000

12 x1 66 .7x 29 6.6 6 250

14 100

13 900

3 600 4 000

3 600 300 2 600

100

-2,013

1PP

-4,400

300

100

2PP 400

350

-7,750

Výřez ze stavebního řezu GSPublisherVersion 0.0.100.100

-4,000

-7,000 750

300

4 000

3 700 4 000

3 700 100

400

300

-2,000

350

+3,7000

12 x1 66 .7x 29 6.6

+1,813

-2,000

.6 96 x2 7 . 66 x1 12

300

2NP 300

200

100

+4,000

+2,000

-1,000

Tepelná izolace

1:100

12 8 59

0 45 0 70

19 20 7

200

0 80

0 20

2.28

0 20 4

0 10

0 80

0 20

7 07

7 12

0 70

5 77

0 20

3 5 16

0 55

0 20

0 80

0 3 07

0 6 90

Lehká SDK příčka

0 73

Železobeton

0 90

0 70

0 90

0 20

0 2.24 10 1

900

8 29

0 90

200

0 20

0 30

200

6 300

0 20

200

300

0 15

6 300

0 80

0 20

0 3 45

2.14 7 76

GSPublisherVersion 0.0.100.100

0 81

6 40

7 21 1

0 65

0 1 50

0 85

2.13

0 70

0 00

1 36

0 85

2.29 3

2.25

3 14

8 03

2 17 34

0 50

2.18 0 20

200 6 82 6

200

0 20

0 07

1 90 0

4 89 1 23 0 36

0 10

0 20

2.19 0 20

700

11 3 00 4 85 1

5 77 0 20

5 77

0 20

5 54

0 05

2.27 00 70

0 20 0 0 2 0 70

2 06 6

2.21 4 550 7

0 42

2 00 0 9 46 0

2.20

0 20

0 1 50

0 1 00

5 77

0 20 0 80

0 70

00 17

0 90

0 92

2.22

0 44

0 20 5 2 8

0 20

0 22

0 70

6 86 0

0 5 10

0 70

0 20

0 90 0 12 70 0 06

0 70

700

0 2 30

200

+4,000

0 10

5 11 0 70

0 20

0 70

0 05

0 95

0 70

9 59 0

400

0 50

6 88 0

0 9 65

200

0 20

0 70 0 0 3 6

0 70

0 20 0 50 00 20 0 1 7 5 1 0 50 70 0 20 0 10 0 70

2.26

0 3 10

0 1 90 200

0 20

0 1 60

200

0 2 40

0 8 20

0 20

0 90

0 6 30

0 20

0 35

0 95 00 7

2.23

0 70

200

0 35

0 60 0 40

0 70 1

0 70

0 90

0 20 20 6 0 62

200

0 20

2.17700

400

85 50

30 49

0 20 0 0 10 90 0 80

0 15 100

0 1 50

0 20

2.30

0 30

500

200

0 20

200

2.15 300

0 3 05

200

0 1 50

0 3 10

0 20

0 20 0 50 00 20 0 1 7 5 1 0 70

0 4 00

600

0 00

0 20

0 45

0 92

55 0 0 7

0 10 0 20

0 20

8 51

0 80 7

0 14

Legenda místností 2NP Číslo místnosti 2.13 2.14 2.15 2.16 2.17 2.18 2.19 2.20 2.21 2.22 2.23 2.24 2.25 2.26 2.27 2.28 2.29 2.30

Jméno místnosti Kancelář Kancelář Chodba Ůklid WC Kancelář náměstka Kancelář náměstka Sekretářka Chodba Schodiště Výtahová šachta Sprcha Ředitelská kancelář Sekretářka Sekretářka Kancelář náměstka Kancelář náměstka Zasedací místnost

Plocha Povrchová úprava 62,86 70,05 193,38 1,58 11,03 16,10 16,88 10,42 38,87 21,75 7,13 3,09 26,11 9,07 10,87 20,97 20,36 36,49

Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Keramická dlažba Keramická dlažba Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha bez Keramická dlažba Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha Plovoucí vinylová podlaha

Výřez ze stavebního půdorysu 2NP

Povrch zdí

Povrchová úprava stropu

Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Keramický obklad Keramický obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad bez Keramický obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad Sádrokartonový obklad

Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled bez Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled Sádrokartonový podhled

1:200

6 57

Statickรก ฤ รกst GSPublisherVersion 0.0.100.100

Statická část - technická zpráva Popis konstrukce Jedná se o dvoulodní halu. Zastřešena je prostorovou příhradovinou a podepřena systémem sloupů po obvodu haly. Pro vyší stabilitu proti větru je konstrukce doplněna o zavětrování v rozích a hyperboloidy, které zarověň snížují rozpon konstrukcí. V dominantní lodi je umístěna betonová bazénová vana z vodostavedného betonu. V submisivní lodi jsou obsluhující provozy a tato část je podsklepena. Stropy jsou spřažené ocelovobetonové. Bylo použito 5 druhů kruhových dutých průřezů, které byli optimalizovány dle napětí. Spojení prvků je systémem MERO. Model byl vytvořen v programu Grasshopper pomocí fyzikálních simulací, která používá postupy, pomocí nichž vznikaly modely např. Antoni Gaudího. Statický výpočet byl proveden v softwaru na výpočet pomocí konečných prvků Karamba.

86 500

Stikovací prvek systému MERO

Hyperboloidy Ø 150 mm tl. 22 mm Stykovací kruh hyperboloidu s příhradou Ø 200 mm tl. 20 mm

208 000

50 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Zavětrování Ø 160 mm tl.20 mm

Obvodové sloupy Ø 200 mm tl.22 mm

Prostorová příhrada Ø 120 mm tl. 12 mm

Výpočet zatížení a jejich kombinací Vlastní zatížení a sníh

vl.z.*1,35 + sn.*1,5

´=

2,62 kN/m2

Vlastní zatížení a vítr

vl.z.*1,35 + ví.*1,5

´=

1,16 kN/m2

Kombinace vlastní zatížení a vítr a redukovaný sníh

vl.z.*1,35 + sn.*1,5*0,6 + ví.*1,5 ´=

1,69 kN/m2

Kombinace vlastní zatížení a vítr a redukovaný vítr

vl.z.*1,35 + ví.*1,5*0,5 + sn.*1,5 ´=

2,42 kN/m2

Speciální redukované vlastní a sání větru

vl.z.*1,0 + ví.*1,5

0,76 kN/m2

´=

Tlak větru

we = qp (ze) cpe

´=

součinitel vnějšího tlaku

cpe,10

´=

qp=qb * ce

´=

Fw = cs * cd * cf * qp (z) * Aref

´= 310 964,06 N

Síly od větru

Součinitel konstrukce

cs a cd

´=

-265,78 N/m2 -0,70 379,69 N/m2 1,20 z tabulky

u pozemních staveb nižších 1,00 než 15 m

Plocha střechy

´=

14 890,00 m2

součinitel síly, můžeme uvažovat roven cpe

´=

-0,70

Vlastní tíha konstrukce

´=

1 448 000, 00 kg

referenční plocha dílčího povrchu

Aref

´=

1 170,00 m2

Vlastní zatížení + 0,2 kN užit. zatížení

´=

1,16 kN/m2

Zatížení větrem

´=

-0,27 kN/m2

Zatížení sněhem

´=

0,71 kN/m2

Vlastní zatížení

m*g/1000

´=

Zatížení větrem

μi * Ce * Ct *s k

´=

0,71 kN/m2

tvarový součinitel zatížení sněhem

μi

´=

0,80 plochá

charakteristická hodnota zatížení sněhem na zemi

´=

0,70 kN/m2

součinitel expozice

´=

1,20 chráněná

tepelný součinitel

´=

1,00 ostatní případy

charakteristická rychlost větru

vb = cdir * cseason * vb,0

´=

22,50

součinitel směru větru (obecně cdir =1)

cdir

´=

1,00

součinitel ročního období (obecně cseason =1) cseason

´=

1,00

charakteristická desetiminutová střední rychlost vb,0 větru

´=

22,50 m/s

Charakteristická střední rychlost větru vm(z) ve výšce z nad terénem vm(z) = cr (z) c0 (z) vb

´=

22,50 m/s

14 223,70 kN

Zatížení větrem

součinitel drsnosti terénu

cr (z)

´=

1,00 zmin=1

je součinitel orografie

c0 (z)

´=

1,00

základní dynamický tlak

qb = 0,5 * ρ * vm (z)^2

´=

hustota vzduchu

´=

Zatížení je přepošítáno na plochu a zatěžovány jsou styky prvků

316,41 N/m 1,25 kg/m3

51 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Posouzení prutu hyperboloidu

Posouzení prutu říhradové konstrukce

průměr

200 mm

průměr

délka

5,3 m

délka

tloušťka stěny

22 mm

tloušťka stěny

λ_y

´= L_cr / i_y

L_cr

´=

5,3 m

i_y

´=

0,09924 m

λ_1

´= π*√(E/f_y)

´=

210000 kPa

f_y

´=

355 kPa

´= λ_y / λ_1

´=

53,40588472

76,37040943

0,6993007517

´=

0,852

´=

0,0017592

γ_m1 ´=

σ_yvz ´= N_Rd / A_s σ_yvz ≥

´=

287 kPa

L_cr

3,6 m

i_y

0,08072 m

λ_1

210000 kPa

f_y

355 kPa

´= 44,59861249

´= 76,37040943

π*√(E/f_y)

´= 0,583977653

λ_y / λ_1

302,46 kPa

0,897

N_Rd ´

(κ*A_s*f_y) / γ_ ´=

A_s

0,00004092857

γ_m1 ´

σ_yv ´

N_Rd / A_s

318,4 ≥

σ_yn ´ f_y

σ_yn 287 kPa

Prvek vyhovuje na tah/tlak i vzpěr

GSPublisherVersion 0.0.100.100

L_cr / i_y

0,013033089 kN m2

´= 311 kPa

Prostý tah/tlak

355 ≥

σ_yv ≥ σ_yn 287 kPa

σ_yn ´=

0,532087632 kN m2

σ_yn

302,4 ≥

≥

λ_y

N_Rd ´= (κ*A_s*f_y) / γ_m1 ´=

f_y

10 mm

tabulka

A_s

3,6 m

Vzpěr

11 mm

232 kPa

≥ σ_yn

355 ≥

232 kPa

Prvek vyhovuje na tah/tlak i vzpěr

318,435 kPa

Posouzení obvodovéh sloupu průměr

200 mm

délka

10 m

tloušťka stěny

20 mm

Vzpěr λ_y

´= L_cr / i_y

´=

L_cr

´=

10 m

i_y

´=

0,13793 m

λ_1

´= π*√(E/f_y)

´=

210000 kPa

f_y

´=

355 kPa

´= λ_y / λ_1

´=

72,50054375

76,37040943

0,9493276819

tabulka ´=

0,852

N_Rd ´= (κ*A_s*f_y) / γ_m1 ´= A_s

´=

0,0012252

γ_m1 ´=

σ_yvz ´= N_Rd / A_s σ_yvz ≥

0,370573992 kN m2

´=

302,46 kPa

σ_yn

302,4 ≥

138 kPa

Prostý tah/tlak σ_yn ´= f_y

≥

355 ≥

138 kPa σ_yn 138 kPa

Prvek vyhovuje na tah/tlak i vzpěr

53 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Celkové výsledky analýzy a optimalizace Díky parametrickému modelu bylo vyzzkoušeno bezpočet průřezových charakteristik a možností konstrukce. Byly ozkoušeny varianty zavětrování jako spinadla a horyzontální vzpěry mezi sloupy, ale nebylo nalezeno řešení těchto konstrukcí, které by mělo významný prospěch pro řešení konstrukce. Proto padla volba na zavětrování v rozích. Také byly zkoumán vliv na výšku zaklenutí a ukázalo se, že do vzepětí 1/10 není významný vliv vzepětí. Průřezy byly navrženy, aby v každé ze pěti skupin, byly průřezy, které jsou zatíženy v rozpětí 90-99% využítí průřezu. Na dalších stranách najdete zatížení pro konkrétní skupiny někdy napětí se nepřibližuje tak blízko, protože program Karamba nezahrnuje mezní napětí ve vzpěru (u vybraných prvků je vypočítáno mezní napětí vzpěru v části s výpočty). Z obrázků je patrné, že napětí se koncentruje v konvexních rozích půdorysu. K menšímu nárůstu dochází, ale i v ostatních rozích. Dále významná koncentrace napětí je v okolí hyperboloidů a v nich samotných. Maximální průhyb je v místech největšího rozpětí.

Grafická zobrazení zachycují nejhoší kombinaci zatížení vlastní tíhy a sněku 2,62 kN/m2

54 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Výsledky na části konstrukce Zde můžeme vidět větší podrobnost na výseku konstrukce. Přepočet napětí je: 1 kN/cm2 = 10 MPa

55 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Prostorová příhrada Postup vzniku tvaru konstrukce je popsán v architektonické části. Dále se k této části vztahuje i výpočet prutu, který se nachází v této části dokumentace. Základní rozměry prvků jsou omezeny přednastaveným maximálním odsazením od spodnho povrchu (plocha s dvojí křivostí) 3,5 m a optimalizováním prvotní sítě, tak aby pruty měly stejnou délku. Vrchní povrch z pohledu délky prutů není tak přesný, ale stále zde nejsou velké rozdíly v jednotlivých délkách. Velké rozdíly v délkách jsou v prutech které spojují oba povrchy. Zde byl naprogramován algoritmus, který příliš krátké a navzájem se křížící pruty odstranil. Vcelém zobrazení jsou použity prvky ze stejných trubek, mimo části kde se stýká příhrada a hyperboloid tam vzrůstá zatížení do té míry, že je velmi výhodné prvek udělat masivnější. Z grafických výstupů vyplívá, že se na této netradyčně tvarované příhradě vyskytují největší tlakové napětí v dolních prutech a naopak vrchní pruty přenášejí hlavně tahová napěží. Největší tah vzniká na straně se stikem hyperboloidu, kde navazuje na největší rozpon. Také dochází ke koncentraci napětí v konvexních rozích půdorysu. Místa největšího půhybu jsou na lehce uhodnutelně rozmístěny v místech největšího rozponu.

56 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Hyperboloidy Postup vzniku tvaru konstrukce je popsán v architektonické části. Dále se k této části vztahuje i výpočet prutu, který se nachází v této části dokumentace. U průhybu stojí za povšimnutí, že hyperboloid se v podstatě neprohýba. K posunutí dochází pouze lokálně na styku s největším zatížením. U sloupů došlo k posunutí v dalekovětší míře i velikosti posunu.

57 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Sloupy a jejich zavětrování Postup vzniku tvaru konstrukce je popsán v architektonické části. Dále se k této části vztahuje i výpočet prutu, který se nachází v této části dokumentace. Napětí zde nedosahují tak vysokých hodnot, protože je zde omezení maximálního napětí ve vzpěru. Dále se nám ukazuje důležitost zavětrování, téměř bez vyjímek jsou prvky zatíženy na velmi vysokou úrověň.

58 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Část technického zařízení budov GSPublisherVersion 0.0.100.100

Systém technického zařízení budovy Slouží k zajištění provozu budovy, ale také i jako prezentační prostředek. V současnosti je ve společnosti a obzvláště v komunitě surfařů stále větší poptávka po ekologických řešeních.

Vzduchotechnika Vzduchotechnika je řešena jako rovnotlaký systém větrání. Vzduchotechnika slouží i jako hlavní systém vytápění haly. Strojovna se nachází v 2. podzemním podlaží v technickém zázemí objektu. Dominantním zatížením systému vzduchotechniky je odpar vody z hlavního bazénu (1 200kg/hod vody). Přestože obálka budovy má dostatečný tepelný odpor, je třeba chránit konstrukci objektu před zvýšenou vlhkostí. V zimním období se předpokládá využití 50% cirkulačního vzduchu. Popis systému vzduchotechniky: Přívod čerstvého vzduchu je umístěn ve východním hyperboloidu ve vloženém vzduchovodu, jedná se o průhledný plášť kruhového průřezu průměru 2,5m a dostatečným zateplením (např.: dvojsklo z plexiskla) zavěšený na konstrukci hyperboloidu. Vzhledem k velkému průřezu je možno využít vysokých rychlostí, návrh počítá s rychlosti 12m/s. Ve vrchlíku, který tvoří zastřešení hyperboloidů, je umístěna nasávací hlavice, která chrání před srážkami. Ve spodní části proniká skrz stěnu hyperboloidu a jako standardní vzduchovod pokračuje do úpravy ve vzduchotechnických jednotkách. Odvod znečištěného vzduchu je řešen obdobným způsobem v západním hyperboloidu. Rozdíl je pouze ve zvýšeném požadavku na tepelnou ochranu. Vnitřní rozvod vzduchotechniky je rozdělen na dvě hlavní části - větrání haly a větrání okolních provozů. Větrání haly probíhá po obvodu celé haly ve spádovaném vzduchovodu s možností odčerpání vody vniknuté nečekaným přelivem vody z bazénu. Odtud vzduch proudí podél stěn vzhůru a do prostoru haly. Pro distribuci vzduchu bude využito štěrbinových vyústek. Odpadní vzduch je sbírán do vzduchovodů (musí být dostatečně tepelně izolován) v konstrukci střešního pláště a odváděn do hyperboloidu, které slouží jako vzduchovod a v případě východního napomáhá kontakt s přívodem čerstvého vzduchu i rekuperaci tepla. Návrhová teplota interiéru je 25°C, proto je vzduch téměř celý rok teplejší v interiéru. Vzduchotechnické jednotky pro halu jsou složeny z deskového rekuperátoru s účinností min 75%, směšovací komory, filtraci přívodního i odsávaného vzduchu, ventilátory. Větrání okolních provozů je realizováno standartní formou rozvodů vzduchu. Část wellnessu má dvě oddělené vzduchotechnické jednotky pro suchý a mokrý wellness (je k nim přiřazena i společná šatna pro klienty). Samostatné vzduchotechnické jednotky jsou i pro kuchyň a WC a šatny zaměstnanců. Vzduchotechnické jednotky pro zázemí jsou složeny z deskového rekuperátoru s účinností min 75%, směšovací komory, filtraci přívodního i odsávaného vzduchu, ventilátory. Posouzení surfové haly: Okrajové podmínky: pro léto:

60 GSPublisherVersion 0.0.100.100

exteriér interiér

32°C 32°C

40% relativní vlhkosti 60% relativní vlhkosti

12 19

g/kg s.v. g/kg s.v.

pro zimu: exteriér interiér

-12°C 25°C

90% relativní vlhkosti 60% relativní vlhkosti

1 12

g/kg s.v. g/kg s.v.

plochy: vodní plocha zčeřená mokrá plocha

8835 m² 3360 m²

účinnost ZZT cirkulační vzduch v zimě

75 50

% %

Výsledky: Výměna vzduchu Průměr kruhového vzduchovodu Spotřeba tepla Příkon ventilátorů

225 000 2,5 450 160

m³/hod m kW kW

Elektro V objektu se nachází spotřebiče s velkým odběrem, proto bude třeba vytvořit vlastní transformační stanici. Známé příkony jsou: elektromotor generátoru umělé vlny ventilátory VZT

670 160

kW kW

Systém je možno doplnit o střešní fotovoltaiku a pokrýt s ní část nákladů. Jiná než střešní instalace není možná, viz studie oslunění. Odhad potenciálu PV: Půdorysná plocha střechy Předpokládané maximum využití plochy střechy Průměrný roční úhrn solárního záření Účinnost PV panelu Ztráty převodem

15 500 60 3800 16 20

m² % MJ % %

zisk z m² celkový zisk špičkový výkon na m² Celkový špičkový výkon

135 1 255 872 160 1 488

kWh/rok kWh/rok Wp kWp

Známá špičková spotřeba je 830 kW, proto je v potenciálu střechy i například natočení panelů do stran, tak aby produkce energie byla více rozdělena v čase a tím se zvýšila i ekonomická výhodnost systému. Další možnosti jsou samozřejmě uchovávání energie v

baterii na spotřebu později, ale to v tomto případě není nutné, protože budova bude využívána převážně přes den.

Vodní hospodářství Lokalita má výhodu blízkosti Káranického vodovodu ( 2x Ø 1,2m ), proto je zajištěna dostupnost i množství vody v dostatečné míře. Zdrojem teplé užitkové vody je plynová kotelna, která slouží zároveň i jako zdroj tepla pro vytápění bazénu. Vertikální rozvody vody jsou sdruženy s dalšími inženýrskými sítěmi podél vertikálních komunikací případně dutými sloupy pod restaurací. Horizontální rozvody jsou řešeny v podhledech. Odpady jsou řešeny obdobným způsobem vzhledem k rozsahu objektu je možnost napojení na kanalizaci na více místech. Odvodnění střechy je přes duté sloupy po obvodu a konstrukci hyperboloidu. Předpokládá se využití každého druhého sloupu. Konstrukce střechy umožňuje (výška 3m) daleko větší rozestupy. Svrchní střešní plášť je rozdělen na rovinné trojúhelníky, které mezi sebou mají mezery, také kvůli dilataci. Pod svrchní vrstvou se nachází vyspádovaný trapézový plech, který umožní odvod vody k sběrným žlabům a odtud do sloupů. Část vody je možno využít v objektu po přečistění jako šedou vodu nebo k nahrazení ztrát bazénu odpařováním. Geometrie střechy vytváří obdobu hřebene a na střeše nejsou žádná místa hromadění vody. Vytápění Zdrojem tepla je plynová kotelna. Alternativně může být budova vytápěna i horkovodem z Malešické spalovny. Zdroj tepla slouží pro dodávání tepla pro vytápění bazénu a výrobě teplé užitkové vody a vzduchotechniku. Výroba tepla ve wellness pro potřeby procedur je řešena lokálně elektrickým ohřevem.

61 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Ventilátor

ZZT

Směšovač

Ohřívač

Ventilátor

-7,000

Rozvod teplého vzduchu Odvod vzduchu Přívod čerstvého vzduchu Odvod odpadního vzduchu Schema VZT jednotky s základními částmi

Půdorysné schéma vzduchotechniky

62 GSPublisherVersion 0.0.100.100

1:500

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE :

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946:

podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

Teplo 2014 EDU

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Podlaha na zemině 0.000 W/m2K

Poznámka:

Číslo

1 2

D [m]

Lambda [W/(m.K)]

0,3500 1,3200 0,2800 0,0500

c [J/(kg.K)]

1020,0 1000,0

Ro [kg/m3]

2300,0 165,0

Mi [-]

60,0 800000,0

Interní výpočet tep. vodivosti

Železobeton 1 Foamglas F

-----

Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse :

0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.00 m2K/W 0.00 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

5.0 C 25.0 C 100.0 % 90.0 %

Měsíc

Délka [dny]

Tai [C]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0

Poznámka:

RHi [%]

49.1 50.4 49.7 48.2 47.9 48.4 48.8 48.6 48.0 48.0 49.7 50.7

Pi [Pa]

1965.6 2017.7 1989.6 1929.6 1917.6 1937.6 1953.6 1945.6 1921.6 1921.6 1989.6 2029.7

Te [C]

3.6 2.7 3.5 5.4 7.8 10.3 11.9 12.7 12.4 10.6 8.1 5.4

Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

24.18 C 0.959

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

Ma [kg/m2]

0.0000 0.0000

D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě.

Kompletní název vrstvy

2381.2 21.6 h

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788:

Skladba konstrukce (od interiéru) :

Železobeton 1 Foamglas F

1.2E+0015 m/s

Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 :

Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :

1 2

0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K

Difuzní odpor konstrukce ZpT :

Petr Surfhouse 4. 5. 2016

Název

5.865 m2K/W 0.166 W/m2K

Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti:

Vana dno

ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY :

Číslo

Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

20.8 21.2 21.0 20.5 20.4 20.6 20.7 20.6 20.4 20.4 21.0 21.3

0.678 0.705 0.687 0.640 0.595 0.550 0.515 0.487 0.485 0.535 0.618 0.675

17.2 17.6 17.4 16.9 16.8 17.0 17.1 17.1 16.9 16.9 17.4 17.7

0.537 0.568 0.546 0.489 0.427 0.359 0.306 0.268 0.270 0.341 0.446 0.523

28.0 27.9 28.0 28.0 28.1 28.2 28.3 28.3 28.3 28.2 28.1 28.0

f,Rsi

RHsi[%]

0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959 0.959

52.1 53.6 52.8 51.0 50.4 50.6 50.8 50.5 49.9 50.1 52.2 53.6

Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:

theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

RHe [%]

Pe [Pa]

100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0

790.2 741.4 784.7 896.5 1057.7 1252.2 1392.6 1467.8 1439.2 1277.5 1079.5 896.5

Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla vypočtena podle čl. 4.2.3 v EN ISO 13788 (vliv tepelné setrvačnosti zeminy). Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

5.0 %

Poznámka:

24.4 2849 3061

1-2

23.6 2849 2904

5.0 872 872

theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo

Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá

0.4029

0.6222

Kondenzující množství vodní páry [kg/(m2s)]

1.359E-0012

Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0000 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 0.0000 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 10.0 C. Poznámka: Vypočtená celoroční bilance má pouze informativní charakter, protože výchozí venkovní teplota nebyla zadána v rozmezí od -10 do -21 C. Uvedený výsledek byl vypočten za předpokladu, že se konstrukce nachází v teplotní oblasti -15 C.

Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry.

63 GSPublisherVersion 0.0.100.100

na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

Poznámka: Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti :

5.0 %

Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

STOP, Teplo 2014 EDU

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946:

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

5.635 m2K/W 0.172 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2014 EDU

Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT :

Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Vana okraj

1.2E+0015 m/s

Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 :

Petr

185.1 12.3 h

4. 5. 2016

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788:

ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :

Stěna vnější jednoplášťová 0.000 W/m2K

Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

23.40 C 0.958

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo

1 2 Poznámka:

Číslo

1 2

Název

D [m]

Lambda [W/(m.K)]

Železobeton 1 Foamglas F

0,0500 1,4300 0,2800 0,0500

c [J/(kg.K)]

Ro [kg/m3]

Mi [-]

Ma [kg/m2]

1020,0 1000,0

2300,0 165,0

60,0 800000,0

0.0000 0.0000

Kompletní název vrstvy

Interní výpočet tep. vodivosti

Železobeton 1 Foamglas F

-----

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

20.8 21.2 21.0 20.5 20.4 20.6 20.7 20.6 20.4 20.4 21.0 21.3

0.739 0.740 0.693 0.601 0.473 0.357 0.279 0.304 0.455 0.587 0.694 0.741

17.2 17.6 17.4 16.9 16.8 17.0 17.1 17.1 16.9 16.9 17.4 17.7

0.625 0.620 0.555 0.434 0.254 0.085 -----0.006 0.228 0.414 0.557 0.620

27.7 27.7 27.9 28.1 28.3 28.4 28.5 28.5 28.3 28.1 27.9 27.8

f,Rsi

0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958

RHsi[%]

53.0 54.2 53.0 50.8 49.8 50.0 50.2 50.0 49.9 50.5 53.0 54.5

Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540:

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

-13.0 C 25.0 C 84.0 % 90.0 %

theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:

Měsíc

Délka [dny]

Tai [C]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0

Poznámka:

64 GSPublisherVersion 0.0.100.100

RHi [%]

49.1 50.4 49.7 48.2 47.9 48.4 48.8 48.6 48.0 48.0 49.7 50.7

Pi [Pa]

1965.6 2017.7 1989.6 1929.6 1917.6 1937.6 1953.6 1945.6 1921.6 1921.6 1989.6 2029.7

Te [C]

-2.4 -0.9 3.0 7.7 12.7 15.9 17.5 17.0 13.3 8.3 2.9 -0.6

Poznámka:

RHe [%]

81.2 80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4 70.9 74.1 77.1 79.5 80.7

24.1 2849 3009

1-2

23.9 -12.7 2849 166 2968 203

theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Pe [Pa]

406.1 457.9 602.1 814.1 1093.5 1300.1 1407.2 1373.1 1131.2 843.7 597.9 468.9

Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo

Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá

0.0936

0.2836

Kondenzující množství vodní páry [kg/(m2s)]

3.374E-0012

Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788:

Roční cyklus č. 1

2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Poznámka: Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2014 EDU

28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Poznámka:

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0

50.4 49.7 48.2 47.9 48.4 48.8 48.6 48.0 48.0 49.7 50.7

2017.7 1989.6 1929.6 1917.6 1937.6 1953.6 1945.6 1921.6 1921.6 1989.6 2029.7

-0.9 3.0 7.7 12.7 15.9 17.5 17.0 13.3 8.3 2.9 -0.6

80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4 70.9 74.1 77.1 79.5 80.7

457.9 602.1 814.1 1093.5 1300.1 1407.2 1373.1 1131.2 843.7 597.9 468.9

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti :

5.0 %

Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Teplo 2014 EDU

Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

Trojsklo Petr

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

4. 5. 2016

Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :

Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT :

Stěna vnější jednoplášťová 0.000 W/m2K

Poznámka:

Číslo

2.1E+0014 m/s

Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 :

Skladba konstrukce (od interiéru) :

1 2 3 4 5

0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY :

Číslo

6.882 m2K/W 0.142 W/m2K

145.6 6.3 h

Název

D [m]

Lambda [W/(m.K)]

c [J/(kg.K)]

Ro [kg/m3]

Mi [-]

Ma [kg/m2]

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788:

Sklo stavební Uzavřená argon Sklo stavební Uzavřená argon Sklo stavební

0,0200 0,0140 0,0080 0,0140 0,0120

0,7600 0,0041 0,7600 0,0041 0,7600

840,0 1010,0 840,0 1010,0 840,0

2600,0 1,2 2600,0 1,2 2600,0

1000000,0 0,7 1000000,0 0,7 1000000,0

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

23.68 C 0.965

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

Kompletní název vrstvy

Interní výpočet tep. vodivosti

1 2

Sklo stavební Uzavřená argonem plněná dutina tl. 14 mm

3 4

Sklo stavební Uzavřená argonem plněná dutina tl. 14 mm

Sklo stavební

-----------

Okrajové podmínky výpočtu : 0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

-13.0 C 25.0 C 84.0 % 90.0 %

Délka [dny]

Tai [C]

29.0

RHi [%]

49.1

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

20.8 21.2 21.0 20.5 20.4 20.6 20.7 20.6 20.4 20.4 21.0 21.3

0.739 0.740 0.693 0.601 0.473 0.357 0.279 0.304 0.455 0.587 0.694 0.741

17.2 17.6 17.4 16.9 16.8 17.0 17.1 17.1 16.9 16.9 17.4 17.7

0.625 0.620 0.555 0.434 0.254 0.085 -----0.006 0.228 0.414 0.557 0.620

27.9 28.0 28.1 28.3 28.4 28.5 28.6 28.6 28.5 28.3 28.1 28.0

f,Rsi

0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965 0.965

RHsi[%]

52.3 53.5 52.4 50.3 49.5 49.7 49.9 49.8 49.5 50.0 52.4 53.8

Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse :

Měsíc

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------

Pi [Pa]

Te [C]

1965.6

-2.4

theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

RHe [%]

81.2

Pe [Pa]

406.1

Poznámka:

24.3 2849 3036

1-2

2-3

3-4

4-5

24.2 1508 3011

5.8 1508 919

5.7 971 915

-12.7 971 203

-12.8 166 202

theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

65 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Skladba konstrukce (od interiéru) :

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo

1 2

Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá

0.0340 0.0560

Číslo

Kondenzující množství vodní páry [kg/(m2s)]

1 2 3 4 5

1.412E-0012 1.727E-0011

Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0002 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 0.0000 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 20.0 C.

Poznámka:

Číslo

Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci.

10 11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9

0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560 0.0560

Akt.kond./vypař. Mc [kg/m2s]

1.44E-0012 6.01E-0012 8.21E-0012 8.65E-0012 8.28E-0012 5.95E-0012 2.05E-0012 -3.32E-0012 -7.77E-0012 -1.04E-0011 -9.61E-0012 -4.06E-0012

Max. množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a:

Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0001 0.0000 0.0000 0.0000

Lambda [W/(m.K)]

c [J/(kg.K)]

Ro [kg/m3]

Mi [-]

Ma [kg/m2]

Sádrokarton x2 Uzavřená vzduc Jutafol D 220 Rockwool Airro Rockwool Airro

0,0250 0,0500 0,0003 0,1000 0,2000

0,2200 0,2940 0,3900 0,1110* 0,0410

1060,0 1010,0 1700,0 843,3 840,0

750,0 1,2 880,0 41,1 40,0

9,0 0,2 5800,0 2,0 2,0

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Kompletní název vrstvy

Interní výpočet tep. vodivosti

1 2

Sádrokarton x2 Uzavřená vzduch. dutina tl. 50 mm

3 4 5

Jutafol D 220 Special Rockwool Airrock LD Rockwool Airrock LD

------vliv kovových tep. mostů dle BRE Digest 465 ---

Okrajové podmínky výpočtu :

0.0001 kg/m2 0.0001 kg/m2

Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2014 EDU

0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

-13.0 C 25.0 C 84.0 % 90.0 %

Měsíc

Délka [dny]

Tai [C]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0

Poznámka:

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540

D [m]

* ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem

Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788:

Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá

Název

RHi [%]

35.4 36.7 37.6 38.7 41.3 43.6 44.9 44.5 41.7 38.9 37.6 36.9

Pi [Pa]

1417.2 1469.2 1505.2 1549.3 1653.4 1745.4 1797.5 1781.5 1669.4 1557.3 1505.2 1477.2

Te [C]

-2.4 -0.9 3.0 7.7 12.7 15.9 17.5 17.0 13.3 8.3 2.9 -0.6

RHe [%]

81.2 80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4 70.9 74.1 77.1 79.5 80.7

Pe [Pa]

406.1 457.9 602.1 814.1 1093.5 1300.1 1407.2 1373.1 1131.2 843.7 597.9 468.9

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti :

5.0 %

Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

Teplo 2014 EDU

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Obvodová stěna s provětrávanou mezerou Petr

Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

4. 5. 2016

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :

66 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Stěna vnější jednoplášťová 0.000 W/m2K

6.063 m2K/W 0.160 W/m2K 0.18 / 0.21 / 0.26 / 0.36 W/m2K

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti:

Difuzní odpor konstrukce ZpT :

1.2E+0010 m/s

Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 :

Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

55.2 3.8 h

Střecha Petr 4. 5. 2016

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

23.50 C 0.961

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

15.6 16.2 16.5 17.0 18.0 18.9 19.4 19.2 18.2 17.1 16.5 16.3

0.573 0.571 0.521 0.437 0.327 0.229 0.162 0.185 0.311 0.424 0.523 0.569

12.2 12.7 13.1 13.5 14.5 15.4 15.8 15.7 14.7 13.6 13.1 12.8

0.464 0.455 0.388 0.274 0.112 ---------------0.088 0.256 0.390 0.453

27.8 27.8 28.0 28.2 28.4 28.5 28.5 28.5 28.4 28.2 28.0 27.8

f,Rsi

ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU : RHsi[%]

0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961 0.961

38.0 39.3 39.9 40.6 42.9 44.9 46.1 45.7 43.2 40.8 39.9 39.5

Střecha jednoplášťová 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo

1 2 3 4 Poznámka:

Číslo

Název

D [m]

Lambda [W/(m.K)]

c [J/(kg.K)]

Ro [kg/m3]

Mi [-]

Ma [kg/m2]

Fermacell Uzavřená vzduc Jutafol D 220 Rockwool Dachr

0,0250 0,0500 0,0003 0,4000

0,3200 0,2940 0,3900 0,0450

1000,0 1010,0 1700,0 840,0

1250,0 1,2 880,0 165,0

13,0 0,2 5800,0 4,0

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Kompletní název vrstvy

Interní výpočet tep. vodivosti

Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

1 2

Fermacell Uzavřená vzduch. dutina tl. 50 mm

Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540:

3 4

Jutafol D 220 Special Rockwool Dachrock

(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:

theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka:

24.2 2849 3020

1-2

2-3

3-4

4-5

23.5 2585 2896

22.5 2573 2720

22.5 871 2720

17.0 -12.8 636 166 1934 202

theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 2.348E-0007 kg/(m2.s)

Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry. Poznámka: Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2014 EDU

---------

0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

-13.0 C 25.0 C 84.0 % 90.0 %

Měsíc

Délka [dny]

Tai [C]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0 29.0

Poznámka:

RHi [%]

49.1 50.4 49.7 48.2 47.9 48.4 48.8 48.6 48.0 48.0 49.7 50.7

Pi [Pa]

1965.6 2017.7 1989.6 1929.6 1917.6 1937.6 1953.6 1945.6 1921.6 1921.6 1989.6 2029.7

Te [C]

-4.4 -2.9 1.0 5.7 10.7 13.9 15.5 15.0 11.3 6.3 0.9 -2.6

RHe [%]

81.2 80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4 70.9 74.1 77.1 79.5 80.7

Pe [Pa]

342.9 387.4 521.8 709.4 958.1 1142.9 1239.1 1208.4 991.8 735.7 518.1 396.8

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla v souladu s EN ISO 13788 snížena o 2 C (orientační zohlednění výměny tepla sáláním mezi střechou a oblohou).

podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540

Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti :

5.0 %

Teplo 2014 EDU

67 GSPublisherVersion 0.0.100.100

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE :

Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

9.138 m2K/W 0.108 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

STOP, Teplo 2014 EDU

0.13 / 0.16 / 0.21 / 0.31 W/m2K

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti: Difuzní odpor konstrukce ZpT :

1.8E+0010 m/s

Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 :

647.5 14.9 h

23.99 C 0.973

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

20.8 21.2 21.0 20.5 20.4 20.6 20.7 20.6 20.4 20.4 21.0 21.3

0.755 0.757 0.715 0.636 0.531 0.442 0.386 0.403 0.517 0.623 0.716 0.757

17.2 17.6 17.4 16.9 16.8 17.0 17.1 17.1 16.9 16.9 17.4 17.7

0.648 0.644 0.587 0.483 0.336 0.206 0.121 0.148 0.315 0.466 0.588 0.644

28.1 28.2 28.3 28.4 28.5 28.6 28.6 28.6 28.5 28.4 28.3 28.2

f,Rsi

RHsi[%]

0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973 0.973

51.7 52.9 51.9 50.0 49.3 49.5 49.8 49.7 49.3 49.7 51.9 53.2

Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

theta [C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: Poznámka:

24.6 2849 3090

1-2

2-3

3-4

24.3 2592 3031

23.6 2584 2907

23.6 -12.8 1434 166 2906 201

theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo

Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá

0.3832

0.4117

Kondenzující množství vodní páry [kg/(m2s)]

2.743E-0008

Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry: Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0156 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 7.6007 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C.

Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry.

68 GSPublisherVersion 0.0.100.100

· · · ·

VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 148/2007 Sb. a ČSN 730540 a podle ČSN EN ISO 13790 a ČSN EN 832 Energie 2010

Název úlohy: Zpracovatel: Zakázka: Datum:

Surfhouse Petr 5. 5. 2016

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: Typ výpočtu potřeby energie:

zohlednění spotřebičů: zisky i spotřeba spotřebu energie na osvětlení: 20,0 kWh/(m2.a) prům. účinnost osvětlení: 80 % další tepelné zisky: 0,0 W

Teplo na přípravu TV: ....... odvozeno pro

23940,0 MJ/rok · spotřebu energie na přípravu TV: 0,5 kWh/(m2.a)

Zpětně získané teplo mimo VZT:

0,0 MJ/rok

Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: Přiváděný vzduch: Účinnost sdílení/distrib. VZT: Účinnost sdílení/distribuce: Název zdroje tepla: Typ zdroje tepla: Účinnost výroby/regulace: Příkon čerpadel vytápění: Příkon regulace/emise tepla:

ano (z 95,0 %) 40,0 C (recirkulace: 50,0 %) 100,0 % / 98,0 % 98,0 % / 98,0 % Plynový kotel (podíl 100,0 %) obecný zdroj tepla (např. kotel) 90,0 % / 97,0 % 0,0 W 0,0 / 0,0 W

Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 :

1 měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce)

Okrajové podmínky výpočtu: Název období

Počet dnů

Teplota exteriéru

Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] Sever Jih Východ Západ Horizont

1. měsíc 2. měsíc 3. měsíc 4. měsíc 5. měsíc 6. měsíc 7. měsíc 8. měsíc 9. měsíc 10. měsíc 11. měsíc 12. měsíc

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

-2,4 C -0,9 C 3,0 C 7,7 C 12,7 C 15,9 C 17,5 C 17,0 C 13,3 C 8,3 C 2,9 C -0,6 C

47,0 72,0 115,0 158,0 209,0 216,0 212,0 184,0 126,0 86,0 47,0 32,0

Název období

Počet dnů

Teplota exteriéru

Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] SV SZ JV JZ

1. měsíc 2. měsíc 3. měsíc 4. měsíc 5. měsíc 6. měsíc 7. měsíc 8. měsíc 9. měsíc 10. měsíc 11. měsíc 12. měsíc

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

-2,4 C -0,9 C 3,0 C 7,7 C 12,7 C 15,9 C 17,5 C 17,0 C 13,3 C 8,3 C 2,9 C -0,6 C

47,0 76,0 122,0 184,0 245,0 248,0 245,0 216,0 140,0 90,0 47,0 32,0

104,0 162,0 234,0 292,0 313,0 284,0 292,0 320,0 256,0 220,0 112,0 72,0

47,0 76,0 122,0 184,0 245,0 248,0 245,0 216,0 140,0 90,0 47,0 32,0

58,0 97,0 162,0 238,0 299,0 292,0 288,0 277,0 187,0 126,0 61,0 40,0

86,0 137,0 209,0 277,0 320,0 299,0 302,0 313,0 234,0 184,0 94,0 61,0

58,0 97,0 162,0 238,0 299,0 292,0 288,0 277,0 187,0 126,0 61,0 40,0

76,0 133,0 259,0 410,0 536,0 526,0 518,0 490,0 313,0 205,0 90,0 54,0

86,0 137,0 209,0 277,0 320,0 299,0 302,0 313,0 234,0 184,0 94,0 61,0

HODNOCENÍ JEDNOTLIVÝCH ZÓN V OBJEKTU : HODNOCENÍ ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: Geometrie (objem/podlah.pl.): Účinná vnitřní tepelná kapacita:

Celá 186200,0 m3 / 13300,0 m2 6,0 kJ/(K.m2)

Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena:

25,0 C / 20,0 C ano / ne

Regulace otopné soustavy:

ano

Průměrné vnitřní zisky: ....... odvozeny pro

1003573 W · produkci tepla: 120,0+50,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) · časový podíl produkce: 50+30 % (osoby+spotřebiče)

Objem vzduchu v zóně: Podíl vzduchu z objemu zóny: Typ větrání zóny: Objem.tok přiváděného vzduchu: Objem.tok odváděného vzduchu: Násobnost výměny při dP=50Pa: Souč.větrné expozice e: Souč.větrné expozice f: Účinnost zpětného získávání tepla: Podíl času s nuceným větráním: Výměna bez nuceného větrání: Měrný tepelný tok větráním Hv:

167580,0 m3 90,0 % nucené (mechanický větrací systém) 250000,0 m3/h 250000,0 m3/h 1,0 1/h 0,07 0,0 80,0 % 60,0 % 0,1 1/h 16467,490 W/K

Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce

Plocha [m2]

U [W/m2K]

b [-]

U,N [W/m2K]

Obvodová stěna Střecha OP východ OP Jih OP zapad OP sever

2400,0 13300,0 1000,0 1500,0 1000,0 1500,0

0,160 0,108 0,142 0,142 0,142 1,420

1,00 1,00 1,15 1,15 1,15 1,15

0,160 0,150 1,300 1,300 1,300 1,300

Vliv tepelných vazeb bude ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,10 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru Hd:

4841,450 W/K

Měrný tok zeminou u zóny č. 1 : 1. konstrukce ve styku se zeminou Název konstrukce: Podlaha Tepelná vodivost zeminy: 2,0 W/mK Plocha podlahy: 13300,0 m2 Exponovaný obvod podlahy: 500,0 m Součinitel vlivu spodní vody Gw: 1,0 Typ podlahové konstrukce: Tloušťka obvodové stěny: Tepelný odpor podlahy: Přídavná okrajová izolace: Tloušťka okrajové izolace: Tepelná vodivost okrajové izolace: Hloubka okrajové izolace: Vypočtený přídavný lin. činitel prostupu: Souč.prostupu mezi interiérem a exteriérem U: Ustálený měrný tok zeminou Hg:

podlaha na terénu 0,5 m 0,167 m2K/W svislá 0,5 m 0,172 W/mK 2,5 m -0,663 W/mK 0,091 W/m2K 1216,794 W/K

Kolísání ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: ....... stanoveno pro periodické toky Hpi / Hpe:

od 851,368 do 2469,46 W/K 7591,026 / 241,535 W/K

Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg:

1216,794 W/K

69 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m:

na úpravu vlhkosti vzduchu, Q,f,W je spotřeba energie na přípravu teplé vody, Q,f,L je spotřeba energie na osvětlení (a případně i na spotřebiče), Q,f,A je spotřeba pomocné energie (čerpadla, ventilátory atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů.

od 851,368 do 2469,46 W/K

Celková roční dodaná energie Q,fuel:

Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce

Plocha [m2]

OP východ 1000,0 OP Jih 1500,0 OP zapad 1000,0 OP sever 1500,0 Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc:

Zisk (vytápění):

Ff [-]

Fc [-]

Fs [-]

Orientace

0,7 0,7 0,7 0,7

1,0 1,0 1,0 1,0

0,24 0,24 0,24 0,3

Východ Jih Západ Sever

0,0

Měsíc:

Zisk (vytápění):

g/alfa [-]

0,0 0,0 0,0 0,0

0,0

PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy:

Celá 25,0 C / 20,0 C ano / ne ano

Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: Měrný tok větranými stěnami H,vw: Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dHt: Výsledný měrný tok H:

Faktor tvaru budovy A/V:

0,18 m2/m3

Rozložení měrných tepelných toků Zóna

Položka

Měrný tok [W/K]

1 Celkový měrný tok H: z toho: Měrný tok výměnou vzduchu Hv: Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: Měrný tok tepelnými mosty Hd,tb: Měrný tok plošnými kcemi Hd,c: rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: Střecha: Podlaha: Otvorová výplň: Zbylé méně významné konstrukce: Měrný tok speciálními konstrukcemi dH:

Procento [%]

25925,730 16467,490 1216,794 --3400,000 4841,450

100,0 % 63,5 % 4,7 % 0,0 % 13,1 % 18,7 %

3405,050 1436,400 1216,794 -------

13,1 % 5,5 % 4,7 % 0,0 % 0,0 % 0,0 %

Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN 730540 (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN 730540, Zmena 5 (1997): Poznámka:

25925,730 W/K 186200,0 m3 0,14 W/m3K 10,2 kWh/m3,a

Orientační tepelnou ztrátu objektu lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem.

Průměrný součinitel prostupu tepla budovy

Měsíc

Q,H,ht[GJ]

Q,int[GJ]

Q,sol[GJ]

Q,gn [GJ]

Eta,H [-]

fH [%]

Q,H,nd[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

1875,824 1603,752 1514,956 1162,130 866,731 631,823 545,960 579,373 799,969 1160,771 1472,554 1755,535

2696,428 2431,517 2688,621 2598,900 2683,090 2595,752 2682,277 2683,090 2599,215 2688,458 2605,040 2696,103

-------------------------

2696,428 2431,517 2688,621 2598,900 2683,090 2595,752 2682,277 2683,090 2599,215 2688,458 2605,040 2696,103

0,422 0,408 0,370 0,447 0,323 0,243 0,204 0,216 0,308 0,432 0,371 0,405

100,0 100,0 87,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 82,2 100,0

739,210 611,082 520,424 --------------506,952 663,430

Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Q,int jsou vnitřní tepelné zisky, Q,sol jsou solární tepelné zisky, Q,gn jsou celkové tepelné zisky, Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků, fH je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění.

Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd:

PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELÝ OBJEKT :

Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů

16467,490 W/K 8241,450 W/K 1216,794 W/K ----------25925,730 W/K

Potřeba tepla na vytápění po měsících:

Vysvětlivky:

12493,900 GJ

3041,098 GJ

Součet měrných tepelných toků prostupem jednotlivými zónami Ht: Plocha obalových konstrukcí budovy:

9458,2 W/K 34000,0 m2

Limit odvozený z U,req dílčích konstrukcí... Uem,lim:

0,35 W/m2K

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy U,em:

0,28 W/m2K

Celková a měrná potřeba tepla na vytápění Celková roční potřeba tepla na vytápění budovy: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3):

3041,098 GJ 186200,0 m3 13300,0 m2 4,5 kWh/(m3.a)

Měrná potřeba tepla na vytápění budovy:

64 kWh/(m2.a)

Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = Měrná potřeba tepla na vytápění pro 3422 denostupňů při daném způsobu větrání a vnitřních ziscích:

3713.

844,750 MWh

2 kWh/(m2.a)

Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla.

Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc

Q,f,H[GJ]

Q,f,C[GJ]

Q,f,RH[GJ]

Q,f,W[GJ]

Q,f,L[GJ]

Q,f,A[GJ]

Q,fuel[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

871,610 720,532 613,638 --------------597,752 782,257

-------------------------

2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100

657,963 574,455 618,924 584,005 591,272 568,263 587,206 591,272 585,579 618,111 614,701 656,336

138,848 125,411 138,848 134,369 138,848 134,369 138,848 138,848 134,369 138,848 134,369 138,848

1670,521 1422,499 1373,510 720,474 732,220 704,733 728,154 732,220 722,048 759,059 1348,922 1579,542

Vysvětlivky:

70 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Q,f,H je spotřeba energie na vytápění, Q,f,C je spotřeba energie na chlazení, Q,f,RH je spotřeba energie

Celková energie dodaná do budovy Měsíc

Q,f,H[GJ]

Q,f,C[GJ]

Q,f,RH[GJ]

Q,f,W[GJ]

Q,f,L[GJ]

Q,f,A[GJ]

Q,fuel[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

871,610 720,532 613,638 --------------597,752

-----------------------

2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100

657,963 574,455 618,924 584,005 591,272 568,263 587,206 591,272 585,579 618,111 614,701

138,848 125,411 138,848 134,369 138,848 134,369 138,848 138,848 134,369 138,848 134,369

1670,521 1422,499 1373,510 720,474 732,220 704,733 728,154 732,220 722,048 759,059 1348,922

782,257

Vysvětlivky:

---

2,100

656,336

138,848

1579,542

Q,f,H je spotřeba energie na vytápění, Q,f,C je spotřeba energie na chlazení, Q,f,RH je spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu, Q,f,W je spotřeba energie na přípravu teplé vody, Q,f,L je spotřeba energie na osvětlení (a případně i na spotřebiče), Q,f,A je spotřeba pomocné energie (čerpadla, ventilátory atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů.

Spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: Spotřeba pom. energie na vytápění Q,aux,H: Energetická náročnost vytápění za rok EP,H: Spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: Spotřeba pom. energie na chlazení Q,aux,C: Energetická náročnost chlazení za rok EP,C: Spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: Spotřeba energie na ventilátory Q,aux,F: Energ. náročnost mech. větrání za rok EP,F: Spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: Spotřeba pom. energie na rozvod TV Q,aux,W: Energ. náročnost přípravy TV za rok EP,W: Spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: Energ. náročnost osvětlení za rok EP,L: Energie ze solárních kolektorů za rok Q,SC,e: z toho se v budově využije:

3585,789 GJ --3585,789 GJ --------1634,826 GJ 1634,826 GJ 25,200 GJ --25,200 GJ 7248,087 GJ 7248,087 GJ -----

996,052 MWh --996,052 MWh --------454,118 MWh 454,118 MWh 7,000 MWh --7,000 MWh 2013,358 MWh 2013,358 MWh -----

VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ POSOUZENÍ PODLE ČSN 730540-2 (2007) Název úlohy:

75 kWh/m2 --75 kWh/m2 --------34 kWh/m2 34 kWh/m2 1 kWh/m2 --1 kWh/m2 151 kWh/m2 151 kWh/m2 -----

Rekapitulace vstupních dat:

Objem vytápěných zón budovy V = 186200,0 m3 Plocha ohraničujících konstrukcí A = 34000,0 m2 Převažující návrhová vnitřní teplota Tim: 25,0 C Návrhová venkovní teplota Tae: -13,0 C Podrobný výpis vstupních dat popisujících okrajové podmínky a obalové konstrukce je uveden v protokolu o výpočtu programu Energie. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy (čl. 9.3) Požadavek:

max. prům. souč. prostupu tepla U,em,N = průměrný součinitel prostupu tepla U,em =

-------

Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP:

12493,900 GJ

3470,528 MWh

261 kWh/m2

U,em < U,em,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN.

U,em < U,em,req ... LIMIT JE DODRŽEN.

Klasifikační třída prostupu tepla obálkou budovy (čl. C.2) Klasifikační třída: B Slovní popis: úsporná Klasifikační ukazatel CI: 0,4

Měrná spotřeba energie dodané do budovy

Měrná spotřeba energie budovy EP,A:

261 kWh/(m2,a)

0,28 W/m2K

Splnění požadavků na součinitel prostupu tepla pro dílčí obalové konstrukce vyžaduje současně, aby hodnota U,em nepřekročila limit odvozený z požadavků pro dílčí konstrukce U,em,req = Suma(A*U,req*b)/Suma(A) + 0,06 = 0,35 W/m2K

Elektřina z FV článků za rok Q,PV,el: Elektřina z kogenerace za rok Q,CHP,el: Celková produkce energie za rok Q,e:

3470529 kWh 186200,0 m3 13300,0 m2 18,6 kWh/(m3.a)

0,77 W/m2K

Výsledky výpočtu:

(již zahrnuto ve výchozí potřebě tepla na vytápění a přípravu teplé vody - zde uvedeno jen informativně)

Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná spotřeba dodané energie EP,V:

Surfhouse

Poznámka: Měrná spotřeba energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů.

Rozdělení podle energonositelů, primární energie a emise CO2 Energo nositel

Vytápění GJ/a t/a Qf Qp CO2

Chlazení GJ/a t/a Qf Qp CO2

Mech.větrání GJ/a t/a Qf Qp CO2

Teplá voda GJ/a t/a Qf Qp CO2

Osvětlení GJ/a t/a Qf Qp CO2

--25,2 281,6 ---

27,7 ---

1,6 ---

----7248,1

--21744,3

1248,3

4904,5

281,6

25,2

27,7

7248,1

21744,3

zemní plyn 3585,8 elektřina -----

3944,4 ---

229,1 -------

-----

----1634,8

SOUČET

3944,4

229,1 ---

---

3585,8

Součty pro jednotlivé energonositele: zemní plyn elektřina Vysvětlivky:

--4904,5

1634,8

Q,f [GJ/a] 3611,0 8882,9

Q,p [GJ/a] 3972,1 26648,7

1,6

1248,3

CO2 [t/a] 230,7 1529,8

Qf je spotřeba energie na daný účel dodávaná energonositelem v GJ/rok, Qp je spotřeba primární energie na daný účel dodávaná energonositelem v GJ/rok a CO2 jsou s tím spojené emise CO2 v t/rok.

Celková spotřeba prim. energie za rok: Celkové emise CO2 za rok:

30620,830 GJ 1760,537 t

8505,785 MWh

640 kWh/m2 132 kg/m2

STOP, Energie 2010

71 GSPublisherVersion 0.0.100.100

72 GSPublisherVersion 0.0.100.100

ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY Typ budovy, místní označení : Bazénová hala Adresa budovy Praha, Hagibor 18 600 m2

Celková podlahová plocha: CI

Hodnocení obálky budovy stávající

Budova surfhousu hlavně díky použítí izolačních trojskel dosahuje velmi dobrého výsledku v energetické bilanci. I podle štítku hodnocení je A velmi úsporná. Takový to výsledek zvyšuje prestiž buduvy a její atraktivitu, protože surfařská komunita velmi akcentuje ekologické myšlenky, proto se dá očekávat, že budova bude více navštěvovaná.

doporučení

Velmi úsporná

0,4

0,5

B 0,75

C 1,0

D 1,5

E 2,0

F 2,5

G Mimořádně nehospodárná A

KLASIFIKACE Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy Uem,N ve W/(m2.K) Uem = HT/A Požadovaná hodnota průměrného součinitele prostupu tepla obálky budovy podle ČSN 73 0540-2 Uem,N ve W/(m2.K)

0,28 0,77

Klasifikační ukazatel CI a jím odpovídající hodnoty Uem CI Uem

0,5

0,75

1,0

Platnost štítku do

Datum: 5.5.16

Vypracoval: Petr Skala

Jméno a příjmení

1,5

2,0

2,5

73 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Popis studie osvětlení Ze studii odlunění a studie dopadající sluneční energie je patrné, že dům je díky okolní zastavbě a přesahující střeše dobře chráněn před přehříváním. Dále je zřejmé že použití solárních panelů jakých koliv druhů je v postatě možné pouze na střeše objektu a v celé ploše. Výpočet je založen na meteorologickém měření v kroku jedné hodiny. Pro výpočet byl použit program Ladybug.

Studie oslunění pro celý rok

Studie oslunění pro 31.3.

Studie dopadnuté sluneční energie za rok 74 GSPublisherVersion 0.0.100.100

Přílohy GSPublisherVersion 0.0.100.100

76 GSPublisherVersion 0.0.100.100

77 GSPublisherVersion 0.0.100.100

78 GSPublisherVersion 0.0.100.100

79 GSPublisherVersion 0.0.100.100

80 GSPublisherVersion 0.0.100.100

WHAT IS WAVEGARDEN?

Wavegarden is a man-made wave that creates ideal conditions for surfing as well as a broad range of other appealing water sports Wavegarden is an attractive environment, for beginners to top surfers, as well as for non-surfers; a place to enjoy not only surfing but a number of leisure and entertainment options Wavegarden can be developed in a purpose built lagoon (fresh or salt water) or an existing one, creating a natural landscape with minimal environmental impact

Preliminary Presentation - Wavegarden Property. Confidential

CUSTOMIZABLE LAGOON DESIGNS

Surf Snowdonia, the first Wavegarden commercial installation, opened in August 2015 in North Wales, UK Preliminary Presentation - Wavegarden Property. Confidential

CURRENT PROJECTS

Wavegarden provides a variety of totally customizable lagoon design solutions appropriate for all types of land footprints:

Our surfing lagoons offer an array of high quality wave types simultaneously, from beginner to intermediate and expert waves Capable of creating lagoons featuring different wave frequencies The expert waves range from 1.2m up to 1.9m high offering a surfing experience over 30 seconds in duration The length of the surf experience can be customized according to the lagoon dimensions, with surfable rides up to, or over, 30 secs in duration. (ie. Austin 36 sec) With solutions for footprints as small as 100m x 50m, and as large as desired, we are able to adapt the shape of the lagoon to the requirements of each project

Preliminary Presentation - Wavegarden Property. Confidential GSPublisherVersion 0.0.100.100

81 Preliminary Presentation - Wavegarden Property. Confidential