Memorias Aconsa by Francisco F. Garza Mercado

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

2009

Aconsa

Aconsa Memorias Recopilación de memorias de cálculos 1998-2009 Se presentan las memorias de cálculos de los diseños estructurales de varios edificios realizados por el autor para Aconsa, Dirección de Obra, entre los años de 1998 a 2009: Edificio de Oficinas Raufar, Torre Mirador, Automotriz Contry Irapuato, Torre San Angel, Torre Las Terrazas, Club Canpestre 1 y 2, Aulas de Humanidades UR, UR Rayón.

Francisco Fortunato Garza Mercadfo IC MIE 01/01/2009

Indice Prólogo………………………………………………….... 5 Centro de Distribución Benavides Guadalajara……......….1 Benavides Gómez Morín…………..……………..……….18 Raufar……………………………….……………………. 7 Torre Mirador………………………..…………………….33 Atomotriz Contry Irapuato……………………………….65 Torre San Angel……………………………….…………..87 Torre Las Terrazaz (ingeniería de valor)…….……….…121 Salón de Eventos Club Campetre 1…….…….…………155 Salón de Eventos Club Campetre 2…………….……….215 Aulas Humanidades UR……………….…….…………..241 Edificio administrativo UR Rayón……….……………..287

Prologo Mis relaciones con Aconsa datan de hace unos 15 años, cuando el Ing. Jesús Salas Berlanga la formó. Estuve con Aconsa desde su creación, alrededor de 1995, hasta la fecha. Pero Jesús Salas y yo nos conocimos mucho tiermpo antes, cuando él, después de estar un tiempo en el Gupo Alfa, pasó a CRISA, del Grupo Vitro, como director de obra de una planta industrial de esta empresa en Toluca, Edo. De México. Por mi parte, yo había a comenzar a trabajar con Vitro desde 1965, con la ingeniería estructural de las planta X3 de Vidrio Plano de México en el estado de México, para una compañía de arquitectura e ingeniería muy importante en esa época, y, después, con la revisión ya directamente por mi de la ingeniería hecha por otros de la planta VF1 de Vitrofñotado en García, N.L., cercana a Monterrey, y, mas adelante, con el diseño estructural de las Planta VF2 y VFC1, del mismo grupo. Fue en es época cuando el Ing. Jesús Salas me llamó para hacerles la ingeniería estructural de CRISA Toluca, y algunas otras obras relacionadas con la Empresa. Tiempo después se independizó, trabajando como director de obra para el Auditorio del Colegio Irlandés de Monterrey, en el cual también lo ayudé presentando una alternativa económica. Ya para Aconsa, trabajé con ellos algunas veces como asesor de obras en proyecto, y otras peoporcionando la ingeniería estructural de muchas obras, entre las que recordamos y conservamos electrónicamente las que integran esta recopilación: tales como: Centro de distribución Benavides Guadalajara, Farrmacia Benevides Gómez Morín; Raufar edificiode oficinas del Sr. RaúlFarías; Torre mirador, otro edificio de 5 pisos y estacionamiento; Automotríz contry Irapuato, una planta de distribición, talleres y oficinas de esta empresa,Torre San Ángel, de 6 pisos,en lasierra de Chipinque, en San Pedro Garza García, N.L., Ingenierís de valor para la torre Las Terrazas, en elparteaguas de laLoma larga que limita Monterrey y SanPedro; dosproyectos para el nuevosalón de eventos del Club Campestre de Monterry, y la ingeniería para dos edificios de laUniversidad de Monterrey, UR: Aulas de Humanidades, nuevo, y readaptación del viejo Edificio de lacalle Rayón. Deboaclarar que antes el año 2000, larazón social Graza Mercado y Asociados,S.A, se cambió a Graza Mercado Ingeniería, de ahí los distintos membretes mostrados en esta presentación. Monterrey, N.L., Abrilde 2009. Ing.FranciscoGarza Mercado

GARZA

MERCADO

Y ASOCIADOS, S.A.

CD. VILLAFRANCA 6609 MONTERREY, N.L., 64346

HDA. DE SANTA CLARA TEL. (8) 310 8151

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. CENTRO DE DISTRIBUCIÓN BENAVIDES GUADALAJARA, JAL. PROYECTO MODIFICADO. ABRIL'95

DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIAS DE CÁLCULOS

MONTERREY, N.L.

ABRIL, 1995.

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Centro de distribuci贸n Benavides Guadalajara

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA CD. VILLA FRANCA 6609 M O N T E SANTA R R E Y,CLARA N. L. HACIENDA TEL/FAX: M O N T E R R 3E10 Y, 81 N.51 L. SECRETEL: 3310 1881 0551 28 TEL/FAX: RFC: GMA-800318UQ9 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

CENTRO DE DISTRIBUCIÓN BENAVIDES. GUADALAJARA, JAL. PROYECTO MODIFICADO. ABRIL´95 DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIAS DE CÁLCULOS MONTERREY, N.L.

ABRIL, 1995 Ontenido 1.0 Antecedentes, 2.0 Descripción, 3.9 Especificaciones y materiales. 4.0 Cargas básicas, 5.0 Nave principal, 6.0 Comedor y vestidores, 7.0 Caseta de control. 8.0 Taller mecánico

1.0. ANTECEDENTES. TRATARA LA PRESENTE MEMORIA DEL DISEÑO ESTRUCTURAL PARA LOS EDIFICIOS DEL CENTRO DE DISTRIBUCIÓN BENAVIDES QUE SE CONSTRUIRÁ EN LA CIUDAD DE GUADALAJARA, JAL, EN EL LOTE No. 32B DEL FRACCIONAMIENTO PARQUE INDUSTRIAL GUADALAJARA. ESTA VERSIÓN CORRESPONDE AL PROYECTO MODIFICADO POR EL CLIENTE EN ABRIL DE 1995. SOLO SE EDITAN LAS PARTES MODIFICADAS. EL DIRECTOR DEL PROYECTO SERÁ ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., SIENDO EL PROYECTO ARQUITECTÓNICO DEL MISMO GRUPO. EL ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS, ELABORADO POR EL ING. CARLOS XANTINA S. DE LA CIUDAD DE GUADALAJARA, JAL. BAJO SU PROPIA DIRECCIÓN. RECOMIENDA CIMENTACIÓN A BASE DE ZAPATAS AISLADAS DESPLANTADAS A 2.50 M. DE PROFUNDIDAD CON UNA CAPACIDAD DE CARGA DE 1.5 KG/CM2. SIN EMBARGO, AL HACERSE LAS EXCAVACIONES ACONSA ENCONTRÓ UNA CAPA DURA ROCOSA CON CAP. DE 2.5 KG/CM2. A 2.00 M. DE PROFUNDIDAD BAJO EL NIVEL DEL FIRME. POR REQUERIMIENTOS DE CONSTRUCCIÓN DE ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., EL DISEÑO SE ELABORARA EMPEZANDO POR LA CIMENTACIÓN, QUE ES LO CONTRARIO A LO QUE NORMALMENTE SE HACE, POR LO QUE EN EL ESTIMADO DE CARGAS SE ACTUARA CONSERVADORAMENTE.

2.0. DESCRIPCION. EL PROYECTO CONTEMPLA LA CONSTRUCCIÓN DE VARIOS EDIFICIOS: 1.- EDIFICIO DE LA NAVE PRINCIPAL: SE TRATA DE UN EDIFICIO QUE TENDRÁ 182.00 M. DE LARGO POR 56.00 M. DE ANCHO, PARA UN ÁREA TOTAL DE 10192 M2, DIVIDIDOS EN RECUADROS DE 14.00 X 28.00 M.. EL EDIFICIO TENDRÁ UNA CUBIERTA A UNA SOLA AGUA, CON UNA PENDIENTE DEL 3% CAYENDO HACIA EL NORTE DEL EDIFICIO. TENDRÁ UNA ALTURA MÍNIMA DE 10.20 M. A LA CUERDA INFERIOR DE LAS ARMADURAS EN EL EJE J. TODO EL EDIFICIO SE ESTRUCTURARÁ A BASE DE ARMADURAS Y JOIST STD., PARA SOPORTAR UNA CUBIERTA DE LAMINA ENGARGOLADA, SIN AISLAMIENTO. LAS COLUMNAS INTERIORES SERÁN METALICAS DISEÑADAS SÓLO PARA CARGA AXIAL. TODAS LAS COLUMNAS PERIMETRALES, ESTO ES, LAS COLUMNAS EN EL EJE A, J, 1 Y 14, SE DISEÑARÁN PARA RESISTIR LOS EMPUJES DE VIENTO Y SERÁN DE CONCRETO REFORZADO. EN ESTOS EJES, ADEMÁS SE PONDRÁN COLUMNAS INTERMEDIAS AL CENTRO DEL CLARO EN LOS EJES A Y J Y EN LOS

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CUARTOS DEL CLARO EN LOS EJES 1 Y 14. EN EL INTERIOR DEL EDIFICIO SOBRE EL EJE J, ENTRE EL EJE 10 Y EL EJE 11, SE UBICARA UN EDIFICIO DE OFICINAS Y SERVICIOS SANITARIOS, EN DOS PLANTAS. EN EJES 1 Y 11 SE PROPONE ALTERNATIVA CON COLUMNAS AUTOPORTANTES, APOYADAS DE PISO A TECHO. PARA DIMENSIONES Y ALTURAS VER PLANO DE DIMENSIONES GENERALES Y CORTES ESTRUCTURALES BG.B.EG.01. 2.- EDIFICIO DE COMEDOR Y BAÑOS Y VESTIDORES: SERA DE DOS PLANTAS. EN LA PLANTA BAJA SE UBICARÁ EL COMEDOR Y EN LA PLANTA ALTA LOS BAÑOS Y VESTIDORES. SE ESTRUCTURARÁ A BASE DE MUROS CARGADORES Y LOSAS DE CONCRETO ARMADO ALIGERADAS CON CASETONES DE POLIESTIRENO. SUS DIMENSIONES SERÁN DE 13.5 M DE LARGO Y 9.0 M DE ANCHO PARA UNA SUPERFICIE TOTAL CONSTRUIDA DE 243 M2. SE REMATA EN UN EXTREMO POR LA CASETA DE CONTROL, UN EDIFICIO TRIANGULAR DE 4.50 M. POR LADO Y PRETIL DE 4.00M. 3.- TALLER MECÁNICO. SERÁ UN EDIFICIO DE 6.0 MX10.50M CON PENDIENTE A UNA SOLA AGUA DEL 3%, CON UNA ALTURA MÍNIMADE 3.89 M. A LA CUERDA INFERIOR DE LA ARMADURA.

3.0. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES. 3.1. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO: SE UTILIZARAN LAS SIGUIENTES: CARGAS: REGLAMENTO DE CONSTRUCCIONES DEL D.D.F. CONCRETO: ACI-318-89. OPCION ESFUERZOS DE TRABAJO ACERO ESTRUCTURAL: AISC. 1985 JOIST: STEEL JOIST INSTITUTE SPEC. 1985 ESF. EN TERRENO: 4.0 KG/CM2 A 2.00 M PROF. BAJO NSF.

3.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCIÓN: CONCRETO: ACI-301-72 ACERO ESTRUCTURAL: AISC, 1985 JOIST: SJI SPEC., 1985

3.3. MATERIALES: CONCRETO: fć = 200 Kg/CM2 ACERO DE REFUERZO: Fy = 4200 Kg/CM2 MALLA ELECTROSOLDADA: Fy = 5000 Kg/CM2 CONCRETO CICLÓPEO: fć = 100 Kg/CM2 CON 40% BOLEO PLANTILLAS: CONC. fć = 100 Kg/CM2 DE 5 CM. ESP. ACERO ESTRUCTURAL: ASTM-A-36. ANCLAS: ASTM-A-307 JOIST: CUERDAS: AH-50 (FY = 3520 Kg/CM2) CELOSÍA: ASTM- A-36 (FY = 2530 Kg/CM2) ARMADURAS: P.E.R.: HYLSA H-50 O SIMILAR LAMINA ESTRUCTURAL: Fy=2600 Kg/CM2

4.0. CARGAS BÁSICAS. 4.1. EDIFICIO DE NAVE Y TALLER

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Centro de distribición Benavides Guadalajara 4.1.1 CUBIERTAS: CARGA MUERTA P.P. LAMINA P.P. POLINES (JOIST) INST. COLGADAS (POR CLIENTE) TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA TOTAL CARGA ARMADURAS

10 10 25 45 60 105 5

Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2

4.1.2. CARGAS EN PISO: CARGA DE ALMACENAMIENTO DE 6000 Kg/M2 ESPECIFICADA POR EL CLIENTE.

4.1.3. CARGAS DE VIENTO: DEL MANUAL DE C.F.E.: ZONA EÓLICA = No. 3 VELOCIDAD REGIONAL VR = 115 Km/Hr FACTOR DE TOPOGRAFÍA ( SUBURBANO) = 0.80 FACTOR DE RÁFAGA FR = 1.0 ALTITUD SOBRE EL NIVEL DEL MAR h = 1.54 Km FACTOR DE GRAVEDAD G = (8+1.54)/(8+2*1.54) = 0.86 VELOCIDAD BÁSICA VB = K*VR = 0.80*115 = 92 Km/Hr Z = ALTURA DEL EDIFICIO Vz = VB SI Z < ó = 10.0 M Vz = VB*(Z/10)^ = 0.22 (TERRENO SUBURBANO) Vz = 92*(Z/10)^0.22 VELOCIDAD DE DISEÑO VD = FR*VZ VD = 1.0*92*(Z/10)^0.22 P = 0.0048*G*C*VD^2 P = 0.0048*0.86*(92*(Z/10)^0.22))^2*C P = 35*(Z/10)^0.44*C PARA Z < ó = 10.0 M; P = 35*C PRESIÓN EN MURO DE BARLOVENTO C = 0.75 ; P = 35*0.75 = 26 Kg/M2 SUCCIÓN EN MURO DE SOTAVENTO C = -0.68 ; S = 35*(-0.68) = -24 Kg/M2 PRESIÓN + SUCCIÓN EN MUROS, PRETILES Y FALDONES: P + S = 35*(0.75+0.68) = 50 Kg/M2 SUCCIÓN EN LA CUBIERTA: C1 = -1.75 ; EN H/3 ; W1 = (-1.75)*35 = -61 Kg/M2 C2 = -1.00 ; EN H ; W2 = (-1.0)*35 = -35 Kg/M2 C3 = -0.40 ; EN RESTO ; W3 = (-0.40)*35 = -14 Kg/M2

4.2. OFICINAS INT. Y S.S. 4.2.1. AZOTEA CARGAS MUERTAS: P.P. LOSA ( ESTIMADO) INSTALACIONES TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA TOTAL 3

350 Kg/M2 20 370 * 70 100 * 440 470

Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2

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Centro de distribición Benavides Guadalajara 2.2. ENTREPISO. CARGAS MUERTAS: P.P. LOSA ( ESTIMADO) ACABADO DE PISO INSTALACIONES PLANO MUROS DE DIV. (T.R.) TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA TOTAL

350 120 20 50 80 620 * 180 250 * 800 870

Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2

4.3. EDIFICIO DE VESTIDORES Y C. CONTROL. 4.3.1. AZOTEA CARGAS MUERTAS: P.P. LOSA ( ESTIMADO) RELLENO E IMPERM. INSTALACIONES TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA TOTAL

350 120 20 490 * 70 100 * 560 590

Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2

4.3.2. ENTREPISO. CARGAS MUERTAS: P.P. LOSA ( ESTIMADO) ACABADO DE PISO INSTALACIONES PLANO MUROS DE DIV. (BLOC) TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA TOTAL

350 120 20 50 80 620 *180 250 *800 870

Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2

* CARGA VIVA PARA COMB. DE C. MUERTA MAS VIENTO Ó SISMO

5.0. NAVE PRINCIPAL 5.1 COLUMNAS, P.B., PED. Y ZAPATAS. (VER DIBUJO Nº BG.B.EC.01Y 02)

5.1.1. COLUMNAS AXIALES. EN EJES E DE EJE 2 A EJE 13: P = 0.110*14.0*28.0+1.0 (PESO PROPIO) = 44 TON h MAX. = 10.2+28.0*0.03 = 11.04 M SUPONIENDO COL. TUBO  10" CED. 30. CON r = 9.4 CM ; A = 65.0 CM2 KL/r = 1*1104/9.4 = 117; FA = 752 Kg/CM2 P ADM = 0.752*65.0 = 49.5 TON > 44 TON OK CM-1.- COLUMNA DE TUBO DE  10" CED. 30 - 50.9 Kg/M CON ARRIOSTRAMIENTO EN LA CUERDA INFERIOR DE LA ARMADURA. 4

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Centro de distribición Benavides Guadalajara PLACA BASE.CON PLACA BASE DE 35 X 35 CM. A = 35^2 = 1225 CM2 P = 44 TON fp = 44000/1225 = 36 Kg/CM2 < 60 Kg/CM2 a = (35-26.7*0.707)/2 = 8.1 CM t = a*SQR(3*fp/FB) = 8.1*(3*36/1900)^0.5 = 1.9 CM PB-1.- PLACA BASE DE 35 X 35 X 1.9 CM CON 4 ANCLAS  3/4" x 58 CM. DE LONG.

5.1.2 COLUMNAS DE VIENTO. A).- COLUMNAS EN EJE A CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO EN EJES 3, 6, 9 Y 12: W VTO 1 = 50 Kg/M2 WVTO 2 = 35*(13.88/10)^0.44*1.43 = 58 Kg/M2 S = 14.0/2 = 7.00 M w1 = 50*7 = 350 Kg/M w2 = 58*7 = 410 Kg/M h = 10.2+2.00+(28.0*0.03*2) = 13.88 M. MVTO = 410*3.88*(3.88/2+10)+350*10^2/2 = 36500 Kg-M CON b = 0.50 M Y 20% DE REF. DE COMPRESIÓN d = 0.26*(36500*0.75*0.80/0.5)^0.5 = 54 < 55+5 = 60 CM AS = 36500*0.75/(1700*0.89*0.55) = 33 CM2 USAR 7# 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y ESTRIBOS # 3 @ 40 CM. CC-1. SECCIÓN 50 X 60 CM CON 14 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM. B).- COLUMNAS EN EJE 1 Y 14 CON EJES DE A A J E INTERMEDIAS: w1 = 350 Kg/M w2 = 410 Kg/M2 h = 10.2+2.00+(28.0*0.03*2) = 13.88 M MVTO = 36500 Kg-M; RESULTA IGUAL A CC-1 PERO VÉASE NOTA EN HOJA SIGUIENTE ESTAS COLUMNAS PUEDEN SER APOYADAS DE PISO A TECHO, EN CUYO CASO PUEDEN SER METÁLICAS PARA EL M=36500/4= 9200 KG-M APROX. S= 9200*.75/15.2= 454 CM3. = USAR IPR-12"x6 1/2"-38.55 KG/M. CON PL. DE APOYO DE 350X350X1.6 CM - 4 ANCLAS DE 19 MM. OBVIAMENTE ESTAS COLUMNAS SOLO PUEDEN SER MONTADAS AL ESTAR LA CUBIERTA TERMINADA. C).- COLUMNAS EN EJE J CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO EN EJES 3, 6, 9, Y 12: w1 = 350 Kg/M w2 = 35*(12.20/10)^0.44*1.43*7 = 380 Kg/M h = 10.2+2.00 = 12.20 M MATO = 380*2.20*(2.20/2+10)+350*10^2/2 = 26800 Kg-M CON b = 0.50 M d = 0.26*(26800*0.75/0.5)^0.5 = 52 < 55+5 = 60 CM AS = 26800*0.75/(1700*0.89*0.55) = 25 CM2 USAR 5# 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y ESTRIBOS # 3 @ 40 CM. CC-2. SECCIÓN 50 X 60 CM CON 10 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM. 5

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Centro de distribición Benavides Guadalajara D).- COLUMNAS EN EJE A CON EJES 3, 6, 9 Y 12 SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA DE VIENTO, POR LO QUE SERÁN DE LA MITAD DE LA SECCIÓN CON LA MITAD DEL REFUERZO: CC-3. SECCIÓN 30 X 60 CM CON 8 # 8 + 2# 3 Y EST. # 3 @ 30 CM. E).- COLUMNAS EN EJE J CON EJES 3, 6, 9 Y 12: SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA DE VIENTO, POR LO QUE SERÁN DE LA MITAD DE LA SECCIÓN CON LA MITAD DEL REFUERZO: CC-4. SECCIÓN 30 X 60 CM CON 6 # 8 + 2# 3 Y EST. # 3 @ 30 CM.

5.2. PEDESTALES. 5.2.1. COLUMNAS AXIALES EN EJES E DE EJE 2 A EJE 13: POR REQUERIMIENTOS DE ANCLAS, SERÁN: P-1 SECCIÓN DE 55 X 55 CM. CON 8 # 6 Y ESTRIBOS # 3 @ 30 CM + 3 ESTRIBOS # 3 @ 5 CM EN LA CORONA DEL PEDESTAL.

5.2.2. COLUMNAS DE VIENTO. A).- EN EJE A CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO EN EJES 3, 6, 9 Y 12: w1 = 350 Kg/M w2 = 380 Kg/M h = 10.2+2.00+28*0.03*2 = 13.88M MATO = 410*3.88*(3.88/2+10+1.25)+350*10*(10/2+1.25) = M VTO =42900 Kg-M CON b = 0.55 M Y 25% DE REF. COMPRESIÓN: d = 0.26*(42900*0.75*0.75/0.55)^0.5= 55 < 57+8 = 65 CM AS = 42900*0.75/(1700*0.89*0.57) = 37 CM2 USAR 8 # 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y ESTRIBOS # 3 @ 40 CM. NOTA: COMO EN LA BASE DEL PEDESTAL SE TIENE UN PERALTE DISPONIBLE DE 215 CM., SE CONSERVARÁ EL MISMO REFUERZO DE LA COLUMNA: P-2. SECCIÓN VARIABLE DE 55 X 65 CM EN LA CORONA A 55X225 CM EN LA BASE CON 14 # 8 + 2 # 3 + 4 # 5 EN LA CARA DIAGONAL Y EST. # 3 @ 40 CM. B).- EN EJES 1 Y 14 CON EJES DE A A J E INTERMEDIAS: w1 = 350 Kg/M w2 = 410 Kg/M h = 13.88 M M VTO = 42900 Kg-M RESULTA IGUAL A P2, PERO DE SECCIÓN CONSTANTE P-3. SECCIÓN 55 X 65 CM CON 16 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM. NOTA: SI SE USA COLUMNA METÁLICA , USAR PEDESTAL P1 C).- EN EJE J CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS, EXCEPTO EN EJES 3, 6, 9 Y 12: w1 = 350 Kg/M w2 = 380 Kg/M h = 10.2+2.0 = 12.2 M 6

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Centro de distribición Benavides Guadalajara MATO = 380*2.20*(2.20/2+10+1.25)+350*10*(10/2+1.25) = M VTO = 32200 Kg-M CON b = 0.55 M d = 0.26*(32200*0.75/0.55)^0.5= 55 < 57+8 = 65 CM AS = 32200*0.75/(1700*0.89*0.57) = 28 CM2 USAR 6 # 8 EN CADA LADO + 2 # 3 ADICIONALES PARA ARMADO Y ESTRIBOS # 3 @ 40 CM. P-4. SECCIÓN 55 X 65 CM CON 12 # 8 + 2 # 3 Y EST. # 3 @ 40 CM. D).- EN EJE A CON EJES 3, 6, 9 Y 12: SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y ALOJARÁ LAS DOS COLUMNAS DE LA JUNTA DE CONSTRUCCIÓN: ANCHO = 0.30*2+0.05+0.025*2 = 0.70 CM. P-5. SECCIÓN VARIABLE DE 70 X 65 CM EN LA CORONA A 70X225 CM. EN LA BASE CON 16 # 8 + 2# 3 + 4 # 5 EN LA CARA INCLINADA Y EST. # 3 @ 40 CM. E).- EN EJE J CON EJES 3, 6, 9 Y 12: SERÁN DE JUNTA DE CONSTRUCCIÓN Y ALOJARÁ LAS DOS COLUMNAS DE LA JUNTA DE CONSTRUCCIÓN: Ancho = 0.30*2+0.05+0.025*2 = 0.70 CM. P-6. SECCIÓN 70 X 65 CM CON 12# 8 + 2# 3 Y EST. # 3 @ 40 CM.

5.3. ZAPATAS. (VER DIBUJO Nº BG.B.EC01)

5.3.1. COLUMNAS AXIALES. EN EJES A DE EJE 2 A EJE 13: SUPONIENDO ZAPATA DE 140X140X30 CM. CARGAS GRAVITACIONALES: P. CUB. = 28.0*14.0*0.110+1.0 = 44.1 TON. P.PED = 0.50^2*1.65*2.4 = 1.0 TON P.ZAP. = 1.4^2*0.35*2.4 = 1.6 TON P. TOTAL = 44.1+1.0+1.6 = 46.7 TON f= 46.7/1.40^2= 23.9 TON/CM2 < 25 OK DEL MANUAL CRSI 63: Z-1 ZAPATA DE 140 X 140 X 35 CM. CON 7 # 5 C/D.

5.3.2. COLUMNAS DE VIENTO. A).- EN EJE A CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS: A.1).- COLUMNAS INTERMEDIAS SIN ARMADURAS: SUPONIENDO ZAPATA DE 2.40*4.20*0.75 M CARGAS VERTICALES: P.P. COLUMNA = (0.5*0.6*13.88)*2.4 = 10.0TON P.P. PEDESTAL = 1.45*0.65*1.25*2.4 = 2.8 P. ZAPATA = 2.40*4.20*0.75*2.4 = 18.1TON P. TIERRA = (2.40*4.20-1.45*0.65)*1.25*1.6 = 18.3TON P. TOTAL =10.0+2.8+18.1+18.3 = 49.2 TON w1 = 350 Kg/M w2 =410 Kg/M h = 13.88 M MATO = 410*3.88*(3.88/2+12.0)+350*10.0*(10.0/2+2.00) = MATO = 46700 Kg-M MR = 10.0*0.325+(49.2-10.0)*4.20/2 = 85.6 T-M F.S.V. = 85.6/46.7= 1.83 > 1.8 X = (85.6-46.7)/49.2 = 0.79 M < b/3 7

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Centro de distribición Benavides Guadalajara b´= 0.79*3 = 2.37M fN = 0.75*((2*49.2/(2.4*2.37))-1.25*1.6) = 11.5 T/M2 OK. RIGE FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO DEL CRSI 63: Z-2 ZAPATA DE 240x420x75 CM. CON 11 # 8 LARGAS Y 20 # 6 CORTAS A.2).- COLUMNAS PRINCIPALES CON ARMADURAS: SUPONIENDO ZAPATA DE 2.20*4.20*0.75 M CARGAS VERTICALES: P.COLUMNA = 31.6 TON P.P. PED. = 1.45*0.65*1.25*2.4 = 2.8 TON. P. ZAPATA =2.2*4.2*.75*2.4 =16.6TON P. TIERRA =(2.2*4.20-1.45*.65)*1.25*1.6 =16.6TON P. TOTAL = 31.6+2.8+16.6+16.6= 67.6TON MATO = 46700Kg-M MR = 31.6*0.65/2+(67.6-31.6)*4.2/2= 85.9 T-M F.S.V. =85.9/46.7 = 1.84> 1.8 X = (85.9-46.7)/67.6 = 0.58 M b´= 3*0.58 = 1.74M fN =0.75*(2*67.6/(2.2*1.74)-1.6*1.25) =25.0T/M2 OK DEL CRSI 63: Z-3 ZAPATA DE220x420x75 CM. CON 13 # 8 LARGAS Y 20#6 CORTAS B).- EN EJE J CON EJES 1 A 14 E INTERMEDIAS: B.1).- COLUMNAS INTERMEDIAS SIN ARMADURAS: SUPONIENDO ZAPATA DE 1.75x3.80x0.70 M CARGAS VERTICALES: P.P. COLUMNA = (0.5*0.6*12.2+0.55*0.65*1.30)*2.4 =9.9 TON P. ZAPATA = 1.75*3.8*0.7*2.4 = 11.2 TON P. TIERRA = (1.75*3.80-0.55*0.65)*1.30*1.6 = 13.1TON P. TOTAL = 9.9+11.2+13.1= 34.2TON h = 10.2+2.0+2.0 = 14.2 M MATO = 380*2.2*(2.2/2+10+2.0)+350*10*(10/2+2.0) = MATO =35500 Kg-M MR = 34.2*3.80/2 = 65.0T-M F.S.V. =65.0/35.5= 1.83 > 1.8 X = (65.0-35.5)/34.2 = 0.86 M < b/3 b´= 3*0.86 = 2.58 M fN = 0.75*(2*34.2/(1.75*2.58)-1.3*1.6) = 9.8 T/M2 RIGE FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO DEL CRSI 63: Z-4 ZAPATA DE 175x380x70 CM. CON 7 # 8 LARGAS Y 17 # 6 CORTAS B.2).- COLUMNAS PRINCIPALES CON ARMADURAS: SUPONIENDO ZAPATA DE 1.50x2.80x0.60 M CARGAS VERTICALES: P.P. COLUMNA = (0.5*0.6*12.20+0.55*0.65*1.4)*2.4+ 21.5 = P.P. COLUMNA = 31.5TON P. ZAPATA =1.50*2.80*0.6*2.4 = 6.1TON P. TIERRA = (1.50*2.80-0.55*0.65)*1.4*1.6 = 8.6 TON. P. TOTAL = 31.5+6.1+8.6 = 46.2 TON MATO = 35500 Kg-M MR =46.2*2.80/2 = 64.7T-M F.S.V. = 64.7/35.5 = 1.82 > 1.8 X = (64.7-35.5)/46.2 =0.63 M > b/3 b´= 3*0.63 = 1.89 M fN = 0.75*(2*46.2/(1.5*1.89)-1.4*1.6) = 22.7T/M2 RIGE FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA VOLTEO DEL CRSI 63: Z5 ZAPATA DE 140x280x65 CM. CON 5#8 LARGAS Y 11#6CORTAS 8

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Centro de distribición Benavides Guadalajara C).- EN EJES 1 Y 14 CON EJES DE A A J E INTERMEDIAS: SE UTILIZARÁN ZAPATAS Z-3 EN SOLUCIÓN CON COLUMNAS AUTOPORTANTES DE CONCRETO O Z6 MÍNIMAS DE 100x100x30 CM. CON 5#5C/D EN COLUMNAS METÁLICAS APOYADAS DE PISO A TECHO.

5.4. CUBIERTA. 5.4.1. LAMINA. CARGAS: CARGA MUERTA CARGA VIVA

15 Kg/M2 60 Kg/M2

CARGA TOTAL

75 Kg/M2

L = 28/16 = 1.75 M. MMA. = 0.107*15*1.75^2+0.121*60*1.75^2 = 27.2 Kg-M. REFLEXIÓN:  MAX. = 0.0099W*L^4/EI = 0.0099*0.6*175^4/(2100000*I) = 2.65/I ESFUERZO: fs = 100*M/S = 100*27.2/S = 2720/S<ó=1408 Kg/CM2. PROPIEDADES DE LA LAMINA KR-18 CAL. 24: I = 18.9 CM4/M.; S = 3.37 CM3/M. ADM. = L/240 = 175/240 = 0.73 CM. MAX. = 2.65/18.9 = 0.14 CM. < 0.73 CM. fs = 2720/3.37 = 807 Kg/Cm2 <1408 Kg/Cm2 REVISIÓN POR SUCCIÓN DE VIENTO: W1 = - 68 Kg/M2 M = 0.75*68*1.75^2/10 = 15.6 Kg-M.< 27.2 Kg-M. REVISIÓN POR ENCHARCAMIENTO: d REQ. = L/30 * (fs/fsad) = 1750/30*(807/1408) = 33.4 MM. LA LÁMINA SSR-4 TIENE PERALTE = 66.6 MM. EN LA COSTILLA SE ACEPTA LAMINA KR-18 CAL. 24 O SIMILAR APOYADA @ 1.75 M.. CONTINUA EN TRES CLAROS COMO MÍNIMO.

5.4.2. JOIST. A).- POLINES. w = 105*1.75 = 180 Kg/M M = w*L^2/8 = 180*14.0^2/8 = 4410 Kg-M V = w*L/2 = 180*14.0/2 = 1260 Kg USAR J-01 JOIST STD 26-H-E DE 11.55 Kg/M CON: MR = 4590 Kg-M ; VR = 1260 Kg ; I = 8497 CM4 CON: C. SUP = CAL 11 ; C. INF. = CAL 12 ; EXTREMOS = 2 5/8" CELOSÍA =  5/8" + 5 REF. B).- STRUTS. USAR ST-01 JOIST STD 2X26-H-E DE 20.90 Kg/M CON: MR = 6740 Kg-M ; VR = 1850 Kg ; I = 13136 CM4 CON: C. SUP = CAL 13 ; C. INF = CAL 13 ; EXTREMOS = 2 5/8" ; CELOSÍA = 5/8"

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Centro de distribición Benavides Guadalajara 5.4.3. ARMADURAS. 8 ESP. @ 1750 = 14000

P/2

C 2 B 2000

420 13

LC SIM.

ARMADURA AR-01 L = 28.0 M. B = 14.0 M WM = 50 Kg/M2 WV = 60 Kg/M2 N = 16DIAGONALES D = 2.0 M, SP = 1.75 M, SN = 1.75 M P = 110*1.75*14.0 = 2700 Kg P/2 = 2700/2 = 1350 Kg R = 8*2700 = 21600 Kg VN = 21600-1350 = 20250 Kg MCA. (I-11) (A-10) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7) (7-8) (8-9) (9-10) (10-11) (11-12) (12-13)

FZA. 74400 75600 21600 26900 2700 23300 19700 2700 16100 12600 2700 9000 5800 2700 3100

CóT C T C T C C T C C T C C T C C

LX LY RX 175 700 3.4

RY 9.5

LX/RX

LY/RY

200 266 200 266 266 200 266 266 200 266 266 200 266

2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9

69 92

200 266 200 266 266 200 266 266 200 266 266 200 266

2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9

FA 1430 2096 1493 2096 1493 1179 2096 1493 1179 2096 1493 1179 2096 1493 1179

A 52.0 36.1 14.5 12.8 1.8 19.8 9.4 1.8 13.7 6.0 1.8 7.6 2.8 1.8 2.6

SECCIÓN 4-PER 89X89X4.8 E=76 2-PER 89X89X6.4 E=76 2-PER 76X76X3.2 1-PER 76X76X4.8 1-PER 76X76X3.2 2-PER 76X76X4.0 1-PER 76X76X4.0 1-PER76X76X3.2 1-PER 76X76X4.8 1-PER76X76X3.2 1-PER76X76X3.2 1-PER76X76X3.2 1-PER76X76X3.2 1-PER76X76X3.2 1-PER76X76X3.2 TOTAL

WUNIT

Kg/M PESO 48.40 1355 31.20 874 14.24 59 10.20 56 7.12 30 17.24 94 8.62 47 7.12 30 10.20 56 7.12 39 7.12 30 7.12 39 7.12 39 7.12 30 7.12 39 2815 101

ARMADURA AR-02 TENDRÁN LA MITAD DEL ANCHO TRIBUTARIO, POR LO TANTO LOS ESFUERZOS SERÁN LA MITAD DE LA ARMADURA AR-01.

ACONSA Memorias MCA. (I-11) (A-10) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7) (7-8) (8-9) (9-10) (10-11) (11-12) (12-13)

Centro de distribición Benavides Guadalajara FZA. 37200 37800 10800 13500 1400 11700 9900 1400 8100 6300 1400 4500 2900 1400 1600

CóT C T C T C C T C C T C C T C C

LX LY RX 175 700 3.4

RY 7.8

LX/RX

LY/RY

200 266 200 266 266 200 266 266 200 266 266 200 266

2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4

83 111

200 266 200 266 266 200 266 266 200 266 266 200 266

2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4

FA 1208 2096 1308 2096 1308 878 2096 1308 878 2096 1308 878 2096 1308 878

A 30.8 18.0 8.3 6.4 1.1 13.3 4.7 1.1 9.2 3.0 1.1 5.1 1.4 1.1 1.8

SECCIÓN 2-PER 89X89X4.8 E=64 2-PER 64X64X4.8 E=64 1-PER 64X64X3.6 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 2-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X4.8 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 1-PER 64X64X3.2 TOTAL

WUNIT

Kg/M PESO 24.20 678 16.64 466 6.47 27 5.84 32 5.84 24 11.68 64 5.84 32 5.84 24 8.32 45 5.84 32 5.84 24 5.84 32 5.84 32 5.84 24 5.84 32 1569 56

5.5. MUROS DE CONTENCIÓN. DE ACUERDO A LOS DATOS PROPORCIONADOS POR ACONSA MONTERREY, LOS MUROS DE CONTENCIÓN DE TODO EL EDIFICIO TENDRÁN UNA ALTURA DE 1.15 M., POR LO QUE TODOS LOS MUROS PARA EL EDIFICIO, SE HARÁN CON CIMIENTO CORRIDO DE CONCRETO CICLÓPEO Ó MAMPOSTERÍA Y BLOC DE CONCRETO DE 20 X 20 X 40 CM. RELLENO DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2, CON VARILLAS # 4 @ 40, AHOGADAS EN EL BLOC. LOS MUROS DE CONTENCIÓN CARGARÁN LOS MUROS DE UNA ALTURA HASTA DE 3.0 M. EN LOS EJES J, 1 Y 14 Y 6,0 M. EN EL EJE A, POR LO QUE LA CIMENTACIÓN SE CALCULARA PARA ELLOS. EXISTIRÁ UN PASILLO DE 3.0 M. DE ANCHO ENTRE LOS MUROS EXTERIORES Y LA PRIMERA ESTIBA DE ALMACENAMIENTO, POR LO QUE LA CARGA DE ALMACENAMIENTO NO AFECTARÁ A LOS MUROS DE CONTENCIÓN. CARGAS: P MUROS = 350*3.0 = 1050 Kg./M P. P. CIMIENTO = 0.40*1.4*2400 = 1340 Kg./M W = 1.5+1.34 = 2.84 T/M SUPONIENDO UN ESFUERZO ADMISIBLE DEL SUELO DE 1.5 Kg./CM2.( 15.0 T/M2), TENEMOS: b = 2.84/15 = 0.19 M USAR CIMIENTO CORRIDO DE CONCRETO CICLÓPEO f´c = 100 Kg./CM2, CON 40% DE PIEDRA BOLA, DE 40 CM. DE ANCHO Y 140CM. DE PROFUNDIDAD MÍNIMA. SOBRE EL CIMIENTO CORRIDO SE COLOCARÁ UNA DALA DE DESPLANTE DE 20 X 20 CM. ARMADA CON 4 # 4 Y ESTRIBOS # 2 @ 20 CM. COMO YA SE MENCIONO, LOS CASTILLOS IRÁN AHOGADOS EN EL BLOC ARMADOS CON 1 # 5 @ 40 CM. ANCLADOS EN EL CIMIENTO CORRIDO POR LO MENOS 80 CM. EN LA CORONA DE LOS MUROS SE REMATARA CON UNA DALA CUYA SECCIÓN SERÁ IGUAL A LA DE LA DALA DE DESPLANTE Y CON EL MISMO ARMADO. AL FINALIZAR EL RELLENO LOS MUROS SE AMARRARÁN AL FIRME, TRANSFORMÁNDOSE PARA LAS CARGAS POSTERIORES EN APOYADOS DE CIMIENTO A FIRME. EXISTE UN CORREDOR DE 3.00 M EN EL PERÍMETRO INTERIOR DEL EDIFICIO, POR LO QUE LOS MUROS DE CONTENCIÓN NO TIENEN SOBRECARGA DE ALMACENAMIENTO. 11

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5.6. FIRMES. TODOS LOS FIRMES SERÁN DE CONCRETO REFORZADO f´c = 200 Kg/CM2 CON MALLA ELECTROSOLDADA Fy = 5000 Kg/CM2. EN NUESTRO CASO TODOS LOS FIRMES SE DESPLANTARAN SOBRE UN RELLENO DE TEPETATE DE 1.2 M DE ESPESOR, COMPACTADAS AL 95% PROCTOR, EN CAPAS DE 20 CM. COMO MÁXIMO, POR LO QUE LOS FIRMES SE COMPORTARAN COMO SIMPLES ACABADOS DE PISO, PARA UNA CARGA DE 6000 Kg/M2, SEGÚN EL CRSI 63: FIRME DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 15 CM. DE ESPESOR CON MALLA ELECTROSOLDADA 66/66 EN LECHO SUPERIOR.

5.7. ESTRUCTURACIÓN DE MUROS. LOS MUROS EXTERIORES SERÁN DE 3.00 M. DE ALTURA, EN LOS EJES J, 1 Y 14 Y DE 6,0 M. EN EL EJE A, CONSTRUIDOS EN BLOC DE CONC. DE 20X 20X40 CM, ESTRUCTURADOS CON DALAS A NO MÁS DE 2.40 M Y CASTILLOS A NO MÁS DE 7.00/3 = 2.33 M. A).- MUROS EN EJE J, 1 Y 14: DALAS.SE APOYARÁN EN LOS CASTILLOS QUE IRÁN @ 2.33 M. SERÁN UNA EN EL DESPLANTE Y UNA EN LA CORONA DEL MURO. wv = 50*1.5 = 75 Kg/M; L = 2.33 M M(+) = 75*2.33^2/14 = 29 Kg-M M(-) = 75*2.33^2/10 = 40 Kg-M CON b = 20 CM d = 0.26*(40*0.75/0.20)^0.5 = 3.2 CM < 16+4 = 20 CM AS(+) = 0.75*29/(1900*0.89*0.16) = 0.08 CM2 MÍNIMO AS(-) = 0.75*40/(2700*0.89*0.16) = 0.08 CM2 MÍNIMO DALA DE 20 X 20 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM. CASTILLOS.wv = 50*2.33 = 120 Kg/M, h = 3.0 M M = 120*3.0^2/2 = 540 Kg-M CON b = 20 CM: d = 0.26*(540*0.75/0.20)^0.5 = 11.7 < 16+4 = 20 CM As = 540*0.75/(1700*0.89*0.16) = 1.70 CM2 +ó- 2 # 4 CASTILLO DE 20 X 20 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM. B).- MUROS DE 6.0 M. DE ALTURA DALAS.w = 50*3.0 = 150 Kg/M, L = 7.0 M M(-) = 150*7^2/10 = 735 Kg-M CON b 0 20CM d = 0.26*(735*0.75/0.20)^0.5 = 13.7 CM < 26+4 = 30 CM. As(-) = 735*0.75/(1700*0.89*0.26) = 1.40 CM2 DALAS DE 20 X 30 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM. CASTILLOS.wv = 50*2.33 = 120 Kg/M, L = 3.0 M M = 120*3.0^2/8 = 135 Kg-M CON b = 20 CM: d = 0.26*(135*0.75/0.20)^0.5 = 5.9 < 16+4 = 20 CM AS = 135*0.75/(1700*0.89*0.16) = 0.4 CM2 CASTILLO DE 20 X 20 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM. 12

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5.8. ESTRUCTURACIÓN DE FACHADAS. PARA CARGA DE VIENTO: ww = 50*2.0 = 100 Kg/M CON POLINES @ 2.00 M L = 14/2 = 28/4 = 7.00 M M = 100*7.0^2/8 = 610 Kg-M S REQ = 0.75*610/21 = 22 CM3 USAR 8TENS HYL-14 - 5.7 Kg/M CON Sx = 43 CM3 > 22 CM3 HORIZONTAL. PARA CARGA GRAVITACIONAL: w = 20*12.88 = 260 Kg/M L = 7.0 M M = 260*7.0^2/8 = 1590 Kg-M S REQ = 1590/21 = 76 CM3 USAR 8 TENS HYL -10-9.8 Kg/M VERTICAL + 8 TENSHYL -14 - 5.7 Kg/M HORIZONTAL. EL LARGUERO INFERIOR DE FACHADA, SERÁ FORMADO CON: 2 - 8 TENS HYL - 14 - 11.23 Kg/M HORIZONTALES. LAS FACHADAS EN EJE A Y S SE ESTRUCTURARÁN DE LA MISMA FORMA. NOTA IMPORTANTE.- AL REALIZARSE LA AMPLIACIÓN DEL EDIFICIO, NO SE DEBERÁN RETIRAR LAS COLUMNAS INTERMEDIAS, STRUTS Y CONTRAVIENTOS DE LAS FACHADAS, SIN CONSULTAR CON LOS DISEÑADORES.

5.9. EDIFICIOS INTERIORES. 5.9.1. AZOTEA. A).- SERVICIOS SANITARIOS EMPLEADOS. L = 2.75 M., w = 470 Kg/M M(-) = 480*2.75^2/10 = 360 Kg-M M(+) = 480*2.75^2/14 = 260 Kg-M d = 0.26*(360)^0.5 = 4.9 CM < 7+3 = 10 CM As(-) = 360/(1700*0.89*0.07) = 3.4 CM2/M # 3 @ 20 CM LAS. As(+) = 260/(1700*0.89*0.07) = 2.5 CM2/M # 3 @ 30 CM. L.I. Ast = 0.0018*12.5*100 = 2.3 CM2/M # 3 @ 30 CM L.S. USAR LOSA DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 10 CM CON BASTONES # 3 @ 20 CM EN L.S., # 3 @ 20 CM. LARGAS EN L.I. Y # 3 @ 30 CM DE TEMP.

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Centro de distribición Benavides Guadalajara B).- OFICINA DE RECEPCIÓN.

L = 4.0 M, w = 470*0.704 = 330 Kg/M M =330*4^2/8 = 660 Kg-M d = 0.26*(660/0.70)^0.5 = 8.0 CM < 11+3 = 14 CM As(+) = 660/(1700*0.89*0.12) = 3.6 CM2= 2# 5 L.I. As(-) = MÍNIMO 1 # 3 L.S. V = 330*4/2 = 660 Kg Vc = 660-330*(0.12+0.15) = 570 Kg vc = 570/(10.4*70) = NO REQUIERE ESTRIBOS. USAR LOSA DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 14 CM. DE ESPESOR ALIGERADA CON CASETONES DE POLIESTIRENO O SIMILAR DE 60 X 10 CM. TRABES DE APOYO: w = 470*2.75/2 = 650 Kg/M USAR DALAS DE 15 X 20 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM.

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Centro de distribición Benavides Guadalajara C).- OFICINAS DE EMBARQUES.

NERVADURAS: W = 470 Kg/M2; L = 5.0 M w = 470*0.74 = 350 Kg/M M = 350*5^2/8 = 1100 Kg-M CON b = 74 CM Y b´ = 13.6 CM d = 0.26*(1100/0.74)^0.5 = 10 CM < 16+ 3 = 19 CM As(+) = 1100/(1700*0.89*0.16) = 4.5 CM2 = 1# 6 + 1# 5 L.I. LOSA DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 20 CM. DE ESPESOR ALIGERADA CON CASETONES DE POLIESTIRENO O SIMILAR DE 60 X 15 CM

5.9.2. ENTREPISO. OFICINAS DE EMBARQUES. (VER CROQUIS ARRIBA) NERVADURAS DE CARGA: W = 870 Kg/M2; L = 5.0 M w = 870*0.74 = 640 Kg/M M = 640*5^2/8 = 2000 Kg-M VIGA "T" CON b = 74 CM; b´= 13.6 CM; h = 20 CM d = 0.26*(2000/.74)^0.5 = 13.5 < 16 + 3 = 19 CM As(+) = 2000/(1700*0.89*0.16) = 8.3 CM2 3 # 6 L.I. V= 640*5/2 = 1600 Kg; AMPLIAR EXTREMOS EN 60 CM. Vc = 1600-640*0.84 = 1060 Kg v = 1060/(16*14) = 4.7 Kg/CM2 OK TRABES DE CARGA. W = 870 Kg/M2 ; B = 2.50 M w = 870*2.5 = 2180 Kg/M L = 1.50 M M = 2180*1.5^2/10 = 490 Kg-M CON b = 20 CM d = 0.26*(490/0.20)^0.5 = 13 CM < 17+3 = 20 CM As = 490/(1700*0.89*0.17) = 1.9 CM2 = 2# 4 USAR SECCIÓN 20 X 20 CM CON 2 # 4 EN L.I. Y 2 # 4 EN L.S. EST # 2 @ 20 CM. 15

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Centro de distribición Benavides Guadalajara 5.9.3 CIMENTACIÓN. SE CALCULARÁ LA CIMENTACIÓN PARA EL MÁS CRITICO DE LOS EDIFICIOS INTERIORES Y SE ADECUARÁ A CADA UNO DE LOS OTROS: CARGA AZOTEA = 470*2.5 = 1180 Kg/M CARGA ENTREPISO = 870*2.5 = 2180 Kg/M PESO DE MUROS = 350*3 = 1050 Kg PESO PROPIO = 0.40*0.800*2400 = 1120 Kg/M TOTAL = 1180+2180+1120+1050 = 5530 M Kg/M b = 5.53/15 = 0.37 CM USAR CIMIENTO CORRIDO DE 40 X VAR. DE CONCRETO CICLÓPEO f´c = 100 Kg/CM2 CON 40% DE BOLEO.

6.0. EDIFICIO COMEDOR Y VESTIDORES. 6.1. LOSA DE AZOTEA.

S E CALCULARA COMO UNA LOSA NERVADA EN UNA DIRECCIÓN. SE CONSIDERARÁ UNA LOSA DE COMPRESIÓN DE 4.0 CM.: A).- NERVADURAS INTERMEDIAS (NA-01). W = 590 Kg/M2 w = 590*0.76 = 450 Kg/M, L = 9.0 M M = 450*9^2/8 = 4560 Kg-M h = L/30 = 30 CM > ó = 34 CM. COMO VIGA "T", CON b = 78 CM ; b´= 16 CM: d = 0.26*(4560/0.78)^0.5 = 20 < 31+3 = 34 CM. As(+) = 4560/(1700*0.89*0.31) = 9.4CM = 2#8 V = 450*9/2 = 2030 Kg Vc = 2030-450*1.02 = 1570 Kg vc = 1570/(31*15.8) = 3.2 Kg/CM2 < ADM. NO REQ. EST. USAR NA-01 SECCIÓN DE 15.8 X 34 CM. (INCLUYENDO LOSA) CON 2#8 EN L.I. B).- NERVADURAS DE BORDE LATERALES (NA-02): 16

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Centro de distribición Benavides Guadalajara TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA, POR LO TANTO LA MITAD DEL REFUERZO: USAR N2 SECCIÓN DE 20 X 34 CM. CON 2 # 6 L.I., 2 # 4L.S. Y EST. # 2 @ 16. C).- NERVADURAS DE APOYO (NA-03): LA LOSA SE APOYA EN MUROS CARGADORES, CON VANOS MÁXIMOS DE 1.50 M: w = 590*4.50 = 2660 Kg/M L = 1.50 M M(+/-) = 2660*1.50^2/10 = 600 Kg-M CON b = 20 CM d = 0.26*(600/0.20) ^0.5 = 14 CM < 31+3 = 34 CM As(+/-) = 600/(1700*0.89*0.31) = 1.3 CM2= 2 # 4 A/L USAR NA-03 SECCIÓN DE 20 X 34 CM. (INCLUIDA LA LOSA) CON 2 # 4 L.I., 2 # 4 L.S. Y EST. # 2 @ 20 CM

6.2. LOSA ENTREPISO. SE CALCULARA COMO UNA LOSA NERVADA EN UNA DIRECCIÓN. SE CONSIDERARÁ UNA LOSA DE COMPRESIÓN DE 5.0 CM.: LA PLANTA ES IGUAL A LA DE LA LOSA DE AZOTEA SEGÚN CROQUIS EN HOJA ANTERIOR A).- NERVADURAS NE-01 W = 940 Kg/M2 w = 940*0.76 = 720 Kg/M L = 9.0 M M = 720*9^2/8 = 7290 Kg-M h = L/30 > ó = 35 CM COMO VIGA "T" CON b = 76 CM; b´= 16 CM: d = 0.26*(7290/0.76)^0.5 = 26 CM APROX. = 32+3 = 35 As(+) = 7290/(1700*0.89*0.32) = 15 CM2 = 3 # 8 LI. V = 720*9.00/2 = 3240 Kg Vc = 3240-720*1.02 = 2500 Kg vc = 2500/(16*32)= 4.9 Kg/CM2 EST. MIN # 2 @ 16 EN EXTREMOS USAR NE-01 SECCIÓN DE 15.8 X 35 CM. (INCLUYENDO LOSA) CON 3# 8 L.I. EST. # 2 @ 16 CM EN 120 CM EN C/LADO. B).- NERVADURAS DE BORDE LATERALES NE-02: TENDRÁN LA MITAD DE LA CARGA Y LA MISMA SECCIÓN `POR LO QUE TENDRÁN LA MITAD DEL REFUERZO: USAR N2 SECCIÓN DE 15.8 X 35 CM. CON 3 # 6 EN L.I.. 2 # 5 EN L.S. Y EST. # 2 @ 16. C).- NERVADURAS DE APOYO: w = 940*4.50+1050 = 5300 Kg/M L = 1.50 M M(+/-) = 5300*1.50^2/10 = 1200 Kg-M CON b = 20 CM d = 0.26*(1200/0.20) ^0.5 = 20 < 32+3 = 35 CM As(+/-) = 1200/(1700*0.89*0.32) = 2.5 CM2 = 2#4 USAR NE-02 SECCIÓN DE 20 X 35 CM. CON 2#4 L.I., 2# 4 L.S. Y EST. # 2 @ 20 CM 17

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Centro de distribición Benavides Guadalajara D).- CASTILLOS: LOS CASTILLOS SERÁN DE 20 X 20 CM. CON 4 # 4 Y EST. # 2 @ 20 CM.

6.3. CIMENTACIÓN. A).- CARGAS: L. AZOTEA = 590*4.50 = MURO P. ALTA = 350*3.0 = L. ENTREPISO = 940*4.50 = MURO P. BAJA = 350*3.30 = P. PROPIO = 0.6*0.8*2400 = CARGA TOTAL =

2660 Kg/M 1050 Kg/M 4230 Kg/M 1160 Kg/M 1150 Kg/M 10250 Kg/M

B).- DISEÑO: CON ESFUERZO DE TERRENO DE 25 T/M2: b = 10.25/25 = 0.41 M < 0.50 UTILIZAR CIMIENTO CORRIDO DE CONCRETO CICLÓPEO f´c = 100 Kg/CM2 CON 40% DE BOLEO DE50X VARIABLE EN CM Ó MAMPOSTERIA DE LAS MISMAS DIMENSIONES.

7.0. CASETA DE CONTROL. 7.1. LOSA DE AZOTEA. A).- LOSA.SE CALCULARÁ COMO UNA LOSA APOYADA EN DOS DIRECCIONES. POR SIMETRÍA: Wx = Wy = W/2 = 590/2 = 300 Kg/M2 SE CONSIDERARÁN 3 FRANJAS: A.1).- FRANJA 1: L = 4.50 M M = 300*4.50^2/8 = 760 Kg-M d = 0.26*(760)^0.5 = 7.2 CM < 10+3 = 13 CM As = 760/(1700*0.89*0.10) = 5.0 CM2/M = # 4@ 25 CM. At = 0.0018*12*100 = 2.2 CM2/M = # 3@ 30 CM. A.2).- FRANJA 2 : L = 3.50 M As = 5.0 *(3.5/4.5)^.2 = 3.0 CM2/M = #4@30 A.3).- FRANJA 3 : L = 2.50 M As = 5.0 *(2.5/4.5)^2 = 1.5CM2/M < #3@30 A.4).- LOSA EN VOLADIZO. EN LA FRANJA F1 SE TIENE UN VOLADIZO CON CARGA DE PRETIL EN LA PUNTA. W= 350*4.4+ 300 PP. = 1800 KG/M. w = 1800+590 KG/M2.= 2400 KG/M2. L = .73 M. M = 1800*.73+2400*.73^2/2= 2000 KG-M. D = .26*2000^.5 = 12>10 CM. . PERO TIENE REF. DE COMP. As = 2000/(1700*.89*.10) = 13.2 CM2/M = #4@10 CM. 18

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Centro de distribición Benavides Guadalajara B).- CERRAMIENTOS D2: B.1).- LATERALES EN EJE G: L1 = 3.00 M w = 300*2.25/2+350*4.40+0.2*0.4*2400 = 2100 Kg/M M = 2100*3.0^2/= 1900 Kg-M CON b = 20CM d = 0.26*(1900/0.30)^0.5 =21<35 + 5 = 40 CM. As = 1900/(1700*0.89*0.55) = 2.3 CM2=  2# 4 V = 2100*3.0/2= 3200 kg. Vc = 3200-2100*.45= 2300 KG. v = 2300 /(20*35) = 3.3 Kg/CM2 < ADM. NO SE NECESITAN ESTRIBOS CALCULADOS. SECCIÓN DE 20 X 40 CM. CON 2#4 EN A/L. Y EST. # 2 @ 15 CM. EN LOS OTROS EJES LAS CARGAS SON SIMILARES Y LOS CLAROS MENORES Y USAREMOS EL MISMO CERRAMIENTO.

7.2. FIRME. SERÁ DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 10 CM. DE ESPESOR CON MALLA 66/1010.

7.3. CIMENTACIÓN. SERÁ IGUAL A LA DEL EDIFICIO DE COMEDOR.

7.4. ESTRUCTURACIÓN DE MUROS. SE HARÁ CON CASTILLOS DE 15 X 20 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 15 CM.. EN LOS CAMBIOS DE DIRECCIÓN, EN LOS CRUCES DE MUROS Y EN LOS HUECOS DE VENTANAS Y PUERTAS. EN EL EJE 2 SE PONDRÁ UNA COLUMNA 20 X 50 CM PARA SOPORTAR LAS CARGAS DE VIENTO. wv = 50*4.50 = 230 Kg/M Mv = 230*4.40^2/2 = 2230 Kg-M As = 2230/(1700*0.89*0.45) = 3.3 CM2  2 # 5 USAR SECCIÓN 20 X 50 CM CON 4 # 5 Y ESTRIBOS # 2 @ 20 CM. EN EL PRETIL SE PONDRÁN CASTILLOS DE LA MISMA SECCIÓN @ 2.40 M COMO MÁXIMO, EN EL REMATE DEL PRETIL SE TENDRÁ UNA TRABE HORIZONTAL PARA RESISTIR LOS EMPUJES DE VIENTO. wv = 50*4.40/2 = 110 Kg/M M = 110*4.50^2/8 = 280 Kg-M CON b = 20 CM d = 0.26*(280*.75/0.20)^0.5 = 8.5 CM < 25+5 = 30 CM As = 280*.75/(1700*0.89*0.25) = 0.6CM2 MÍNIMO UTILIZAR SECCIÓN DE 20 X 30 CM CON 2# 3 EN CADA LADO Y ESTRIBOS # 2 @ 20 CM. TRABE VERTICAL. w = 350*4.40+0.20*0.40*2400 = 1730 Kg/M M = 1730*4.50^2/8 = 4380 Kg-M CON b = 20 CM Y 20% DE REF. DE COMP. d = 0.26*(4380*0.8/0.2)^0.5 = 34.4 CM < 35+5 = 40 CM As = 4380/(1700*0.89*0.35) = 8.3 CM2 = 3#6 EN L.I. As(+) = 2 # 4 EN L.S. 19

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8.0. TALLER MECÁNICO. 8.1. CUBIERTA. 8.1.1. LÁMINA. SERÁ IGUAL A LA DE LA CUBIERTA DE LA NAVE PRINCIPAL. 8.1.2. POLINES. A).- POLINES. W = 100*1.5 = 150 Kg/M M = w*L^2/8 = 150*10.50^2/8 = 2100 Kg-M V = w*L/2 = 150*10.50/2 = 790 Kg USAR J-01 JOIST STD 18H13 DE 9.2 KG/M C. SUP = CAL 13 ; C. INF. = CAL 13 ; EXTREMOS = 2 5/8" CELOSÍA = 5/8" B).- STRUTS. USAR ST-01 JOIST STD 2X18H13-E DE 20.2 Kg/M CON: C. SUP = CAL 13 ; C. INF = CAL 13 ; EXTREMOS = 2 5/8" ; CELOSÍA = 5/8" LOS POLINES Y STRUTS, SE APOYARÁN EN LOS MUROS EXTERIORES DE BLOC.

8.2. COLUMNAS. A).- CENTRAL EJES 18.A Y A, EXTREMAS EJES A.1 CON 18 Y 20: Wv = 50 Kg/M2 s =5.25 M wv = 50*5.25 = 260 Kg/M Mw = 260*4.5^2/2 = 2630 Kg-M CON b = 30 CM Y 50% DE REF. DE COMP. d = 0.26*(2630*0.50*.75/0.30)^0.5 =17.3 < 27+3 = 30 CM As = 2630*.75/(1700*0.89*0.27) =4.9 CM2=2#6 USAR SECCIÓN DE 30 X 30 CM. CON 2#6 EN CADA LADO Y ESTRIBOS # 3 @ 30 CM. B).- EN EJES A CON 18 Y 20: POR ESTAR ARRIOSTRADA POR LOS MUROS, SERÁ UNA COLUMNA DE SECCIÓN DE 30 X 30 CM CON 4 # 5 Y ESTRIBOS # 3 @ 25 CM.

8.3. PEDESTALES. LOS PEDESTALES SE CONSIDERARÁN ARRIOSTRADOS POR EL FIRME Y POR LO TANTO SOLO LLEVARÁN CARGA GRAVITACIO NAL Y LA SECCIÓN DE TODOS ELLOS SERÁ DE: 35 X 35 CM CON 4#6 EN CADA LADO Y ESTRIBOS # 3 @ 30 CM EN EL EJE 19 CON A Y 4 # 5 Y ESTRIBOS # 3 @ 25 CM EN EL RESTO.

8.4. ZAPATAS. POR LA CONSIDERACIÓN ANTERIOR, TODAS LAS ZAPATAS LLEVARÁN SOLO CARGA AXIAL POR LO QUE TODAS SERÁN MÍNIMAS DE: 100x100x 30 CM CON 4#4 EN CADA DIRECCIÓN.

8.5. FIRMES. SERAN DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 15 CM DE ESPESOR CON DOBLE MALLA 66/66, UNA EN CADA LECHO. MONTERREY, N.L, ABRIL DE 1995. ING. FRANCISCO GARZA MERCADO 20

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NOTA: LA PRESENTE COPIA FUE RESCATADA DE UN DISQUETE DE COMPUTADORA GRABADA EN ABRIL DE 1995. NO ESTAMOS SEGUROS NI PODEMOS GARANTIZAR QUE SEA LA ULTIMA VERSIÓN NI QUE ESTE DEBIDAMENTE REVISADA Y APROBADA. LA COPIA ORIGINAL DEBE SER BUSCADA EN ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. MONTERREY, N.L. MARZO DE 1995 ING. F. GARZA MERCADO

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Centro de distribici贸n Benavides Guadalajara

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. BENAVIDES DE MONTERREY, S.A DE C.V. MONTERREY, N.L.

SUCURSAL GOMEZ MORIN DISEﾃ前 ESTRUCTURAL MEMORIAS DE CALCULOS

MONTERREY,N.L.

ENERO 25 DE 1996.

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Benavides Gómez Morín ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. BENAVIDES DE MONTERREY, S.A. DE C.V. SUCURSAL GOMEZ MORIN. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA

INDICE: 1.0. ANTECEDENTES. ............................................................. 1 2.0. DESCRIPCION. ................................................................. 1 3.0. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES............................ 2 3.1. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO: ........................... 2 3.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION: ............ 2 3.3. MATERIALES: ........................................................... 2 4.0. CARGAS BASICAS. .......................................................... 2 4.1. CUBIERTAS ............................................................... 2 4.2 ENTREPISO BODEGA ................................................ 2 4.3 CARGAS EN PISO:...................................................... 3 4.4 CARGAS DE VIENTO: ................................................ 3 5.0. CIMENTACIONES Y COLUMNAS .................................. 3 5.1 COLUMNAS .................................................................. 3 5.2 PEDESTALES................................................................ 3 5.3. ZAPATAS. .................................................................... 3 6.0 TRABES DE CIMENTACION * ......................................... 4 7.0 CUBIERTAS METALICAS ................................................ 5 7.1 LAMINAS. ................................................................... 5 7.2 PASAPOLINES: ........................................................... 5 7.3 JOIST. .......................................................................... 6 7.4 ARMADURA: .............................................................. 7 8.0 FIRMES. ............................................................................. 8 9.0 ESTRUCTURACION DE MUROS. ..................................... 8 10.0 MODIFICACIONES AL PROYECTO ............................... 10 ¡Error! Marcador no definido.

MONTERREY,N.L.

FEBRERO 12 DE 1996.

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

BENAVIDES DE MONTERREY, S.A. DE C.V. MONTERREY, N.L. SUCURSAL GOMEZ MORIN DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIAS DECALCULOS M O N T E R R E Y,

N. L.

E N E R O

D E

1 9 9 6

1.0. ANTECEDENTES. SE REFERIRA LA PRESENTE MEMORIA AL DISEÑO ESTRUCTURAL DE LA SUCURSAL GOMEZ MORIN, EN LA COL DEL VALLE, SAN PEDRO GARZA GARCIA, N.L. DE BENAVIDES DE MONTERREY, S.A. DE C.V. LA DIRECCION DEL PROYECTO ES POR ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., SIENDO EL PROYECTO ARQUITECTONI CO DEL MISMO GRUPO. POR ACUERDO CON ACONSA, SE USARA CIMENTACION A BASE DE ZAPATAS AISLADAS DESPLANTADAS A 3.00 M. DE PROFUNDIDAD CON UNA CAPACIDAD DE CARGA DE 2.5 KG/CM2. LA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ES LA RECOMENDADA EN LOS ESTUDIOS DE SUELOS Y DEBERÁ VERIFICARSE EN EL LUGAR HASTA ENCONTRAR LA RESISTENCIA INDICADA. POR REQUERIMIENTOS DE CONSTRUCCION DE ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V., EL DISEÑO SE ELABORARA EMPEZANDO POR LA CIMENTACION, COSA CONTRARIA A LO QUE NORMALMENTE SE HACE, POR LO QUE EN EL ESTIMADO DE CARGAS POR ESTE CONCEPTO SE ACTUARA CONSERVADORAMENTE.

2.0. DESCRIPCION. SE TRATA DE UN EDIFICIO PARA VENTAS 17.24 M. DE ANCHO POR 22.00 M. DE LARGO * , PARA UN ÁREA TOTAL DE 380 M2, APROXIMADAMENTE, SIN COLUMNAS INTERIORES. LAS COLUMNAS EXTERIORES, EN EL PERIMETRO DEL EDIFICIO, SE COLOCARAN EN LOS TERCIOS DE SUS LADOS. LAS COLUMNAS SERÁN DE CONCRETO REFORZADO , CON PEDESTALES Y ZAPATAS Y TRABES DE CIMENTACION DEL MISMO MATERIAL. COMO LA PROFUNDIDAD DE DESPLANTE ES GRANDE NO SE UTILIZARAN CIMIENTOS CORRIDOS. LA ZONA DEL FONDO, LOCALIZADA EN TODA LA LONGITUD Y UN TERCIO DEL ANCHO DEL EDIFICIO, TENDRÁ UNA PLANTA ALTA PARA BODEGA LIGERA., SERVICIOS SANITARIOS Y TRANSFORMADOR. PARA EVITAR COLUMNAS INTERIORES, LA PLANTA ALTA SE SOPORTARA POR MEDIO DE UNA ARMADURA DE 22.00 M. DE CLARO, CON PERALTE TOTAL DE 3.60 M., DE PISO A PISO, EN EL EJE 4. LA PLANTA BAJA TENDRÁN UNA ALTURA MÍNIMA DE 3.30 M. Y LA ALTA DE 3.00 M A LA CUERDA INFERIOR DE LAS ARMADURAS, AUMENTANDO SEGÚN LA PENDIENTE DE SU RESPECTIVA CUBIERTA. SE ESTRUCTURARÁ A BASE JOIST STD., PARA SOPORTAR UNA CUBIERTA DE LAMINA ENGARGOLADA; TODA LA PLANTA BAJA SERÁ ESPREADA CON POLIURETANO POR SU LADO INFERIOR Y TENDRÁ UN PLAFÓN LIGERO. LOS FIRMES DE LA NAVE DE VENTAS ASI COMO LOS DE LOS ESTACIONAMIENTOS EXTERIORES SE ESPECIFICARON POR EL CLIENTE DE CONCRETO REFORZADO. *

VER CAPITULO FINAL DE MODIFICACIONES AL PROYECTO

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Benavides Gómez Morín

PARA DIMENSIONES Y ALTURAS VER PLANOS ARQUITECTONICOS Y LOS DETALLES ESTRUCTURALES EN LOS PLANOS BGMEC01 Y BGMEM01

3.0. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES. 3.1. ESPECIFICACIONES DE DISEÑO: SE UTILIZARAN LAS SIGUIENTES: CARGAS: REGLAMENTO DE CONSTRUC. DEL D.D.F. CONCRETO: ACI-318-89. OPCION ESF. DE TRABAJO ACERO ESTRUCTURAL: AISC. 1985 JOIST: STEEL JOIST INSTITUTE SPEC. 1985 ESF. EN TERRENO: 2.5 KG/CM2 A 3.00 M PROF.

3.2. ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION: CONCRETO: ACI-301-72 ACERO ESTRUCTURAL: AISC, 1985 JOIST: SJI SPEC., 1985

3.3. MATERIALES: CONCRETO: f´c = 200 Kg/CM2 ACERO DE REFUERZO: Fy = 4200 Kg/CM2 MALLA ELECTROSOLDAD: Fy = 5000 Kg/CM2 PLANTILLAS: CONC. f´c 100 Kg/CM2 DE 5 CM. ESP. ACERO ESTRUCTURAL: ASTM-A-36. ANCLAS: ASTM-A-307 JOIST: CUERDAS: AH-50 (FY = 3520 Kg/CM2) CELOSIA: ASTM A-36 (FY = 2530 Kg/CM2) ARMADURAS: P.E.R.: HYLSA H-50 O SIMILAR LAMINA ESTRUCTURAL: Fy=2600 Kg/CM2

4.0. CARGAS BASICAS. 4.1. CUBIERTAS CARGA MUERTA P.P. LAMINA P.P. POLINES (JOIST) INST. COLGADAS (POR CLIENTE) TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA CARGA TOTAL

10 10 20 40 60 100

Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2 Kg/M2

4.2 ENTREPISO BODEGA CARGAS MUERTAS: P.P. LOSA ( ESTIMADO) 2

120 Kg/M2

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Benavides Gómez Morín INSTALACIONES COLGADAS PISO DE MOSAICO O SIMILAR TOTAL CARGA MUERTA CARGA VIVA POR CLIENTE CARGA TOTAL

20 Kg/M2 100 Kg/m2 240 Kg/M2 600 Kg/M2 840 Kg/M2

4.3 CARGAS EN PISO: CARGA DE ALMACENAMIENTO DE 2000 Kg/M2, EN PISO DE VENTAS, Y DE ESTACIONAMIENTO DE AUTOMO VILES ABIERTO, ESPECIFICADAS POR EL CLIENTE.

4.4 CARGAS DE VIENTO: DEL MANUAL DE C.F.E.: ZONA EOLICA = No. 3: VEL.REGIONAL VR = 115 Km/Hr FACTOR DE TOPOGRAFIA ( SUBURBANO) = 0.80 FACTOR DE RAFAGA FR = 1.0 FACTOR DE GRAVEDAD (MTY.) G =0.94 VELOCIDAD BASICA VB = K*VR = 0.80*115 = 92 Km/Hr P = 0.0048*G*C*VD^2 = 0.0048*0.94*92^2*C= 38 C

5.0. CIMENTACIONES Y COLUMNAS (VER DIBUJO Nº BGMEC01)

5.1 COLUMNAS LAS CARGAS EN LAS COLUMNAS SON MUY CHICAS, (VER CARGAS EN ZAPATAS MAS ADELANTE) SIENDO LAS MAXIMAS DE 54.7 TON, POR LO CUAL SE PEDIRAN COLUMNAS MINIMAS C1 , EXCEPTO EN APOYOS DE ARMADURAS QUE SE ESPECIFICARAN C2. As= 4#5 = 8.0 CM2. COMO As< .01 Ag ENTONCES Ag=100*As= 800 CM2 CAP= 0.272 f'c (Ag-As)+1334 As = 0.272*.200*792+1.334*8.0 = 53.8 TON  54.7, OK COL.C1 TIPO: 30x30 -4#5- ESTR.#3@ 25 CM. COL.C2 TIPO: 30x30 -4#6- ESTR.#3@ 30 CM.

5.2 PEDESTALES. SOLO PARA CUMPLIR CON ESPECIFICACIONES DE RECUBRIMIENTO SE PEDIRÁN PEDESTALES MINIMOS DE 35x35 CM, CON EL MISMO REFUERZO DE LAS COLUMNAS. EN LIMITES DE PROPIEDAD SE USARÁN PEDESTALES ANCHOS EN LA BASE, CON 2#5 DIAGONALES ADICIONALES, SEGUN DIBUJO INDICADO.

5.3. ZAPATAS. (VER DIBUJO Nº BGBEC01) CARGAS BODEGA w1=0 .84+.10 = 0.94 TON/M2 CUBIERTA w2=0.10 TON/M2. FACHADA LIGERA w3=0.50 TON/ML. EJE 4, PA. MUROS: 3

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Benavides Gómez Morín PRIMER PISO = .300*3.90+.36 TC =1.53 TON/ML SEGUNDO PISO = .300*4.00+.36 TC = 1.56 TON/M.  = 3.09 TON/M ZAPATA Z5. EJE 4E, L. DE P. P =(0.94*2.87+0.1*5.7+.50 )*22.00/2 + 1.53*5.74+1.56*2.87=54.7 TON + 4.6 PP.= 59.3 TON AZ= 59.3/ 25= 2.37 M2 = 1.10 x 2.20 M2. DEL MANUAL CRSI-63: Z5 = 110 x 220 x 55- 8#6 LARGAS+11#5 CORTAS ZAPATA Z4 EJES 5C Y 5D* , L. DE P. P = (0.94*2.87+1.53+1.56+.36)*7.34=45.1 TON+4.0 PP = 49.1 TON AZ= 49.1 / 25= 1.96 M2 = 1.00 x 2.00 M. DEL MANUAL CRSI-63: Z4 = 100x200 x50- 6#6 LARGAS+9#5 CORTAS ZAPATA Z3. EJE 4B. AXIAL LA CARGA Y AREA ES LA MISMA DE Z5 Az=2.37 M2 = 1.54x 1.54 M. Z3 = 160x160 x 40- 8#6 CADA DIRECCION ZAPATA Z2. EJES 5B* Y 5E, L. DE P. P=(.94*2.87+0.36)*7.34/2+3.09*6.54 = 31.4 TON+4.0 PP= = 35.5TON. Az= 35.5 / 25 = 1.42 M2 = 1.20x1.20 M. Z2 = 120x120x30- 6#5 CADA DIRECCION ZAPATA Z1. TODAS, EXCEPTO ANTERIORES Pmax= (.100*5.76+1.3)*7.34 = 13.8 + 2.2 PP = 16.0 TON USAR ZAPATA MINIMA Z1 = 100x100x30- 5#4 CADA DIRECCION

6.0 TRABES DE CIMENTACION * CARGAN LOS MUROS DE LA PLANTA BAJA, PUES LOS DE LA PLANTA ALTA SE TOMARAN EN VIGAS DE PISO. POR SU CLARO SOLO HAY DOS TIPOS, PERO AMBAS CON LA MISMA CARGA Y SECCION. TRABES TC2: w = .300*3.9+.36 PP= 1.53 TON/M. L = 7.34 M. -M = w*L2/10 = 8.24 TON-M. +M= w*L2/14 =5.89 TON-M. Vmax= 1.15*w*L/2 = 6.45 TON. Vcrit = 6.45-1.53*0.725 = 5.35 TON b = 25 CM. d = .26*(8240/.25)^.5 = 47.2 CM. < 55+5 REC = 60 CM. -As= 8.24/(1.7*.89*.55) = 9.9 CM2 = 4#6 +As=5.89/( IDEM ) = 7.1 CM2 = 3#6 v = 5350 / ( 25*55) = 3.9 KG/CM2 < 4.2 :. E#3@30 CM. TC2= 25x60 CM.4#6 LS+3#6 LI; ESTR.#3 @ 30 CM. *

VER CAPITULO FINAL DE MODIFICACIONES AL PROYECTO 4

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Benavides Gómez Morín

TRABES TC1: L=5.76 M. POR PROPORCIONES -As = 9.9*5.76^2/7.34^2 = 6.1 CM2 = 4#5 +As= = 4.8 CM2= 3#5 TC1= 25x60 CM.4#5 LS+3#5 LI; ESTR.#3 @ 30 CM.

7.0 CUBIERTAS METALICAS 7.1 LAMINAS. A) CUBIERTA AREA DE VENTAS Y BODEGA CARGAS: CARGA MUERTA 15 Kg/M2 CARGA VIVA 60 Kg/M2 CARGA TOTAL 75 Kg/M2 LA LAMINA SE APOYA EN PEQUEÑOS LARGUEROS DE PER O SIMILAR EN MODULOS DE 3x61 = 183 CM. L = 1.83 M. MMA. = (0.107*15+0.121*60)*1.83^2 = 29.7 Kg-M.  MAX. = 0.0099w*L4/EI = 0.0099*0.6*183^4/(2100000*I) = 3.17/I fs = 100*M/S = 100*29.7/S = 2970/S<1408 Kg/CM2. PROPIEDADES DE LA LAMINA KR-18 CAL. 24: I = 18.9 CM4/M.; S = 3.37 CM3/M. ADM. = L/240 = 183/240 = 0.76 CM. MAX. =3.17/18.9 = 0.17 CM. < 0.76 CM. fs = 2970/3.37 = 881 Kg/Cm2 <1408 Kg/Cm2 REVISION POR SUCCION DE VIENTO: w1 = 38*(-1.75)= - 67 Kg/M2 M = 0.75*67*1.83^2/10 = 16.8 Kg-M.< 29.7 Kg-M. REVISIÓN POR ENCHARCAMIENTO: d REQ. = L/30 * (fs/fsad) = 1810/30*(881/1408) =38 MM. LA LÁMINA SSR-4 TIENE PERALTE DE 66.6 MM.> 38 MM. EN LA COSTILLA SE ACEPTA LAMINA KR-18 CAL.# 24 O SIMILAR APOYADA @ 181 CM. EN TRES CLAROS O MAS EN LAS LAMINAS SIMILARES, EL PERALTE NO DEBE SER MENOR DE 38 MM. B) PISO DE BODEGA SOBRECARGA APLICADA ws = 720 KG/M2; L = 1.47 M SE NECESITA LOSACERO IMSA SEC. 3 CAL.# 24 O SIMILAR, CON A= 5CM DE CONC. f'c 200 KG/CM2 CARGA ADM. = 914*1.6^2/1.47^2=1082 KG/M2 > 720. 0K

7.2 PASAPOLINES: HACEN LAS VECES DE APOYOS PRIMARIOS DE LA LAMINA EN CLAROS DE 1.47 M, Y ESPACIAMIENTO 1.83 M. w= 75 * 1.83+4= 141 KG/M; L= 1.47 M M= 141*1.47^2/8=38.1 KG-M 5

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Benavides Gómez Morín Sr= 3810/2100 = 1.82 CM3 SUPONIENDO PER 38x38x2.8 MM - 2.95 KG/M. S=3.96 CM3 e I= 7.56 CM4 adm= 147/240= 0.61 CM.  = 0.013*1.41*147^4/(2039000*7.56) = .56 < .61 CM. OK USAR PASAPOLINES PER 38x38x2.8 MM- 2.95 KG/M.

7.3 JOIST. ESPACIAMIENTO TIPO = 7.34/5= 1.47 M. A) AREA DE VENTAS. JOIST L= 5.76+5.74= 11.50 M. wt = 100*1.47 = 147 Kg/M wv = 60*1.47 = 88 KG/M DEL CATALOGO DE VIGAJOIST S.A. DE C.V. J-01 JOIST STD 20-VJ1 DE 9.86 Kg/M , CON: wm = 155*(11.3/11.5)^2= 150 KG/M > 147 wv = 100*(11.3/11.5)^3= 95 KG/M > 88 STRUTS ST-01 JOIST STD 2-20VJ1 DE 19.72 Kg/M B) PISO BODEGA: POLINES (JOIST) L= 5.74 M wt=840*1.47 = 1230 KG/M. wv= 600*1.47 = 880 KG/M M= wL2/8 = 1230*5.74^2/8= 5100 KG-M V= wL/2 = 1230*5.74/2 = 3500 KG. POR DETALLE SE NECESITA JOIST DE 20" SIMILAR AL DE LA CUBIERTA DE VENTAS. DEL CATALOGO DE VIGAJOIST: J-02: JOIST STD 20VJ8 DE 16.55 KG/M CON: MR= 5689 KG-M > 5100. OK VR = 3030 KG.< 3500 . REFORZAR PARA V= 3500 KG. wt = 711* 8.00^2/5.74^2= 1400 KG/M > 1230. OK wv= 628* 8.00^3/5.74^3= 1700 KG/M > 880 NO RIGE STRUTS ST-02 JOIST STD 2-20VJ2DE 20.76 Kg/M C) CUBIERTA BODEGA LAS CARGAS SON LAS MISMAS DE LA CUBIERTA DEL AREA DE VENTAS PERO EL CLARO ES LA MITAD, NECESITANDOSE LO SIGUIENTE, DEL CATALOGO DE VIGAJOIST: J-03 JOIST STD 12VJ1 DE 8.73 KG/M ST-03 JOIST STD 2-12VJ1 DE 17.46 Kg/M

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Benavides G贸mez Mor铆n 7.4 ARMADURA: .DE CUERDAS PARALELAS CON PERALTE TOTAL DE 3.60 M DE PISO A PISO Y CONSTITUIDA POR 6 TABLEROS DE 22/6 = 3.67 M. COMO SE MUESTRA EN EL CROQUIS SIGUIENTE: CARGAS Y REACCIONES

1/2 ELEVACION ARMADURA AR-1 P1 = .100*2.87*3.67 = 1.0 TON. P2 = (.100*5.75+.82*2.87)*3.67 = 10.7 TON P1+P2 = 11.7 TON. Rt = 3.0*(P1+P2) = 3.0*11.7= 35.1 TON. Rn = 2.5*(P1+P2)= 2.5*11.7= 29.3 TON. Ld = SQR (367^2+360^2) = 514 CM. k = 514/360 = 1.43 ESFUERZOS EN MIEMBROS: D4 = E5 = (29.3* 7.33-11.7*3.66) / 3.60 = --47.8 TON A6 = A6'= (29.3*11.0-23.4*5.50) / 3.60 = +53.8TON D12= 29.3* 1.43 = -41.9TON. D34= 17.6*1.43 = +25.2 TON D56= 5.9*1.4 = - 8.4 TON MB1= P1/2 = - 0.5 TON. M23= M66=P2 = + 10.7 TON M45= P1 = - 1.0 TON CUERDA SUPERIOR P= 47.8 TON, w= 0.1*2.87= 0.29 TON/M, L= 3.67 M. M= wL2/10 = .39 TON-M. SUPONEMOS 4 PER 89x89x3.2 MM As=42.4CM2,Sx=154CM3, rx=(3.47^2+4.5^2)^.5=5.68 CM. DEL PROGRAMA DE COMPUTADORA: fa= P/As= 1127 KG/CM2; fb=100M/Sx= 253 KG/CM2 KL/rx = 367/5.68 = 64; Fa= 1534 KG/CM2. fb= 2100 KG/CM2 fa/Fa = 0.73 > 0.15 ----> F'e = 2510 KG/CM2. fa/Fa+C*fb/Fb = .73+.19= 0.92 < 1.00 OK. NO SE PUEDE USAR UNA SECCION MENOR. C.SUP. DE 4 PER-89x89x3.2 MM-33.6 KG/M. CUERDA INFERIOR: T= 53.8 TON, w=.82*2.87+.1*5.75 = 2.93 TON/M.

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Benavides Gómez Morín SE USARAN MIEMBROS ADICIONALES, NO MOSTRA- DOS EN EL CROQUIS, PARA REDUCIR LA LONGITUD DE FLEXION A LA MITAD: Lf = L/2 = 1.84 M. M= 2.93* 1.84^2/10 = 0.99 TON-M. SUPONEMOS 4 PER 89x89x3.2 MM, IGUAL A CS. fa= T/As = 1269 KG/CM2 fb= M/AS= 643 KG/CM2 fs= fa+fb = 1912KG/CM2 < 2100 OK. C.INF. DE 4 PER-89x89x3.2 MM-33.6 KG/M. DIAGONAL D12 P = 41.9 TON. L= 5.14 M. SUPONIENDO 2 PER 152x76x4.8 MM, As= 40.52 CM2. rx= 5.41 fa = P/As = 1034 KG/CM2. KL/r= 514/ 5.41 = 95 -----> Fa= 1108 KG/CM2> 1034, OK. D12. DE 2 PER-152x76x4.8 MM-31.84 KG/M. DIAGONAL D56 P = 8.4 TON. L= 5.14 M. SUPONIENDO 1 PER 152x76x3.2MM, As= 13.87 CM2. rx= 5.51 fa = P/As =605 KG/CM2. KL/r= 514/ 5.51 = 95 -----> Fa= 1108 KG/CM2>605, OK. D56. DE 1 PER-152x76x3.2 MM-10.88 KG/M. DIAGONAL D34 T = 25.2 TON., As= 25200/2100 = 12.0 CM2< 13.87 CM2 D34. DE 1 PER-152x76x3.2 MM-10.88 KG/M. MONTANTES Pmax= 10.7 TON, L= 360 CM. POR DETALLE SE NECESITA MONT. DE 1 PER-152x76x3.2 MM-10.88 KG/M.

8.0 FIRMES. TODOS LOS FIRMES SERÁN DE CONCRETO REFORZADO f´c = 200 Kg/CM2 CON MALLA ELECTROSOLDADA Fy = 5000 Kg/CM2. EN NUESTRO CASO HAY DOS TIPOS, UNO INTERIOR PARA EL AREA DE VENTAS, CON CARGA NO MAYOR DE 2000 KG/M2, Y OTRO EXTERIOR DE ESTACIONAMIENTO ABIERTO. SEGUN EL MANUAL CRSI-63: FIRME DE CONCRETO f´c = 200 Kg/CM2 DE 15 CM. DE ESPESOR EN ESTACIONAMIENTO Y DE 10 CM. DE ESPESOR EN AREA DE VENTAS, AMBOS CON MALLA ELECTROSOLDADA 66/66 EN LECHO SUPERIOR.

9.0 ESTRUCTURACION DE MUROS. 8

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Benavides Gómez Morín

LOS MUROS EXTERIORES SERÁN DE 3.60 M. DE ALTURA MAXIMA EN PLANTA BAJA Y ALTA, CONSTRUIDOS CON BLOCK DE CONC. DE 15x20x40 CM., ESTRUCTURADOS CON DALAS A 2.40 M DE ALTURA Y CASTILLOS A NO MÁS DE 5.74/2 = 2.87 M O 7.34/3 = 2.45 M. A) DALAS.SE APOYARÁN EN LOS CASTILLOS QUE IRÁN @ 2.87 M. SERÁN UNA EN EL DESPLANTE Y OTRA A 2.40 M. DE ALTURA wv = 38*1.43= 54 KG/M * 2.40 = 130 Kg/M; L = 2.87 M M =  130*2.87^2/10 = 107 Kg-M CON b = 15 CM d = 0.26*(107*0.75/0.15)^0.5 = 6.1 CM < 11+4 = 15 CM AS = 0.75*107/(1700*0.89*0.11) =  0.48 CM2 < 1.42 DALA DE 15 X 15 CM. CON 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM. B) CASTILLOS.wv = 54*2.87 = 155 Kg/M h = 3.6 M M = 155*3.6^2/8 = 251 Kg-M CON b = 15CM: d = 0.26*(251*0.75/0.15)^0.5 = 9.2 < 11+4 =15 CM As= 251*0.75/(1700*0.89*0.16) = 1.13 CM2 =  2#3 CASTILLO DE 15 X 15 CM.- 4 # 3 Y EST. # 2 @ 20 CM. C) TRABES DE ENTREPISO CARGAN LOSA Y MUROS DE LA PLANTA ALTA EN EJE 4, Y SOLO LOS MUROS EN EJES B Y E VC1 L1= 7.34 M. ( 3 CLAROS CONTINUOS ) w = 840*2.87+1560+100*2.87= 4300 KG/M -M= wL2/10 = 23200 KG-M +M=wL2/14 =16600 KG-M Vmax.= 1.15*wL/2= 18100 KG. Vcrit = 18100-4300*.90 = 14300 KG.Q b = 30 CM. d = .26*(23200/.30)^.5 = 72 < 75+ 5 = 80 CM, - As= 23200 / (1700*.89*.75)=20.5 CM2 = 4#8 +As= 16600 / (1700*.89*.85)=12.9 CM2 =3#8 v =14200 / (30*75)=6.3KG/CM2.= ESTR.#3@ 30 CM VC3 L2= 5.74 M. ( UN SOLO CLARO ) w = 840*1.47/2+ 1560+100*1.47/2= 2300 KG/M. M=wL2/8 = 9500 KG-M V= wL/2 = 6600 KG. Vcrit.= 6600-2300*.70 =5000 KG. b= 30 CM. d= .26*(9500/.30)^.5=46 CM < 55+5 = 60 CM. As= 9500 / (1700*.89*.55) =12.9 CM2 = 5#5 v = 5000/( 30*55 )=3.1 KG/CM2 = ESTR.#3 @30 CM. D) TRABES DE AZOTEA SOLO HAY TRABE CARGADORA EN EJE 2. VC2 L = 7.34 M. 9

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Benavides Gﾃｳmez Morﾃｭn w = 100*11.5/2 + 430 PP. =1000 KG/M. -M= wL2/10 =5400 KG-M < 9500 +M=wL2/14=3800 KG-M Vmax.= 1.15*wL/2= 4200 KG. < 6100 SECCION 30x60 CM. - As= 5400 / (1700*.89*.55)= 6.5 CM2 = 4#5 +As= 3800 / (1700*.89*.55)= 4.6 CM2 =3#5 ESTR.#3@ 30 CM. EN EL RESTO USAR DALA DE REMATE D1 TIPO

10.0 MODIFICACIONES AL PROYECTO DESPUES DE TERMINADO EL PROYECTO ANTERIOR, SE AGREGO EN EL EXTREMO NOR-OESTE UN NUEVO CUERPO DE 4.95x7.18 M. DE DOS PISOS. EN PLANTA BAJA SE LOCALIZA EL CUARTO DE ACCESO A LA ZONA DE SERVICIOS, CON UNA ESCALERA A LA PLANTA ALTA, QUE SUBSTITUYE LA ESCALERA INTERIOR ANTERIOR . VER DIBUJOS ARQUITECTONICOS Y ESTRUCTURALES, RECUADREO AB4'5. EN PLANTA ALTA SE LOCALIZA EL CUARTO DE COMPRESORES USANDOSE UNA LOSA DE AZOTEA CON CAPACIDAD DE DOS TANQUES DE AGUA DE 1500 LTS. C/U. TODOS LOS ELEMENTOS ESTRUCTURALES SON PEQUEﾃ前S Y SE RESUELVEN DIRECTAMENTE SOBRE LOS PLANOS CORRESPONDIENTES.

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Benavides Gómez Morín

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V.

EDIFICIO PROPIEDAD LIC. RAÚL FARÍAS ARIZPE DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

ENERO 22 DE 1998 Revisado Junio 24‘98

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Edificio Raul FarĂas

ACONSA Memorias

Edificio Raul Farías

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. Río Amazonas # 240, Desp. 8, Colonia del Valle, Garza García, N.L. P r e s e n t e. Atn. Ing. Mario Cavazos Garza

Enero 22 de 1998.

EDIFICIO PROPIEDAD DEL SR. LIC. RAÚL FARÍAS ARIZPE. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA

Contenido: 1 antecedentes. 2.Descripción, 3. Materiales y especificaciones. 4.Cargas básicas, 5.Columnas y Ciment. 6.Muro de Contención. 7.Firmes en sótanos. 8.Losas sótanos. 9.Losa Archivo Muerto, 10.Losa Rampas 11.Losa Planta Baja, 12.Losas Nivel 1 y 2, 13. Losa de Azotea, 14. Escaleras y Detalles. 15.Modificaciones al Proyecto. 16.Dibujos.

1. ANTECEDENTES: Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio propiedad del SR. LIC. RAÚL FARÍAS ARIZPE, obra a cargo de Aconsa Monterrey, S.A. de C.V., que se construirá en la Col. Del Valle, San. Pedro Garza García, N.L. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico de ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V.

2. DESCRIPCIÓN: El EDIFICIO es de tres niveles para oficinas, colocados sobre un sótano de tres niveles para estacionamiento de automóviles con medios niveles escalonado. Las plantas, ocupan un terreno rectangular de 30x38 m. Ver dibujo OCV.EC.01. Las losas serán de concreto reforzado de 40, 37 y 35 cm de espesor, aligeradas con casetones desmontables de fibra de vidrio de 63.5x63.5 cm. Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado. Ver dibujos OCV.EC.01 A 09, anexos.

3. MATERIALES Y ESPECIFICACIONES En general utilizaremos los siguientes materiales: 2

Concreto f’c 100 kg/cm en plantillas. 2 Concreto f’c 200 kg/cm tipo, excepto indicados. Concreto f’c 250 kg/cm2 losas y columnas. 2 Malla electrosoldada fy 5000 kg/cm Esf. Admisible en suelo bajo sótanos: 3.20 kg/cm2.

Las cargas vivas serán de acuerdo al Reglamento del D.F. 1985. Para el diseño estructural de concreto reforzado se seguirá al Manual ACI-318-89. Para la construcción utilizaremos las normas ACI--301-72.

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4. CARGAS BÁSICAS Las cargas principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas, columnas y muros cargadores o de contención: LOSA AZOTEA Carga Muerta Peso propio losa =2400*0.40*0.67 Impermeabilización y acabados Total carga muerta wm = Carga viva Azotea (Eq. AA) wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm+1.7*wv = ENTREPISOS SUPERIORES Carga Muerta Peso propio losa = 0.40*0.67*2400 = Piso y Acabados Muros Interiores Total carga muerta wm = Carga viva Oficinas wv = wt = wm + wv wu = 1.4*wm + 1.7*wv = ENTREPISO PLANTA BAJA Carga Muerta Peso propio losa = 2400*0.35*0.67 = Piso y Acabados Total carga muerta wm = Carga viva Público wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv = ENTREPISO SOTANOS Carga Muerta Peso propio losa = 2400*0.37*0.67 = Sobrepiso opcional Total carga muerta wm = Carga viva Estacionamiento wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

640 120 760 200 960 1400

kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2

640 120 120 880 250 1130 1660

560 100 660 300 960 1430

kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2

kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2

590 kg/m2 60 kg/m2 650 kg/m2 250 kg/m2 900 kg/m2 1340 kg/m2

ENTREPISO ARCHIVO MUERTO Carga Muerta Peso propio losa = 2400*0.35*0.67 = Piso y Acabados

560 kg/m2 100 kg/m2

Total carga muerta Carga Archivos muertos

660 kg/m2 500 kg/m2

wt = wm + wv =

wm = wv =

1160 kg/m2

5. COLUMNAS Y CIMENTACIONES Debido al programa de obras, desarrollaremos la memoria de abajo a arriba, empezando por cimentaciones y columnas. Todas las columnas son de concreto reforzado de diferentes secciones. Ver dibujo OCV.EC.02.

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Edificio Raul Farías

Cargas: Según las plantas tenemos las cargas en columnas siguientes. Para tomar en cuenta pesos propios de columnas aumentaremos las cargas de losas en 50 kg/m2. ( wu= 1.4*50= 70 Kg/M² )

EJE B

EJE 1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

AREA 17.09 17.09 34.00 34.00 30.40 30.40 30.40 30.40 16.33 30.40 30.40

NIV. S2 S1 S2 S1 AZ N2 N1 PB AM S2 S1

Wu 1410 1410 1410 1410 1470 1730 1730 1500 1840 1410 1410

Pu 24 24 48 48 45 53 53 46 30 43 43

60.00 60.00 60.00 60.00 32.50 60.00

AZ N2 N1 PB AM S2

1410 88 1730 104 1730 104 1500 90 1840 60 1410 85

Pu Total 24 48 48 96 45 97 150 195 226 268 311

88 192 296 386 446 531

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Edificio Raul Farías D

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

60.00 30.00 30.00 30.00 30.00 16.25 30.00 30.00 60.00 32.50 60.00 60.00 32.66 32.66 32.66 32.66 32.66 32.66 97.50 97.50 97.50 64.90 64.90 64.90 35.18 35.18 35.18 35.18 35.18 35.18 97.50 97.50 97.50 64.90 64.90 64.90 30.15 30.15 30.15 30.15 30.15 30.15 60.00 60.00 60.00

S1 AZ N2 N1 PB AM S2 S1 PB AM S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 PB S2 S1

1410 1470 1730 1730 1500 1840 1410 1410 1500 1840 1410 1410 1470 1730 1730 1500 1410 1410 1470 1730 1730 1500 1410 1410 1470 1730 1730 1500 1410 1410 1470 1730 1730 1500 1410 1410 1470 1730 1730 1500 1410 1410 1500 1410 1410

85 44 52 52 45 30 42 42 90 60 85 83 48 57 57 49 46 46 143 169 169 97 92 92 52 61 61 53 50 50 143 169 169 97 92 92 44 52 52 45 43 43 90 85 85

616 44 96 148 193 223 265 307 90 150 235 320 48 105 161 210 256 302 143 312 481 578 670 762 52 113 173 226 276 325 143 312 481 578 670 762 44 96 149 194 236 279 90 175 259

13.82 13.82 13.82 13.82 13.82 13.82 60.00 60.00

AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2

1470 20 1730 24 1730 24 1500 21 1410 19 1410 19 1470 88 1730 104

20 44 68 89 108 128 88 192

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Edificio Raul Farías 60.00 N1 1730 104 296 27.50 PB 1500 41 337 27.50 S2 1410 39 376 27.50 S1 1410 39 415 No incluimos el peso de muros de contención porque éstos tendrán su propia cimentación. Ver cálculo mas adelante. MUROS DE CONT. = 1.4*0.2*11.4*2.4

7.66

T/M

Zapatas interiores Mediante cálculos preliminares determinamos los cuatro tipos de zapatas siguientes: Los espesores y refuerzos se obtienen por interpolación del manual CRSI-1992 para esfuerzo factorizado de 32*1.53 = 49.6 ton/m2  10,000 psf. La carga resistente se calcula como sigue: qu = 49.6 Ton/m2 Az = Area de la zapata en m2. t = espesor de la zapata en metros Pu = Az*(qu-1.4*2.4*t) TABLA DE DISEÑO DE ZAPATAS MARCA DIMENSIONES REFUERZO Pu TON Z1 140x140x40 8#4 C/D 95 Z2 260x260x70 7#8 C/D 319 Z3 300x300x75 9#8 C/D 423 Z4 400x400x95 16#8 C/D 742 CARGAS Y DISEÑO DE ZAPATAS En la tabla de cargas se indican el nivel de sótano 1 (S1), las que inciden sobre las zapatas, en las cuales se determinan los tipos siguientes: Se aceptan diferencias de  3%. EJE L EJE N Pu Total ZAP. MCA. B 2,3 96 Z1 C 2,3 616 Z4 D 2,3 320 Z2 F 2,3 762 Z4 L 2,3 762 Z4 N 2,3 259 Z2 O 2,3 415 Z3 Zapata corrida exterior: Carga máxima col exterior Pue = 325 Ton. Carga uniforme equiv: wue = 325/11.4 = 28.5 Ton/m Peso de muros de contención = 7.7 Ton/m Carga uniforme total: wu = 36.2 Ton/m Ancho req. de zapata: 36.2/49.6 = 0.73 m = 75 cm min. Pediremos zapata corrida de 75 cm de ancho y 30 cm de espesor con refuerzo mínimo. Ver dibujo OCV.EC.03.

Columnas interiores en sótanos: En los sótanos se tendrán columnas de concreto reforzado. Mediante cálculos preliminares determinamos 12 tipos de columnas. Para concreto f’c 250 kg/cm2 y acero de refuerzo fy 4200 kg/cm2, la resistencia de las columnas es de:  Pn = 0.70*0.80*(.85*300*(Ag-As)+4200*AS) = 119*(Ag-As)+2352*As ( Kg ) = 0.119(Ag-As)+2.352*As ( Ton ) Sí Ag. > 100*As; Ag. = 100*As

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Edificio Raul Farías MCA A Cm B Cm Ag Cm2 C1 30 30 796 C2 40 40 796 C3 50 50 1592 C4 50 50 2296 C5 50 50 2500 C6 50 50 2500 C7 50 50 2500 C8 --1194 50 C9 --1722 50 C10 --1964 50 C11 --1964 50 C12 90 4232 50

REF. As Cm2 4#5 7.96 4#5 7.96 8#5 15.92 8#6 22.96 8#8 40.56 12#8 60.84 20#8 101.40 6#5 11.94 6#6 17.22 8#8 40.56 24#8 121.68 24#8 121.68

Las cargas máximas en cada caso son:

EJE B

EJE 1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

NIV. Pu Total Sec. Col. S2 24 C1 S1 48 C1 S2 48 C1 S1 96 C1 AZ 45 C1 N2 97 C2 N1 150 C3 PB 195 C3 AM 226 C3 S2 268 C4 S1 311 C4 AZ 88 C2 N2 192 C3 N1 296 C4 PB 386 C11 AM 446 C11 S2 531 C12* S1 616 C12 AZ 44 C1 N2 96 C2 N1 148 C3 PB 193 C3 AM 223 C3 S2 265 C4 S1 307 C4 *por.arq.

PB AM S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1

90 150 235 320 48 105 161 210 256 302

C8 C8 C9 C10 C1 C2 C3 C3 C4 C4

Pn TON 113 113 227 327 393 441 536 170 245 329 520 790

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Edificio Raul Farías

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

1a,3a

2,3

AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S1 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1 AZ N2 N1 PB S2 S1

143 312 481 578 670 762 52 113 173 226 276 325 143 312 481 578 670 762 44 96 149 194 236 279 90 175 259 20 44 68 89 108 128 88 192 296 337 376 415

C3 C4 C7 C12* C12 C12 C1 C2 C3 C3 C4 C4 C3 C4 C7 C12 C12 C12 C1 C2 C3 C3 C3 C4 C8 C8 C10 C1 C1 C1 C2 C2 C3 C1 C3 C4 C5 C6 C6 *por.arq.

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6. MUROS DE CONTENCIÓN Los tipos principales de muros se detallan en el dibujo OCV.EC.03.

Muro MC1: Se localizan en el lado Sur, en el límite de propiedad del terreno, desde eje 1 a eje 4 y en el lado Poniente, en el eje 1 de eje A a eje C. Es un muro de sótano de tres pisos de altura, apoyado de piso a techo en los dos primeros tramos y en voladizo en el último:

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Edificio Raul Farías Alturas entre losas: hl = 1.50 m, h1 = 4.13 m, h2 = 3.00 m, h3 = 3.00 m Alturas a LC de claro: hm1 = 4.13 m, hm2 = 4.13+3.00/2 = 5.63 m; hm3 = 4.13+3.00+3.0/2 = 8.63 m Cargas de trabajo a media altura:  = 1600 kg/m3,  = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*0.30 = 480 kg/m3 wu1 = 480*4.13 = 1980 kg/m2 2 wu2 = 480*5.63 = 2700 kg/m 2 wu3 = 480*8.63 = 4140 kg/m wup1 = (1980+2700)/2 = 2340 kg/m2 wup2 = (2700+4140)/2 = 3420 kg/m2 Momentos máximos de trabajo: -M1 = 1980*4.13^2/6 = -5630 kg-m +M1 = 2340*3.00^2/14 = 1500^kg-m -M2 = 2700*((3.00+3.00)/2)^2/10 = -2430 kg-m +M2 = 3420*3.00^2/14 = 2200 kg-m -M3 = 4140*3.00/2^2/10 = -310 kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*(5630)^0.5 = 19.5 cm < 26+4 = 30 cm As = M/(1700*0.89*0.16) = M*0.00413 - As1 = 5630*0.00413 = 24 cm2 = #6@12. + As1 = 1500*0.00413 = 6.2 cm2 = #4@20. - As2 = 2430*0.00413 = 10.0 cm2 = #5@20. + As2 = 2200*0.00413 = 9.1 cm2 = #5@20. - As3 = 310*0.00413 = 1.21 cm2 = Ac. Temp. Refuerzo de temperatura: Ast v = 0.0015*30*100= 4.5 cm2/m = Var.#4 @ 28 cm Ast h = 0.0025*30*100= 7.5 cm2/m = Var.#4 @ 17 cm. Muro MC2 Es un muro de sótano de tres pisos de altura localizados en el lado Norte del edificio, en el eje H, entre los ejes 2 y 4, y en el eje 1a, entre los ejes F y H: Alturas entre losas: hl = 1.50 m, h1 = 4.08 m, h2 = 3.00 m, h3 = 3.00 m Alturas a LC de claro: hm1 = 4.08/2-1.5 = 0.54 m, hm2 = 4.08-1.5+3.00/2 = 4.08 m, hm3 = 4.08-1.50+3.00+3.00/2 hm3= 7.08 m Cargas de trabajo a media altura:  = 1600 kg/m3,  = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*.30 = 480 kg/m3 wu1 = 480*0.54 = 260 kg/m2 2 wu2 = 480*4.08 = 1960 kg/m wu3 = 480*7.08 = 3400 kg/m2 2 wup1 = (260+1960)/2 = 1110 kg/m 2 wup2 = (1960+3400)/2 = 2680 kg/m Momentos máximos de trabajo: -M1 = 260*4.08^2/20 = -220 kg-m +M1 = 260*4.08^2/14 = +310 kg-m -M2 = 1110*((4.08+3.00)/2)^2/10 = -1390 kg-m +M2 = 1960*3.00^2/14 = +1260 kg-m -M3 = 2680*3.0^2/10 = -2410 kg-m +M3 = 3400*3.00^2/14 = +2190 kg-m -M4 = 3400*3.00^2/20 = -1530 kg-m

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Edificio Raul Farías Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = .26*(2410)^.5 = 12.7 < 16+4 = 20 cm As = M/(1700*0.89*0.16) = M*0.00413 - As1 = 220*0.00413 = min = Ref. Temp. + As1 = 310*0.00413 = min = Ref. Temp. - As2 = 1390*0.00413 = 5.7 cm2 = #5@35 + As2 = 1260*0.00413= 5.2 cm2 = #4@40 + #4@40 - As3 = 2410*0.00413 = 10.0 cm2 = #5@20 2 + As3 = 2190*0.00413 = 9.0 cm = #4@40 + #6@40 2 - As4 = 1530*0.00413 = 6.3 cm = #5@30 Refuerzo de temperatura Astv = 0.0015*20*100 = 3.0 cm2/m = Var.#4 @40 cm 2 Asth = 0.0025*20*100 = 5.0 cm /m = Var.#4 @25 cm. Muros MC3 Es un pequeño muro en voladizo de 1.50 m de altura, que se especifica con espesor y refuerzo mínimo, empotrado en un cimiento corrido, localizado en el eje E, entre los ejes 1.b y 3.b. Muro MC4 Es un muro apoyado de piso a techo con altura total de 2.25 m, localizado en el eje E.1, entre los ejes 1.b y 3.b. w = 480*2.25/2 = 540 kg/m2 a media altura M = 540*2.25^2/8 = + 340 kg-m << 1290. Rige espesor mínimo y refuerzo de temperatura Muro espesor 20 cm. con parrilla #4@25 cm del lado libre. Muro MC5 Es un muro de sótano de tres pisos de altura, localizado en el lado Poniente del Edificio, en el eje 1, del eje C al H: Alturas entre losas: hl = 1.50 m, h1 = 5.58 m, h2 = 3.00 m, h3 = 3.00 m Alturas a LC de claro: hm1 = 5.58/2-1.50 = 1.29 m, hm2 = 5.58-1.5+3.00/2 = 5.58 m, hm3 = 5.58-1.50+3.0+3.0/2 hm3 = 8.58 m, Cargas de trabajo a media altura: w = 1600*.30 = 480 kg/m3 wu1 = 480*1.29 = 620 kg/m2 wu2 = 480*5.58 = 2680 kg/m2 wu3 = 480*8.58 = 4120 kg/m2 wup1 = (620+2680)/2 = 1650 kg/m2 wup2 = (2680+4120)/2 = 3400 kg/m2 Momentos máximos de trabajo: -M1 = 620*4.95^2/20 = -760 kg-m +M1 = 620*4.95^2/14 = +1090 kg-m -M2 = 1650*((4.95+3.30)/2)^2/10 = -2810 kg-m +M2 = 2680*3.00^2/14 = +1720 kg-m -M3 = 3450*3.0^2/10 = -3100 kg-m +M3 = 4220*3.00^2/14 = +2710 kg-m -M4 = 4220*3.00^2/20 = -1900 kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = .26*(3100)^.5 = 14.4 < 16+4 = 20 cm As = M/(1700*0.89*0.16) = 0.00413*M - As1 = 760*0.00413 = 3.1 cm2 = #4@40.

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Edificio Raul Farías + As1 = 1090*0.00413 = 4.5 cm2 = #4@40 + #3@40. - As2 = 2810*0.00413 = 11.6 cm2 = #6@25 + As2 = 1720*0.00413 = 7.1 = #4@40 + #5@40 2 - As3 = 3100*0.00413 = 12.8 cm = #6@20 2 + As3 = 2710*0.00413 = 11.2 cm = #4@40 + #6@40 2 - As4 = 1900*0.00413 = 7.8 cm = #5@25 Refuerzo de temperatura Astv = 0.0015*20*100 = 3.0 cm2/m = Var.#4 @40 cm 2 Asth = 0.0025*20*100 = 5.0 cm /m = Var.#4 @25 cm. Muro MC6 Es un muro apoyado de piso a techo con altura total de 3.30 m, localizado en el eje 4, entre los ejes A y H. 3 w = 1600*.30 = 480 kg/m Por la carga del edificio contiguo: h = 32000/1600 = 20 m w = 480*(20+(3.0-0.9)/2) = 10100 kg/m2 a media altura M = 10100*3.00^2/8 = + 11400 kg-m. Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*(11400)^0.5 = 27.7 < 31+4 = 35 cm + As = 11400/(1700*0.89*0.31) = 24.2 = #8@20 Refuerzo de temperatura Asth = 0.0025*35*100 = 8.8 cm2/m = Var.#5 @20 cm.

Los muros de contención actúan como vigas aperaltadas, de 3.00 m o más de peralte total y claros de 9.50 o 10.50 m, en el caso crítico se tiene: wu = 28.5 Ton/m. (hoja 5) L prom = (9.50+10.50)/2 = 10.00 m Mu = 28.5*10.0^2/10 = 285 Ton-m con el programa de diseño por última resistencia: Mu = 285000 kg-m. ; b = bw = 20 cm; rec = 5 cm Se obtiene d = 156 cm. < 295+5 = 300 cm. H = 300; As = 26.8 cm2 < 6#8 Usar 6#8 en cada patín.

7. FIRMES DE SÓTANOS En ambos casos se trata de firmes para estacionamiento de automóviles. De acuerdo a las especificaciones del manual CRSI-63, se necesita espesor 15 cm. con malle 66/66 de lecho superior, de acuerdo a los detalles mostrados en el dibujo OCV.EC.02

8. LOSAS DE SÓTANOS En el dibujo OCV.EC.04 anexo, se detalla la planta de montaje de bloques y nervaduras de las losas, sus refuerzos de capiteles y patín de compresión, y el refuerzo de cada una de las distintas nervaduras. Enseguida analizaremos el recuadro crítico con ancho tributario de 10.50 m x 6.50 m y los factores de reducción para otros anchos o claros distintos Patín de compresión wu = 1340 kg/m2 (Hoja 2) Pu = 1500*1.7 = 2550 kg (reglamento del D.F.) Lx = Ly = 0.60 m Muw = 1180*0.60^2/20 = 21 kg-m/m. No rige

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Edificio Raul Farías Mup = 2550*.60/10 = 153 kg-m Usamos un programa de computadora de bolsillo con los datos siguientes: f’c=250 kg./cm2, fy=5000 kg/cm2 (Malla de alambre), C1 = 0.75, Ct = .0033 Zona sísmica = No Mu = 153 kg-m, b =100 cm, bw = 60 cm, Rec=3.5 cm. Resultando: d = 2.0 cm. < 3.5 cm. OK H=7 cm; de =  3.5 cm. por ser estacionamiento As = 1.02 cm2 /m = malla 66/66. Losa de f’c 250 kg/cm2 de 7 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/66 a medio peralte. Nervaduras: Factor De Reducción (Westgaard) Col. 50 cm c equiv. = .89*50 = 44.5 cm. L max. = 1050 cm. F = 1.15 - c/L = 1.11 M0 = .10WLF(1-2c/3L)2 = 0.105WL < 0.125 WL R = 0.105/0.125 = 0.84 Formulas: Donde: wut = wu*B wut = Carga uniforme en Kg/m wu = Carga uniforme en Kg/m2 B = Ancho Tributario --MuE = R*wut *L1^2/20 en kg-m. +Mu12 = R*wut *L1^2/14 en kg-m. --Mu2 = R*wut *L’1^2/10 en kg-m. Donde: L1 = Claro entre 1 y 2 en m L’1 = (l1+l2)/2 en m.. Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 10.50 m L’ = (9.475+10.5)/2 = 9.9875 m y Ancho Tributario máximo B = (7.5+6.5)/2 = 7.00 m wut = 1340*7.0 = 9380 Kg/m --Mut = 0.84*9380*9.99^2/10 = - 78600 kg-m +Mut = 0.84*9380* 10.50^2/14 = +62000 kg-m Momentos en nervaduras: Nervaduras de capitel exterior -Mu = 0.42*(-Mut)/n en kg-m. ( .42=.70*.60 ) +Mu =0.60*(+Mut)/n en kg-m. Nervaduras de faja media -Mu = 0.30*(-Mut)/n en kg-m. +Mu =0.40*(+Mut)/n en kg-m. Nervaduras de capitel interior M total en capitel: -Mu = 0.70*(-Mut)/n en kg-m. M nerv fuera de cap.: -Mu = 0.42*(-Mu)/n en kg-m. +Mu =0.60*(+Mut)/n en kg-m.

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Edificio Raul Farías Revisión del capitel a flexión Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 0.70*78600 = 55000 kg-m b = bw = 2*63.5+3*35.5 = 233.5 cm. Rec. = 3 cm. d = 20 cm. < 34+3 = 37 cm. OK. H = 37 cm. ; As = 45.4 cm2 = 16#6 Ver dibujo OCV.EC.04 Refuerzo de Nervaduras: Usaremos anchos de 35 cm aprox. para las de capitel interior y exterior y de 12 cm en las de faja media. El peralte total es de 37 cm. En la tabla siguiente indicamos los refuerzos. Ver tabla completa de calculo de refuerzos al final.

MCA N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9

+As12 -As2 3.6 - 2#4 4.1 - 2#5 1.1 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 - 1#4 1.3 – 1#4 4.1 - 3#5 4.4 - 3#5 0.7 - 1#3 2.0 - 2#4 0.7 - 1#3 2.0 - 2#4 4.1 - 3#5 4.4 - 3#5 1.1 - 1#4 1.3 – 1#4 2.0 - 2#4 4.1 - 3#5

E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

+As23 4.1 - 2#5 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 5.5 - 3#5 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 5.5 - 3#5 1.3 – 1#4 4.1 - 3#5

-As3 +As34 -As4 2.1 - 1#5 0.6 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 1.3 – 1#4 4.6 – 3#5 3.9 - 2#5 5.4 – 3#5 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 2.5 - 2#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 2.5 - 2#4 4.6 – 3#5 3.9 - 2#5 5.4 – 3#5 1.3 – 1#4 4.1 - 3#5

+As45

-As5 +As56 -As6 +As67 2.1 - 1#5 4.1 - 2#5 2.1 - 1#5 3.9 - 2#5 0.7 - 1#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 1.6 - #4 1.5 – 2#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 7.5 -4#5 6.3 - 4#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 1.5 - 2#4 2.9 - 3#4 1.3 – 1#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 2.9 - 3#4 1.3 – 1#4 2.1 - 2#4 1.1 – 1#4 6.3 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 1.5 – 2#4 1.3 – 1#4 1.3 – 1#4 1.1 – 1#4 4.7 - 3#5 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5

3.8 - 2#6 4.1 - 2#6 4.7 - 2#6 4.1 – 3#6 3.8 - 2#6 2.4 – 2#4 6.3 - 2#6 10.8 - 4#6 12.5 –4#6 10.8 - 4#6 6.3 - 3#6 6.3 - 3#6 7.2 - 3#6 7.9 - 3#6 8.7 – 3#6 7.9 – 3#6 7.2 - 3#6 3.4 - 2#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 7.2 - 3#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 2.6. - 1#6 5.3 – 2#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 5.3 – 2#6 3.3 - 2#6 11.5 - 4#6 12.7 - 4#6 14.2 - 4#6 12.7 - 4#6 11.5 - 4#6 5.3 - 2#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 10.9 - 4#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 4.8 - 2#6 5.1 - 3#5 5.6 - 3#5 6.1 –3#5 5.6 - 3#5 5.1 - 3#5 3.2 – 256 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 6.1 –3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 2.3 - 2#5 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 6.1 –3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 2.3 - 2#5 8.5 - 3#6 9.3 – 4#6 10.2 - 4#6 9.3 – 6#6 8.5 - 3#6 4.0 - 2#6 4.9 - 3#5 5.3 - 3#5 6.0 - 3#5 5.3 - 3#5 4.9 - 3#4 3.1 - 2#5

Revisión a cortante Vc = *vc*bo*d Perimetral en columna El cortante máximo sucede en el eje 2L Vu = 1340*9.99*7.00*1.1. /1000 = 103 Ton. bo = 4*(50+34) = 336 cm, d= 34 cm.  Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*bo*d  Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*336*34/1000 = 169 Ton>103 OK De viga, fuera del capitel Ancho promedio de nerv. = 32.3 cm. X = 2*63.5+3*32.3+2*34 = 292 cm = 2.92 m. Vu = 103 - 1.340*2.92^2 = 91.6 Ton. bo = 4*(3*32.3) = 388 cm.  Vc1 = 0.85*0.53*SQR(250)*bo*d  Vc1 = 0.85*0.53*SQR(250)*388*34/1000 = 94 Ton > 91.6 No necesita ampliaciones de nervaduras de capitel

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9. LOSAS DE ARCHIVO MUERTO

(SE ELIMINÓ POR CLIENTE) Patín de compresión wu = 1770 kg/m2 (Hoja 2); Lx = Ly = 0.60 m Muw = 1770*0.60^2/20 = 32 kg-m/m. Usamos un programa de computadora de bolsillo con: f’c=250 kg./cm2, fy=5000 kg/cm2 (Malla de alambre), C1 = 0.75, Ct = .0033; Zona sísmica = No Mu = 32 kg-m, b =100 cm, bw = 60 cm, Rec=2.5 cm. Resultando: d = 1.0 cm. < 2.5+2.5 = 5.0 cm. OK H = 5.0 cm; de = + 2.5 cm. 2 As = 0.39 cm /m = malla 66/1010. Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/1010 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 10.50 m y Ancho Tributario máximo B = (6.5)/2 = 3.25 m L1 = (9.475+10.50)/2 = 9.9875 m wut = 1770*3.25 = 5700 Kg/m -Mut = 0.84*5700*9.99^2/10 = - 47800 kg-m +Mut = 0.84*5700* 10.50^2/14 = +37700 kg-m Revisión del capitel a flexión Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 0.70*47800 = 33500 kg-m b = bw = 63.5+2*35.5 = 134.5 cm. Rec. = 3 cm. d = 21 cm. < 32+3 = 35 cm. OK. H = 35 cm. ; As = 29.7 cm2 = 16 #6. Ver dibujo OCV.EC.05 Refuerzo de Nervaduras: Según el dibujo usaremos anchos de 35.5 cm para las de capitel interior y exterior y de 12 cm en las de faja media. El peralte total es típico de 30 cm. MCA. N1 N2 N3 N4 N5 N6 E1 E2

-As2 +As23 ---- - 2#6 ---- - 2#6

-As3 2.3 - 2#6 2.3 - 2#6 1.3 - 1#4 3.4 -2#6 ---- - 2#6 ---- - 2#6 3.4 -2#6 1.3 - 1#4 4.2 - 2#6 9.1 - 3#6 10.0 - 4#6 2.5 - 1#6 5.1 - 2#6 6.1 - 2#6

+As34 10.8 – 4#6 10.8 – 4#6 3.1 – 2#5 15.0 – 5#6 15.0 – 5#6 3.0 – 2#5 11.3 – 4#6 6.5 – 2#6

Revisión a cortante (Ver capítulo anterior) Perimetral en columna El cortante máximo sucede en el ejes 2C y 2D Vu = 1.77*9.99*3.38*1.1 /1000 = 66 Ton. bo = 2*(50+17)+50+34 = 218 cm, d= 32 cm.  Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*218*32/1000 = 103 Ton>66 OK

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Edificio Raul Farías De viga, fuera del capitel Ancho promedio de nerv. = 32.3 cm. X = 63.5+2*32.3+34 = 162 cm = 1.62 m. Y = 2*63.5+3*32.3+2*34 = 292 cm = 2.92 m. Vu = 66 - 1.77*2.92*1.62 = 58 Ton. bo = 3*(3*32.3) = 291 cm.  Vc1 = 0.85*0.53*SQR(250)*291*32/1000 = 66.3 Ton > 66 No necesita ampliaciones de nervaduras de capitel

10. LOSAS DE RAMPAS Las Rampas se localizarán entre los ejes D y L y los ejes 1a - 2 y 3 - 3a, para conectar los sótanos Se calcularán para las siguientes cargas: Wm = 0.2*2400 = 480 Kg/m2 Wv = 250 Kg/m2 ( Carga uniformemente distribuida ) P = 1500 Kg Wut = 480*1.4+250*1.7 = 1100 Kg/m2 Pu = 1500*1.7 = 2550 Kg Ancho efectivo E L/4 6.10/4=1.52 +M = 1100*6.1^2/8+2550*6.1/(4*1.52) = 7700 Kg-m -M = 7700*8/20=3100 Kg-m Con el programa de computadora: d = 11.0 cm < 17+3 = 20 cm H = 20 cm; As = 13 cm2/m  #6@20 cm. At = 0018*20*100=3.6 cm2/m - #3@20 cm. -As = 5.6cm2/m - #4@20 cm Losa de f’c 250 kg/cm2 de 20 cm de espesor reforzada con #6@20 cm en lecho inferior, bastones de #4@20 cm y #3@20 cm como refuerzo de temperatura.

11. LOSAS DE PLANTA BAJA Patín de compresión wu = 1430 kg/m2 (Hoja 2) Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/66 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 10.50 m y L'=9.99 m. Ancho Tributario máximo B = (7.5+6.5)/2 = 7.00 m wut = 1430*7.0 = 10000 Kg/m --Mut = 0.84*10000*9.99^2/10 = - 83800 kg-m +Mut = 0.84*10000* 10.50^2/14 = +66200 kg-m Refuerzos en Nervaduras: La distribución de nervaduras y casetones es igual a la de las losas del sótano previamente estudiadas, solo que la carga es mayor. Factor de carga = 1430/1340kg = 1.07 Factor de peralte = 32/34 = 0.94 Factor de refuerzo = 1.07/.94 = 1.14 En consecuencia sólo debemos verificar, por simple inspección, que los refuerzos de estas nervaduras sean un 14% mayores que los de las correspondientes de sótanos (Ver tabla completa en hoja 21).

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Edificio Raul Farías Refuerzo de capitel As = 45.4*1.14 = 51.7 cm2 = 18 #6. Ver dibujo OCV.EC.06 Revisión a cortante En capitel : Vu = 103*1.07 = 110 Ton.  Vc = 169*0.94 = 159 Ton. > 110 Ton. OK Fuera de capitel : Vu = 91.6*1.07 = 98 Ton.  Vc =94*0.94 = 88 Ton. < 98 Ton. OK Necesita ampliaciones de nervaduras de capitel. Se pondrán medios casetones sólo en el perímetro de los capiteles críticos.

12. LOSAS DE ENTREPISO N-1 Y N-2. La distribución de nervaduras y casetones (ver plano OCV.EC.06) es igual a la de las losas de la Planta Baja, previamente estudiadas, con claros mayores, ya que se eliminan las columnas de los ejes D y G con ejes 2 y 3. Patín de compresión Resulta igual al de la losa de P.B. Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/66 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Momentos Totales: Para claro Máximo L = 12.00 m y Ancho Tributario máximo B = (10.50+9.475)/2 = 9.99 m L1 = (12.0+7.50)/2 = 9.75 m wut = 1660*9.99 = 16600 Kg/m --Mut = 0.84*16600*9.75^2/10 = - 133000 kg-m +Mut = 0.84*16600* 12.0^2/14 = +143000 kg-m Refuerzos en Nervaduras: Según el dibujo usaremos anchos de 35.5 cm para las de capitel interior y exterior y de 12 cm en las de faja media. El peralte total es típico de 40 cm. MCA. +As12 -As2 +As23 -As3 +As34 -As3 +As45 -As5 +As56 N1 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 4.6 - 2#5 6.3 - 3#5 5.4 - 3#5 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 N2 5.2 - 3#5 3.4 - 2#5 1.9 - 1#5 3.4 - 2#5 5.2 - 3#5 N3 25.5 -5#8 14.6 - 3#8 8.6 -2#8 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8

N4 N5 N6 E1 E2 E3 E4 E5 E6

25.5 -5#8 4.8 - 2#5 4.8 - 2#5 12.9 - 3#8 2.7 - 2#5 14.5 - 3#8 3.0 - 2#5 14.3 - 3#8 5.6 - 3#5

14.6 - 3#8 3.2 - 2#5 3.2 - 2#5 14.2 -3#8 3.2 - 2#5 16.1 - 3#8 3.5 - 2#5 15.8 - 3#8 3.5- 2#5

8.6 -2#8 1.8 - 1#5 1.8 - 1#5 16.4 -3#8 3.4 - 2#5 18.7 - 4#8 3.7 - 2#5 18.3 - 4#8

14.6 - 3#8 3.2 - 2#5 3.2 - 2#5 14.2 -3#8 3.2 - 2#5 16.1 - 3#8 3.5 - 2#5 15.8 - 3#8 3.5 - 2#5

25.5 - 5#8 4.8 - 2#5 4.8 - 2#5 12.9 - 3#8 2.7 - 2#5 14.5 - 3#8 3.0 - 2#5 14.3 - 3#8 5.6 -3#5

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Edificio Raul Farías Revisión del capitel a flexión Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 0.70*133000 = 93100 kg-m b = bw = 2*63.5+3*35.5 = 233.5 cm. Rec. = 3 cm. d = 25 cm. < 37+3 = 40 cm. OK. H = 40 cm. ; As = 72.6 cm2 = 15 #8. Ver dibujo OCV.EC.06 Revisión a cortante Perimetral en columna Pumax. = 1660*9.75*9.99*1.1/1000 = 178 Ton. bo = (50+37)*4 =348 cm. , d = 37 cm.  Vc = 0.85*1.1*SQR(250)*348*37/1000 = 190 Ton >178 OK De viga, fuera del capitel X = 2.58 m., bo = 402 cm. Vu = 178 – 1.66*2.58^2 = 167 Ton.  Vc = 0.85*.53*SQR(250)*402*37/1000 = 106 Ton <178 OK Ampliaremos el ancho de las nervaduras utilizando medios casetones, de 38.1, cm en el perímetro de los capiteles bo 402+8*31.8 = 656 cm  Vc = .85*.53*250^.5*656*37/1000 = 173 Ton. > 167 OK En la siguiente línea de casetones el cortante es menor y el ancho mayor, por lo cual ya no rige. En resumen se pondrán medios casetones solo en el perímetro de los capiteles críticos.

13. LOSA DE AZOTEA La distribución de nervaduras y casetones (ver plano OCV.EC.07) es igual a la de las losas de los niveles 1 y 2, previamente estudiadas, pero con una carga menor con un factor f = 1400/1660 = 0.84. por lo que se calcularán los refuerzos mediante este factor. Patín de compresión Resulta igual al de la losa anterior. Losa de f’c 250 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 66/1010. Refuerzo en nervaduras: Utilizando el factor de carga, indicamos enseguida los refuerzos MCA. +As12 N1 4.4 - 2#5 N2 4.3 -2#5 N3 20.5 -4#8

N4 N5 N6 E1 E2 E3 E4 E5 E6

-As2 4.4 - 2#5 2.9 - 2#5 12.3 - 3#8

+As23 -As3 +As34 -As4 3.7 - 2#5 4.4 - 2#5 5.3 - 3#5 4.5 - 2#5 1.6 - 1#5 2.9 - 2#5 4.3 - 2#5 2.1 - 1#5 7.1 -2#8 12.3 - 3#8 20.5 -4#8 9.1 - 2#8

20.5 -4#8 12.3 - 3#8 7.1 -2#8 12.3 - 3#8 4.0 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 4.0 - 2#5 2.7 - 2#5 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 10.6 - 2#8 11.7 -2#8 13.4 -3#8 11.7 -2#8 2.3- 2#4 2.7 - 3#4 2.8 - 3#4 2.7 - 3#4 11.9 - 2#8 13.1 - 3#8 15.2 - 3#8 13.1 - 3#8 2.4 - 2#4 2.9 - 3#4 3.1 - 3#4 2.9 - 3#4 11.9 - 2#8 13.1 - 3#8 15.2 - 3#8 13.1 - 3#8 4.6 - 2#5 1.5 - 1#5 1.5 - 1#5

20.5 -4#8 4.0 - 2#5 4.0 - 2#5 10.6 - 2#8 2.3- 2#4 11.9 - 2#8 2.4 - 2#4 11.9 - 2#8 4.6 - 2#5

9.1 - 2#8 2.0 - 1#5 2.0 - 1#5 5.0 - 1#8 1.5 - 1#4 5.4 - 1#8 1.5 - 1#4 5.4 -1#8 1.5 - 1#5

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Edificio Raul Farías Revisión del capitel a flexión Utilizando el factor anterior, tenemos: As = 0.84*72.6 = 61.0 cm2 = 13 #8 Ver dibujo OCV.EC.07 Revisión a cortante Los cortantes son el 84% de los de la lasa anterior. Por inspección se deduce que aun así se necesita aumentar los anchos utilizando medios casetones solo en el perímetro de los capiteles críticos.

14. ESCALERAS Y DETALLES Se muestran en el plano OCV.EC.09 Las losas de las rampas son de claro muy chico, resultando mínimas, espesor 10 cm, con parrilla #3@ 30 de lecho inferior. Los escalones tienen un refuerzo estándar. Los muros de apoyo de escaleras y elevadores se resolverán con concreto reforzado de 20 cm. en los 3 pisos inferiores y con blok de concreto de 20 cm. reforzados con castillos y dalas tal y como se indican en el plano. El foso del elevador tiene una profundidad que será determinada por los proveedores del equipo, una losa inferior de 30 cm de espesor con doble parrilla #5@20 cm. Monterrey, N.L., Febrero 13 de 1998 Ing. Francisco Garza Mercado

15. MODIFICACIONES AL PROYECTO De acuerdo a la última junta en Aconsa, el proyecto del Edificio de Oficinas En La Colonia Del Valle, propiedad del Lic. Raúl Farías, se modificará para cumplir requisitos oficiales en la forma siguiente: 1. Se eliminan en el sótano 1 los mezanines de Archivo Muerto. Esto es favorable, pues disminuye las cargas en las columnas, pedestales y zapatas correspondientes, que no se modificarán. 2. La losa de planta baja cambia de uso, de oficinas a estacionamiento de automóviles. De nuevo el cambio es favorable, pues la carga reglamentaria especificada para oficinas, incluyendo viva, pisos, muros interiores y acabados, es mayor que la de estacionamiento. Pero el peralte será de 37 cm. 3. Los muros exteriores de planta baja, y plantas superiores se remeten aproximadamente 1.50 m. de sus límites Oriente y Poniente, substituyendo las áreas de losas por pérgolas, generadas por la eliminación de la losa superior de los casetones en dichas zonas. Se ganan dos cosas: permite poner ventanas para iluminación y ventilación natural en estos lados del edificio y se reducen un poco las cargas sobre columnas y cimentaciones. 4. La losa de azotea, que actualmente solo cubre parcialmente la planta del tercer nivel, se hará completa. Esto no modifica las estructuras, dado que en el proyecto original esta parte se contemplaba como futura ampliación. 5. La zona de elevadores y escaleras, se modifican completamente, dándole vuelta de campana, con respecto a la línea de centro del edificio. 6. Los muros de contención del eje 1 y 4 y del eje A, se modifican quedando con dos tramos apoyados de piso a techo y un tramo en voladizo. Los cálculos no necesitan modificarse, y quedan un poco del lado de la seguridad. Los planos solo se ajustan, marcando, por ejemplo, los huecos para pérgolas en las losas de los pisos superiores, y extendiendo a losa de azotea a todo su tamaño.

16. DIBUJOS Se Anexan al final de la memoria copias al tamaño doble carta de los Planos estructurales. Monterrey, N.L., Junio 24 de 1998 Ing. Francisco Garza Mercado

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PROGRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS LOSAS DE SOTANOS 1Y 2 MCA. N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

Wu 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340 1340

B 5.01 5.01 5.01 9.99 9.99 9.99 9.99 5.01 5.01 3.25 3.25 5.90 6.00 7.00 6.00 6.00 6.50 6.50 6.50 7.00 2.75

MCA. b (cm) bw (cm) N1 36.4 36.4 N2 12.0 12.0 N3 12.0 12.0 N4 34.8 34.8 N5 12.0 12.0 N6 12.0 12.0 N7 34.8 34.8 N8 12.0 12.0 N9 36.4 36.4 E1 32.3 32.3 E2 12.0 56.0 E3 27.3 27.3 E4 12.0 12.0 E5 29.8 29.8 E6 27.3 27.3 E7 12.0 12.0 E8 35.5 35.5 E9 12.0 12.0 E10 12.0 12.0 E11 35.5 35.5 E12 29.8 29.8 MCA. d (Cm) H (Cm) N1 18 37.0 N2 17 37.0 N3 17 37.0 N4 21 37.0 N5 22 37.0 N6 22 37.0 N7 21 37.0 N8 17 37.0 N9 13 37.0 E1 17 37.0 E2 34 37.0 E3 25 37.0 E4 33 37.0 E5 21 37.0 E6 31 37.0 E7 34 37.0 E8 19 37.0 E9 30 37.0 E10 30 37.0 E11 24 37.0 E12 21 37.0

n (nerv) 2.0 4.5 4.5 3.0 9.5 9.5 3.0 4.5 2.0 3.0 1.5 3.0 4.0 3.0 3.0 4.5 3.0 5.0 5.0 3.0 2.0

L1 (M) 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

L'1 (M) 5.90 5.90 5.90 5.90 5.90 5.90 5.90 5.90 5.90 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

L2 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50

L'2 (M) 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

L3 (M) 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

L'3 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 -------------------------------------------------------------

L4 (M) 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 -------------------------------------------------------------

L'4 (M) 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 -------------------------------------------------------------

L5 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 -------------------------------------------------------------

L'5 (M) 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 -------------------------------------------------------------

L6 (M) 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 -------------------------------------------------------------

FW O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84 O.84

-M1 1660 530 530 2210 500 500 2210 530 1660 2300 3280 4170 2270 3710 4240 3030 3070 1970 1970 4950 2920

+M12 3400 1010 1010 4510 950 950 4510 1010 3400 4690 6260 8520 4330 7580 8660 5770 6260 3750 3750 10110 5950

-M2 4120 1310 1310 5480 1240 1240 5480 1310 4120 5110 7300 9270 5050 8250 9430 6740 6810 4380 4380 11000 6480

+M23 5110 1510 1510 6790 1430 1430 6790 1510 5110 5760 7680 10460 5320 9310 10640 7090 7680 4610 4610 12410 7310

-M3 2130 680 1350 5670 1280 1280 5670 1350 4270 5110 7300 9270 5050 8250 9430 6740 6810 4380 4380 11000 6480

+M34 ----------------1080 4860 1020 1020 4860 1080 3660 4690 6260 8520 4330 7580 8660 5770 6260 3750 3750 10110 5950

-M4 ----------------1590 6650 1500 1500 6650 1590 5010 2300 3280 4170 2270 3710 4240 3030 3070 1970 1970 4950 2920

+M45 ----------------2020 9030 1900 1900 9030 2020 6800 -------------------------------------------------------------

-M5 2900 920 1840 7710 1740 1740 7710 1840 5810 -------------------------------------------------------------

+M56 5110 1510 1510 6790 1430 1430 6790 1510 5110 -------------------------------------------------------------

-M6 4270 1350 1350 5670 1280 1280 5670 1350 4270 -------------------------------------------------------------

+M67 3660 1080 1080 4860 1020 1020 4860 1080 3660 -------------------------------------------------------------

-M7 1790 570 570 2380 540 540 2380 570 1790 -------------------------------------------------------------

-As4 ----------------1.3 - 1#4 5.4 - 3#5 2.5 - 2#4 2.5 - 2#4 5.4 - 3#5 1.3 - 1#4 4.1 - 3#5 2.4 - 2#4 6.3 - 3#6 3.4 - 2#6 2.6 - 1#6 3.3 - 2#6 5.3 - 2#6 4.8 - 2#6 3.2 - 2#5 2.3 - 2#5 2.3 - 2#5 4.0 - 2#6 3.1 - 2#5

+As45 ----------------1.6 - 2#4 7.5 -4#5 1.5 - 2#4 1.5 - 2#4 7.5 -4#5 1.6 - 2#4 5.5 - 3#5 -------------------------------------------------------------------------------------------------

-As5 2.1 - 1#5 0.7 - 1#4 1.5 - 2#4 6.3 - 4#5 2.9 - 3#4 2.9 - 3#4 6.3 - 3#5 1.5 - 2#4 4.7 - 3#5 -------------------------------------------------------------------------------------------------

+As56 4.1 - 2#5 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 5.5 - 3#5 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 5.5 - 3#5 1.3 - 1#4 5.5 - 3#5 -------------------------------------------------------------------------------------------------

-As6 2.1 - 1#5 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4 4.6 - 3#5 2.1 - 2#4 2.1 - 2#4 4.6 - 3#5 1.3 - 1#4 4.6 - 3#5 -------------------------------------------------------------------------------------------------

+As67 3.9 - 2#5 1.1 - 1#4 1.1 - 1#4 3.9 - 2#5 1.1 - 1#4 1.1 - 1#4 3.9 - 2#5 1.1 - 1#4 3.9 - 2#5 -------------------------------------------------------------------------------------------------

-As7 1.0 - 1#5 0.6 - 1#4 0.6 - 1#4 2.5 - 2#5 1.1 - 1#4 1.1 - 1#4 2.5 - 2#5 0.6 - 1#4 1.9 - 1#5 -------------------------------------------------------------------------------------------------

-As1 +As12 -As2 1.7 - 1#5 3.6 - 2#5 4.1 - 2#5 0.6 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 0.6 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 2.3 - 1#5 3.9 - 2#5 4.4 - 3#5 1.1 - 1#4 1.0 - 1#4 2.0 - 2#4 1.1 - 1#4 1.0 - 1#4 2.0 - 2#4 2.3 - 1#5 3.9 - 2#5 4.4 - 3#5 0.6 - 1#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 1.7 - 1#5 3.6 - 2#5 4.1 - 3#5 2.4 - 1#6 3.8 - 2#6 4.1 - 2#6 6.3 - 2#6 6.3 - 2#6 10.8 - 4#6 3.4 - 2#6 7.2 - 3#6 7.9 - 3#6 2.6 - 1#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 3.3 - 2#6 5.3 - 2#6 5.8 - 2#6 5.3 - 2#6 11.5 - 4#6 12.7 - 4#6 4.8 - 2#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 3.2 - 2#5 5.1 - 3#5 5.6 - 3#5 2.3 - 2#5 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 2.3 - 2#5 5.0 - 3#5 5.5 - 3#5 4.0 - 2#6 8.5 - 3#6 9.3 - 4#6 3.1 - 2#5 4.9 - 3#5 5.3 - 3#5

+As23 -As3 +As34 4.1 - 2#5 2.1 - 1#5 --------1.3 -1#4 0.6 - 1#4 --------1.3 -1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 1.3 - 1#4 2.1 - 2#4 1.1 - 1#4 1.3 - 1#4 2.1 - 2#4 1.1 - 1#4 5.5 - 3#5 4.6 - 3#5 3.9 - 2#5 1.3 -1#4 1.3 - 1#4 1.1 - 1#4 4.1 - 3#5 4.1 - 3#5 3.9 - 2#5 4.7 - 2#6 4.1 - 2#6 3.8 - 2#6 12.5 - 4#6 10.8 - 4#6 6.3 - 3#6 8.7 - 3#6 7.9 - 3#6 7.2 - 3#6 7.2 - 3#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 6.4 - 3#6 5.8 - 2#6 5.3 - 2#6 14.2 - 4#6 12.7 - 4#6 11.5 - 4#6 10.9 -4#6 9.5 - 4#6 9.5 - 4#6 6.1 - 3#5 5.6 - 3#5 5.1 - 3#5 6.1 - 3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 6.1 - 3#5 5.5 - 3#5 5.0 - 3#5 10.2 - 4#6 9.3 - 4#6 8.5 - 3#6 6.0 - 3#5 5.3 - 3#5 4.9 - 3#5

ACONSA Memorias

Edificio Raul Farías

PROGRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS LOSAS DE ARCHIVO MUERTO MCA. N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

Wu 1770 1770 1770 1770 1770 1770 ---------------1770 1770 ---------------------------------------------------

B 5.01 5.01 5.01 9.99 9.99 9.99 ---------------3.50 3.50 ---------------------------------------------------

n (nerv) 2.0 2.0 4.5 3.0 3.0 9.5 ---------------2.0 2.5 ---------------------------------------------------

L1 (M) ---------------------------------------------9.48 9.48 ---------------------------------------------------

L'1 (M) ---------------------------------------------9.99 9.99 ---------------------------------------------------

L2 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 ---------------10.50 10.50 ---------------------------------------------------

L'2 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L3 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L'3 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L4 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L'4 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L5 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L'5 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

L6 (M) ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

FW ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

MCA. b (cm) bw (cm) N1 36.4 36.4 N2 36.4 36.4 N3 12.0 12.0 N4 34.8 34.8 N5 34.8 34.8 N6 12.0 12.0 N7 ----------N8 ----------N9 ----------E1 32.3 32.3 E2 12.0 12.0 E3 ----------E4 ----------E5 ----------E6 ----------E7 ----------E8 ----------E9 ----------E10 ----------E11 ----------E12 -----------

-M1 ---------------------------------------------4910 2800 ---------------------------------------------------

+M12 ---------------------------------------------10010 5340 ---------------------------------------------------

-M2 3310 3310 1050 4390 4390 990 ---------------10900 6230 ---------------------------------------------------

+M23 11810 11810 3500 15680 15680 3300 ---------------12290 6560 ---------------------------------------------------

-M3 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+M34 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-M4 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+M45 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-M5 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+M56 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-M6 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+M67 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-M7 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

MCA. d (Cm) H (Cm) N1 24 35.0 N2 24 35.0 N3 22 35.0 N4 28 35.0 N5 28 35.0 N6 22 35.0 N7 ----------N8 ----------N9 ----------E1 26 35.0 E2 31 35.0 E3 ----------E4 ----------E5 ----------E6 ----------E7 ----------E8 ----------E9 ----------E10 ----------E11 ----------E12 -----------

-As1 0.0 - 2#6 ---------------0.0 - 2#6 --------------------4.2 - 2#6 2.5 - 1#6 ---------------------------------------------------

+As12 0.0 - 2#6 ---------------0.0 - 2#6 --------------------9.1 - 3#6 5.1 - 2#6 ---------------------------------------------------

-As2 2.8 - 2#6 2.8 - 2#6 1.3 - 1#4 3.4 - 2#6 3.4 - 2#6 1.3 - 1#4 ---------------10.0 - 4#6 6.1 - 2#6 ---------------------------------------------------

+As23 10.8 - 4#6 10.8 - 4#6 3.1 - 2#5 15.0 - 5#6 15.0 - 5#6 3.0 - 2#5 ---------------11.4 - 4#6 6.5 - 2#6 ---------------------------------------------------

-As3 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+As34 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-As4 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+As45 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-As5 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+As56 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-As6 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

+As67 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

-As7 ----------------------------------------------------------------------------------------------------------

ACONSA Memorias

Edificio Raul Farías

GRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS LOSAS DE PLANTA BAJA MCA. N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

Wu 1430 1430 1430 1430 1430 1430 1430 1430

B 5.01 5.01 5.01 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

n (nerv) 2.0 2.0 4.5 3.0 3.0 3.0 9.5 9.5

L1 (M) 5.30

L'1 (M) 5.90

5.30

5.90

1430 1430 1430 1430 1430 1430

3.50 3.50 6.00 6.00 7.00 7.00

2.0 2.5 3.0 4.5 3.0 5.5

9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

-M1 -----

+M12 -----

-----

3960 2260 4530 2160 5280 2060

MCA. b (cm) bw (cm) N1 36.4 36.4 N2 36.4 36.4 N3 12.0 12.0 N4 34.8 34.8 N5 34.8 34.8 N6 34.8 34.8 N7 12.0 12.0 N8 12.0 12.0 N9 E1 32.3 32.3 E2 12.0 12.0 E3 27.3 27.3 E4 12.0 12.0 E5 29.8 29.8 E6 12.0 12.0 E7 E8 E9 E10 E11 E12 MCA. d (Cm) H (Cm) N1 19 35.0 N2 19 35.0 N3 18 35.0 N4 22 35.0 N5 22 35.0 N6 22 35.0 N7 17 35.0 N8 17 35.0 N9 E1 23 35.0 E2 28 35.0 E3 27 35.0 E4 27 35.0 E5 28 35.0 E6 26 35.0 E7 E8 E9 E10 E11 E12

L2 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50

L'2 (M) 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

L3 (M) 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50

9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

10.50 10.50 10.50 10.50 10.50 10.50

9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

-M2 2670 2670 850 3550 3550 3550 800 800

+M23 5450 5450 1620 7240 7240 7240 1520 1520

-M3 4550 4550 1450 6050 6050 6050 1360 1360

+M34 3900 3900 1160 5180 5180 5180 1090 1090

-M4 5340 5340 1700 7100 7100 7100 1600 1600

8090 4310 9240 4110 10780 3920

8810 5030 10060 4790 11740 4570

9930 5300 11350 5050 13240 4820

8810 5030 10060 4790 11740 4570

8090 4310 9240 4110 10780 3920

3960 2260 4530 2160 5280 2060

-As1 0.0 - 2#5

+As12 0.0 - 2#5

0.0 - 2#5

-As2 3.0 - 2#5 3.0 - 2#5 1.0 - 1#4 3.7 - 2#5 3.7 - 2#5 3.7 - 2#5 1.0 - 1#4 1.0 - 1#4

+As23 4.7 - 2#5 4.7 - 2#5 1.4 -2#4 6.3 - 3#5 6.3 - 3#5 6.3 - 3#5 1.3 - 1#4 1.3 -1#4

-As3 3.9 - 2#5 3.9 - 2#5 1.3 - 2#4 5.3 - 3#5 5.3 - 3#5 5.3 - 3#5 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4

+As34 3.8 - 2#5 3.8 - 2#5 1.3 - 1#4 4.5 - 3#5 4.5 - 3#5 4.5 - 3#5 1.2 - 1#4 1.2 - 1#4

-As4 4.6 - 2#5 4.6 - 2#5 1.5 - 2#4 6.2 - 3#5 6.2 - 3#5 6.2 - 3#5 1.4 - 1#4 1.4 - 1#4

3.4 - 2#6 2.0 - 1#6 3.9 - 2#6 1.9 - 1#6 4.6 - 2#6 1.8 - 1#6

7.2 - 3#6 4.0 - 2#6 8.5 - 3#6 3.8 - 2#6 9.9 - 4#6 3.6 - 2#6

7.9 - 3#6 9.0 - 3#6 7.9 - 3#6 4.7 - 2#6 5.0 - 2#6 4.7 - 2#6 9.3 - 3#6 10.7 - 4#6 9.3 - 3#6 4.5 - 2#6 4.8 - 2#6 4.5 - 2#6 11.0 - 4#6 12.6 - 4#6 11.0 - 4#6 4.2 - 2#6 4.5 - 2#6 4.2 - 2#6

7.2 - 3#6 4.0 - 2#6 8.5 - 3#6 3.8 - 2#6 9.9 - 4#6 3.6 -2#6

3.4 - 2#6 2.0 -1#6 3.9 - 2#6 1.9 - 1#6 4.6 - 2#6 1.8 - 1#6

L'3 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50

L4 (M) 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50

L'4 (M) 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00 7.00

L5 (M) 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50 6.50

L'5 (M) 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00 6.00

L6 (M) 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50 5.50

FW 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84

+M45 7260 7260 2150 9640 9640 9640 2030 2030

-M5 6200 6200 1970 8230 8230 8230 1860 1860

+M56 5450 5450 1620 7240 7240 7240 1520 1520

-M6 4550 4550 1450 6050 6050 6050 1360 1360

+M67 3900 3900 1160 5180 5180 5180 1090 1090

-M7 1910 1910 610 2540 2540 2540 570 570

+As45 6.3 - 3#5 6.3 - 3#5 1.9 - 2#4 8.6 -4#5 8.6 -4#5 8.6 -4#5 1.8 -2#4 1.8 - 2#4

-As5 5.4 - 3#5 5.4 - 3#5 1.7 - 2#4 7.3 - 4#5 7.3 - 4#5 7.3 - 4#5 1.6 - 2#4 1.5 - 2#4

+As56 4.7 - 2#5 4.7 - 2#5 1.4 - 2#4 6.3 - 3#5 6.3 - 3#5 6.3 - 3#5 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4

-As6 3.9 - 2#5 3.9 - 2#5 1.3 - 2#4 5.3 - 3#5 5.3 - 3#5 5.3 - 3#5 1.3 - 1#4 1.3 - 1#4

+As67 3.8 - 2#5 3.8 - 2#5 1.3 - 1#4 4.5 - 3#5 4.5 - 3#5 4.5 - 3#5 1.2 - 1#4 1.2 - 1#4

-As7 2.1 – 2#5 1.5 - 2#5 0.7 - 1#4 2.9 - 2#5 2.9 - 2#5 2.9 - 2#5 0.6 - 1#4 0.6 - 1#4

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Edificio Raul Farías

PROGRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS LOSAS DE NIVELES 1 Y 2 MCA. N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

Wu 1660 1660 1660 1660 1660 1660

B 5.01 5.01 9.99 9.99 9.99 9.99

n (nerv) 2.0 4.5 3.0 3.0 9.5 9.5

L1 (M) 6.50 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00

L'1 (M) 6.00 9.75 9.75 9.75 9.75 9.75

L2 (M) 5.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50

L'2 (M) 6.50 9.75 9.75 9.75 9.75 9.75

L3 (M) 7.50 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00

1660 1660 1660 1660 1660 1660

6.00 6.00 9.75 9.75 9.75 9.75

2.0 6.0 3.0 9.0 3.0

9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

10.50 10.50 10.50 10.50 10.50

9.99 9.99 9.99 9.99 9.99

9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

9.0

9.48

4.74

9.48

-M1 3100 3350 14040 14040 3170 3170

+M12 6330 6390 28650 28650 6030 6030

-M2 5280 4430 18530 18530 4180 4180

+M23 4530 2500 11190 11190 2360 2360

-M3 6200 4430 18530 18530 4180 4180

+M34 8420 6390 28650 28650 6030 6030

-M4 7190 3350 14040 14040 3170 3170

7890 1880 8540 2030 8540

16090 3580 17440 3870 17440

17530 4170 18990 4520 18990

19770 4390 21410 4760 21410

17530 4170 18990 4520 18990

16090 3580 17440 3870 17440

7890 1880 8540 2030 8540

2030

6780

1020

6780

2030

MCA. b (cm) bw (cm) N1 36.4 36.4 N2 12.0 12.0 N3 34.8 34.8 N4 34.8 34.8 N5 12.0 12.0 N6 12.0 12.0 N7 N8 N9 E1 32.3 32.3 E2 12.0 12.0 E3 27.3 27.3 E4 12.0 12.0 E5 29.8 29.8 E6 12.0 12.0 E7 E8 E9 E10 E11 E12

MCA. d (Cm) H (Cm) -As1 +As12 N1 20 40.0 3.0 - 2#5 4.7 - 2#5 N2 30 40.0 2.5 - 2#5 5.2 - 3#5 N3 38 40.0 10.9 - 2#8 25.5 -5#8 N4 38 40.0 10.9 - 2#8 25.5 -5#8 N5 29 40.0 2.4 - 1#5 4.8 - 2#5 N6 29 40.0 2.4 - 1#5 4.8 - 2#5 N7 N8 N9 E1 32 40.0 5.9 - 1#8 12.9 - 3#8 E2 25 40.0 1.5 - 1#5 2.7 - 2#5 E3 37 40.0 6.5 - 2#8 14.5 - 3#8 E4 26 40.0 1.5 - 1#5 3.0 - 2#5 E5 35 40.0 6.5 - 2#8 14.3 - 3#8 E6 31 40.0 1.5 - 1#5 5.6 - 3#5 E7 E8 E9 E10 E11 E12

-As2 4.4 - 2#5 3.4 - 2#5 14.6 - 3#8 14.6 - 3#8 3.2 - 2#5 3.2 - 2#5

+As23 4.4 - 2#5 1.9 - 1#5 8.6 -2#8 8.6 -2#8 1.8 - 1#5 1.8 - 1#5

-As3 +As34 4.6 - 2#5 6.3 - 3#5 3.4 - 2#5 5.2 - 3#5 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8 14.6 - 3#8 25.5 - 5#8 3.2 - 2#5 4.8 - 2#5 3.2 - 2#5 4.8 - 2#5

14.2 -3#8 16.4 -3#8 14.2 -3#8 12.9 - 3#8 3.2 - 2#5 3.4 - 2#5 3.2 - 2#5 2.7 - 2#5 16.1 - 3#8 18.7 - 4#8 16.1 - 3#8 14.5 - 3#8 3.5 - 2#5 3.7 - 2#5 3.5 - 2#5 3.0 - 2#5 15.8 - 3#8 18.3 - 4#8 15.8 - 3#8 14.3 - 3#8 3.5- 2#5 3.5 - 2#5 5.6 -3#5

L'3 (M) 7.00

L4 (M) 6.50

L'4 (M) 6.00

L5 (M) 5.50

L'5 (M)

L6 (M)

FW 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84

0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84

+M45 6330

-M5 5280

+M56 4530

-M6 2220

-As4 +As45 -As5 +As56 -As6 5.4 - 3#5 4.7 - 2#5 4.4 - 2#5 4.4 - 2#5 2.1 - 1#5 2.5 - 2#5 10.9 - 2#8 10.9 - 2#8 2.4 - 1#5 2.4 - 1#5

5.9 - 1#8 1.5 - 1#5 6.5 - 2#8 1.5 - 1#5 6.5 - 2#8 1.5 - 1#5

+M67

-M7

+As67

-As7

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Edificio Raul Farías

PROGRAMA DE CALCULOS DE NERVADURAS LOSAS DE AZOTEA MCA. N1 N2 N3 N4 N5 N6 N7 N8 N9 E1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

n (nerv)

L1 (M)

L'1 (M)

L2 (M)

L'2 (M)

L3 (M)

1400 1400 1400 1400 1400 1400

5.01 5.01 9.99 9.99 9.99 9.99

2.0 4.5 3.0 3.0 9.5 9.5

6.50 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00

6.00 9.75 9.75 9.75 9.75 9.75

5.50 7.50 7.50 7.50 7.50 7.50

6.50 9.75 9.75 9.75 9.75 9.75

7.50 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00

1400 1400 1400 1400 1400 1400

6.00 6.00 9.75 9.75 9.75 9.75

2.0 6.0 3.0 9.0 3.0 9.0

9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 4.74

10.50 10.50 10.50 10.50 10.50

9.99 9.99 9.99 9.99 9.99 4.74

9.48 9.48 9.48 9.48 9.48 9.48

MCA. b (cm) bw (cm) 36.4 36.4 N1 12.0 12.0 N2 34.8 34.8 N3 34.8 34.8 N4 12.0 12.0 N5 12.0 12.0 N6 N7 N8 N9 32.3 32.3 E1 12.0 12.0 E2 27.3 27.3 E3 12.0 12.0 E4 29.8 29.8 E5 12.0 12.0 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12 MCA. d (Cm) H (Cm) 18 40.0 N1 28 40.0 N2 35 40.0 N3 35 40.0 N4 27 40.0 N5 29 40.0 N6 N7 N8 N9 30 40.0 E1 23 40.0 E2 34 40.0 E3 24 40.0 E4 34 40.0 E5 29 40.0 E6 E7 E8 E9 E10 E11 E12

L'3 (M) 7.00

L4 (M) 6.50

L'4 (M) 6.00

L5 (M) 5.50

L'5 (M)

FW 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84

0.84 0.84 0.84 0.84 0.84 0.84

-M1

+M12

-M2

+M23

-M3

+M34

-M4

+M45

-M5

+M56

-M6

2620 2830 11840 11840 2670 2670

5340 5390 24160 24160 5090 8900

4460 3740 15630 15630 3530 3530

3820 2110 9440 9440 1990 1990

5230 3740 15630 15630 3530 3530

7110 5390 24160 24160 5090 5090

6070 2830 11840 11840 2670 2670

5340

4460

3820

1870

6650 1580 7210 1720 7210 1720

13570 3020 14710 3270 14710 5720

14780 3520 16010 3810 16010 860

16670 3700 18060 4010 18060

14780 3520 16010 3810 16010 860

13570 3020 14710 3270 14710 5720

6650 1580 7210 1720 7210 1720

-As1

+As12

-As2

+As23

-As3

+As34

-As4

+As45

-As5

+As56

-As6

2.5 - 2#5 2.1 - 1#5 9.1 - 2#8 9.1 - 2#8 2.0 - 1#5 2.0 - 1#5

4.4 - 2#5 4.3 -2#5 20.5 -4#8 20.5 -4#8 4.0 - 2#5 4.0 - 2#5

4.4 - 2#5 2.9 - 2#5 12.3 - 3#8 12.3 - 3#8 2.7 - 2#5 2.7 - 2#5

3.7 - 2#5 1.6 - 1#5 7.1 -2#8 7.1 -2#8 1.5 - 1#5 1.5 - 1#5

4.4 - 2#5 2.9 - 2#5 12.3 - 3#8 12.3 - 3#8 2.7 - 2#5 2.7 - 2#5

5.3 - 3#5 4.3 - 2#5 20.5 -4#8 20.5 -4#8 4.0 - 2#5 4.0 - 2#5

4.5 - 2#5 2.1 - 1#5 9.1 - 2#8 9.1 - 2#8 2.0 - 1#5 2.0 - 1#5

4.4 - 2#5

4.3 - 2#5

3.7 - 2#5

1.8 - 1#5

5.0 - 1#8 1.5 - 1#4 5.4 - 1#8 1.5 - 1#4 5.4 - 1#8 1.5 - 1#5

10.6 - 2#8 2.3- 2#4 11.9 - 2#8 2.4 - 2#4 11.9 - 2#8 4.6 - 2#5

11.7 -2#8 2.7 - 3#4 13.1 - 3#8 2.9 - 3#4 13.1 - 3#8 1.5 - 1#5

13.4 -3#8 2.8 - 3#4 15.2 - 3#8 3.1 - 3#4 15.2 - 3#8

11.7 -2#8 2.7 - 3#4 13.1 - 3#8 2.9 - 3#4 13.1 - 3#8 1.5 - 1#5

10.6 - 2#8 2.3- 2#4 11.9 - 2#8 2.4 - 2#4 11.9 - 2#8 4.6 - 2#5

5.0 - 1#8 1.5 - 1#4 5.4 - 1#8 1.5 - 1#4 5.4 -1#8 1.5 - 1#5

L6 (M)

+M67

-M7

+As67

-As7

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Edificio Raul FarĂas

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V.

TORRE M I RADOR DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

AGOSTO-OCTUBRE, 1998

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador

CONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. Belisario Domínguez # 2551 Pte., Colonia Obispado, Monterrey, N.L. P r e s e n t e. Atn. Arq. Alberto Guerra

Octubre 29 de 1998.

EDIFICIO TORRE MIRADOR DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA

Contenido: 1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas básicas, 5.Análisis de viento y sismo, 6.Columnas y Cimentación, 7.Muro de Contención, 8.Firmes, 9.Losas estacionamiento, 10.Losas Entrepiso, 11. Losa Azotea, 12. Cisterna, 13. Escaleras y Detalles, 14.Dibujos.

1. ANTECEDENTES: Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio Torre Mirador, un proyecto de Delphi, obra a cargo de Aconsa Monterrey, S.A. de C.V. bajo la dirección del Arq. Alberto Guerra, que se construirá en la Ave. Lázaro Cárdenas en Monterrey, N.L. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico del Arq. Homero Fuentes.. El estudio de Mecánica de Suelos fue elaborado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A., bajo la dirección del Ing. Arturo J. Jiménez R.

2. DESCRIPCIÓN: El Edificio es de seis niveles para oficinas, y cuatro niveles y medio para estacionamiento de automóviles con medios niveles escalonados. Las plantas ocupan un terreno irregular de 36x63 m aproximadamente. Ver dibujo TM.EC.01. Las losas, en los entrepisos de oficinas, serán de concreto reforzado de 25 cm de espesor, aligeradas con barro bloc de 60x60 cm., y en las de entrepisos de estacionamientos, a base de joist-losa sobre trabes metálicas de alma abierta. Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado. Ver dibujos TM.EC.01 A 09, anexos.

3. ESPECIFICACIONES Y MATERIALES ESPECIFICACIONES DE DISEÑO. Concreto: ACI-318-89. Acero Estructural: AISC 1985. Cargas: Reglamento de Construcciones del D.D.F. Sismo y Viento: Manual de Obras civiles de la CFE-1993. Esfuerzo en el Terreno: 6.0 Kg/cm2 a varias profundidades.

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Edificio Torre Mirador

ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION. Concreto: ACI-301-72 Acero Estructural: AISC 1985

MATERIALES. En general utilizaremos los siguientes:: Concreto: f’c =100 kg/cm2 en plantillas. Concreto: f’c = 200 kg/cm2 tipo, excepto indicados. Concreto: f’c = 250 kg/cm2 en columnas. Malla electrosoldada Fy = 5000 kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2 Acero estructural: ASTM-A-36 Anclas: ASTM-307 Armaduras: PER Hylsa Fy = 3520 Kg/cm2 Joist: Cuerdas: HS-50 Celosía: ASTM-A-36 Esf. Admisible en suelo bajo terreno natural: fn = 6.0 Kg/cm2 a varias profundidades.

4. CARGAS BÁSICAS Las principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas, columnas y muros cargadores o de contención:

LOSA AZOTEA

Carga Muerta Peso propio losa = 0.25*2400*.60 = Impermebilización y Acabados Total carga muerta wm = Carga viva Eq. A.A. wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

360 120 480 200 680 1000

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

70 * 550 * 790 *

360 120 120 600 250 850 1270

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

180 * 780 * 1150 *

Fr = 0.79 * ENTREPISO OFICINAS

Carga Muerta Peso propio losa = 0.25*2400*.60 = Piso y Acabados Muros Interiores Total carga muerta wm = Carga viva Oficinas wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv = Fr = 0.91 *

* Carga viva reducida para usarse con viento y sismo Fr = Factor de reducción = wur/wu: Fr (prom) = 0.89

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Edificio Torre Mirador

ENTREPISO ESTACIONAMIENTO Peso propio losa = 2400*0.08 = Peso propio joist P. sobrepiso (opcional) (0.025*2400) Total carga muerta wm = Carga viva Estacionamiento wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv = Carga Concentrada Pu = 1.7*P =

190 20 60 270 250 520 800

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

1500 Kg 2550 Kg

Cargas de Viento. Del Manual C.F.E., 1993 Zona eólica: Monterrey, N.L. Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m. Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr Factor de tamaño: Fc = 0.95 = 0.16,  = 390, Frz = 1.56*(10/) Frz = 0.868 (H<10 m) Frz = 1.56*(H/) Frz = 0.985 (H = 22 m) F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H <10 m) = 0.95*0.985 F = 0.935 (H = 22 m) Fact. topografía, Normal Ft = 1.0 Vel. de diseño: Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.935*143 = Vd = 134 km/hr Altura s/niv. del mar H = 560m:  = 695 mm Hg Temp. ambiente  = 22º G = 0.392*/(273+) G  0.924 p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.924*134^2 p = 80*C C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*80 q = 104 Kg/m2 Factor de red. por tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8 Factor por Presión local (Estr. Ppal.) Kl = 1.0 q = 0.80*104 q1 = 83 Kg/m2 Formula con altura h > 10 m qh =85.2*1.56^2*(h/390)^0.32=206*(h/39)^0.32 qh =30.9*h^0.32 Cargas de Sismo Zona Sísmica A, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4 Coef. sísmico reducido c/Q = 0.02

Las cargas de viento y sismo son principalmente para llenar el expediente. Veremos enseguida que su efecto en la estructura es escaso y se puede tomar en cuenta con mucha facilidad y sin necesidad de mayores cálculos.

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5. ANALISIS DE VIENTO Y SISMO. Areas y Cargas Verticales Nivel Azotea Nivel 6 Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 3 Nivel 2 Total

Área 354 270 311 581 581 581 90 708 3476

Wr P (Ton) 550 195 780 211 550 171 780 453 780 453 780 453 550 50 780 552 2538

Las Cargas Wr, son las vivas reducidas, para utilizarse con viento o sismo; en el promedio son el 89% de las totales Viento (Dirección Norte Sur). Ancho del edificio = 37.735 m, excepto en el piso 6 y azotea, que tendrá un ancho de 18.0 m. Pw = Ww*A A = 37.735*hn ó A = 18.0*h w Nivel Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Total

h Ww A P (Ton) 18.70 78 37 3 15.55 74 153 11 12.40 69 119 8 9.25 64 119 8 6.10 64 119 8 2.26 64 145 9 Vi = 47

V/Col = 47 Ton M/Col = 47*4.525/2 = 106Ton-m e = M/P = 106*100/2538 = 4.16 cm Usando Columnas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e Las formulas de columnas permiten una excentricidad accidental de .10 b, que utilizaremos en las fórmulas siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que permiten las especificaciones para combinaciones con viento y sismo y el factor de 0.89 que corresponde a cargas reducidas. Fe = 0.75*.89*(1+6e/d-0.1) = 0.668*(1+6*4.16/40-0.1) = 1.01

Sismo Vs = 2538*0.02 = 51 Ton M/Col = 51*4.525/2 = 115 Ton-m e = M/P = 115*100/2538 = 4.52 cm Fe = 0.75*.89*(1+6e/d-0.1) = 0.668*(1+6*4.52/40-0.1) = 1.05

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Conclusión. Como se puede observar, los efectos del viento y del sismo son muy chicos y prácticamente iguales, y bastará, en la selección de las columnas, con aumentar las cargas gravitacionales por un factor de 1.05 para estar del lado seguro en el diseño del edificio por estos conceptos. En los pisos superiores y en el edificio de estacionamiento la altura es de 3.25 y 3.05 m. < 4.25 m, reduciéndose los factores a menos de la unidad, por lo cual los efectos de viento y sismo no rigen y no necesitan ser considerados específicamente.

6. COLUMNAS Y CIMENTACIONES Debido al programa de obras, desarrollaremos la memoria de abajo a arriba, empezando por cimentaciones y columnas. Todas las columnas son de concreto reforzado de diferentes secciones. Ver dibujo TM.EC.02. Cargas:

PLANTA EJES DE COLUMNAS Al evaluar las cargas en las columnas de la zona de Oficinas, consideramos prudente prever una posible ampliación del nivel 6, por lo que se considerará el nivel de azotea en toda el área. En el apéndice de la memoria se muestran las tablas de cálculo, en Microsoft Excel, de cargas en todos los ejes y niveles del edificio, cuyos resultados utilizaremos para la selección de pilas y columnas en los capítulos siguientes. Pilas. El laboratorio de suelos sugiere el uso de pilas coladas en sitio, para cimentar el edificio, debido, principalmente, a que se tiene un suelo poco resistente en las capas superiores. Las pilas se desplantarán en el estrato duro que se encuentra entre 6 y 9 m de profundidad, de acuerdo con el Estudio de Mecánica de Suelos. En él se muestra que se necesitaron más de 60 golpes, en la prueba de penetración estándar en dichos estratos, por lo que se considerará, según el texto de Cimentación de Estructuras, de Dunham, un esfuerzo admisible en el terreno de 6.0 Kg/cm2 (60 Ton/m2), el cual es un poco menor que el recomendado por el laboratorio. Enseguida se calcularán las pilas necesarias para el edificio, con los siguiente materiales: Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2 43

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Edificio Torre Mirador La carga máxima última se localiza en los ejes E4 y D4, y es de 282 Ton. La sección máxima, estrictamente necesaria de con-creto, será:  Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(Ag-As)+4200*As) Si As = 0.01*Ag, se tendrá:  Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(1-0.01+4200*0.01)*Ag /1000  Pn = 0.118*Ag (Ton) Ag = 282/0.118= 2390 cm2 : de donde d= 55 cm La sección estrictamente necesaria es de 55 cm, y como todas las secciones a usarse serán mayores, regirá el refuerzo mínimo del 0.5% de la sección total. Secciones propuestas y capacidades de carga. Fustes: Se proponen fustes de 60, 80 y 100 cm con refuerzo mínimo del 0.5% de la sección total. Los fustes, confinados lateralmen-te en el terreno, trabajarán como columnas cortas con las cargas resistentes siguientes:  Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(Ag-As)+4200*As) 60 : Ag = 0.785*60^2 = 2826 cm2; As = 14.13 cm2 80 : Ag = 0.785*80^2 = 5024 cm2 ; As = 25.12 cm2 100: Ag = 0.785*100^2 = 7850 cm2; As = 39.25 cm2 60: As = 14.13 cm2 = 8#5 = 15.92 cm2 80: As = 25.12 cm2 = 10#6 = 28.70 cm2 100: As = 39.25 cm2 =14#6 = 40.18 cm2 Los diámetros de las campanas serán: Para Fuste de 60: 60 a 120 cm. Para Fuste de 80: 130 a 160 cm. Para Fuste de 100: 170 a 250 cm. Propiedades de las pilas. d = diámetro de Fuste (m) D = diámetro de Campana (m) h = Altura total de pila (m) b = Altura de Fuste c = Altura de Campana = D-d (m) L = Altura lateral del cono de campana (m) h = 6.0 m para edificio de estacionamiento (sondeo 2) h = 9.0 m para edificio de Oficinas (sondeo 1) b = 6.0-(D-d)-0.2 = 5.80-c para estacionamiento b = 9.0-(D-d)-0.2 = 8.80-c para oficinas Area de Fuste (m2): Af = d^2/4 Area Lat. Fuste (m2): Alf = db Vol. Fuste (m3): Vf = Afb Perímetro Fuste (m): Pf = d Perímetro Campana (m): Pc = D Área de Campana (m2): Ac = D^2/4 Área Lat. Campana (m2).: Alc = .20Pc+*L(Pc+Pf)/2 Vol. Campana (m3): Vc =.2Ac+(Ac+Af+(AcAf)^0.5)*c/3 Wf = Vf*2.4 (Ton) Wc = Vc*2.4 (ton) Wp = Wf+Wc (Ton) Peso de pila Factorizado: Wpu = 1.4*Wp (Ton)

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Edificio Torre Mirador Capacidad de Carga de las pilas: adm en suelo = 60 T/m2 Del CRSI 1992: Capacidad a carga última u = 60*19200/12000 = 96 T/m2 Actuando de punta: Puc = Acu (Ton) Fricción en el fuste: Pf = (Kr**b/2)**Alf Kr = 0.3, = 1.8 Ton/m3, = 0.5 Pf = (0.3*1.8*b/2)*0.5*Alf = 0.135*b*Alf (Ton) Pfu = 0.9*0.135*b*Alf = 0.122*b*Alf (Ton) Carga última Adm. Neta = 1  Pn = Puc + Pfu - Wu p (Ton) Edificio de Estacionamiento:

Pilas

PE1 0.60 0.90 c (m) 0.30 h (m) 6.00 b (m) 5.50 L (m) 0.34 Pf (m) 1.88 Af (m2) 0.28 Alf (m2) 10.37 Vf (m3) 1.56 Pc (m) 2.83 Ac (m2) 0.64 Vc (m3) 0.26 Wpu (ton) 2 P'u (ton) 61 Pfu (ton) 7 66  Pn(Ton)

 d (m)  D (m)

Edificio de Oficinas: 45

PE2 0.60 1.05 0.45 6.00 5.35 0.50 1.88 0.28 10.08 1.51 3.30 0.87 0.42 2 83 7 88

PE3 0.60 1.20 0.60 6.00 5.20 0.67 1.88 0.28 9.80 1.47 3.77 1.13 0.62 2 109 6 112

PE4 0.80 1.50 0.70 6.00 5.10 0.78 2.51 0.50 12.82 2.56 4.71 1.77 1.10 4 170 8 174

PE5 0.80 1.65 0.85 6.00 4.95 0.95 2.51 0.50 12.44 2.49 5.18 2.14 1.47 4 205 8 208

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Edificio Torre Mirador Pilas

PO1 0.60 0.75 c (m) 0.15 h (m) 9.00 b (m) 8.65 L (m) 0.17 Pf (m) 1.88 Af (m2) 0.28 Alf (m2) 16.30 Vf (m3) 2.45 Pc (m) 2.36 Ac (m2) 0.44 Vc (m3) 0.21 Wpu (ton) 3 P'u (ton) 42 Pfu (ton) 17 57  Pn (ton)

 d (m)  D (m)

PO2 0.60 0.90 0.30 9.00 8.50 0.34 1.88 0.28 16.02 2.40 2.83 0.64 0.35 3 61 17 75

PO3 0.60 1.20 0.60 9.00 8.20 0.67 1.88 0.28 15.46 2.32 3.77 1.13 0.75 3 109 15 121

PO4 0.80 1.35 0.55 9.00 8.25 0.61 2.51 0.50 20.73 4.15 4.24 1.43 0.98 6 137 21 153

PO5 0.80 1.50 0.70 9.00 8.10 0.78 2.51 0.50 20.36 4.07 4.71 1.77 1.32 6 170 20 184

PO6 0.80 1.65 0.85 9.00 7.95 0.95 2.51 0.50 19.98 4.00 5.18 2.14 1.71 6 205 19 218

PO7 1.00 1.80 0.80 9.00 8.00 0.89 3.14 0.79 25.13 6.28 5.65 2.54 2.09 9 244 25 259

PO8 1.00 1.95 0.95 9.00 7.85 1.06 3.14 0.79 24.66 6.17 6.13 2.99 2.63 10 287 24 300

PO9 1.00 2.10 1.10 9.00 7.70 1.23 3.14 0.79 24.19 6.05 6.60 3.46 3.25 10 333 23 345

Selección de Pilas.- Para las cargas evaluadas para cada una de las columnas, se requerirán las siguientes pilas:

Ejes Put (ton) Pila Tipo Ejes Put (ton) Pila Tipo C1-F1 25 PO1 J6-P6 99 PE3 D1-E1 47 PO1 J7-J8-J9 82 PE2 A3-H3 66 PO2 J10 45 PE1 B3-G3 134 PO4 K7-K8-K9 190 PE5 C3 - F3 242 PO7 K10-L10 99 PE3 D3 - E3 256 PO7 L6-N6 136 PE4 J4 190 P06 L7-L8-L9 190 PE5 B4-G4 230 PO7 M6-P8-P9 82 PE2 C4 - F4 256 PO7 M7-M8-M9 138 PE4 D4 - E4 282 PO8 M10-P7 73 PE2 H4 116 PO3 N7 190 PE5 J5 96 PO3 N8-N9-O8-O9 142 PE4 A5 158 PO5 N10-O10 74 PE2 B5-G5 194 PO6 O7 167 PE4 C5 - F5 214 PO6 P10 99 PE3 D5 - E5 235 PO7 H5 96 PO3

Secciones de Columnas y Capacidad de Carga. Como se puede apreciar en la tabla anterior, la carga máxima ocurre en las columnas ejes D4 y E4, por lo que analizaremos las dimensiones de las columnas para ella, sabiendo que no pueden ser mayores de: b = 100/((2)^0.5) = 70.7 cm > 40 cm.  Pn = 0.70*0.80*(0.85*200*(Ag-As)+4200*As)

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Edificio Torre Mirador Marca a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) C1 30 30 796 4#5 7.96 C2 30 30 900 4#6 11.48 C3 30 30 900 8#6 22.96 C4 40 40 1592 8#5 15.92 C5 40 40 1600 8#6 22.96 C6 40 40 1600 12#6 34.44 C7 40 40 1600 8#8 40.56 C8 40 40 1600 12#8 60.84 C9 60 1592 8#5 15.92  30

 Pn (ton) 90 110 140 190 200 230 240 290 190

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Selecci贸n de Columnas. C1 D1 E1 F1 A3

C3 - F3

D3 - E3

G-3

11 25 20 47 20 47 11 25 9 21 32 43 55 66 18 41 64 87 110 134 32 72 111 151 191 242 36 79 123 166 210 256 18 41 64 87 110 134 9 21 32 43 58 66 26 58 91 123 156 190

Azotea Nivel 2 Azotea Nivel 2 Azotea Nivel 2 Azotea Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2

C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C3 C3 C1 C1 C4 C4 C8 C8 C1 C1 C4 C4 C8 C8 C1 C1 C1 C1 C3 C3 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C3 C3 C4 C4

C4 - F4

D4 - E4

G-4

C5 - F5

31 71 110 150 189 230 35 79 123 166 210 256 39 87 135 183 231 282 31 71 110 150 189 230 16 35 55 75 95 115 13 30 46 64 79 96 22 47 78 103 130 158 29 66 102 139 175 214

Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2

C1 D5 - E5 32 C1 72 C4 113 C4 153 C6 193 C6 235 C1 G-5 26 C1 60 C4 93 C4 126 C8 158 C8 194 C1 H5 13 C1 30 C4 46 C4 62 C8 79 C8 96 C1 J6 25 C1 50 C4 74 C4 99 C6 J7-J8-J9 21 C6 41 C1 62 C1 82 C1 J10 11 C1 23 C3 34 C3 45 C1 K7-K8-K9 47 C1 95 C1 142 C1 190 C2 K10 25 C2 50 C1 74 C1 99 C2 L6 34 C2 68 C4 102 C4 136 C1 L7-L8-L9 47 C1 95 C3 142 C3 190 C6 L10 25 C6 50 74 99

Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2

C1 M6 21 C1 41 C4 62 C4 82 C7 M7-M8-M9 21 C7 60 C1 99 C1 138 C3 M10 11 C3 32 C5 52 C5 73 C1 N6 34 C1 68 C1 102 C1 136 C2 N7 47 C2 95 C1 142 C1 190 C2 N8-N9 47 C2 95 C1 142 C1 N10 25 C1 50 C1 74 C1 O7 25 C1 72 C1 120 C1 167 C9 O8-O9 47 C9 95 C9 142 C9 O10 25 C1 50 C1 74 C2 P6 25 C2 50 C1 74 C1 99 C3 P7 11 C3 32 C9 52 C9 73 C9 P8-P9 21 C9 41 C1 62 C1 82 C2 P10 25 C2 50 74 99

Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2

C1 C1 C1 C1 C1 C1 C3 C3 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C3 C3 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C1 C1 C1 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C9 C1 C1 C1 C1 C1 C2 C2 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C1 C2 C2

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7. MUROS DE CONTENCIÓN Los tipos principales de muros se detallan en el dibujo TM.EC.02. Muro MC1: Se localizan en el lado Norte, en el límite de propiedad del eje J al eje P, en los lados Oriente y Poniente en el límite de propiedad del terreno, desde eje 7 al eje 10. Alturas de muros: h = 0.90 m. máximo Usar Muros de Block de concreto de 20x20x40 cm. rellenos de concreto f’c=100 Kg/cm2, armado con varilla #4@40 cm, cimentado en cimiento corrido de 60 cm de ancho con 80 cm de peralte de concreto ciclopeo de concreto f’c = 100 Kg/cm2 con 40% de boleo.

8. FIRMES De acuerdo a las especificaciones del manual CRSI-63, en el Edificio de Oficinas, se necesita espesor 10 cm. con malla 66/1010 en lecho superior y, en el Edificio de Estacionamiento, espesor 15 cm. con malla electrosoldada 6x6/66, en ambos casos de acuerdo a los detalles mostrados en el dibujo TM.EC.02

9. LOSAS DE ESTACIONAMIENTO. Serán losas de concreto reforzado apoyadas en joist-losa y trabes metálicas de alma abierta. Se calcularán por el método de Esfuerzos de Trabajo. Losa L = 1.25 m w = 520 Kg/m S = 1.25 m = 4.1’ P = 1500 Kg Ancho de distribución de la carga concentrada: Transito Normal al Refuerzo: E = 8*S/(S+2) = 8*4.1/(4.1+2) = 5.4’ = 1.64 m Transito Paralelo al refuerzo: E = 0.06*S+4’ = 0.06*4.1+4 = 4.3’ = 1.31 m P’ = P/E = 1500/1.31 = 1150 Kg/m M = 520*1.25^2/10+1150*1.25/5 = 370 Kg-m d = 0.26*(370)^0.5 = 5.0 cm < 5.5+2.5 = 8.0 cm As = 370/(2100*0.89*0.055) = 3.6 cm2/m Ast = 0.0018*8*100*4200/5000 = 1.21 cm2/m Losa de f’c 200 kg/cm2 de 8 cm de espesor reforzada con dos mallas electrosoldadas 6x6/33. Joist: l = 8.25 m w = 520*1.25 = 650 Kg/m M = 650*8.25^2/8+1500*8.25/4 = 8620 Kg-m V = 650*8.25/2+1500 = 4180 Kg d = 825/20 = 41 cm Usar Joist-Losa 48H13/7 - 16.4 Kg/m con: Mr = 8820 Kg-m; Vr = 4130 Kg; Ic = 18429 cm4; C.S. = Cal 13; C.I. = Cal 7; Celosia  7/8”+1 refuerzo de APS1”x1”x1/8”; Extremos 2  3/4”.

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Edificio Torre Mirador Trabes T1

Serรกn trabes de alma abierta. l = 5.15 m b = 8.25 m w = 520*8.25 = 4290 Kg/m P = 4290*1.25 = 5360 Kg P1 = 4290*(1.25+0.70)/2 = 4180 Kg P2 = 4290*(0.70)/2 = 1500 Kg R = (2*5360+2*4180+2*1500)/2 = 11040 Kg Vn = 11040-1500 = 9540 Kg MCA.

FZA.

(E-6) (A-7) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7)

21200 21100 11000 14300 4200 7500 7500 5400 0

CรณT LX C T C T C C T C C

LX/RX

LY/RY

125 125

2.4

6.2

63 94 63 88 88 63 88

1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9

33 46

63 94 63 88 88 63 88

RX RY

1692 12.5 2096 10.1 1879 5.9 2096 6.8 1879 2.2 1755 4.3 2096 3.6 1879 2.9 1755 0.0

SECCION

Kg/M

PESO

2-PER 64x64x3.2 E=51 2-PER 64x64x3.2 E=51 1-PER 51x51x4.0 1-PER 51x51x4.0 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL

11.68 11.68 5.45 5.45 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00

60 60 8 11 6 8 8 6 8 174 17 191 37

WUNIT

T2 l = 5.15 m b = 8.25/2 = 4.125 m Como tienen la mitad del ancho tributario, serรกn iguales que las T1, multiplicados por un factor de 0.5.

ACONSA Memorias MCA.

FZA.

(E-6) (A-4) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7)

10600 10600 5500 7100 2100 3700 3700 2700 0

Edificio Torre Mirador C贸T LX C T C T C C T C C

LX/RX

LY/RY

SECCION

Kg/M

PESO

125 125

1.9

4.8

63 94 63 88 88 63 88

1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4

45 63

1531 2096 1766 2096 1766 1567 2096 1766 1567

6.9 5.1 3.1 3.4 1.2 2.4 1.8 1.5 0.0

2-PER 51x51x2.8 E=38 2-PER 51x51x2.8 E=38 1-PER 38x38x2.8 1-PER 38x38x2.8 1-PER 38x38x2.8 1-PER 38x38x2.8 1-PER 38x38x2.8 1-PER 38x38x2.8 1-PER 38x38x2.8 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL

8.00 8.00 2.95 2.95 2.95 2.95 2.95 2.95 2.95

41 41 4 6 4 6 6 4 6 117 12 129 25

63 94 63 88 88 63 88

RX RY

WUNIT

l = 7.50 m; b = 8.25 m; w = 520*8.25 = 4290 Kg/m P = 4290*1.25 = 5360 Kg; R = (5360*6)/2 = 16080 Kg Vn = 16080-5360/2 = 13400 Kg MCA.

FZA.

C贸T

RX RY

LX/RX

LY/RY

(E-8) (A-10) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7) (7-8) (8-9) (9-10)

43000 48400 16100 18900 0 18900 11300 0 11300 3800 0 3800

C T C T C C T C C T C C

125

2.9

7.6

62.5 88 63 88 88 63 88 88 63 88

2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4

26 37

1786 24.1 2096 23.1 1938 8.3 2096 9.0 1938 0.0 1843 10.3 2096 5.4 1938 0.0 1843 6.1 2096 1.8 1938 0.0 1843 2.1

SECCION

Kg/M

PESO

2-PER 76x76x4.8 E=64 2-PER 76x76x4.8 E=64 1-PER 64x64x3.6 1-PER 64x64x4.8 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x4.8 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL

20.40 20.40 6.47 8.32 5.84 8.32 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84

153 153 9 16 8 16 12 8 12 12 8 12 419 42 460 61

WUNIT

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador T4 l = 7.50 m b = 8.25/2 = 4.125 m Como tienen la mitad del ancho tributario, serán iguales que las T3, multiplicados por un factor de 0.5.

MCA.

FZA.

(E-8) (A-10) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7) (7-8) (8-9) (9-10)

21300 23900 8000 9400 0 9400 5600 0 5600 1800 0 1800

CóT LX C T C T C C T C C T C C

LX/RX

LY/RY

125 125

2.4

6.2

63 88 63 88 88 63 88 88 63 88

1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9

33 46

63 88 63 88 88 63 88 88 63 88

RX RY

1692 12.6 2096 11.4 1879 4.3 2096 4.5 1879 0.0 1755 5.4 2096 2.7 1879 0.0 1755 3.2 2096 0.9 1879 0.0 1755 1.0

SECCION

Kg/M

PESO

2-PER 64x64x3.2 E=51 2-PER 64x64x3.2 E=51 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x3.2 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 1-PER 51x51x2.8 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL

11.68 11.68 4.00 4.00 4.00 4.54 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00

88 88 6 8 6 9 8 6 8 8 6 8 245 24 269 36

WUNIT

T5 Para dar altura suficiente de paso a los automóviles y personas, se utilizará una viga metálica de tres placas con un peralte de 61 cm. L = 12.65 m b = 8.25/2 = 4.125 m w = 520*4.125+100 = 2250 Kg/m M = 2250*12.65^2/8 = 45000 Kg-m V = 2250*12.65/2 = 14230 Kg Sreq = 45000/15.2 = 2963 cm3 Usar IPC-24”x12”-112 Kg/m con: Sx = 3223 cm3 > Sreq, Rc=39.9 Ton > V c = 1.59 cm ; t = 0.79 cm veles superiores ( Trabe anulada ):

L= 12.65 m; b = 8.25/2 = 4.125 m; w = 520*4.125 = 2150 Kg/m P = 2150*1.25 = 2690 Kg; P1 = 2150*(0.70+1.25)/2 = 2100 Kg; P2 = 2150*0.70/2 = 750 Kg; R = (2690*8+2*2100+2*750)/2 = 13610 Kg Vn = 13610-750 = 12860 Kg 52

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador

MCA.

FZA.

CóT

RX RY

LX/RX

LY/RY

(H-15) (A-16) (B-1) (1-2) (2-3) (3-4) (4-5) (5-6) (6-7) (7-8) (8-9) (9-10) (10-11) (11-12) (12-13) (13-14) (14-15) (15-16)

42600 42600 13600 15700 2100 12700 12700 2700 9500 9500 2700 6300 6300 2700 3200 3200 2700 0

C T C T C C T C C T C C T C C T C C

125

2.9

7.6

100 122 100 118 118 100 118 118 100 118 118 100 118 118 100 118

2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4

42 49

1786 23.9 2096 20.3 1795 7.6 2096 7.5 1795 1.2 1724 7.4 2096 6.1 1795 1.5 1724 5.5 2096 4.5 1795 1.5 1724 3.7 2096 3.0 1795 1.5 1724 1.9 2096 1.5 1795 1.5 1724 0.0

SECCION

Kg/M

PESO

2-PER 76x76x4.8 E=64 2-PER 76x76x4.0 E=64 1-PER 64x64x3.6 1-PER 64x64x3.6 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 1-PER 64x64x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL

20.40 17.24 6.47 6.47 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84 5.84

258 218 14 17 13 15 15 13 15 15 13 15 15 13 15 15 13 15 621 62 683 54

WUNIT

10. LOSAS DE ENTREPISO Patín de compresión Wu = 1270 Kg/m2 L = 0.72 m M = 1270*0.72^2/10 = 66 Kg-m Con el programa de calculadora programable y los siguientes datos: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; Mu = 66 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; dr = 1 cm < 2.5+2.5 = 5 cm O.K. H = 5.0 cm; As = .82 cm2/m. Losa de f’c 200 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 6x6/66 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Claros: Wu = 1270 Kg/m2 Claros longitudinales (niveles 2 a 5): l1 = 4.90 m (4 claros) l2 = 6.00 m (3 claros) Claros longitudinales (nivel 6): l1 = 6.00 m (3 claros) Claros transversales (Niveles 2 y 3): l1 = 4.90 m (1 claro) l2 = 6.00 m (2 claros) l3 = 2.00 m (volado) Claros transversales (Niveles 4 a 6): l1 = 1.00 m (volado) 53

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador l2 = 6.00 m (2 claros) l3 = 2.00 m (volado) Ancho Tributario máximo para dirección longitudinal: B s = (6.00+6.00)/2 = 6.00 m Ancho Tributario máximo para dirección transversal: B l = (6.00+6.00)/2 = 6.00 m Momentos Totales máximo: ws = 1270*6.0 = 7620 Kg/m -Mu1 = 7620*4.90^2/24 = 7620 Kg-m = 7.62 T-m +Mu1 = 7620*4.90^2/14 = 13070 Kg-m = 13.1 T-m -Mu2 = 7620*6.00^2/10 = 27430 Kg-m = 27.4 T-m +Mu2 = 7620*6.00^2/14 = 19590 Kg-m = 19.6 T-m Momentos por Nervadura: Se tendrá la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capitel -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capitel +Mu 45% N. Losa Según el plano TM.EC.04, anexo, usaremos 3 nervaduras de capitel de 20 cm. de ancho y 5 nervaduras de losa de 12 cm. de ancho. El peralte total será de 25 cm. tipo. Nervaduras de Capitel.-Mu1 = 7.62*0.65/3 = 1.65 T-m +Mu1 = 13.1*0.55/3 = 2.40 T-m -Mu2 = 27.4*0.65/3 = 5.94 T-m +Mu2 = 19.6*0.55/3 = 3.59 T-m MuTotal en capitel = 27.4*0.65 = 17.8 T-m Mu fuera de capitel = 5.94*0.5 = 2.97 T-m (Gráfica de Winter and Wilson  50% de M nerv max.) Nervaduras de Losa: -Mu1 = 7.62*0.35/5 = 0.53 T-m +Mu1 = 13.1*0.45/5 = 1.18 T-m -Mu2 = 27.4*0.35/5 = 1.92 T-m +Mu2 = 19.6*0.45/5 = 1.76 T-m Reducción de Momentos: Mo = 0.09*F*(1-2*c/3*l)^2*W*l F = 1.15-c/l > 1 c min = 30 cm; l max = 6.00 cm F = 1.15-30/600 = 1.10 Mo = 0.09*1.10*(1-2*30/(3*600))^2*W*L Mo = 0.093*W*L r = 0.093/0.125 = 0.74 Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 17.8*0.74 = 13.2 T-m Ancho de capitel = 2*60+3*20 = 180 cm Con el programa anterior: b = 180 cm; bw = 180 cm; rec = 3 cm dr = 13 cm < 22+3 = 25 cm O.K. As = 16.8 cm2 =13#4 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel Mu = 2.97*0.74 = 2.20 T-m 54

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = 20 cm; bw = 20 cm; rec = 3 cm dr = 15 cm < 22+3 = 25 cm O.K. As = 2.87 cm2 = 2#5 Refuerzo positivo nervs. de Capitel Mu = 3.6*0.74 = 2.7 T-m Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho efectivo de 80 cm y espesor de patín de 5 cm. dr = 9 cm. < 22+3 = 25 cm. As = 3.30 cm2 = 3#4, ( 2#4 en L= 4.9 m.y nerv. ext ), Revisión a cortante A) En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas. Vumax. = (1270*6.00*6.00-1270*0.62*0.62)/1000 = 45.2 Ton. bo = (40+22)*4 = 248 cm. , d = 22 cm. vu = 45200/(248*22) = 8.28 cm2  vc = .85*1.1*200^.5 = 13.2 kg/cm2. > vu. No necesita estribos calculados. B) Fuera del capitel a un peralte del capitel X = (2*60+3*20)+22*2 = 224 cm., bo = 12*20 = 240 cm. Vu = 45.2-1.27*2.24*2.24 = 38.8 Ton. Av = 20.0 cm2/12 nerv = 1.67 cm2= E # 2 @ 11 cm C) Fuera del primer casetón X = (4*60+3*20+2*12+2*22) = 368 cm., Vu = 45.2-1.27*3.68*3.68 = 28.0 Ton. bo = 12*20+8*12 = 336 cm. No necesita estribos.

Niveles 4, 5 y 6. Ver dibujo TM.EC.04. Previendo una futura ampliación, y como las terrazas en el nivel 6, tienen una carga similar a la de entrepiso, se diseñará igual a los de entrepiso . Nerv. de capitel exterior N1 wu = 1270*2.45 = 3110 Kg/m, en 2 nervaduras -M1 = 0.74*0.65*(3110*6.00^2/24)/2 = 1120*.5 = 560** Kg-m +M1 = 0.74*0.55*(3110*6.00^2/14)/2 = 1630** Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(3110*6.00^2/10)/2 = 2690*.5 = 1350** Kg-m +M2 = 0.74*0.55*(3110*6.o0^2/14)/2 = 1630** Kg-m -M3 = 0.74*0.65*(3110*2.00^2/2) /2= 1495*.5 = 750** Kg-m ** Momentos fuera del capitel, tipo. b+ = 80 cm; b = bw = 17.3 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 13 cm -As1 = 0.91 cm2 = 1#4 +As1= 2.00 cm2 = 1#5 -As2 = 1.73 cm2= 2#4 +As2= 2.0 cm2 = 1#5 -As3 = 1.23 cm2 = 1#4. Sección 17.3x25 cm. Nerv. de capitel interior N3 wu = 1270*4.90 = 6220 Kg/m, en 3 nervaduras -M1 = 0.74*0.65*(6220*6.00^2/24)/3 = 1500*.5 = 750**Kg-m +M1= 0.74*0.55*(6220*6.00^2/14)/3 = 2170 Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(6220*6.00^2/10)/3 = 3590*.5 = 1800**Kg-m +M2= 0.74*0.55*(6220*6.00^2/14)/3 = 2170 Kg-m -M3= 0.74*0.65*(6220*2.00^2 /2)/3 = 1990*.5 = 1000**Kg-m b+ = 80 cm ; b- = bw = 17.3 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 15 cm

ACONSA Memorias

Edificio Torre Mirador ** Momentos fuera del capitel, tipo. -As1 = 1.24 cm = 1#4 +As1= 2.67 cm2= 2#4 -As2 = 2.34 cm2= 2#4 +As = 2.67 cm2= 2#4 -As3 = 1.26 cm2= 1#4. Sección 17.3x25 Nerv. de losa exterior N2 wu = 1270*2.45 = 3110 Kg/m, en 2 nervaduras -M1 = 0.74*0.35*(3110*1.00^2/2)/2 = 200Kg-m +M1= 0.74*0.45*(3110*6.0^2/14)/2 = 1330 Kg-m -M2 = 0.74*0.35*(3110*6^2/10)/2 = 1500 Kg-m +M2= 0.74*0.45*(3110*6.0^2/14)/2 = 1330 Kg-m -M3= 0.74*0.35*(3110*2.00^2/2)/2 = 810 Kg-m b+= 80 cm.; b -= bw = 12 cm; h = 25 cm; r = 3cm; d r = 16 cm -As1 = 0.33 cm2 = 1#4 +As1 =1.62 cm2 = 2#4 -As2 = 2.00 cm2 = 2#4 +As2 =1.62 cm2 = 2#4 -As3 = 1.03 cm2 = 1#4. Sección 12x25 cm. Nerv. de capitel interior N5 wu = 1270*(6.0+6.0)/2 = 7620 Kg/m, en 3 nervaduras -M1 = 0.74*0.65*(7620*1.00^2/2) /3 = 610*.5= 300**Kg-m +M1= 0.74*0.55*(7620*6.00^2/14)/3 = 2660 Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(7620*6.00^2/10)/3 = 4400*.50= 2200**Kg-m +M2= 0.74*0.55*(7620*6.00^2/14)/3 = 2660 Kg-m -M3 = 0.74*0.65*(7620*2.00^2/2) /3 = 2440*.50= 1220**Kg-m ** Momentos fuera del capitel, tipo. b+=80 cm.:b- =bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr= 15 cm -As1 = 0.48 cm2 = 1#4 +As1= 3.28 cm2 = 3#4 -As2 = 2.87 cm2 = 2#4 (compensada en +As1 y +As2 ) +As2 = 3.28 cm2 = 3#4 -As3 = 1.53 cm2 = 2#4. Sección 20x25 Nervadura de losa N4 w = 7620 Kg/m, en 5 nerv. -M1 = 0.74*0.35*(7620*1.00^2/2)/5 = 200 Kg-m +M1= 0.74*0.45*(7620*6.00^2/14)/5 = 1300 Kg-m -M2 = 0.74*0.35*(7620*6.00^2/10)/5 = 1420 Kg-m +M2= 0.74*0.45*(7620*6.00^2/14)/5 = 1300 Kg-m -M3 = 0.74*0.35*(7620*2.00^2/2) /5 = 790 Kg-m b+ = 80 cm; b -= bw = 12 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 16 cm -As1 = 0.33 cm2= 1#4 +As1=1.58 cm2 = 1#5 -As2= 1.88 cm2 = 2#4 +As1=1.58 cm2 = 1#5 -As3 = 0.99 cm2= 1#4. Sección 12x25 Nerv. de capitel exterior E1 wu= 1270*3.0 = 3810 Kg/m, en 2 Nerv. L1 = 4.90 m, L2 = 6.00 m, L’1 = (4.9+6.0)/2 = 5.45 m -M1 = 0.74*0.65*(3810*4.90^2/24)/2 = 920*.5 = 460**kg-m +M1= 0.74*0.55*(3810*4.90^2/14)/2 = 1330 Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(3810*4.90^2/10)/2 = 2200*.5 =1100**Kg-m +M2 = 0.74*0.55*(3810*4.90^2/14)/2 = 1330 Kg-m 56

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Edificio Torre Mirador -M3 = 0.74*0.65*(3810*5.45^2/10)/2 = 2720*.5 =1360**Kg-m +M3 = 0.74*0.55*(3810*6.00^2/14)/2 = 1990 Kg-m -M4 = 0.74*0.65*(3810*6.00^2/10)/2 = 3300*.5 =1650**Kg-m ** Momentos fuera del capitel, tipo. b += 80 cm; b -=bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 13 cm -As1 = 0.74 cm2 = 1#4 +As1 = 1.63 cm2 = 2#4 -As2 = 1.45 cm2 = 2#4 +As2 = 1.63 cm2 = 2#4 -As3 = 1.72 cm2 = 2#4 +As3 = 2.43 cm2 = 2#4 -As4 = 2.11 cm2 = 2#4. Sección 20x25 cm. Nerv. de capitel interior E3 wu = 1270*6.0 = 7620 Kg/m, en 3 Nerv. L1 = 4.90 m; L2 = 6.0 m; L’1 = (4.9+6.0)/2 = 5.45 m -M1 = 0.74*0.65*(7620*4.90^2/24)/3 = 1220*.5 = 610**Kg-m +M1= 0.74*0.55*(7620*4.90^2/14)/3 = 1770 Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(7620*4.90^2/10)/3 = 2930*.5 = 1470**Kg-m +M2= 0.74*0.55*(7620*4.90^2/14)/3 = 1770 Kg-m -M3 = 0.74*0.65*(7620*5.45^2/10)/3 = 3630*.5 =1820**Kg-m +M3= 0.74*0.55*(7620*6.00^2/14)/3 = 2660 Kg-m -M4 = 0.74*0.65*(7620*6.00^2/10)/3 = 4400*.5 = 2200**Kg-m ** Momentos fuera del capitel, tipo. b+=80 cm. b- = bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 15 cm -As1 = 0.99 cm2 = 1#4 +As1 = 2.16 cm2 = 2#4 -As2 = 1.86 cm2 = 2#4 +As2 = 2.16 cm2 = 2#4 -As3 = 2.34 cm2 = 2#4 +As3 = 3.27 cm2= 3#4 -As4 = 2.88 cm2= 3#4. Sección 20x25 cm. Nerv. de Losa interior E2 -M1 = 0.74*0.35*(7620*4.90^2/24)/5 = 400 Kg-m +M1 = 0.74*0.45*(7620*4.90^2/14)/5 = 870 Kg-m -M2 = 0.74*0.35*(7620*4.90^2/10)/5 = 950 Kg-m +M2 = 0.74*0.45*(7620*4.90^2/14)/5 = 870 Kg-m -M3 = 0.74*0.35*(7620*5.45^2/10)/5 = 1170 Kg-m +M3 = 0.74*0.45*(7620*6.00^2/14)/5 = 1300 Kg-m -M4 = 0.74*0.35*(7620*6.00^2/10)/5 = 1420 Kg-m b+= 80 cm, b-= bw = 12 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 16 cm -As1 = 0.65 cm2 = 1#4 +As1 = 1.41 cm2 = 2#4 -As2 = 1.21 cm2 = 1#4 +As2 = 1.41 cm2 = 2#4 -As3 = 1.51 cm2 = 2#4 +As3 = 1.58 cm2= 2#4 -As4 = 1.88 cm2 = 2#4. Sección 12x25 cm. Nerv. de capitel exterior E3 (No Rige) wu = 1270*(6.0/2+2.0) = 6350 Kg/m, en 3 Nerv. L1= 4.90 m; L2= 6.0 m; L’1 = (4.9+6.0)/2 = 5.45 m -M1 = 0.74*0.65*(6350*4.90^2/24)/3 = 1020*.5 = 510**Kg-m +M1= 0.74*0.55*(6350*4.90^2/14)/3 = 1480 Kg-m -M2 = 0.74*0.65*(6350*4.90^2/10)/3 = 2440*.5 = 1220**Kg-m +M2 = 0.74*0.55*(6350*4.90^2/14)/3 = 1480 Kg-m 57

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Edificio Torre Mirador -M3 = 0.74*0.65*(6350*5.45^2/10)/3 = 3030*.5 = 1520**Kg-m +M3 = 0.74*0.55*(6350*6.00^2/14)/3 = 2220 Kg-m -M4 = 0.74*0.65*(6350*6.00^2/10)/3 = 3670*.5 = 1840**Kg-m ** Momentos fuera del capitel, tipo. b+ = 80 cm; b-=bw = 20 cm; h = 25 cm; r = 3cm; dr = 14 cm -As1 = 0.83 cm2 = 1#4 +As1 = 1.81 cm2 = 2#4 -As2 = 1.54 cm2 = 2#4 +As2 = 1.81 cm2 = 2#4 -As3 = 1.93 cm2 = 2#4 +As3 = 2.72 cm2 = 2#4 (Compensada en -As3 y -As4) -As4 = 2.36 cm2 = 2#4. Sección 20x25 cm. Niveles 2 y 3. Ver dibujo TM.EC.04. Las nervaduras serán iguales a las homólogas de los niveles 4 a 6; Los dos tipos de plantas se presentan en el mismo dibujo, por lo cual las diferencias en las nervaduras se deciden por simple inspección.

11.0 LOSA DE AZOTEA. Ver dibujo TM.EC.05. Esta losa será igual al área central de la losa de los niveles 4 a 6, solo con menor carga. por lo que solo se le aplicará un factor y se agregarán las nervaduras de las zonas de los baños. El factor para reducir el refuerzo será: f = 1000/1270 = 0.79 Nerv. de capitel exterior N1 -As1 = 0.91*.79 = 0.71 cm2 = 1#4 +As1= 2.00*.79 = 1.58 cm2 = 1#5 -As2 = 1.73*.79 = 1.37 cm2 = 1#4 +As2= 2.00*.79 = 1.58 cm2 = 1#5 -As3 = 1.23*.79 = 0.97 cm2 = 1#4; Sección 17.3x25 cm. Nerv. de capitel interior N3 -As1 = 1.24*.79 = 0.98 cm = 1#4 +As1= 2.67*.79 = 2.11 cm2= 2#4 -As2 = 2.34*.79 = 1.85 cm2= 2#4 +As = 2.67*.79 = 2.11 cm2= 2#4 -As3 = 1.26*.79 = 1.00 cm2= 1#4; Sección 20x25 cm Nerv. de losa exterior N2 -As1 = 0.33*.79 = 0.26 cm2 = 1#4 +As1 =1.62*.79 = 1.28 cm2 = 1#4 -As2 = 2.00*.79 = 1.58 cm2 = 2#4 +As2 =1.62*.79 = 1.28 cm2 = 1#4 -As3 = 1.03*.79 = 0.81 cm2 = 1#4; Sección12x25 cm Nerv. de capitel exterior E1 -As1 = 0.74*.79 = 0.58 cm2 = 1#4 +As3 = 2.43*.79 = 1.92 cm2 = 2#4 -As4 = 2.11*.79 = 1.67cm2 = 2#4; Sección 20 x25 cm Nerv. de capitel interior E3 -As1 = 0.99*.79 = 0.78 cm2 = 1#4

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Edificio Torre Mirador +As3 = 3.27*.79 = 2.58 cm2= 2#4 -As4 = 2.88*.79 = 2.28 cm2= 2#4. Sección 20x25 cm. Nerv. de Losa interior E2 -As1 = 0.65*.79 = 0.51cm2 = 1#4 +As3 = 1.58*.79 = 1.25 cm2 = 1#4 -As4 = 1.88*.79 = 1.49 cm2 = 2#4. Sección 12x25 cm.

2. CISTERNA Segun dibujo TM.EC.03, se trata de un cisterna de 8.25x12.65 m, con un cuarto de máquinas adosado de 8.25x5.15 m. La altura libre varía entre 2.50 y 3.00 m. aproximadamente. LOSA TAPA : Para mejorar el libraje, se propuso losa llena de concreto reforzado de 20 cm. de espesor. Claros de 5.15 y 8.13 m. Cargas : Peso propio losa = 0.20 *2400 Sobrepiso opcional = 0.025*2400 Carga muerta total kg/m2 Carga viva estacionamiento wt = wm + wv wu = 1.4*wm+1.7*wv Carga concentrada Pu = 1.7*1500

= 480 Kg/m2 = 60 kg/m2 = 540 = 250 Kg/m2 790 kg/m2 1180 kg/m2 = 1500 kg. 2550 kg

Losa Suponemos la carga concentrada repartida en un ancho de L/2 L = 5.15 m, E = 5.15/2 = 2.575 Mu = 1180* 5.15^2/8+2550*5.15/(4*2.575) = 5200 kg-m b = 100 cm. bw =100 cm., rec.= 3 cm.; dr = 11 < 17+3 = 20 cm. As = 8.64 cm2= #5@20 cm. Ast= .0018*2000= 3.6 cm2/m =#3@20 cm. Losa espesor 20 cm, reforzada con Var.#5@20 cm L.I. cortas y #3@20 cm. largas L = 4.125 m, ( dos claros ) E = 4.125/2 = 2.063 -Mu = 1180* 4.125^2/10+2550*4.125/(5*2.063) = 3030 kg-m +Mu = 1180* 4.125^2/14+2550*4.125/(6*2.063) = 2280 kg-m b = 100 cm. bw =100 cm., rec.= 3 cm.; dr = 11 < 17+3 = 20 cm. -As = 5.61 cm2= #4@20 cm. +As = 4.85 cm2= #4@25 cm. Ast= .0018*2000= 3.6 cm2/m =#3@20 cm. Losa espesor 20 cm, reforzada con Var.#4@20 cm L.S.+ #4@25 cm. LI, cortas y #3@20 cm. largas Muros de contención. son de 3 tipos: MC1 para contener tierra a cisterna vacía, MC3 para contener agua interior, MC2 para agua por ambos lados y, MC4 para tierra en zona de rampa, este último de altura variable entre el piso y la rampa, para dejar una ventana sobre la rampa. Por tratarse de una cisterna, y a fin de minimizar el agrietamiento, utili

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Edificio Torre Mirador zaremos las especificaciones para estructuras sanitarias, diseño elástico con esfuerzos reducidos. MC1:  = 1800 kg/m3, Kr = .287, h = 3.00 m. M = .287*1800*3.00^3/16 = 870 kg-m/m d = .36*870^.5 = 10.6 < 14+6 = 20 cm. Asv = 870/(1100*.89*.16) = 5.5 cm2/m  #4@20 cm. L.Int. Asth = .0025*2000/2 = 2.5 cm2 , c/cara  #3@25 cm. A/L Astv = .0015*2000/2 = 1.5 cm2,  #3@40 cm. L.Ext MC3: M = 1000*3.00^3/16 = 1680 kg-m d = .36*1680^.5 = 15< 16+4 = 20 cm. Asv = 1680/(1400*.89*.16) = 8.43 cm2/m = #4@15 cm. L.Ext. Asth = 2.5 cm2/m = #3@25 cm. A/L Astv = 1.5 cm2/m = #3@40 cm. L.Ext MC2: Es igual al anterior pero con refuerzo vertical #4@15 cm.en ambos lados. MC4: Altura de relleno exterior variable entre 1.43 y 1.89 m. sobre el firme exterior. El diseño se obtiene directamente del manual CRS1-1992 para la altura máxima de 1.89 m.  6’. MC4= Esp. 20 cm, ref.vert. #@45 cm. Ref. Htal #4@ 25 cm. Losa de Fondo. Por especificaciones se necesita losa espesor 10 cm, con refuerzo de malla electrosoldada 66/66 LS. Viga V1 wu = (1180+800)*8.25/2+1.4*.3*.6*2400 = 8770 kg/m L = 5.15 m., b = L/4 = 1.28 m Mu = 8770*5.15^2/8+2550*5.15/4= 32400 kg-m Vu = 8770*5.15/2+2550 = 25100 kg. b = 128, bw = 30 cm., rec= 5 cm; dr = 23 < 55+5 = 60 cm. As = 16.1 cm2= 4#8 Estribos #3@25 cm V1= 30x60 inc. losa- 4#8 LI- 2#5 ls-Estr.#3@25 cm.

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13. ESCALERAS Y ELEVADORES

(Ver Plano TM.EC.09) Losa de Azotea Cargas: Po. Po. = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Impermeabilización = 100 Kg/m2 Total Carga Muerta = 460 Kg/m2 Viva Azotea = 100 Kg/m2 wu = 1.4*360+100*1.7 = 670 Kg/m2 Carga Concentrada = 1500 Kg., Pu = 1500*1.7 = 2550 Kg L = 3.75 m, E = .5L = 3.75/2 = 1.88 m.

Diseño: Mu = 670*3.75^2/8+2550*3.75/(4*1.88) = 2450 Kg-m Con el programa de computadora: b = 100 cm ; bw = 100 cm ; r = 3 cm d = 7 cm = 12+3 = 15 cm As = 5.74 cm2/m = #4@ 20 cm. Ast = .0018*1500= 2.7 cm2/m = #3@ 25 cm Losa espesor 15 cm.-#4@20 cm LI+#3@25 cm. temp. Losa de Maquinas Elevadores Cargas: Zona de Máquinas: Po. Po. = 0.20*2400 = 480 Kg/m2 Viva Equipo = 2000 Kg/m2 Carga Total = 480+2000 = 2480 Kg/m2 Wu = 1.4*480+1.7*2000 = 4070 Kg/m2 L = 2.05 m Ampliación: Po. Po. = 0.20*2400 = 480 Kg/m2 Viva Equipo = 500 Kg/m2 Carga Total = 480+500 = 980 Kg/m2 wu = 1.4*480+1.7*500 = 1520 Kg/m2 L = 1.70 m Diseño: Zona de Máquinas: Mu = 4070*2.05^2/8 = 2140 Kg-m b = 100 cm ; bw = 100 cm ; r = 3 cm d = 7 cm = 17+3 = 20 cm As = 4.55 cm2/m = #4@25@20 cm Por huecos, poner este ref. en ambas direcciones. Losa espesor 20 cm.-Parrilla #4@20 cm LI. Ampliación: Mu = 1520*1.70^2/8 = 550 Kg-m Con el mismo programa y datos d = 3 cm < 17+3 = 20 cm Ast =.0018*2000 = 3.6 cm2/m = #3@20 cm As = 1.14 cm2/m < Ast =3.60 cm2/m = #3@20 cm. Losa espesor 20 cm.- Parr.#3@20 LI.

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Edificio Torre Mirador Vigas de apoyo: VM-1: wu=1520*0.85+1.4*(0.3*0.50*2400+350*2.2)+670*3.75/2 wu=4100 Kg/m; L = 4.70 m Mu =4100*4.70^2/8 = 11300 Kg-m Vu =4100*4.70/2 = 9640 Kg b = 30 cm ; bw = 30 cm ; r = 5 cm d = 28 cm < 45+5 = 50 cm As = 7.11 cm2/m = 3#6 Asv = Mínimo = Estribos # 3@22 cm. VM1 = Secc. 30x50 cm -3#6 LI+2#4 LS- Estribos #3@22 cm. VM-2: wu = 1.4*(0.3*0.50*2400+350*2.2) = 1600 Kg/m P = 9640 Kg: L = 2.05 m L1 = 1.70 m (En Voladizo) Ru1 = (1600*2.05^2/2-1600*1.7^2/2-9640*1.7)/2.05 = -7500 Kg Ru2 = 1600*3.75+9640-(-7500) = 23100 Kg. -Mu = 1600*1.70^2/2+9640*1.7 = 18700 Kg-m Vu = 1600*1.70+9640= 12400 kg. b = 30 cm ; bw = 30 cm ; r = 5 cm d = 37 cm < 45+5 = 50cm -As = 12.4 cm2/m = 3#8 Asv = Estribos mínimos #3@22 cm. VM2= Sec. 30x50 cm-3#8 LS+2#5 LI- Estr. #3@22 cm. VM-3. wu = 4070*1.025+1520*0.85+1.4*(0.3*0.50*2400) = 6000 Kg/m L = 4.70 m Mu = 6000*4.70^2/8 = 16600 Kg-m Vu = 6000*4.7/2 = 14100 Kg b = 30 cm ; bw = 30 cm ; r = 5 cm d = 34 cm < 45+5 = 50 cm As = 10.6 cm2/m = 2#8 Asv = Mínimo = Estribos #3@21 cm. VM3= Sección 30x50 cm-2#8 LI+2#5 LS- Estr. #3@ 22 cm. Losas Niveles 2 a 6 Cargas: Po. Po. Losa = 0.25*0.60*2400 = 360 Kg/m2 Piso y Acabados = 120 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360+120 = 480 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 wu = 1.4*480+1.7*350 = 1270 Kg/m2 Patín de Compresión: Es igual al de las losas tipo de oficinas. Losa espesor 5.0 cm de con malla 6x6/66 a medio peralte. Nervaduras: L = 7.015 m

s = 4.85 m wus = 1270*7.02^4/(7.02^4+4.85^4) = 1030 Kg/m2 wul = 1270*4.85^4/(7.02^4+4.85^4) = 240 Kg/m2

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Edificio Torre Mirador N1 Longitudinales: s = 4.85/6 = 0.81 m. wu = 240*0.81 = 195 Kg/m -Mu = 195*7.015^2/24 = 400 Kg-m +Mu = 195*7.015^2/8 = 1200 Kg-m Vu = 195*7.015/2 = 680 Kg b = 81 cm; bw = 12 cm; r = 3.0 cm, Viga T d = 6 cm < 22+3 = 25 cm; H = 25 cm -As = 0.64 cm2 = 1#3 +As = 1.46 cm2 = 1#5, Sección 12x25 cm E1 Transversales: s = 0.72 m. wu = 1030*0.72 = 740 Kg/m -Mu = 740*4.85^2/24 = 730 Kg-m +Mu = 740*4.85^2/8 = 2200 Kg-m Vu = 740*4.85/2 = 1800 Kg Vuc= 1800-740*.37 = 1530 b = 72 cm; bw = 12 cm; r = 3.0 cm, Viga T d = 8 cm < 22+3 = 25 cm; H = 25 cm -As = 0.9 cm2 = 1#3 +As = 2.7 cm2 = 2#5 ; ección 12x25 cm Vigas. V-1. Longitudinales: B = 4.85/2 = 2.43 m wu = 240*2.45+1.4*(0.3*0.50*2400) = 1100 Kg/m L = 7.015 m -Mu = 1100*7.015^2/24 = 2300 Kg-m +Mu = 1100*7.015^2/8 = 6800 Kg-m Vu = 1100*7.015/2 = 3900 Kg b = 30 cm; bw = 30 cm; r = 5.0 cm d = 22 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm -As = 1.7 = 2#4 +As = 4.5 cm2 = 4#4 Av = 2.5 cm2 = E#3@ 21 cm, ; Sección 30x50 cm V-2. Longitudinales en eje E: B = 4.85/2 = 2.43 m wu1 = 240*2.43+1.4*(0.3*0.50*2400) = 1100 Kg/m en L1 wu2 = 1040+1.4*(2.70*350) = 2400 Kg/m en resto L1 = 2.10 m L2 = 2.70 m, L’ 1= (2.70+2.10)/2 = 2.40 m. L3 = 2.60 m, L´1= (2.70+2.60/2) = 2.65 -Mu1 = 1100*2.10^2/24 = 200 Kg-m +Mu1 = 1100*2.10^2/14 = 350 Kg-m -Mu2 = 2440*2.40^2/10 = 1400 Kg-m +Mu2 = 2440*2.7^2/14 = 1300 Kg-m -Mu3 = 2440*2.65^2/10 = 1700 Kg-m +Mu3 = 2440*2.6^2/14 = 1200 Kg-m -Mu4 = 2440*2.6^2/24 = 700 Kg-m b = 20 cm; bw = 20 cm; r = 5.0 cm d = 14 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm -As1 = 0.15 cm2 = 2#3 +As1= 0.27 cm2 = 2#3 -As2 = 1.10 cm2 = 2#3 +As2 = 1.03 cm2 = 2#3 63

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Edificio Torre Mirador -As3 = 1.35 cm2 = 2#3 +As3 = 0.95 cm2 = 2#3 -As4 = 0.55 cm2 = 2#3 Av = 1.6 cm2 = E#2@22 cm, Sección 20x45 cm V-3. Eje 5 entre ejes D y E: B = 7.015/2 = 3.51 m wu = 1030*3.51+1.4*(0.3*0.5*2400) = 4100 Kg/m en 4.85 m. y 450 Kg/m en el resto. Pu = 3900 Kg. a 4.85 m de eje E. L = 6.0 m Ru1=(4100*4.85*(4.85/2+1.15)+450*1.15^2/2+3900*1.15)/6.0 Ru1 = 12600 Kg Ru2 = 4100*4.85+450*1.15+3900-12600 = 11700 Kg x = 12600/4100 = 3.07 m +Mu = 4100*3.07^2/2 = 19300 Kg-m b = 30 cm; bw = 30 cm; r = 3.0 cm d = 38 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm +As = 13.3 cm2 = 3#8 Av = 2.5 cm2 = E#3@22 cm, Sección 30x50 cm V-4. En cubo de elevadores: B = 7.015/2 = 3.51 m wu1= 1030*3.51+1.4*(0.3*0.5*2400) = 4100 Kg/m en 4.85 m desde el extremo en voladizo wu2 = 1.4*(350*2.7+0.3*0.50*2400) = 1830 Kg/m en el resto. Pu = 3900 Kg en extremo en voladizo L1 = 2.05 m L2 = 3.21 m L’1 = (2.05+3.21)/2 = 2.63 m L3 = 1.64 m -Mu1 = 1830*2.05^2/24 = 320 Kg-m +Mu1 = 1830*2.05^2/14 = 550 Kg-m -Mu2 = 4100*2.63^2/10 = 2800 Kg-m +Mu2 = 4100*3.21^2/14 = 3100 Kg-m -Mu3 = 4100*1.64^2/2+3900*1.64 = 11900 Kg-m b = 30 cm; bw = 30 cm; r = 5.0 cm d = 29 cm < 45+5 = 50 cm; H = 50 cm -As1 = 0.2 cm2 = 1#3 +As1= 0.4 cm2 = 1#3 -As2 = 2.2 cm2 = 2#4 +As2= 2.5 cm2 = 2#4 -As3 = 7.5 cm2 = 4#5, Estr. #3@22 cm. Sección 30x45 cm Columnas (Ver plano TM.EC.09 y TM.EC.02). Estarán alojadas en las esquinas del cubo de elevadores y en el muro central y en el muro soporte de las escaleras. Las columnas de las esquinas del cubo de elevadores, serán de una sección en forma de escuadra de 50 cm. de ala y un ancho de 20 cm. La del muro central tendrá forma de “T” de 50 cm de patín y 50 cm de alma, con 20 cm de ancho. La del muro soporte de las escaleras será de 30 cm de peralte y 30 cm de ancho.

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Edificio Torre Mirador Sección Columnas (Ver plano TM.EC.02) Marca a (cm) b (cm) c (cm) d (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) CE1 50 20 30 20 1194 6#5 11.94 CE2 50 20 30 20 1194 6#5 11.94 CE3 30 ----30 ----900 8#5 15.92

Cargas en Columnas. Ejes Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Pt (Ton) Esq. Ext. 1.20 740 1 1 4.84 560 3 4 1.20 4140 5 9 8.14 560 5 13 5.94 560 3 16 5.94 560 3 20 5.94 560 3 23 5.94 560 4 28 Esq. Int. 3.29 740 2 2 11.28 560 6 9 3.29 4140 14 22 5.55 1340 7 30 8.14 560 5 27 5.55 1340 7 34 5.94 560 3 38 5.55 1340 7 45 5.94 560 3 48 5.55 1340 7 56 5.94 560 3 59 5.55 1340 7 67 5.94 560 4 74

Pn (ton) 140 140 120

Tipo Ejes Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Pt (Ton) Azotea Cent. Ext. 2.36 740 2 2 Muros 7.54 560 4 6 L. Maq. 2.36 4140 10 16 Muros 12.30 560 7 23 Muros 8.98 560 5 28 Muros 8.98 560 5 33 Muros 8.98 560 5 38 Muros 8.98 560 5 45 Azotea Cent. Int. 4.44 740 3 3 Muros 12.93 560 7 11 L. Maq. 4.44 4140 18 29 Nivel 6 6.24 1340 8 37 Muros 12.30 560 7 44 Nivel 5 6.24 1340 8 53 Muros 8.98 560 5 58 Nivel 4 6.24 1340 8 66 Muros 8.98 560 5 71 Nivel 3 6.24 1340 8 79 Muros 8.98 560 5 84 Nivel 2 6.24 1340 8 93 Muros 8.98 560 5 104

Ejes Escalera

Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Pt (Ton) 6.61 1070 7 7 6.61 1340 9 16 6.61 1340 9 25 6.61 1340 9 34 6.61 1340 9 43 6.61 1340 9 54

Tipo Azotea Muros L. Maq. Muros Muros Muros Muros Muros Azotea Muros L. Maq. Nivel 6 Muros Nivel 5 Muros Nivel 4 Muros Nivel 3 Muros Nivel 2 Muros

Tipo Azotea Nivel 6 Nivel 5 Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2

Selección de Columnas. Todas las columnas esquineras serán sección CE-1, las columnas centrales serán CE-2 y la de escalera será CE-3. Selección de Pilas. Las pilas de escalera serán PO-1, las del cubo de elevadores serán PO-4, por necesidades de sección. Losa Azotea de Escaleras. Po. Po. = 0.1*2400 = 240 Kg/m2 Impermeabilización = 120 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360 Kg/m2 Carga Viva = 100 Kg/m2 Carga Total = 460 Kg/m2 wu = 1.4*360+1.7*100 = 680 Kg/m2 L = 1.75 m 65

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Edificio Torre Mirador Mu = 680*1.75^2/2 = 1040 Kg-m b = 100 cm; bw = 100 cm; r = 2.5 cm, d = 5 cm; H = 10 cm As = 3.94 cm2/m = #4@30 cm Ast = .0018*1000= 1.8 cm2/m = #3@30 cm Losa espesor 10 cm con #4@30 cm LS+#3@30cm temp.. Escalón Tipo. Po. Po. = 0.18*0.30*2400 = 130 Kg/m Acabado de piso = 120*0.47 = 60 Kg/m Total Carga Muerta = 190 Kg/m Carga Viva = 500*0.3 = 150 Kg/m Carga Total = 190+150 = 340 Kg/m wu = 1.4*190+1.7*150 = 520 Kg/m P = 300*1.2*0.3 = 110 Kg (barandal de concreto) Pu = 1.4*110 = 150 Kg Diseño L = 1.75 m Mu = 520*1.75^2/2+150*1.75 = 1100 Kg-m Vu = 520*1.75+150 = 1100 Kg b = 10 cm; bw = 10 cm; r = 3 cm, d = 15 cm; H = 27.5 cm -As = 1.4 cm2 =1#4 +As = 0.8 cm2 = ref. de rampa = #3@30 cm. Losa Descanso Po. Po. = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Acabado de piso = 120 Kg/m2 Total Carga Muerta = 480 Kg/m2 Carga Viva = 500 Kg/m2 Carga Total = 980 Kg/m2 wu = 1.4*480+1.7*500 = 1520 Kg/m2 P = 300*1.2 = 360 Kg (barandal de concreto) Pu = 1.4*360 = 500 Kg L = 1.75 m M = 1520*1.75^2/2+500*1.75 = 3200 Kg-m b = 100 cm; bw = 100 cm; r = 3 cm, d = 8 cm; H = 15 cm -As = 7.7 cm2/m = #4@15 cm Ast = .0018*1500 = 2.7 cm2/m = #3@25 cm Losa espesor 15- #4@15 cm. LS+#3@25 cm. Temp Viga descanso: Po. Po. = (0.1*3.50+.2*.3)*2400 = 1000 Kg/m Acabado de piso = 120*3.50 = 420 Kg/m Total Carga Muerta = 1420 Kg/m Carga Viva = 500*3.5 = 1750 Kg/m Carga Total = 1420+1750 = 3200 Kg/m wu = 1.4*1420+1.7*1750 = 5000 Kg/m P = 300*1.2*3.5 = 1300 Kg (barandal de concreto) Pu = 1.4*1300 = 1800 Kg Diseño: L = 1.75 m Mu = 5000*1.75^2/2+1800*1.75 = 10800 Kg-m Vu = 5200*1.75+1800 = 10900 Kg b = 20 cm; bw = 20 cm; r =5 cm, d = 34 cm; H = 40 cm 66

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Edificio Torre Mirador -As = 9.9 cm2 = 4#6 +As = 2#4 Estr.#2@15 cm. Sección 20x40 cm Muro. Se utilizará muro espesor total 30 cm, con los refuerzos mínimos siguientes de temperatura: Asv  .0015*30*100*/2 = 2.25 cm2/m = #4@40 cm A/L Ash = .0025*30*100*/2 = 3.75 cm2/m = #4@30 cm A/L b=100 cm, bw=100 cm., rec = 3 cm. tipo, H=30 cm. tipo Nivel 5-1/2: M1 = 1040 Kg-m/m (de losa de azotea) Asv = 1.4 cm2/m < = 2.25 cm2/m = #4@40 cm A/L Nivel 5: M2 = 1040+940/.30 = 4200 Kg-m/m Asv = 5.6 cm2/m = #4@20 cm Nivel 4 -1/2 M3 = 4200+260*1.75^2/2/.30= 4200+1300= 5500 Kg-m/m Asv = 7.4 cm2/m = #5@20 cm Nivel 3 -1/2 M4 = 5500+1300 = 6800 Kg-m/m Asv= 8.9 cm2/m = #5@20 cm Nivel 2 -1/2 M5 = 6800+1300 = 8100 Kg-m/m Asv = 8.9 cm2/m = #5@20 cm En la base M6 = 8100+1300 = 9400 Kg-m/m Asv = 9.8 cm2/m = #5@20 cm Pilas. Cargas: Barandal = 11*1.2*300*6/1000 = 23.8 Ton Descanso = 1350*5.67*6/1000 = 45.9 Ton Escaleras = 12*1470*1.9*2.7/1000 = 90.5 Ton Total = 23.8+45.9+90.5 = 160.2 Ton Carga Por Pila = 160.2/2 = 80.1 Ton Pilas PO-3 con capacidad de 121 Ton por pila.

14. DIBUJOS Se anexan enseguida copias a tamaño doble carta de los siguiente planos:         

TM.EC.01: DIMENSIONES GENERALES TM.EC.02: CIMENTACIONES, FIRMES Y COLUMNAS TM.EC.03: CISTERNA TM.EC.04: LOSAS ENTREPISO OFICINAS, NIVELES 2 A 6 TM.EC.05: LOSA AZOTEA OFICINAS Y DETALLES TM.EC.06: LOSAS ESTACIONAMIENTO NIVEL 2 TM.EC.07: LOSAS ESTACIONAMIENTO NIVELES 3 Y 4 TM.EC.08: LOSAS ESTACIONAMIENTO NIVEL 5 TM.EC.09: ESCALERA Y ELEVADORES Monterrey, N.L., Octubre 23 de 1998 Ing. Francisco Garza Mercado.

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Edificio Torre Mirador

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

G.A. DISEÑO Y DIRECCION, S.C. MONTERREY, N.L.

AUTOMOTRIZ CONTRY DE IRAPUATO.

DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

MARZO, 1999

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Automotriz Contry Irapuato

ACONSA Memorias

Automotriz Contry Irapuato

G.A. DISEÑO Y DIRECCIÓN, S.C. Belisario Dominguez # 2551 Pte., Colonia Obispado, Monterrey, N.L. P r e s e n t e. Atn. Arq. Alberto Guerra

Abril 7 de 1999.

AUTOMOTRIZ CONTRY DE IRAPUATO. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA

Contenido: 1. Antecedentes, 2. Descripción, 3. Especificaciones y Materiales, 4. Cargas básicas, 5.Taller, 6. Oficinas, 7. Pasos a Cubierto y Acceso., 8. Cisterna, 9. Escaleras y Detalles, 10. Dibujos.

1. ANTECEDENTES: Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio Automotriz Contry de Irapuato, obra a cargo de G. A. Diseño y Dirección, S.C.. bajo la dirección del Arq. Alberto Guerra, que se construirá en la ciudad de Irapuato, Gto. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico del Arq. Alberto Guerra y los planos ejecutivos de Taller de Diseño, bajo la dirección del Arq. Homero Fuentes.. El estudio de Mecánica de Suelos fue elaborado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A., bajo la dirección del Ing. Rafael Salazar.

2. DESCRIPCIÓN: El Edificio de Taller es de 47.15x21.16 m con una cubierta metálica a dos aguas con pendiente del 5%. El Edificio de Oficinas es de 12.51x26.50 m en dos niveles. Se tendrán Pasos a Cubierto que se ubicarán al frente de las Oficinas y una pirámide de Acceso, serán techados con Galvateja. Las losas, en los entrepisos de oficinas, serán de concreto reforzado de 25 cm de espesor, aligeradas con barro bloc de 60x60 cm., Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado.

ESPECIFICACIONES DE CONSTRUCCION. Concreto: ACI-301-72 Acero Estructural: AISC 1985

MATERIALES. 71

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Automotriz Contry Irapuato En general utilizaremos los siguientes:: Concreto: f’c =100 kg/cm2 en plantillas. Concreto: f’c = 200 kg/cm2 tipo, excepto indicados. Malla electrosoldada Fy = 5000 kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2 Acero estructural: ASTM-A-36 Anclas: ASTM-307 Armaduras: PER Hylsa Fy = 3520 Kg/cm2 Joist: Cuerdas: HS-50 Celosia: ASTM-A-36 Esf. Admisible en suelo bajo terreno natural: fn = 1.2 Kg/cm2 a 2.0 m de profundidad.

4. CARGAS BÁSICAS Las principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas, columnas y muros cargadores o de contención: CUBIERTA TALLER CARGA MUERTA P.P. Lamina P.P. Polines Instalaciones Total Carga Muerta wm = Carga Viva wv = wt = wv + wm = wu = 1.4xwm+1.7xwv

7 20 13 40 60 100 158

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 30 * Kg/m2 70 * Kg/m2 110 *

LOSA AZOTEA

Carga Muerta Peso propio losa = 0.25*2400*.60 = 360 Kg/m2 Impermebilización y Acabados 120 Kg/m2 Total carga muerta wm = 480 Kg/m2 Carga viva Eq. A.A. wv = 200 Kg/m2 wt = wm + wv = 680 Kg/m2 wu = 1.4*wm + 1.7*wv = 1000 Kg/m2 * Cargas reducidas para usarse con viento y Sismo.

70 550 790

ENTREPISO OFICINAS Carga Muerta Peso propio losa = 0.25*2400*.60 = Piso y Acabados Muros Interiores Total carga muerta wm = Carga viva Oficinas wv = wt = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

Cargas de Viento. Del Manual C.F.E., 1993 Zona eólica:

360 120 120 600 250 850 1270

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

180 780 1150

Irapuato, Gto.

* * *

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Automotriz Contry Irapuato Grupo B, Tipo 1, Categoria 3, Clase B, Velocidad regional: Km/hr Factor de tamaño: = 0.16,  = 390, Frz = 1.56*(10/) 0.868 F = Fc*Frz = 0.95*0.868 Fact. topografía, Normal 1.0 Vel. de diseño: Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.825*140 = km/hr Altura s/niv. del mar H = 1900m: Hg Temp. ambiente 14.2º G = 0.392*/(273+) 0.828 p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.828*116^2*C Factor de red. por tamaño (A>100 m2) Factor por Presión local (Estr. Ppal.) C = 0.8, qp = 0.8*0.8*1.0*53 C = 0.5, qs = 0.5*0.8*1.0*53 C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*0.8*53 Kg/m2

L>20 m. Vr = 140 Fc = 0.95 Frz = F = 0.825 Ft =

Vd = 116  = 607 mm = G

p = 53*C Ka = 0.8 Kl = 1.0 qp = 34 Kg/m2 qs = 21 Kg/m2 qt = 55

Cargas de Sismo Zona Sísmica B, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.16, Dutilidad Q = 4 Coef. sísmico reducido c/Q = 0.04 Análisis de Viento y Sismo. Oficinas: Areas: Nivel Area (m2) 475 Az. 475 Ent. 950 Total

h (m) 3.50 3.50

pretil (m) 0.50 ---

Viento Ancho del edificio = 33.9 m, Pw = Ww*A A = 33.9*h wwu = 55*1.7 = 94 kg/m2. A 76 119 Viu =

Pu (Ton) 7 11 18

Gravitacional: Nivel Area (m2) wur (Kg/m2) Az. 475 790 Ent. 475 1150 Total 950

Pu (ton) 375 546 922

Nivel Azotea Ent. Total

h wwu 7.00 94 3.50 94

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Automotriz Contry Irapuato Vucol = 18 Ton Mucol = 18*3.5/2 = 32 Ton-m e = Mu/Pu = 32*100/922 = 3.5 cm Usando Columnas de 30x30m: k = d/6 = 30/6 = 5 cm > e Las formulas de columnas permiten una excentricidad accidental de 0.10 de b, que utilizaremos en las fórmulas siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que permiten las especificaciones para combinaciones con viento y sismo. Como las cargas en columna se utilizarán las cargas totales, sin reducir, se incorporará un factor de: f = wur/wu = ((790/1000)+(1150/1270))/2 = 0.85 Fe = 9.975 Sismo Vus = 922*0.04 = 37 Ton MuCol = 37*3.50/2 = 65 Ton-m e = Mu/Pu = 65*100/922 = 7.0 cm Fe= 0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) = 0.75*0.85*(1+6*7.0/300.1) = 1.47 Las aceleraciones sísmicas son proporcionales a la altura, pudiendo demostrarse que, para la planta alta, el factor sismico resulta de: c2 = 2*c*(w2+w1)/(2w2+w1) = c2 = 2*.04*(790+1150)/(2*790+1150) = 0.057 e2 = 0.057*350/2 = 10 cm. Fe= 0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) = 0.75*0.85*(1+6*10/300.1) = 1.85 Taller. Viento A = 21.17*47.15 = 998 m2. h max. = 6.76 m. h min. = 5.50 m., h prom. = 6.13 m. Ancho del edificio = 47.15 m, Puw = wwu*A = 94*47.15*6.13/1000 = 27 Ton. Sismo Cubta : Pu = 998*110/1000 = 110 Ton. Muros : Pu = 1.4*300*6.13*(47.15+21.16)*2/1000 = 352 Ton Total Pus = 462 Vus = 462*0.04/2 muros = 9.0 Ton/muro < 26 Ton; rige viento. Conclusion. Como se puede observar, en el edificio de oficinas los efectos del sismo rigen el diseño, por lo que utilizaremos un factores de 1.85 y 1.47 en las cargas gravitacionales al seleccionar las columnas. En el edificio de taller rigen los efectos de viento.

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Automotriz Contry Irapuato 5. Taller. Lámina. Cargas: C. Muerta = 7 Kg/m2 C. Viva = 60 Kg/m2 C. Total = 67 Kg/m2 L= 1.44 m El arquitecto especificó Galvak GW cal. 24 por razones de impermebilización para la pendiente del 5%. Según el manual Galvak, la sección GW cal. 24 está muy sobrada. Se acepta: Lámina Galvak GW Cal. 24 o similar apoyada @ 144 cm en tres claros o mas. Polines. w = 100*1.44 = 144 Kg/m wv = 60*1.44 = 86 Kg/m L1 = 21.16 m M = 144*21.16^2/8 = 8100 Kg-m V = 144*21.16/2 = 1520 Kg adm = 2116/240 = 8.8 cm Ireq = 5*0.86*2116^4/(384*2100000*8.8) = 12150 cm4 J-1 Joist std. 26-VJ-11 - 18.35 Kg/m con: Mr = 8235 Kg-m ; Vr = 3658 Kg ; I = 14884 cm4 L2 = 7.94 m M = 144*7.94^2/8 = 1130 Kg-m V = 144*7.94/2 = 570 Kg adm = 794/240 = 3.3 cm Ireq = 5*0.86*794^4/(384*2100000*3.3) = 642 cm4 J-2 Joist std. 12-VJ-3 - 9.66 Kg/m con: Mr = 1679 Kg-m ;Vr = 1340 Kg ; I = 1638 cm4 Struts Taller. Para J-1: Cuerda cal 7: r = 3.21 cm; L/r = 120; L = 120*3.21 = 3.85 m L = 21.16/6 = 3.53 m < 3.85 m PER 38x38x2.8 - 2.95 Kg/m r = 1.42 cm; L = 140 cm; L/r = 99 Para J-2: Cuerda cal 13: r = 2.73 cm; L/r = 120; L = 120*2.73 = 3.28 m L =7.94/3 = 2.65 m < 3.28 m PER 38x38x2.8 - 2.95 Kg/m r = 1.42 cm; L = 142 cm; L/r = 100 Se formarán uniendo los polines de dos en dos con PER 38x38x2.8 - 2.95 Kg/m y en cda. sup. e inferior y cruces de contraventeo de Fo. Rdo. 5/8”

Columnas. wwu =94 Kg/m2 bmax = 1.44 m wwu = 94*1.44 = 135 Kg/m

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Automotriz Contry Irapuato hmax = 6.76 m Mu = 0.75*130*6.76^2/2 = 2230 Kg-m Con programa de Calculadora: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; C1 = 0.75; CT=0.0033; zona sísmica = si b=bw= 20 cm; r = 5.0 cm; dr = 15.0 cm.; h = 40 m As = + 1.75 cm2 ===> + 2#4 C-1 Sección block de concreto de 20X40 cm relleno de concreto f’c = 200 Kg/cm2 con 4 # 4 . bmax = 2.88 m wwu = 94*2.88 = 270 Kg/m hmax = 6.76 m Mu = 0.75*270*6.76^2/2 = 4600 Kg-m Con el mismo programa: b=bw= 20 cm; r = 5.0 cm; dr = 22.0; h = 40 m As = + 3.72 cm2 ===> + 2#5 C-2 Sección block de concreto de 20X40 cm relleno de concreto f’c = 200 Kg/cm2 con 4 # 5 .

Columnas Interiores (Refacciones). Cargas en columnas. Ejes I,7

Area Wu (Kg/m2) Pu (Ton) Ptu (T) 2.28 158 0.4 0.4 13.93 1000 13.9 14.3 13.93 1270 18.8 33.0 I,8 12.80 158 2.0 2.0 10.48 1070 11.2 13.2 10.48 1340 14.9 28.1 I,9 I,10 21.04 158 3.3 3.3 17.23 1070 18.4 21.8 17.23 1340 23.1 44.8 I,11 10.52 158 1.7 1.7 32.08 1070 34.3 36.0 32.08 1340 43.0 79.0

F.S. Ptu (T) 1.85 0.7 1.85 26.4 1.47 48.6 1.85 3.7 1.85 24.5 1.47 41.3 1.85 6.1 1.85 40.3 1.47 65.9 1.85 3.1 1.85 66.6 1.47 116.1

Sección Columnas. Pn = 0.70*0.80*(0.85*f’c*(Ag-As)+As*Fy) si Ag < 100*As --> Ag = 100*As Pn = .56*(.85*200(Ag-As)+4200*As) = 95.2*(AgAs)+25352*As

TABLA DE COLUMNAS Y PEDESTALES REFACCIONES

Tipo Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso

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Automotriz Contry Irapuato MCA a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refzo As (cm2)  Pn (ton) C3 30 30 796 4#5 7.96 94 C4 30 30 900 8#5 15.92 122 P1 35 35 796 4#5 7.96 94 P2 35 35 1225 8#5 15.92 153

Todas las columnas son marca C1, y los pedestales P1, excepto la I-11 que es C2, P2. Dalas. s = 2.40 m wwu = 94*2.40 = 230 Kg/m L1 = 2.88 m Mu = 220*2.88^2/10 = 180 Kg-m Vu = 220*2.88/2 = 317 Kg D-1 Sección 20x20 cm con 4 # 3 y est # 2 @ 20 cm. L2 = 1.44 m Mu = 220*1.44^2/10 = 45 Kg-m Vu = 220*1.44/2 = 158 Kg D-2 Sección 20x20 cm con 4 # 3 y est # 2 @ 20 cm.

Cimentación. h max = 6.76 m. fn = 1.2 Kg/cm2 = 12.0T/m2 w =100*21.16/2+300*6.76+0.6*2.0*2400=6000Kg/m=6.0 Ton/m b = 6.0/12.0 = 0.50 m = 50 cm  60 cm. CC-1 Cimiento corrido de concreto ciclopeo f’c = 100 Kg/cm2 con 40% de boleo, de 60 cm de ancho por 160 cm de profundidad. Revisión por Volteo. ww = 55 Kg/m2 ht = 6.76 m Mw = 55*6.76^2/2 = 1260 Kg- Kg-m/mm Vw = 55*6.76 = 370 Kg Momento Volteante a una prof. de desplante h: Mv = 1260+370*h Momento Resistente. Resistencia del suelo a empuje lateral: Krp = 1/Kra = 1/0.3 = 3.0; = 1700 Kg/m3 Mr = Krp* *h^3/6 = 3.0*1700*h^3 /6 = 850*h^3 Factor de seguridad contra volteo: FSV = Mr/Mv > 1.8 Por tanteos suscesivos obtenemos h=1.58 m. mínimo Mv = 1260+370*1.58 = 1840 kg-m Mr = 850*1.580^3 = 3350 Kg-m/m FSV = 3350/1840 = 1.82 > 1.8 O.K. Se acepta h min. = 160 cm.

Zapatas 77

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Automotriz Contry Irapuato Esfuerzo admisible de terreno factorizado = 1.6*12 = 19.2 T/m2 P1 = 33 Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/130) = 0.84 < 1.0 Az = 33.0/19.2 = 1.72 m2 ===> 1.30x1.30 m. ===> Z-1 P2 = 28Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/130) = 0.84 < 1.0 Az = 28.0/19.2 = 1.46 m2 ===> 1.20x1.20 m ===> Z-1 P3 = 45 Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/150) = 0.82 < 1.0 Az = 45/19.2 = 2.34 m2 ===> 1.50x1.50 m ===> Z-2 P4 = 79 Ton; Fe = 0.75*0.85*(1+6*7.0/200) = 0.77 < 1.0 Az = 79/19.2 = 4.11 m2 ===> 2.0x2.0 m. ===> Z-3 Notese que el factor de excentricidad Fe es menor que la unidad, lo que significa que en las zapatas el sismo no rige. Del manual CRSI-1992 Z-1 Zapata 130x130x30 cm con 6 # 4 en cada dirección. Z-2 Zapata 150x150x30 cm con 7 # 4 en cada dirección. Z-3 Zapata 200x200x35 cm con 7 # 5 en cada dirección. Firmes. De acuerdo al CRSI-63 será: Firmes de con. f’c=200 Kg/cm2 de 15 cm. de espesor con malla 6x6/66 Lecho sup.

6. Oficinas. 78

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Automotriz Contry Irapuato

Columnas. Cargas: G,7

8.24 8.24 G,6 19.45 19.45 G,5 10.52 10.52 H. 1 ,13.a 8.65 H. 1 ,12 12.96 12.96 I,12 10.77 10.77 I,6 30.65 30.65 I,5 16.58 16.58 I. 1 ,13.a 7.08 7.08 J,11 18.22 18.22 J,10 26.30 26.30 J,9 30.66 3 30.66 J,8 35.01 3 35.01 J,6 28.89 3 39.38 J,5 14.44 14.44 K,6 22.13 22.13 K,5 7.95 7.95

1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270 1000 1270

8.2 10.5 19.5 24.7 10.5 13.4 8.7 13.0 16.5 10.8 13.7 30.7 38.9 16.6 21.1 7.1 9.0 18.2 23.1 26.3 33.4 30.7 38.9 35.0 44.5 28.9 50.0 14.4 18.3 22.1 28.1 8.0 10.1

8.2 18.7 19.5 44.2 10.5 23.9 8.7 13.0 29.4 10.8 24.4 30.7 69.6 16.6 37.6 7.1 16.1 18.2 41.4 26.3 59.7 30.7 69.6 35.0 79.5 28.9 78.9 14.4 32.8 22.1 50.2 8.0 18.0

1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47 1.85 1.47

15.2 27.5 36.0 64.9 19.5 35.1 16.0 24.0 43.2 19.9 35.9 56.7 102.3 30.7 55.3 13.1 23.6 33.7 60.8 48.7 87.8 56.7 102.3 64.8 116.8 53.4 116.0 26.7 48.2 40.9 73.8 14.7 26.5

Azotea K. 2 ,5 36.00 Entrepiso 5.57 Azotea 5.57 Entrepiso K. 1 ,5 36.00 Azotea 5.57 Entrepiso 5.57 Azotea M,15 17.85 Azotea M,13.a 25.23 Entrepiso 10.11 Azotea M,12 14.25 Entrepiso 13.07 Azotea 13.07 Entrepiso M,11 17.27 Azotea 3.92 Entrepiso 3.92 Azotea M,10 20.81 Entrepiso 9.08 Azotea 9.08 Entrepiso M,9 20.81 Azotea 13.43 Entrepiso 13.43 Azotea M,8 20.81 Entrepiso 17.78 Azotea 17.78 Entrepiso M,6 10.40 Azotea 6.03 Entrepiso 6.03 Azotea M,5.a 22.50 Entrepiso 5.57 Azotea 5.57 Entrepiso N,15 17.85 Azotea N,13. b 36.15 Entrepiso N,10. a 36.60 N,8. a 36.60 N,6. a 54.30

158 1000 1270 158 1000 1270 158 158 1000 158 1000 1270 158 1000 1270 158 1000 1270 158 1000 1270 158 1000 1270 158 1000 1270 158 1000 1270 158 158 158 158 158

5.7 5.6 7.1 5.7 5.6 7.1 2.8 4.0 10.1 2.3 13.1 16.6 2.7 3.9 5.0 3.3 9.1 11.5 3.3 13.4 17.1 3.3 17.8 22.6 1.6 6.0 7.7 3.6 5.6 7.1 2.8 5.7 5.8 5.8 8.6

5.7 11.3 18.3 5.7 11.3 18.3 2.8 4.0 14.1 2.3 15.3 31.9 2.7 6.6 11.6 3.3 12.4 23.9 3.3 16.7 33.8 3.3 21.1 43.6 1.6 7.7 15.3 3.6 9.1 16.2 2.8 5.7 5.8 5.8 8.6

1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.47 1.85 1.85 1.85 1.85 1.85

10.5 20.8 26.9 10.5 20.8 26.9 5.2 7.4 20.7 4.2 28.3 46.9 1.9 3.7 5.2 6.1 22.9 35.1 6.1 30.9 49.6 6.1 39.0 64.2 3.0 14.2 22.5 6.6 16.9 23.8 5.2 10.6 10.7 10.7 15.9

Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Cubierta Azotea Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Azotea Entrepiso Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta Cubierta

Las columnas serán de la siguientes secciones: De concreto reforzado Mca. a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refzo As (cm2)  Pn (ton) C1 30 30 796 4#5 7.96 94 C2 30 30 900 8#5 15.92 122 C3 50 1194 6#5 11.94 141  50

Metálicas Mca Sec. C-4

2CPS-152

Peso A rx 38.7 49.42 5

Pn= 1.6*53 = 84.8 Ton

Selección de Columnas.

ry hm h/r Fa Padm 4 3.50 80 ### 53

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Automotriz Contry Irapuato

Ejes G,7

PtuF (T) Col. Tipo Ejes PtuF (T) Col. Tipo 15.2 C1 J,8 64.8 C1 27.5 C1 116.8 C2 G,6 36.0 C1 J,6 53.4 C1 64.9 C1 116.0 C2 G,5 19.5 C1 J,5 26.7 C1 35.1 C1 48.2 C1 16.0 C4 K,6 40.9 C4 H. 1 ,13.a 24.0 C4 73.8 C4 H. 1 ,12 43.2 C4 K,5 14.7 C1 I,12 19.9 C4 26.5 C1 35.9 C4 10.5 C4 K. 2 ,5 I,6 56.7 C1 20.8 C4 102.3 C2 26.9 C4 I,5 30.7 C1 M,15 5.2 C3 55.3 C1 M,13.a 7.4 C3 13.1 C4 20.7 C3 I. 1 ,13.a 23.6 C4 M,12 4.2 C4 J,11 33.7 C1 28.3 C4 60.8 C1 46.9 C4 J,10 48.7 C1 M,11 1.9 C4 87.8 C1 3.7 C4 J,9 56.7 C1 5.2 C4 102.3 C2

Ejes PtuF (T) Col. Tipo M,10 3.0 C4 11.4 C4 21.9 C4 M,9 3.0 C4 15.4 C4 31.0 C4 M,8 3.0 C4 19.4 C4 40.1 C4 M,6 1.5 C4 7.1 C4 14.1 C4 M,5.a 3.3 C4 8.4 C4 14.9 C4 N,15 4.1 C3 8.4 C3 N,13. b 8.5 C3 N,10. a 8.5 C3 N,8. a 7.9 C4 N,6. a

Placa Base Como se trabaja con esfuerzos admisibles, las cargas en la correspondiente columna se dividen 1ntre 1.6

Ejes H. 1 ,13.a H. 1 ,12 I,12 I. 1 ,13. a K,6 K. 2 ,5 M,15 M,13.a M,12 M,11 M,10 M,9 M,8 M,6 M,5.a N,6.a

Pf (Kg) B (cm) C (cm) A (cm2) b (cm) d (cm) 10000 23.8 28.0 666 11.0 15.2 27000 23.8 28.0 666 11.0 15.2 22400 23.8 28.0 666 11.0 15.2 14800 23.8 28.0 666 11.0 15.2 46100 26.2 30.4 796 11.0 15.2 16800 23.8 28.0 666 11.0 15.2 3300 23.8 28.0 666 11.0 15.2 12900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 29300 23.8 28.0 666 11.0 15.2 2800 23.8 28.0 666 11.0 15.2 21900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 31000 23.8 28.0 666 11.0 15.2 40100 23.8 28.0 666 11.0 15.2 14100 23.8 28.0 666 11.0 15.2 14900 23.8 28.0 666 11.0 15.2 9900 23.8 28.0 666 11.0 15.2

Pedestales:

a 6.4 6.4 6.4 6.4 7.6 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4 6.4

Fp t (cm) 15 0.99 41 1.62 34 1.47 22 1.20 58 2.30 25 1.28 5 0.57 19 1.12 44 1.69 4 0.52 33 1.46 47 1.73 60 1.97 21 1.17 22 1.20 15 0.98

Secci贸n Marca 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 26x30x2.5 Pb-3 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.9 Pb-2 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.9 Pb-2 24x28x1.9 Pb-2 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1 24x28x1.6 Pb-1

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Automotriz Contry Irapuato

Col. Pb Apb Bpb Ap Bp C1 --30 30 35 35 C2 --30 30 35 35 C3 ---  50 50 55 55 C4 Pb1 17 22 43 47 C4 Pb2 17 22 43 47 C4 Pb3 19 23 44 48

As Cant. Var # Est. Sección Marca 6.13 4 5 #3@25 35X35 P1 6.13 8 5 #3@25 35x35 P2 15.13 --- 6#5+4#5 #3@25 55x55 P3 11.15 4 6 #3@30 45x50 P4 11.15 4 6 #3@30 45x50 P4 10.56 4 6 #3@30 45x50 P5

Zapatas: Ya vimos que el factor de excentricidad para las zapatas es menor que la unidad, por lo cual el sisimo no rige el dieño y las cargas últimas son las totales para Fe= 1. Ver hoja 8 Ejes Ptu (T) Az (m2) A (m) Tipo Dimens. Ref. G,7 19 0.99 0.99 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D G,6 44 2.29 1.51 Z-3 150x150x30 7 # 4 C/D G,5 24 1.25 1.12 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D 9 0.47 0.69 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D H. 1 ,13.a 29 1.51 1.23 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D H. 1 ,12 I,12 24 1.25 1.12 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D I,6 70 3.65 1.91 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D I,5 38 1.98 1.41 Z-3 150x150x30 7 # 4 C/D 16 0.83 0.91 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D I. 1 ,13. a J,11 41 2.14 1.46 Z-3 150x150x30 7 # 4 C/D J,10 60 3.13 1.77 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D J,9 70 3.65 1.91 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D J,8 80 4.17 2.04 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D J,6 79 4.11 2.03 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D J,5 33 1.72 1.31 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D K,6 50 2.60 1.61 Z-4 200x200x35 7 # 5 C/D K,5 18 0.94 0.97 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D 18 0.94 0.97 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D K. 2 ,5 18 0.94 0.97 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D K. 1 ,5 M,15 3 0.16 0.40 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D M,13.a 14 0.73 0.85 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D M,12 32 1.67 1.29 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D M,11 12 0.63 0.79 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D M,10 24 1.25 1.12 Z-2 130x130x30 6 # 4 C/D M,9 34 1.77 1.33 Z-3 150x150x30 6 # 6 C/D M,8 44 2.29 1.51 Z-3 150x150x30 6 # 6 C/D M,6 15 0.78 0.88 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D 16 0.83 0.91 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D M,5. a N,15 3 0.16 0.40 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D 6 0.31 0.56 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D N,13 b 6 0.31 0.56 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D N,10 . a 6 0.31 0.56 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D N,8. a 9 0.47 0.69 Z-1 100x100x30 5 # 4 C/D N,6. a Firmes. De acuerdo al CRSI-63 será Firmes de conc. f’c=200 Kg/cm2 de 10 cm. de espesor con malla 6x6/1010.

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Automotriz Contry Irapuato Losa Entrepiso Patín de compresión Wu = 1270 Kg/m2 L = 0.72 m M = 1270*0.72^2/10 = 66 Kg-m Con el programa de calculadora programable y los siguientes datos: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = Si; b = 100 cm; bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; dr = 1.2 cm < 2.5+2.5 = 5 cm O.K. H = 5.0 cm; As = .82 cm2/m. Losa de f’c 200 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 6x6/66 a medio peralte. Nervaduras: Cargas y Claros: Wu = 1270 Kg/m2 Claros longitudinales: L1 = 5.30 m (5 claros) L2 = 3.50 m (1 claro) L3 = 3.759 m (1 claro) Claros transversales L1 = 1.93 m (1 claro) L2 = 6.01 m (1 claro) L3 = 6.50 m (1 claro) L4 = 4.40 m (1 claro) L5 = 3.95 m (1 claro) Ancho Tributario máximo para dirección transversal: B s = (5.30+5.30)/2 = 5.30 m Ancho Tributario máximo para dirección longitudinal: B l = (6.50+6.01)/2 = 6.26 m Momentos Totales: wl = 1270*5.30 = 6700 Kg/m -MuF = 6700*1.93^2/24 = 1000 Kg-m = 1.1 T-m +MuF = 6700*1.93^2/14 = 1800 Kg-m = 1.8 T-m -MuG = 6700*((1.93+6.01)/2)^2/10 = 10600 Kg-m = 10.6 Tm +MuG = 6700*6.01^2/14 = 17300 Kg-m = 17.3 T-m -MuI = 6700*((6.01+6.50)/2)^2/10 = 26200 Kg-m = 26.2 Tm +MuI = 6700*6.50^2/14 = 20200 Kg-m = 20.2 T-m -MuJ = 6700*((6.50+4.40)/2)^2/10 = 19900 Kg-m = 19.9 Tm +MuJ = 6700*4.40^2/14 = 9300 Kg-m = 9.3 T-m -MuK’ = 6700*4.40^2/24 = 5400 Kg-m = 5.4 T-m ws = 1270*6.26 = 8000 Kg/m -Mu5 = 8000*5.30^2/24 = 9400 Kg-m = 9.4 T-m +Mu5 = 8000*5.30^2/14 = 16100 Kg-m = 16.1 T-m -Mu6 = 8000*5.30^2/10 = 22500 Kg-m = 22.5 T-m +Mu6 = +M8 = +M9 = +M10 = 16100 Kg-m = 16.1 T-m -Mu11 = 8000*((5.30+3.50)/2)^2/10 = 15500 Kg-m = 15.5 T-m +Mu11 = 8000*3.50^2/14 = 7000 Kg-m = 7.0 T-m -Mu12 = 8000*((3.50+3.759)/2)^2/10 = 10500 Kg-m = 10.5 T-m +Mu12 = 8000*3.759^2/14 = 8100 Kg-m = 8.1 T-m -Mu13’ = 8000*3.759^2/24 = 4700 Kg-m = 4.7 T-m 82

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Automotriz Contry Irapuato Momentos por Nervadura: Se tendrá la siguiente distribución de Momentos: -Mu 65% N. Capiltel -Mu 35% N. Losa +Mu 55% N. Capiltel +Mu 45% N. Losa Según el plano AC.EC.04, anexo, usaremos 3 nervaduras de capitel de 20.7 cm. de ancho y 4 nervaduras de losa de 12 cm. de ancho. El peralte total será de 25 cm. tipo. Nervaduras de Capitel.-Mu5= 9.4*0.65/3 = 2.0 T-m +Mu5= 16.1*0.55/3 = 3.0 T-m -Mu6 = -M8 = -M9 = -M10 = 22.5*0.65/3 = 4.9 T-m +Mu6 = +M8 = +M9 = +M10 = 16.1*0.55/3 = 3.0 T-m -Mu11 = 15.5*0.65/3 = 3.4T-m +Mu11 = 7.0*0.55/3 = 1.3T-m -Mu12 = 10.5*0.65/3 = 2.3 T-m +Mu12 = 8.1*0.55/3 = 1.5 T-m -Mu13 = 4.7*0.65/3 = 1.0 T-m MuTotal en capitel = 22.5*0.65 = 14.6 T-m El momento en el extremo del capitel, de acuerdo a la gráfica de Momentos, será de aproximadamente 36% de los momentos de capitel: Mu fuera de capitel = 14.6*0.36 = 5.3 T-m Nervaduras de Losa: -Mu5= 9.4*0.35/4 = 0.8 T-m +Mu5= 16.1*0.45/4 = 1.8 T-m -Mu6 = -M8 = -M9 = -M10 = 22.5*0.35/4 = 2.0 T-m +Mu6 = +M8 = +M9 = +M10 = 16.1*0.45/4 = 1.8 T-m -Mu11 = 15.5*0.35/4 = 1.4 T-m +Mu11 = 7.0*0.45/4 = 0.8 T-m -Mu12 = 10.5*0.35/4 = 0.9 T-m +Mu12 = 8.1*0.45/4 = 0.9 T-m -Mu13 = 4.7*0.35/4 = 0.4 T-m Reducción de Momentos: Mo = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L F = 1.15-c/L > 1 c min = 30 cm; L max = 8.60 cm F = 1.15-30/600 = 1.10 Mo = 0.09*1.10*(1-2*30/(3*860))^2*W*L Mo = 0.090*W*L r = 0.090/0.125 = 0.72 Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 14.6*0.72 = 10.5 T-m Ancho de capitel = 2*60+3*20.7 = 182 cm Con el propgrama anterior: b = bw = 182 cm; rec = 3 cm dr = 11.1 cm < 22+3; H = 25 cm O.K. As = 13.2 cm2 = 7#5 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel Mu = 5.3*0.72/3 = 1.3 T-m Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 20.7 cm; rec = 3 cm dr = 11.6 cm < 22+3 = 25 cm O.K. 83

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Automotriz Contry Irapuato As = 1.64 cm2 = 1#5 Refuerzo positivo nervs. de Capitel Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho efectivo de 80.7 cm y espesor de patín de 5 cm. Mu = 3.0*.72 = 2.1 T-m dr = 7.0 cm. < 22+3 = 25 cm. As = 2.58 cm2 = 2#5 Refuerzo negativo nervs. de Faja media Mu = 2.0 *.72 = 1.44 T-m b=bw= 12.0 cm.; rec= 3 cm. dr = 16 cm. < 22+3 = 25 cm. As = 1.91 cm2 = 1#5 o 2#4 Refuerzo positivo nervs. de Faja media Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho efectivo de 72.0 cm y espesor de patín de 5 cm. Mu = 16.1*0.45*0.72/4 = 1.3 T-m dr = 6.0 cm. < 22+3 = 25 cm. As = 1.59 cm2 = 1#5 o 2#4 Refuerzo mínimo en nervaduras: Por especificaciones en zonan sísmicas el refuerzo mínimo en cualquier lecho sera de: As min = .0033*b*d Nerv. de Capitel : As min = 0.0033*20.7*22 = 1.50 cm2. = 1#5 Nerv. Faja Med. : As min = 0.0033*12.0*22 = 0.87 cm2 = 1#4 En las tabla de la hojas siguiente se muetran los Momentos y e de refuerzos en las nervaduras, obtenidos con las siguientes fórmulas: -As cap = 1.297 Mu  1.50 cm2. +As cap = 1.234 Mu  1.50 cm2 -As f.m. = 1.367 Mu  0.87 cm2 +As f.m. = 1.230 Mu  0.87 cm2 Notese que en general los refuerzos típicos son de 1#5 corrida en ambos lechos de las nervaduras de capitel y 1#4 corrida en las nervaduras de faja media, con solo pocas excepciones en donde se utilizarán bastones adicionales de 1#5 y 1#4, respectivamente. Revisión a cortante A) En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas. Vumax. = (1.27*5.30*(6.01+6.5)/2-1.27*0.62*0.62) = 41.6 Ton. bo = (40+22)*4 = 248 cm. , d = 22 cm. vu = 41600/(248*22) = 7.62 Kg/cm2  vc = .85*1.1*200^.5 = 13.2 Kg/cm2. > vu. No necesita estribos calculados. B) Fuera del capitel a un peralte del capitel X = (2*60+3*20.7)+22*2 = 226 cm., bo = 12*20.7 = 248 cm. Vu = 41.6-1.27*2.26*2.26 = 35.1 Ton. vu = 35100/(248*22) = 6.43 Kg/cm2 vc = .85*0.53*1.1*200^.5 = 7.01 Kg/cm2. > vu. No necesita estribos calculados.

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Automotriz Contry Irapuato

TABLA DE MOMENTOS Y REFUERZOS Marca Ne Be Wue Le1 Le'1 Le2 Le'2 Le3 Le'3 Le4 Le'4 Le5 Le'5 Le6 Le'6 Le7 Le'7 Le8 -Me1 As

 +Me1 As

 -Me2 As

 +Me2 As

 -Me3 As

 +Me3 As

 -Me4 As

 +Me4 As

 -Me5 As

 +Me5 As

 -Me6 As

 +Me6 As

 -Me7 As

 +Me7 As

 -Me8 As

 +Me8

E1 1.0 1.88 2.39 1.71 --2.06 --1.71 --------------------0.59 1.50 1#5 0.29 1.50 1#5 0.59 1.50 1#5 ---------------------------------------------------------------------------

E2 2.0 1.88 2.39 1.30 --6.00 --1.30 --------------------0.25 0.87 1#4 0.99 1.22 1#4 0.25 0.87 1#4 ---------------------------------------------------------------------------

E3 3.0 3.63 4.61 3.20 4.85 6.50 4.14 1.78 --------------------0.13 1.50 1#5 0.45 1.50 1#5 0.61 1.50 1#5 1.84 2.27 2#5 0.44 1.50 1#5 0.14 1.50 1#5 0.04

E4 2.0 3.50 4.45 3.20 4.85 6.50 3.90 1.30 --------------------0.29 0.87 1#4 0.53 0.87 1#4 1.32 1.68 1#4 2.17 2.67 2#4 0.85 1.09 1#4 0.09 0.87 1#4 0.05

---------------------------------------------------

E5 3.0 5.30 6.73 6.50 6.61 6.71 ------------------------0.80 1.50 1#5 2.68 3.31 2#5 1.65 2.25 2#5 2.86 3.53 2#5 0.85 1.50 1#5 ---------------------------------------------------------------

E6 4.0 5.30 6.73 6.50 6.61 6.71 ------------------------0.90 1.15 1#4 1.65 2.02 2#4 1.85 2.37 2#4 1.75 2.16 2#4 0.95 1.22 1#4 ---------------------------------------------------------------

E7 3.0 4.73 6.00 1.93 3.97 6.01 6.26 6.50 5.45 4.40 4.18 3.95 ------------0.06 1.50 1#5 0.21 1.50 1#5 0.27 1.50 1#5 2.04 2.52 2#5 1.32 1.80 1#5 2.39 2.95 2#5 1.00 1.50 1#5 1.10 1.50 1#5 0.33 1.50 1#5 ---------------------------------------

E8 3.0 4.15 5.27 1.93 3.97 6.01 6.26 6.50 5.45 4.40 4.18 3.95 ------------0.08 0.87 1#4 0.15 0.87 1#4 0.70 0.89 1#4 1.47 1.81 1#4 1.73 2.22 2#4 1.72 2.11 2#4 1.31 1.68 2#4 0.79 0.97 1#4 0.43 0.87 1#4 ---------------------------------------

E9 4.0 5.30 6.73 1.93 3.97 6.01 6.26 6.50 5.45 4.40 ----------------0.08 0.87 1#4 0.15 0.87 1#4 0.67 0.87 1#4 1.41 1.73 1#4 1.66 2.12 2#4 1.65 2.02 2#4 1.26 1.61 2#4 0.75 0.93 1#4 0.41 0.87 1#4 ---------------------------------------

E10 2.0 2.65 3.37 1.93 3.97 6.01 6.26 6.50 5.45 4.40 3.00 1.60 2.10 2.60 --------0.05 1.50 1#5 0.18 1.50 1#5 0.45 1.50 1#5 1.72 2.12 1#5 1.11 1.52 1#5 2.01 2.48 2#5 0.42 1.50 1#5 0.92 1.50 1#5 0.26 1.50 1#5 0.12 1.50 1#5 0.13 1.50 1#5 0.32 1.50 1#5 0.10 1.50 1#5 ---------------

Marca Nn Bn Wun Ln1 Ln'1 Ln2 Ln'2 Ln3 Ln'3 Ln4 Ln'4 Ln5 Ln'5 Ln6 Ln'6 Ln7 Ln'7 Ln8 -Mn1 As

 +Mn1 As

 -Mn2 As

 +Mn2 As

 -Mn3 As

 +Mn3 As

 -Mn4 As

 +Mn4 As

 -Mn5 As

 +Mn5 As

 -Mn6 As

 +Mn6 As

 -Mn7 As

 +Mn7 As

 -Mn8 As

 +Mn8

N1 3.0 3.96 5.02 5.30 4.73 4.15 ------------------------0.40 1.50 1#5 1.33 1.64 1#5 0.63 1.50 1#5 0.82 1.50 1#5 0.24 1.50 1#5 ---------------------------------------------------------------

N2 5.0 6.01 7.63 5.30 4.73 4.15 ------------------------0.54 0.87 1#4 0.99 1.22 1#4 0.86 1.10 1#4 0.61 0.87 1#4 0.33 0.87 1#4 ---------------------------------------------------------------

N3 1.0 3.01 3.82 5.30 4.73 4.15 ------------------------0.90 1.50 1#5 3.03 3.74 2#5 1.44 1.96 1#5 1.86 2.29 2#5 0.55 1.50 1#5 ---------------------------------------------------------------

N4 2.0 3.25 4.13 5.30 4.73 4.15 2.65 1.15 3.23 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 4.40 3.50 3.63 3.76 0.49 1.50 1#5 1.64 2.02 1#5 0.78 1.50 1#5 1.01 1.50 1#5 0.24 1.50 1#5 0.08 1.50 1#5 0.36 1.50 1#5 1.64 2.02 1#5 0.98 1.50 1#5 1.64 2.02 1#5 0.98 1.50 1#5 1.64 2.02 1#5 0.67 1.50 1#5 0.72 1.50 1#5 0.46 1.50 1#5 0.83

N5 6.0 6.50 8.26 5.30 4.73 4.15 2.65 1.15 3.23 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 4.40 3.50 3.63 3.76 0.49 1.50 1#5 0.89 1.50 1#5 0.77 1.50 1#5 0.55 1.50 1#5 0.24 1.50 1#5 0.04 1.50 1#5 0.36 1.50 1#5 0.89 1.50 1#5 0.97 1.50 1#5 0.89 1.50 1#5 0.97 1.50 1#5 0.89 1.50 1#5 0.67 1.50 1#5 0.39 1.50 1#5 0.46 1.50 1#5 0.45

N6 3.0 5.45 6.92 5.30 4.73 4.15 2.65 1.15 3.23 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 4.40 3.50 3.63 3.76 0.55 0.87 1#4 1.83 2.25 2#4 0.87 1.11 1#4 1.12 1.38 2#4 0.27 0.87 1#4 0.09 0.87 2#4 0.40 0.87 1#4 1.83 2.25 2#4 1.09 1.40 1#4 1.83 2.25 2#4 1.09 1.40 1#4 1.83 2.25 2#4 0.75 0.96 1#4 0.80 0.98 1#4 0.51 0.87 1#4 0.92

N7 3.0 4.40 5.59 5.30 4.73 4.15 2.65 1.15 3.23 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 4.40 3.50 3.63 3.76 0.66 1.50 1#5 1.21 1.50 1#5 1.05 1.50 1#5 0.74 1.50 1#5 0.33 1.50 1#5 0.06 1.50 1#5 0.49 1.50 1#5 1.21 1.50 1#5 1.32 1.80 1#5 1.21 1.50 1#5 1.32 1.80 1#5 1.21 1.50 1#5 0.91 1.50 1#5 0.53 1.50 1#5 0.62 1.50 1#5 0.61

N8 3.0 3.00 3.81 5.30 4.73 4.15 2.65 1.15 3.23 5.30 5.30 5.30 5.30 5.30 4.40 3.50 3.63 3.76 0.30 0.87 1#4 1.01 1.24 1#4 1.33 1.70 1#4 0.62 0.87 1#4 0.42 0.87 1#4 0.05 0.87 1#4 0.62 0.87 1#4 1.01 1.24 1#4 0.60 0.87 1#4 1.01 1.24 1#4 0.60 0.87 1#4 1.01 1.24 1#4 0.41 0.87 1#4 0.44 0.87 1#4 0.28 0.87 1#4 0.51

N9 2.0 1.60 2.03 3.50 3.63 3.76 ------------------------0.10 1.50 1#5 0.35 1.50 1#5 0.23 1.50 1#5 0.41 1.50 1#5 0.12 1.50 1#5 ---------------------------------------------------------------

N10 1.0 3.20 4.06 3.50 3.63 3.76 ------------------------0.63 0.87 1#4 1.15 1.42 2#4 1.35 1.73 1#4 1.33 1.63 2#4 0.72 0.93 1#4 ---------------------------------------------------------------

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Automotriz Contry Irapuato Viga V1 L = 6.40 m b = 5.0/2+1.5 = 4.0 m wu = 1270*4.0 = 5080 Kg/m M = 5080*6.4^2/8 = 26000 Kg-m V = 5080*6.40/2 = 16300 Kg Con programa de Calculadora Programable: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; sismo sí; b = bw = 30 cm; r = 5 cm; dr = 43 cm; h = 50 cm As = 18.4 cm2 ===> 4 # 8 Av = 2.50 cm2 ===> E # 3 @ 24 cm. V1 sección 30x50 cm con 3#8 LI + 2#6 LS y E # 3 @ 24 cm. Losa Azotea. Patín de compresión Será igual al de la losa de Entrepiso. Losa de f’c 200 kg/cm2 de 5 cm de espesor reforzada con malla electrosoldada 6x6/66 a medio peralte. Nervaduras: Como la carga es menor que en la losa de entrepiso en una relacion de r = 1000/1270 = 0.79, todos los calculos hechos para aquella, se multiplicarán, para esta, por este factor, pero el área no debe ser menor que las mínimas por especificaciones.. Refuerzo negativo en capitel As = 13.2*0.79 cm2 = 10.4 cm2 = 6#5 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel As = 1.647*0.79 = 1.30 cm2 = 1#5 Refuerzo positivo nervs. de Capitel As = 2.58*0.79 = 2.04 cm2 = 1#5 Refuerzo negativo nervs. de faja media As = 1.91*.79 = 1.51 cm2 = 1#5 o 2#4 Refuerzo positivo nervs. de Faja media As = 1.59*0.79 = 1.26 cm2 = 1#5 o 1#4 Es notable que los refuerzos son practicamente los mismos, excepto que se eliminan algunos bastones. Para los cortantes, al ser menores la cargas, esta losa estará en mejores condiciones que la de entrepiso, por lo que ya no necesita revisarse.

3. Pasos a Cubierto. Lámina. Lámina Galvak Galvateja Cal. 24 o similar apoyada @ 95 cm en tres claros como mínimo. Joist. w = 100 Kg/m2 b = 13.257/12 = 0.95 m w = 100*0.95 + 5 pp = 100 Kg/m

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Automotriz Contry Irapuato Tabla de Joist.

Mca J-01 J-02 J-03 J-04 J-05 J-06 J-07 J-08 J-09 J-10 J-11 J-12 J-13 J-14 J-15 J-16

L 9.76 10.00 10.30 10.60 11.20 11.50 11.80 9.40 5.80 6.10 6.40 7.00 7.30 7.60 9.42 5.71

b 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

w 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100

M 1190 1250 1330 1400 1570 1650 1740 1100 420 470 510 610 670 720 1110 410

V 490 500 520 530 560 580 590 470 290 310 320 350 370 380 470 290

J Std 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2 16VJ2

Kg/m 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91 8.91

Mr 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999 1999

Vr 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333 1333

I 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433 2433

Trabes. T-1 b = (9.761+9.761)/2 = 9.76 m w = (100+50)*9.76 = 1460 Kg/m wv = 60*9.76 = 590 Kg/m L = 7.50 m M = 1460*7.50^2/8 = 10300 Kg-m V = 1460*7.50/2 = 5500 Kg Sreq = 10300/15.2 = 678 cm3 T-2 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq; T-2. b = ((11.31+9.761/2)/2 = 5.02 m w = (100+50)*5.02 = 750 Kg/m wv = 60*5.02 = 300 Kg/m L = 5.50 m M = 750*5.50^2/8 = 2800 Kg-m V = 750*5.50/2 = 2100 Kg Sreq = 2800/15.2 = 184 cm3 T-2 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq; T-3. L = ((6.71-5.068)^2+5.3^2)^0.5 = 5.55 m P = 5500 Kg a = 3.0 m; b = 2.55 m M = 5500*3.0*2.55/5.55 = 7600 Kg-m R1 = 5500*2.55/5.55 = 2500 Kg R2 = 5500*3.0/5.55 = 3000 Kg Sreq = 7600/15.2 = 500 cm3 T-3 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq;

T-4.

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Automotriz Contry Irapuato L = 5.55 m P = 5500 Kg a = 1.70 m; b = 3.85 m M = 5500*1.70*3.85/5.55 = 6500 Kg-m R1 = 5500*3.85/5.55 = 3800 Kg R2 = 5500*1.70/5.55 = 1700 Kg Sreq = 6500/15.2 = 428 cm3 T-4 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq; T-5. L = 3.90 m P = 5500 Kg a = 2.0 m; b = 1.90 m M = 5500*2.00*1.90/3.90 = 5400 Kg-m R1 = 5500*1.90/3.90 = 2700 Kg R2 = 5500*2.00/3.90 = 2800 Kg Sreq = 5400/15.2 = 355 cm3 T-5 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq; T-6 L = 9.80 m P = 740 Kg a = 4.80 m; b = 5.00 m M = 740*4.80*5.00/9.80 = 1800 Kg-m R1 = 740*5.0/9.8 = 400 Kg R2 = 740*4.8/9.8 = 400 Kg Sreq = 1800/15.2 = 118 cm3 T-6 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m con: Sx = 688 cm3 > Sreq; T-7 Tiene aproximadamente el mismo claro de T-6 pero menos de la itas de la carga. Se hará igial al la anterior: T-7 IPR - 14”x6 3/4” - 44.64 Kg/m Acceso. Será una piramide cuadrangular, de 12.0 m de lado con una altura de 2.65 m. Marcos diagonales Son marcos de dos aguas con carga triangular: L = 6.00*2^.5 = 8.485 m. Lt = 2*8.485 = 16.97 m. f = 2.65 m. q = (8.485^2+2.65^2)^.5 = 8.89 m. w max= (100+5)*12.00 *8.89/8.485= 1320 Kg/m M = .0583*1320*8.485^2 = 5500 Kg-m V1= 1320*8.485/2 = 5600 kg. P = 5500*8.89/2.65 = 18500 kg. H = 5500*8.485/2.65= 17600 Kg. Se propone IPR 12”x6-1/2”-38.69 kg/m con: As = 49.35 kg cm2, Sx = 547 cm3 fa = P/A = 18500/49.35 = 375 kg/cm2 fb = M/Sx = 5600*100/547 = 1023 kg/cm2 Fa = Fb = 1520 kg/cm2 Las trabes están atiesadas en toda su longitud 88

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Automotriz Contry Irapuato fa+fb = 375+1023 = 1398 < 1520, ok. TP2 IPR 12”x6-1/2”-38.69 Kg/m

Trabes Hozizontales. Es un bastidor horizontal para transmitir la carga a los muros cargadores. L = 12.0 m w = (100+5)*12.00 *8.89/8.485/4= 330 Kg/m M = 330*12.0^2/8 = 5900 Kg-m T = 18500*.707 = 13100 kg. Se propone IPR-12”x6-1/2-38.69 Kg/m. fs = 13100/49.35+5900*100/547 = 1344 < 1520 kg/cm2 TP1 IPR- 12”x 6-1/2”- 38.69 Kg/m Polines. Lmax = 12.0 m b = 6.0/5 = 1.20 m w = 100*1.2 = 120 Kg/m M = 120*12^2/8 = 2200 Kg-m V = 120*12/2 = 700 Kg Sreq = 2200/21 = 105 cm3 P-1 12TH12 -10.99 Kg/m con: Sx = 118 cm3 > Sreq. Struts ST-3 2-12TH12 - 21.79 Kg/m Contravientos. Fo. Rdo. 3/4” Pasapolines. PER 25x25x2.4 - 1.62 Kg/m

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Automotriz Contry Irapuato

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Automotriz Contry Irapuato

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V.

TORRE SAN ÁNGEL DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

MARZO-JULIO DEL 2000.

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Edificio Torre San Angel

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Edificio Torre San Angel

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C.V. Belisario Domínguez # 2551 Pte., Colonia Obispado, Monterrey, N.L. P r e s e n t e. Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga.

Julio 5 del 2000.

ED IF IC IO TOR RE SA N ANGE L

DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA Contenido: 1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas básicas, 5.Análisis de viento y sismo, 6.Azotea Torre Alta, 7.Entrepiso Torre Alta, 8.Estacionamiento Azotea Torre Baja, 9.Entrepiso Torre Baja, 10.Columnas, 11.Cimentación, 12.Escaleras y Detalles, 13.Puente Acceso, 14.Firmes, 15.Muro de contención, 16.Dibujos.

1. Antecedentes. Se referirá la presente memoria al diseño estructural del edificio Torre San Ángel, propiedad de Eduardo A. Manautou y Gerardo J. Aguilar. La obra estará a cargo de Aconsa Monterrey, S.A. de C.V. bajo la dirección del Ing. Jesús Salas Berlanga. Se construirá en la Ave. Uxmal, Frac. Valle de San Ángel, en Garza García, N.L. El trabajo se hará de acuerdo al proyecto arquitectónico de Vidal Arquitectos, del Arq. Alberto Vidal Z.. El estudio de Mecánica de Suelos fue elaborado por Servicios de Control de Calidad, S.A. de C.V., bajo la dirección del Ing. Luis A. Jiménez Mújica.

2. Descripción. El Edificio consta de dos torres, una de seis niveles y la otra de tres niveles, cuya azotea de esta última servirá de estacionamiento para las dos torres. Las plantas ocupan un terreno en forma de paralelogramo de 54.40x43.37 m aproximadamente. Ver dibujo TSA.ES.01 y arquitectónicos. Las losas de entrepiso de la torre baja, serán de concreto reforzado de 24 cm de espesor, la losa de estacionamiento en torre baja será de 27 cm de espesor y las losas de la torre alta serán de 34 cm de espesor, todas aligeradas con barro-bloques de 60x60 cm. Las plantas arquitectónicas muestran claramente muros de cortante que actúan como contrafuertes para resistir los efectos de las cargas de viento y sismo. Muros de contención, columnas y firmes serán de concreto reforzado, excepto las intermedias de la torre baja así como las que soportan los voladizos de la losa de azotea que serán metálica. Ver dibujos TSA.ES.01 A 04, anexos.

3. Especificaciones y Materiales. Especificaciones de Diseño. Concreto: ACI-318-95. Acero Estructural: AISC 1985. Cargas: Reglamento de Construcciones del DDF. Sismo y Viento: Manual de Obras civiles de la CFE-1993. Esf. supuesto en el Terreno: 2.0 Kg/cm2 a 5.50 m de prof.

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Edificio Torre San Angel

Especificaciones de Construcción. Concreto: ACI-301-72 Acero Estructural: AISC 1985

Materiales En general utilizaremos los siguientes:: Concreto: f’c =100 kg/cm2 en plantillas. Concreto: f’c = 200 kg/cm2 tipo, excepto indicados. Malla electrosoldada Fy = 5000 kg/cm2 Acero de Refuerzo: Fy = 4200 Kg/cm2 Acero estructural: ASTM-A-36 Anclas: ASTM-307 Esf. Admisible en suelo bajo terreno natural: fn = 2.0 Kg/cm2 a 5.50 m de profundidad, sujeto a comprobación según estudios definitivos de suelos

4. Cargas Básicas Las principales serán las siguientes, aparte de pesos de vigas, columnas y muros cargadores o de contención:

Azotea Torre Alta Carga Muerta Peso propio losa = 0.34*0.56*2400 = Impermebilización y Acabados Total carga muerta wm = Carga viva (Eq. A.A.) wv = Carga Total = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

460 120 580 200 780 1150

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 70 * Kg/m2 650 * Kg/m2 930 * Fr = 0.81

460 120 320 900 170 1070 1550

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 90 * Kg/m2 990 * Kg/m2 1410 * Fr= 0.91

Entrepiso Torre Alta.

Carga Muerta Peso propio losa = 0.34*0.56*2400 = Piso y Acabados Muros Interiores (Hebel o sim.) Total carga muerta wm = Carga viva (Departamentos) wv = Carga Total = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

* Carga viva reducida para usarse con viento y sismo Fr = Factor de reducción = wur/wu: Fr (Prom.) = 0.89

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Edificio Torre San Angel Estacionamiento Azotea Torre Baja. Carga Muerta Peso propio losa = 0.27*0.49*2400 = Peso Acabado Piso = 0.05*2400 = Total carga muerta wm = Carga viva Estacionamiento wv = Carga Total = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

320 120 440 250 690 1040

Carga Concentrada Pu = 1.7*P =

1500 Kg 2550 Kg

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

Fr =

100 540 790

* * *

0.76

Entrepiso Torre Baja.

Carga Muerta Peso propio losa = 0.24*0.633*2400 = Piso y Acabados Muros Interiores (Hebel o sim.) Total carga muerta wm = Carga viva (Departamentos) wv = Carga Total = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

360 120 390 870 170 1040 1510

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 90 * Kg/m2 960 * Kg/m2 1370 * Fr= 0.91

440 120 560 350 910 1380

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 150 Kg/m2 710 * Kg/m2 1040 * Fr= 0.75 *

Entrepiso Pasillo. Carga Muerta Peso propio losa = 0.24*0.76*2400 = Piso y Acabados Total carga muerta wm = Carga viva (Pasillo) wv = Carga Total = wm + wv = wu = 1.4*wm + 1.7*wv =

* Ver nota en hoja anterior Fr = Factor de reducción = wur/wu: Fr (Prom.) = 0.87 Cargas de Viento. Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N.L. Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m. Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr Factor de tamaño: Fc = 0.95 = 0.16,  = 390, Frz = 1.56*(10/)a Frz = 0.868 (H<10 m) Frz = 1.56*(H/) Frz =1.043 (H=31.50 m) F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H <10 m) = 0.95*1.043 F = 0.991 (H=31.50 m) Fact. topografía, Expuesto P>10% Ft = 1.2

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Edificio Torre San Angel Vel. de diseño: Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.991*143 = Vd = 170 Km/hr Altura s/niv. del mar H ˜ 1000 m:  = 675 mm Hg Temp. ambiente  = 19º G = 0.392*/(273+) G  0.91 p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*170^2*C p = 126*C C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*126 q = 164 Kg/m2 Factor de red. x tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8 Factor por Presión local (E. Ppal.) Kl = 1.0 q = 0.80*164 q1 = 131 Kg/m2 Formula con altura h > 10 m qh = 131*1.56^2*(h/390)^0.32=319*(h/390)^0.32 qh = 47.3*h0.32 q max = 47.3*35^0.32 = 148  150 kg/m2 Cargas de Sismo

Zona Sísmica A, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4 Coef. sísmico reducido c/Q = 0.02 Las cargas de viento y sismo son principalmente para llenar el expediente. Su efecto en la estructura es escaso y se puede despreciar según se muestra enseguida.

5. Análisis de Viento y Sismo. Para resistir los efectos de viento y sismo se cuentan, en la dirección Norte-Sur, con muros de cortante: 2 de 15.70 m y 4 de 11.20 m y en la dirección Oriente Poniente, tres cubos de muros de 11.20x2.00 m, que actúan como contrafuertes, logrando un edificio sumamente rígido con efectos sísmicos y de viento despreciables, por lo que el diseño se hará para los efectos de las cargas muerta mas viva, solamente. Solo como demostración de lo anterior, hicimos el siguiente cálculo que, aunque aproximado, ejemplifica los bajos esfuerzos en los muros de cortante. Suponemos carga máxima de viento de 150 kg/cm2. Las áreas de aplicación del viento, de 863 y 543 m2, se obtienen de los dibujos de elevaciones arquitectónicas. Carga total de viento EW: Fwu = 1.7*863*150 = 220,000 kg. NS: Fwu = 1.7*543*150 = 138,000 Kg. Carga total de sismo C/D: Fsu = 1.10*(194*10450+521*5570)*.02*.87= 95,000 Kg. Esfuerzos en muros: Dirección EW: Lm = 2*15.70+4*11.20 = 76.20 m. fmu = 0.75*220000/(7620*20) = 1.08 Kg/cm2 Dirección NS: Lm = 6.00*3 = 18 m. fmu = 0.75*138000/(1800*20) = 2.88 kg/cm2. Ambos últimos y menores que los admisibles

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6. Azotea Torre Alta

PLANTA AZOTEA Y ENTREPISO TORRE ALTA Patín de compresión. Se diseñará como una losa plana apoyada en dos direcciones. wu = 1150/2 = 575 Kg/m2; L = 0.60 m Mu =  575*0.6^2/10 = 21 Kg-m Usaremos una calculadora programable y los siguientes datos: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; Mu = 21 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm; rec = 2.0 cm; dr = 0.7 cm < 2.0+2.0 = 4 cm O.K. H = 4.0 cm; As = 0.32 cm2/m. Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010 LS

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Edificio Torre San Angel Nervaduras. Cargas y Claros: wu = 1150 Kg/m2, wm = 810 Kg/m2 (solo carga muerta) Claros longitudinales L1 = 5.20 m (2 claros), Vol = 4.35 m (2 claros) Claros transversales L1 = 10.15 m (1 claro) Anchos Tributario máximos: Long. B S = 10.15/2 = 5.075 m (En medio ancho total) Transv. B L= (5.20+5.20)/2= 5.20 m, Bv = 5.20/2+4.35= 6.95 m

Dirección Longitudinal. Momentos Totales máximo: ws = 1150*5.075 = 5840 Kg/m = 5.84 Ton/m wmin =810*5.075 =4110 Kg/m = 4.11 Ton/m Max -MC= -MG = 5.840*4.35^2/2 = 55.3 T-m Min -MC= -MG = 55.25*810/1150 = 38.9 T-m Max -ME = -5.840*5.20^2/8+55.25/2 = 7.89 T-m Min -ME= -4.110*5.20^2/8+38.92/2 = 5.57 T-m +MCE = +MGE = 5.84*5.20^2/8-38.9/2+7.89/2 = 4.23 T-m Momentos por Nervadura: En esta dirección usaremos 2 nervaduras de capitel de 26 cm. de ancho y 4 nervaduras de losa de 13 cm. de ancho. El peralte total será de 34 cm. tipo Se tendrá la siguiente distribución de Momentos: -Mu ==>65% N. Capitel, -Mu ==>35% N. Losa +Mu ==>55% N. Capitel, +Mu ==>45% N. Losa

Nervaduras de Capitel -MuC = -MuG = 55.3*0.65/2 = 18.0 T-m +Muce = 4.22*0.55/2 = 1.16 T-m -ME = 7.89*0.65/2 = 2.56 T-m MuTotal en capitel = 55.25*0.65 = 35.9 T-m Factor = (4.35-1.98/2)^2/4.35^2 = 0.6 (en volado) Mu fuera de capitel = 17.96*0.6 = 10-8 T-m (en volado)

De la gráfica de momentos, factor = 0.17 Mu fuera del capitel = 2.56*0.17 = 0.44 T-m (en capitel interior) Nervaduras de Losa -MuC = -MuG = 55.3*0.35/4 = 4.83 T-m +Muce = 4.22*0.45/4 = 0.47 T-m -ME = 7.89*0.35/4 = 0.69 T-m Reducción de Momentos: Mo = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L F = 1.15-c/L > 1 c min = 30 cm; L max = 10.15 cm F = 1.15-30/1015 = 1.12 Mo = 0.09*1.12*(1-2*30/(3*1015))^2*W*L; Mo = 0.1*W*L r = 0.1/0.125 = 0.80

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Edificio Torre San Angel Nervaduras de capitel N1

Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 35.91*0.80 = 28.7 T-m (en capitel exterior) Ancho de capitel = 1*60+1*26+1*28 = 114 cm Con el programa anterior f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No ; b = bw = 114 cm; rec = 3 cm dr = 23.2 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 27.1 cm2 = 10#6 (total) (en capitel exterior) Mu Total = 7.89*0.80 = 6.31 T-m (en capitel interior) dr = 10.9 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 7.3 cm2 = 3#6 (total) (en capitel interior)

Refuerzo negativo fuera de capitel -MuC = -MuG = Mu = 10.78*0.8 = 8.62 T-m (en capitel exterior) b = bw = 26 cm; rec = 3 cm dr = 26.7 cm < 31+3 = 34 cm O.K. -AsC = -AsG = 8.45 cm2 = 3#6 -MuE = Mu = 2.56*0.8 = 2.05 T-m (en capitel interior) -AsE = 1.80 cm2 = 1#6

Refuerzo positivo Estas nervaduras trabajan como vigas “T” con un ancho efectivo de 86 cm y espesor de patín de 4 cm. +MuCE = +MuEG = Mu = 1.16*0.80 = 0.93 T-m (Capitel interior) dr = 4.8 cm. < 31+3 = 34 cm. As = 1.06 cm2 = 1#4 Sección 26x34 cm. Nervaduras de Losa N2: -MuC = MuH = 4.83*0.8 = 3.86 T-m +MuCE = 0.47*0.8 = 0.38 T-m -MuE = 0.69*0.8= 0.55 T-m b+= 73 cm; b-= bw =13 cm; h = 34 cm; r = 3 cm; dr = 25.2 cm -AsC = -AsG = 3.72 cm2 = 2#5 +AsCE = +AsGE = 0.38 cm2 = 1#5 -AsE = 0.43 cm2 = 1#3 Sección 13x34 cm. Nerv. de capitel interior N3 wu = 1150*(8+2.15)/2 = 5840 Kg/m, en 1 nervaduras -MuC= 0.8*0.65*(5840*1.85^2/2)/1=5200*0.60=3120**Kg-m b = bw = 20 cm; h = 34 cm; r =3 cm; dr = 15.0 cm -AsC = 2.04 cm2 = 1#5 Sección 20x34 cm. Nerv. de capitel interior N4 wu = 1150*(2.15)/2 = 1240 Kg/m, en 1 nervaduras -MuC= 0.8*0.65*(1240*1.85^2/2)/1=1100*0.38=420**Kg-m b = bw = 20 cm; h = 34 cm; r =3 cm; dr = 7.5 cm -AsC = 0.48 cm2 = 1#5 Sección 20x34 cm. ** Momentos fuera del capitel, tipo Nervadura de Capitel N5 Será similar a N1, desde D hasta el volado.

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Edificio Torre San Angel Revisión a cortante En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas. Vumax =1150*6.95*5.075/1000 = 40.56 T. Vc = Vumax-1.15*0.71*0.55 = 40.11 T. bo = 71+55*2 = 181 cm. , d = 31 cm. vu = 40110/(181*31) = 7.15 Kg/cm2  vc = .85*1.1*200^.5 = 13.2 kg/cm2. > vu.

Fuera del capitel a un peralte del capitel X = 2*60+3*26+2*31 = 260 cm., Y = 1*60+1*26+2*31 = 148 cm, bo = 5*26 + 2*31 = 192 cm. Vu = 40.56-1.15*2.60*1.48 = 36.13 Ton. vu = 36130/(192*31) = 6.07 Kg/cm2 vc = .85*1.1*0.55*200^.5 = 7.3 kg/cm2. > vu.

No necesita estribos Dirección Transversal. Momentos totales wv = 1150*6.95 = 7990 Kg/m wL = 1150*5.20 = 5980 Kg/m -MV1 = -MV3 = 7990*10.15^2/24 = 34300 Kg-m = 34.3 T-m +MV13 = 7990*10.15^2/8 = 102890 Kg-m = 103 T-m -ML1 = -ML3 = 5980*10.15^2/24 = 25670 Kg-m = 25.7 T-m +ML13 = 5980*10.15^2/8 = 77010 Kg-m = 77.0 T-m Momentos por Nervadura En esta dirección, usaremos 3 nervaduras de capitel de 26 cm. de ancho y 4 o 6 nervaduras de losa de 13 cm. de ancho de Capitel. -MuV1 = -MuV3 = 34.3*0.65/3 = 7.43 T-m +MuV13 = 102.9*0.55/3 = 18.9 T-m -MuL1 = -MuL3 = 25.7*0.65/3 = 5.6 T-m +MuL13 = 77.0*0.55/3 = 14.1 T-m MuTotal en capitel = 34.3*0.65 = 22.3 T-m MuTotal en capitel = 25.67*0.65 = 16.7 T-m De la gráfica de momentos, factor de reducción = 0.38 Mu fuera de capitel = 7.43*0.38 = 2.82 T-m Mu fuera de capitel = 5.56*0.38 = 2.11 T-m de Losa: -Mu1 = Mu3 = 34.3*0.35/6 = 2.00 T-m +Mu13 = 102.9*0.45/6 = 7.72 T-m -Mu1 = Mu3 = 25.7*0.35/6 = 1.50 T-m +Mu13 = 77.0*0.45/6 = 5.78 T-m Nervaduras de capitel E2 y E4

Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 22.3*0.80 = 17.8 T-m Ancho de capitel = 2*60+3*26 = 198 cm Con el programa anterior: b = bw = 198 cm; rec = 3 cm dr = 14.0 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 20.3 cm2 = 10#5 (total) Mu Total = 16.6*0.80 = 13.3 T-m

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Edificio Torre San Angel Ancho de capitel = 2*60+3*26 = 198 cm Con el programa anterior: b = bw = 198 cm; rec = 3 cm; dr = 12.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 15.5 cm2 = 6#6 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel -Mu1 = -Mu3 = Mu = 2.82*0.8 = 2.26 T-m b = bw = 26 cm; rec = 3 cm; dr = 14.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 1.99 cm2 = 1#5 (E2) -Mu1 = -Mu3 = Mu = 2.11*0.8 = 1.69 T-m As = 1.48 cm2 = 1#5 (E4)

Refuerzo positivo +M13 = Mu = 18.9*0.80 = 15.1 T-m nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm. dr = 19.4 cm. < 31+3 = 34 cm. As = 13.5 cm2 = 5#6 (E2) +M13 = Mu = 14.1*0.80 = 11.3 T-m Son nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm. dr = 16.8 cm. < 31+3 = 34 cm. As = 10.1 cm2 = 5#5 (E4) Sección 26x34 cm Nervaduras de losa E1 y E3 -Mu1 = Mu3 = 2.0*0.8 = 1.6 T-m +Mu13 = 7.72*.8 = 6.2 T-m -Mu1 = Mu3 = 1.5*.8 = 1.20 T-m +Mu13 = 5.78*.8 = 4.62 T-m b+=73 cm. b- = bw = 13 cm; h = 34 cm; r =3 cm; dr = 18.7 cm -As1 = -As3 = 1.81 cm2 = 1#5 (E1) +As13= 6.79 cm2 = 4#5 -As1 = -As3 = 1.34 cm2 = 1#5 (E3) +As13 = 5.04 cm2 = 3#5 Sección 13x34 cm.

7.Entrepiso Torre Alta Excepto por la carga, de 1550 > 1150 Kg/m2, la distribución y el croquis son exactamente los mismos de la losa de azotea (ver página 5). El factor de carga será: F = 1550/1150 = 1.35 Patín de compresión. As = 0.32*1.35 = 0.43 cm2/m. Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010 LS

Dirección longitudinal Revisión a cortante En columnas: vu = 7.14*1.35 = 9.64 < 13.2 Kg/cm2  Fuera del capitel: vu = 6.28*1.35 = 8.5 Kg/cm2> 7.3

necesita estribos mínimos o ampliación del ancho solo en el primer casetón

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Edificio Torre San Angel Nervaduras de Capitel N1

Refuerzo negativo en capitel Ext.: -AsC = -AsG = 27.1*1.35 = 36.5 cm2 = 14#6 (total) Int.: -AsE = 7.3*1.35 = 9.86 cm2 =4#6 (total) Refuerzo negativo fuera del capitel -AsC = -AsG = 8.45*1.35 = 11.41 cm2 = 4#6 -AsE = 1.80*1.35 = 2.43 cm2 = 1#6 Refuerzo positivo +As = 1.06*1.35 = 1.43 cm2 = 1#5 Sección 26x34 cm. Nervaduras de Losa N2: -AsC = -AsG = 3.72*1.35 = 5.02 cm2 = 2#6 +AsCE = +AsGE = 0.38*1.35 = 0.51 cm2 = 1#6 -AsE = 0.48*1.35 = 0.65 cm2 = 1#4 Sección 13x34 cm. Nerv. de capitel interior N3 -AsC = 2.04*1.35 = 2.75 cm2 = 2#5 Sección 20x34 cm. Nerv. de capitel interior N4 -AsC = 0.48*1.35 = 0.65 cm2 = 1#5 Sección 20x34 cm. Nervadura de Capitel N5 Será igual a N1, desde D hasta el volado. Sección 20x34

Dirección transversal Nervaduras de capitel E2 y E4

Refuerzo negativo en capitel As = 20.3*1.35 = 27.4 cm2 = 10#6 (total) As = 15.5*1.35 = 20.9 cm2 = 8#6 (total)

Refuerzo negativo fuera de capitel As = 1.99*1.35 = 2.68 cm2 = 1#6(E2) As = 1.48*1.35 = 2.00 cm2 = 1#6 (E4)

Refuerzo Positivo As = 13.5*1.35 = 18.3 cm2 = 7#6 As = 10.1*1.35 = 13.6 cm2 = 5#6 Sección 26x34 cm. Nervaduras de Losa E1 y E3 -As1 = -As3 = 1.74*1.35 = 2.35 cm2 = 2#5 (E1) +As13= 6.79*1.35 = 9.17 cm2 = 5#5 -As1 = -As3 = 2.04*1.35 = 2.75 cm2 = 1#5 (E3) +As13= 7.72*1.35 = 10.42 cm2 = 5#5 Sección 13x34 cm.

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Edificio Torre San Angel

8. Estacionamiento Torre Baja.

PLANTA ESTACIONAMIENTO AZOTEA TORRE ALTA Patín de compresión. Se diseñará como una losa plana apoyada en dos direcciones. wu = 1040/2 = 520 Kg/m2 , Pu = 2550 Kg, L = 0.60 m

Mu = 600*0.6^2/10+2550*0.6/6 = 280 Kg-m Con el programa: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; Mu = 280 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm; rec = 3 cm; dr = 2.5 cm < 3.0+4.0 = 7 cm O.K. H = 7.0 cm; As = 1.59 cm2/m. Losa de 7 cm con malla electrosoldada 6x6/44 en LS. Nervaduras. Cargas y Claros: Wu = 1040 Kg/m2 ; Pu = 2550 Kg Claros longitudinales L1 = 6.88 m (4 claro) L2 = 2.00 m (2 claros) Vol = 3.50 m (1 claro) Claros transversales L1 = 5.20 m (2 claros) Vol = 3.35 m (2 claros) Ancho Tributario máximo para dirección longitudinal: BS = (5.20/2+3.35) = 5.95 m (E2) Bs = (5.20+5.20)/2 = 5.20 m Factor = 5.20/5.95 = 0.87 (E4)

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Edificio Torre San Angel Ancho Tributario máximo para dirección transversal: B L1 = (6.88+6.88)/2 = 6.88 m (N3) B L2 = (6.88+2.00) = 8.88 m B L3 = (6.88/2+3.50+2.00) = 8.94 m B L4 = 6.88/2 = 3.44 m Factor F1 = 8.88/6.88 = 1.29 (N4) Factor F2 = 8.94/6.88 = 1.30 (N5) Factor F3 = 3.44/6.88 = 0.50 (N1) Dirección transversal (Eje 5 y 8): Momentos totales máximos wsu = 1040*6.88 = 7160 Kg/m = 7.16 Ton/m ; Pu = 2.55 Ton wmu = 620*6.88 = 4270 Kg-m = 4.27 Ton/m Max-MC= -MG=7.160*3.35^2/2 +2.55*3.35 = 48.7 T-m Min-MC =-MG= 4.27*3.35^2/2= 24.0 T-m Max-ME=7.16*5.20^2/8 + 2.55*5.2/6 -24.0/2 = 14.4 T-m Min-ME= 7.16*5.20^2/8+ 2.55*5.2/6 -48.7/2 = 2.1 T-m +MCE= +MGE=7.16*5.20^2/8 -24.0/2-2.1/2 = 11.2 T-m Momentos por Nervadura son 3 nervaduras de capitel de 26 cm. de ancho y 6 de losa de 13 cm. de ancho. Peralte total de 27 cm de Capitel -MuC = -MuG = 48.7*0.65/3 = 10.6 T-m +Muce = 11.2*0.55/3 = 2.05 T-m MuTotal en capitel = 48.7*0.65 = 31.7 T-m -MuE =14.4*0.65/3 = 3.12 T-m Factor = (3.35-1.98/2)^2/3.35^2 = 0.5 (en volado) Mu fuera de capitel = 10.6*0.5 = 5.30 T-m (en volado) De la gráfica de momentos el factor claros interiores es - 0.21 Mu fuera del capitel = 3.12*-0.21 = 0.66 T-m (en capitel interior) de Losa: -MuC = MuG = 48.7*0.35/6 = 2.84 T-m +MuCE = 11.2*0.45/6 = 0.84 T-m -MuE = 14.4*0.35/6 = 0.84 T-m Reducción de Momentos: r = 0.1/0.125 = 0.80 Revisión a cortante En Capitel a ½ peralte de paño de Columna. Vucrit = (1040*5.95*6.88-1040*0.71*0.71+2550)/1000 = 44.6 T bo = (40+31)*4 = 284 cm vu = 44600/(284*24) = 6.55 Kg/cm2 < 13.2

Fuera del capitel a un peralte del capitel x = 2*60+3*26+24*2 =246 cm., y = 2*60+3*33+2*24 = 267 cm bo = 6*26+6*33 = 354 cm. Vu = 44.6 -1.04*2.46*2.67 = 37.8 Ton. vu = 37800/(354*24) = 4.5 Kg/cm2 < 7.3; No necesita estribos

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Edificio Torre San Angel Nervaduras de Capitel N3

Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 31.7*0.80 = 25.4 T-m (en capitel exterior)

Ancho de capitel = 2*60+3*26= 198 cm b = bw = 198 cm; rec = 3 cm, dr = 17.1 cm < 24+3 = 27 cm As = 30.4 cm2 = 11#6 (total) (en capitel voladizo) Mu Total = 1.80*0.80 = 1.44 T-m (en capitel interior) As = 2.12 cm2 = 2#5 (total) (en capitel interior)

Refuerzo negativo fuera de capitel -MuC = -MuG = Mu = 5.30*0.8 = 4.24 T-m (en capitel exterior) b = bw = 33 cm; rec = 3 cm; dr = 16.6 cm < 24+3 = 27 cm AsC = AsG = 5. 1 cm2 = 2#6 -MuE = 3.12*0.8 = 2.50 T-m (en capitel interior) AsE = 2.89 cm2  2#6

Refuerzo positivo Mu = 2.05*0.80 = 1.64 T-m Son nervaduras “T” con ancho de 93 cm y patín de 4 cm. dr = 6.1 cm. < 24+3 = 27cm. +AsCE = +AsGE = 1.82 cm2 = 1#5 Sección 33x27 cm. Nervaduras de Capitel N1

En capitel AsC = AsG = 30.4*0.5 = 15.2 cm2 = 6#6 AsE = 2.12*0.5 = 1.1 cm2 = 1#4

Fuera del capitel AsC = AsG = 5.1*0.5*3/2 = 3.8 cm2 = 2#5 AsE = 2.89*0.5*3/2 = 2.16 cm2 = 1#5 Refuerzo positivo +AsCE = +AsGE = 1.82*0.5*3/2 = 1.37 cm2 = 1#5 Sección 33x27 cm. Nervaduras de Losa N2 -MuC = MuG = 2.84*0.8 = 2.3 T-m +MuCE = 0.84*0.8 = 0.67 T-m -MuE = 0.84*0.8 = 0.67 T-m +b = 73 cm; -b = bw = 13 cm; rec = 3 cm; dr = 19.4 cm < 24+3 = 27 cm O.K. AsC = AsG = 2.86 cm2 = 2#5 AsE = 1.0 cm2 = 1#4 +AsCE = +AsGE = 1.0 cm2 = 1#4 Sección 13x27 cm. Nervaduras de Capitel N5 En el ancho de 7.88 m caben 2 capiteles en lugar de 1 (factor = 0.5) y 5 nervaduras de capitel en lugar de 3 (Factor = 0.6). El factor respecto de N3 es 1.30

En capitel AsC = AsG = 30.4*1.30*0.5 = 19.6 cm2 = 7#6 AsE = 2.12*1.30*0.5 = 1.4 cm2 = 1#5

Fuera del capitel AsC = AsG = 5.1*1.30*0.6 = 4.0 cm2 = 2#5 AsE = 2.89*1.30*0.6 = 2.3 cm2 = 1#5

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ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel Refuerzo positivo +AsCE = +AsGE = 1.82*1.30*.6 = 1.4 cm2 = 1#5

Sección 33x27 cm. Nervaduras de Capitel N4

El factor es de 1.29 en lugar de 1.30, o sea que el refuerzo requerido es el 99% del anterior, resultando iguales. La marca N5 = N4 desaparece Dirección Longitudinal, eje E Momentos Totales máximo: wL = 1040*5.95= 6190 Kg/m = 6.19Ton/m ; Pu= 2550 Kg = 2.55 Ton -Mu4= 6.19*6.88^2/24+2.55*6.88/14 = 13.5T-m +Mu45 =+Mu56=+Mu68=+Mu89= 6.19*6.88^2/14+2.55*6.88/7= 23.4 T-m -Mu5= -Mu6 =-Mu8= 6.19*6.88^2/10+2.55*6.88/6 = 32.3T-m -Mu9 = 6.19*3.5^2/2+2.55*3.5 = 46.8 T-m Momentos por nervadura

Se tendrán 3 nervaduras de capitel de 26 cm y 4 nervaduras de losa de 13 cm. de Capitel: -Mu4= 13.5*0.65/3 = 2.93 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 23.4*0.55/3 = 4.3 T-m -Mu5 =-Mu6 = -Mu8 = 32.3*0.65/3 = 7.0 T-m -Mu9 = 46.8*0.65/3 = 10.1 T-m MuTotal en capitel = 46.8*0.65 = 30.4 T-m Según el diagrama de momentos, el factor de reducción en el volado es de 0.55, en los ejes 6 y 8 de 0.49 y en el 5 de 0.12 Mu fuera de capitel = 10.1*0.55 = 5.56 T-m Mu fuera de capitel = 7.0*0.49 = 3.43 T-m Mu fuera de capitel = 7.0*0.12 = 0.84 T-m de Losa -Mu4 = 13.5*0.35/4 = 1.18 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 23.4*0.45/4 = 2.63 T-m -Mu5 = -Mu6 = -Mu8 = 32.3*0.35/4 = 2.83 T-m -Mu9 = 46.8*0.35/4 = 4.10 T-m Nervaduras de capitel E4 Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 30.4*0.80 = 24.3 T-m Ancho de capitel = 2*60+3*33 = 219 cm Con el programa anterior: b = bw = 219 cm; rec = 3 cm dr = 15 cm < 24+3 = 27 cm O.K. As = 28.7 cm2 =10#6 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel -Mu4= 2.93*0.8 = 2.34 T-m -Mu5 = 3.43*0.8 = 2.74 T-m -Mu6 = -Mu8 = 3.43*0.8 = 2.74 T-m -Mu9 = 5.56 *0.8 = 4.45 T-m b = bw = 26 cm; rec = 3 cm dr = 19.2 cm < 24+3 = 27 cm

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ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel -As9 = 5.5 cm2 = 3#5 -As6 = - As8 = 3.2 cm2 = 2#5 -As5 = 3.2 cm2 = 2#5 -As4 = 2.7 cm2 = 2#5 Refuerzo positivo +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 =2.63*0.8 = 2.1 T-m Nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm. dr = 7.2 cm. < 24+3 = 27 cm. +As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 2.35 cm2 = 2#4 Sección 26x27 cm Nervaduras de Capitel E2: -As9 = 5.5*0.87 = 4.80 cm2 = 3#5 -As6 = - As8 = 3.20*0.87 = 2.78 cm2 = 2#5 -As5 = 3.20*0.87 = 2.78 cm2 = 2#5 -As4 = 2.7*0.87 = 3.58 cm2 = 2#5 +As56 = +As68 = +As89 = 2.35*0.87 = 2.04 cm2 = 2#4 +As45 = 2.35*0.87 = 2.04 cm2 = 2#4 Nervaduras de Losa E1 y E3: -Mu4 = 1.18*0.8 = 0.94 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 2.63*0.8 = 2.10 T-m -Mu5 = -Mu6 = -Mu8 = 2.83*0.8 = 2.26 T-m -Mu9 = 4.10*0.8 = 3.28 T-m Con el programa: b+ = 73 cm; b- = bw = 13 cm; rec = 3 cm dr = 23.3 cm > 24+3 = 27 cm -As9 = 4.37 cm2 = 2#5 -As5 = -As6 = -As8 = 2.8 cm2 = 2#5 +As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 2.4 cm2 = 2#4 -As4 = 1.1 cm2 = 1#5; Sección 13x27 cm.

9. Entrepiso de Torre Baja.

PLANTA ENTREPISO TIPO TORRE BAJA

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ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel Pattín de compresión. La carga en esta losa es ligeramente menor que la del entrepiso de la torre alta, resultando igual Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010 LS. Nervaduras. Cargas y Claros: Wu = 1510 Kg/m2 Claros longitudinales L1 = 6.88 m (4 claros) L2 = 2.00 m (2 claros) Vol = 3.50 m (1 claro) Claros transversales L1 = 5.20 m (2 claros) Vol = 2.10 m (1 claro) Vol = 2.30 m (1 claro) Vol = 3.20 m (1 claro) Vol = 1.10 m (1 claro) Vol = 2.00 m (1 claro) Ancho Tributario máximo para dirección longitudinal: BS1 = (5.20/2+3.20) = 5.80 m (E2) BS2 = (5.20/2+2.30) = 4.90 m BS3 = (5.20/2+2.10) = 4.70 m BS4 = (5.20/2+1.10) = 3.70 m BS5 = (5.20/2+2.00) = 4.60 m Bs6= (5.20+5.20)/2 = 5.2 m (E4) Factor = 5.20/5.80 = 0.9 (E4) Ancho Tributario máximo para dirección transversal: B L1 = (6.88+6.88)/2 = 6.88 m (N3) B L2 = 6.88+2.0 = 8.88 m B L3 = 6.88/2+3.50+2.0 = 8.94 m B L4 = 6.88/2 = 3.44 m Factor F1 = 8.88/6.88 = 1.29 (N5) Factor F2 = 8.94/6.88 = 1.30 (N4) Factor F3 = 3.44/6.88 = 0.50 (N1) Dirección transversal Ejes 5 y 8 Momentos Totales máximo: wsu = 1.510*6.88 = 10.39 Ton/m; wmu = 1.220*6.88 = 8.39 Ton/m Max -MC = 10.39*2.1^2/2 = 22.9 T-m Min -MC = 8.39*2.1^2/2 = 18.5 T-m Max-MG=10.39*3.20^2/2 = 53.20 T-m Min -MG = 8.39*3.20^2/2 = 43.0 T-m Max-ME=10390*5.20^2/8-43000/2-18500/2=4400Kg-m=4.4T-m Min-ME=10390*5.20^2/8-53200/2-22910/2=2940Kg-m=2.94T-m VCA= 10390*2.1 = 21800 Kg = 21.8 T VCE = 10390*5.2/2+(22900/5.2-4400/5.2) = 30600 Kg = 30.6 T VEC = 10390*5.2/2-(22900/5.2-4400/5.2) = 23500 Kg = 23.5 T VGE= 10390*5.2/2+(53200/5.2-4400/5.2) = 36400 Kg = 36.4 T VEG = 10390*5.2/2-(53200/5.2-4400/5.2) = 17600 Kg = 17.60 T VGH = 10390*3.2 = 33200 Kg = 33.2 T xc = 30.6/10.39 = 2.95 m xe = 17.6/10.39 = 1.69 m

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ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel +MCE = 29610*2.95/2-22900 = 20800 Kg-m = 20.8T-m +MEG = 17600*1.69/2-4400 = 11300 Kg-m = 11.3 T-m Momentos por nervaduras de capitel. Usaremos 3 nervaduras de capitel de 33 cm. de ancho y 6 nervaduras de losa de 13 cm. Peralte total será de 24 cm. -MuC = 22.9*0.65/3 = 4.96 T-m -MuG = 53.2*0.65/3 = 11.5 T-m +Muce = 20.8*0.55/3 = 3.81 T-m MuTotal en capitel = 53.2*0.65 = 34.6 T-m -MuE =4.4*0.65/3 = 0.95 T-m +Muge = 11.3*0.55/3 = 2.07 T-m Factor = (3.35-1.98/2)^2/3.35^2 = 0.5 (en volado) Mu fuera de capitel = 11.5*0.5 = 5.75 T-m (en volado) De la gráfica de momentos, el factor será 0.21 Mu fuera del capitel = 4.96*0.21 = 1.04 T-m (en capitel interior) de Losa: -MuC = 22.9*0.35/6 = 1.34 T-m -MuG = 53.2*0.35/6 = 3.1 T-m +MuCE = 20.8*0.45/6 = 1.56 T-m -MuE = 4.4*0.35/6 = 0.26 T-m +MuGE = 11.3*0.45/6 = 0.85 T-m Reducción de Momentos: r = 0.1/0.125 = 0.80 Revisión a cortante En Capiteles a ½ peralte de paños de Columnas. bo = (40+21)*4 = 244 cm Vucrit = (1040*5.8*6.88/2-1040*0.61*0.61)/1000 = 41.1 T vu = 41100/(244*21) = 8.02 Kg/cm2 < 13.2 Kg/cm2

Fuera del capitel a un peralte del capitel x=(2*60+3*33)+21*2 = 261 cm., y = (2*60+3*26)+2*21 = 240 cm bo = 6*26+6*33 = 354 cm. Vu = 41.0-1.04*2.61*2.40 = 34.5 Ton. vu = 34500/(354*21) = 4.64 Kg/cm2 < 7.3 Kg/cm2

No necesita estribos Nervaduras N3 Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 34.6*0.80 = 27.7 T-m (en capitel exterior) Ancho de capitel = 2*60+3*33 = 219 cm Con el programa: b = bw = 219 cm; rec = 3 cm dr = 16.5 cm < 21+3 = 24 cm O.K. As = 39 cm2 =14#6 (total) (en capitel exterior) Mu Total = 0.95*0.80 = 0.76 T-m (en capitel interior) As = 1.28 cm2 =2#4 (total) (en capitel interior) Refuerzo negativo fuera de capitel -MuC = 4.96*0.8 = 3.97 T-m -MuG = 5.75*0.8 = 4.6 T-m (en capitel exterior) b = bw = 33 cm; rec = 3 cm; dr = 17.3 cm < 21+3 = 24 cm -AsG = 5.6 cm2 = 3#5 -AsC = 4.7 cm2 = 3#5 -MuE = 0.95*0.8 = 0.76 T-m (en capitel interior)

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ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel AsE = 1.13 cm2 = 1#5 Refuerzo positivo MuCE = 3.81*0.80 = 3.05 T-m MuGE = 2.07*0.80 = 1.66 T-m Nervaduras “T” con un ancho de 93 cm y patín de 4 cm. +AsCE = 3.42 cm2 = 2#5 +AsGE = 2.46 cm2 = 2#5 Sección 33x24 cm. Nervaduras de Capitel N1 -AsC = 4.7*0.5*3/2 = 3.53 cm2 = 2#5 -AsG = 5.6*0.5*3/2 = 4.2 cm2 = 3#5 -AsE = 1.13*0.5*3/2 = 0.85 cm2 = 1#5 +AsCE = 3.42*0.5*3/2 = 2.57 cm2 = 2#5 +AsGE = 2.46*0.5*3/2 = 1.85 cm2 = 1#5 Sección 33x24 cm. Nervaduras de Losa N2, N6, N7 y N8: -MuC = 1.34*0.8 = 1.07 T-m +MuCE = 1.56*0.8 = 1.25 T-m -MuE = 0.26*0.8 = 0.21 T-m +MugE = 0.85*0.8 = 0.68 T-m -MuG = 3.1*0.8 = 2.48 T-m +b = 13 cm; -b = bw = 73 cm rec = 3 cm; dr = 20.2 cm < 21+3 = 24 cm -AsC = 1.44 cm2 = 1#5 +AsCE = 1.6 cm2 = 1#5 -AsE = 0.36 cm2 = 1#5 +AsGE = 0.9 cm2 = 1#5 -AsG = 3.8 cm2 = 2#5 Sección 13x24 cm. Nervaduras de Capitel N4 -AsC = 4.7*1.30*3/5 = 3.67 cm2 = 2#5 +AsCE = 3.42*1.30*3/5 = 2.67 cm2 = 2#5 -AsE = 1.13*1.30*3/5 = 0.88 cm2 = 1#5 +AsGE = 2.46*1.30*3/5 = 1.92 cm2 = 1#5 -AsG = 5.6*1.30*3/5 = 4.37 cm2 = 3#5 Sección 33x24 cm. Nervaduras de Capitel N5 Son iguales a las N4, ya que el factor es prácticamente igual. Se anula la marca N5=N4

Dirección longitudinal Momentos Totales máximo: wL = 1040*5.95 = 6190 Kg/m; -Mu4 = 6190*6.88^2/24 = 12200 Kg-m = 12.2 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 6190*6.88^2/14 = 20900 Kg-m= 20.9 T-m

-Mu5= -Mu6 = -Mu8 = 6190*6.88^2/10 = 29300 Kg-m = 29.3 T-m -Mu9 = 6190*3.5^2/2 = 37900 Kg-m = 37.9 T-m Momentos por nervaduras 3 nervaduras de capitel de 26 cm. y 3 de losa de 13 cm. de ancho. Peralte total de 24 cm.

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ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel e Capitel: -Mu4= 12.2*0.65/3 = 2.64 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 20.9*0.55/3 = 3.83 T-m -Mu5 =-Mu6 = -Mu8 = 29.3*0.65/3 = 6.35T-m -Mu9 = 37.9*0.65/3 = 8.22 T-m MuTotal en capitel = 37.9*0.65 = 24.6 T-m De acuerdo con el diagrama de momentos, factor de reducción en volado = 0.55, en ejes 6 y 8 = 0.49 y en eje 5 = 0.12 Mu fuera de capitel = 8.22*0.55 = 4.5 T-m Mu fuera de capitel = 6.35*0.49 = 3.11 T-m Mu fuera de capitel = 6.35*0.12 = 0.76 T-m De Losa -Mu4= 12.2*0.35/3 = 1.42 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 20.9*0.45/3 = 3.14 T-m -Mu5 =-Mu6 = -Mu8 = 29.3*0.35/3 = 3.42T-m -Mu9 = 37.9*0.65/3 = 8.22 T-m Nervaduras de capitel E2 Refuerzo negativo en capitel Mu Total = 24.6*0.80 = 19.7 T-m Ancho de capitel = 2*60+3*26 = 198 cm Con el programa: b = bw = 198 cm; rec = 3 cm

dr = 14.6 cm < 21+3 = 24 cm As = 27 cm2 =10#6 (total) Refuerzo negativo fuera de capitel -Mu4= 2.64*0.8 = 2.11 T-m -Mu5 = 0.76*0.8 = 0.61 T-m -Mu6 = -Mu8 = 3.11*0.8 = 2.49 T-m -Mu9 = 4.5 *0.8 = 3.6 T-m Con el programa: b = bw = 26 cm; rec = 3 cm dr = 17.2 cm >21+3 = 24 cm -As9 = 6.4 cm2 = 4#5 -As6 = - As8 = 3.4 cm2 = 2#5 -As5 = 1.1 cm2 = 1#5 -As4 = 2.8 cm2 = 2#5 Refuerzo positivo +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 3.83*0.8 = 3.06 T-m Nervaduras “T” con un ancho de 86 cm y patín de 4 cm. dr = 8.7 cm. < 21+3 = 24 cm. +As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 4 cm2 = 2#5 Sección 26x24 cm. Nervaduras de Capitel E4: -As9 = 3.6*0.9 = 3.2 cm2 = 2#5 -As6 = - As8 = 3.11*0.9 = 2.8 cm2 = 2#5 -As5 = 0.61*0.9 = 0.55 cm2 = 1#5 -As4 = 2.11*0.9 = 1.9 cm2 = 1#5 +As56 = +As68 = +As89 = 13.10*0.87 = 11.4 cm2 = 6#5 +As45 = 5.76*0.87 = 5.01 cm2 = 3#5 Nervaduras de Losa E1 y E3: -Mu4 = 12.2*0.35/4*0.8 = 0.85 T-m +Mu45 = +Mu56 = +Mu68 = +Mu89 = 20.9*0.45/4*0.8 = 1.88 T-m 111

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel -Mu5 = -Mu6 = -Mu8 = 29.3*0.35/4*0.8 = 2.05 T-m -Mu9 = 37.9*0.35/4*0.8 = 2.65 T-m b+= 73 cm; b-= 13 cm; bw = 13 cm; rec = 3 cm dr = 23.3 cm > 21+3 = 24 cm -As9 = 4.1 cm2 = 2#5 -As5 = -As6 = -As8 = 3.0 cm2 = 2#5 +As45 = +As56 = +As68 = +As89 = 2.4 cm2 = 2#5 -As4 = 1.2 cm2 = 1#5 Sección 13x24 cm.

10. Columnas.

PLANTA DE COLUMNAS Las cargas se incrementarán en 25 Kg/m2, para incluir el peso propio de las columnas. Las Columnas en los ejes A y H con los ejes 5 y 8, se diseñarán solo por relación de esbeltez, ya que no soportarán carga de las losas. Po.Po.uCol = 25*1.4 = 40 Kg/m2 Se utilizarán las siguientes secciones de columnas:  Pc = .70*.80*(.85f´c(Ag-As)+Asfy) = 95.2 Ag+2257 As Tabla de Columnas Col. Tipo a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) I 30 40 1148 4#6 11.48 II 30 40 1200 8#6 22.96 III 30 40 1200 8#8 40.56 IV 30 40 1200 12#8 60.84 V 40 50 2000 12#8 60.84 VI 707 8#5 15.92  30 VII 1256 8#6 22.96  40 VIII 1963 8#6 22.96  50 IX 2826 12#6 34.44  60 X 3444 12#6 34.44  70 XI 5024 12#8 60.84  80

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 Pn (ton) 135 166 206 252 328 103 171 239 347 406 616

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel

Tabla de cargas en columnas Ejes 1,C 1,H 1,C 1,H 1,C 1,H 1,C 1,H 1,C 1,H 1,C 1,H 1,C 1,H 1,E 1,E 1,E 1,E 1,E 1,E 1,E 2,B 2,D 2,B 2,D 2,B 2,D 2,B 2,D 2,B 2,D 2,B 2,D 2,B 2,D 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A 3,A

(m2) A 35.27 35.27 35.27 35.27 35.27 35.27 35.27 26.39 26.39 26.39 26.39 26.39 26.39 26.39 19.64 19.64 19.64 19.64 19.64 19.64 19.64 4.64 4.39 0.25 4.39 0.25 4.39 0.25 4.39 0.25 4.39 0.25 4.39 0.25

(Kg/m2) wud 0.847 1.295 1.295 1.295 1.295 1.295 1.295 0.847 1.295 1.295 1.295 1.295 1.295 1.295 0.847 1.295 1.295 1.295 1.295 1.295 1.295 0.847 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819

(Kg/m2) wul 0.340 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.340 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.340 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.289 0.340 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595

113

(Kg/m2) wu 1.187 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.187 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.187 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.187 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414

(Ton) Pu 46 65 65 65 65 65 65 35 51 51 51 51 51 51 27 35 35 35 35 35 35 6 9 2 9 2 9 2 9 2 9 2 9 2

(Ton) Pu 46 111 176 241 306 371 436 35 86 137 188 239 290 341 27 62 97 132 167 202 237 6 15 17 26 28 37 39 48 50 59 61 70 72

Carga Tipo Azotea Depto. N6 Depto. N5 Depto. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Azotea Depto. N6 Depto. N5 Depto. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Azotea Depto. N6 Depto. N5 Depto. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Azotea Depto. N6 Pasillo N6 Depto. N5 Pasillo N5 Depto. N4 Pasillo N4 Depto. N3 Pasillo N3 Depto. N2 Pasillo N2 Depto. N1 Pasillo N1

Col. Tipo VI VII VIII VIII IX X XI VI VI VII VIII VIII IX IX Muro Muro Muro Muro Muro Muro Muro I I I I I I I I I I I I I

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel

ContinĂşa Tabla de cargas en columnas

Ejes 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,B 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,D 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E 3,E

(m2) A 2.03 0.19 1.84 0.19 1.84 0.19 1.84 0.19 1.84 0.19 1.84 0.19 1.84 6.32 2.20 4.34 2.20 4.34 2.20 4.34 2.20 4.34 2.20 4.34 2.20 4.34 22.83 18.32 4.51 18.32 4.51 18.32 4.51 18.32 4.51 18.32 4.51 18.32 4.51

(Kg/m2) wud 0.847 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 0.847 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 0.847 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819

(Kg/m2) wul 0.340 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.340 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.340 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595

114

(Kg/m2) wu 1.187 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.187 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.187 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.584 1.187 1.584 1.414 1.584 1.414 1.187 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414

(Ton) Pu 6 4 7 4 6 4 7 4 7 4 7 4 7 14 7 11 8 11 8 11 8 9 8 10 8 10 32 34 10 34 10 34 10 34 10 34 10 34 10

(Ton) Pu 6 10 17 21 27 31 38 42 49 53 60 64 71 14 21 32 40 51 59 70 78 87 95 105 113 123 32 66 76 110 120 154 164 198 208 242 252 286 296

Carga Tipo Azotea Depto. N6 Pasillo N6 Depto. N5 Pasillo N5 Depto. N4 Pasillo N4 Depto. N3 Pasillo N3 Depto. N2 Pasillo N2 Depto. N1 Pasillo N1 Azotea Depto. N6 Pasillo N6 Depto. N5 Pasillo N5 Depto. N4 Pasillo N4 Depto. N3 Pasillo N3 Depto. N2 Pasillo N2 Depto. N1 Pasillo N1 Azotea Depto. N6 Pasillo N6 Depto. N5 Pasillo N5 Depto. N4 Pasillo N4 Depto. N3 Pasillo N3 Depto. N2 Pasillo N2 Depto. N1 Pasillo N1

Col. Tipo Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros Muros I I I I I II II III III IV IV V V

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel

ContinĂşa Tabla de cargas en columnas

Ejes 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,G 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 3,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H 4,A 4,H

(m2) A 24.35 19.54 4.81 19.54 4.81 19.54 4.81 19.54 4.81 19.54 4.81 19.54 4.81 29.98 28.42 1.56 28.42 1.56 28.42 1.56 28.42 1.56 28.42 1.56 28.42 1.56 1.56 1.56 1.56 1.56 7.22 1.56 7.22 1.56 7.22 1.56 7.22

(Kg/m2) wud 0.847 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 0.847 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 0.847 0.819 0.819 0.819 0.651 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295

(Kg/m2) wul 0.340 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.340 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.340 0.595 0.595 0.595 0.425 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289

115

(Kg/m2) wu 1.187 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.187 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.187 1.414 1.414 1.414 1.076 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584

(Ton) Pu 31 31 14 31 14 31 14 31 14 31 14 31 14 37 45 4 45 4 45 4 45 4 45 4 45 4 3 6 10 6 12 6 11 6 11 6 11

(Ton) Pu 31 62 76 107 121 152 166 197 211 242 256 287 301 37 82 86 131 135 180 184 229 233 278 282 327 331 3 9 22 31 34 43 42 51 54 63 62

Carga Tipo Azotea Depto. N6 Pasillo N6 Depto. N5 Pasillo N5 Depto. N4 Pasillo N4 Depto. N3 Pasillo N3 Depto. N2 Pasillo N2 Depto. N1 Pasillo N1 Azotea Depto. N6 Pasillo N6 Depto. N5 Pasillo N5 Depto. N4 Pasillo N4 Depto. N3 Pasillo N3 Depto. N2 Pasillo N2 Depto. N1 Pasillo N1 Azotea Pasillo N6 Pasillo N5 Pasillo N4 Estac. N4 Pasillo N3 Depto. N3 Pasillo N2 Depto. N2 Pasillo N1 Depto. N1

Col. Tipo I I I I II II II III III IV V V V I I I II II III III IV IV V V V V I I I I I I I I I I I

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel

ContinĂşa Tabla de cargas en columnas

Ejes 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,C 4,G 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 4,E 5,C 8,C 5,C 8,C 5,C 8,C 5,C 8,C 5,E 8,E 5,E 8,E 5,E 8,E 5,E 8,E 5,G 5,G 5,G 5,G 6,C 7,C 9,C 6,C 7,C 9,C 6,C 7,C 9,C 6,C 7,C 9,C

(m2) A 4.81 4.81 4.81 4.81 13.24 4.81 13.24 4.81 13.24 4.81 13.24 6.50 6.50 6.50 6.50 17.89 6.50 17.89 6.50 17.89 6.50 17.89 40.94 32.34 32.34 32.34 35.78 35.78 35.78 35.78 40.94 36.81 36.81 36.81 26.42 20.87 20.87 20.87

(Kg/m2) wud 0.847 0.819 0.819 0.819 0.651 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.847 0.819 0.819 0.819 0.651 0.819 1.295 0.819 1.295 0.819 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295

(Kg/m2) wul 0.340 0.595 0.595 0.595 0.425 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.340 0.595 0.595 0.595 0.425 0.595 0.289 0.595 0.289 0.595 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289

116

(Kg/m2) wu 1.187 1.414 1.414 1.414 1.076 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.187 1.414 1.414 1.414 1.076 1.414 1.584 1.414 1.584 1.414 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584

(Ton) Pu 6 12 12 12 18 12 21 12 21 12 21 9 16 16 16 23 16 28 16 28 16 28 48 51 51 51 43 57 57 57 48 58 58 58 33 33 33 33

(Ton) Pu 7 22 37 52 55 70 73 88 91 106 109 9 25 44 63 67 86 91 110 114 133 138 48 99 150 201 43 100 157 214 48 106 164 222 33 66 99 132

Carga Tipo Azotea Pasillo N6 Pasillo N5 Pasillo N4 Estac. N4 Pasillo N3 Depto. N3 Pasillo N2 Depto. N2 Pasillo N1 Depto. N1 Azotea Pasillo N6 Pasillo N5 Pasillo N4 Estac. N4 Pasillo N3 Depto. N3 Pasillo N2 Depto. N2 Pasillo N1 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1

Col. Tipo I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I I II III I I II III I I II IV I I I I

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel

Continúa Tabla de cargas en columnas

Ejes 6,E 7,E 9,E 6,E 7,E 9,E 6,E 7,E 9,E 6,E 7,E 9,E 6,G 6,G 6,G 6,G 7,G 7,G 7,G 7,G 8,G 8,G 8,G 8,G 9,G 9,G 9,G 9,G 10,C 10,C 10,C 10,C 10,E 10,E 10,E 10,E 10,G 10,G 10,G 10,G

(m2) A 23.09 23.09 23.09 23.09 26.42 22.55 22.55 22.55 26.42 15.33 15.33 15.33 26.42 17.33 17.33 17.33 40.94 28.55 28.55 28.55 26.78 21.15 21.15 21.15 23.40 23.40 23.40 23.40 26.78 20.70 20.70 20.70

(Kg/m2) wud 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295 0.651 1.295 1.295 1.295

(Kg/m2) wul 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289 0.425 0.289 0.289 0.289

(Kg/m2) wu 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584 1.076 1.584 1.584 1.584

(Ton) Pu 29 37 37 37 33 36 36 36 33 24 24 24 33 27 27 27 48 45 45 45 33 34 34 34 29 37 37 37 33 33 33 33

(Ton) Pu 29 66 103 140 33 69 105 141 33 57 81 105 33 60 87 114 48 93 138 183 33 67 101 135 29 66 103 140 33 66 99 132

Carga Tipo Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1 Estac. N4 Depto. N3 Depto. N2 Depto. N1

Col. Tipo I I I I I I I I I I I I I I I I I I I III I I I II I I I I I I I I

Las columnas en los ejes C y H con los ejes 5 y 8 serán metálicas, diseñadas solo por esbeltez: h = 100.80-89.50 = 11.30 m h/r = 120 ; r = 1130/120 = 9.42 cm Tubo de 12” ced. 40 - 79.65 Kg/m Fa = 723 Kg/cm2 ; A = 101.5 cm2 Padm = 73 Ton. ; r = 11.1 cm

117

ACONSA Memorias

Edificio Torre San Angel

11. Cimentación. Pedestales. Serán 5 cm. mas grandes que las columnas, con el mismo armado, excepto en las columnas circulares, que serán cuadrados de 5 cm mas grande que el diámetro de la columna, por lado , con 4 # 6 adicionales en las esquinas del pedestal. Zapatas. Se diseñarán con un esfuerzo admisible de terreno estimado de 2.0 Kg/cm2 a 4.0 m de profundidad, para que las zapatas no queden en el aire. Este dato deberá ser confirmado en la obra, haciéndose las correcciones necesarias.

Ejes 1,C 1,H 1,E 3,A 3,E 3,G 3,H 4,A 4,H 4,C 4,G 4,E 5,C 8,C 5,E 8,E 5,G 6,C 7,C 9,C 6,E 7,E 9,E 6,G 7,G 8,G 9,G 10,C 10,E 10,G

Pu T 436 341 72 296 301 331 61 109 138 201 214 222 132 140 141 105 114 183 135 140 132

fs fsu 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32 20 32

Az 14.99 11.72 2.48 10.18 10.35 11.38 2.10 3.75 4.74 6.91 7.36 7.63 4.54 4.81 4.85 3.61 3.92 6.29 4.64 4.81 4.54

AR 3.87 3.42 1.57 3.19 3.22 3.37 1.45 1.94 2.18 2.63 2.71 2.76 2.13 2.19 2.20 1.90 1.98 2.51 2.15 2.19 2.13

BR 3.87 3.42 1.57 3.19 3.22 3.37 1.45 1.94 2.18 2.63 2.71 2.76 2.13 2.19 2.20 1.90 1.98 2.51 2.15 2.19 2.13

Marca Z7 Z6 Z2 Z6 Z8 Z8 Z1 Z2 Z3 Z5 Z5 Z5 Z3 Z3 Z3 Z2 Z2 Z4 Z3 Z3 Z3

A 4.00 3.50 2.00 3.50 3.50 3.50 1.40 2.00 1.95 2.80 2.80 2.80 1.95 1.95 1.95 2.00 2.00 1.95 1.95 1.95 1.95

B 4.00 3.50 2.00 3.50 6.20 6.20 1.50 2.00 2.35 2.80 2.80 2.80 2.35 2.35 2.35 2.00 2.00 3.25 2.35 2.35 2.35

C 0.90 0.75 0.45 0.75 1.20 1.20 0.35 0.45 0.55 0.65 0.65 0.65 0.55 0.55 0.55 0.45 0.45 0.70 0.55 0.55 0.55

Ref. Corto 14#8 11#8 6#6 11#8 17#8 17#8 5#5 6#6 7#6 11#6 11#6 11#6 7#6 7#6 7#6 6#6 6#6 5#8 7#6 7#6 7#6

Ref. Largo 14#8 11#8 6#6 11#8 20#8 20#8 5#5 6#6 8#6 11#6 11#6 11#6 8#6 8#6 8#6 6#6 6#6 10#6 8#6 8#6 8#6

Muros de Cubo de elevadores. En ejes 2,B, 2,D, 3,B y 3,D, se cimentarán en zapatas corridas. wu = 237/(2.54+1.93)/2 = 27.37 T/m fsu = 36 T/m2 b = 27.37/32 = 0.86 m Zapata corrida de 90x30 cm con 6#4 longitudinales y #4@15 cm.

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12. Pasillo y Escaleras. Losa de Entrepiso.

La carga en esta losa es el 89% de la de entrepiso torre alta y resultará igual: Losa de 4 cm con malla electrosoldada 6x6/1010. Nervaduras. En la dirección corta los claros son de 2.50 m, resultando con esfuerzos y refuerzos mínimos. Se reforzarán simplemente con la prolongación de los correspondientes refuerzos de las losas adyacentes. En la dirección larga los claros son los mismos de las losas adyacentes y su carga un poco menor. También aquí se armarán con refuerzos similares a los homólogos de las losas adyacentes El espesor de la losa será de 37 cm, el mismo de la torre alta.

PLANTA AZOTEA Y ENTREPISO Losa de Azotea. Las cargas son iguales a las de azotea torre alta. El patín de compresión y las nervaduras se reforzarán con la prolongación de las de esta losa. Escaleras. Ver detalle en dibujo TSA.ES.05 Po. Po. de Losa (estimado) = 0.13*2400 = 310 Kg/m2

Po. Po. esc. = 0.175/2*2400 = 210 Kg/m2 Acabados = (0.175+0.30)/.30*120 = 190 Kg/m2 Total Carga Muerta = 310+210+190 = 710 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 710+350 = 1060 Kg/m2 wu=1.4*wd+1.7*wl=1.4*710+1.7*350=1590 Kg/m2

L = 2.70+1.66 = 4.36 m Ldiag = (2.7^2+1.75^2)^0.5 = 3.22 m Factor = 3.22/2.7 = 1.19; wue = 1590*1.19 = 1890 kg/m2 -M = 1890*4.36^2/24 = 1500 Kg-m +M = 1890*4.36^2/8 = 4490 Kg-m Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 4.49 T-m; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 12 cm dr = 9.8 cm > 2.5+10.5 = 13 cm +As = 13.4 cm2/m = #5@15 cm -As = 3.97 cm2/m = #4@30 cm Ast = 2.34 cm2/m = #3@30 cm Losa de 13 cm con #5@15 cm LI, bastones #4@30 y #3@30 LI de Temp.

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13. Puente de Acceso Servirá acceder a la azotea de estacionamiento entrando por la calle alta de Uxmal, ascendiendo desde al terraplén de acceso hasta la azotea del edificio con pendiente de 5°. Son dos claros, de 11.37 y 9.31 m. Ver detalle en dibujo TSA.ES.06 anexo. Losa superior: Es igual a la de la azotea de de la torre baja. Losa espesor 7 cm. con malla 66/44 LS Nervaduras: Cargas: Peso propio losa estimado = .42*2400*.6 = 600 kg/m2. Piso y acabado 120 kg/m2. Total C.M. 720 kg/m2 Carga viva (rige carga de peatones) = 350 kg/m2 Carga total de trabajo 1070 kg/m2 wu = 720*1.4+350*1.7 = 1600 kg/m2. Momentos L1 = 11.37 m.; L2 = 9.31 m. L´= (L1+L2)/2 = 10.34 m. s = 0.80 m.; wun = 1600*0.80 = 1280 Kg/m2 Momento Refzo. - M1 = 1280*11.37^2/24 = 6900 Kg-m; 5.4 = + M1 = 1280*11.37^2/14 = 11800 kg-m; 8.8 = - M = 1280*10.34^2/ 9 = 15200 kg-m; 14.0 = + M2 =1280* 9.31^2/|14 = 7900 kg-m: 5.8 =

As 2#6 3#6 5#6 2#6

Nervadura Long. Con el programa Excel: Mu max. = 15200 kg-m; Refzo. Comp.= 16% Mc = 15200*.84 = 12700 Kg-m. B+ = 0.80 m. b- = bw = 20 cm, r = 5 cm. dr = 36.9 cm < 37 + 5 = 42 cm. OK. As = 11.2 /.84 = 13.3 cm2 = 5#6 A´s = 13.3*.16 = 2.1 cm2 < 2#8 Resto según tabla arriba. Vu = 1280*11.37/2+15200/11.37 = 8600 Kg. Av = 3.0 cm2/m = Estr.#2@20 cm. Las nervaduras exteriores tienen la mitad de la carga, pero se añade el parapeto, por lo cual se harán iguales. Nervaduras Transv. Son solo de liga y de Temperatura, se harán mínimas de 10x42 cm. con 2#3 y Ganchos #2@30 corridos

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Edificio Torre San Angel Viga de apoyo en losa de azotea. Suponemos que el puente se apoya una viga aperaltada en el eje B, entre los ejes 4 y 6 de la losa de azotea, según se muestra en planos TSA.ES.03 y 06. wu = 1600*11.37/2-15200*(1.4*720)/(1600)/11.37 = 9900 Kg/m Momentos Claro 4-5 a = 3.94 m; L = 6.88 m.;  = a/l = .573 m Wu = 9900*3.94 = 39000 kg. = 39 Ton -M4u = (^2/12)*(4-3)* Wu*L = (.573^2/12)*(4-3*.573)* 39*6.88 = 16.7 Ton-m +M45u = (/8)*Wu*L = (.573/8)*39*6.88 = 19.2 Ton-m - M5u = (/12)*(6-8+3^2)*Wu*L = (.573/12)*(6-8*.573+3*.573^2)*39*6.88 = 30.8 Ton-m Claro 5-6 a = 2.94 m; L = 6.88 m.;  = a/l = .427m Wu = 9900*2.94 = 29100 kg = 29 Ton. -M5u =(/12)*(6-8+3^2)*Wu*L = (.427/12)*(6-8*.427+3*.427^2)*29*6.88 = 22.3 Ton-m +M56u = (/8)*Wu*L = (.427/8)*29*6.88 = 10.73 Ton-m -M6u = (^2/12)*(4-3)* Wu*L = (.427^2/12)*(4-3*.427)* 29*6.88 = 8.2 Ton-m Con el programa Excel: Mu max. = 30800 kg-m. b = bw = 30 cm, r = 6 cm dr = 47 < 54+6 = 60: Sección 30x60 cm. As = 17.4 cm2 = 4#8 Vu max. = 39000*(1-.573/2)+ 30800/6.88 = 32300 kg. Estribos #3@18 cm, resto @ 25 cm. -As4 = - 8.8 cm2 = 3#6 +AS45 =+10.2 cm2 = 4#6 -As5 =- 17.4 cm2 = 6#6 +As56 =+ 7.4 cm2 = 3#6 -As 6 =- 5.6 cm2 = 2#6 Viga de apoyo central: Las columnas están separadas 2.20 m. dejando voladizos de 1.60 m. a cada lado. wu = 1600*11.37/2+15200/11.37 + 1600* 9.31/2+15200/ 9.31 = 19500 kg/m -Mu voladizos = 19500*1.60^2/2 = 25000 kg-m +Mu claro = 19500*2.2^2/8 - 25000*1.4*720/1600 > 0 Con el programa Excel: Mu max. = 25000 kg-m; b = bw = 50 cm., r = 6 cm. dr = 32.8 < 36+6 = 42 cm.; As = 21.5 cm2 = 5 #8 Vu = 19500*1.60 = 31200 kg. Vu crit = 31200-19500*.57 = 20100 kg Estr. #3@ 18 cm. Columnas Pu = 19500*5.40/2 = 53000 kg. h = 9.00 m. max. con columnas de 50 cm. Dia.

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Edificio Torre San Angel r = 0.3*50 = 15 cm. L/r = 900/16 = 60 Cap. como columna corta: Pc = 95.2 Ag +2257 As Ag = .785 *50^2 = 1960 cm2 As = .01 *1960 = 19.6 cm2 = 8#6 = 22.72 cm2 Pc = 95.2*1960+2257*22.72 = 237000 kg.>> 53000 Kg. La columna no conviene hacerla menor por razones de esbeltez Usar columnas  50 cm, con 8#6 y Estr.3@30 cm. Pedestal: Se hará de 55x55 cm, con 8#6 +4#5 y Estr. #3@ 30 cm. Zapata: Pu = 55000+5000 pp = 60 Ton. fsu = 2.0*1.6 = 3.2 kg/cm2.= 32 Ton/m2 Az = 60/(32-.4*1.4*2.4) = 1.96 m2 = 1.4*1.40 m. Del Manual CRSI Zapata de 140x140x30cm con 5#6 c/dirección

14. Firmes En el edificio y bajo el mismo no existen firmes, pues se dejará el terreno natural aparente. Existen firmes en el estacionamiento, los cuales, según el manual CRSI-63 serán de 15 cm de espesor, reforzados con malla 66-66 L.Sup. con las juntas de construcción estándar.

15. Muro de contención El estacionamiento se construirá con pendiente siguiendo el nivel con la calle inclinada. Las curvas de nivel son aproximadamente paralelas, por lo que dejan un escalón prácticamente uniforme de 3.00 m. de altura. Sin embargo, como se reportaron rellenos sueltos tirados a volteo de 2.00 m de espesor, con resistencia despreciable, los muros tendrán que desplazarse hasta 5.00 m. de profundidad. El detalle del muro tipo se muestra en el dibujo TSA.ES.06, obtenido del Manual CRSI-92, para relleno tipo B a nivel. Altura total de muro = 5.00 m. Espesor de zapata = 0.40 m. Altura neta del muro = 4.60 m. = 15’ Aprox. Ancho total de base = 2.54 m  2.50 m. Ancho de talón = 1.55 m. Ancho de muro = 0.40 m. Ancho de punta = 0.55 m. Esfuerzo máximo en el suelo = 1.75 kg/cm2. Refuerzo: Varillas O = #6@ 18 cm., a = 75; h = 260 cm Varillas D = #4@ 22 cm. Varillas Lb = 6#6 Varilla P = #6@ 18 cm. Varillas M = #5@ 18 cm., alternadas con varillas O Varillas Lw = #6@ 28 cm., Ref. de Temp.. Htal.

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16.Dibujos Se anexan copias doble carta de los siguientes planos: TSA.ES.01 Cimentaciones y Columnas TSA.ES.02 Losas de Azotea, entrepiso y pasillos Torre Alta TSA.ES.03 Losas de Azotea Estacionamiento Torre Baja TSA.ES.04 Losas entrepiso torre baja TSA.ES.05 Escalera y estructura met谩lica TSA.ES.06 Puente y Muro de contenci贸n

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EDIFICIO TORRE LAS TERRAZAS ESTUDIO COMPARATIVO DE LOSAS MEMORIA DE CÁLCULOS.

Diciembre de 2001.

Ave. Pedro Infante No. 5648, Col. Mirador de las Mitras, Mty, N.L. Méx. Tels.: 8310-8151 y 8310-8689 125

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ACONSA Monterrey, S.A. Belisario Domínguez # 2551 Pte., Colonia Obispado, Monterrey, N.L. P r e s e n t e. Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga.

Enero 4, 2002.

EDIFICIO TORRE LAS TERRAZAS ESTUDIO COMPARATIVO DE LOSAS. MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido: 1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Losas Azotea, 5.Losas Entrepiso, 6.Losas Estacionamiento, 7.Columnas, 8.Cimentación, 9.Volúmenes de Obra, 10.Costos, 11.Índices, 12.Ventajas y Desventajas.

1. Antecedentes. Tratará la presente memoria de cálculos del estudio comparativo de losas para el Edificio Torre Las Terrazas. Se hará éste solo hasta obtener cantidades de materiales y costos comparativos para diferentes tipos de estructuras, con el fin de integrar una tabla comparativa de índices de costos, que se complementará con la descripción de ventajas y desventajas de cada uno de los tipos.

2. Descripción. El recuadro tipo de las losas de entrepiso, azotea y estacionamiento, serán de 8.70x8.70 m. Se estudiarán los siguientes tipos de losas: 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8.

10. 11. 12.

13.

Con casetones con fibra de vidrio. Con casetones de poliestireno. Con casetones de concreto. Con casetones de barrobloc. Losas y vigas de concreto. Losacero y estructura metálica. Losa sólida sobre estructura metálica. Joist estándar sobre vigas de concreto con: a. Cimbra perdida de lámina Cal. 24 b. Cimbra común de madera. Joist estándar sobre vigas metálica con: a. Cimbra perdida de lámina Cal. 24 b. Cimbra común de madera. Joist-losa sobre vigas de concreto. Joist-losa sobre vigas metálicas. Losas Hebel a. Sobre vigas de concreto. b. Sobre vigas metálicas Losas pretensadas Preten o similar.

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3. Especificaciones y Materiales. Especificaciones de Diseño. Cargas: Reglamento del DDF. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985 Especificaciones de Construcción Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985 Armaduras y Joist: Steel Joist Institute Materiales Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Acero estructural: ASTM-A36 Polines: Tens-Hyl de Hylsa o similar Cubierta: Lámina Galvak Fy = 2800 Kg/cm2 o similar Losas: Losa según lista en capítulo anterior

4. Losas Azotea. 4.1 Sistema casetones Fibra de Vidrio.

Verificación del Peso Propio: Volumen de Conc. Vt = 8.70^2*0.35 = 26.49 m3 Menos Volumen de casetones = 14.15 m3 Volumen Neto Vn = 12.34 m3 Relación Vn/Vt = 12.34/26.49 = 0. 47 Po.Po. = 0.47*0.35*2400 = 390 Kg/m2 Distribución de Nervaduras Se supone losa de 34 cm de peralte aligerada con casetones de 63.5x63.5x30 cm. En cada dirección se tendrá: 11 casetones de 63.5 (11*63.5) = 698.5 cm 3 Nervaduras N1 de 25.2 (3*25.2) = 75.5 cm 8 Nervaduras N2 de 12 (8*12) = 96.0 cm Ancho Total = 870.0 cm 128

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Cargas Carga Muerta Peso propio losa 390 Kg/m2 Instalaciones y Plafón 50 Kg/m2 Relleno e impermeabilización 120 Kg/m2 560 Kg/m2 Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) 100 Kg/m2 660 Kg/m2 Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv 950 Kg/m2 S = L = 8.70 m Cargas Totales wu = 930*8.70 = 8090 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 8090*8.70^2/10 = 61200 Kg-m +Mu = 8090*8.70^2/14 = 43700 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu  65% N. Capitel, -Mu  35% N. Losa +Mu  55% N. Capitel, +Mu  45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N1 8 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*61200/3 = 13300 Kg-m +Mu = 0.55*43700/3 = 8010 Kg-m Nervadura N2 -Mu = 0.35*61200/8 = 2700 Kg-m +Mu = 0.45*43700/8 = 2460 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*61200 = 39800 Kg-m Momento fuera de capitel de la gráfica de momentos: Mufc = 0.35 Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Cmin = 30 cm; L = 870 cm F = 1.15-30/870 = 1.12 MO = 0.09*1.12*(1-2*30/(3*870))^2*W*L MO = 0.10*W*L r = 0.10/0.125 = 0.8 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 39800*0.8 = 31800 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*25.2 = 203 cm Utilizaremos un programa de Excel, desarrollado por GMI, para diseño por última resistencia: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; Mu = 31800 Kg-m; b = bw = 203 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 18.3 cm < 31+3 = 34 cm; O.K. As = 28.76 cm2  12#6 (Total) Refuerzo Negativo fuera de capitel (N1) MuTotal = 31800*0.35/3 = 3700 kg-m Con el mismo programa: b = bw = 25.2 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 17.8 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 3.33 cm2  2#6

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Refuerzo positivo N1 Mu = 8010*0.8 = 6400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 88.7 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 12.4 cm < 31+3 = 34 cm O.K., As = 5.6 cm2  2#6 Nervaduras de faja media N2 -Mu = 2160 kg-m, b = bw = 12 cm. As = 1.97 cm2  2#4 +Mu = 1960 kg-m, As = 1.78 cm2  2#4 Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 930*8.70*8.70 = 70400 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 70400/(244*31) = 9.3 Kg/cm2 vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu, No nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*25.2)+31*2 = 265 cm; bo = 12*25.2 = 302 cm Vu = 930*(8.70*8.70-2.65*2.65) = 63900 Kg vu = 63900/(302*31) = 6.8 Kg/cm2 vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 > vu, OK No necesita estribos Resumen: Losa espesor de 35 cm aligerada con casetones de fibra de vidrio de 63.5x63.5x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de 25.2 cm de ancho y 8 nervaduras de losa de 12 cm de ancho. Refuerzo de capitel con 3#6 en cada línea de casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 2#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 2#4 negativo y 2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de casetones, en cada dirección. 4.2 Losa con casetones de poliestireno.

Verificación del Peso Propio: Volumen de Concreto Vt = 8.70^2*0.34 =25.73 m3 Menos Volumen de casetones = 13.85 m3 Volumen Neto Vn = 11.88 m3 Relación Vn/Vt = 11.88/25.73 = 0.46 Po.Po. = 0.46*0.34*2400 = 380 Kg/m2 Distribución de Nervaduras

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Se supone losa de 34 cm de peralte aligerada con casetones de 60x60x30 cm, en cada dirección se tendrán: 11.5 casetones de 60 (11.5*60) = 690.0 cm 3 Nervaduras N1 de 24 (3*24) = 72.0 cm 9 Nervaduras N2 de 12 (9*12) = 108.0 cm Ancho Total = 870.0 cm Cargas Carga Muerta Po. Po. Losa 380 Kg/m2 Instalaciones y Plafón 50 Kg/m2 Relleno e impermeabilización 120 Kg/m2 550 Kg/m2 Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) 100 Kg/m2 650 Kg/m2 Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv 940 Kg/m2 Cargas Totales L = 8.70 m; wu = 940*8.70 = 8180 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 8180*8.70^2/10 = 61900 Kg-m +Mu = 8180*8.70^2/14 = 44200 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: 3 nervaduras de capitel N1 9 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*61900/3 = 13400 Kg-m +Mu = 0.55*44200/3 = 8100 Kg-m Nervadura N2 -Mu = 0.35*61900/9 = 2400 Kg-m +Mu = 0.45*44200/9 = 2210 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*61900 = 40200 Kg-m Momento fuera de capitel Mu = 0.35*13400 = 4700 kg-m Reducción de Momentos: r = 0.10/0.125 = 0.8 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 40200*0.8 = 32200 Kg-m Ancho de capital = 2*60+3*24 = 192 cm Con el mismo programa Excel / GMI: Mu = 32200 Kg-m; b = bw = 192 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 19.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 29.3 cm2  12#6 Refuerzo Negativo fuera de capitel MuTotal = 13400*0.8*0.35 = 3800 kg-m Con el mismo programa: b = bw = 24 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 18.4 cm < 31+3 = 34 cm. As = 3.4 cm2  2#6 Refuerzo positivo nervaduras N1 Mu = 8100*0.8 = 6480 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 84 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 12.9 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 5.7 cm2  2#6

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Nervaduras de faja media N2 Mu = 1920 kg-m, b = bw = 12 cm. As = 1.78 cm2  2#4 +Mu =1770 kg-m, As =1.59 cm2  2#4 Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 940*8.70*8.70 = 71200 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 71200/(244*31) = 9.4 Kg/cm2 <13.2 No necesita estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*60+3*24)+31*2 = 254 cm; bo = 12*24 = 288 cm Vu = 940*(8.70*8.70-2.54*2.54) = 65100 Kg vu = 65100/(288*31) = 7.3 Kg/cm2 = 7.3 Kg/cm2, OK No necesita estribos Resumen: Losa espesor de 34 cm aligerada con casetones de poliestireno de 60x60x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de 24 cm de ancho y 9 nervaduras de losa de 12 cm de ancho. Refuerzo de capitel con 3#6 en cada línea de casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 2#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 2#4 negativo y 2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de casetones, en cada dirección. 4.3 Losa aligerada con Barro bloc La distribución de aligerantes en la losa es exactamente igual a la de casetones de poliestireno. Verificación del Peso Propio: Volumen de Concreto Vt = 8.70^2*0.34 =25.73 m3 Menos Volumen de casetones = 13.85 m3 Volumen Neto Vn = 11.88 m3 Peso Concreto = 11.88*2400 = 28500 Kg Volumen por bloc = 0.3*0.3*0.15 = 0.0135 m3/pza Peso Bloc = 6.56 Kg/Pza. Cant de Piezas = 13.85/0.0135 = 1026 pzas. Peso bloc = 1026*6.56 = 6730 Kg Peso Total = 28500+6730 = 35230 Kg Relación Vn/Vt = 35230/61750 = 0.57 Po.Po. = 0.57*0.34*2400 = 470 Kg/m2 Cargas Carga Muerta Po. Po. Losa Instalaciones y Plafón Relleno e impermeabilización Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

Cargas Totales wu = 1070*8.70 = 9300 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 9300*8.70^2/10 = 70400 Kg-m +Mu = 9300*8.70^2/14 = 50300 Kg-m

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470 50 120 640 100 740 1070

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

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Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel N1 9 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*70400/3 = 15300 Kg-m +Mu =0.55*50300/3 = 9200 Kg-m Nervadura N2 -Mu = 0.35*70400/9 = 2740 Kg-m +Mu = 0.45*50300/9 = 2520 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*70400 = 45800 Kg-m Momento fuera de capitel Mufc = 0.35*15300 = 5400 kg-m Reducción de Momentos: r = 0.1/0.125 = 0.8 Refuerzo negativo en capitel MuTotal = 45800*0.8 = 36600 Kg-m Ancho de capital = 2*60+3*24 = 192 cm Programa de Excel: Mu = 36600 Kg-m; b = bw = 192 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 20.2 cm < 31+3 = 34 cm; O.K. As = 33.6 cm2  12#6 (Total) Refuerzo Negativo fuera de capitel N1 MuTotal = 5400*0.8 = 4300 Kg-m Con el mismo programa: b = bw = 24 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 19.6 cm < 31+3 = 34 cm As = 3.9 cm2  2#6 Refuerzo positivo nervaduras N1 Mu = 9200*0.8 = 7400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 84 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 13.8 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 6.5 cm2   2#6 Nervaduras de losa N2 -Mu = 2192 kg-m; b=bw=24 cm. As =  2#4 +Mu = 1768 kg-m  2#4 Revisión de Cortante A) En capiteles a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1070*8.70*8.70 = 81000 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 81000/(244*31) = 10.7 Kg/cm2 < 13.2, No nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*60+3*24)+31*2 = 254 cm; bo = 12*24 = 288 cm Vu = 1070*(8.70*8.70-2.54*2.54) = 74000 Kg vu = 74000/(288*31) = 8.3 Kg/cm2 > 7.3 Kg/cm2 > vu, Necesita estribos mínimos solo en primer casetón, N1 Resumen: Losa espesor 34 cm aligerada con casetones de barrobloc de 60x60x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de 24 cm de ancho y 9 nervaduras de losa de 12 cm de ancho. Refuerzo de capitel con 3#6 en cada línea de casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 2#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 2#4 negativo y 2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de casetones, en cada dirección.

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4.4 Losa aligerada con bloques de concreto. Se trata de casetones de bloc de concreto de 85x85x30

Distribución de Nervaduras 8.5 casetones de 85 (8.5*85) = 722.5 cm 3 Nervaduras N1 de 29 (3*29.2) = 87.5 cm 6 Nervaduras N2 de 10 (6*10) = 60.0 cm Ancho Total = 870.0 cm Verificación del Peso Propio: Volumen de Concreto Vt = 8.70^2*0.34 = 25.73 m3 Menos huecos (68.25*0.79^2*0.25) = 10.65 m3 Volumen Neto Vn = = 15.08 m3 Peso Concreto = 15.08*2400 = 36192 Kg Relación Vv/Vt = 15.08/25.73 = 0.59 Po.Po. = 0.59*0.34*2400 = 480 Kg/m2 Cargas Carga Muerta Po. Po. Losa Instalaciones y Plafón Relleno e impermeabilización Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

Cargas Totales wu = 1080*8.70 = 9400 Kg/m Momentos Totales. -Mu = 9400*8.70^2/10 = 71100 Kg-m +Mu = 9400*8.70^2/14 = 50800 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel N1 6 nervaduras de faja media N2 Nervadura N1 -Mu = 0.65*71100/3 = 15400 Kg-m +Mu = 0.55*50800/3 = 9300 Kg-m

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480 50 120 650 100 750 1080

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

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Nervadura N2 -Mu = 0.35*71100/6 = 4150 Kg-m +Mu = 0.45*50800/6 = 3810 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*71100 = 46200 Kg-m Momento fuera de capitel Mu = 0.35*15400 = 5400 kg-m Reducción de Momentos: r = 0.1/0.125 = 0.8 Refuerzo negativo en capitel MuTotal = 46200*0.8 = 37000 Kg-m Ancho de capital = 2*85+3*29.2 = 258 cm Con el programa de Excel: b = bw = 258 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm; dr = 17.6 cm < 31+3 = 34 cm; O.K. As = 33.3 cm2  12#6 (Total) Refuerzo Negativo fuera de capitel MuTotal = 5400*0.8 = 4300 kg-m Con el mismo programa: b = bw = 29.2 cm; rec = 3 cm; H = 34 cm dr = 17.0 cm < 31+3 = 34 cm As = 3.9 cm2  2#6 Refuerzo positivo nervaduras de capitel Mu = 9300*0.8 = 7440 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 109 cm y patín de 4 cm de espesor: dr = 12.3 cm < 31+3 = 34 cm O.K. As = 6.7 cm2  3#6 Nervaduras de losa N2 -Mu = 3320 kg-m; b =bw =10 cm. As = 3.26 3#4 +Mu = 3050 kg-m  2#4 Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1080*8.70*8.70 = 81700 Kg bo = (30+31)*4 = 244 cm; d = 31 cm vu = 81700/(244*31)=10.8 Kg/cm2<13.2. No necesita estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*85+3*29.2)+31*2 = 320 cm; bo = 12*29.2 = 350 cm Vu = 1080*(8.70*8.70-3.20*3.20) = 70800 Kg vu = 70800/( 350*31) = 6.5 Kg/cm2 < 7.3 Kg/cm2 No necesita estribos

Resumen: Losa espesor 34 cm aligerada con casetones de concreto de 85x85x30 cm, formada por 3 nervaduras de capital de 29.2 cm de ancho y 6 nervaduras de losa de 10 cm de ancho. Refuerzo de capitel 3#6 en cada línea de casetones en cada dirección. Refuerzo de nervaduras de capital 2#6 negativo y 3#6 positivo. Refuerzo de nervaduras de losa 3#4 negativo y 2#4 positivo, estribos por armado #2@20 en zonas de doble refuerzo. Refuerzo de temperatura en losa 2#3 en cada línea de casetones, en cada dirección.

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4.5 Losas y Vigas de Concreto Reforzado Se calcula una losa con recuadros de 4.35x4.35 m sobre vigas secundarias y principales.

Carga Muerta Po. Po. Losa (0.10*2400) Instalaciones y Plafón Relleno e impermeabilización Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv Cargas

240 50 120 410 100 510 740

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

Se diseñará apoyada en dos direcciones. Losa wu = 740/2 = 370 Kg/m2 -Mu = 370*4.35^2/10 = 700 Kg-m +Mu = 370*4.35^2/14 = 500 Kg-m Con el mismo programa de Excel: b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 10 cm; dr = 3.9 cm < 7.5+2.5 = 10 cm; O.K. -As = 2.58 cm2/m  #3@25 cm +As = 2.42 cm2/m  #3@25 cm Ast = 1.35 cm2/m  #3@30 cm Vigas V1 wu = 370*4.35+1.4*0.60*0.25*2400 = 2100 Kg/m L = 8.70 m -Mu = 2100*8.70^2/10 = 15900 Kg-m +Mu = 2100*8.70^2/14 = 11400 Kg-m Vu = 2100*8.70/2 = 9200 Kg Con el mismo programa: b = bw = 25 cm; rec = 5.0 cm; dr = 36.9 cm H = 60 cm; -As = 8.26 cm2  3#6; +As = 5.78 cm2  2#6; Estribos #3@29; Sección 25x60 cm

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V2 wu = 370*4.35+1.4*0.60*0.3*2400 = 2210 Kg/m; L = 8.70 m; wusec = 2210 Kg/m wut = 2210+2210 = 4420 Kg/m -Mu = 4420*8.70^2/10 = 33400 Kg-m +Mu = 4420*8.70^2/14 = 24000 Kg-m Vu = 4440*8.70/2 = 19300 Kg Con el mismo programa: Mu = 33400 Kg-m, b =bw =30 cm, r = 5 cm dr = 48.9 cm, H = 60 cm; -As = 18.7 cm2  4#8; +As = 12.8 cm2  3#8 Estribos #3@29; Sección 30x60 cm Resumen. Losa espesor de 10 cm reforzada con parrilla #3 @ 25 cm en ambos lechos, sobre vigas secundarias de 25x60 cm con refuerzo negativo 3#6, refuerzo positivo 2#6 y estribos #3 @ 29 cm, y vigas principales de 30x60 cm con refuerzo negativo 4#8, refuerzo positivo 3#8 y estribo #3 @ 29 cm. Losa apoyada en dos direcciones. 4.6 Losa de concreto sobre vigas metálicas. Esta solución es igual a la anterior, excepto que las vigas principales y secundarias serán secciones metálicas. Losa Es igual a la losa anterior. Vigas V1 w = 510/2*4.35+50 = 1160 Kg/m wl = 100*4.35 = 435 Kg/m L = 8.70 m -M = 1160*8.70^2/10 = 8800 Kg-m +M = 1160*8.70^2/14 = 6300 Kg-m V = 1160*8.70/2 = 5100 Kg Sreq = 8800/15.2 = 578 cm3 adm = L/360 = 870/360 = 2.42 cm Ireq = 5*4.35*870^4/(384*2100000*2.42) = 6385 cm4 V1 IAT 18”x8” – 43 Kg/m con c = 0.64 cm t = 0.64 cm Sx = 777 cm3 > Sreq V2 w = 1160+1160 = 2320 Kg/m; L = 8.70 m; -M = 2320*8.70^2/10 = 17600 Kg-m +M = 2320 *8.70^2/14 = 12500 Kg-m V = 2320 *8.70/2 = 10100 Kg Sreq = 17600/15.2 = 1157 cm3 V2 IAT 18”x8” – 68 Kg/m con c = 1.27 cm t = 0.79 cm Sx = 1348 cm3 > Sreq.

Resumen. Losa espesor de 10 cm reforzada con parrilla #3 @ 25 cm en ambos lechos, sobre vigas secundarias IAT 16”x8” – 43 Kg/m y vigas principales IAT 18”x8” – 68 Kg/m. Losa apoyada en dos direcciones.

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4.7 Losacero sobre vigas metálicas en petatillo.

Cargas Carga Muerta Po. Po. Losa incluyendo Lámina Po. Po. Largueros Instalaciones y Plafón Relleno e impermeabilización Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv)

150 10 50 120 330 100 430

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

Claros admisibles: Suponemos lámina Galvadeck 15 cal.# 24. Por flexión con Fs = 1400 Kg/cm2 S = 8.75 cm3/m; Mr = 1400*8.75/100 = 123 Kg-m/m L = (10*Mr/w)^0.5 = (10*123/430)^0.5 = 1.70 m Por deflexión:  = 0.0096*w*L^4/EI = L/360 L^3 = EI/(0.0096*360*w) = EI/(3.456*w) L = (EI/(3.456*w)^(1/3) L = (2100000*19.32/(3.456*4.3))^(1/3) = 140 cm = 1.40 m Por modulación: L = 870/7 = 124 cm = 1.24 m Rige. Se colocarán largueros @ 1.24 m Largueros. w = 430*1.24 = 530 Kg/m L = 4.35 m M = 530*4.35^2/8 = 1250 Kg-m Sreq = 1250/21 = 60 cm3 adm = 435/360 = 1.21 cm Ireq = 5*5.3*435^4/(384*2100000*1.21) = 972 cm4 L1 10 TENS HYL 12 – 9.5 Kg/m con: Sx = 91 cm3 > Sreq; Ix = 1181 cm4 > Ireq rige deflexión

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Vigas V1 w = 430*4.35+100 = 1970 Kg/m: L = 8.70 m M = 1970*8.70^2/10 = 14900 Kg-m V = 1970*8.70/2 = 8600 Kg Sreq = 14900/15.2 = 980 cm3 V1 IAT 18”x8” – 52 Kg/m con c = 1.27 cm; t = 0.64 cm Sx = 1043 cm3 > Sreq; Ix = 30826 cm4 V2 w = 430*4.35/2+100 = 1040 Kg/m; P = 10500 Kg; L = 8.70 m -M = 1040*8.70^2/10 = 7870 Kg-m +M = 1040*8.70/14+10500*8.70/5 = 18900 Kg V = 1040*8.70/2+10500/2 = 9780 Kg Sreq = 18900/15.2 = 1243 cm3 V2 IAT 18”x8” – 68 Kg/m con c = 1.27 cm; t = 0.79 cm Sx = 1348 cm3 > Sreq Resumen. Losa de concreto de 5 cm de espesor sobre la cresta de lámina Galvadeck 15 cal 24 reforzada con malla electrosoldada 6x6/1010, sobre largueros 10 TENS HYL 12 – 9.5 Kg/m, con vigas secundarias IAT 18”x8” – 52 Kg/m y Vigas principales IAT 18”x8” - 68 Kg/m. losa apoyada en una sola dirección 4.8a Losa de concreto en petatillo sobre joist estándar y vigas de concreto.

Cargas Carga Muerta Po. Po. Losa (0.065*2400) Po. Po. Largueros Instalaciones y Plafón Relleno e impermeabilización Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

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160 10 50 120 340 100 440 650

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

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Losa wu = 650 Kg/m2 L = 1.24 m  Mu = 650*1.24^2/10 = 100 Kg-m Con el programa de Excel: Fy = 5000 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 6.5 cm; dr = 1.5 cm < 4.0+2.5 = 6.5 cm; O.K.  As = 0.75 cm2/m  malla 6x6/88 Losa espesor 6.5 cm con malla electrosoldada 6X6/88. Joist w = 440*1.24 = 550 Kg/m L = 8.70 m M = 550*8.70^2/8 = 5200 Kg-m V = 550*8.70/2 = 2390 Kg J1 Viga Joist 22-VJ-9/10 – 14.90 Kg/m con: Mr = 5450 Kg-m > M; Vr = 2390 Kg = V Vigas V1 wu = 650*(8.7+1.24)/2+1.4*0.30*0.60*2400 = 3840 Kg/m L = 8.70 m -Mu = 3840*8.70^2/10 = 29100 Kg-m +Mu = 3840*8.70^2/14 = 20800 Kg-m Vu = 3840*8.70/2 = 16700 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 30 cm; H = 60 cm rec = 5 cm; dr = 45.6 cm < 57+3 = 60 cm -As = 15.9 cm2  6#6 +As = 10.89 cm2  4#6 Estribos #3 @ 28 cm Sección 30x60 cm Resumen. Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/88 sobre joist estándar 22-VJ-9/10-14.90 Kg/m y vigas principales de 30x60 cm con 6#6 en lecho superior y 4#6 en lecho inferior y estribos #3 @ 28 cm. 4.8b Losa de concreto sobre lámina G-74 cal. 24 (cimbra perdida) sobre joist estándar y vigas de concreto. Losa Para lámina G-74 cal. 24, para una carga de 440 Kg/m2, el espaciamiento máximo es de 1.0875 m Joist w = 440*1.0875 = 480 Kg/m; L = 8.70 m M = 480*8.70^2/8 = 4540 Kg-m V = 480*8.70/2 = 2090 Kg J1 Viga Joist 20-VJ-9/10 – 13.38 Kg/m con: Mr = 4910 Kg-m > M; Vr = 2160 Kg > V Vigas V1 Iguales a las anteriores. Resumen. Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre lámina G-74 cal. 24 (como cimbra perdida), sobre joist estándar 20-VJ-9/10 - 13.38 Kg/m y vigas principales de 30x60 cm con 6#6 en lecho superior y 4#6 en lecho inferior y estribos #3 @ 28 cm.

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4.9a Losa de concreto sobre joist estándar y vigas metálicas. Losa Será igual a la de 4.7a. Joist Serán iguales a los de 4.7a. Vigas V1 w = 440*(8.7+1.24)+100 = 4470 Kg/m; L = 8.70 m M = 4470*8.70^2/10 = 33800 Kg-m V = 4470*8.70/2 = 19400 Kg Sreq = 33800/15.2 = 2220 cm3 V1 IAT 18”x12” – 98 Kg/m con c = 1.59 cm; t = 0.64 cm Sx = 2240 cm3 > Sreq, Rc = 26.2 Ton > V Resumen. Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre joist estándar 22-VJ-9/10- 14.90 Kg/m y vigas principales IAT 18”x12” - 98 Kg/m. 4.9b Losa de concreto sobre lámina G-74 cal. 24 (cimbra perdida) sobre joist estándar y vigas metálicas. Losa Iguales a la de 4.7b Joist Iguales a los de 4.7b V1 Iguales a las anteriores Resumen. Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre lámina G-74 cal. 24 (como cimbra perdida), sobre joist estándar 20-VJ-9/10 - 13.38 Kg/m y vigas principales IAT 18”x12” - 98 Kg/m. 4.10 Joist-losa y vigas de concreto.

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160 10 50 120 340 100 440 650

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

Losa w = 650 Kg/m2; L = 1.25 m M = 650*1.25^2/9 = 113 Kg-m Con programa Excel: Fy = 5000 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm H = 6.5 cm; dr = 1.6 cm < 4.0+2.5 = 6.5 cm; O.K. +As = 0.86 cm2/m  malla 6x6/66 Losa de concreto de 6.5 cm de espesor con malla 6x6/66 en forma de catenaria. Joist-losa w = 440*1.25 = 550 Kg/m; L = 8.70 m M = 550*8.70^2/8 = 5200 Kg-m V = 550*8.70/2 = 2390 Kg J1 joist losa 48-VJ-11/10-12.87 Kg/m con: Mr = 5590 Kg-m > M; Vr = 2450 Kg > V. Vigas V1 wu = 650*(8.7+1.24/2)/2+1.4*0.30*0.60*2400 = 3600 Kg/m L = 8.70 m -Mu = 3600*8.70^2/10 = 27300 Kg-m +Mu = 3600*8.70^2/14 = 19500 Kg-m V = 3600*8.70/2 = 15700 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 30 cm; rec = 5 cm; H = 60 cm; dr = 44.2 cm < 57+3 = 60 cm; O.K. -As = 14.76 cm2  5#6 +As = 10.15 cm2  4#6 Estribos #3 @ 28 cm Sección 30x60 cm Resumen. Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre joist-losa 48-VJ-11/10-12.87 Kg/m y vigas principales de 30x60 cm con 5#6 en lecho superior y 4#6 en lecho inferior y estribos #3 @ 28 cm. 4.11 Joist-losa y vigas metálicas. Losa Será igual a la anterior. Joist Serán Iguales a los anteriores. Vigas V1 w = 440*(8.7+1.225)/2+100 = 2290 Kg/m; L = 8.70 m M = 2290*8.70^2/10 = 17300 Kg-m V = 2290*8.70/2 = 10000 Kg 142

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Sreq = 17300/15.2 = 1138 cm3 V1 IAT 18”x8” – 68 Kg/m con c = 1.27 cm; t = 0.79 cm Sx = 1348 cm3 > Sreq Resumen. Losa espesor 6.5 cm reforzada con malla 6x6/1010 sobre joist-losa 48-VJ-11/10-12.87 Kg/m y vigas principales IAT 20”x8” - 61 Kg/m. 4.12a Losas Hebel sobre vigas de concreto.

Cargas Carga Muerta Po. Po. Losa Hebel GB4.4 10 cm Instalaciones y Plafón Relleno e impermeabilización Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

84 46 120 250 100 350 520

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

Losa De acuerdo al Manual Técnico de Contec Sistemas Constructivos, para losas Hebel, en la Sección 10 pagina 207, se tiene que para: L = 2.20 m en panel de 10 cm de espesor, soporta una sobre carga de 420 Kg/m2 > 350 Kg/m2. Vigas Secundarias V1 wu = 520*2.175+1.4*0.25*0.6*2400 = 1640 Kg/m; L = 8.70 m M = 1640*8.70^2/8 = 15500 Kg-m V = 1640*8.70/2 = 7100 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 25 cm; rec = 5 cm; H = 60 cm; dr = 36.5 cm < 57+3 = 60 cm +As = 8.04 cm2  3#6 -As = 2.57 cm2  2#4 Estribos #3 @ 28cm Sección 25x60 cm 143

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V2 wu = 520*8.70/2+1.4*0.30*0.60*2400 = 2900 Kg/m; L = 8.70 m -M = 2900*8.70^2/10 = 21900 Kg-m +M = 2900*8.70^2/14 = 15700 Kg-m V = 2900*8.70/2 = 12600 Kg Con el mismo programa: b = bw = 25 cm; rec = 3 cm; H = 60 cm; dr = 43.8 cm < 57+3 = 60 cm -As = 11.78 cm2  5#6 +As = 8.15 cm2  3#6 Estribos #3 @ 28 cm Sección 25x60 cm Resumen. Losa Hebel GB4.4 E100-290 de 10 cm de espesor con patín de compresión de 3.0 cm con malla 6x6/1010 sobre vigas secundarias 25x60 cm con 2#4 negativas, 3#6 positivas y estribos #3 @28 cm, y vigas principales de 25x60 cm con 5#6 negativas, 3#6 positivas y estribos #3 @ 28 cm. 4.12b Losas Hebel sobre vigas metálicas. Losa Será igual a la anterior. Vigas V1 w = 350*2.175+100 = 770 Kg/m; L = 8.70 m M = 770*8.70^2/8 = 7300 Kg-m V = 770*8.70/2 = 3400 Kg Sreq = 7300/15.2 = 480 cm3 V1 IAT 18x8 – 43 Kg/m con c = t = 0.64 cm Sx = 670 cm3 > Sreq V2 w = 350*8.70+100 = 3200 Kg/m; L = 8.70 m M = 3200*8.70^2/10 = 24200 Kg-m V = 3200*8.70/2 = 13900 Kg Sreq = 24200/15.2 = 1592 cm3 V2 IAT 18x8 – 77 Kg/m con c = 1.59 cm y t = 0.64 cm Sx = 1598 cm3 > Sreq, Rc = 26.2 > V Resumen. Losa Hebel GB4.4 10 cm de espesor con patín de compresión de 3.0 cm con malla 6x6/1010 sobre vigas secundarias IAT 18x8 – 43 Kg/m y vigas principales IAT 18x12 de 118 Kg/m. 4.13 Losas Postensadas No se cuenta con la información necesaria para llevar a cabo un análisis de ellas, por lo que el proveedor de las mismas lo deberá llevar a cabo, tomando en cuenta que tendrá que evaluarlas sobre vigas de concreto, vigas metálicas y vigas planas.

5. Losas Entrepiso. En todos los casos la distribución de elementos es igual a la correspondiente en las losas de azotea, por lo tanto la cantidad de concreto, cimbra y casetones no variará y solo se calcularán los refuerzos en losas, momentos y cortantes para los joist estándar y joist 144

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losa y los módulos de sección y momentos de inercia (cuando se requiera) para las vigas y polines tipo Hylten. En las siguientes tablas se muestran los factores de relaciones de cargas, tanto muerta más viva como factorizada para todos los tipos de losa que se establecieron en las losas de azotea y los cambios que se producen al aplicarlos en los diferentes elementos. Losa 1 2 3 4 5 6 7 8a 8b 9a 9b 10 11 12a 12b

L wma wva wta wuta wme wve wte wute fae fuae 8.70 540 100 640 930 690 250 940 1390 1.47 1.49 8.70 550 100 650 940 700 250 950 1410 1.46 1.50 8.70 640 100 740 1070 790 250 1040 1530 1.41 1.43 8.70 650 100 750 1080 800 250 1050 1550 1.40 1.44 8.70 410 100 510 740 560 250 810 1210 1.59 1.64 8.70 410 100 510 740 480 250 730 1100 1.43 1.49 8.70 330 100 430 530 480 250 730 1100 1.70 2.08 8.70 340 100 440 540 530 250 780 1170 1.77 2.17 8.70 330 100 430 530 540 250 790 1180 1.84 2.23 8.70 340 100 440 540 530 250 780 1170 1.77 2.17 8.70 330 100 430 530 540 250 790 1180 1.84 2.23 8.70 340 100 440 530 530 250 780 1170 1.77 2.21 8.70 340 100 440 530 530 250 780 1170 1.77 2.21 8.70 320 100 420 620 490 250 740 1110 1.76 1.79 8.70 320 100 420 620 490 250 740 1110 1.76 1.79

Losa VL NVL VC NVC VN1N NVN1N VN1P NVN1P VN2N NVN2N VN2P NVN2P SRP IRP 2 16 2 3 3 2 1 3 6 6 6 4 4 2 16 2 3 3 2 2 3 6 6 6 4 4 2 17 2 4 3 2 3 3 6 6 6 4 4 2 17 2 4 3 2 4 4 6 6 6 5 5 17 3 4 3 5 5 3 8 6 6 8 19 6 3 7 102 1650 19 5 3 8a 2 10 10 5 4 8b 10 10 19 9a 2 9b 17 5 5 10 2 10 8 17 11 2 3 3 5 6 12a 5 8 8 6 12b

SR1

SR2

827 1656 1664 2110 9220 8340 9220 8340 9220 9220

4240 3840 4240 3935 3840 4079 4240 4240 2017 846

2805

En la tabla anterior se tiene la siguiente nomenclatura: VL = Numero de varillas en losa; NVL = Cantidad de varillas losa; VC = Número de varillas en capitel; NVC = Cantidad de varillas en capitel; VN1N = número de varillas negativas en nervaduras N1; NCN1N = Cantidad de varillas negativas en nervaduras N1; VN1P = número de varillas positivas en nervadura N1; NVN1P = Cantidad de varillas positivas en nervaduras N1; VN2N = número de varillas negativas en nervaduras N2; NVN2N = Cantidad de varillas negativas en nervaduras N2; VN2P = número de varillas positivas en nervaduras N2; NVN2P = cantidad de varillas positivas en nervaduras N2; SRP = Módulo de sección requerido para polines; IRP = momento de inercia requerido para polines; MJ = Momento actuante en joist; VJ = cortante actuante en joist; SR1 = Módulo de sección de vigas V1; IR1 = momento de inercia en viga V1; SR2 = módulo de sección de vigas V2.

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6. Losas Estacionamiento En las siguientes tablas se muestran los factores de relación de cargas entre las de estacionamiento y las de azotea. Las cargas concentradas de 1500 Kg que solicitan las especificaciones, se transformaron en una carga uniforme equivalente. En la primera tabla se muestran los factores para la losa, en la segunda para nervaduras, vigas secundarias y vigas principales respectivamente. En la tercera tabla se muestran los cambios que se requieren: Losa 1 2 3 4 5 6 7 8a 8b 9a 9b 10 11 12a 12b

L wma wva wta wuta wmes wves P Pu Spar Sper E weql wueql wtles 8.70 540 100 640 930 450 250 1500 2550 0.76 8.70 1.26 40 70 740 8.70 550 100 650 940 460 250 1500 2550 0.72 8.70 1.26 40 70 750 8.70 640 100 740 1070 550 250 1500 2550 0.72 8.70 1.26 40 70 840 8.70 650 100 750 1080 560 250 1500 2550 0.95 8.70 1.28 40 70 850 8.70 410 100 510 740 320 250 1500 2550 4.35 4.35 1.48 160 270 730 8.70 410 100 510 740 250 250 1500 2550 4.35 4.35 1.48 160 270 660 8.70 330 100 430 630 290 250 1500 2550 1.24 4.35 1.29 530 900 1070 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 8.70 330 100 430 630 300 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 820 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 8.70 330 100 430 630 300 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 820 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 8.70 340 100 440 650 290 250 1500 2550 1.25 8.70 1.29 270 460 810 8.70 320 100 420 620 260 250 1500 2550 0.63 2.20 1.26 2180 3710 2690 8.70 320 100 420 620 260 250 1500 2550 0.63 2.20 1.26 2180 3710 2690

Losa 1 2 3 4 5 6 7 8a 8b 9a 9b 10 11 12a 12b

L weqn wueqn wtnes wutnes fanes fuanes weqv wueqv wtves wutves faves fuaves 8.70 40 70 740 1130 1.16 1.22 40 70 740 1130 1.16 1.22 8.70 40 70 750 1140 1.15 1.21 40 70 750 1140 1.15 1.21 8.70 40 70 840 1270 1.14 1.19 40 70 840 1270 1.14 1.19 8.70 40 70 850 1280 1.13 1.19 40 70 850 1280 1.13 1.19 8.70 160 270 730 1140 1.43 1.54 160 270 730 1140 1.43 1.54 8.70 160 270 660 1050 1.29 1.42 160 270 660 1050 1.29 1.42 8.70 560 950 1100 1780 2.56 2.83 160 270 700 1100 1.63 1.75 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38 8.70 280 480 830 1330 1.93 2.11 40 70 590 920 1.37 1.46 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38 8.70 280 480 830 1330 1.93 2.11 40 70 590 920 1.37 1.46 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38 8.70 280 480 820 1310 1.86 2.02 40 70 580 900 1.32 1.38 8.70 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26 8.70 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26 1090 1850 1600 2640 3.81 4.26

wutles 1130 1140 1270 1280 1140 1050 1730 1290 1310 1290 1310 1290 1290 4500 4500

fales fuales 1.16 1.22 1.15 1.21 1.14 1.19 1.13 1.19 1.43 1.54 1.29 1.42 2.49 2.75 1.84 1.98 1.91 2.08 1.84 1.98 1.91 2.08 1.84 1.98 1.84 1.98 6.40 7.26 6.40 7.26

La nomenclatura en esta última tabla será igual a la de las losas de entrepiso. Como puede observarse en la tabla Losa VL NVL VC NVC VN1N NVN1N VN1P NVN1P VN2N NVN2N VN2P NVN2P SRP IRP MJ VJ SR1 SR2 2 13 2 3 2 2 1 3 6 6 6 4 4 2 13 2 3 2 2 2 3 6 6 6 4 4 2 12 2 3 2 2 3 3 6 6 6 4 4 1 12 2 3 2 2 4 4 6 6 6 4 4 63 2 2 2 2 5 3 6 8 5 5 69 6 3 748 1497 7 153 2487 2507 2023 22 2 3 8a 2 6 6 9690 4450 2 3 8b 6 6 10040 4610 22 9a 2 9690 4450 1826 9b 10040 4610 1892 22 2 3 10 2 6 6 9690 4450 22 11 2 9690 4450 1826 3 4 3 3 12a 8 10 6 6 12b 3733 4735

anterior, las losas Hebel, no son apropiadas para utilizarse en estacionamiento, por lo que al cuantificar los materiales, no tomaremos en cuenta dichos niveles. 146

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7. Columnas. Ya que el mayor costo en la estructura del edificio está representado por las losas, y que cualquier variación que pudiera haber en las columnas, no repercutirá significativamente en el costo total del edificio, se analizará una sola columna, para una sola opción de losas, y el resto se resolverá, al igual que en las losas, por factores. Como se puede observar en las tablas anteriores, la losa más pesada es la del tipo 4, losa aligerada con bloques de concreto. Se considerará una columna interior de la planta tipo de departamentos, como por ejemplo la localizada en los ejes 3 con B. De acuerdo con los planos arquitectónicos, la sección de columnas será de 0.30x1.20 m en azotea a 0.50x1.20 m en estacionamiento. Por esto, no importa que las cargas en los diferentes tipos de losas sean menores o mayores, ya que la diferencia en costo, por el concepto de columnas será despreciable. Así que solo se diseñará la correspondiente a la losa de mayor peso. Las capacidades de carga se muestran en la siguiente tabla: Marca a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) 120 30 3184 16#5 31.84 C1 120 40 4592 16#6 45.92 C2 120 50 6000 16#8 81.12 C3 120 50 6000 32#8 162.24 C4 120 50 6000 48#8 243.36 C5 120 50 6000 48#10 381.12 C6 120 50 6000 64#10 508.16 C7

Pn (ton) 375 541 754 937 1120 1431 1718

En la siguiente tabla se muestran las cargas en cada una de los niveles y el tipo de columna para ellos: Nivel Azotea N14 N13 N12 N11 N10 N9 N8 N7 N6 N5 N4 N3 N2 N1 PB S1 S2

147

A 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 61 77 77 77

wut Pu Put Col. Tipo 1080 66 66 C1 1380 85 151 C1 1380 85 236 C1 1380 85 320 C1 1380 85 405 C2 1380 85 489 C2 1380 85 574 C3 1380 85 659 C3 1380 85 743 C3 1380 85 828 C4 1380 85 913 C4 1380 85 997 C5 1380 85 1082 C5 1380 85 1167 C6 1380 85 1251 C6 1380 106 1357 C6 1500 115 1473 C7 1500 115 1588 C7

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8. Cimentación. Pedestales. Tendrán una sección 5 cm mayores que la columna y con el mismo refuerzo. Zapatas. En la cimentación se tiene el mismo caso que en las columnas, por lo que solo se calcula la correspondiente a la losa de mayor carga. Suponemos un esfuerzo en el terreno de 4.0 Kg/cm2. fnu = 1.6*4.0*10 = 64 Ton /m2 Azu = 1588*1.05/64 = 26 m2  5.01≈ 5.0 x 5.0 m Zapata de 1.40x5.00x5.00 m 23 # 10 en cada dirección.

9. Cantidades de Materiales. Se utilizarán las cantidades de materiales necesarios promedio ponderados. 9.1 Losa aligerada con casetones de Fibra de Vidrio. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #4 #6 Cimbra Común Casetón 30x63.5x63.5 cm

Unidad m3/m2

Cantidad 0.15

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2

2.78 7.44 4.10 1.00 1.56

9.2 Losa aligerada con casetones de poliestireno. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #4 #6 Cimbra Común Casetón 30x60x60 cm

Unidad m3/m2

Cantidad 0.16

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2

3.04 9.95 4.89 1.00 1.69

9.3 Losa aligerada con casetones de barro-bloc. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #4 #6 Cimbra Común Barro-bloc 15x30x30 cm

148

Unidad m3/m2

Cantidad 0.16

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2

3.04 9.85 5.69 1.00 13.56

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9.4 Losa aligerada con bloques de concreto. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #4 #5 #6 Cimbra Común Casetones de 30x85x85 cm

Unidad m3/m2

Cantidad 0.14

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2

0.13 4.00 9.09 5.74 1.00 0.90

9.5 Losas y vigas de concreto reforzado. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #5 #6 #8 Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.18

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

2.67 0.16 3.33 0.47 2.02

9.6 Losa de concreto sobre vigas metálicas Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 18"x8" Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.10

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

1.09 11.61 19.27 1.00

9.7 Losa de concreto sobre polines secundarios y vigas metálicas principales. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 Galvadeck 15 cal. 24 Polines TENS HYL Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 18x8 Vigas Metálicas IAT 24"x8" Vigas Metálicas IAT 24x8 Cimbra aparente

149

Unidad m3/m2

Cantidad 0.07

m2/m2 m2/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

1.00 1.00 7.43 8.67 21.37 1.11 2.48 1.00

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9.8a Losa de concreto sobre joist estándar y vigas de concreto. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/88 Joist std. XX-VJ-X/X Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #6 #10 Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.11

Kg/m2 Kg/m2

1.00 17.33

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

0.80 0.33 9.54 1.34

9.8b Losa de concreto sobre lámina (cimbra perdida), joist estándar y vigas de concreto. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 Joist std. XX-VJ-X/X Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #6 #10 Lamina G-74 cal. 24 Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.11

Kg/m2 Kg/m2

1.00 16.69

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2/m2

1.14 0.13 0.29 1.00 0.34

9.9a Losa de concreto sobre joist estándar y vigas metálicas. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/88 Joist std. XX-VJ-X/X Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.07

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

1.00 17.33 0.57 29.12 1.00

9.9b Losa de concreto sobre lámina (cimbra perdida), joist estándar y vigas metálicas. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 Joist std. XX-VJ-X/X Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Lamina G-74 cal. 24

150

Unidad m3/m2

Cantidad 0.07

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

1.00 16.69 0.51 29.12 1.00

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9.10 Losa de concreto sobre joist-losa y vigas de concreto. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/66 Joist std. XX-VJ-X/X Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #6 #8 #10 Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.12

Kg/m2 Kg/m2

1.00 10.35

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

0.80 0.33 4.09 5.96 1.34

9.11 Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas. Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/66 Joist-losa XX-VJ-X/X Vigas Metálicas IAT 20"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Cimbra aparente

Unidad m3/m2

Cantidad 0.08

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

1.00 10.35 0.49 1.71 15.90 1.00

9.12a Losa Hebel sobre vigas de concreto. Descripción Unidad m3/m2 Concreto f'c = 200 Kg/cm2 m2/m2 P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm m2/m2 P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 Kg/m2 #3 Kg/m2 #5 Kg/m2 #6 Kg/m2 #8 m2/m2 Cimbra aparente (No se incluyen las losas de estacionamiento)

151

Cantidad 0.10 0.06 0.83 1.72 1.34 2.95 7.23 0.74

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9.12b Losa Hebel sobre vigas metálicas. Descripción Unidad m3/m2 Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 Kg/m2 6x6/1010 m2/m2 P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm m2/m2 P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm Kg/m2 Vigas Metálicas IAT 18"x8" Kg/m2 Vigas Metálicas IAT 24"x8" (No se incluyen las losas de estacionamiento)

Cantidad 0.03 1.00 0.06 0.94 18.20 39.01

9.13 Losa postensada sobre vigas de concreto. Por el proveedor.

9.14 Losa postensada sobre vigas metálicas. Por el proveedor

9.15 Losa postensada sobre vigas planas. Por el proveedor

9.16 Columnas Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #5 #6 #8 #10 Cimbra aparente

9.17 Cimentación.

152

Unidad m3/m2

Cantidad 0.02

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2

0.28 0.26 0.19 2.18 5.02 0.18

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10. Precios Unitarios Descripción Plantilla de Concreto f'c=100 Kg/cm2 5 cm esp. Concreto f'c=200 Kg/cm2 en cimentación Concreto f'c=200 Kg/cm2 en losas Panel Hebel GB4.4 E100-290 10 cm s/carga 270 Kg/m2 Panel Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm s/carga 420 Kg/m2 Panel Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm s/carga 650 Kg/m2 Losa postensada con sobre carga 270 Kg/m2 Losa postensada con sobre carga 420 Kg/m2 Losa postensada con sobre carga 650 Kg/m2 Acero de Refuerzo Fy = 4200 Kg/cm2 en cimentación #3 #8 #10 Acero de Refuerzo Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #4 #5 #6 #8 #10 Malla Electrosoldad Fy = 5000 Kg/cm2 6x6/1010 6x6/88 6x6/66 Galvadeck 15 cal. 24 Lámina G-74 cal.24 Cimbra común en cimentación Cimbra común en losas Cimbra aparente en columnas y vigas Cimbra aparente en losas Triplay 5/8" para joist losa Casetones de fibra de vidrio 30x63.5x63.5 cm Casetones de poliestireno 30x60x60 cm Casetones de barro-bloc 15x30x30 cm Casetones de bloc de concreto 30x85x85 Joist estándar AT serie VJ Joist-losa AT serie VJ Vigas metálicas IAT 18"x8" Vigas metálicas IAT 24"x8" Vigas metálicas IAT 24"x12" Polines TENS HYL Todos los precios incluyen suministro de material, mano de obra y herramientas. Todos los precios son costos directos, no incluyen indirectos. Tomados de Guia de Costos en Construcción Cotiza Estructural de Octubre de 2001. Los precios de Joist estándar, Joist-losa y vigas IAT fueron proporcionados por Acero Tecnología, S.A., vigentes en diciembre de 2001. El precio de joist-losa incluye la renta de barras de atiezamiento, para la cimbra. El precio de las láminas G-74 y Galvadeck 15 cal. 24, proporcionados por Galvak.

153

Unidad m2 m3 m3 m2 m2 m2 m2 m2 m2

PU 59.38 1367.46 1502.03 400.00 400.00 400.00 900.00 900.00 900.00

PU1 PU2 PU3 PU4 PU5 PU6 PU7 PU8 PU9

Kg Kg Kg

7.70 7.12 7.12

PU10 PU11 PU12

Kg Kg Kg Kg Kg Kg

7.86 7.86 7.75 7.75 7.24 7.24

PU13 PU14 PU15 PU16 PU17 PU18

m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 pza. pza. pza. pza. Kg Kg Kg Kg Kg Kg

5.19 7.50 10.53 132.70 105.70 95.14 121.51 121.51 142.94 95.14 41.80 36.84 16.32 187.48 10.12 10.54 10.89 10.89 10.89 10.58

PU19 PU20 PU21 PU22 PU23 PU24 PU25 PU26 PU27 PU28 PU29 PU30 PU31 PU32 PU33 PU34 PU35 PU36 PU37 PU38

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11. Importes. Losa Aligerada con casetones de fibra de vidrio

Aligerada con casetones de poliestireno

Aligerada con casetones de barro-bloc

Aligerada con casetones de bloc de conc.

Y vigas de concreto

Sobre vigas metálicas

Losacero sobre polines y vigas metálicas

Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #4 #6 Cimbra Común en losas Casetón 30x63.5x63.5 cm Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #4 #6 Cimbra Común en losas Casetón 30x60x60 cm Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #4 #6 Cimbra Común en losas Barro-bloc 15x30x30 cm Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #4 #5 #6 Cimbra Común en losas Casetones de 30x85x85 cm Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #6 #8 Cimbra aparente en losas y vigas Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 18"x8" Cimbra aparente en losas Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 Galvadeck 15 cal. 24 Polines TENS HYL Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Total

154

Uni m3/m2

Cant 0.15

PU 1502.03

Total 225.30

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2 m2 losa

2.78 7.44 4.10 1.00 1.56

7.86 7.86 7.75 95.14 41.80

21.85 58.48 31.78 95.14 65.21 497.76

m3/m2

0.16

1502.03

240.32

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2 m2 losa

3.04 9.95 4.89 1.00 1.69

7.86 7.86 7.75 95.14 36.84

23.89 78.21 37.90 95.14 62.26 537.72

m3/m2

0.16

1502.03

240.32

7.86 7.86 7.75 95.14 16.32

23.89 77.42 44.10 95.14 221.30 702.18

Kg/m2 3.04 Kg/m2 9.85 Kg/m2 5.69 m2/m2 1.00 Pza./m2 13.56 m2 losa m3/m2

0.14

1502.03

210.28

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 Pza./m2 m2 losa

0.13 4.00 9.09 5.74 1.00 0.90

7.86 7.86 7.75 7.75 95.14 187.48

1.02 31.44 70.45 44.49 95.14 168.73 621.55

m3/m2

0.18

1502.03

270.37

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

2.67 0.16 3.33 2.02

7.86 7.75 7.24 132.23

20.99 1.24 24.11 267.09 583.80

m3/m2

0.10

1502.03

150.20

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

1.09 11.61 19.27 1.00

7.86 10.89 10.89 142.94

8.57 126.43 209.85 142.94 637.99

m3/m2

0.07

1502.03

105.14

m2/m2 m2/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2 losa

1.00 1.00 7.43 8.67 21.37 1.11 2.48

5.19 10.53 10.89 10.89 10.89 10.89 10.89

5.19 10.53 80.91 94.42 232.72 12.09 27.01 568.01

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Losa Sobre joist std. y vigas de concreto con cimbra aparente.

Sobre joist std. y vigas de concreto con cimbra perdida de lámina de acero.

Sobre joist std. y vigas metálicas con cimbra aparente.

Sobre joist std. y vigas metálicas con cimbra perdidad de lámina de acero.

Sobre joist-losa y vigas de concreto

Sobre joist-losa y vigas metálicas

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Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/88 Joist std. XX-VJ-X/X Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #6 #10 Cimbra aparente en losas y vigas Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 Joist std. XX-VJ-X/X Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #6 #10 Lamina G-74 cal. 24 Cimbra aparente en vigas Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/88 Joist std. XX-VJ-X/X Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Cimbra aparente en losas Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 Joist std. XX-VJ-X/X Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Lamina G-74 cal. 24 Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/66 Joist-losa XX-VJ-X/X Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en losas #3 #6 #8 #10 Triplay 5/8" en losas Cimbra aparente en losas y vigas Total Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/66 Joist-losa XX-VJ-X/X Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Triplay 5/8" en losas Total

155

Uni m3/m2

Cant 0.11

PU 1502.03

Total 165.22

Kg/m2 Kg/m2

1.00 17.33

7.50 10.12

7.50 175.38

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

0.80 0.33 9.54 1.34

7.86 7.75 7.24 132.23

6.29 2.56 69.07 177.18 603.20

m3/m2

0.11

1502.03

165.22

Kg/m2 Kg/m2

1.00 16.69

5.19 10.12

5.19 168.90

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2/m2 m2 losa

1.14 0.13 0.29 1.00 0.34

7.86 7.75 7.24 105.70 121.51

8.96 1.01 2.10 105.70 41.31 498.40

m3/m2

0.07

1502.03

105.14

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

1.00 17.33 0.57 29.12 1.00

7.50 10.12 10.89 10.89 121.51

7.50 175.38 6.21 317.12 121.51 732.86

m3/m2

0.07

1502.03

105.14

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

1.00 16.69 0.51 29.12 1.00

5.19 10.12 10.89 10.89 105.70

5.19 168.90 5.55 317.12 105.70 707.61

m3/m2

0.12

1502.03

180.24

Kg/m2 Kg/m2

1.00 10.35

10.53 10.54

10.53 109.09

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2/m2 m2 losa

0.80 0.33 4.09 5.96 1.00 0.34

7.86 7.75 7.24 7.24 95.14 121.51

6.29 2.56 29.61 43.15 95.14 41.31 517.92

m3/m2

0.08

1502.03

120.16

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

1.00 10.35 0.49 1.71 15.90 1.00

10.53 10.54 10.89 10.89 10.89 95.14

10.53 109.09 5.34 18.62 173.15 95.14 532.03

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Ingeniería de Valor

Losa Hebel sobre vigas de concreto

Edificio Torre Las Terrazas

Descripción Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 #3 #5 #6 #8 Cimbra aparente en losas y vigas Total

Uni m3/m2 m2/m2 m2/m2

Cant 0.10 0.06 0.83

PU 1502.03 3514.40 439.25

Total 150.20 210.86 364.58

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

1.72 1.34 2.95 7.23 0.74

7.86 7.75 7.75 7.24 121.51

13.52 10.39 22.86 52.35 89.92 914.67

1502.03

45.06

Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en losas Malla elect. Fy =5000 Kg/cm2 6x6/1010 P. Hebel GB4.4 E100-290 10 cm P. Hebel GB4.4 E100-290 12.5 cm Vigas Metálicas IAT 18"x8" Vigas Metálicas IAT 24"x12" Total

m3/m2

0.03

Kg/m2 m2/m2 m2/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2 losa

1.00 5.19 0.06 3514.40 0.94 439.25 18.20 10.89 39.01 10.89

Postensadas

Losas postensadas sobre vigas planas

m2/m2

1.00

1080.00 1080.00

Columnas

Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en columnas Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en cols. #3 #5 #6 #8 #10 Cimbra aparente en columnas Total

m3/m2

0.02

1502.03

30.04

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

0.28 0.26 0.19 2.18 5.02 0.18

7.86 7.75 7.75 7.24 7.24 121.51

2.20 2.02 1.47 15.78 36.34 21.87 109.73

m2/m2 m3/m2

0.02 59.38 0.020 1367.46

1.19 27.35

Kg/m2 Kg/m2 m2/m2 m2 losa

0.01 2.01 0.03

0.08 14.31 3.17 46.10

Hebel sobre vigas metálicas

Cimentación

Plantilla concreto f'c = 100 Kg/cm2 5 cm Concreto f'c = 200 Kg/cm2 en cim. Ac. de ref. Fy = 4200 Kg/cm2 en cim. #3 #10 Cimbra común en cimentación Total

7.70 7.12 105.70

5.19 210.86 412.90 198.20 424.82 1297.03

11.1 Resumen de Importes. Losas Aligerada con casetones de fibra de vidrio Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas conc. Losa de concreto sobre joist-losa y vigas concreto Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas Aligerada con casetones de poliestireno Losacero sobre vigas metálicas Losas y vigas de concreto Losa de concreto sobre joist std. y vigas conc. Aligerada con casetones de bloc de concreto Losa de concreto sobre vigas metálicas Aligerada con casetones de barro-bloc Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas met. Losas Hebel sobre vigas de concerto Losas postensadas con vigas planas Losas Hebel sobre vigas metálicas

Importe Unidad $653.58 m2 $654.22 m2 $673.75 m2 $687.86 m2 $693.55 m2 $723.83 m2 $739.62 m2 $759.02 m2 $777.38 m2 $793.82 m2 $858.00 m2 $888.68 m2 $1,070.50 m2 $1,235.82 m2 $1,452.85 m2

En la siguiente gráfica se puede observar la diferencia de precios entre los diferentes tipos de losas, se hace la aclaración que las losas Hebel y las losas postensadas, no tienen los precios reales y solo se puso un precio para que la tabla quedara completa, Aconsa Monterrey, deberá revisar los precios que se establecieron y proporcionar los que faltan. (ver notas al pie de la tabla de precios unitarios).

156

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Ingeniería de Valor

Edificio Torre Las Terrazas

TIPOS DE LOSAS

TABLA COMPARATIVA DE LOSAS

$200

$400

$600

$800 IMPORTE

$1,000

$1,200

$1,400

Losas Hebel sobre vigas metálicas Losas postensadas con vigas planas Losas Hebel sobre vigas de concerto Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas met. Aligerada con casetones de barro-bloc Losa de concreto sobre vigas metálicas Aligerada con casetones de bloc de concreto Losa de concreto sobre joist std. y vigas conc. Losas y vigas de concreto Losacero sobre vigas metálicas Aligerada con casetones de poliestireno Losa de concreto sobre joist-losa y vigas metálicas Losa de concreto sobre joist-losa y vigas concreto Losa de conc. sobre lámina, joist std. y vigas conc. Aligerada con casetones de fibra de vidrio

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$1,600

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IngenierĂa de Valor

158

Edificio Torre Las Terrazas

ACONSA MONTERREY, S.A. DE C. V.

SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY. DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

Enero de 2003.

159 Ave. Pedro Infante No. 5648, Col. Mirador de las Mitras, Mty, N.L. Méx. Tels.: 8310-8151 y 8310-8689

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

ACONSA Monterrey, S.A. Belisario Domínguez # 2551 Pte, Colonia Obispado, Monterrey, N. L. P r e s e n t e. Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga.

Febrero 20 de 2003.

SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS.

Contenido: 1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Análisis de Viento y Sismo, 6.Cubierta Salón de Eventos, 7.Losa Salón de Eventos, 8.Losa Estacionamiento, 9. Losa Primer Nivel zona de servicios, 10.Losa Segundo Nivel zona de servicios, 11.Losas Azotea, 12.Losas Planta Baja, 13.Firmes, 14.Muros de Contención, 15.Columnas, 16.Cimentación, 17.Lista de planos

1. Antecedentes. Tratará la presente memoria de cálculos del diseño estructural del nuevo Salón de Eventos Club Campestre Monterrey. Se basará en los planos arquitectónicos de Arquiplán, bajo la dirección del Arq. Bernardo Hinojosa. La dirección de proyecto es de ACONSA Monterrey, S.A. de C. V. encabezada por Ing. Jesús Salas. El Estudio de Mecánica de Suelos fue realizado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A. de Ing. Arturo J. Jiménez Rodríguez.

2. Descripción. Se trata de un edificio en que se distinguen claramente dos zonas: La primera, el Salón de Eventos propiamente dicho, en un área de 28.05x70.0 m que consta de: una planta de salón localizado en el Nivel 1 y dos niveles de estacionamiento ubicados en Planta Baja y Sótano. El Salón tendrá una altura máxima de 9.0 m y los estacionamientos serán de 4.50 m de piso a piso. El salón de Eventos tendrá una cubierta metálica con pendiente del 5% en la dirección corta del edificio, en recuadros de 20.0x23.4 m. Los estacionamientos y la planta Nivel 1 están en recuadros de 10.0x11.70 m y se estructurarán con losas reticulares de concreto aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyadas solo en las columnas La segunda, de Servicios y Salas de Eventos especiales, en la que estarán localizados: cocina, capilla, salas de eventos especiales y el vestíbulo del edificio, ubicados en Planta Baja, Nivel 1 y Nivel 2, con altura de piso a piso de 4.50 m y en recuadros de 10.0x17.50 m y otros menores. Bajo la planta baja del edificio se localizan un pequeño túnel que proporciona acceso a la zona de estacionamiento, cisterna y dos sótanos de servicios. Las losas serán de concreto reforzado aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyada en dos direcciones, donde sea posible, y con casetones de poliestireno apoyadas en una dirección sobre trabes de concreto reforzado, donde no lo sea. Para mayor información ver planos arquitectónicos SEC-AR-02 A 14, inclusive, de Arquiplán

160

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

3. Especificaciones y Materiales. Especificaciones de Diseño.

Cargas: Reglamento del DDF-1991. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construc.

Concreto: ACI 301 Ultima edición Acero Estructural: AISC 1985 Armaduras y Joist: Steel Joist Institute

Materiales

Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Concreto: f’c = 300 Kg/cm2 en columnas Acero estructural: ASTM-A36 Polines: Tens-Hyl de Hylsa o similar Cubierta: Lámina Galvak Fy = 2800 Kg/cm2 o similar Losas: Losa según lista en capítulo anterior. Esfzo. admisible en el terreno = 1.55 Kg/cm2 a 3.0 m de prof

4. Cargas Básicas. Cubierta Salón de Eventos. Po. Po. Cubierta Polines Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta wm = Carga Viva (pendiente > 5%) wv = Carga Total (wm+wv)

10 10 60 80 60 140

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 20 * Kg/m2 100 *

Nota: Véanse cargas especiales en capítulo de armaduras Losa Salón de Eventos Po. Po. Losa (0.45*2400*0.46) Acabado de Piso Instalaciones Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

500 120 10 630 350 980 1480

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 250 * Kg/m2 880 * Kg/m2 1310 *

Losa Estacionamiento Po. Po. Losa (0.47*2400*0.46) Superficie de rodamiento Instalaciones Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv P Concentrada Pu Concentrada

* Ver nota en hoja siguiente Losa Azotea 161

520 72 8 600 250 850 1270 1500 2550

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 100 * Kg/m2 700 * Kg/m2 1010 * Kg Kg

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Po. Po. (0.45*2400*0.46) 500 Kg/m2 Relleno e impermebilización 120 Kg/m2 Instalaciones y Plafón 50 Kg/m2 670 Kg/m2 Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) (Aire Acond.) 200 Kg/m2 70 * 870 Kg/m2 740 * Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv 1280 Kg/m2 1060 * Nota: Ver cargas especiales en capítulo de losas de azotea Losa Entrepiso zona de servicios Po. Po. (0.45*2400*0.46) 500 Kg/m2 Acabado de Piso 120 Kg/m2 Muros Interiores 50 Kg/m2 Instalaciones y Plafón 50 Kg/m2 720 Kg/m2 Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) 250 Kg/m2 180 * 970 Kg/m2 900 * Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv 1430 Kg/m2 1310 * Nota: se agregarán 50 Kg/m2 para cargas especiales en cocina * Cargas para trabajarse con viento o sismo. Viento Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N. L. Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m. Velocidad regional: Vr = 143 Kph Factor de tamaño: Fc = 0.95 = 0.16,  = 390, Frz = 1.56*(10/)a Frz = 0.868 (H<10 m) Frz = 1.56*(H/) Frz =0.911 (H =13.5 m) F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H <10.0 m) = 0.95*0.911 F = 0.865 (H =13.5 m)

Fact. topografía, expuesto P>10%

Ft = 1.2

Vel. de diseño: Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.825*143 = Vd = 142 Kph (H<10.0 m) Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.865*143 = Vd = 148 Kph (H =13.5 m) Altura s/niv. del mar H  1000 m:  = 675 mm Hg. Temp. ambiente  = 19º G = 0.392*/(273+) G  0.91 p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*142^2*C p = 88*C (H < 10.0 m) p = 0.0048*0.91*148^2*C p = 96*C (H = 13.5 m) Cp = 0.80 qp = 0.8*88 qp = 70 Kg/m2 (H<10.0 m) Cp = 0.80 qp = 0.8*96 qp = 77 Kg/m2 (H=13.5 m) Cs = 0.50 qs = 0.50*88 qs = 44 Kg/m2 (H<10.0m) Cs = 0.50 qs = 0.50*96 qs = 48 Kg/m2 (H=13.5m) Factor de red. x tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8 Factor por Presión local (E. Ppal.) Kl = 1.0 qp1 = 0.80*70 qp1=56 Kg/m2 (H<10.0 m) qp2 = 0.80*44 qp2=35 Kg/m2 (H<10.0 m) qp1 = 0.80*77 qp1=62 Kg/m2 (H=13.5m) qp2 = 0.80*48 qp2=38Kg/m2 (H=13.5m) Cargas de Sismo

Zona Sísmica A, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4 Coeficiente sísmico reducido c/Q = 0.02 162

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

5. Análisis de Viento y Sismo. Salón de Eventos: Áreas: Nivel N. Cubierta N. S. Ev. N. P.B. E. Total

A 1964 1964 1964 5891

m2 m2 m2 m2

Viento: Largo del edificio = 70.0 m, Ancho del edificio = 28.05 m Pwu = wwu*A AE = 70.0*hz; AN = 28.05*hz Debido a que los edificios están separados por juntas de construcción, actúa en ellos presión o succión, pero no su suma Nivel N. Cubierta N. S. Eventos N. P. Baja

Z 13.50 4.50 0.00

wuz 105 95 95

hz 5.50 6.75 2.25 V0wN =

Wu TN 16 18 6 40

Vuw N 16 34 40 V 0 wE =

Wu TE 40 45 15 100

Vuw E 40 85 100

Gravitacional Reducida: Nivel N. Cubierta N. S. Ev. N. P.B. E. Total

A 1964 1964 1964 5891

wur 150 1340 1010

Pur 290 2630 1980 4900

Dirección Este-Oeste: VuCol = 100 Ton MuCol = 100*4.5/2 = 225 Ton-m e = Mu/Pu = 225*100/4900 = 4.59 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones Las formulas de columnas permiten una excentricidad accidental de 0.10 de b, que utilizaremos en las fórmulas siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que permiten las especificaciones para combinaciones con viento y sismo. Como en las cargas en columna se utilizarán las cargas totales, sin reducir, se incorporará un factor de: f = wur/wu = (150/210+1310/1480+1010/1270)/3 = 0.8 Fe = 0.75*0.8*(1+6e/d-0.1) FeE-O = 0.75*0.8*(1+6*4.59/40-0.1) = 0.95 < 1.00, no rige Sismo Vus = 4900*0.02 = 98 Ton < 100 Ton, tampoco rige Zona de Servicios. Áreas: Nivel N. Azotea N. Mezzanine N. 1 N. P.B. Total

163

A 2286 1134 2055 2374 7848

m2 m2 m2 m2 m2

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Viento Largo del Edificio = 70.0 m; Ancho del edificio = 25.90 m, PwN = Ww*AN AN = 25.90*h; AE = 70.0*h Nivel N. Azotea N. Mezzanine N. P. Alta N. P. Baja

Z 13.50 9.00 4.50 0.00

Gravitacional Nivel N. Azotea N. Mezzanine N. 1 N. P.B. Total

wuz 105 95 95 0

hz 3.25 4.50 4.50 2.25 V0wN =

Wu TN 9 11 11 0 31

Vuw N 9 20 31 31 V 0 wE =

A 2286 1134 2055 2374 7848

wu 1280 1430 1430 930

Pu 2930 1620 2940 2210 9700

Nivel A N. Azotea 2286 N. Mezzanine 1134 N. 1 2055 N. P.B. 2374 Total 7848 Gravitacional Reducida:

wur 1060 1310 1310 310

Pur 2420 1490 2690 740 7340

Wu TE 24 30 30 0 84

Vuw E 24 54 84 84

VuCol = 84 Ton MuCol = 84*4.5/2 = 189 Ton-m e = Mu/Pu = 189*100/7340 = 2.6 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones f = wur/wu = (1060/1280+1310/1430+1310/1430)/3 = 0.87 Fe = 0.75*0.87*(1 + 6e/d-0.1) Fe = 0.75*0.87*(1+6*2.6/40-0.1) = 0.84 < 1.00 No rige Sismo Vus = 7340*0.02 = 147 Ton. MuCol = 147*4.5/2 = 330 Ton-m e = Mu/Pu = 330*100/7340 = 4.5 cm Fe = 1.1*0.75*0.87*(1 + 6e/d-0.1) Fe = 1.1*0.75*0.87*(1+6*4.5/40-0.1) = 1.13 Conclusión. Como se puede observar, en el edificio de servicios los efectos del sismo teóricamente rigen el diseño, por lo que utilizaremos un factor de 1.13 en las cargas gravitacionales al calcular las columnas, para estar del lado seguro en el diseño del edificio por estos conceptos. En el edificio del Salón de Eventos los efectos de viento y sismo no rigen.

164

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

6. Cubierta Salón de Eventos.

Lámina De acuerdo con el catálogo de Galvak, la lámina GW cal. 24, en claros de 2.0 m continua en tres claros como mínimo, soporta una carga uniforme: w = 264 Kg/m2 > 150 Kg/m2 O.K. Lámina Galvak GW cal. 24 apoyada @ 1.95 m continua en tres claros como mínimo, aislada con Aislakor de 1” de espesor e impermeabilizada con lámina Galvak SSR KR-18 cal. 26. Polines w = 140*1.95 = 270 Kg/m L1 = 10.0 m M1 = 270*10^2/8 = 3400 Kg-m V1 = 270*10/2 = 1350 Kg d = 1000/25 = 40 cm < 45.7 cm (18”) P1 Vigajoist 18VJ5 – 11.28 Kg/m con: Mr = 3400 Kg-m; Vr = 2090 Kg. L2 = 7.34 m M2 = 270*7.34^2/8 = 1820 Kg-m V2 = 270*7.34/2 = 990 Kg P2 Vigajoist 18VJ1- 9.37 Kg/m con: Mr = 2285 Kg-m; Vr = 1406 Kg L3 = 5.0 m M3 = 270*5.0^2/8 = 840 Kg-m V3 = 270*5.0/2 = 680 Kg P3 Vigajoist 18VJ1- 9.37 Kg/m con: Mr = 2285 Kg-m; Vr = 1406 Kg L4 = 13.86 m w = 140*1.51 = 210 Kg/m M4 = 210*13.86^2/8 = 5040 Kg-m V4 = 210*13.86/2 = 1460 Kg P4 Vigajoist 18VJ8- 17.51 Kg/m con: Mr = 5495 Kg-m; Vr = 3380 Kg 165

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Strut ST1 Vigajoist 2*18VJ1–18.74 Kg/m con: Mr = 4570 Kg-m; Vr = 2820 Kg Armaduras. Armadura AR2

P = (140+10)*1.95*10.0 = 2900 Kg P/2 = 2900/2 = 1450 Kg R = 2900*12/2 = 17400 Kg VN = 17400-1450 = 15950 Kg TABLA ARMADURA AR2 Marca G-8 A-10 B-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10

Fza. 52000 54000 17400 22900 2900 18700 14500 2900 10400 6000 2900 2000

CóT C T C T C C T C C T C C

Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry Fa 195 585 3.40 9.55 57 61 1591 2096 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 272 272 3.40 3.40 2096 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 272 272 3.40 3.40 2096 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 272 272 3.40 3.40 80 80 1350 272 272 3.40 3.40 2096 190 190 3.40 3.40 56 56 1648 272 272 3.40 3.40 80 80 1350

A 32.7 25.8 10.6 10.9 1.8 13.9 6.9 1.8 7.7 2.9 1.8 1.5

Sección 2-PER 89x89x6.4 e = 89 2-PER 89x89x4.0 e = 89 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x4.8 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

Kg/m Peso 31.20 730 20.40 477 8.39 33 8.39 48 8.39 33 12.10 69 8.39 48 8.39 33 8.39 48 8.39 48 8.39 33 8.39 48 1649 165 1814 77.5

Armadura AR5 Son armaduras iguales a la AR2, solo que llevarán, adicionalmente, la carga de los muros plegadizos de 47 Kg/m2, de una altura de 4.50 m. P = (140+10)*1.95*10.0+47*4.50*1.95 = 3340 Kg P/2 = 3340/2 = 1670 Kg R = 3340*12/2 = 20040 Kg VN = 20040-1670 = 18370 Kg

166

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

TABLA ARMADURA AR5 Marca G-8 A-10 B-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10

Fza. 59000 61000 19800 26000 3300 21300 16600 3300 11800 7000 3300 2000

CóT C T C T C C T C C T C C

A 37.1 29.1 12.0 12.4 2.0 15.8 7.9 2.0 8.7 3.3 2.0 1.5

Sección 2-PER 89x89x6.4 e = 89 2-PER 89x89x4.8 e = 89 1-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

Kg/m Peso 31.20 730 24.20 566 10.20 42 10.20 61 8.39 35 15.60 93 8.39 50 8.39 35 8.39 50 8.39 50 8.39 35 8.39 50 1797 180 1977 84

Armadura AR1 Tiene la misma geometría que la AR2,pero el ancho tributario es el 25% de aquella más el peso de la carga de los precolados de 15 cm de espesor y el peralte es de 3.91 m w = 150 Kg/m Peso Precolados = (0.25+5.30+0.75)*0.15*2400 = 2270 Kg/m P = 150*1.95*5.0/2+2270*1.95 = 5200 Kg P/2 = 5200/2 = 2600 Kg P1 = 150*(1.95+1.55)/2*5.0/2+2270*(1.95+1.55)/2 = 4630 Kg P2 = 150*1.55*5.0/2+2270*1.55 = 4100 Kg P2/2+VAR8 = 4100/2+380 = 2430 Kg R1 = (2420*23.4^2/2-2420*4.65^2/2-380*4.65)/23.4 = 27100 Kg R2 = 2420*(23.4+4.65)+380-27100 = 41100 Kg x = 27100/2420 = 11.20 m +M = 2420*11.20^2/2 = 152000 Kg-m -M = 2420*4.65^2/2+380*4.65 = 27900 Kg H-9 = 152000/4.5 = 33800 Kg S-20 = 27900/4.5 = 6200 Kg Por tener cuerdas intermedias, consideraremos la longitud de diagonales de la mitad de su longitud total.

167

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

TABLA ARMADURA AR1 Marca H-9 A-10 S-20 O-21 C.S.I. C.I.I. B-1 1-2, 18-19 2-3, 17-18 3-4, 16-17 4-5, 15-16 5-6, 14-15 6-7, 13-14 7-8, 12-13 8-9, 11-12 9-10, 10-11 19-20 20-21 21-22 22-23 23-24 24-R

Fza. 34000 30000 5400 5400 --27100 32400 5200 25500 18700 5200 11800 5000 5200 -2000 41200 44400 4100 39400 34500 2400

CóT Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry Fa A C 195 585 3.40 9.53 57 61 1591 21.4 T 2096 14.3 C 155 465 3.40 9.53 46 49 1724 3.1 T 2096 2.6

C T C C T C C T C C C C C T C C

225 298 225 298 298 225 298 298 225 298 225 273 225 273 273 225

3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40

66 88

66 88 66 80 66

80 66

1531 2096 1531 1237 2096 1531 1237 2096 1531 1237 2096 1350 1531 2096 1350 1531

17.7 15.5 3.4 20.6 8.9 3.4 9.5 2.4 3.4 -1.6 19.7 32.9 2.7 18.8 25.6 1.6

Sección 2-PER 89x89x4.0 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x3.2 2-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x6.4 2-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x6.4 2-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

Kg/m Peso 20.40 477 16.78 393 16.78 78 16.78 78 16.78 471 16.78 471 15.60 143 15.60 189 8.39 77 16.78 204 8.39 102 8.39 77 8.39 102 8.39 102 8.39 77 8.39 102 15.60 73 31.20 177 8.39 39 15.60 89 20.40 116 8.39 39 3142 314 3457 123

Armadura AR7 Tendrá geometría similar a la AR2, pero con peralte, de 3.91 m. P = (140+10)*1.95*10.0 = 2900 Kg P/2 = 2900/2 = 1450 Kg R = 2900*12/2 = 17400 Kg VN = 17400-1450 = 15950 Kg

TABLA ARMADURA AR7 Armadura AR3 Tendrá una carga concentrada de 17400 Kg al centro del claro debida a las armaduras AR2, mas la carga de la cubierta. w = 140*1.95+10 = 280 Kg/m; P = 17400 Kg M = 280*20^2/8+17400*20/4 = 101000 Kg-m V = 280*20/2+17400/2 = 11500 Kg

168

ACONSA Memorias Marca G-8 A-10 C.S.I. C.S.I. B-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10

Fza. 25000 26000 --17400 22500 2900 18400 14300 2900 10200 6000 2900 2000

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

CóT Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry Fa A C 195 585 3.40 9.73 57 60 1602 15.6 T 2096 12.4

C T C C T C C T C C

196 276 196 276 276 196 276 276 196 276

4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00 4.00

49 69

1724 10.1 2096 10.7 1724 1.7 1493 12.3 2096 6.8 1724 1.7 1493 6.8 2096 2.9 1724 1.7 1493 1.3

Sección 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

Kg/m Peso 16.78 393 16.78 393 16.78 393 16.78 393 8.39 67 10.20 115 8.39 67 10.20 115 8.39 95 8.39 67 8.39 95 8.39 95 8.39 67 8.39 95 2449 245 2694 115

Sección 4-PER 89x89x4.8 e = 76 2-PER 89x89x4.0 e = 76 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x4.8 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x4.8 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x3.2 1-PER 76x76x4.0 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

W Peso 48.40 968 20.40 408 7.12 28 7.12 41 7.12 28 10.20 59 7.12 41 7.12 28 10.20 59 7.12 41 7.12 28 8.62 50 1730 173 1904 95

C = T = 101000/1.9 = 53200 Kg  53000 Kg. TABLA ARMADURA AR3 Marca G-10 A-11 B-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10

Fza. 53000 53000 11500 16300 10900 14600 13800 10900 12600 11800 10900 10900

CóT C T C T C C T C C T C C

Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry 200 1000 3.40 8.96 59 112 190 276 190 276 276 190 276 276 190 276

190 276 190 276 276 190 276 276 190 276

2.90 2.90 2.90 2.90 2.90 2.90 2.90 2.90 2.90 2.90

66 95

Fa 862 2096 1531 2096 1531 1134 2096 1531 1134 2096 1531 1134

Armadura AR6 169

A 61.5 25.3 7.5 7.8 7.1 12.9 6.6 7.1 11.1 5.6 7.1 9.6

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Tiene la mitad de la carga de AR3, pero tendrá la carga adicional de los precolados que se colgarán de ella. w = 140*1.95/2+10 = 150 Kg/m; P = 17400 Kg Peso precolado wp = 0.15*(0.25+4.30+0.4)*2400 = 1780 Kg/m M = (150+1780)*20.0^2/8+17400*20.0/4 = 184000 Kg-m V = (150+1780)*20/2+17400/2 = 28000 Kg d = 1.90+1.76 = 3.66 m T = C = 184000/3.66 = 50300 Kg ≈ 50000Kg

TABLA ARMADURA AR6 Marca G-10 C. I. A-11 B-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10

Fza. 50000 50000 28000 27100 3200 20500 20500 3200 13900 13900 3200 7300

CóT Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry C 167 1000 3.40 9.10 49 110 T C T C C T C C T C C

366 375 366 375 375 366 375 375 366 375

3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40

108

108 110

Fa 894

A 55.9

2096 927 2096 927 894 2096 927 894 2096 927 894

23.9 30.2 12.9 3.5 22.9 9.8 3.5 15.5 6.6 3.5 8.2

Sección 4-PER 89x89x4.8 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x4.0 e = 89 2-PER 89x89x4.8 1-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x3.2 2-PER 89x89x4.0 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

W Peso 48.40 968 16.78 336 20.40 408 24.20 181 10.20 78 8.39 63 20.40 157 8.39 65 8.39 63 15.60 120 8.39 65 8.39 63 8.39 65 2631 263 2894 145

Armadura AR4 L = (4.65^2+20.0^2)^0.5 = 20.53 m; w = 210*20/4 = 1050 Kg/m Peso precolado: wp = (0.4+4.30+0.25)*0.15*2400 = 1780 Kg/m P = (1050+1780)*1.71 = 4900 Kg P/2 = 4900/2 = 2500 Kg M = (1780+1050)*20.53^2/8 = 149000 Kg-m V = (1780+1050)*20.53/2 = 29000 Kg d = 4.50 m T = C = 149000/4.5 = 33100 Kg ≈ 33000 Kg La celosia, tendrá una longitud libre de aproximadamente la mitad de la total. 170

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

TABLA ARMADURA AR4 Marca E-6 C.S.I. C.I.I. A-7 B-1 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10

Fza. 66000 66000 29000 33400 4900 27200 27200 4900 21000 21000 4900 14900

CóT C T C T C C T C C C C C

Lx Ly rx ry Lx/rx Ly/ry Fa A 171 684 3.40 9.10 50 75 1416 46.6

225 283 225 283 283 225 283 283 225 283

3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40

66 83

2096 1531 2096 1531 2096 1308 2096 1308 2096 1531 1308

31.5 18.9 15.9 3.2 13.0 20.8 2.3 16.1 10.0 3.2 11.4

Sección 4-PER 89x89x4.0 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x6.4 e = 89 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x4.0 2-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x6.4 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x4.0 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

W Peso 20.40 419 16.78 345 16.78 345 31.20 641 15.60 73 15.60 92 8.39 39 10.20 60 16.78 99 8.39 39 15.60 92 8.39 49 8.39 39 10.20 60 2242 224 2466 120

AR8 w = 140*1.95/2+10 = 150 Kg/m L = 5.0 m M = 150*5.0^2/8 = 470 Kg-m V = 150*5.0/2 = 380 Kg T = C = 470/3.91 = 120 Kg Todos los miembros serán mínimos de PER 89x89x3.2-8.39 Kg/m, con un peso de 108 Kg/m AR9 Se colocará en lugar de uno de los polines y tendrá un peralte de 1.90 m y su geometría será igual a las AR3, pero no tendrá la carga de la armadura AR2, por lo que se proveerán perfiles mínimos de PER 89x89x3.2-8.39 Kg/m en todos los miembros. Armaduras Horizontales Se localizarán en los ejes E y R y en el eje 14. Armadura en ejes E y R ww = 62 Kg/m2 ww = 62*(5.3+4.50) = 610 Kg/m L1 = 5.0 m d = 4.65 m M = 610*5.0^2/8 = 1900 Kg-m T = C = 1900/4.65 = 410 Kg Asreq = mínima, solo por relación de esbeltez L/r = 120; r = L/120 = 500/120 = 4.17 cm < 8.96 cm Las cuerdas de la Armadura vertical es suficiente. Diagonales Ld = (5.0^2+4.65^2)^0.5/2 = 3.41 m 341/120 = 2.84 cm Usar PER 89x89x3.2 mm con r = 3.47 cm > 2.84 cm

171

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 L2 = 23.40 m d = 5.0 m ww = 600 Kg/m M = 600*23.4^2/8 = 41100 Kg-m V = 600*23.4/2 = 7000 Kg T = C = 41100/5 = 8220 Kg Las cuerdas de la armadura vertical son suficientes Se proveerá una cuerda intermedia para arriostrar la celosia y reducir su longitud a la mitad Diagonales Ld = (5.0^2+1.95^2)^0.5/2 = 2.68 m L/r = 120; r =268/120 = 2.23 cm Por relación de esbeltez se requiere sección PER 76x76 Como las cargas son muy pequeñas se usará la sección de PER 76X76X3.2 – 7.12 Kg/m con r = 2.9 cm > 2.2 cm El peso aproximado de la armadura será de 44 Kg/m

L3 = 20.53 m ww = 600 Kg/m P = 600*1.71*2 = 2050 Kg P1 = 600*1.71/2 = 510 Kg P2 = 600*(1.71+1.71*2)/2 = 1540 Kg R = (4*2050/2+2*1540+2*510)/2 = 4100 Kg

172

ACONSA Memorias Marca Fza. H-12 10400 A-12 18100 4100 B-1 5030 1-2 5030 2-3 3260 3-4 3260 4-5 570 5-6 570 6-7 1820 7-8 1820 8-9 4120 9-10 10-11 4190 11-12 8200

CóT C C C C C C C C C C C C C C

Lx 684 684 456 459 459 389 389 321 321 258 258 207 207 175

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Ly 171 171 456 459 459 389 389 321 321 258 258 207 207 175

rx 9.10 9.10 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40 3.40

ry Lx/rx Ly/ry Fa A 3.40 75 50 1416 7.3 3.40 75 50 1416 12.8 3.40 134 134 602 6.8 3.40 135 135 593 8.5 3.40 135 135 593 8.5 3.40 114 114 832 3.9 3.40 114 114 832 3.9 3.40 94 94 1149 0.5 3.40 94 94 1149 0.5 3.40 76 76 1403 1.3 3.40 76 76 1403 1.3 3.40 61 61 1591 2.6 3.40 61 61 1591 2.6 3.40 51 51 1703 4.8

Sección 2-PER 89x89x3.2 e = 89 2-PER 89x89x3.2 e = 89 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 1-PER 89x89x3.2 SUB-TOTAL Desperdicio (10%) TOTAL Wunit

W Peso 16.78 AR4 16.78 345 8.39 78 8.39 79 8.39 79 8.39 67 8.39 67 8.39 55 8.39 55 8.39 44 8.39 44 8.39 35 8.39 35 8.39 30 1012 101 1113 54

L4 = 20.0 m ww = 600 Kg/m d = 1.95 m M = 600*20.0^2/8 = 30000 Kg-m V = 600*20.0/2 = 6000 Kg T = C = 30000/1.95 = 15400 Kg La cuerda superior será la inferior de la armadura AR6 La cuerda inferior será de sección mínima 2-PER 89x89x3.2 – 16.78 Kg/m Diagonales Serán secciones mínimas PER 76x76x3.2 – 7.12 Kg/m Peso = 40 Kg/m Pasapolines Se arriostrarán las dos cuerdas de los polines con PER 25x25x2.4 mm – 1.62 Kg/m. @ 2.00 m Contravientos. Se contraventearán las cuerdas superiores de las armaduras con varilla 25 mm – 3.975 Kg/m en cruz, de strut a strut.

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7. Losa Salón Eventos

PLANTA LOSA SALÓN DE EVENTOS Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+10)*1.4+350*1.7)/2 = 470 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755 Mu =  470*0.755^2/10 =  27 Kg-m Con un programa de Excel, original de GMI para diseño por última resistencia: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.8 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K. As = 0.32  0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m  Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales wu = 1480 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 2 claros exteriores de 5.0 m y 6 intermedios de 10.0 m Claros dirección Este-Oeste: 2 claros de 11.70 m y 1 claro de 4.65 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = 11.70/2 = 5.85 m; B2 = (11.70+11.70)/2 = 11.70 m; B3 = (11.70+4.65)/2 = 8.18 m; B4 = 4.65/2 = 2.33 m Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 5.0/2 = 2.50 m; B2 = (5+10)/2 = 7.50 m; wuN = 1480*11.7 = 17300 Kg/m2 wuE = 1480*10.0 = 14800 Kg/m2 Dirección Norte-Sur Momentos Totales. -MuN = 17300*10^2/10 = 173000 Kg-m +MuN = 17300*10^2/14 = 124000 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu  65% N. Capitel, -Mu  35% N. Losa +Mu  55% N. Capitel, +Mu  45% N. Losa 174

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 3 nervaduras de capitel N3+12 nervaduras de faja media N4 Nervadura N3 -Mu = 0.65*173000/3 = 37500 Kg-m +Mu = 0.55*124000/3 = 22700 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*173000/12 = 5050 Kg-m +Mu = 0.45*124000/12 = 4650 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*173000 = 113000 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 37.5 Ton-m; +Mu =22.7 Ton-m; Mut = 60.2 Ton-m L/2 = 10/2 = 5.00 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*24.5 = 100 cm L/2-C = 5.00-1.00 = 4.00 m. MuFC = 60.2*4.00^2/5.0^2-22.7 = 15.8 T-m; Factor = 15.8/37.5 = 0.42; Mufc = 0.42*Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 1000 cm F = 1.15-44/1000 = 1.11 MO = 0.09*1.11*(1-2*44/(3*1000))^2*W*L MO = 0.094*W*L; r = 0.094/0.125 = 0.75 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 113000*0.75 = 85000 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*24.5 = 201 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 201 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 30.1 cm < 42+3 = 45 cm; O.K. As= 58.6 cm212#8(Total)- 6#8 en 3 N3.=6#8(neto)=3#8 C/D Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 85000*0.42/3 = 11900 kg-m b = bw = 24.5 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 32.3 cm  42+3 = 45 cm O.K. As = 8.3 cm2  2#8 Refuerzo positivo N3 Mu = 22700*0.75 = 17000 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 88 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 11.1 cm2  3#8 Nervaduras de faja media N2 -Mu = 5050 kg-m; b = bw = 12 cm; As = 3.5 cm2  2#5 +Mu = 4650 kg-m; As = 3.0 cm2  2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección directamente en el plano. Dirección Este-Oeste Momentos totales -Mu = 14800*11.7^2/10 = 203000 Kg-m +Mu = 14800*11.7^2/14 = 145000 Kg-m 175

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E5 + 10 nervaduras de faja media E4 Nervadura E5 -Mu = 0.65*203000/3 = 44000 Kg-m +Mu = 0.55*145000/3 = 26600 Kg-m Nervadura E4 -Mu = 0.35*203000/10 = 7110 Kg-m +Mu = 0.45*145000/10 = 6530 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*203000 = 132000 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 44.0 Ton-m; +Mu = 26.6 Ton-m; Mut = 44.0+26.6 = 70.6 Ton-m; L/2 = 11.7/2 = 5.85 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*28.8 = 107 cm L/2-C = 5.85-1.07 = 4.78 m. MuFC = 70.6*4.78^2/5.85^2-26.6 = 20.5 T-m Factor = 20.5/44.0 = 0.47; Mufc = 0.47 Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 1170 cm; F = 1.15-44/1170 = 1.11 MO = 0.09*1.11*(1-2*44/(3*1170))^2*W*L MO = 0.095*W*L; r = 0.095/0.125 = 0.76 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 132000*0.76 = 100000 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*28.8 = 213 cm b = bw = 213 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 31.7 cm < 42+3 = 45 cm As = 69.7 cm2  14#8 (Total)- 6#8 = 8#8 (neto) = 4#8 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E5 MuTotal = 100000*0.47/3 = 15700 kg-m b = bw = 28.8 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 34.2 cm ≈ 42+3 = 45 cm O.K. As = 11.2 cm2  2#8, La diferencia se compensa con +As Refuerzo positivo E5 Mu = 26600*0.76 = 20200 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 92.3 cm As = 13.3 cm2  3#8 Nervaduras de faja media E2 Y E4 -Mu = 7110 kg-m, b = bw = 12 cm. A s = 5.1 cm2  2#6 +Mu = 6530 kg-m, As = 4.2 cm2  2#5 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1480*10*11.7 = 173000 Kg bo = (44+42)*4 = 344 cm; d = 42 cm vu = 173000/(344*42) = 12.0 Kg/cm2 vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel 176

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 x = (2*63.5+3*28.8)+42*2 = 297 cm = 2.97 m bo = 6*28.8+6*24.5 = 320 cm Vu = 173000-1480*2.97^2 = 160000 Kg vu = 160000/(320*42) = 11.9 Kg/cm2 vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 < vu, Usar medios casetones adyacentes a capitel.

Losa Estacionamiento.

En el nivel de la Planta Baja, se encuentran el estacionamiento y la terraza del edificio. PLANTA LOSA ESTACIONAMIENTO Estacionamiento. Distribución de Nervaduras d = 1170/30 = 39 cm < 40+7 = 47 cm En cada dirección se tendrá: 15 casetones de 63.5 12 Nervaduras de 12 3 Nervaduras de 24.5 Ancho Total

= 952.5 cm = 144.0 cm = 73.5 cm = 1170.0 cm

12.5 casetones de 63.5 10 Nervaduras de 12 2 Nervaduras de 28.8 1 Nervaduras de 28.7 Ancho Total

= 793.7 cm = 120.0 cm = 57.6 cm = 28.7 cm = 1000.0 cm

6 casetones de 63.5 3 Nervaduras de 12 2 Nervaduras de 28.0 1 Nervadura de 27.0 Ancho Total

= 381.0 cm = 36.0 cm = 56.0 cm = 27.0 cm = 500.0 cm

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 5.5 casetones de 63.5 3 Nervaduras de 12 2 Nervaduras de 27 1 Nervaduras de 25.75 Ancho Total Verificación del Peso Propio: Volumen de Conc. Vt = 11.7*10*0.47 Menos Volumen de casetones Volumen Neto Vn Relación Vn/Vt = 25.39/54.99 = 0.46 Po.Po. = 0.46*2400*0.47 = 520 Kg/m2 OK

= 349.25 cm = 36.0 cm = 54.0 cm = 25.75 cm = 465.0 cm

= 54.99 m3 = 29.60 m3 = 25.39 m3

Patín de compresión. Es una losa plana apoyada en dos direcciones. L = 0.635+0.12 = 0.755 m wu = ((0.07*2400+72+8)*1.4+250*1.7)/2+2550/(0.755^2*2) wu = 2620 Kg/m2 Mu =  2620*0.755^2/10 = 149 Kg-m Con el mismo programa: Fy = 5000 Kg/cm2; Mu = 149 Kg-m; b = 100 cm; bw = 100 cm;rec = 3.5 cm; dr = 1.8 cm < 3.5+3.5 = 7.0 cm, O.K.H = 7.0 cm; As = 1.16 cm2/m  .0015*7*100 = 1.05 cm2/m Losa de 7 cm con malla 6x6/66 a medio peralte. Nervaduras. Cargas y Claros: wu = 1270 Kg/m2 Pu = 2550 Kg (en el punto más critico). wue = 2*2550/(10.0*11.7)  40 kg/m2 wues = 1270+40 = 1310 kg/m2 La losa de Estacionamiento tiene los mismos claros que la del Salón de Eventos, y solo difieren en las cargas, Factor = 1310/1480 = 0.89 Dirección Norte-Sur Refuerzo negativo total en capitel As = 58.6*0.89 = 52.2 cm212#8(Total)-6#8 en 3 N3. = 6#8 (neto) = 3#8 C/D Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 As = 8.3*0.89 = 7.4 cm2  2#8 o 3#6 Refuerzo positivo N3 As = 11.1*0.89 = 9.9 cm2  2#8 Nervaduras de faja media N4 -As = 3.5*0.89 = 3.1 cm2  2#5 +As = 3.0*0.89 = 2.7 cm2  2#5 o 1#6 Dirección Este-Oeste.. Refuerzo negativo total en capitel As = 69.7*0.89 = 62.0 cm2  14#8 (Total)- 6#8 = 8#8 (neto) = 4#8 C/L 178

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Refuerzo Negativo fuera de capitel E5 As = 11.2*0.89 = 9.8 cm2  2#8 Refuerzo positivo E5 As = 13.3*0.89 = 11.8 cm2  3#8 Nervaduras de faja media E2 y E4 -As = 5.1*0.89 = 4.5 cm2  2#6 o 1#6+1#5 +As = 4.2*0.89 = 3.7 cm2  2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección directamente sobre el plano. Como los factores son menores a la unidad, a cortante trabaja en mejores condiciones que la losa del Salón de Eventos. Terraza.

Está al mismo nivel quie la losa de estacionamiento (Planta Baja) y sus cargas son aproximadamente las mismas que la losa del Salón de Eventos. Como los claros son iguales en ambas direcciones, esta losa se reforzará igual a la losa del Salón de Eventos.

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8. Losa primer nivel zona de servicios.

PLANTA LOSA PRIMER NIVEL SERVICIOS Zona de Cocina Por los datos proporcionados por el cliente, la carga viva para esta zona será de 300 Kg/cm2, en lugar de los 250 Kg/m2 que se requieren para el resto del nivel. wu = 1.7*50 = 90 Kg/m2; wu = 1430+90 = 1520 Kg/m2 En la zona de recuadros de 7.75x15.0 m, se tendrá: Patin de Compresión. wu = 1520 Kg/m2; L = 0.60+0.12 = 0.72 m Mu = 1520*0.72^2/10 = 77 Kg-m Con el programa de Excel: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 1.3 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K. As = 0.83 cm2/m  Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Nervaduras E1 wu = 1520*0.72 = 1090 Kg/m; L = 7.75 m -Mu = 1090*7.75^2/10 = 6550 Kg-m +Mu = 1090*7.75^2/14 = 4670 Kg-m Vu = 1.15*1090*7.75/2 = 4860 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; +b = 72 cm; -b = bw = 12 cm; rec = 3 cm; H = 40 cm; dr = 34.2 cm < 37+3 = 40 cm; O.K. -As = 5.6 cm2 = 2#6 +As = 3.7 cm2 = 2#5 Usar medios casetones en 90 cm Sección 12x40 cm Vigas V1 Muro exterior: w = 360 prec. +250 muro de bloc = 610 Kg/m wu =1520*7.75/2+0.4*1.50*2400*1.4+610*4.0*1.4= 11300 Kg/m 180

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 L = 15.0 m +Mu = 11300*15.0^2/8 = 318000 Kg-m Vu = 11300*15.0/2 = 84800 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; b = 85 cm, bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 150 cm; dr = 89.6 cm < 143+7 = 150 cm; O.K. +As = 62.8 cm2 = 12#8 Estribos #3 @ 20 Sección 40x150 cm Vigas V2 wu = 1520*7.75+0.4*1.50*2400*1.4 = 13800 Kg/m; L = 15.0 m +Mu = 13800*15.0^2/8 = 388000 Kg-m Vu =13800*15.0/2=104000 Vuc =104000-13800*1.63 =81500 Kg. Fy = 4200 Kg/cm2; b= bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 150 cm; dr = 144.3 cm  143+7 = 150 cm; O.K. +As = 89 cm2 = 12#10 Estribos #3@ 20 Sección 40x150 cm Vigas V3 wu = (610*4.1+240*1.7)*1.4+0.4*0.4*2400*1.4 = 4600 Kg/m L = 7.75 m +Mu = 4600*7.75^2/14 = 19700 Kg-m -Mu = 4600*7.75^2/10 = 27600 Kg-m Vu = 1.15* 4600*7.75/2 = 20500 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 40 cm; dr = 38.5 cm  35+5 = 40 cm; O.K. +As = 17.6 cm2 = 4#8 -As = 27.5 cm2 = 6#8 Estribos #3 @ 18 Sección 40x40 cm Vigas V4 wu = 1520*(15+5)/2+0.4*0.80*2400*1.4 = 16300 Kg/m L = 7.75 m -Mu = 16300*7.75^2/10 = 98000 Kg-m +Mu = 16300*7.75^2/14 = 70000 Kg-m Vu = 1.15*16300*7.75/2 = 72600 Kg Vuc = 72600-16300*0.93 = 57400 Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 40 cm; dr = 72.5 cm < 73+7 = 80 cm; O.K. -As = 41.7 cm2 = 8#8 +As = 27.9 cm2 = 6#8 Estribos #4 @ 20 Sección 40x80cm Zona de losa reticular Patín de compresión. wu = 1520/2 = 760 Kg/m2 L = 0.755 m Mu =  760*0.755^2/10 = 43 Kg-m Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales. wu = 1520 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 1 de 5.00 m, 2 de 10.0 m y uno de 9.55 m 181

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Claros dirección Este-Oeste: 2 de 7.75 m, uno de 7.30 o uno de 9.50 m Anchos tributarios dirección Norte-Sur: B1 = 7.75/2 = 3.88 m; B2 = (7.75+7.75)/2 = 7.75 m; B3 = (7.75+7.30)/2 = 7.53 m o B4 = (7.75+9.50)/2 = 8.63 m; B5 = 7.30/2 = 3.65 m o B6 = 9.50/2 = 4.75 m Anchos tributarios dirección Este-Oeste: B1 = 9.55/2 = 4.78 m; B2 = (9.55+10.0)/2 = 9.78 m; B3 = (10.0+10.0)/2 = 10.0 m; B4 = (10.0+5.0)/2 = 7.50 m; B5 = 5.0/2 = 2.50 m wuN = 1520*8.63 = 13200 Kg/m wuE = 1520*10.0 = 15200 Kg/m Dirección Norte-Sur. Momentos Totales. -MuN = 13200*10^2/10 = 132000 Kg-m +MuN = 13200*10^2/14 = 94300 Kg-m Momentos por Nervadura. -Mu  65%, N. Capitel; -Mu  35%, N. Losa +Mu  55% N. Capitel; +Mu  45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3; 8 nervaduras de faja media N4 Nervaduras N3 -Mu = 0.65*132000/3 = 28600 Kg-m +Mu = 0.55* 94300/3 = 17300 Kg-m Nervaduras N4 -Mu = 0.35*132000/8 = 5800 Kg-m +Mu = 0.45* 94300/8 = 5300 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*132000 = 85800 Kg-m Momentos fuera de Capitel -Mu = 28.6 T-m; +Mu = 17.3 T-m; MuT = 45.9 T-m L/2 = 10/2 = 5.0 m; C = 106 cm; L/2-C = 5.0-1.06 = 3.94 m MuFC = 45.9*3.94^2/5.0^2-17.3 = 11.2 T-m Factor = 11.2/28.6 = 0.39; MuFC = 0.39*MuC Reducción de Momentos: M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 1000 cm; F = 1.15-40/1000 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*1000)^2) *W*L M0 = 0.095*W*L; r = 0.095/0.125 = 0.76 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 85800*0.76 = 65200 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+1.5*29.3+1.5*26.6 = 211 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 211 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 25.8 cm < 42+3 = 45 cm; O.K. -As = 43.7 cm2 = 16#6 (Total)-6#6 en 3 nerv = 10#6  5#6 c/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 65200*0.39/3 = 8500 Kg-m b = bw = 26.6 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 25.1 cm < 42+3 = 45 cm O.K. -As = 5.7 cm2  2#6 182

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Refuerzo Positivo N3 +Mu = 17300*0.76 = 13100 Kg-m +b = 90.1 cm As = 8.5 cm2  3#6 Nervaduras faja media N4 -Mu = 5800 Kg-m; b = bw = 12 cm; As = 4.1 cm2  2#5 +Mu = 5300 Kg-m; As = 3.4 cm2  2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección y se representarán en los planos. Dirección Este-Oeste Momentos Totales -Mu = 15200*9.50^2/10 = 137000 Kg-m +Mu = 15200*9.50^2/14 = 98000 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de Capitel E7 + 10 nervaduras de losa E6 Nervadura E7 -Mu = 0.65*137000/3 = 29700 Kg-m +Mu = 0.55* 98000/3 = 18000 Kg-m Nervadura E6 -Mu = 0.35*137000/10 = 4800 Kg-m +Mu = 0.45* 98000/10 = 4400 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*137000 = 89100 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 29.7 T-m; +Mu = 18.0 T-m; MuT = 29.7+18.0 = 47.7 T-m L/2 = 9.55/2 = 4.78 m; C = 107 m; L/2-C = 4.78-1.07 = 3.71 m MuFC = 47.7*3.71^2/4.78^2-18.0 = 10.7 T-m Factor = 10.7/29.7 = 0.36; MuFC = 0. 36*MuC Reducción de Momentos M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 955 cm; F = 1.15-40/955 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*955)^2) *W*L M0 = 0.099*W*L; r = 0.099/0.125 = 0.79 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 89100*0.79 = 70300 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*28.7 = 213 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 211 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm; dr = 26.6 cm < 42+3 = 45 cm; O.K. -As = 47.4 cm2 = 17#6 (Total)-9#6  8#6 C/L (Neto)=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E7 MuTotal = 70300*0.36/3 = 8400 Kg-m b = bw = 26.6 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 26.0 cm < 42+3 = 45 cm O.K. -As = 5.6 cm2  3#6

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Refuerzo positivo E7 +Mu = 18000*0.79 = 14200 Kg-m Viga T con un ancho efectivo de 90.1 cm +As = 9.2 cm2  3#6 Nervaduras de Losa E6 -Mu = 4800 Kg-m; b = bw = 12 cm; -As = 3.3 cm2  2#5 +Mu = 4400 Kg-m; +As = 2.8 cm2  2#5 Las demás nervaduras se directamente sobre los planos.

resolverán

por

Revisión de Cortante A) En capitel a ½ peralte de paños de columnas VuMAX = 1520*10*9.5 = 144000 Kg b0 = (40+42)*4 = 328 cm; d = 42 cm vu = 144000/(328*42) = 10.5 Kg/cm2 vc = 13.2 Kg/cm2 > vu. No requiere estribos. B) Fuera de Capitel a un peralte del capitel. x = (2*63.5+3*28.7)+42*2 = 297 cm = 2.97 m b0 = 6*28.7+6*26.6 = 332 cm Vu = 144000-1520*2.97^2 = 131000 Kg vu = 131000/(332*42) = 9.4 Kg/cm2 vc = 7.3 Kg/cm2 < vu Usar medios casetones adyacentes a capitel .

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inspección

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PLANTA LOSA PRIMER NIVEL (CAPILLA) Zona Entrepiso (Normal no cocina) Patín de Compresión Losa sobre vigas (Techo Capilla): wu = 1430 Kg/m2 Como la carga es muy similar a la de la losa de cocina, la losa será igual: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Losa reticular: wu = 1430/2 = 720 Kg/m2 Será igual a su correspondiente de cocina: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Losa sobre vigas. Vigas Por ser varias, se calcularán momentos y cortantes mediante una tabla y de ahí se diseñarán las vigas. Nota: para tomar en cuenta la mayor concentración de muros mas la disminución de la carga viva a 150 kg/m2 en las zonas de baños, las sobrecargas últimas en el recuadro N-R-3-10 se incrementan un 7% neto, afectando las vigas V6 a V8 y nervaduras N3 a N6 y E5 a E10. Por facilidad, se revisarán losas y vigas para su carga última original de 1430 kg/m2, haciendo la corrección correspondiente al final, directamente sobre el plano.

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Sal贸n de eventos Club Campestre de Monterrey 1

Tabla de Momentos y Cortantes.

Marca V1 V2 wu 1430 1430 Pu 0 51000 AT 4.75 4.75 b 0.60 0.40 d 1.50 1.00 9800 8100 wu T L_1 20.00 9.55 L_2 0.00 10.00 L_3 0.00 5.00 163000 71000 -Mu 1_ 490000 134000 +Mu 1 163000 155000 -Mu 2_ 0 143000 +Mu 2 0 166000 -Mu 3_ 0 99000 +Mu 3 0 8000 -Mu 4_ 98000 64000 Vu 1 98000 68000 Vu 2 0 44600 Vu 3 0 20250 Vu 4 Tabla de Refuerzos. Marca r dr -As 1

+As 2

V1 10.0 127.6 32.3 6#8 111.0 14 # 10 32.3 6#8 0.0

-As 3

0.0

+As 3

0.0

-As 4

0.0

+As 1 -As 2

Estribos #4 @ 40

V3 1430 13300 7.75 0.40 1.00 12400 9.55 10.00 5.00 58000 102000 134000 111000 146000 44000 13000 66000 71800 68200 31000

V4 1430 12000 1.48 0.40 1.00 4700 9.55 10.00 5.00 27000 50000 62000 54000 67000 28000 5000 28000 30700 25900 11750

V5 1430 0 0.00 0.40 0.40 2500 8.20 7.75 0.00 7000 12000 15900 10700 6300 0 0 10300 11300 9700 0

V6 1430 0 2.39 0.40 1.00 4800 2.95 12.55 0.00 1700 3000 76000 54000 32000 0 0 7000 7800 30000 0

V7 1430 0 4.78 0.40 1.00 8200 2.95 12.55 0.00 3000 5100 129000 92000 54000 0 0 12000 13300 51000 0

V8 1430 0 2.50 0.40 1.60 14100 2.95 12.55 0.00 5100 8800 222000 159000 93000 0 0 21000 22900 88000 0

V2 V3 V4 V5 V6 V7 V8 10.0 10.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 94.4 88.5 60.0 29.2 63.9 83.2 109.2 22.6 18.8 10.9 5.6 7.2 7.2 11.5 3 # 10 3 # 10 2#8 3#5 2#8 2#8 2#8 47.0 33.9 15.5 9.9 7.2 7.2 11.5 6 # 10 4 # 10 3#8 2#8 2#8 2#8 2#8 56.5 47.0 19.5 13.7 22.8 41.5 41.3 8 # 10 6 # 10 4#8 3#8 5#8 8#8 8#8 50.9 37.4 16.9 8.8 15.9 28.2 28.8 6 # 10 5 # 10 4#8 2#8 4#8 6#8 6#8 62.0 52.3 21.2 5.0 12.2 15.9 20.5 8 # 10 7# 10 5#8 3#5 3#8 4#8 4#8 32.7 13.6 11.2 0.0 0.0 0.0 0.0 4 # 10 2 # 10 3#8 0.0 0.0 0.0 0.0 3.2 5.2 2.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2 # 10 2 # 10 2#8 0.0 0.0 0.0 0.0 # 4 @ 30 # 4 @ 30 # 3 @ 24 # 3 @ 18 # 3 @ 24 # 3 @ 24 # 3 @ 24 Nervaduras. N5 y N6 wu = 1430*0.72 = 1030 Kg/m L1 = L2 = 4.775 m; L3 = L4 = L5 = 5.0 m -Mu1 = 1030*4.775^2/24 = 980 Kg-m +Mu1 = +Mu2 = 1030*4.775^2/14 = 1680 Kg-m -Mu2 = 1030*4.775^2/10 = 2350 Kg-m -Mu3 = 1030*((4.775+5.0)/2)^2/10 = 2460 Kg-m +Mu3 = +Mu4 = +Mu5 = 1030*5.0^2/14 = 1840 Kg-m -Mu4 = -Mu5 = 1030*5.0^2/10 = 2580 Kg-m -Mu6 = 1030*5.0^2/24 = 1070 Kg-m

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Vu12 = Vu32 = 1030*4.775/2 = 2460 Kg Vu21 = Vu23 = 1.1*2460 = 2710 Kg Vu34 = Vu43 = Vu45 = Vu65 = 1010*5.0/2 = 2530 Kg Vu54 = Vu56 = 1.1*2530 = 2780 Kg Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 12 cm; rec = 3 cm; H = 25 cm; dr = 21.5 cm < 22+3 = 25 cm; O.K. -As = 3.8 cm2 = 3#4 +As = 2.5 cm2 = 2#4 Usar medios casetones en 60 cm Sección 12x25 cm Losa reticular. Cargas Totales. wu = 1430 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 2 claros 7.40 m, 1 claro de 5.20 m, 1 claro de 9.55 m, 2 claros de 10.0 m y un voladizo de 2.40 m Claros dirección Este-Oeste: 1 claro de 9.50 m.; 1 de 9.50 y 1 de 7.55 Anchos tributarios dirección Norte-Sur: B1 = 9.5/2 = 4.75 m, B2 = (9.50+7.55)/2 = 8.53 m; B3 = 7.55/2 = 3.78 m. Anchos tributarios dirección Este-Oeste: B1 = 7.40/2 = 3.70 m; B2 = (7.40+5.2)/2 = 6.30 m; B3 = 9.55/2 = 4.775 m; B4 = (10.0+9.55)/2 = 9.78 m; B5 = 10.0/2+2.4 = 7.40 m wuNe = 1430*4.75 = 6800 Kg/m wuNv = 1430*4.75+350*4.2 = 8260 Kg/m wuNi = 1430*8.53 = 12200 Kg/m wuE = 1430*9.78 = 14000 Kg/m Dirección Norte-Sur. Nervaduras N3 y N4 Momentos Totales. -MuN = 6800*10^2/10 = 68000 Kg-m +MuN = 6800*10^2/14 = 48600 Kg-m -MuNv = 8260*2.4^2/2 = 23800 Kg-m Momentos por Nervadura. -Mu  65%, N. Capitel; -Mu  35%, N. Losa +Mu  55% N. Capitel; +Mu  45% N. Losa 2 nervaduras de capitel N3; 10 nervaduras de faja media N4 Nervaduras N3 -Mu = 0.65*68000/2 = 2380 Kg-m +Mu = 0.55*48600/2 = 13300 Kg-m Nervaduras N4 -Mu = 0.35*68000/5 = 4800 Kg-m +Mu = 0.45*48600/5 = 4400 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*68000 = 44300 Kg-m

Momentos fuera de Capitel -Mu = 68 T-m; +Mu = 44.3 T-m; MuT = 68+44.3 = 112.3 T-m L/2 = 10/2 = 5.0 m; C = 63.5+1.5*26.6 = 103 cm; 187

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 L/2-C = 5.0-1.03 = 3.97 m MuFC = 112.4*3.97^2/5.0^2-44.3 = 26.6 T-m Factor = 26.6/68 = 0.39; MuFC = 0.39*MuC Reducción de Momentos: M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 1000 cm; F = 1.15-40/1000 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*1000)^2) *W*L M0 = 0.099*W*L; r = 0.099/0.125 = 0.79 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 44300*0.79 = 35000 Kg-m Ancho de capitel = del dibujo = 124 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 124 cm; rec = 3 cm; H = 40 cm; dr = 24.6 cm < 37+3 = 40 cm; O.K. -As = 27.0 cm2 = 10#6 (Total)-4#6  6#6 (Neto) Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 35000*0.37/2 = 6500 Kg-m b = bw = 26.6 cm; rec = 3 cm; H = 45 cm dr = 22.9 cm < 37+3 = 40 cm O.K. -As = 4.54 cm2  2#6 Refuerzo Positivo N3 +Mu = 13300*0.79 = 10500 Kg-m +b = 90.1cm As = 7.1 cm2  3#6 Nervaduras faja media N4 -Mu = 4800 Kg-m; b = bw = 12 cm; As = 3.5 cm2  2#5 +Mu = 4400 Kg-m; As = 3.0 cm2  2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección directamente sobre el plano. Dirección Este-Oeste Momentos Totales -Mu = 14000*9.50^2/24 = 52600 Kg-m +Mu = 14000*9.50^2/8 = 158000 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de Capitel E7 + 10 nervaduras de losa E8 Nervadura E7 -Mu = 0.65*52600/3 = 11400 Kg-m +Mu = 0.55*158000/3 = 29000 Kg-m Nervadura E8 -Mu = 0.35*52600/10 = 1800 Kg-m +Mu = 0.45*158000/10 = 7100 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*52600 = 34200 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 11.4 T-m; +Mu = 29.0T-m; MuT = 11.4 +29.0 = 40.4 T-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; C = del dibujo = 124 cm; L/2-C = 4.75-1.24 = 3.51 m 188

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 MuFC = 40.4*3.51^2/4.75^2-29.0 = -6.9 < 0 T-m Factor = 0 Reducción de Momentos M0 = 0.09*F*(1-2*C/3*L)^2*W*L, F = 1.15-C/L > 1 C = 40 cm; L = 1000 cm; F = 1.15-40/1000 = 1.11 M0 = 0.09*1.11*(1-2*40/(3*1000)^2)*W*L M0 = 0.099*W*L; r = 0.099/0.125 = 0.79 Refuerzo negativo Total en Capitel MuTotal = 34200*0.79 = 27000 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*28.7 = 213 cm Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 213 cm; rec = 3 cm; H = 40 cm; dr = 16.5.0cm < 37+3 = 40 cm; O.K. -As = 26.1 cm2 = 10#6 (Total)- 6#6  4#6 (Neto) = 2#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E7 MuTotal = 0 Kg-m; As = min  2#6 Refuerzo positivo E7 +Mu = 29000*0.79 = 22900 Kg-m Viga T con un ancho efectivo de 92.2 cm +As = 16.0 cm2  4#8 Nervaduras de Losa E8 -Mu = 1800 Kg-m; b = bw = 12 cm; -As = 1.6 cm2  2#4 +Mu = 7100 Kg-m; +As = 5.5 cm2  2#6 Al igual que en la dirección Norte-Sur, las demás nervaduras se resolverán por inspección directamente sobre los planos. Nótese que todos los refuerzos quedaron un poco sobrados, en refuerzo o en peralte, por lo cual el aumento del 7% de que se habló antes, queda sin efecto Revisión de Cortante A) En capitel exterior a ½ peralte de paños de columnas VuMAX = 1430*10*9.5 /2= 68000 Kg b0 = 40*3+21*4 = 204 cm; d = 42 cm vu = 68000/(204*42) = 7.9 Kg/cm2 vc = 13.2 Kg/cm2 > vu. No requiere Estribos. B) Fuera de Capitel a un peralte del capitel. x = (2*63.5+3*28.7)+42*2 = 297 cm = 2.97 m; y = 124+42 = 166 cm = 1.66 m b0 = 6*28.7+124-63.5 = 232 cm Vu = 68000-1430*2.97*1.66 = 61000 Kg vu = 61000/(232*42) = 6.3 Kg/cm2 vc = 7.3 Kg/cm2 > vu. No necesita estribos ni medios casetones

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Sal贸n de eventos Club Campestre de Monterrey 1

9. Losa segundo nivel zona de servicios. Ser谩 igual a la correspondiente del nivel 1.

10.

Losas de azotea.

Azotea Nivel 2.

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 La geometría es igual a la de la losa del Nivel 2, por lo que se diseñará por el factor dado por el cociente de la carga F = 1280/1430 = 0.90 Todas las áreas de acero de la losa de nivel 2, se multiplicarán por este factor y se aplicarán directamente en el plano. En esta azotea se ubicarán equipos especiales del sistema de aire acondicionado, cuyas cargas se especificarán en las losas o vigas que las apoyen, en las páginas siguientes.

PLANTA LOSA AZOTEA NIV.1 Azotea Nivel 1 Igual que el anterior, solo se diferencia por las cargas de azotea en lugar de entrepiso, por lo que se diseñará con el mismo criterio. Aquí se diseñarán solo los elementos que no se tenían en la losa de entrepiso. Losa Azotea Lobby Cargas. PoPo = 0.12*2400 = 290 Kg/m2 Relleno e impermeabilización = 120 Kg/m2 Instalaciones = 20 Kg/m2 Total Carga Muerta = 430 Kg/m2 Carga Viva = 100 Kg/m2 Carga Total = 530 Kg/m2 wu = 430*1.4+100*1.7 = 770 Kg/m2 L = 2.50 m; +Mu = 770*2.5^2/8 = 600 Kg-m Con el programa de Excel: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 12 cm; dr = 3.6 cm < 9.0 +3.0 = 12 cm; O.K. As = 2.41 cm2/m  #3@30 cm Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3@25 cm Losa de 12 cm con parr.#3@25. lecho inf. 191

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Vigas. V9 wu = 770*3.475/2+0.4*0.6*2400*1.4 = 2140 Kg/m L1 = 7.40 m; L2 = 5.2 m -Mu = 2140*7.4^2/10 = 11700 Kg-m +Mu1 = 2140*7.4^2/14 = 8400 Kg-m +Mu2 = 2140*5.2^2/14 = 4100 Kg-m Vu = 1.15*2140*7.4/2 = 9100 Kg Con el programa: b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 60 cm; dr = 25.1 cm < 55+5 = 60 cm; O.K. -As = 7.3 cm2  4#5 +As1 = 5.5 cm2  3#5 +As2 = 2.7 cm2  2#5 Estribos # 3 @ 25 cm Sección 40x60 V10 wu = 770*(3.475+3.475)/2+0.4*1.65*2400*1.4 = 4800 Kg/m L1 = 20.0 m +Mu = 4800*20.0^2/8 = 240000 Kg-m Vu = 4800*20.0/2 = 48000 Kg Con el programa anterior: b = bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 165 cm; dr = 113.5 cm < 160+5 = 165 cm; O.K. +As = 45.0 cm2  6#10 -As = 18.1 cm2  4#8 Estribos # 3 @ 24 cm Sección 40x165 V11 wu = 770*2.5+0.30*0.40*2400*1.4 = 2330 Kg/m; L = 2.50 m +Mu = 2330*2.5^2/8 = 1820 Kg-m Vu = 2330*2.5/2 = 2900 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 30 cm; rec = 5 cm; H = 30 cm; dr = 11.4 cm < 25+5 = 30 cm; O.K. +As = 1.9 cm2  2#4 - As = 1.1 cm2  2#3 Estribos # 3 @ 15 cm Sección 30x40 cm Losa Azotea con huecos para muros móviles. V12 wu = 1280*2.7/2+0.4*0.8*2400*1.4 = 2800 Kg/m L = 9.50 m +Mu = 2800*9.5^2/8 = 31600 Kg-m Vu = 2800*9.5/2 = 13300 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 80 cm dr = 41.2 cm < 75+5 = 80 cm ok +As = 11.7 cm2  5#6 -As = 5.0 cm2  2#6 Estribos #3 @ 24 cm Sección 40x80 cm

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 V14 wu = 1280*(6.8+2.7)/2 +0.4*0.8*2400*1.4 = 7200 Kg/m wu1 = 1280*9.5/2+(250*3.2+0.4*0.8*2400)*1.4 = 8300 Kg/m L = 7.95 m; a =1.55 m -Mu = 8300*1.55^2/2 = 10000 Kg-m +Mu = 7200*7.95^2/8 = 57000 Kg-m Vu = 7200*7.95/2+10000/7.95 = 29800 Kg Con el programa de Excel: b = bw = 40 cm; rec = 5 cm; H = 80 cm dr = 55.3 cm < 75+5 = 80 cm ok +As = 22.1 cm2  5#8 -As = 5.0 cm2  2#6 Estribos #3 @ 24 cm Sección 40x80 cm V13 wu = 1280*(7.95/2+1.55)+0.5*1.0*2400*1.4 = 8750 Kg/m wu1 = 1280*(3.98+1.55)+(250*3.95+0.5*1.0*2400)*1.4 wu1 = 10140/m; P = 29800+8300*1.55 = 42700 Kg L = 9.55 m wueq = (8750*6.85+10140*2.70)/9.55 = 9140 Kg/m +Mu = 9140*9.55^2/8+42700*6.85*2.7/9.55 = 187000 Kg-m Vu = 8750*9.55/2+42700*6.85/9.55 = 72400 Kg Con el mismo programa: b = bw = 50 cm; rec = 10 cm; H = 100 cm dr = 89.6 cm < 93+7 = 100 cm ok +As = 67.51 cm2  10#10 -As = 10.1 cm2  2#8 Estribos #3 @ 18 cm Sección 50x100 cm V15 wu = 1280*(10+6.85)/2+0.5*1.0*2400*1.4 = 12500 Kg/m P = 42700 Kg L = 9.55 m +Mu = 12500*9.55^2/8+42700*7.95*1.55/9.50 = 198000 Kg-m Vu = 12500*9.55/2+42700*7.95/9.5 = 95400 Kg Con el mismo programa: b = bw = 50 cm; rec = 10 cm; H = 100 cm dr = 92.2 cm < 90+10 = 100 cm ok +As = 72.7 cm2  10#10 -As = 10.3 cm2  2#8 Estribos #4 @ 16 cm Sección 50x100 cm V16 wu = 1280*9.75/2+0.4*1.0*2400*1.4 = 7600 Kg/m P = 29800 Kg L = 9.55 m +Mu = 7600*9.55^2/8+29800*6.85*1.55/9.55 = 120000 Kg-m Vu = 7600*9.55/2+25400*6.85/9.55 = 54500 Kg b = bw = 40 cm; rec = 10 cm; H = 100 cm dr = 80.2 cm < 90+10 = 100 cm ok +As = 41.1 cm2  6#10 -As = 12.3 cm2  3#8 Estribos #3 @ 20 cm Sección 40x100 cm

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 V5 wu = 0.4*1.65*2400*1.4 = 2220 Kg/m P = 48000 Kg L1 = 7.75 m; L2 = 7.50 m Se calcula el claro de 7.75 m. Y el otro se hará igual +Mu = 2220*7.75^2/8+48000*7.75/4 = 110000 Kg-m Vu = 2220*7.75/2+48000/2 = 32600 Kg b = bw = 40 cm; rec = 7 cm; H = 165 cm dr = 76.8 cm < 158+7 = 165 cm ok +As = 20.9 cm2  5#8 -As = 10.2 cm2  2#8 Estribos #3 @ 24 cm Sección 40x165 cm Azotea Motor Lobby

PLANTA AZOTEA MOTOR LOBBY Losa Cargas Po. Po. = 0.1*2400 = 240 Kg/m2 Relleno e impermeabilización = 120 Kg/m2 Plafón e instalaciones = 50 Kg/m2 Total Carga Muerta = 410 Kg/m2 Carga Viva = 100 Kg/m2 Carga Total = 410+100 = 510 Kg/m2 wu = 410*1.4+100*1.7 = 750 Kg/m2 -Mu = 750*2.70^2/10 = 550 Kg-m +Mu = 750*2.70^2/14 = 390 Kg-m

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Con programa de Excel: Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; H = 10 cm; R = 2.5 cm dr = 3.4 cm < 7.5+2.5 = 10 cm -As = 2.48 cm2/m  #3 @28 cm +As = 1.87 cm2/m  #3 @30 cm Ast = 0.0018*10*100/2 = 0.9 cm2/m  #3 @30 cm Losa de 10 cm de espesor con refuerzo indicado. Trabes. V1 w = 510*2.70+100 Po.Po. = 1480 Kg/m L = 5.20 m a1 = 3.15 m a2 = 6.65 m -ML = 1480*5.2^2/10 = 4000 Kg-m +ML = 1480*5.2^2/14 = 2860 Kg-m -Ma1 = 1480*3.15^2/2 = 7340 Kg-m -Ma2 = 1480*6.65^2/2 = 32700 Kg-m Sreq = 32700/15.2 = 2151 cm3 Va2 = 1480*6.65 = 9850 Kg V1 IAT 24x12-83 Kg/m con: Sx = 2162 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 0.95 cm; t = 0.79 cm; Rc = 40 Ton > Va2 V2 w = 510*(3.15+3.70/2)+250 = 2800 Kg/m L = 14.0 m +M = 2800*14.0^2/8 = 68600 Kg-m V = 2800*14.0/2 = 19600 Kg Sreq = 68600/15.2 = 4513 cm3 V2 IAT 24x12-157 Kg/m con: Sx = 4716 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 2.54 cm; t = 0.79 cm; Rc = 40 Ton > Va2 V3 w = 510*(3.70+5.20)/2+150 = 2420 Kg/m Sreq = 4513*2420/2800 = 3900 cm3 V3 IAT 24x12-142 Kg/m con: Sx = 4227 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 2.22 cm; t = 0.79 cm; Rc = 40 Ton > Va2 V4 w = 510*(6.65+3.70/2)+250 = 4590 Kg/m Sreq = 4513*4590/2800 = 7398 cm3 V4 IAT 24x12-252 Kg/m con: Sx = 7481 cm3 > Sreq; b = 30.48 cm; d = 60.1 cm; c = 4.45 cm; t = 0.95 cm; Rc = 50 Ton > Va2

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Dientes de Sierra.

Losa. Cargas Po.Po. = 0.10*2400 = 240 Kg/m2 Impermebilización = 30 Kg*m2 Instalaciones = 10 Kg/m2 Total Carga Muerta = 280 Kg/m2 Carga Viva = 40 Kg/m2 Carga Total = 320 Kg/m2 wu = 280*1.4+40*1.7 = 460 Kg/m2 L = 2.2*1.41 = 3.10 m +Mu = 460*3.1^2/8 = 550 Kg-m Vu = 460*3.1/2 = 710 Kg Con programa de Excel: Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; H = 10 cm; R = 2.5 cm dr = 3.4 cm < 7.5+2.5 = 10 cm +As = 2.48 cm2/m  #3 @28 cm Ast = 0.0018*10*100/2 = 0.9 cm2/m  #3 @30 cm Losa de 10 cm de espesor con refuerzo indicado Vigas. V4 wu = 460*3.1/2+0.1*0.3*2400*1.4 = 810 Kg/m L = 3.20 m -Mu = 810*3.2^2/10 = 830 Kg-m +Mu = 810*3.2^2/14 = 590 Kg-m Vu = 810*3.2/2 = 1300 Kg Con el mismo programa: b = bw = 10 cm; H = 30 cm; R = 5 cm; dr = 13.3 cm < 25+5 = 30 cm 196

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 -As = 0.92 cm2  1#4 +As = 0.83 cm2  1#4 Sección 10x30 cm V3 wu = 460*3.1+0.4*0.9*2400*1.4 = 2640 Kg/m L = 6.60 m +Mu = 2640*6.6^2/8 = 14400 Kg-m Vu = 2640*6.60/2 = 8700 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 90 cm; R = 5 cm; dr = 27.8 cm < 85+5 = 30 cm -As = 2.5 cm2  2#4 +As = 6.1 cm2  4#5 Estribos #3 @43 cm Sección 40x90 cm V1 wu = 460*3.30+0.4*1.25*2400*1.4 = 3200 Kg/m L = 15.0 m a = 5.20 m -Mua = 3200*5.20^2/2 = 43300 Kg-m -MuL = 3200*15.0^2/10 = 72000 Kg-m +MuL = 3200*15.0^2/14 = 51400 Kg-m Vua = 3200*5.20 = 16600 Kg VuL = 3200*15.0/2 = 24000 Kg R1 = 3200*(15.0-5.20)/15.0 = 2090 Kg R2 = 3200*20.2-20.90 = 64600 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 125 cm; R = 7 cm; dr = 48.2 cm < 118+7 = 125 cm -Asa = 13.3 cm2  3#8 +AsL = 6.9 cm2  3#6 -AsL = 9.7 cm2  2#8 Estribos #3 @43 cm Sección 40x125 cm V2 wu = 460*3.30+0.4*1.25*2400*1.4 = 3200 Kg/m P = 64600 Kg L = 7.75 m -Mu = 3200*7.75^2/10+64600*3.35*4.4*(7.75+3.35)/(4*7.75^2) -Mu = 63200 Kg-m +Mu1 = 3200*7.75^2/14+64600*3.35*4.4/7.75 = 137000 Kg-m +Mu2 = 3200*7.75^2/14+64600*2.4*5.35/7.75 = 121000 Kg-m Vu1 = 36000 Kg Vu2 = 12400+64600*2.4*(4*7.75^2-2.4*(7.75+2.4))/(4*7.75^3) Vu2 = 30400 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 125 cm; R = 7 cm; dr = 88.5 cm < 118+7 = 125 cm +As1 = 36.2 cm2  5#10 +As2 = 31.8 cm2  5#10 -As = 17.9 cm2  3#10 Estribos #3 @43 cm Sección 40x125 cm

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 V2A wu = 460*3.30/2+0.4*1.25*2400*1.4 = 2240 Kg/m P = 2090 Kg L = 7.75 m -Mu = 2240*7.75^2/10+2090*3.35*4.4*(7.75+3.35)/(4*7.75^2) -Mu = 14900 Kg-m +Mu1 = 2240*7.75^2/14+2090*3.35*4.4/7.75 = 13600 Kg-m +Mu2 = 2240*7.75^2/14+2090*2.4*5.35/7.75 = 13100 Kg-m Vu1 = 9480 Kg Vu2 = 8680 Kg Con el mismo programa: b = bw = 40 cm; H = 125 cm; R = 7 cm; dr = 42.3 cm < 118+7 = 125 cm +As1 = 8.1 cm2  2#8 +As2 = 8.0 cm2  2#8 -As = 10.2 cm2  2#8 Estribos #3 @43 cm Sección 40x125 cm Columnas C1 PER 76x76x3.2 mm – 7.12 Kg/m

Losas de Planta Baja.

Como puede observarse tiene claros semejantes a los de la losa del Nivel 1. Siendo la carga igual a la de este Nivel, se resolverán directamente en el plano, por observación y factores.

Firmes. De acuerdo al Manual CRSI 63, el firme en la zona de estacionamiento será: Firme de 15 cm de espesor con malla 6x6/66 en cada lecho. En la zona de servicios será: Firme de 10 cm de espesor con malla 6x6/1010 en lecho superior. En cada uno de ellos se localizarán juntas de contracción y de colado de acuerdo a las normas internacionales.

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11.

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

Muros de contención, rampas y cisterna.

Los muros de contención estarán todos apoyados de piso a techo y con alturas de 4.20 m. Tendrán por lo tanto dimensiones y armados mínimos. h = 4.2 m  = 1600 kg/m3,  = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*0.30 = 480 kg/m M = 480*4.2^3/16 = 2220 Kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*(2220)^0.5 = 12.3 cm < 16+4 = 20 cm As = 2220/(1700*0.89*0.16) = 9.2 cm2/m  # 5 @ 20 cm Astv = 0.0015*20*100 = 3 cm2/m  # 4 @ 40 cm Asth = 0.0025*20*100 = 5 cm2/m  # 4 @ 25 cm Muro espesor 20 cm. con #5@20 verticales y #4@25 cm horizontales en el lado libre con cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho.

199

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Cisterna. Losa Superior

Será una losa apoyada en una sola dirección sobre los muros de contención, con carga de entrepiso, sin cocina. Patín de compresión. wu = 1280 Kg/m2 Como la carga es muy similar a la de la losa de cocina, la losa será igual: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Nervaduras N1 wu = 1280*0.72 = 920 Kg/m L = 9.55 m Mu = 920*9.55^2/8 = 10500 Kg-m Vu = 920*9.55/2 = 4400 Kg Con el programa de Excel: As = 7.8 cm2 = 2#8 Ampliar nervaduras en 30 cm en apoyos en una longitud de 90 cm. Sección de 12x40 cm Muros de contención: Se diseñan simplemente apoyados de piso a techo, con altura de agua de h = 3.50 m y altura de muro de 4.20 m. Muros exteriores MC1: En estos muros, en contacto con el relleno, rige la condición de cisterna vacía, con empujes de suelo. En cuyo caso resultan, iguales al resto de los muros de contención: Muro espesor 20 cm. con #5@17 cm verticales y #4@25 cm horizontales en el lado interior. 200

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Muro interior MC2 En los muros exteriores de la cisterna, que no están en contacto con el terreno, rige el empuje del agua. Por especificaciones de cisternas se diseñan por esfuerzos de trabajo reducidos como sigue: M = 1000*3.50^2*4.2/16 = 3220 kg-m d = 0.37*(3220*1)^0.5 = 21+4 = 25 cm. Asv = 3220/(1400*0.89*0.21) = 12.3 cm2  #5@16 cm. Ash = 0.0025*25*100 = 6.3 cm2  #4@20 cm. MC2 espesor 25 cm, con ref. htal #4 @ 20 cm y ref. vert. #5@22 cm ambos en el lado exterior de la cisterna. Cimentación: wumax.= 1280*4.78+1.4*(0.25*4.2*2400+1000) = 11100 Kg/m. fu = 1.55*1.6 = 2.48 kg/cm2. b = 11100/(2.48*100) = 45 cm < 50 cm. Se propone cimiento corrido de concreto ciclópeo de 50 cm de en todos los muros. Los muros tendrán en su parte inferior un dado de 20x25 cm, colado monolítico con el firme, protegido con candado y Junta de ojo PVC de 6”. Firmes: De acuerdo al manual CRSI se propone Firme de 10 cm en cisterna y de 15 cm en cuarto de máquinas, ambos con malla 66/66 en L. superior. Se pondrán juntas de construcción en firmes en centros de los claros, protegidos con banda PVC de 6”. Todo ello de acuerdo a detalles típicos de juntas de GMI, incluyendo registros, cárcamos y escaleras marinas. Rampas. Los muros serán de 0 a 4.20 m de altura. La losa será de 4.0 m de ancho, de concreto lleno. La carga viva se considerará de 1000 Kg/m2. Losa: d = 400/30 = 13.3 cm ≈ 12+3 = 15 cm Cargas: PoPo = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Sup. Rodamiento = 0.03*2400 = 72 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360+70 = 430 Kg/m2 Carga Viva = 1000 Kg/m2 Carga Total = 430+1000 = 1430 Kg/m2 wu = 430*1.4+1000*1.7 = 2300 Kg/m2 -Mu = 2300*4.0^2/24 = 1530 Kg-m +Mu = 2300*4.0^2/8 = 4600 Kg-m 201

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Con el programa de Excel: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 5 cm; dr = 9.9 cm < 12+3 = 15 cm; O.K. -As = 4.0 cm2/m  #4@ 30 +As = 11.5 cm2/m  #6@ 25 Losa espesor 15 cm con refuerzo indicado. Muros: Serán muros cargadores de block de concreto con castillos y dalas de concreto reforzado, cimentados sobre un cimiento corrido de concreto ciclópeo: wu = 2300*2.0+4.20*250*1.4 = 6070 Kg/m fu = 1.55*1.6 = 2.5 kg/cm2. b = 6070/(2.5*100) = 25 cm < 40 cm.

Columnas.

Planta de columnas Zona de Salón de Eventos wu1 = 1480 Kg/m2 (Salón de eventos) wu2 = 1270 Kg/m2 (Estacionamiento) Pu = 2550 Kg (Estacionamiento) wu max. = 1480+1270 = 2750 Kg/m2 Amax = 10*11.70 = 117 m2 Pumax1 = (1480*117+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 = 175 Ton Pumax2 = 175+(1270*117+2550+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 Pumax2 = 328 Ton Se utilizarán las siguientes secciones (conc. f’c 300 Kg/cm2):

Marca a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) CE1 40 40 1148 4#6 11.48 CE2 40 40 1600 16#6 45.92 CE3 50 1963 8#6 22.96  202

 Pn (ton) 189 330 331

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 Zona de Servicios wu1 = 1120 Kg/m2 (Losa Azotea) wu2 = 1280 Kg/m2 (Losa Nivel 2) wu3 = 1330 Kg/m2 (Losa nivel 1) wumax = 1120+1280+1330 = 3730 Kg/m2 Amax = (15.0+5.0)/2*(7.75+7.75)/2 = 77.5 m2 Pumax1 = (1120*77.5+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 = 89 Ton Pumax2=89+(1280*77.5+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 = 190 Ton Pumax3 = 190+(1330*77.5+0.4*0.4*2400*1.4*3.5)/1000 Pumax3 = 295 Ton Se utilizarán las siguientes secciones (Conc. f’c 300 kg/cm2): Marca a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) 40 40 1592 8#5 15.92 CS1 40 40 1600 16#5 31.84 CS2 40 40 1600 16#6 45.92 CS3 40 40 1600 16#8 81.12 CS4 45 45 2025 16#8 81.12 CS5  40 1257 8#5 15.92 CS6

Pn (ton) 263 299 330 408 468 215

En el apéndice se podrán apreciar las cargas por columnas.

Cimentación. Para las columnas analizadas y el esfuerzo admisible consignado por el laboratorio de suelos se tendrá: Esf. ult. admisible en el terreno fun = 1.55*1.6 = 2.48 Kg/cm2 Se utilizarán los siguientes tipos de zapatas de acuerdo al CRSI 93: Marca Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8 Z9 Z10 Z11 Z12 Z13

203

A 100 120 150 180 200 240 280 300 350 380 400 450 480

B 100 120 150 180 200 240 280 300 350 380 400 450 480

C 30 30 30 35 40 50 55 60 70 75 80 90 90

Refuerzo 5#4 C/D. 6#4 C/D. 7#4 C/D. 7#5 C/D. 6#6 C/D. 9#6 C/D 10#6 C/D 13#6 C/D 9#8 C/D 11#8 C/D 12#8 C/D 15#8 C/D 18#8 C/D

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

Tabla de zapatas área de servicios. Ejes 1 J.1 1K 1M 1 M.1 1N 2G, 3G 2H, 2P, 3H, 3P 2I, 2O, 3I, 3O 2 J, 2 N 2 J.1 2K 2M 2 M.1 2 Q, 3Q 2 R, 3R 3J, 3N 4A 4B 4C 4 G, 4 H 4I 4J,4N 4O 4 O.1 4 P, 4 Q 4R 5O 5 P, 5 Q 5R 6A 6B 6C

Pu 33 30 51 93 23 76 50 28 16 45 53 75 116 40 18 51 211 248 181 248 120 38 27 48 59 35 125 183 114 313 337 258

Carga Tipo Marca 120x120x30 Z2 120x120x30 Z2 150x150x30 Z3 200x200x40 Z5 100x100x30 Z1 180x180x35 Z4 150x150x30 Z3 120x120x30 Z2 100x100x30 Z1 150x150x30 Z3 150x150x30 Z3 180x180x35 Z4 240x240x50 Z7 150x150x30 Z3 100x100x30 Z1 150x150x30 Z3 300x300x60 Z8 350x350x70 Z9 280x280x55 Z7 350x350x70 Z9 240x240x50 Z6 150x150x30 Z3 100x100x30 Z1 150x150x30 Z3 180x180x35 Z4 120x120x30 Z2 240x240x50 Z6 280x280x55 Z7 240x240x50 Z6 380x380x75 Z10 380x380x75 Z10 350x350x70 Z9

Ejes 6 G, 6 H 6I 6J,6N 7A 7B 7C 7G 7H 7I 7J,7N 7K,7M 7O 7 O.1 7P 7Q 7R 9A 9B 9E 10 E 10 G 10 H 10 I 10 J, 10 N 10 K, 10 M 10 O 10 P 10 Q 10 R 10 S, 10X 10 T 10 U, 10 V, 10 W

Pu 337 207 70 299 329 251 509 457 186 41 59 61 79 240 234 313 202 228 260 35 206 220 114 89 151 94 187 149 80 12 26 33

Carga Tipo Marca 380x380x75 Z10 300x300x60 Z8 180x180x35 Z4 350x350x70 Z9 380x380x75 Z10 350x350x70 Z9 450x450x90 Z12 450x450x90 Z12 280x280x55 Z7 150x150x30 Z3 180x180x35 Z4 180x180x35 Z4 180x180x35 Z4 350x350x70 Z9 350x350x70 Z9 380x380x75 Z10 300x300x60 Z8 300x300x60 Z8 350x350x70 Z9 150x150x30 Z3 300x300x60 Z8 300x300x60 Z8 240x240x50 Z6 200x200x40 Z5 280x280x55 Z7 200x200x40 Z5 280x280x55 Z7 280x280x55 Z7 180x180x35 Z4 100x100x30 Z1 120x120x30 Z2 120x120x30 Z2

Tabla de zapatas salón de eventos Ejes 11 E 11 G, Q 11 H, L, P 11 I, J, N, O, R 11 S 11 T 11 U, V, W 11 X 12 E 12 G, Q, T 12 H, L, P, U, V, W 12 I, J, N, O, R, S 12 X 13 E 13 G, O,

Pu T Dimensiones Marca 134 240x240x50 Z6 158 280x280x55 Z7 206 300x300x60 Z8 112 240x240x50 Z6 98 200x200x40 Z6 142 240x240x50 Z6 187 280x280x55 Z7 124 240x240x50 Z6 265 350x350x70 Z9 283 350x350x70 Z9 377 400x400x80 Z11 187 280x280x55 Z7 293 350x350x70 Z9 182 280x280x55 Z7 215 300x300x60 Z8

204

Ejes 13 H, L, P 13 I, J, N, O, R 13 S 13 T 13 U, V, W 13 X 14 E 14 G, Q 14 H, L, P 14 I, J, N, O 14 R 14 S 14 T 14 U, V, W 14 X

Pu T Dimensiones Marca 286 350x350x70 Z9 149 280x280x55 Z7 134 240x240x50 Z6 199 300x300x60 Z8 266 350x350x70 Z9 169 280x280x55 Z7 115 240x240x50 Z6 133 240x240x50 Z6 173 280x280x55 Z7 150 280x280x55 Z7 94 280x280x55 Z7 46 150x150x30 Z3 64 180x180x35 Z4 81 200x200x40 Z5 46 150x150x30 Z3

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12.

Salรณn de eventos Club Campestre de Monterrey 1

Lista de planos. Anexos se encontrarรกn los siguientes planos: SEC.GE.01: Dimensiones generales, notas y especificaciones SEC.EC.01: Cimentaciones. Planta y detalles. SEC.EC.01A: Firmes y columnas. Planta y detalles SEC.CE.02: Cisterna. Planta y detalles SEC.CE.03: Muros de contenciรณn. Planta y detalles. SEC.CE.04: Losa Planta Baja Estacionamiento SEC.CE.05: Losa Terraza Planta Baja. SEC.CE.06: Losa Salรณn de eventos. SEC.CE.07: Cubierta Salรณn de eventos. SEC.CE.08: SEC.CE.09: Losa Planta alta N1. 1 de 2 SEC.CE.10: Losa Planta alta N1. 2 de 2. SEC.CE.11: Losas Pasillo. SEC.CE.12: Losa Planta alta Nivel 2. SEC.CE.13: SEC.CE.14: Losa Azotea N2. SEC.CE.15: Losa Azotea N3. SEC.CE.16: Losa Azotea Motor Lobby y Domos SEC.CE.17: Torre escalera circular SEC.CE.18: Escaleras interiores SEC.CE.19: Escalinatas, muretes y detalles

SEC.CE.20: Palapa o similar

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ACONSA Memorias

Sal贸n de eventos Club Campestre de Monterrey 1

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ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

APÉNDICE 1 Tabla de carga en columnas

207

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

Tabla de carga en columnas Ejes 1 J.1 Pedestal Zapata 1K Pedestal Zapata 1M Pedestal Zapata 1 M.1 Pedestal Zapata 1N Pedestal Zapata 2G, 3G

Pedestal Zapata 2H, 2P, 3H, 3P Pedestal Zapata 2I, 2O, 3I, 3O Pedestal Zapata 2 J, 2 N Pedestal Zapata 2 J.1 Pedestal Zapata 2K Pedestal Zapata 2M

Pedestal Zapata 2 M.1

Pedestal Zapata

A 35.00 0.30 1.44 31.15 0.30 1.44 31.15 12.95 0.30 2.25 59.50 25.90 0.30 4.00 12.95 0.20 1.00 4.88 6.68 18.75 25.50 28.13 0.20 3.24 36.66 0.20 2.25 17.91 0.20 1.44 6.94 0.20 1.00 6.94 35.00 0.30 2.25 16.69 31.15 0.30 2.25 16.69 31.15 12.95 0.30 3.24 13.88 59.50 25.90 0.30 5.76

wm 0.470 6.480 0.720 0.475 6.480 0.720 0.475 0.672 6.480 0.720 0.453 0.636 6.480 0.960 0.652 6.480 0.720 0.360 0.342 0.610 0.250 0.560 6.480 0.840 0.654 6.480 0.720 0.752 6.480 0.720 1.055 6.480 0.720 1.055 0.430 6.480 0.720 0.766 0.430 6.480 0.720 0.766 0.430 0.672 6.480 0.840 0.807 0.430 0.636 6.480 1.200

wv 0.100 0.000 0.000 0.100 0.000 0.000 0.100 0.250 0.000 0.000 0.100 0.250 0.000 0.000 0.250 0.000 0.000 0.000 0.000 0.250 0.000 0.200 0.000 0.000 0.200 0.000 0.000 0.200 0.000 0.000 0.200 0.000 0.000 0.200 0.100 0.000 0.000 0.200 0.100 0.000 0.000 0.200 0.100 0.250 0.000 0.000 0.200 0.100 0.250 0.000 0.000

wu 0.828 9.072 1.008 0.835 9.072 1.008 0.835 1.366 9.072 1.008 0.804 1.315 9.072 1.344 1.338 9.072 1.008 0.504 0.479 1.279 0.350 1.124 9.072 1.176 1.256 9.072 1.008 1.393 9.072 1.008 1.817 9.072 1.008 1.817 0.772 9.072 1.008 1.412 0.772 9.072 1.008 1.412 0.772 1.366 9.072 1.176 1.470 0.772 1.315 9.072 1.680

Pu 29 3 1 26 3 1 26 20 3 2 48 37 3 5 20 2 1 2 3 24 9 32 2 4 46 2 2 25 2 1 13 2 1 13 27 3 2 24 24 3 2 24 24 20 3 4 20 46 37 3 10

Pu 29 32 33 26 29 30 26 46 49 51 48 85 88 93 20 22 23 2 5 29 38 70 72 76 46 48 50 25 27 28 13 15 16 13 40 43 45 24 48 51 53 24 48 68 71 75 20 66 103 106 116

208

Carga Tipo Azotea ML 55x55 120x120x30 Azotea ML 55x55 120x120x30 Azotea ML Losa ML 55x55 150x150x30 Azotea ML Losa ML 55x55 200x200x40 Losa ML 45x45 100x100x30 Pretil Conc. Fach. Piedra Desc. Esc. Pretil Azotea 45x45 180x180x35 Azotea 45x45 150x150x30 Azotea 45x45 120x120x30 Azotea 45x45 100x100x30 Azotea Azotea ML 55x55 150x150x30 Azotea Azotea ML 55x55 150x150x30 Azotea Azotea ML Losa ML 55x55 180x180x35 Azotea Azotea ML Losa ML 55x55 240x240x50

Col. Tipo CS6 PS6 Z2 CS6 PS6 Z2 CS6 CS6 PS6 Z3 CS6 CS6 PS6 Z5 CS1 PS1 Z1

Marca CC1

CS1 PS1 Z4 CS1 PS1 Z3 CS1 PS1 Z2 CS1 PS1 Z1 CS6 CS6 PS6 Z3 CS6 CS6 PS6 Z3 CS6 CS6 CS6 PS6 Z4 CS6 CS6 CS6 PS6 Z7

CC3

fun

breq

24.8

1.15

24.8

1.10

24.8

1.43

24.8

1.94

24.8

0.96

24.8

1.75

24.8

1.42

24.8

1.06

24.8

0.80

24.8

1.35

24.8

1.47

24.8

1.74

24.8

2.16

CC1 Z2 CC2

CC1

CC3

CC2

CC4

ACONSA Memorias Ejes 2 Q, 3Q Pedestal Zapata 2 R, 3R Pedestal Zapata 3J, 3N Pedestal Zapata 4A

Pedestal Zapata

Pedestal Zapata 4 G, 4 H

Pedestal Zapata

A 28.13 0.20 2.25 9.38 0.20 1.00 37.50 37.50 0.20 5.76 9.67 9.67 29.06 50.62 50.62 29.06 15.93 35.26 29.06 0.20 9.00 8.50 8.50 38.75 44.50 44.50 38.75 14.00 31.00 38.75 0.20 12.25 6.38 6.38 29.06 33.38 33.38 29.06 10.50 23.25 29.06 0.20 7.84 8.50 8.50 38.75 44.50 44.50 38.75 14.00 31.00 38.75 0.20 12.25

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Pu 36 2 2 15 2 1 47 50 2 10 5 5 35 18 26 40 8 12 42 2 18 4 4 46 16 22 52 7 11 55 2 29 3 3 35 12 17 40 5 8 42 2 14 4 4 46 16 22 52 7 11 55 2 29

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209

Carga Tipo Azotea 45x45 150x150x30 Azotea 45x45 100x100x30 Azotea P, B, 45x45 240x240x50 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 300x300x60 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 350x350x70 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 280x280x55 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 350x350x70

Col. Tipo CS1 PS1 Z3 CS1 PS1 Z1 CS1 CS1 PS1 Z6

Marca CC3

CS1

CC5

fun

breq

24.8

1.27

24.8

0.86

24.8

2.09

24.8

2.92

24.8

3.16

24.8

2.71

24.8

3.16

CC3

CC6

CS1

CS1 PS1 Z8

CS1

CC5

CS1

CS1 PS1 Z9

CS1

CC5

CS1

CS1 PS1 Z7

CS1

CC5

CS1

CS1 PS1 Z9

ACONSA Memorias Ejes 4I

Pedestal Zapata 4J,4N Pedestal Zapata 4O

Pedestal Zapata 4 P, 4 Q

Pedestal Zapata 4R

Pedestal Zapata 5O

Pedestal Zapata 5 P, 5 Q Pedestal Zapata 5R

Pedestal Zapata

A 4.06 4.06 18.50 22.14 21.25 18.50 6.69 14.80 18.50 0.20 5.76 38.75 38.75 0.20 4.00 10.97 1.77 3.02 2.87 10.93 3.02 0.20 1.00 41.33 11.39 11.39 0.20 3.24 21.27 3.69 5.57 12.32 3.69 0.20 1.44 31.39 37.01 24.03 37.01 0.20 5.76 75.76 59.87 0.20 7.84 41.46 19.38 34.88 34.88 19.38 0.20 5.76

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wu 0.504 0.504 1.253 0.350 0.504 1.409 0.504 0.350 1.494 9.072 1.680 0.871 1.342 9.072 1.344 0.504 0.350 1.915 0.504 0.350 2.078 9.072 1.008 0.504 1.334 1.492 9.072 1.176 0.504 1.772 0.504 0.350 1.936 9.072 1.008 0.350 1.188 0.350 1.345 9.072 1.680 1.156 1.320 9.072 1.848 0.504 1.247 0.504 0.350 1.404 9.072 1.680

Pu 2 2 23 8 11 26 3 5 28 2 10 34 52 2 5 6 1 6 1 4 6 2 1 21 15 17 2 4 11 7 3 4 7 2 1 11 44 8 50 2 10 88 79 2 14 21 24 18 12 27 2 10

Pu 2 4 27 35 46 72 75 80 108 110 120 34 86 88 93 6 7 13 14 18 24 26 27 21 36 53 55 59 11 18 21 25 32 34 35 11 55 63 113 115 125 88 167 169 183 21 45 63 75 102 104 114

210

Carga Tipo Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 240x240x50 Azotea Lobby P.B. 45x45 200x200x40 Precolado Muro bloc Azotea Precolado Muro bloc Entrepiso 45x45 100x100x30 Precolado Azotea Entrepiso 45x45 180x180x35 Precolado Azotea Precolado Muro bloc Entrepiso 45x45 120x120x30 Muro Bloc Azotea Muro bloc Entrepiso 45x45 240x240x50 Azotea Entrepiso 45x45 280x280x55 Precolado Azotea Precolado Muro bloc Entrepiso 45x45 240x240x50

Col. Tipo

Marca

CS1

CC5

fun

breq

24.8

2.20

24.8

1.94

24.8

1.04

24.8

1.54

24.8

1.19

24.8

2.24

24.8

2.72

24.8

2.14

CS1

CS1 PS1 Z6 CS1

CC3

PS1 Z3

CS1

CC6

CS1 PS1 Z1 CS1 CS1 PS1 Z4

CC6

CS1

CC6

CS1 PS1 Z2 CS1

CC6

CS1 PS1 Z6 CS1 CS1 PS1 Z7

CC6

CS1

CC6

CS1 PS1 Z6

ACONSA Memorias Ejes 6A

Pedestal Zapata 6B

Pedestal Zapata 6C

Pedestal Zapata 6 G, 6 H

Pedestal Zapata 6I

Pedestal Zapata 6J,6N Pedestal Zapata 7A

Pedestal Zapata 7B

Pedestal Zapata

A 6.59 6.59 58.13 34.49 34.49 58.13 10.85 24.03 58.13 0.20 14.44 77.50 77.50 77.50 0.20 14.44 58.13 58.13 58.13 0.20 12.25 77.50 77.50 77.50 0.20 14.44 31.39 38.75 34.49 38.75 17.44 38.75 0.20 9.00 77.50 77.50 0.20 7.84 6.40 6.40 56.44 33.49 33.49 56.44 10.54 23.33 56.44 0.20 12.25 75.25 75.25 75.25 0.20 14.44

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wu 0.504 0.504 1.165 0.350 0.504 1.321 0.504 0.350 1.406 9.072 2.520 1.155 1.310 1.395 9.072 2.520 1.165 1.321 1.406 9.072 2.352 1.155 1.310 1.395 9.072 2.520 0.504 1.186 0.350 1.342 0.350 1.427 9.072 2.016 0.822 1.310 9.072 1.848 0.504 0.504 1.166 0.350 0.504 1.322 0.504 0.350 1.407 9.072 2.352 1.156 1.311 1.396 9.072 2.520

Pu 3 3 68 12 17 77 5 8 82 2 36 89 102 108 2 36 68 77 82 2 29 89 102 108 2 36 16 46 12 52 6 55 2 18 64 102 2 14 3 3 66 12 17 75 5 8 79 2 29 87 99 105 2 36

Pu 3 6 74 86 103 180 185 193 275 277 313 89 191 299 301 337 68 145 227 229 258 89 191 299 301 337 16 62 74 126 132 187 189 207 64 166 168 182 3 6 72 84 101 176 181 189 268 270 299 87 186 291 293 329

211

Carga Tipo Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 380x380x75 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. 45x45 380x380x75 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. 45x45 350x350x70 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. 45x45 380x380x75 Muro Bloc Azotea N3 Muro Bloc Entrepiso N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 300x300x60 Azotea Lobby P.B. 45x45 280x280x55 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 350x350x70 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. 45x45 380x380x75

Col. Tipo

Marca

CS1

CC7

fun

breq

24.8

3.55

24.8

3.69

24.8

3.22

24.8

3.69

24.8

2.89

24.8

2.71

24.8

3.47

24.8

3.64

CS1

CS2 PS2 Z10 CS1 CS1 CS2 PS2 Z10 CS1 CS1 CS1 PS1 Z9 CS1 CS1 CS2 PS2 Z10 CS1

CC7

CC5

CS1 CS1 PS1 Z8 CS1 CS1 PS1 Z7

CC6

CS1

CC7

CS1

CS2 PS2 Z9 CS1 CS1 CS2 PS2 Z10

CC7

ACONSA Memorias Ejes 7C

Pedestal Zapata 7G

Pedestal Zapata 7H

Zapata 7I

Zapata 7J,7N

Pedestal Zapata 7K,7M Pedestal Zapata 7O Pedestal Zapata 7P Pedestal Zapata 7Q Pedestal Zapata 7R

Pedestal Zapata

A 56.44 56.44 56.44 0.20 12.25 86.25 86.25 86.25 81.87 0.20 20.25 86.25 86.25 86.25 43.50 0.20 20.25 43.13 43.13 43.13 0.20 7.84 14.34 17.58 31.91 0.20 4.00 24.41 24.41 0.20 3.24 20.81 20.81 0.20 3.24 85.17 85.17 0.20 12.25 82.69 82.69 0.20 12.25 58.98 82.69 49.61 49.61 82.69 0.20 14.44

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Pu 66 75 79 2 29 99 113 120 114 2 61 99 113 120 62 2 61 51 58 61 2 14 15 22 43 2 5 23 30 2 4 26 29 2 4 98 111 2 29 95 108 2 29 30 95 25 17 108 2 36

Pu 66 141 220 222 251 99 212 332 446 448 509 99 212 332 394 396 457 51 109 170 172 186 15 37 80 82 87 23 53 55 59 26 55 57 61 98 209 211 240 95 203 205 234 30 125 150 167 275 277 313

212

Carga Tipo Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. 45x45 350x350x70 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. Entrepiso P. B. 45x45 450x450x90 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. Entrepiso P. B. 45x45 450x450x90 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Coc. 45x45 280x280x55 Azotea Lobby Azotea N2 P.B. 45x45 200x200x40 Azotea Lobby Azotea N2 45x45 180x180x35 Azotea N2 Entrpiso N1 45x45 180x180x35 Azotea N2 Entepiso N1 45x45 350x350x70 Azotea N2 Entrepiso N1 45x45 350x350x70 Precolado Azotea N2 Precolado Muro Bloc Entrpiso N1 45x45 380x380x75

Col. Tipo CS1 CS1 CS1 PS1 Z9 CS1 CS1 CS4 CS5 PS5 Z12 CS1 CS1 CS4 CS4 PS4 Z12 CS1 CS1 CS1 PS1 Z7 CS1 CS1 CS1 PS1 Z3 CS1 CS1 PS1 Z4 CS1 CS1 PS1 Z4 CS1 CS1 PS1 Z9 CS1 CS1 PS1 Z9

Marca CC5

CS1

CC10

CS2 PS2 Z10

fun

breq

24.8

3.18

24.8

4.53

24.8

4.29

24.8

2.74

24.8

1.88

24.8

1.54

24.8

1.57

24.8

3.11

24.8

3.07

24.8

3.55

CC8

CC9

CC5

CC6

ACONSA Memorias Ejes 9A

Pedestal Zapata 9B

Pedestal Zapata 9E

Pedestal Zapata

10 E

Pedestal Zapata 10 G

Pedestal Zapata

A 9.48 9.48 27.38 49.62 49.62 27.38 15.61 34.57 27.38 0.20 9.00 8.50 8.50 36.50 44.50 44.50 36.50 14.00 31.00 36.50 0.20 9.00 5.19 5.19 35.63 27.15 27.15 35.63 8.54 18.91 35.63 27.45 27.31 0.20 12.25 0.94 0.94 2.75 4.90 4.90 2.75 1.54 3.43 2.75 4.95 2.75 0.20 2.25 35.63 35.63 35.63 35.63 0.20 9.00

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wu 0.504 0.504 1.211 0.350 0.504 1.367 0.504 0.350 1.452 9.072 2.016 0.504 0.504 1.190 0.350 0.504 1.345 0.504 0.350 1.430 9.072 2.016 0.504 0.504 1.191 0.350 0.504 1.346 0.504 0.350 1.431 0.350 1.367 9.072 2.352 0.504 0.504 1.993 0.350 0.504 2.158 0.504 0.350 2.243 0.350 2.158 9.072 1.008 1.191 1.346 1.346 1.346 9.072 2.016

Pu 5 5 33 17 25 37 8 12 40 2 18 4 4 43 16 22 49 7 11 52 2 18 3 3 42 10 14 48 4 7 51 10 37 2 29 0 0 5 2 2 6 1 1 6 2 6 2 2 42 48 48 48 2 18

Pu 5 10 43 60 85 122 130 142 182 184 202 4 8 51 67 89 138 145 156 208 210 228 3 6 48 58 72 120 124 131 182 192 229 231 260 0 0 5 7 9 15 16 17 23 25 31 33 35 42 90 138 186 188 206

213

Carga Tipo Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 300x300x60 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. 45x45 300x300x60 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. Muro Bloc Entrepiso P.B. 45x45 350x350x70 Pretil Conc. Precolado Azotea N3 Muro Bloc Precolado Entrepiso N2 Precolado Muro Bloc Entrepiso N1 Coc. Muro Bloc Entrepiso P.B. 45x45 150x150x30 Azotea N3 Entrepiso N2 Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 300x300x60

Col. Tipo

Marca

CS1

CC5

fun

breq

24.8

2.85

24.8

3.03

24.8

3.24

24.8

1.19

24.8

2.88

CS1

CS1 PS1 Z8

CS1

CC5

CS1

CS1 PS1 Z8

CS1

CC11

CS1

CS1 CS1 PS1 Z9

CS1

CC11

CS1

CS1 CS1 PS1 Z3 CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z8

CC11

ACONSA Memorias Ejes 10 H

Pedestal Zapata 10 I

Pedestal Zapata 10 J, 10 N

Pedestal Zapata 10 K, 10 M

Pedestal Zapata 10 O

Pedestal Zapata 10 P

Pedestal Zapata 10 Q

Pedestal Zapata

10 R

Pedestal Zapata

A 46.43 51.81 46.43 46.43 0.20 9.00 22.68 25.31 22.68 22.68 0.20 5.76 17.58 19.61 17.58 17.58 0.20 4.00 29.93 33.39 29.93 29.93 0.20 7.84 22.68 25.31 22.68 10.27 0.20 4.00 46.43 51.81 46.43 21.02 0.20 7.84 35.63 39.75 35.63 16.13 0.20 7.84 13.25 25.18 11.88 21.38 11.88 5.38 0.20 3.24

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wu 1.246 0.350 1.331 1.331 9.072 2.016 1.385 0.350 1.385 1.385 9.072 1.680 1.416 0.350 1.416 1.416 9.072 1.344 1.360 0.350 1.360 1.360 9.072 1.848 1.385 0.350 1.385 1.514 9.072 1.344 1.331 0.350 1.331 1.394 9.072 1.848 1.346 0.350 1.346 1.429 9.072 1.848 0.350 0.504 1.482 0.504 1.482 1.728 9.072 1.176

Pu 58 18 62 62 2 18 31 9 31 31 2 10 25 7 25 25 2 5 41 12 41 41 2 14 31 9 31 16 2 5 62 18 62 29 2 14 48 14 48 23 2 14 5 13 18 11 18 9 2 4

Pu 58 76 138 200 202 220 31 40 71 102 104 114 25 32 57 82 84 89 41 53 94 135 137 151 31 40 71 87 89 94 62 80 142 171 173 187 48 62 110 133 135 149 5 18 36 47 65 74 76 80

214

Carga Tipo Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 300x300x60 Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 240x240x50 Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 200x200x40 Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 280x280x55 Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 200x200x40 Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 280x280x55 Azotea N2 Muro Bloc Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 280x280x55 Muro Bloc Precolado Azotea N2 Precolado Entrepiso N1 Entrepiso P.B. 45x45 180x180x35

Col. Tipo CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z8 CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z6 CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z5 CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z7 CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z5 CS1 CS1 CS1 CS1 PS1 Z7 CS1

Marca CC11

CS1 CS1 PS1 Z4

breq

24.8

2.98

24.8

2.14

24.8

1.89

24.8

2.47

24.8

1.95

24.8

2.75

24.8

2.46

24.8

1.80

CC11

CC5

CS1 CS1 PS1 Z7

CS1

fun

CC5

ACONSA Memorias Ejes 10 S, 10X Pedestal Zapata 10 T Pedestal Zapata 10 U, 10 V, 10 W Pedestal Zapata Ejes 11 E

Pedestal Zapata 11 G, Q

Pedestal Zapata 11 H, L, P

Pedestal Zapata 11 I, J, N, O, R

Pedestal Zapata 11 S Pedestal Zapata 11 T Pedestal Zapata 11 U, V, W Pedestal Zapata 11 X

Pedestal Zapata

A 5.38 0.20 1.00 16.13 0.20 1.44 21.50 0.20 1.44

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 wm 0.931 6.480 0.720 0.717 6.480 0.720 0.690 6.480 0.720

A 57.33 31.30 14.63 26.33 23.69 14.63 14.63 0.20 5.76 43.88 43.88 43.88 0.20 7.84 58.50 58.50 58.50 0.20 9.00 29.25 29.25 29.25 0.20 5.76 29.25 29.25 0.20 4.00 43.88 43.88 0.20 5.76 58.50 58.50 0.20 7.84 26.33 23.69 29.25 29.25 0.20 5.76

wv 0.250 0.000 0.000 0.250 0.000 0.000 0.250 0.000 0.000

wm 0.360 0.360 0.198 0.360 0.250 0.748 0.718 6.480 1.200 0.119 0.669 0.639 6.480 1.320 0.110 0.660 0.630 6.480 1.440 0.139 0.689 0.659 6.480 1.200 0.689 0.659 6.480 0.960 0.669 0.639 6.480 1.200 0.660 0.630 6.480 1.320 0.360 0.250 0.689 0.659 6.480 1.200

wu 1.728 9.072 1.008 1.429 9.072 1.008 1.391 9.072 1.008

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Pu

Pu 9 2 1 23 2 1 30 2 1

wu 0.504 0.504 0.379 0.504 0.350 1.642 1.779 9.072 1.680 0.269 1.532 1.436 9.072 1.848 0.255 1.518 1.394 9.072 2.016 0.297 1.560 1.522 9.072 1.680 1.560 1.522 9.072 1.344 1.532 1.436 9.072 1.680 1.518 1.394 9.072 1.848 0.504 0.350 1.560 1.522 9.072 1.680

9 11 12 23 25 26 30 32 33 Pu 29 16 6 13 8 24 26 2 10 12 67 63 2 14 15 89 82 2 18 9 46 45 2 10 46 45 2 5 67 63 2 10 89 82 2 14 13 8 46 45 2 10

Pu 29 45 51 64 72 96 122 124 134 12 79 142 144 158 15 104 186 188 206 9 55 100 102 112 46 91 93 98 67 130 132 142 89 171 173 187 13 21 67 112 114 124

215

Carga Tipo Entrepiso P.B. 45x45 100x100x30 Entrepiso P.B. 45x45 120x120x30 Entrepiso P.B. 45x45 120x120x30 Carga Tipo Precolado fach. Precolado Int. Cubierta Precolado fach. Muro Salon Eventos Estacionamiento 45x45 240x240x50 Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 45x45 280x280x55 Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 45x45 300x300x60 Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 45x45 240x240x50 Salon Eventos Estacionamiento 45x45 200x200x40 Salon Eventos Estacionamiento 45x45 240x240x50 Salon Eventos Estacionamiento 45x45 280x280x55 Precolado fach. Muro Salon Eventos Estacionamiento 45x45 240x240x50

Col. Tipo CS1 PS1 Z1 CS1 PS1 Z2 CS1 PS1 Z2 Col. Tipo

Marca CC3

fun

breq

24.8

0.70

24.8

1.02

24.8

1.15

CC3

Marca

fun

breq

CC12

24.8

2.32

CC12

24.8

2.52

CC12

24.8

2.88

CC12

24.8

2.13

CC13

24.8

1.99

CC13

24.8

2.39

CC13

24.8

2.75

CC13

24.8

2.24

Cse1

Cse1 Cse1 Pse1 Z6 Cse1 Cse1 Cse1 Pse1 Z7 Cse1 Cse1 Cse1 Pse1 Z8 Cse1 Cse1 Cse1 Pse1 Z6 Cse1 Cse1 Pse1 Z6 Cse1 Cse1 Pse1 Z6 Cse1 Cse1 Pse1 Z7

Cse1 Cse1 Pse1 Z6

ACONSA Memorias Ejes 12 E

Pedestal Zapata 12 G, Q, T Pedestal Zapata 12 H, L, P, U, V, W Pedestal Zapata 12 I, J, N, O, R, S Pedestal Zapata 12 X

Pedestal Zapata 13 E

Pedestal Zapata 13 G, O,

Pedestal Zapata 13 H, L, P

Pedestal Zapata 13 I, J, N, O, R

Pedestal Zapata

A 114.66 62.60 29.25 52.65 47.39 29.25 29.25 0.20 12.25 87.75 87.75 0.30 12.25 117.00 117.00 0.30 16.00 58.50 58.50 0.20 7.84 62.60 58.50 52.65 47.39 58.50 58.50 0.20 12.25 80.12 43.74 20.44 36.79 33.11 20.44 20.44 0.20 7.84 61.31 61.31 61.31 0.30 9.00 81.75 81.75 81.75 0.30 12.25 40.88 40.88 40.88 0.20 7.84

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1 wm 0.360 0.360 0.139 0.360 0.250 0.689 0.659 6.480 1.680 0.650 0.620 6.480 1.680 0.645 0.615 6.480 1.920 0.660 0.630 6.480 1.320 0.360 0.110 0.360 0.250 0.660 0.630 6.480 1.680 0.360 0.360 0.165 0.360 0.250 0.715 0.685 6.480 1.320 0.108 0.658 0.628 6.480 1.440 0.101 0.651 0.621 6.480 1.680 0.122 0.672 0.642 6.480 1.320

wv 0.000 0.000 0.060 0.000 0.000 0.350 0.353 0.000 0.000 0.350 0.284 0.000 0.000 0.350 0.276 0.000 0.000 0.350 0.301 0.000 0.000 0.000 0.060 0.000 0.000 0.350 0.301 0.000 0.000 0.000 0.000 0.060 0.000 0.000 0.350 0.397 0.000 0.000 0.060 0.350 0.299 0.000 0.000 0.060 0.350 0.287 0.000 0.000 0.060 0.350 0.323 0.000 0.000

wu 0.504 0.504 0.297 0.504 0.350 1.560 1.522 9.072 2.352 1.505 1.351 9.072 2.352 1.498 1.330 9.072 2.688 1.518 1.394 9.072 1.848 0.504 0.255 0.504 0.350 1.518 1.394 9.072 2.352 0.504 0.504 0.332 0.504 0.350 1.595 1.634 9.072 1.848 0.253 1.516 1.387 9.072 2.016 0.244 1.507 1.357 9.072 2.352 0.273 1.536 1.449 9.072 1.848

Pu 58 32 9 27 17 46 45 2 29 132 119 3 29 175 156 3 43 89 82 2 14 32 15 27 17 89 82 2 29 40 22 7 19 12 33 33 2 14 16 93 85 3 18 20 123 111 3 29 11 63 59 2 14

Pu 58 90 99 126 143 189 234 236 265 132 251 254 283 175 331 334 377 89 171 173 187 32 47 74 91 180 262 264 293 40 62 69 88 100 133 166 168 182 16 109 194 197 215 20 143 254 257 286 11 74 133 135 149

216

Carga Tipo Precolado fach. Precolado Int. Cubierta Precolado fach. Muro Salon Eventos Estacionamiento 45x45 350x350x70 Salon Eventos Estacionamiento 55x55 350x350x70 Salon Eventos Estacionamiento 55x55 400x400x80 Salon Eventos Estacionamiento 45x45 280x280x55 Precolado fach. Cubierta Precolado fach. Muro Salon Eventos Estacionamiento 45x45 350x350x70 Precolado fach. Precolado Int. Cubierta Precolado fach. Muro Salon Eventos Estacionamiento 45x45 280x280x55 Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 55x55 300x300x60 Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 55x55 350x350x70 Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 45x45 280x280x55

Col. Tipo

Marca

fun

breq

CC14

24.8

3.27

CC15

24.8

3.38

CC15

24.8

3.90

CC13

24.8

2.75

CC14

24.8

3.44

CC12

24.8

2.71

CC16

24.8

2.94

CC16

24.8

3.40

CC12

24.8

2.45

Cse1

Cse1 Cse2 Pse2 Z9 Cse3 Cse3 Pse3 Z9 Cse3 Cse3 Pse3 Z11 Cse1 Cse1 Pse1 Z7 Cse1

Cse1 Cse2 Pse2 Z9

Cse1

Cse1 Cse1 Pse1 Z7 Cse3 Cse3 Cse3 Pse3 Z8 Cse3 Cse3 Cse3 Pse3 Z9 Cse1 Cse1 Cse1 Pse1 Z7

ACONSA Memorias

Ejes 14 R

Pedestal Zapata 14 S Pedestal Zapata 14 T Pedestal Zapata 14 U, V, W Pedestal Zapata 14 X Pedestal Zapata

A 71.79 39.19 11.63 11.63 11.63 0.20 4.00 11.63 11.63 0.20 2.25 17.44 17.44 0.20 3.24 23.25 23.25 0.20 3.24 11.63 11.63 0.20 2.25

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 1

wm 0.360 0.360 0.229 0.779 0.749 6.480 0.960 0.779 0.749 6.480 0.720 0.729 0.699 6.480 0.840 0.704 0.674 6.480 0.840 0.779 0.749 6.480 0.720

wv 0.000 0.000 0.060 0.350 0.508 0.000 0.000 0.350 0.508 0.000 0.000 0.350 0.422 0.000 0.000 0.350 0.379 0.000 0.000 0.350 0.508 0.000 0.000

wu 0.504 0.504 0.422 1.685 1.912 9.072 1.344 1.685 1.912 9.072 1.008 1.616 1.696 9.072 1.176 1.581 1.588 9.072 1.176 1.685 1.912 9.072 1.008

Pu 36 20 5 20 22 2 5 20 22 2 2 28 30 2 4 37 37 2 4 20 22 2 2

Pu 36 56 61 56 78 80 85 20 42 44 46 28 58 60 64 37 74 76 80 20 42 44 46

217

Carga Tipo Precolado fach. Precolado Int. Cubierta Salon Eventos Estacionamiento 45x45 200x200x40 Terraza Estacionamiento 45x45 150x150x30 Salon Eventos Estacionamiento 45x45 180x180x35 Terraza Estacionamiento 45x45 180x180x35 Terraza Estacionamiento 45x45 150x150x30

Col. Tipo

Cse1 Cse1 Cse1 Pse1 Z5 Cse1 Cse1 Pse1 Z3 Cse1 Cse1 Pse1 Z4 Cse1 Cse1 Pse1 Z4 Cse1 Cse1 Pse1 Z3

Marca

fun

breq

CC12

24.8

1.85

CC13

24.8

1.36

CC13

24.8

1.61

CC13

24.8

1.80

CC13

24.8

1.36

ACONSA Memorias

Sal贸n de eventos Club Campestre de Monterrey 1

218

GRUPO ACONSA NUEVO SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY. DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

Agosto de 2003.

Ave. Pedro Infante No. 5648, Col. Mirador de las Mitras, Mty, N.L. Méx. Tels.: 8310-8151 y 8310-8689

ACONSA Memorias

Sal贸n de eventos Club Campestre de Monterrey 2

220

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2

Grupo ACONSA Belisario Domínguez # 2551 Pte., Colonia Obispado, Monterrey, N.L. P r e s e n t e. Atn. Arq. Alfonso Garza.

RE Octubre 31 de 2003.

NUEVO SALON DE EVENTOS CLUB CAMPESTRE MONTERREY. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS. Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Análisis de Viento y Sismo, 6.Cubierta Salón de Eventos, 7.Losa Planta Baja Salón de Eventos, 8.Losa Planta baja Cocina y Servicios, 9.Losa Azotea, 10.Losas Lobby, 11.Motor Lobby, 12.Firmes, 13.Muros de Contención y Cisterna, 14.Columnas, 15.Cimentación, 16.Lista de planos

1. Antecedentes. Tratará la presente memoria de cálculos del diseño estructural del proyecto número 2 del Nuevo Salón de Eventos del Club Campestre Monterrey. Se basará en los planos arquitectónicos de Arquiplán, Encabezados por Arq. Bernardo Hinojosa. La dirección del proyecto es de GRUPO ACONSA, dirigido por Ing. Jesús Salas Berlanga. El Estudio de mecánica de suelos fue realizado por Perforaciones y Estudios de Suelos, S.A. de Ing. Arturo J. Jiménez Rodríguez.

Previamente se realizó un proyecto completo para este mismo edificio, al que llamamos Núm. 1, pero de mayores proporciones, que al final fue eliminado por exceder los recursos disponibles. También se hizo para el presente caso un estudio preliminar comparativo, que permitió decidir las estructuras a emplearse.

2. Descripción. Se trata de un edificio en que se distinguen claramente dos cuerpos: Cuerpo I: en un área de 57x59 m, donde se ubica el Salón de Eventos propiamente dicho, en un área de 57x24 m y los servicios del mismo, en una de 57x35 m. En la planta baja del edificio se localizan: al Oriente el Salón de Eventos y al Poniente los servicios necesarios para éste. En el sótano se encuentra, en toda el área, el estacionamiento. El Salón tendrá una altura máxima de 7.0 m y el estacionamiento será de 3.45 m de piso a piso. El salón de Eventos tendrá una cubierta metálica con pendiente del 2 % en la dirección corta, en recuadros de 19.0x24.0 m. El sótano, la planta baja y la azotea de la zona de servicios, están en recuadros de 8.75x9.50 m y se estructurarán con losas reticulares de concreto aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyadas solo en las columnas. Cuerpo II: en un área de 28.5x48.13 m, la zona de cuartos fríos, cocina, servicios para empleados, servicios y salón de eventos especiales, en la que estarán localizados en Planta Baja, con altura de piso a piso de 3.45 m y en recuadros de 8.75x9.50 m. En el sótano, también, se localiza el estacionamiento. Las losas serán de concreto reforzado aligeradas con casetones de fibra de vidrio, apoyada en dos direcciones. La Losa de azotea de ambos cuerpos, se utilizará para alojar los equipos de aire acondicionado, por lo que la carga viva para ella, será, tomando en cuenta los datos proporcionados por Clima Control, de 200 Kg/m2 Para mayor información ver planos arquitectónicos SEC-AR-03 al 05, y FC-03 al 05 inclusive

221

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2

3. Especificaciones y Materiales. Especificaciones de Diseño. Cargas: Reglamento del DDF. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985 Especificaciones de Construcción. 4. Concreto: ACI 301 Ultima edición Acero Estructural: AISC 1985 Armaduras y Joist: Steel Joist Institute Materiales Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. f’c = 300 Kg/cm2 en columnas Acero estructural: ASTM-A36 Polines: Tens-Hyl de Hylsa o similar Cubierta: Lámina Galvak fy = 2800 Kg/cm2 o similar Losas: Losa según lista en capítulo anterior. Esfuerzo admisible en suelo = 1.55 Kg/cm2 a 3.0 m de prof

5. Cargas Básicas. Cubierta Salón de Eventos. Po. Po. Cubierta Polines Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta wm = Carga Viva (pendiente > 5%) wv = Carga Total (wm+wv)

10 10 60 80 60 140

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 20 * Kg/m2 100 *

Nota: Véanse cargas especiales en capítulos de Cubierta Losa Salón de Eventos Po. Po. Losa (0.35*2400*0.47) Acabado de Piso Instalaciones Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

390 120 10 520 350 870 1320

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 250 * Kg/m2 770 * Kg/m2 1150 *

Losa Azotea Po. Po. (0.35*0.47*2400) Relleno e impermebilización Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) (Aire Acond.) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

390 120 50 560 200 760 1120

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 70 * Kg/m2 630 * Kg/m2 900 *

Nota: Ver cargas especiales en cálculo de losas de azotea Losa Entrepiso zona de servicios 222

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Nota: se agregarán 50 Kg/m2 para cargas especiales en cocina * Cargas para trabajarse con viento o sismo.(tipo) Po. Po. (0.35*0.47*2400) Acabado de Piso Muros Interiores Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total w = (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

390 120 50 50 610 250 860 1280

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 180 * Kg/m2 790 * Kg/m2 1160 *

Viento Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N.L. Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m. Altura máxima del edificio H < 10 m. Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr Factor de tamaño: Fc = 0.95 a = 0.16,  = 390, Frz = 1.56*(10/) Frz = 0.868 F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 Fact. topografía, Expuesto P>10% Ft = 1.2 Vel. de diseño: Vd = Ft*F*Vr = 1.2*0.825*143 = Vd =142 Km/hr Altura s/niv. del mar H  1000 m:  = 675 mm Hg Temp. ambiente  = 19º G = 0.392* /(273 +) G  0.91 p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*142^2*C p = 88*C Cp = 0.80 qp = 0.8*88 qp = 70 Kg/m2 Cs = 0.50 qs = 0.50*88 qs = 44 Kg/m2 Factor de red. x tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8 Factor por Presión local (E. Ppal.) Kl = 1.0 qp1 = 0.80*70 qp1= 56 Kg/m2 qp2 = 0.80*44 qp2= 35 Kg/m2 Cargas de Sismo

Zona Sísmica A, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4 Coef. sísmico reducido c/Q = 0.02

6. Análisis de Viento y Sismo. Cuerpo I: Áreas: Nivel N. Cubierta N. S. Ev. N. Azotea Serv. N. P. Baja Serv. Total

A 1368 1368 1995 1995 6726

m2 m2 m2 m2 m2

Viento: Largo del edificio = 57.0 m, Ancho del edificio = 59.0 m Pwu = wwu*A: AE = 57.0*hz; AN = 59.0*hz 223

ACONSA Memorias Nivel N. Cubierta N. S. Eventos Total S. Eventos N. Azotea Serv. N. P. B. Serv. Total Serv.

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Z 7.00 0.00 6.00 0.00

wuzps wuzp 155 95 155 95 155 155

95 95

hz 4.50 3.50 V0w N = 3.00 3.00 V0w N =

Wu TN 10 8 18.3 9 9 17.1

Vuw N 10 18 V 0 wE = 9 17 0 V wE =

Wu TE 40 31 70.5 26 26 52.9

Vuw E 40 71 26 53

Los edificios están separados por juntas de construcción; actúa en ellos presión o succión, pero no su suma Carga Gravitacional Nivel N. Cubierta N. P.B. S. E. Total S. E. N. Azotea Serv. N. P. Baja Serv. Total Serv.

A wu Pu 1368 210 290 1368 1320 1810 2736 2100 1995 1120 2234 1995 1280 2554 9462 4788

Gravitacional Reducida: Nivel N. Cubierta N. P.B. S. E. Total S.E. N. Azotea Serv. N. P. Baja Serv. Total Serv.

A 1368 1368 2736 1995 1995 3990

wur 150 900

Pur 210 1230 1440 900 1796 1160 2314 4110

Dirección Este-Oeste: VIento VuCol = 70.5 Ton MuCol = 0.75*70.5*3.5/2 = 93 Ton-m e = Mu/Pu = 93*100/1440 = 6.46 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones Las formulas de columnas permiten una excentricidad accidental de 0.10 de b, que utilizaremos en las fórmulas siguientes. En esta se utilizará el factor de 0.75 que permiten las especificaciones para combinaciones con viento y sismo. Como en las cargas en columna se utilizarán las cargas totales, sin reducir, se incorporará un factor de: f = wur/wu = (150/210+900/1320)/2 = 0.7 Fe = 0.75*0.7*(1+6e/d-0.1) FeE-O = 0.75*0.7*(1+6*6.46/40-0.1) = 0.98 < 1.00, no rige Sismo Vus = 1440*0.02 = 28.8 Ton < 70.5 Ton, tampoco rige Cuerpo II. Áreas:

224

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Nivel N. Azotea N. P.B. Total

A 1081 1081 2161

m2 m2 m2

Viento Largo del Edificio = 48.13 m; Ancho del edificio = 28.5 m, PwN = Ww*AN; AN = 48.13*h; AE = 28.5*h Nivel N. Azotea N. P. Baja

Z 4.50 0.00

wuz 155 155

wuzp 95 95

hz 3.75 2.25 V0w N =

Wu TN 17 10 27.5

Vuw N 17 27 V 0 wE =

Wu TE 17 10 26.5

Vuw E 17 26

Gravitacional Nivel N. Azotea N. P.B. Total

A wu Pu 1081 1120 1210 1081 1280 1380 2161 2590

Gravitacional Reducida: Nivel N. Azotea N. P.B. Total

A 1081 1081 2161

wur Pur 900 970 1160 1250 2220

Viento VuCol = 27.5 Ton MuCol = 0.75*27.5*4.5/2 = 46.4 Ton-m e = Mu/Pu = 46.4*100/2220 = 2.09 cm Usando columnas mínimas de 40x40 cm: k = d/6 = 40/6 = 6.7 cm > e; no hay tensiones f = wur/wu = (900/1120+1160/1280)/2 = 0.85 Fe = 0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) Fe = 0.75*0.85*(1+6*2.09/40-0.1) = 0.77 < 1.00 No rige Sismo Vus = 2220*0.02 = 45 Ton. MuCol = 0.75*45*4.5/2 = 76 Ton-m e = Mu/Pu = 76*100/2220 = 3.42 cm Fe = 1.1*0.75*0.85*(1+6e/d-0.1) Fe = 1.1*0.75*0.85*(1+6*3.42/40-0.1) = 0.99 < 1.00 No rige Conclusión. Como se puede observar, en ambos cuerpos del edificio, ni los efectos del sismo o viento, rigen el diseño, por lo que se diseñará solo para las cargas gravitacionales, con una excentricidad mínima de acuerdo a especificaciones, de alrededor de 0.10 b

225

ACONSA Memorias

Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2

7. Cubierta de Salón de Eventos

PLANTA CUBIERTA SALON DE EVENTOS Lámina De acuerdo con el catálogo de Galvak, la lámina GW cal. 24, en claros de 2.50 m continua en tres claros como mínimo, soporta una carga uniforme: w = 171 Kg/m2 > 150 Kg/m2 O.K. Lámina Galvak GW cal. 24 apoyada @ 2.375 m continua en tres claros como mínimo, aislada con Aislakor de 1” de espesor e impermeabilizada con lámina Galvak SSR KR-18 cal. 26. Polines w = 140*2.375 = 330 Kg/m L1 = 9.50 m M1 = 330*9.5^2/8 = 3720 Kg-m V1 = 330*9.5/2 = 1570 Kg d = 950/25 = 38 cm < 45.7 cm (18”) J1 Vigajoist 18VJ6 – 13.49 Kg/m con: Mr = 3889 Kg-m; Vr = 2390 Kg. L2 = 8.805 m M2 = 330*8.805^2/8 = 3200 Kg-m V2 = 330*8.805/2 = 1450 Kg J2 Vigajoist 18VJ5- 11.28 Kg/m con: Mr = 3397 Kg-m; Vr = 2090 Kg L3 = 8.33 m M3 = 330*8.33^2/8 = 2860 Kg-m V3 = 330*8.33/2 = 1370 Kg P3 Vigajoist 18VJ4- 11.02 Kg/m con: Mr = 3050 Kg-m; Vr = 1877 Kg

226

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Strut ST1 Vigajoist 2*18VJ1–18.74 Kg/m con: Mr = 4570 Kg-m; Vr = 2820 Kg Pasapolines Se arriostrarán las dos cuerdas de los polines con PER 25x25x2.4 mm – 1.62 Kg/m. @ 2.00 m Contravientos. Se contraventearán las cuerdas superiores de las armaduras con varilla 25 mm – 3.975 Kg/m en cruz, de strut a strut. Armaduras AR1

Llevarán, adicionalmente, la carga de los muros plegadizos de 47 Kg/m2, de una altura de 5.05 m. P = (140+10+47*5.05)*2.375*9.50 = 8740 Kg P/2 = 8740/2 = 4370 Kg R1 = 8*8740/2 = 34960 Kg VN = 34960-4370 = 30590 Kg

227

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2

8. Losa Planta Baja Salón de Eventos

PLANTA NIVEL PLANTA BAJA Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+10)*1.4+350*1.7)/2 = 470 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755 Mu =  470*0.755^2/10 =  27 Kg-m Con un programa de Excel, original de GMI para diseño UR: f’c = 200 Kg/cm2; fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.8 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K. As = 0.32  0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m  Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. 228

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Cargas Totales wu = 1320 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 6 claros de 9.5 m Claros dirección Este-Oeste: 1 claro de 4.475 m, 5 de 8.75 m, 1 de 6.50 m o bien, voladizos variables de 4.55 m a 6.73 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = (4.475+8.75)/2 = 6.613 m; B2 = (8.75+8.75)/2 = 8.75 m; B3 = 8.75/2+4.55 = 8.93 m; B4 = 8.75/2+6.727 = 11.10 m Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 9.50/2 = 4.75 m; B2 = (9.50+9.50)/2 = 9.50 m; wuN1 = 1320*8.75 = 11600 Kg/m wuN2 = 1320*11.1 = 14700 Kg/m wuE = 1320*9.50 = 12500 Kg/m Dirección Norte-Sur Recuadros interiores Momentos Totales. -MuN = 11600*9.50^2/10 = 105000 Kg-m +MuN = 11600*9.50^2/14 = 74800 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu  65% N. Capitel, -Mu  35% N. Losa +Mu  55% N. Capitel, +Mu  45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3 + 8 nervaduras de faja media N4 Nervadura N3 -Mu = 0.65*105000/3 = 22800 Kg-m +Mu = 0.55* 74800/3 = 13700 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*105000/8 = 4590 Kg-m +Mu = 0.45* 74800/8 = 4210 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*105000 = 68300 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 22.8 Ton-m; +Mu = 13.7 Ton-m; Mut = 36.5 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 36.5*3.72^2/4.75^2-13.7 = 8.6 T-m; Factor = 8.6/22.8 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 950 cm

F = 1.15-44/950 = 1.1 MO = 0.09*1.1*(1-2*44/(3*950))^2*W*L MO = 0.093*W*L; r = 0.093/0.125 = 0.74 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 68300*0.74 = 50500 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.5 = 206.5 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; 229

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 22.9 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 45.6 cm217#6(Total)-9#6 en 3 nerv.=8#6(neto)=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 50500*0.38/3 = 6400 kg-m b = bw = 26.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 22.8 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 5.8 cm2  3#6 Refuerzo positivo N3 Mu = 13700*0.74 = 10100 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.7 cm2  2#8 Nervaduras de faja media N4 b = bw = 12 cm -Mu = 4590*0.74 = 3400 kg-m; As = 3.1 cm2  2#5 +Mu = 4210*0.74 = 3120 kg-m; As = 2.6 cm2  2#5 Recuadro exterior (con voladizo) Momentos Totales. -MuN = 14700*9.50^2/10 = 133000 Kg-m +MuN = 14700*9.50^2/14 = 94800 Kg-m 3 nervaduras de capitel N5 + 8 nervaduras de faja media 4 N4 y 4 N6 Nervadura N5 -Mu = 0.65*133000/3 = 28800 Kg-m +Mu = 0.55* 94800/3 = 17400 Kg-m Nervadura N6 -Mu = 0.35*133000/8 = 5820 Kg-m +Mu = 0.45* 94800/8 = 5330 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*133000 = 86500 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 28.8 Ton-m; +Mu = 17.4 Ton-m; Mut = 46.2 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 46.2*3.72^2/4.75^2-17.4 = 10.9 T-m; Factor = 10.9/28.8 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 86500*0.74 = 64000 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*27.3 = 208.9 cm f’c = 200 Kg/cm2; fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 25.6 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 59.4 cm212#8(Total)-6#8 en 3 nerv.=6#8neto)=3#8 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N5 MuTotal = 64000*0.38/3 = 8100 kg-m b = bw = 27.3 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm 230

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 dr = 25.2 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 7.5 cm2  2#8 Refuerzo positivo N5 Mu = 17400*0.74 = 12900 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90.8 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 11.2 cm2  3#8 Nervaduras de faja media N6 b = bw = 12 cm -Mu = 5820*0.74 = 4310 kg-m; As = 4.1 cm2  2#5 +Mu = 5330*0.74 = 3940 kg-m; As = 3.3 cm2  2#5 El resto de las nervaduras se evaluarán por inspección y se representarán directamente en el plano. Dirección Este-Oeste. Momentos totales -Muv1 = 12500*6.73^2/2 = 283000 Kg-m -Muv2 = 12500*4.55^2/2 = 129000 Kg-m -Mu = 12500*8.75^2/10 = 95700 Kg-m +Mu = 12500*8.75^2/14 = 68400 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E3 + 9 nervaduras de faja media 4.5 E4 y 4.5 E6 Nervadura E3 -Muv 2 = 0.65*129000/3 = 28000 Kg-m -Mu = 0.65* 95700/3 = 20700 Kg-m +Mu = 0.55* 68400/3 = 12500 Kg-m Nervadura E4 -Muv 2 = 0.35*129000/9 = 5020 Kg-m -Mu = 0.35* 95700/9 = 3720 Kg-m +Mu = 0.45* 68400/9 = 3420 Kg-m Momento Total de Capitel (exterior) MuC = 0.65*129000 = 83900 Kg-m Momento Total de Capitel (interior) MuC = 0.65*95700 = 62200 Kg-m Momento fuera de capitel (interior) -Mu = 20.7 Ton-m; +Mu = 12.5 Ton-m Mut = 20.7+12.5 = 33.2 Ton-m; L/2 = 8.75/2 = 4.375 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.7 = 103.6 cm L/2-C = 4.375-1.036 = 3.339 m. MuFC = 33.2*3.339^2/4.375^2-12.5 = 6.84 T-m Factor = 6.84/20.7 = 0.33; Mufc = 0.33 Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 875 cm; F = 1.15-44/875 = 1.10 MO = 0.09*1.10*(1-2*44/(3*875))^2*W*L MO = 0.09*W*L; r = 0.09/0.125 = 0.72

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Refuerzo negativo total en capitel (exterior) MuTotal = 83900*0.72 = 60400 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 25 cm < 32+3 = 35 cm As = 55.7cm2  11#8 (Total)- 9#8 = 2#8 (neto) = 1#8 C/L Refuerzo negativo total en capitel (interior) MuTotal = 62200*0.72 = 44800 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 21.55 cm < 32+3 = 35 cm As = 40.0 cm2  8#8 (Total)- 6#8 = 2#8 (neto) = 1#8 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 (exterior) MuTotal = 60400*0.33/3 = 6600 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 23.0 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 6.0 cm2  2#8 Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 (interior) MuTotal = 44800*0.33/3 = 4930 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 19.9 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 4.35 cm2  2#6 Refuerzo positivo E3 Mu = 12500*0.72 = 9000 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 90.2 cm As = 7.7 cm2  3#6 Nervaduras de faja media E4 b = bw = 12 cm -Muv2 = 5020*0.72 = 3610 Kg-m; As = 3.3 cm2  3#4 -Mu = 3720*0.72 = 2680 kg-m, A s = 2.4 cm2  2#4 +Mu = 3420*0.72 = 2460 kg-m, As = 2.1 cm2  2#4 Nervadura de faja media E2 -Muv1 = 238000*0.35*0.72/9 = 6670 Kg-m Con 15% de refuerzo de compresión As = 5.8 /0.85 = 7.2 cm2  3#6 A’s = 1.1 cm2  1#4 El resto se reforzará igual a E4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1320*(9.50*8.75) = 110000 Kg X = 0.44+0.32 = 0.76 Vucrit = 110000-1320*0.76^2 = 109000 Kg bo = (44+32)*4 = 304 cm; d = 32 cm vu = 109000/(304*32) = 11.2 Kg/cm2 vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*26.8)+32*2 = 271 cm = 2.71 m bo = 6*26.8+6*26.5 = 319.8 cm Vucrit = 110000-1320*2.71^2 = 100000 Kg 232

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 vu = 100000/(319.8*32) = 9.8 Kg/cm2 vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 < vu, Usar medios casetones adyacentes a capitel.

9. Losa Planta Baja Cocina y Servicios

PLANTA LOSA COCINA Y SERVICIOS Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+50+50)*1.4+300*1.7)/2 = 493 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755 Mu =  493*0.755^2/10 =  28 Kg-m Con un programa de Excel, original de GMI para diseño UR: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; c1 = 0.75; ct = 0.0033; zona sísmica = No; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.8 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K. As = 0.34  0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m  Malla 6x6/88 233

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales wu = 1360 Kg/m2 (1280+50*1.7) Claros dirección Norte-Sur: 2 claros de 9.5 m y 1 claro de 9.05 m Claros dirección Este-Oeste: 1 claro de 4.375 m y 5 de 8.75 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = (4.375+8.75)/2 = 6.563 m; B2 = (8.75+8.75)/2 = 8.75 m; Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 9.50/2 = 4.75 m; B2 = (9.50+9.50)/2 = 9.50 m; B3 = (9.50+9.05)/2 = 9.28 m; B4 = 9.05/2 = 4.525 m WuN = 1360*8.75 = 11900 Kg/m wuE = 1360*9.50 = 12900 Kg/m Dirección Norte-Sur Recuadros interiores Momentos Totales. -MuN = 11900*9.50^2/10 = 107000 Kg-m +MuN = 11900*9.50^2/14 = 76700 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu  65% N. Capitel, -Mu  35% N. Losa +Mu  55% N. Capitel, +Mu  45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N5 + 8 nervaduras de faja media N6 Nervadura N5 -Mu = 0.65*107000/3 = 23200 Kg-m +Mu = 0.55* 76700/3 = 14100 Kg-m Nervadura N6 -Mu = 0.35*107000/8 = 4680 Kg-m +Mu = 0.45* 76700/8 = 4310 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*107000 = 69600 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 23.2 Ton-m; +Mu = 14.1 Ton-m; Mut = 37.3 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 37.3*3.72^2/4.75^2-14.1 = 8.8 T-m; Factor = 8.8/23.2 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 950 cm; F = 1.15-44/950 = 1.1 MO = 0.09*1.1*(1-2*44/(3*950))^2*W*L MO = 0.093*W*L; r = 0.093/0.125 = 0.74 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 69600*0.74 = 51500 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.5 = 206.5 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 23.1 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 46.6 cm217#6(Total)-9#6 en 3 nerv.=8#6(neto)=4#6 C/L 234

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Refuerzo Negativo fuera de capitel N5 MuTotal = 51500*0.38/3 = 6520 kg-m b = bw = 26.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 23.0 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 5.9 cm2  3#6 Refuerzo positivo N5 Mu = 14100*0.74 = 10400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.9 cm2  2#8 Nervaduras de faja media N6 b = bw = 12 cm -Mu = 4680*0.74 =3460 kg-m; As = 3.2 cm2  2#5 +Mu = 4310*0.74 = 3190 kg-m; As = 2.7 cm2  2#5 Dirección Este-Oeste.. Momentos totales -Mu = 12900*8.75^2/10 = 98800 Kg-m +Mu = 12900*8.75^2/14 = 70500 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E3 + 9 nervaduras de faja media E4 Nervadura E3 -Mu = 0.65*98800/3 = 21400 Kg-m +Mu = 0.55*70500/3 = 12900 Kg-m Nervadura E4 -Mu = 0.35*98800/9 = 3840 Kg-m +Mu = 0.45*70500/9 = 3530 Kg-m Momento Total de Capitel (exterior) MuC = 0.65*98800 = 64200 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 21.4 Ton-m; +Mu = 12.9 Ton-m; Mut = 34.3 Ton-m; L/2 = 8.75/2 = 4.375 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.7 = 103.6 cm L/2-C = 4.375-1.036 = 3.339 m. MuFC = 34.3*3.339^2/4.375^2-12.9 = 7.07 T-m Factor = 7.07/21.4 = 0.33; Mufc = 0.33 Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 875 cm; F = 1.15-44/875 = 1.10 MO = 0.09*1.10*(1-2*44/(3*875))^2*W*L MO = 0.09*W*L; r = 0.09/0.125 = 0.72 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 64200*0.72 = 46200 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 21.9 cm < 32+3 = 35 cm As = 41.4 cm2  15#6 (Total)- 6#6 = 9#6 (neto) = 5#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 MuTotal = 46200*0.33/3 = 5080 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 20.2 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 4.5 cm2  2#6 235

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Refuerzo positivo E3 Mu = 12900*0.72 = 9290 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 90.2 cm As = 8.0 cm2  3#6 Nervaduras de faja media E4 b = bw = 12 cm -Mu = 3840*0.72 = 2760 kg-m, A s = 2.5 cm2  2#4 +Mu = 3530*0.72 = 2540 kg-m, As = 2.2 cm2  2#4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1360*9.50*8.75 = 113000 Kg bo = (44+32)*4 = 304 cm; d = 32 cm vu = 113000/(304*32) = 11.6 Kg/cm2 vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*26.8)+32*2 = 271 cm = 2.71 m bo = 6*26.8+6*26.5 = 319.8 cm Vu = 113000-1360*2.71^2 = 103000 Kg vu = 103000/(319.8*32) = 10.1 Kg/cm2 vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 < vu, Usar medios casetones adyacentes a capitel.

10. Losa de Azotea

PLANTA DE AZOTEA 236

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Patín de compresión. wu = ((0.05*2400+120+50)*1.4+200*1.7)/2 = 373 Kg/m2 c/d L = 0.635+0.12 = 0.755 Mu =  373*0.755^2/10 =  21 Kg-m f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000 Kg/cm2; b = bw = 100 cm; rec = 2.5 cm; H = 5 cm; dr = 0.7 cm < 2.5+2.5 = 5 cm; O.K. As = 0.25  0.0015*5*100 = 0.75 cm2/m  Malla 6x6/88 Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Cargas Totales wu = 1120 Kg/m2 Claros dirección Norte-Sur: 6 claros de 9.5 m Claros dirección Este-Oeste: 4 de 8.75 m Ancho tributario dirección Norte Sur: B1 = 8.75/2 = 4.375 m; B2 = (8.75+8.75)/2 = 8.75 m; Ancho Tributario dirección Este-Oeste: B1 = 9.50/2 = 4.75 m; B2 = (9.50+9.50)/2 = 9.50 m; WuN = 1120*8.75 = 9800 Kg/m wuE = 1120*9.50 = 10600 Kg/m Dirección Norte-Sur Recuadros interiores Momentos Totales. -MuN = 9800*9.50^2/10 = 88400 Kg-m +MuN = 9800*9.50^2/14 = 63200 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu  65% N. Capitel, -Mu  35% N. Losa +Mu  55% N. Capitel, +Mu  45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3 + 8 nervaduras de faja media N4 Nervadura N5 -Mu = 0.65*88400/3 = 19200 Kg-m +Mu = 0.55* 63200/3 = 11600 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*88400/8 = 3870 Kg-m +Mu = 0.45* 63200/8 = 3560 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*88400 = 57500 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 19.2 Ton-m; +Mu = 11.6 Ton-m; Mut = 30.8 Ton-m L/2 = 9.5/2 = 4.75 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.5 = 103 cm L/2-C = 4.75 -1.03 = 3.72 m. MuFC = 30.8*3.72^2/4.75^2-11.6 = 7.3 T-m; Factor = 7.3/19.2 = 0.38; Mufc = 0.38*Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 950 cm

F = 1.15-44/950 = 1.1 MO = 0.09*1.1*(1-2*44/(3*950))^2*W*L MO = 0.093*W*L; r = 0.093/0.125 = 0.74 237

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 57500*0.74 = 42600 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.5 = 206.5 cm f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 206.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 21.0 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As= 37.9 cm214#6(Total)-6#6 en 3 nerv.=8#6(neto)=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 42600*0.38/3 = 5400 kg-m b = bw = 26.5 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 20.9 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 4.8 cm2  2#6 Refuerzo positivo N3 Mu = 11600*0.74 = 8580 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 90 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 7.3 cm2  3#6 Nervaduras de faja media N4 b = bw = 12 cm -Mu = 3870*0.74 = 2860 kg-m; As = 2.6 cm2  2#5 +Mu = 3560*0.74 = 2630 kg-m; As = 2.2 cm2  2#4 Dirección Este-Oeste. Momentos totales -Mu = 10600*8.75^2/10 = 81200 Kg-m +Mu = 10600*8.75^2/14 = 58000 Kg-m Momentos por Nervadura 3 nervaduras de capitel E3 + 9 nervaduras de faja media E4 Nervadura E3 -Mu = 0.65*81200/3 = 17600 Kg-m +Mu = 0.55*58000/3 = 10600 Kg-m Nervadura E4 -Mu = 0.35*81200/9 = 3160 Kg-m +Mu = 0.45*58000/9 = 2900 Kg-m Momento Total de Capitel (exterior) MuC = 0.65*81200 = 52800 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 17.6 Ton-m; +Mu = 10.6 Ton-m; Mut = 28.2 Ton-m; L/2 = 8.75/2 = 4.375 m; Medio ancho de capital C = 63.5+1.5*26.7 = 103.6 cm L/2-C = 4.375-1.036 = 3.339 m. MuFC = 28.2*3.339^2/4.375^2-10.6 = 5.83 T-m Factor = 5.83/17.6 = 0.33; Mufc = 0.33 Muc. Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3*L)^2*W*L, F = 1.15-c/L  1 Ceqmin = 44 cm; L = 875 cm; F = 1.15-44/875 = 1.10 MO = 0.09*1.10*(1-2*44/(3*875))^2*W*L MO = 0.09*W*L; r = 0.09/0.125 = 0.72

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 52800*0.72 = 38000 Kg-m Ancho de capitel = 2*63.5+3*26.7 = 207.1 cm b = bw = 207.1 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 19.8 cm < 32+3 = 35 cm As = 33.5 cm2  12#6 (Total)- 6#6 = 6#6 (neto) = 3#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 MuTotal = 38000*0.33/3 = 4180 kg-m b = bw = 26.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 18.3 cm < 32+3 = 35 cm O.K. As = 3.7 cm2  2#6 Refuerzo positivo E3 Mu = 10600*0.72 = 7630 Kg-m Son vigas "T" con un ancho efectivo de 90.2 cm As = 6.6 cm2  3#6 Nervaduras de faja media E4 b = bw = 12 cm -Mu = 3160*0.72 = 2280 kg-m, A s = 2.0 cm2  2#4 +Mu = 2900*0.72 = 2090 kg-m, As = 1.7 cm2  2#4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1120*9.50*8.75 = 93100 Kg bo = (44+32)*4 = 304 cm; d = 32 cm vu = 93100/(304*32) = 9.6 Kg/cm2 vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+3*26.8)+32*2 = 271 cm = 2.71 m bo = 6*26.8+6*26.5 = 319.8 cm Vu = 93100-1120*2.71^2 = 84900 Kg vu = 84900/(319.8*32) = 8.3 Kg/cm2 vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 < vu, Usar medios casetones adyacentes a capitel.

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Zona de Servicios

PLANTA AZOTEA SERVICIOS Como la geometría es igual a la losa de Planta Baja y la carga es menor que en aquella, se diseñara con el factor: F = 1120/1360 = 0.82 Patín de compresión. Igual al anterior. Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte. Dirección Norte-Sur. Refuerzo negativo total en capitel As = 0.82*46.6 = 38.2 cm2 As 14#6(Total)-6#6 en 3 nerv.= 8#6 (neto )=4#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N5 As = 0.82*5.9 = 4.8 cm2  2#6 Refuerzo positivo N5 As = 0.82*8.9 = 7.3 cm2  3#6 240

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Nervaduras de faja media N6 - As = 0.82*3.2 = 2.6 cm2  2#5 +As = 0.82*2.7 = 2.2 cm2  2#5 Dirección Este-Oeste.. Refuerzo negativo total en capitel -As = 0.82*41.4 = 34.0 cm2 -As  12#6 (Total)- 6#6 = 6#6 (neto) = 3#6 C/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 -As = 0.82*4.5 = 3.7 cm2  2#5 Refuerzo positivo E3 +As = 0.82*8.0 = 6.6 cm2  3#6 Nervaduras de faja media E4 - A s = 0.82*2.5 = 2.1 cm2  2#4 +As = 0.82*2.2 = 1.8 cm2  2#4 Como en las de dirección Norte-Sur, el resto de las nervaduras se diseñarán por inspección, directamente sobre el plano. Revisión de Cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. vu = 0.82*11.6 = 9.5 Kg/cm2 vc =0.85*1.1*200^0.5 = 13.2 Kg/cm2 > vu; no nec. estribos B) Fuera del capitel a un peralte del capitel vu = 0.82*10.1 = 8.3 Kg/cm2 vc = 0.85*0.55*200^0.5*1.10 = 7.3 Kg/cm2 < vu, Usar medios casetones adyacentes a capitel.

11. Losas Lobby Motor Lobby Firmes De acuerdo al Manual CRSI 63, el firme en la zona de estacionamiento será: Firme de 15 cm de espesor con malla 6x6/66 en cada lecho. En la zona de servicios será: Firme de 10 cm de espesor con malla 6x6/1010 en lecho superior. En cada uno de ellos se localizarán juntas de contracción y de colado de acuerdo a las normas internacionales.

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2

12. Muros de contención y Cisterna

Los muros de contención estarán todos apoyados de piso a techo y con alturas de 3.45 m. Tendrán por lo tanto dimensiones y armados mínimos. h = 3.45 m  = 1600 kg/m3,  = 32.5 º, kr = 0.300; w = 1600*0.30 = 480 kg/m M = 480*3.45^3/16 = 1230 Kg-m Peralte y refuerzo, opción por esf. de trabajo: d = 0.26*1230^0.5 = 9.1 cm < 16+4 = 20 cm As = 1230/(1700*0.89*0.16) = 5.1 cm2/m  # 4 @ 24 cm Astv = 0.0015*20*100 = 3 cm2/m  # 4 @ 40 cm Asth = 0.0025*20*100 = 5 cm2/m  # 4 @ 25 cm Muro espesor 20 cm. con #4@24 verticales y #4@25 cm horizontales en el lado libre con cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho. Cisterna.

Losa Superior Será una losa apoyada en una sola dirección sobre los muros de contención, con carga de entrepiso, con cocina. Patín de compresión. wu = 1360 Kg/m2 Como la carga es muy similar a la de la losa de cocina, la losa será igual: Losa espesor 5 cm con malla 6x6/88 al centro del peralte.

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Salón de eventos Club Campestre de Monterrey 2 Nervaduras N1 wu = 1360*0.72 = 980 Kg/m L = 4.275 m Mu = 980*4.275^2/8 = 2240 Kg-m Vu = 980*4.275/2 = 2100 Kg Con el programa de Excel: As = 3.6 cm2 = 2#5 Ampliar nervaduras en 30 cm en apoyos en una longitud de 60 cm. Sección de 12x20 cm Muros de contención: Se diseñan simplemente apoyados de piso a techo, con altura de agua de h = 3.15 m y altura de muro de 3.45 m. Muros exteriores MC1: En estos muros, en contacto con el relleno, rige la condición de cisterna vacía, con empujes de suelo. En cuyo caso resultan, iguales al resto de los muros de contención: Muro espesor 20 cm. con #4@24 cm verticales y #4@25 cm horizontales en el lado interior. Muro interior MC2 En los muros exteriores de la cisterna, que no están en contacto con el terreno, rige el empuje del agua. Por especificaciones de cisternas se diseñan por esfuerzos de trabajo reducidos como sigue: M = 1000*3.15^2*3.45/16 = 2140 kg-m d = 0.37*2140^0.5 = 17 CM < 21+4 = 25 cm. Asv = 2140/(1400*0.89*0.21) = 8.2 cm2  #5@24 cm. Ash = 0.0025*25*100 = 6.3 cm2  #4@20 cm. MC2 espesor 25 cm, con ref. htal #4 @ 20 cm y ref. vert. #5@24 cm ambos en el lado exterior de la cisterna. Cimentación: wumax.=1360*2.475+1.4*(0.25*3.45*2400+1000) = 7660 Kg/m. fu = 1.55*1.6 = 2.48 kg/cm2. b = 7660/(2.48*100) = 31 cm < 40 cm. Se propone cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de en todos los muros. Los muros tendrán en su parte inferior un dado de 20x25 cm, colado monolítico con el firme, protegido con candado y Junta de ojo PVC de 6”. Firmes: De acuerdo al manual CRSI se propone Firme de 10 cm en cisterna. Se pondrán juntas de construcción en firmes en centros de los claros, protegidos con banda PVC de 6”.

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GRUPO ACONSA CASE CONSULTORES ASOCIADOS EN EDIFICACIÓN

AULAS DE HUMANIDADES CAMPUS U.R. DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

Febrero de 2005.

Ave. Pedro Infante No. 5648, Col. Mirador de las Mitras, Mty, N.L. Méx. Tels.: 8310-8151 y 8310-8689

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Prologo: En esta memoria se va a utiliza, para el análisis de la estructura el “Método Santa Teresa”, así denominado por haberse usado por primera vez, en 1980, en un edificio de unos 15 pisos en el fraccionamiento del mismo nombre, al sur de la ciudad de México. Vale mencionar que ha resistido este edificio, sin daños, temblores mucho muy importantes sin ningún problema. Se basa el Santa Teresa en el muy conocido método del Portal, el cual supone la estructura dividida en niveles y crujías, con las consideraciones siguientes: 1. Para efectos de empujes laterales de viento y sismo se contemplan puntos de inflexión a la mitad de la altura de las columnas (hc/2) y al centro de los claros (L/2), condición ésta que está muy cercana a la realidad. Así visto, el sistema es estáticamente determinado, aún sin conocer por adelantado las secciones de los elementos. 2. Las cargas verticales en las columnas son proporcionales a los anchos tributarios. En una estructura con claros iguales esto significa que las columnas exteriores, con la mitad del ancho tributario, tendrá la mitad de las cargas de las columnas interiores, lo cual se reconoce intuitivamente. 3. Los empujes y cortantes horizontales por viento o sismo se distribuyen en la misma proporción, tocando a las columnas exteriores, en el caso de claros iguales, la mitad de la carga de las interiores. Esto es elemental en el método del Portal 4. Como el punto de inflexión tiene una altura constante en cada piso, resulta que tanto los momentos por empujes horizontales, como las reacciones verticales, resultan proporcionales a las áreas tributarias. En consecuencia la excentricidad, dada por la relación e = M/P, resulta constante para todas las columnas en el piso, pues el valor de los anchos tributarios aparecen simultáneamente en el numerador y el denominador de la fracción y se anulan. Dado que M = Vh * h /2, la excentricidad estará dada por e = Vh * hc / 2P, constante Lo mejor del método Santa Teresa, se deriva del hecho de que las áreas tributarias desaparecen en las fórmulas, por lo cual puede trabajarse con cargas equivalentes para 1 m2 de edificio, un recuadro tipo, una crujía, o hasta con el edificio completo. Esta última consideración es la que empleamos en esta memoria, como vamos a ver más adelante, por su simplicidad. En la etapa de análisis no nos importan los valores reales de las reacciones verticales ni horizontales, ni los de los momentos en alguna columna en particular, ya que los datos requeridos serán las cargas verticales y los empujes de viento o sismo correspondientes al edificio entero. Será así muy fácil determinar, por ejemplo, cual de las cargas de viento o sismo, es la que rije, dejando fuera de los cálculos la otra, que ya no nos interesa. Igualmente será relativamente fácil saber si rigen cargas muertas y vivas o sus combinaciones con sismo o viento. A sabiendas que las fórmulas de columnas consideran una excentricidad mínima (tradicionalmente 0.10b), podremos también determinar si las excentricidades rigen o no en el diseño de columnas y losas, y, en el caso de que rijan, determinar los factores de aumento de la carga axial para producir el mismo efecto de la carga excéntrica. Como se verá mas adelante, no es raro que el factor sea de la unidad, y que las flexiones no necesiten considerarse. Para combinaciones con viento o sismo las especificaciones permiten dos cosas: una, usar cargas vivas reducidas (en nuestro caso la relación de cargas reducida a cargas totales es de alrededor de 0.8), y, otra, utilizar un factor de 0.75 (Cm + Cv + Cws). El factor combinado resulta de alrededor de 0.8*0.75 = 0.60, por lo cual no debe extrañarnos el encontrar que las cargas de viento o sismo no rigen en una gran parte de la estructura. Esto lo vamos a ver en el capitulo 5. Análisis general por viento y sismo. En el caso de cargas muerta y vivas solamente, recordando la excentricidad mínima de las fórmulas, será sencillo determinar que los momentos no necesitan ser considerados si la excentricidad es menor que la mínima. Una vez hecho este análisis, que es simple, y encontrados los factores de amplificación provocados por las excentricidades de las reacciones verticales que rijan por cargas muertas y vivas y de sismo o viento, la estructura podremos calcularla como si se tratara de solo carga axial.

GARZA MERCADO INGENIERIA Ing. Francisco Garza Mercado

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GRUPO ACONSA Consultores Asociados en Edificación, S.C. Priv. Corpus Christi No. 2321 Piso 1, Col. Lomas de San Francisco Monterrey, N.L., 64710 Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. P r e s e n t e.

R2a Octubre 19 de 2005.

AULAS HUMANIDADES CAMPUS U.R. DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS. Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Análisis de Viento y Sismo, 6.Losa Planta Baja, 7.Losa Nivel 2, 3 y 4, 8.Losa Azotea, 9.Firmes, 10.Muros de Contención, 11.Columnas, 12.Cimentación, 13.Escaleras y Gradas, 14.Cisterna, 15.Estructuración de Muros, 16.Parasoles, 17.Lista de planos

1. Antecedentes. Tratará la presente memoria de cálculos del diseño estructural del Edificio para Aulas de Humanidades del Campus U. R., localizado en la calle de Matamoros No. 428, en el centro del Municipio de Monterrey. Se basará en los planos arquitectónicos de Arquiplán, bajo la dirección del Arq. Bernardo Hinojosa. La dirección de proyecto es de Grupo ACONSA/CASE bajo la dirección del Ing. Jesús Salas Berlanga y la gerente de proyecto Arq. Filiberto Ramírez Guillén. El Estudio de Mecánica de Suelos fue realizado por instalaciones y Construcciones VÉRTICE, S.A. DE C. V. bajo la dirección del Ing. Lucio A. Luis Ruíz. Como el esfuerzo admisible en el suelo es sumamente variable en todo el predio, se tomará como de 2.5 kg/m2 y la supervisión de la obra en construcción, deberá buscarlo para desplantar la cimentación. Se darán opciones de cimentación con pilas profunda, desplantadas en un estrato con capacidad de 5 Kg/cm2.

2. Descripción. El edificio consta de un sótano de estacionamiento que va de la calle de Matamoros a la calle de Padre Mier, a todo lo ancho del predio. En el frente de la calle de Matamoros se levantará una torre de aulas de cuatro pisos que tendrá forma de “T” con el alma de 8.20x8.20 m, y el patín de 90.20 m x 20.50 m, y altura de 4.00 m de piso a piso. Por razones arquitectónicas y económicas, las losas serán de los siguientes tipos: Losa de Planta Baja (techo del sótano de estacionamiento): Reticular celulada de 35 cm de espesor. Losa sobre área de Sombreado: Sólida apoyada en vigas a cada 2.05 m, en dirección oriente poniente. En el claro de 4.20 m del pasillo central, no se pondrá ninguna viga. Losa sobre Lobby de Acceso: Sólida apoyada en vigas peraltadas solo en ejes de columnas Losa sobre Administración: Reticular celulada de 35 cm de espesor Losas de segundo, tercer, cuarto nivel (aulas) y azotea: Reticular celulada de 35 cm de espesor. Losas de Lobby en segundo, tercer y cuarto nivel: Sólida, como la del Lobby de Acceso. Baños en segundo, tercer, cuarto nivel (aulas) y azotea: Reticular celulada de 35 cm de espesor. Para mayor información ver planos arquitectónicos URPM-AR-01 a 07 inclusive, URPM-EX03 y 04 y Fachadas Actuales.

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3. Especificaciones y Materiales. Especificaciones de Diseño.

Cargas: Reglamento del DDF. Viento: Manual de Diseño de la CFE 1993. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construc.

Concreto: ACI 301 Ultima edición Acero Estructural: AISC 1985

Materiales

Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Acero estructural: ASTM-A36 Losas: Losa según lista en capítulo anterior. Esfuerzo admisible en el terreno = 2.5 Kg/cm2 para zapatas y 5.0 Kg/cm2 en pilas profundas

4. Cargas Básicas. Losa Azotea Aulas Po. Po. Losa (0.35*2400*0.67) Relleno e Impermealizacion Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

560 120 50 730 100 830 1190

15 745 1050

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

15 495 700

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

Losa Azotea Pasillo Po. Po. Losa (0.13*2400) Relleno e Impermealizacion Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

310 120 50 480 100 580 840

Losa Entrepiso Aulas Po. Po. Losa (0.35*2400*0.67) 560 Kg/m2 Acabados de piso 120 Kg/m2 Muros interiores ligeros 110 Kg/m2 Instalaciones y Plafón 50 Kg/m2 Total Carga Muerta (wm) 840 Kg/m2 Carga Viva (wv) 350 40 * Kg/m2 Carga Total (wm+wv) 1190 880 * Kg/m2 wu = 1.4*wm+1.7*wv 1770 1240 * Kg/m2 * Cargas vivas reducidas para usarse en combinación con sismo o viento

En las losas llenas siguientes los pesos de las nervaduras y vigas se agregarán dentro de los cálculos de tales elementos estructurales. 250

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Losa Entrepiso Pasillo Po. Po. Losa (0.13*2400) Acabado de piso Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

310 120 50 480 350 830 1270

40 520 740

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

Losa Sombreado Po. Po. Losa (0.10*2400) Acabados de piso Muros Interiores Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

240 120 110 10 480 350 830 1270

Kg/m2 Kg/m2

40 520 740

Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

40 730 1030

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

Losa Planta Baja Po. Po. Losa (0.35*2400*0.49) Acabados de piso Instalaciones y Plafón Muros Interiores Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

410 120 50 110 690 350 1040 1560

Viento Del Manual CFE., 1993 Zona eólica: Monterrey, N.L. Grupo B, Tipo 1, Categoría 3, Clase B, L>20 m. Altura máxima del edificio H = 20.98 m. Velocidad regional: Vr = 143 Km/hr Factor de tamaño: Fc = 0.95 a = 0.16,  = 390, Frz = 1.56*(10/) Frz = 0.868 (H<10 m) Frz = 1.56*(H/) Frz = 0.977(H=20.98m) F = Fc*Frz = 0.95*0.868 F = 0.825 (H<10 m) F = Fc*Frz = 0.95*0.977 F = 0.928 (H=20.98m) Fact. topografía, protegido Ft = 1.0 Vel. de diseño: Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.825*143 = Vd = 118 Km/hr Vd = Ft*F*Vr = 1.0*0.928*143 = Vd = 133 Km/hr Altura s/niv. del mar H  1000 m:  = 675 mm Hg Temp. ambiente  = 19º G = 0.392* /(273 +) G  0.91 p = 0.0048*G*Vd^2*C p = 0.0048*0.91*118^2*C p = 61*C p = 0.0048*0.91*133^2*C p = 77*C C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*61 q = 79 Kg/m2 C = 0.80+0.50 = 1.30, q = 1.30*77 q = 100 Kg/m2 251

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Factor de red. x tamaño (A>100 m2) Ka = 0.8 Factor por Presión local (E. Ppal.) Kl = 1.0 q = 0.80* 79 q2 = 63 Kg/m2 q = 0.80*100 q1 = 80 Kg/m2

Formula con altura h > 10 m

qh = (80/20.98^0.32)*h0.32 = 30.2*h 0.32 qmax = 30.2*20.98^0.32 = 80 Kg/m2 q1 en H=20.98 m OK

Formula con altura h <10 m q = 30.2*10^0.32 = 63 Kg/m2

q2 en H=10.00 m OK Cargas de Sismo

Zona Sísmica A, Suelo tipo 1 Factor sísmico c = 0.08, Ductilidad Q = 4 Coef. sísmico reducido c/Q = 0.02

5. Análisis de Viento y Sismo Áreas

Nivel Nivel Azotea Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2 Nivel Planta Baja Total

A 1782 1782 1782 1782 4271 11399

m2 m2 m2 m2 m2 m2

Viento: Largo del edificio NS = 90.2 m, Ancho del edificio EW = 28.7 m Pwu = wwu*A: AEW = 28.7*hz; ANS = 90.2*hz Fórmulas de Carga Máxima. Az = Altura Tributaria B = Ancho del edificio (N-S) = 90.20 m B = Ancho del edificio (E-O) = 28.70 m Vi = Vi+wT VuiT = Vull Nivel N. Az. N. 4 N. 3 N. 2 N. P.B. N. Sótano

(m) (Kg/m2) Z wz 20.98 80 16.98 75 12.98 69 8.98 63 4.98 63 0.00 63

(m) hz 3.00 4.00 4.00 4.00 4.49 2.49 V0w N =

(Ton) W TN 22 27 25 23 26 14 136.0

(Ton) Vw N 22 49 74 96 122 136 V 0 wE =

(Ton) W TE 7 9 8 7 8 5 43.3

(Ton) Vw E 7 15 23 31 39 43

Como era previsible, rige empuje en dirección N-S (V0wN) Carga de Sismo. El Municipio de Monterrey se encuentra en la zona sísmica “A”, que, de acuerdo al manual de la C.F.E., es asísmica, por lo que los cálculos que se presentan enseguida servirán, más que todo, para cubrir el requisito de reglamento, y serán de acuerdo al Método aproximado de la C.F.E., obviamente conservadores

252

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa En la tabla siguiente, como todas las áreas son iguales, los empujes resultan proporcionales a la carga reducida wur Nivel Área wur Wur h wur*h Fsu Vsu m2 Ton/m2 Ton m Ton-m Ton Ton Niv. Az. 1782 1.050 1871 20.98 22 59 59 Niv. 4 1782 1.240 2210 16.98 21 56 115 Niv. 3 1782 1.240 2210 12.98 16 43 157 Niv. 2 1782 1.240 2210 8.98 11 30 187 N. P.B. 0 0.000 0 0.00 0 0 187 Total 7127 8499 70 187 La planta baja no interviene en los empujes de sismo. Empuje total de sismo: Vou = 0.02*8499*1.10 = 187 Ton Fsu = 187*wur*h/Σwur*h = (187/70)* wur*h = 2.67* wur*h Como se puede observar, en teoría rigen los efectos de sismo sobre los de viento. Excentricidades por sismo y cargas reducidas Nivel Niv. Az. Niv. 4 Niv. 3 Niv.2 N. P.B. Total

Wur Ton 1871 2210 2210 2210 0 8499

S Wur Ton 1871 4080 6290 8499 8499

Vsu Ton 59 115 157 187 187

h* m 3.65 3.65 3.65 3.65 0.00

Mu Ton-m 107 209 287 341 341

ews m 0.057 0.051 0.046 0.040 0.040

Todas abajo del nivel indicado. *Se consideran alturas netas hn = 4.0-0.35 = 3.65 m Cargas Muertas y Vivas Tabla de Cargas Muertas y Vivas Reducidas

Nivel

Área m2 Niv. Az. 1782 Niv. 4 1782 Niv. 3 1782 Niv.2 1782 Niv. P.B. 4271 Total 11399

wu Ton/m2 1.050 1.240 1.240 1.240 1.030

Wur S Wur Ton Ton 1871 1871 2210 4080 2210 6290 2210 8499 4400 12899 12899

Rmv 1.00 0.54 0.35 0.26 0.34

Rmv = Relación de (carga en piso)/(carga acumulada) Rmv = Wur/Wur 1. Columnas exteriores. Ancho tributario = 8.20/2 = 4.10 m Momentos y excentricidades (Ver nota en hoja siguiente)

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa A. Azotea Niv. 5 L = 8.20 m, h = 4.00 m Momentos de Inercia: Icol = 0.60^4/12 = 0.01 =1 Ilosa = 0.67*8.40*0.35^3/12 = 0.02 =2 Factores de rigidez: Kv = 2/8.2 = 0.24, Kc = 1/4 = 0.25 Fdc. = 0.25/0.49 = 0.51 Fdv. = 0.24/0.49 = 0.49 Me = wL2/12 2 2 Mc = 0.51* wL /12 = wL /24 2 eo = (wL /24)/(wL/2) = L/12*Rmv > L/40*Rm e5 = 8.20/40 *1.00 = 0.21 m

Ke = 0.49

Mv = wL /24

B. Entrepiso Niv. 2, 3 y 4 Factores de rigidez: son los mismos de azotea con 2 columnas Fdcs = 0.25/0.74 = 0.34; Ke 0.49+0.25= 0.74 Fdci = 0.25/0.74 = 0.34 Fdv = 0.24/0.74 = 0.32 Me = wL2/12 Mc = 0.34*wL2/12 = wL^2/35 Mv = wL2/18 2 eo = (wL /35)/(wl/2) = L/18*Rvm > L/20*Rm e4 = (8.2/40)* 0.54 = 0.11 m e3 = (8.2/40)* 0.35 = 0.07 m e2 = (8.2/40)* 0.26 = 0.05 m Nota: Los momentos negativos exteriores en losas resultan de aproximadamente wL2/24 para azoteas y wL2/18 para el resto. Pero nosotros, de acuerdo a especificaciones ACI, podemos calcular esos momentos en losas y vigas para wL2/20. Por esa misma razón los momentos en las columnas resultan de wL2/40 en cada piso y las excentricidades no necesariamente mayores de e0 = M/V = wL2/40/(wL/2) = L/20. Sin embargo, se pueden considerar articulaciones plásticas en los extremos de las columnas, de modo que actúen como articulaciones verdaderas, al menos para efectos de cargas muertas y vivas. En este caso los momentos y excentricidades resultan nulos, pudiendo utilizarse un valor de la mitad del anterior, es decir L/40. En consecuencia el cálculo anterior de momentos en losas y vigas es redundante y se puede despreciar. 2. Columnas esquineras Estas columnas tienen la desventaja de tener excentricidades en ambas direcciones, resultando igual a la suma, en proporción con sus claros; esto es: eesq = eext * (8.2+8.2)/8.2 = 2 eex (solo para Cm+Cv) 3. Columnas interiores Como los claros y las cargas son básicamente los mismos, las excentricidades serán iguales a las de las columnas exteriores correspondientes, afectadas por los factores siguientes: R1 = ½ = 0.50 Porque el momento desbalanceado es el mismo (wL2/12) pero el área tributaria, y la carga vertical, es el doble. R2 = Σke/( Σke+Kv) Porque en el nudo interior converge una viga más, aumentando la suma de rigideces en el nudo Nivel 5: R2 = 0.49/(0.49+0.24) = 0.67 Nivel 4, 3, 2: R2 = 0.74/(0.74+0.25) = 0.70

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa R3 = wwv/wut Porque las cargas muertas están balanceadas a los lados del nudo, y el momento desbalanceado es solo por carga viva. Nivel 5: R3 = 100*1.7/1190 = 0.14 Nivel 4, 3,2: R3 = 350*1.7/1770 = 0.34 Efectos combinados y excentricidades: Rt = r1*r2*r3 Nivel 5 Az. Nivel 4 Nivel 3 Nivel 2

Rt = 0.50*0.67*0.14 = 0.05*0.21 = 0.010 m Rt = 0.50*0.76*0.34 = 0.13*0.11 = 0.014 m Rt = 0.50*0.76*0.34 = 0.13*0.07 = 0.009 m Rt = 0.50*0.76*0.34 = 0.13*0.05 = 0.007 m

Estas excentricidades son muy chicas y prácticamente despreciables. Una exactitud mayor no es tampoco necesaria Factores de Carga equivalente Las fórmulas de resistencia de columnas tienen implícita una excentricidad mínima de b/10, estos es: emin = 0.1b resultando las fórmulas de cargas axiales equivalentes siguientes. Nótese que sustituyendo e = 0.1b, resulta Ru = Pu, o sea que la carga excéntrica produce los mismos efectos que la axial cunado la excentricidad es igual o menor que emin Condición 1, Cargas muertas y vivas: Ru1 = Pu*(0.4+6e1/b) > Pu Condición 2, Cargas mtas y vivas reducidas + viento o sismo: Ru2 = 0.75*Pur*(0.4+6*e2/b) = 0.75*(Pur/Pu)*Pu *(0.4+6*e2/b) En nuestro caso Pur/Pu = 0.77, por lo cual Ru2 = 0.75*0.77*Pu*(0.4+6*e2/b) = 0.58*Pu*(0.4+6*e2/b) Si Ru2 < Ru1, viento o sismo no rigen Si e1< 0.10 b el diseño por flexo-compresión no se necesita Nótese que ambas fórmulas se refieren a la carga última Pu, sin reducir, por lo cual solo es necesario calcular sus factores, determinados eliminando Pu de las fórmulas, esto es: F1 = (0.4+6e1/b) > 1.00 F2 = 0.58*(0.4+6*e2/b) > F1 Factores en columnas interiores

Nivel

e1 (m) N. Az. 0.010 N. 4 0.014 N. 3 0.009 N. 2 0.007 N.P.B. 0.006

255

ews (m) 0.057 0.051 0.046 0.040 0.040

e2 (m) 0.067 0.065 0.055 0.047 0.046

b (m) 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

F1 -0.50 0.54 0.49 0.47 0.46

F2 -0.62 0.61 0.55 0.51 0.50

Fci -1.00 1.00 1.00 1.00 1.00

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Todos los factores resultan iguales a la unidad. Lo que significa que no rigen flexiones ni sismo o viento. Todas las columnas interiores pueden calcularse para carga axial. Factores en columnas laterales

Nivel

e1 (m) N. Az. 0.420 N. 4 0.220 N. 3 0.140 N. 2 0.100 N.P.B. 0.160

ews (m) 0.057 0.051 0.046 0.040 0.040

e2 (m) 0.477 0.271 0.186 0.140 0.200

b (m) 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

F1 -4.60 2.60 1.80 1.40 2.00

F2 -3.00 1.81 1.31 1.04 1.39

Fcl (Ton) 4.60 2.60 1.80 1.40 2.00

F1 -2.50 1.50 1.10 0.90 0.80

F2 -1.78 1.17 0.90 0.75 0.70

Fce -2.50 1.50 1.10 1.00 1.00

Factores para columnas esquineras

Nivel

e1 (m) N. Az. 0.210 N. 4 0.110 N. 3 0.070 N. 2 0.050 N.P.B. 0.040

ews (m) 0.057 0.051 0.046 0.040 0.040

e2 (m) 0.267 0.161 0.116 0.090 0.080

b (m) 0.60 0.60 0.60 0.60 0.60

En todos los casos rige la flexi贸n en ambos ejes. Las cargas todas se deben multiplicar por el factor de la derecha. Sin embargo, como la carga en las columnas esquineras es la mitad de la de las laterales, las esquineras en general no resultar谩n mayores que las laterales. Solo 4 columnas resultan afectadas. Evidentemente, en s贸tanos el factor es 1.00

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6. Losa Planta Baja (primer Nivel)

Zona Norte (Matamoros). Patín de compresión. Carga neta: wnu = 1560-1.4*(410-0.05*2400) = 1150 Kg/m2 Lmax = 0.92 m +Mu = 1150*0.92^2/10 = 97 Kg-m Con programa de Excel para diseño por última resistencia de GMI, con los siguientes datos: f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000; b = bw = 100 cm; H = 5 cm r = 2.5 cm; dr = 1.5 cm < 2.5+2.5 = 5 cm +As = 1.21 cm2/m  malla 6x6/66 AsT = 0.0018*5*100*4200/5000 = 0.76 cm2/m, no rije Losa espesor 5 cm con malla 6x6/66 al centro del peralte Nervaduras. Se trata de una losa reticular apoyada en dos direcciones con: En la dirección Norte Sur 4 claros de L1 = 8.20 m 1 claro de L2 = 4.10 m 1 claro de L3 = 11.20 m ; L’ = (11.20+8.20)/2 = 9.70 m. 1 claro de L4 = 7.20 m Ancho tributario = 8.20 m En la dirección Este Oeste 11 claros de L1 = 8.20 m 1 claro variable de L2 = 7.666 m a 7.938 m ≈ 7.80 m Anchos tributarios AT1 = 8.20 m AT2 = (8.2+4.1)/2 = 6.15 m AT3 = (8.20+11.20)/2 = 9.70 m 257

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Dirección Norte Sur wu = 1560*8.20 = 12800 Kg/m, para ancho tributario de 8.20 m Momentos totales -Mu = 12800*9.70^2/10 = 120,000 Kg-m +Mu = 12800*11.2^2/8-120000/2 = 141,000 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la siguiente distribución de Momentos: -Mu  65% N. Capitel, -Mu  35% N. Losa +Mu  55% N. Capitel, +Mu  45% N. Losa 3 nervaduras de capitel N3 + 7 nervaduras de faja media N4 Se analizará el recuadro exterior crítico, de 8.20x11.20 m, y en el resto se determinará su refuerzo por proporciones. Nervadura N3 -Mu = 0.65*120000/3 = 26000 Kg-m +Mu = 0.55*141000/3 = 25900 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*120000/7 = 6000 Kg-m +Mu = 0.45*141000/7 = 9100 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*120000 = 78000 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 26.0Ton-m; +Mu =25.9 Ton-m; Mut = 51.9 Ton-m L/2 = 11.2/2 = 5.6 m; C = (2*63.5+3*29)/2 = 107 cm L/2-C = 5.60-1.07 = 4.53 m. MuFC = 51.9*4.53^2/5.6^2-25.9 = 8.1 T-m; Factor = 8.1/26 = 0.31; Mufc = 0.31*MuC Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L  1 Cmin = 50 cm; L = 1120 cm F = 1.15-50/1120 = 1.105 MO = 0.09*1.105*(1-2*50/(3*1120))^2*W*L MO = 0.094*W*L; r = 0.094/0.125 = 0.75 Revisión a cortante A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1560*(8.2+8.2)/2*(11.2+8.2)/2/1000 = 124 T. bo = (50+32)*4 = 328 cm, d = 32 cm. vu = 124000/(328*32) = 11.8 Kg/cm2 < 13.2, Bien B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+29*1.5+25.7*1.5)+32*2 = 273 cm; bo = 6*29+6*25.7 = 328 cm Vu = 124-1.56*2.73*2.73 = 112 Ton vu = 112000/(328*32) = 10.7 Kg/cm2 > 7.3 vu = 112/12 = 9.33 Ton /nerv. Necesita estribos #2 @ 16 cm Solo en primer casetón fuera del capitel Utilizando medios casetones bo = 328+31.8*8 = 582 cm vu = 112000/(582*32) = 6.0 Kg/cm2 < 7.3 OK Utilizar medios casetones adyacentes al capitel 258

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 78000*0.75 = 58500 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*29 = 214 cm fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 214 cm rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 24.0 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As = 56.2 cm2 12#8 (Total) - 6#8 en 3 nerv.= 6#8 = 3#8 c/L Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 MuTotal = 58500*0.31/3 = 6100 kg-m b = bw = 29 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 23.4 cm = 32+3 = 35 cm OK; As = 5.4 cm2 <  2#8 Refuerzo positivo N3 Mu = 25900*0.75 = 19400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 92.5 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 17.3 cm2  4#8 Nervaduras de faja media N4 -Mu = 0.75*6000 kg-m, b = bw = 14 cm. As= 4.2 cm2  2#6 +Mu= 0.75*9100 kg-m, b = 77.5 cm, As = 5.8 cm2  2#6 Dirección Este Oeste wumax = 1560*9.70 = 15100 Kg/m para ancho trib. de 9.70 m Momentos Totales. -Mu = 15100*8.2^2/10 = 102,000 Kg-m +Mu = 15100*8.2^2/14 = 72,500 Kg-m Momentos por Nervadura Se utilizarán la misma distribución de momentos anterior: 3 nervaduras de capitel E11 + 9 nervaduras de faja media E10 Nervadura E11 -Mu = 0.65*102000/3 = 22100 Kg-m +Mu = 0.55*72500/3 = 13300 Kg-m Nervadura E10 -Mu = 0.35*102000/9 = 4000 Kg-m +Mu = 0.45*72500/9 = 3600 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*102000 = 66300 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 22.1 Ton-m; +Mu =13.3 Ton-m; Mut = 35.4 Ton-m L/2 = 8.2/2 = 4.1 m; C = (2*63.5+3*25.7)/2 = 102 cm L/2-C = 4.10-1.02 = 3.08 m. MuFC = 35.4*3.08^2/4.10^2-13.3 = 6.7 T-m; Factor = 6.7/22.1 = 0.30; Mufc = 0.30*MuC Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L  1 Cmin = 50 cm; L = 820 cm F = 1.15-50/820 = 1.09 MO = 0.09*1.09*(1-2*50/(3*820))^2*W*L MO = 0.090*W*L; r = 0.090/0.125 = 0.72 259

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 66300*0.72 = 47700 Kg-m Ancho de capital = 2*63.5+3*25.7 = 204 cm fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 204 cm rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 22.2 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As = 45.1 cm2  9#8 (Total) - 6#6 en 3 nerv. = 4#8 ≈ 3#8 c/L Refuerzo Negativo fuera de capitel E11 MuTotal = 47700*0.3/3 = 4770 kg-m b = bw = 25.7 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 20.2 cm = 32+3 = 35 cm OK As = 4.42 cm2  2#6 Refuerzo positivo E11 Mu = 13300*0.72 = 9580 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 89.2 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.21| cm2  3#6 Nervaduras de faja media E10 -Mu = 0.72*4000 kg-m, b = bw = 14 cm. As = 2.56 cm2  2#4 +Mu = 0.72*3600 kg-m, b = 77.5 cm, As = 2.17 cm2  2#4

Se determinaron refuerzos principales para el recuadro estudiado. En otros casos los refuerzos se determinaran directamente sobre el plano, proporcionales a los anchos tributarios, el cuadrado de los claros y la cantidad de nervaduras en dicho ancho. Ver refuerzos definitivos en planos HUR.EC.06 y 07

Zona Sur (Padre Mier)

Como la carga es la misma que en la zona norte (Matamoros), el refuerzo de todas las nervaduras se determinaran directamente sobre el plano, proporcionales a los anchos tributarios, el cuadrado de los claros y la cantidad de nervaduras en dicho ancho. Ver planos HUR.EC.08 y 09 260

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7. Losas Niveles 2, 3 y 4 Losa Nivel 2 Reticular (Entre los ejes B, C, C’ y D de 1 a 5)

Patín de compresión. Carga neta: wnu = 1770-1.4*(560-0.05*2400) = 1150 Kg/m2 Igual al de la Planta Baja. Losa espesor 5 cm con malla 6x6/66 al centro del peralte Nervaduras. Se trata de una losa reticular apoyada en dos direcciones con: Dirección Norte Sur 2 claros separados de L = 8.20 m Ancho tributario = 8.20 m Dirección Este Oeste 4 claros de L = 8.20 m Anchos tributarios AT = 8.20 m Dirección Norte Sur wu = 1770*8.20 = 14500 Kg/2 L = 8.20 m Momentos totales -Mu = 14500*8.20^2/20 = 48,800 Kg-m +Mu = 14500*8.2^2/8 = 122,000 Kg-m Momentos por Nervadura Igual distribución que en anteriores: 3 nervaduras de capitel N3 + 7 nervaduras de faja media N4 Nervadura N3 -Mu = 0.65*48800/3 = 10600 Kg-m +Mu = 0.55*122000/3 = 22400 Kg-m Nervadura N4 -Mu = 0.35*48800/7 = 2440 Kg-m +Mu = 0.45*122000/7 = 7850 Kg-m Momento Total de Capitel 261

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa MuC = 0.65*48800 = 31700 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 10.6 Ton-m; +Mu =22.4 Ton-m; Mut = 33.0 Ton-m L/2 = 8.2/2 = 4.1 m; C = (2*63.5+3*29)/2 = 107 cm L/2-C = 4.10-1.07 = 3.03 m. MuFC = -33.0*3.03^2/4.1^2+22.4 = + 4.38 T-m (positivo) No hay momento negativo fuera del capitel Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L  1 C = 50 cm; L = 820 cm F = 1.15-50/820 = 1.09 MO = 0.09*1.09*(1-2*50/(3*820))^2*W*L MO = 0.090*W*L; r = 0.090/0.125 = 0.72 Revisión a cortante, capitel lateral A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 1770*(8.2+8.2)/2*8.2/2/1000 = 60 T. bo = 50*3+16*4 = 214 cm, d = 32 cm. vu = 60000/(214*32) = 8.9 Kg/cm2 < 13.2, Admisible B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = 63.5*2+29*3+32*2= 278 cm; y = 63.5+29.5*1.5+32= 140 cm bo = 9*29 = 261 cm Vu = 60-1.77*2.78*1.40 = 53 Ton vu = 53000/(261*32) = 6.4 Kg/cm2 < 7.3 Kg/cm2 admisible No requiere estribos Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 31700*0.72 = 22800 kg-m b = bw = 214 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 15.0 cm = 32+3 = 35 cm OK; As = 24.7 cm2 = 5#8 - 2#8 en 2 nerv. N3 = 3#8 ≈2#8c/l Refuerzo Negativo fuera de capitel N3 No requiere. Usar mínimo  1#8 Refuerzo positivo N3 Mu = 22400*0.72 = 16100 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 92.5 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 14.2 cm2  3#8 Nervaduras de faja media N4 -Mu = 0.72*2440 kg-m, b = bw = 14 cm. As= 1.62 cm2  2#4 +Mu = 0.72*7850 kg-m, b = 77.5 cm, As = 4.79 cm2  2#6 Dirección Este Oeste wu = 1770*8.20/2+1270*4.10/2 = 9900 Kg/m en ½ ancho Momentos totales -Mu = 9900*8.20^2/10 = 66,600 Kg-m +Mu = 9900*8.2^2/14 = 47,500 Kg-m Momentos por Nervadura 2 nervaduras de capitel E3 + 3.5 nervaduras de faja media E2 Nervadura E3 -Mu = 0.65*66600/2 = 21700 Kg-m 262

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa +Mu = 0.55*47500/2 = 13100 Kg-m Nervadura E2 -Mu = 0.35*66600/3.5 = 6700 Kg-m +Mu = 0.45*47500/3.5 = 6100 Kg-m Momento Total de Capitel MuC = 0.65*66600 = 43300 Kg-m Momento fuera de capitel -Mu = 21.7 Ton-m; +Mu = 13.1 Ton-m; Mut = 34.8 Ton-m L/2 = 8.2/2 = 4.1 m; C = (2*63.5+3*29)/2 = 107 cm L/2-C = 4.10-1.07 = 3.03 m. MuFC = 34.8*3.03^2/4.1^2-13.1 = 5.9 T-m; Factor = 5.9/21.7 = 0.27; Mufc = 0.27*MuC Reducción de Momentos: MO = 0.09*F*(1-2*c/3L)^2W*L, F = 1.15-c/L  1 Cmin = 50 cm; L = 820 cm F = 1.15-50/820 = 1.09 MO = 0.09*1.09*(1-2*50/(3*820))^2*W*L MO = 0.090*W*L; r = 0.090/0.125 = 0.72 Revisión a cortante, capitel lateral pasillo A) En capitel a 1/2 peralte de paños de columnas. Vumax = 9900*8.20/1000 = 81 T. bo = (50+32)*2+40+32*2 = 268 cm, d = 32 cm. vu = 81000/(268*32) = 9.4 Kg/cm2 < 13.2, Admisible B) Fuera del capitel a un peralte del capitel x = (2*63.5+29*3)*1 = 214 cm; bo = 7*29 = 203 cm Vu = 81.0-9.9*2.14 = 60 Ton vu = 60000/(203*32) = 9.2 Kg/cm2 >7.3 Solo en primer casetón fuera del capitel Utilizando medios casetones bo = 203+31.8*4 = 330 cm vu = 60000/(330*32) = 5.7 Kg/cm2 < 7.3 Aceptable Utilizar medios casetones adyacentes al capitel. Los capiteles exteriores no tienen carga de pasillos y quedan en mejores condiciones Refuerzo negativo total en capitel MuTotal = 43300*0.74 = 32000 Kg-m Ancho de capital = 63.5+2*25.7 = 115 cm fy = 4200 Kg/cm2; b = bw = 115 cm rec = 3 cm; H = 35 cm; dr = 24.3 cm < 32+3 = 35 cm; O.K. As = 30.8 cm2  6#8 (Total) - 2#8 en 2 nerv.= 4#8 Refuerzo Negativo fuera de capitel E3 MuTotal = 32000*0.27/2 = 4300 kg-m b = bw = 29 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 22.3 cm = 32+3 = 35 cm OK; As = 3.7 cm2  1#8 Refuerzo positivo E3 Mu = 13100*0.72 = 9400 Kg-m Estas nervaduras trabajan como vigas "T" con un ancho efectivo de 89 cm y patín de 5 cm de espesor: As = 8.1 cm2  2#8 o 3#6 Nervaduras de faja media E2 263

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa -Mu = 0.72*6700 kg-m, b = bw = 14 cm. As= 4.2 cm2  2#5 +Mu = 0.72*6100 kg-m, b = 74 cm, As = 3.7 cm2  2#5 Losa Sombreado (Entre ejes B,C C’ y D de 8 a 12) Losa wu = 1270 Kg/m2; L = 2.05 m +Mu = 1270*2.05^2/10 = 530 Kg-m Con el mismo programa: Fy = 4200; b = bw = 100 cm; H = 10 cm r = 3 cm; dr = 3.4 cm < 7+3 = 10 cm +As = 2.8 cm2/m  #3 @ 25 cm AsT = 0.0018*10*100 = 1.8 cm2/m  #3 @ 30 cm Losa de 10 cm de espesor con parrilla #3 @ 30 cm en lecho inferior y bastones #3 @ 25 cm en lecho superior Losa de Pasillo (entre ejes C y C’ de 1 a 12) Losa wu = 1270 Kg/m L = 4.10 m +Mu = 1270*4.10^2/8 = 2670 Kg-m Fy = 4200; b = bw = 100 cm; H = 13 cm; r = 3 cm; dr = 7.5 cm < 10+3 = 13 cm +As = 8.2 cm2/m  #5 @ 25 cm AsT = 0.0018*13*100 = 2.34 cm2/m  #3 @30 cm Losa espesor 13 cm-#5@25 cortas y #3 @ 30 cm largas LI. Losa Acceso (Entre ejes A y C de 6 a 7) Losa Será de sólida concreto de 27 cm de espesor, apoyada en dos direcciones: wu = (1270+0.14*2400*1.4)/2 = 870 Kg/m2 L = 8.20 m -Mul = 870*8.20^2/10 = 5850 Kg-m +Mul = 870*8.20^2/14 = 4200 Kg-m +Mus= 870*8.20^2/8 = 7300 Kg-m b = bw = 100 cm; H = 5 cm; r = 3 cm; dr = 12.5 cm < 24+3 = 27 cm - Asl = 6.7 cm2/m  #5 @ 30 cm +Asl = 6.3 cm2/m  #5 @ 30 cm +Ass = 8.9 cm2/m  #5 @ 20 cm AsT = 0.0018*27*100 = 4.9 cm2/m  #4 @25 cm; no rije Losa de 27 cm de espesor refuerzo indicado Trabes. VS1 wu = 1270*2.05 +0.25*0.55*2400*1.4 = 3070 Kg/m L = 8.20 m -Mu = 3070*8.20^2/10 = 20600 Kg-m +Mu = 3070*8.20^2/14 = 14700 Kg-m Vu = 3070*8.20/2*1.1 = 13800 Kg b = -bw = 25 cm; +b = 104 cm; H = 55 cm; R = 5 cm; dr = 42.1 cm < 50+5 = 55 cm -As = 12.4 cm2  2#8+2#5 +As = 7.9 cm2  4#5 Estribos #3 @ 25 cm Sección 25x55 cm V1 264

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa wu = 3070/2.05 = 1500 Kg/m2 wu = 1500*8.20+0.4*0.55*2400*1.4 = 13000 Kg/m L = 8.20 m +Mu = 13000*8.20^2/8 = 109000 Kg-m Vu = 13000*8.20/2 = 55300 Kg Vuc = 55300*3/4 = 41500 Kg. Viga “T” con b = 16*10+40 = 200 cm, bw = 40 cm; H = 65 cm; R = 5 cm; dr = 34.4 cm < 60+5 = 65 cm +As = 51.2 cm2  10#8 -A’s = min  2#8 Estribos #3 @ 16 cm Sección 40x65 cm V2 wu = 870*8.20/2+(0.4*0.5*2400+250*4.0)*1.4 = 5600 Kg/m L = 8.20 m +Mu = 5600*8.20^2/8 = 47100 Kg-m Vu = 5600*8.20/2 = 23000 Kg b = bw = 40 cm; H = 60 cm; R = 5 cm; dr = 23.4 cm < 55+5 = 60 cm; -As = Mínimo  2#8 +As = 25.1 cm2  5#8 Estribos #3 @ 28 cm Sección 40x60 cm V3 wu = 870*8.20+0.4*0.7*2400*1.4 = 8100 Kg/m L = 8.20 m +Mu = 8100*8.20^2/8 = 68000 Kg-m Vu = 8100*8.20/2 = 33200 Kg b = bw = 40 cm; H = 80 cm; R = 5 cm; dr = 60.4 cm < 75+5 = 80 cm; -As = Mínimo  2#8 +As = 26.9 cm2  6#8 Estribos #3 @ 38 cm Sección 40x80 cm V4 wu = 1270*(4.1+2.05)/2+(250*4+0.4*0.65*2400)*1.4 wu = 6200 Kg/m L = 8.20 m -Mu = 6200*8.20^2/10 = 41700 Kg-m +Mu = 6200*8.20^2/14 = 29800 Kg-m Vu = 6200*8.20/2*1.1 = 28000 Kg b = bw = 40 cm; H = 75 cm; R = 5 cm; dr = 47.3 cm < 70+5 = 80 cm; -As = 17.0 cm2  4#8 +As = 11.9 cm2  3#8 Estribos #3 @ 35 cm Sección 40x75 cm V5 wu1 = 1270*2.05/2+(250*4+0.3*1.15*2400)*1.4 = 3800 Kg/m wu2 = 1270*4.10/2+(250*4+0.3*1.15*2400)*1.4 = 5100 Kg/m L = 8.20 m -Mu1 = 3800*8.20^2/10 = 25600 Kg-m 265

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa +Mu1 = 3800*8.20^2/14 = 18300 Kg-m Vu1 = 3800*8.20/2*1.1 = 17100 Kg -Mu2 = 5100*8.20^2/10 = 34300 Kg-m +Mu2 = 5100*8.20^2/14 = 24500 Kg-m Vu2 = 5100*8.20/2*1.10 = 23000 Kg b = bw = 30 cm; H = 125 cm; R = 5 cm; dr = 49.5 cm < 120+5 = 125 cm; -As1 = 7.7 cm2  2#8 +As1 = 5.4 cm2  2#6 -As2 = 10.3 cm2  2#8 +As2 = 7.6 cm2  3#6 Estribos #3 @ 30 cm Sección 30*125 cm V6 wu = 870*8.20/2+(250*4+0.4*0.65*2400)*1.4 = 5840 Kg/m L = 8.20 m -Mu = 5840*8.20^2/10 = 39300 Kg-m +Mu = 5840*8.20^2/14 = 28000 Kg-m Vu = 5840*8.20/2*1.1 = 26300 Kg b = bw = 40 cm; H = 75 cm; R = 5 cm; dr = 46.7 cm < 70+5 = 75 cm; -As = 16.0 cm2  4#8 +As = 11.1 cm2  3#8 Estribos #3 @ 35 cm Sección 40x75 cm

Losas Niveles 3 y 4

Estas losas serán iguales a la losa reticular (lado oriente) y de pasillo de la losa de nivel 2 por lo que los cálculos realizados para aquella, servirán para estas.

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8. Losa de azotea.

Como puede observarse, esta losa será igual a las losas anteriores, por lo que solo se adecuarán los refuerzos en base a factores por la carga: Factor: F = 1110/1770 = 0.63

9. Firmes De acuerdo al Manual CRSI 63, para estacionamientos se tendrán: Firmes de 15 cm es espesor con malla 6x6/66 en lecho superior.

10. Muros de Contención Los muros de contención MC1 estarán todos apoyados de piso a techo y con alturas de 4.00 m.

 = 1600 kg/m3,  = 33.7 º, kr = 0.287; w = 1600*0.287 = 460 kg/m M = 460*4.00^3/16 = 1840 Kg-m Mu = 1840*1.7 = 3200 kg-m b = bw = 100 cm, r = 4 cm. dr = 8.3 cm < 16+4 = 20 cm As = 6.6 cm2/m  # 4 @ 20 cm Astv = 0.0015*20*100 = 3 cm2/m  # 4 @ 40 cm Asth = 0.0025*20*100 = 5 cm2/m  # 4 @ 25 cm Muro de concreto espesor 20 cm. con #4@23 cm verticales y #4@25 cm horizontales en el lado libre con cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho. Opcionalmente podrán usarse muros de bloc de concreto de 20 cm rellenos de concreto f’c 200 Kg/cm2, con refuerzo vertical 2#4@40 cm, y dalas de temperatura de 20x20 cm, con 4#4 y Estr.#2@20 cm, en remate y a media altura; cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de ancho.

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11. Columnas Zona Padre Mier En sótano zona de Padre Mier, por arquitectura, se piden columnas de 50x50 cm, sin embargo, por las cargas del Centro Estudiantil se requerirán las siguientes secciones:

Marca a (cm) b (cm) Ag (cm2) Refuerzo As (cm2) C1 50 50 2296 8#6 22.96 C2 60 60 3600 8#8 40.56 C3 60 60 3600 20#8 101.40

 Pn (ton)



270 434 572

1.0 1.1 2.8

PLANTA ZONA PADRE MIER En esta zona, desde el eje I al eje N, desde el eje 5 al limite de propiedad, se construirá el Edificio del Centro Estudiantil. El proyecto que tenemos es Preliminar y no está aprobado, pero se prepararán cimentaciones y columnas de sótano para un edificio de cuatro niveles y azotea. Todos los niveles se considerarán en losa de concreto, independientemente que en el anteproyecto sea cubierta metálica, tratando de cubrir los posibles cambios que se pudiesen producir en el proyecto arquitectónico final. Las cargas que se considerarán serán las mismas de la zona Matamoros. Analizaremos tres opciones de columnas: esquineras, laterales y centrales. Solo en los ejes 7 y 9 con los ejes L y M, se diseñarán especialmente. 268

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Esquineras Serán prácticamente iguales a las esquineras del edificio de humanidades, en ejes 1 con D y en 12 con D, esto es: Pu = 287 Ton C2* Z6 PL6 (opción con pilas, tipo, ver hoja 27)) Laterales Serán iguales a las laterales del edificio de humanidades, en ejes D de 2 a 4 y en D de 9a 11, Esto es: Pu = 394 Ton C2* Z7 PL7 Interiores PuAZ = (1190*8.2*8.5+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 85 Ton PuN4 = (1770*8.2*8.5+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 125 Ton PuN3 = PuN4 = 125 Ton PuN2 = (1770*8.2*8.5+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 126 Ton PuPB =(1560*8.2*8.5+0.55*0.55*3.65*2400*1.4)/1000= 112 Ton PuTotal = 85+125*2+126+112 = 573 Ton C3* Z8 PL8 Puente de acceso Área Tributaria = 8.2/2*8.5+8.5/2*16.4/2 = 69.7 m2 En columnas interiores = 8.2*8.5 = 69.7 m2 Serán iguales a las centrales anteriores, esto es: Pu = 573 Ton C3* Z8 PL8 Zona Matamoros En sótano de la zona de Matamoros, por arquitectura, se tendrán las siguientes secciones: Marca C3A C4 C5 C6

a (cm) 60 60 60 50

b (cm) 60 60 60 60

Ag (cm2) 2296 3600 3600 3000

Refuerzo 8#6 8#8 12#8 8#8

As (cm2) 22.96 40.56 60.84 40.56

 Pn (ton)



270 434 480 377

0.6 1.1 1.7 1.4

*Nota: Por requerimientos arquitectónicos, algunas columnas tendrán secciones mayores, que las indicadas aquí como necesarias. En el futuro, las columnas del Centro Estudiantil tendrán que ajustarse a las preparaciones existentes. En las tablas siguiente se calcularán las cargas acumulativas en columnas y zapata. Tenemos presente que todas las columnas interiores tienen factor de excentricidad de 1.00 y no necesitan factorizarse. En el caso de columnas laterales las cargas mostradas se multiplican por el factor correspondiente de 2.5, 1.5 y 1.19 para los tres pisos superiores, de arriba abajo, y las esquineras por los factores de 4.6, 2.6,1.8, 1.4 y 1.2 respectivamente Estas operaciones se hacen fuera e la memoria, solo para comprobar que la sección escogida es adecuada. Sin embargo, recordando que por arquitectura todas las columnas superiores son iguales a las inferiores y el factor es menor que el aumento de carga de los pisos inferiores, todas las columnas por arriba del nivel de plaza y muchas inferiores resultan sobradas.

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PLANTA ZONA MATAMOROS

Cargas en columnas ejes G de 2 a 5 y de 7 a 12 Pu = (1560*8.2*11.20/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 =

Pu Marca 76 Ton C3A* Z3 PL3

F de 2 a 5 y de 7 a 12 Pu = (1560*8.2*(11.2+8.2)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 129 Ton C3A Z4 E de 2 a 5 y de 7 a 12 Pu = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*2400*1.4)/1000 = B de 2 a 4 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 PuN3 = PuN4 = 62 PuN2 = (1770*8.2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 63 PuPB = (1560*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 B de 9 a 11 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 PuN3 = PuN4 = 62 Ton PuN2 = (1200*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 45 PuPB = (1560*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59

106 Ton C3A Z4

42 Ton C6A 104 Ton C6A 166 Ton C6A 229 Ton C6A 286 Ton C6A 345 Ton C6B Z6 PL6

42 Ton C6A 104 Ton C6A 166 Ton C6A 211 Ton C6A 268 Ton CCA 327 Ton C6B Z6 PL6 * Nota: Por razones arquitectónicas muchas columnas tendrán una sección mayor, para contener, por 270

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ejemplo, precolados o requisitos de fachadas uniforme, de sección constante en toda la altura. C y C’ de 2 a 4 PuAZ= (1190*33.6+840*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 56 PuN4 = (1770*33.6+1270*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 PuN3 = PuN4 = 83 PuN2 = (1770*33.6+1270*16.8+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 84 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 C y C’ de 9 a 11 PuAZ = (1190*33.6+840*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 56 PuN4 = (1770*33.6+1270*16.8+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 PuN3 = PuN4 = 83 PuN2 = (1270*33.6+1270*16.8+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 67 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 D de 2 a 4 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 PuN3 = PuN2 = 62 PuN2 = (1770*8.2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 63 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 D de 9 a 11 PuAZ = (1190*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 PuN4 = (1770*8.2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 62 PuN3 = PuN4 = 62 PuN2 = (1270*8.2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 46 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 106 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 B con 1 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 PuN3 = PuN4 = 32 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 PuPB = (1560*4.1*4.1+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 31 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 D con 1 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 PuN3 = PuN4 = 32 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 PuPB = (1560*8.2*4.1+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 B con 12 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 PuN3 = PuN4 = 32 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 PuPB = (1560*4.1*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 271

= 22 = 32 = 33 = 57

Pu 56 Ton C4* 139 Ton C4 222 Ton C4 306 Ton C4 389 Ton C4 448 Ton C5 Z7 PL7 56 Ton C4 139 Ton C4 222 Ton C4 289 Ton C4 372 Ton C4 431 Ton C5 Z7 PL7 42 Ton C6A* 104 Ton C6A 166 Ton C6A 229 Ton C6A 338 Ton C5 397 Ton C5 Z7 PL7 42 Ton C6A 104 Ton C6A 166 Ton C6A 212 Ton C6A 318 Ton C5 377 Ton C5 Z7 PL7 22 Ton C4 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 150 Ton C4 209 Ton C4 Z5 PL5 22 Ton C4 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 176 Ton C4 235 Ton C4 25 PL5 22 Ton C4 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 176 Ton C4 235 Ton C4 Z5 PL5

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa * Ver nota al pié de hoja anterior D con 12 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 PuN3 = PuN4 = 32 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 C y C’ con 1 PuAZ= (1190*16.8+840*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 29 PuN4 = (1770*16.8+1270*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 43 PuN3 = PuN4 = 43 PuN2 = (1770*16.8+1270*8.41+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 PuPB = (1560*4.1*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 C y C’ con 12 PuAZ= (1190*16.8+840*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 29 PuN4 = (1770*16.8+1270*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 43 PuN3 = PuN4 = 43 PuN2 = (1770*16.8+1270*8.41+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 B con 5 PuAZ = (1190*8.2/2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuN4 = (1770*8.2/2*8.2/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 PuN3 = PuN4 = 32 PuN2 = (1770*8.2/2*8.2/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 PuPB = (1560*8.2*8.2/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 57 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 C y C’ con 5 PuAZ= (1190*16.8+840*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 29 PuN4 = (1770*16.8+1270*8.41+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 PuN4 = PuN3 = 42 PuN2 = (1770*16.8+1270*8.41+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 44 PuPB = (1560*8.2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 PuMuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 D con 5 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 32 PuN4 = PuN3 = 32 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59 C y C’ con 5’ PuAZ= (840*7.55/2+4.1/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 5 PuN4 = (1270*7.55/2*4.1/2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 12 PuN4 = PuN3 = 12 PuN2 = (1270*7.55/2*4.1/2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 13 PuPB = (1560*7.55/2*(8.2+4.1)/2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 41 PuMuros = 7.55/2*3.65*350*1.4/1000*4 = 27 272

Pu 22 Ton C4* 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 228 Ton C4 287 Ton C4 Z6 PL6 29 Ton C4 72 Ton C4 115 Ton C4 159 Ton C4 203 Ton C4 262Ton C4 Z6 PL6 29 Ton C4 72 Ton C4 115 Ton C4 159 Ton C4 242 Ton C4 301Ton C4 Z6 PL6 22 Ton C4 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 176 Ton C4 235 Ton C4 Z5 PL5 29 Ton C4 71 Ton C4 113 Ton C4 157 Ton C4 240 Ton C4 299Ton C4 Z6 PL6 22 Ton C4 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 228 Ton C4 287Ton C4 Z6 PL6 5 Ton C4 17 Ton C4 29 Ton C4 42 Ton C4 83 Ton C4 110Ton C4 Z4 PL4

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa * Ver nota al pie de hojas anteriores A con 6 y 7 PuAZ = (840*3.7*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 15 PuN4 = (1270*3.71*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 21 PuN4 = PuN3 = 21 PuN2 = (1270*3.7*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuPB = (1560*7.7*(8.2/2+4.9)+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 113 Pumuros = 7.7/2*3.65*350*1.4/1000*3 = 21 B con 6 y 7 PuAZ = (840*3.7*8.2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 27 PuN4 = (1270*3.7*8.2+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 41 PuN4 = PuN3 = 41 PuN2 = (1270*3.7*8.2+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 42 PuPB = (1560*7.7*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 103 Pumuros = 7.7*3.65*350*1.4/1000*3 = 42 C y C’ con 6 y 7 PuAZ = (840*4.1*(8.2/2+4.1/2)+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 23 PuN4 = (1270*4.1*(8.2/2+4.1/2)+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 34 PuN4 = PuN3 = 34 PuN2 = (1270*4.1*(8.2/2+4.1/2)+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 35 PuPB = (1560*8.2*(8.2/2+4.1/2)+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 83 Pumuros = 8.2/2*3.65*350*1.4/1000*4 = 29 D con 6 y 7 PuAZ = (1190*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/1000 = 22 PuN4 = (1770*4.1*4.1+0.4*0.4*3.65*2400*1.4)/100 = 32 PuN4 = PuN3 = 32 PuN2 = (1770*4.1*4.1+0.5*0.5*3.65*2400*1.4)/1000 = 33 PuPB = (1560*8.2*8.2+0.6*0.6*3.65*2400*1.4)/1000 = 109 Pumuros = 8.2*3.65*350*1.4/1000*4 = 59

Pu 15 Ton C4 36 Ton C4 57 Ton C4 79 Ton C4 192 Ton C4 213 Ton C4 Z5 PL5 27 Ton C4 68 Ton C4 109 Ton C4 151 Ton C4 254 Ton C4 296Ton C4 Z6 PL6 23 Ton C4 57 Ton C4 91 Ton C4 126 Ton C4 209 Ton C4 238Ton C4 Z5 PL5 22 Ton C4 54 Ton C4 86 Ton C4 119 Ton C4 228 Ton C4 287 Ton C4 Z6 PL6

12. Cimentación Opción Zapatas aisladas De acuerdo al Estudio de Mecánica de suelos podemos encontrar, relativamente superficial, un esfuerzo de 2.5 Kg/cm2, por lo cual se diseñará la cimentación para este esfuerzo, quedando bajo la responsabilidad del supervisor de la obra encontrarlo en el terreno. fn = 25*1.6 = 40 Ton/m2 Según manual CRSI-92, se tendrán los siguientes tipos de zapatas para las cargas estimadas en los edificios, Marca A B C Ref. L. Ref. C. fn Puadm Z1 100 100 30 7#4 7#4 40 39 Z2 120 120 30 8#4 8#4 40 56 Z3 150 150 35 6#5 6#5 40 87 Z4 200 200 50 10#6 10#6 40 153 Z5 250 250 60 6#8 6#8 40 237 Z6 300 300 75 9#8 9#8 40 337 Z7 350 350 85 12#8 12#8 40 455 Z8 400 400 95 16#8 16#8 40 589 273

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontanqa Las cargas actuantes son las máximas en los diferentes puntos de los edificios según tablas y marcas en hojas anteriores. Opción Pilas El laboratorio de suelos sugiere como alternativa el uso de pilas coladas en el sitio, debido principalmente a que se tiene un suelo poco resistente en las capas superiores. Las pilas se desplantarán en el estrato duro que se encuentra entre 5 y 10 m de profundidad, de acuerdo con el estudio de Mecánica de Suelos, con capacidad de carga de 5.0 Kg/cm2. Como la fricción es teóricamente mayor siempre al peso propio de la pila (Ver revisión R1 de esta misma memoria), resulta seguro y sin error apreciable en los resultados, suponer que el peso propio se equilibra con la fricción y el peso del suelo desplazado por el concreto. En este caso, las áreas requeridas de las campanas serán iguales a 5/10 de las de las zapatas correspondientes, Z1 a Z8. Como el diámetro permitido máximo de la campana, por razones prácticas, es el doble del de el fuste correspondiente, resulta que, si en el suelo los esfuerzos son de 5 Kg/cm2, en el fuste estarán entre 5 y 20 Kg/cm2, muy chicos, y no rigen. En este caso los diámetros de los fustes serán no mayores que la mitad de los de las correspondientes campanas, resultando las secciones de concreto muy sobradas y rigiendo entonces refuerzos mínimos del 0.5% de la sección proporcionada. El tamaño mínimo del fuste será el que circunscriba la sección de la columna, a saber: 70 cm, para columnas mínimas C1, de 50x50 cm, y  cm para el resto, para columnas de 60x60 y 50x60 cm Los diámetros de las campanas, no mayores que el doble del diámetro de la pila, serán: Para Fuste de 70: 70 a 140 cm. Para Fuste de 85: 150 a 170 cm. Para Fuste de 100: 180 a 200 cm. Para Fuste de 120: 210 a 240 cm Para Fuste de 150: 250 a 300 cm Refuerzo de pilas. Para refuerzo mínimo del 0.5% de la sección total. Los fustes, tendrán los siguientes refuerzos:.

70 : 85 : 100: 120: 150:

Ag = 0.785* 70^2 = 3850 cm2; As = 19.2 cm2 = 8#6 Ag = 0.785* 85^2 = 5670 cm2 ; As = 28.4 cm2 = 8#8 Ag = 0.785*100^2 = 7850 cm2; As = 39.25 cm2 = 8#8 Ag = 0.785*120^2 = 11300 cm2; As = 56.50 cm2 = 12#8 Ag = 0.785*150^2 = 17600 cm2; As = 88.00 cm2 = 18#8

Por especificaciones del CRSI, este refuerzo se necesita solo en la corona de las pilas, en una altura igual a 3 díametros de pila, pero no menos de 3.00 m. El resto de la altura, y la campana, trabajan como columnas cortas de concreto simple lateralmente soportadas por propio suelo.

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Los fustes de  70 cm son solo para las columnas C1, de 50x50 cm. Los de 85 son para las columnas tipo de 60x60 y 50x60 cm., rigiendo para las mayores el diámetro igual a la mitad del de la campana. Se necesitarán pilas especiales 150 o 180 para las columnas dobles o triples en las juntas de expansión,

Para las zapatas el esfuerzo admisible en el suelo es de 2.5 Kg/cm2 (fsu = 40 ton/m2), mientras que para las pilas es de 5.0 Kg/cm2 (fsu = 80 Ton/m2), lo cual significa que, para que las sean equivalentes, su área de campana debe ser igual a 1/2 del área de la zapata, y el fuste  0.5 diámetro de la campana. TABLA DE PILAS, PARA ESF. ADM DE 5.0 KG/CM2 (h =10 m Pila PL1 PL2 PL3 PL4 PL5 PL6 PL7 PL8

Zap Z1 Z2 Z3 Z4 Z5 Z6 Z7 Z8

Propiedades de las pilas.

d = diámetro de Fuste (m) D = diámetro de Campana (m) h = Altura total de pila (m) b = Altura de Fuste c = Altura de Campana = D-d (m) L = Altura lateral del cono de campana (m) h = 10.0 m para edificio de Padre Mier (sondeo 1, 5 y 12) h = 10.0 m para edificio Matamoros (sondeo 10) b = 10.0-(D-d)-0.2 = 9.80-c adm en suelo = 50 Ton/m2, u = 50*1.6 = 80 Ton/m2

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A 100 120 150 200 250 300 350 400

B 100 120 150 200 250 300 350 400

Az 1.00 1.44 2.25 4.00 6.25 9.00 12.25 18.00

Apl 0.50 0.72 1.13 2.00 3.13 4.50 6.13 9.00

D

d

80 100 120 160 200 240 280 320

70 85 85 85 100 120 150 180

Ref 8#6 8#8 8#8 8#8 8#8 12#8 16#8 24#8

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Como se puede observar, las pilas son equivalentes a las zapatas correspondiente. Esto es: Zapata Z1 = Pila PL1; Z2 = PL2... etc. En pilas PL9 y PL10 rige pila de 150 y 180 cm para libraje de columnas doble y triples Obviamente, para esfuerzos admisibles de suelos mayores, las campanas serán proporcionales, y los fustes no mayores que 1/2 diámetro de la campana ni menores que 70 y 85 cm requeridos para acomodo de las columnas. Esto, dado el caso, se puede determinar directamente dentro del plano. TABLA PARA ESF. ADM. DE 7 Y 10 KG/CM ESF. 7.0 KG/CM2 10.0 KG/CM2 Pila Ref Ref D d D d PL1 70 70 8#6 70 70 8#6 PL2 85 85 8#8 85 85 8#8 PL3 100 85 8#8 85 85 8#8 PL4 140 85 8#8 120 85 8#8 PL5 170 85 8#8 140 85 8#8 PL6 200 100 8#8 170 85 8#8 PL7 240 150 12#8 200 150 8#8 PL8 230 180 12#8 270 180 24#8 Según el estudio de suelos estos esfuerzos pueden obtenerse entre 10 y 15 m de profundidad, aunque algunos pueden encontrarse a profundidades menores. Para los requisitos arquitectónicos y de resistencia, el ideal es un esfuerzo admisible en el suelo de 18 Kg/cm2, mínimo, en cuyo caso la campana máxima resulta de 170 cm y la pila de 85 cm típica..

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13. Escaleras y Gradas

13.1 Escaleras principales Escalón tipo: Los escalones tienen huella de 30 cm y peralte de aproximadamente 17.1 cm. sobre dos vigas de 25x50 cm Cargas muertas: Mosaico = 120*(30+17.1)/30 = 190 Kg/m2 Escalón = 0.171*2400*0.15/0.30 = 210 Kg/m2 Huella = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Total de carga muerta wm = 760 Kg/m2 Carga viva local wv = 500 Kg/m2 Carga de trabajo total wt = 1260 Kg/m2 wu = 1.4wm+1.7wv = 1910 Kg/m2 Parapeto supuesto = 0.1*2400*0.9*1.4 = 300 Kg/m Huella: Por arquitectura serán de 15 cm de espesor. +Mu = 1910*0.30^2/8 = 22 Kg-m Ast = 0.0018*100*15 = 2.7 cm2  #3@ 25 cm Escalón: a = 0.90 m wu = 1910 Kg/m -Mu = 1910*0.90^2/2+300*0.9 = 1040 Kg-m Con el programa de losas por resistencia última: f`c = 200 Kg/cm2, fy = 4200 Kg/cm2, b=bw= 15 cm., rec= 3 cm H = 32.1 cm; dr = 12.2 cm < 29.1+3 = 32.1 cm As = 1.29 cm2  1#5 L.S. Ast = .0018*15*100 = 2.7 cm2/m  Estr. #3@25 cm.

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Losas descansos: Es la misma rampa de la escalera, pero es horizontal y se apoya en la dirección larga en direcciones, en las alfardas V1: Cargas muertas: Acabado de piso = 120 Kg/m2 Po. Po. Losa = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Total de carga muerta wm = 480 Kg/m2 Carga viva local wv = 350 Kg/m2 Carga de trabajo total wt = 830 Kg/m2 wu = 1.4wm+1.7wv = 1270 Kg/m2 L1 = 4.44 m; L2 = 0.90 m; L’ = (4.44+0.9)/2 = 2.67 m +Mu = 1270*4.44^2/14 = 1800 Kg-m/m -Mu = 1270*2.67^2/10 = 960 Kg-m Con el mismo programa: b = bw = 100 cm, r = 3 cm dr = 6.2 cm < 12 +3 = 15 cm, OK +As = 5.0 cm2/m  #4 @25 cm LI -As = 2.7 cm2/m  #3 @25 cm LS Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m  #3@25 cm Losa espesor 15 cm, con refuerzo indicado. Alfardas AL1 wu1 = 1910*1.35+0.2*0.5*2400*1.4 = 2910 Kg/m wu2 = 1270*(0.8+4.44)/2+0.25*0.5*2400*1.4 = 3750 Kg/m L1 = 2.14 m; L2 = 3.3 m; L3 = 0.66 m; LT = 6.1 m R1= (3750*2.14*5.03+2910*1.18*3.3*2.31+3750*0.66^2/2)/6.1 R1 = 11000 Kg R2 = 3750*2.14+2910*1.18*3.3+3750*0.66-11000 = 10800 Kg x = (11000-3750*2.14)/(2910*1.18)+2.14 = 3.01 m +Mu = 3750*2.14*1.94+2910*1.18*0.87^2/2 = 16900 Kg-m Con el mismo programa y b = bw = 25 cm; r = 5.0 cm; H = 50 cm; dr = 38.1 cm < 45+5 = 50 cm -As = 11.4 cm2  3#8 LI Estribos mínimos #2@23 cm V1: Sección 25x50 cm, 3#8 LI, 2#6 LS, E#2 @23 cm. Vigas V1 wu = 0.4*0.6*2400*1.4 = 810 Kg/m P = 11000 Kg L = 8.2 m Vu = 810*4.1+2*11000 = 25300 Kg +Mu = 25300*4.1-810*4.1^2/2-11000*(2.22+3.1) = 38400 Kg-m Con 10% de refuerzo de compresión y b = bw = 25 cm; r = 5.0 cm; H = 60 cm; dr = 54.5 cm < 55+5 = 60 cm +As = 23.4 cm2  5#8 A’s = 23.4*0.1= 2.34 cm2  2#6 E#3 @24 cm V1: Seccion 25x60 cm 5#8 LI, 2#6 LS, E#3 @24 cm 13.2 Muro del elevador Peso propio wu = 0.20*20*2400*1.4 = 13400 Kg/m fcu = 13400/(20*100) = 6.7 Kg/cm2 no rije Está muy sobrado, pero no conviene hacerlo menor Refuerzos mínimos: Asv = .0015*20*100/2 = 1.5 cm2/m = #3@45 cm a/L Ash = .0025*20*100/2 = 2.5 cm2/m ≈ #3@30 cm a/L Muro espesor 20 cm con refuerzo indicado 278

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Zapata: La zapata servirá a la vez como losa del foso del elevador. Wu = 13400*(2.60+2.25)*2 /1000 = 130 Ton Az = 3.00*2.60 = 7.8 m2 Fsu= 130/7.8+1.4*2.4*0.20 = 17.3 Ton/m2 ≈ 1.7 Kg/cm2 OK Mu = 17*2.40^2/(8*2) = 6.2 Ton-m/m = 6200 Kg-m/m Con el programa de losas. b = bw = 100 cm, r = 4 cm; dr = 11.5 < 16+4 = 20 cm As = 11.2 cm2/m = #5@15 cm LS Ast = 0.0018*20*100 = 3.6 cm2/m = #4@30 cm LI Zapata de 300X260x20 cm, con parrilla #5@15 cm lecho superior mas #4@30 cm lecho inferior.

13.3 Escaleras de Emergencia

Ver dibujo HUR-EC-18 Al final las escaleras se modificaron. Ver plano HUR-EC-18: Cargas: Po. Po. de Losa (estimado) = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Po. Po. esc. = 0.175/2*2400 = 210 Kg/m2 Acabados = (0.175+0.30)/.30*120 = 190 Kg/m2 Total Carga Muerta = 360+210+190 = 760 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 760+350 = 1110 Kg/m2 wu = 1.4*wd+1.7*wl =1.4*760+1.7*350 = 1660 Kg/m2 279

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana wum/wu = 1.4*760/1660 = 0.64 Escaleras Interiores: L = 0.3+3.3+0.3 = 3.9 m; a = 1.736 m Ldiag = (3.9^2+1.955^2)^0.5 = 4.36 m Factor = 4.36/3.9 = 1.12; wue = 1660*1.12 = 1860 kg/m2 -M = 1660*1.736^2/2 = 2500 Kg-m +M = 1860*3.9^2/8-2500*0.64/2 = 2740 Kg-m Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 15 cm dr = 7.7 cm > 3+12 = 15 cm -As = 5.87 cm2/m = #5 @30 cm +As = 6.47 cm2/m = #5 @30 cm Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3 @26 cm Losa de 15 cm con #5@30 cm LI, bastones #5 @30 y #3@25 LI de Temp. Escaleras Exteriores: Rampa Inferior Norte: Lmax = 0.311+0.585+2.745+1.20+0.254+0.15/2 = 5.17 m Ldiag = (3.641^2+2.1^2)^0.5 = 4.20 m Factor = 4.20/3.641 = 1.15 wue = 1660*1.15 = 1910 Kg/m2 Mu = ±1910*4.50^2/10 = ± 3870 Kg-m Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 15 cm dr = 9.1 cm > 3+12 = 15 cm As =± 9.45 cm2/m = ±#6 @30 cm Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3 @25 cm Losa de 15 cm con ± #6 @30 cm y #3 @25 LI de Temp. Rampa Superior Norte: Lmax = 2.67 m Ldiag = (2.67^2+1.75^2)^0.5 = 3.19 m Factor = 3.19/2.67 = 1.19 wue = 1660*1.19 = 1980 Kg/m Mu = ±1980*2.67^2/10 = 1410 Kg-m < 3870 Kg-m Losa de 15 cm con ± #6 @30 cm y #3 @25 LI de Temp. Mensulas: wu = 1660*4.1/2+1980*2..596/2 = 7360 Kg/m L = 1.35 m -Mu = 7360*1.35^2/2 = 6710 Kg-m Vu = 7360*1.35 = 9940 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 30 cm; rec = 5 cm; H = 45 cm dr = 21.9 cm > 5+40 = 45 cm -As = 4.66 cm2/m = 2#6 L.S. +As = Mínimo = 2#4 L.I. Estribos #3@25 cm Sección Variable de 30x45 cm a 30x30 cm. Vigas V1 wu = 1860*3.9/2+0.3*0.35*2400*1.4 = 3980 Kg/m L = 4.10 m Mu = 3980*4.1^2/8 = 8360 Kg-m Vu = 3980*4.1/2 = 8160 Kg-m 280

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 30 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 24.5 cm > 3+32 = 35 cm +As = 7.67 cm2  3#6 -As = Mínimo  2#4 Estribos #3 @16 cm Sección 30x35 cm V2 wu = 1860*3.9/2+1660*1.736+0.3*0.35*2400*1.4 = 6860 Kg/m L = 4.10 m Mu = 6860*4.1^2/8 = 14400 Kg-m Vu = 6860*4.1/2 = 14100 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 30 cm; rec = 3 cm; H = 35 cm dr = 32.1 cm ≈ 3+32 = 35 cm +As = 14.67 cm2  3#8 -As = Mínimo  2#4 Estribos #3 @16 cm Sección 30x35 cm V3 wu = 1780*(4.5+2.60)/2+0.15*0.25*2400*1.4 = 6450 Kg/m L = 1.736 m Mu = 6450*1.736^2/8 = 2430 Kg-m Vu = 6450*1.736/2 = 5600 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: b = bw = 15 cm; rec = 3 cm; H = 25 cm dr = 18.6 cm > 3+22 = 25 cm +As = 3.24 cm2  2#5 -As = Mínimo  2#4 Estribos #2 @11 cm Sección 15x25 cm Castillo K1 Serán de 15x20 cm con 4#4 y estribos #2 @30 cm Las escaleras exteriores se desplantarán sobre la losa de planta baja. Los castillos K1 también se apoyarán en esta misma losa, que se reforzará en esos recuadros para soportar estas cargas. 13.4 Escalera de emergencia 2 Ver dibujo HUR-EC-15

Originalmente metálicas se cambiaron a concreto reforzado 281

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Cargas: Po. Po. de Escalones = 0.10*2400 = 240 Kg/m2 Total Carga Muerta = 240+120 = 360 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 360+350 = 710 Kg/m2 wu = 1.4*wd+1.7*wl = 1.4*360+1.7*350 = 1100 Kg/m2 Escalones: L = 2.25 m +M = 1100*2.25^2/8 = 700 Kg-m Vu = 1100*2.25/2 = 1240 Kg Utilizando el programa antes mencionado tenemos: Mu = 700 Kg-m; b = bw = 100 cm; rec = 3 cm; H = 10 cm dr = 3.9 cm > 2.5+7.5 = 10 cm +As = 3.3 cm2/m = #3 @20 cm Ast = 0.0018*10*100 = 1.8 cm2/m = #3 @30 cm Losa de 10 cm con #3 @22 cm LI y #3 @30 LI de Temp. Alfardas: Lmax = 4.80 m; wu=1.4*(240+.085*2400+120*47/30+140)+1.7*350 =1700 Kg/m +Mu = 1700*4.80^2/8 = 4900 Kg-m V = 1700*4.80/2 = 4100 Kg Con el programa resulta: Sec. 150x396 mm, As = 3.80 cm2 ≈ 3#5 LI, Est.2@180 mm; 13.5 Gradas Al final las gradas se simplificaron, constituyéndose como nervaduras escalonadas de la losa 13.6 Marcos de escaleras secundarias Losa superior de marco: wu = (0 .13*2400+120)*1.4+100*1.7 = 770 kg/m2 L = 2.90 m Mu = 770*2.9^2/8 = 810 Kg-m Con el programa de losas, se encuentra: Losa de 13 cm, con ref. ppal #3@20 cm y Temp.. #3@30 cm Vigas del marco wu = 770*3.00/2+1.4*0.20*0.32*2400 = 1400 Kg/m L = 9.43 m. a ejes Mu ≈ 1400*9.43^2/12 = ± 10400 Kg-m Vu = 1400*9.43/2 = 6600 Kg. maximo Con el programa Excel se obtiene: Sección 20x45 cm, Refuerzo ± 3#6, Estr. #3@20 cm. Vigas de apoyo VM1 Pu = 1400*(9.86/2+2.75) = 10700 Kg. wu =1.4*0.40*0.50*2400 = 670 Kg-m a = 1.95 m, b = 2.90 m, c = 3.35 m, L = 8.20 m Vu2 = 10700*2*(1.95+2.90/2)/8.20 +670*8.2/2 = 11600 Kg Mu = 11600*3.35-670*3.35^2/2 = 35100 Kg-m Vu = 10700*2*(3.35+2.90/2)/8.20 +670*8.2/2 = 15300 Kg Con el programa de vigas se obtiene: Asd = 24.9 + 2.84*3 = 33.4 cm2 = 7#8 incluyendo nerv.E11 VM1: 40x50 cm. 7#8 LI+2#6 LS y Estr.#3@20 corridos 282

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Vigas de apoyo VM2 Pu = 10700*2*6.7/8.20 = 17500 Kg. wu = igual a VM1 = 670 Kg-m a = 2.00 m, b = 9.20 m, L = 11.20 m Vu2 = 17500*9.20/11.2 + 670*11.2/2 = 18200 Kg Vu1 = 17500*2.00/11.2 +670*11.2/2 = 6880 Kg Mu = 6880*9.2-670*9.20^2/2 = 35000 Kg-m Resulta igual a VM1

14. Cisterna será una cisterna con capacidad de 192 m3, requiriendo una profundidad de 3.06 m, y un cuarto de máquinas anexo con altura de 3.56 m

PLANTA CISTERNA Losa superior Estará apoyada en los muros de contención, en ambos sentidos, para la carga viva de estacionamiento, 250 Kg/m2, más una carga concentrada de 1500 Kg en el punto más desfavorable del elemento Carga de losa: Peso propio = 0.37*2400*0.474 = 420 Kg/m2 Superficie de rodamiento = 0.05*2400 = 120 Kg/m2 Instalaciones = 10 Kg/m2 Carga Muerta = 550 Kg/m2 Carga Viva (Estacionamiento) = 250 Kg/m2 P = 1500 Kg wu = 550*1.4+250*1.7 = 1200 Kg/m2 Pu = 1500*1.7 = 2550 Kg wue = 2550*2/(8.6*8.2) = 70 Kg/m2; wut = 1270 Kg/m2 Patín de Compresión Lmax = 0.635+0.183 = 0.818 m wuneta = 1200-1.4*(420-0.07*2400) = 850 Kg/m2 Mu = ± 850*0.818^2/10+2550*0.818/10 = ± 270 Kg-m f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 5000; b = bw = 100 cm; H = 7 cm r = 2 cm; dr = 2.5 cm < 5+2 = 7 cm +As = 1.25 cm2/m  malla 6x6/66 ambos lechos AsT = 0.0018*7*100*4200/5000/2 = 0.53 cm2/m, no rige Losa de 7 cm de espesor con malla 6x66 ambos lechos 283

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Nervaduras N1 wu = 1270/2 = 640 Kg/m2 wu = 640*0.818 = 520 Kg/m; L = 8.60 m +Mu = 520*8.60^2/8 = 4810 Kg-m Vu = 520*8.60/2 = 2240 Kg Es una nervadura trabajando como viga T, con un patín de 7 cm y un ancho de 83.6 cm As = 3.8 cm2  2#5 No requiere estribos Sección 18.3x37 cm Nervaduras E1 wu = 640*0.777 = 500 Kg/m¸ L = 8.2 m +Mu = 500*8.2^2/8 = 4200 Kg-m Vu = 500*8.2/2 = 2050 Kg bw = 14.2; +b = 77.7 cm; rec = 3 cm; H = 37 cm dr = 27 cm < 34+3 = 37 cm OK; +As = 3.3 cm2  2#5 No requiere estribos Sección 14.2x37 cm Nota: Las nervaduras N2, N3, E2 y E3 se ajustarán directamente sobre el plano Muros de contención cisterna: Se diseñan apoyados de piso a techo, con altura de agua de 2.86 m y altura de muro de 3.06 m. Para efectos de pruebas hidrostáticas se diseñarán para el empuje del terreno con la cisterna vacía y para empuje del agua aun sin relleno exterior.

Muros exteriores MC1: Por especificaciones de cisternas se diseñan por esfuerzos de trabajo reducidos, para h = 3.06 m Condición cisterna vacía;  = 1600 kg/m3,  = 32.5 º, kr = 0.3; w = 1600*0.3 = 480 kg/m M = 480*3.06^3/16 = 860 Kg-m Peralte y refuerzo, opción por esfuerzo de trabajo: d = 0.37*√860 = 10.8 cm < 16+4 = 20 cm; fs = 1100 Kg/cm2 As = 860/(1100*0.89*0.16) = 5.5 cm2/m  # 4 @ 20 cm Astv = 0.0015*20*100/2 = 1.5 cm2/m  # 3 @ 25 cm Asth = 0.0025*20*100/2 = 2.5 cm2/m  # 3 @ 25 cm Condición cisterna llena sin relleno exterior: M = 1000*2.86^2*3.06/16 = 1560 kg-m d = 0.37*1560^0.5 = 14.6 cm ≈ 14+6 = 20 cm. fs = 1400 Kg/cm2 Asv = 1560/(1400*0.89*0.14) = 8.9 cm2  #4 @14 cm. Ash = 0.0025*20*100 = 2.5 cm2  #3 @25 cm. Muro espesor 20 cm. con #4@20 cm verticales interiores + #4@14 cm verticales exteriores y #3 @25 cm horizontales en ambos lados del muro.

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Muro interior MC2 Es el muro entre la cisterna y el cuarto de máquinas Muro espesor 20 cm. con #4@14 cm verticales exteriores y #4 @25 cm horizontales exteriores. Los muros tendrán en su parte inferior un dado de 20x25 cm, colado monolítico con el firme, protegido con candado y Junta de ojo PVC de 6”. Muro exterior MC3 Es un muro autoportante con altura de 3.50 m aprox Se diseña de acuerdo a las tablas de muros del Manual CRS1. Ver sección y refuerzo en plano Cimentación: wumax.= 1200*8.6/2+1.4*(0.2*3.00*2400+1000) = 8600 Kg/m. fu = 1.55*1.6 = 2.48 kg/cm2. b = 8600/(2.48*100) = 35 cm < 40 cm. Se propone cimiento corrido de concreto ciclópeo de 40 cm de en todos los muros. Firmes: De acuerdo al manual CRSI se propone En cisterna: firme espesor 10 cm con malla 6x6/1010 LS. En cto. Máquinas: firme de 20 cm con malla 6x6/66 LS. Se pondrán juntas de construcción en firmes en centros de los claros, protegidos con banda PVC de 6”.

15. Estructuración de Muros Se estructurarán con castillos de 15x20 cm con 4#3 y E#2 @20 cm en cambios de dirección, huecos de puestas y ventanas a una distancia máxima de 3.0 m y dalas de 15x20 cm con 4#3 y E#2 @ 20 cm a una altura máxima de 2.40 m

Muro de entrada Será un muro de concreto armado que soportará la escalinata de acceso al edificio, estructurada con vigas metálicas empotradas en el muros sobre la que se apoyará una losa de concreto armado de 15 cm de espesor. Cargas Po.Po. Losa = 0.15*2400 = 360 Kg/m2 Acabado de Piso = 120 Kg/m2 Total Carga Muerta = 480 Kg/m2 Carga Viva = 350 Kg/m2 Carga Total = 830 Kg/m2 285

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana wu = 480*1.4+350*1.7 = 1270 Kg/m2 Barandal (estimado) wb = 40 Kg/m Barandal wbu = 40*1.4 = 56 Kg/m Losa wu = 1270 Kg/m2 L = 2.16 m +Mu = 1270*2.16^2/10 = 600 Kg-m f’c = 200 Kg/cm2; Fy = 4200; b = bw = 100 cm; H = 7 cm r = 3 cm; dr = 3.7 cm < 12+3 = 15 cm +As = 1.78 cm2/m  Var.#3@30 cm ambos lechos AsT = 0.0018*15*100*4200/5000/2 = 1.13 cm2/m, no rige Losa espesor 15 cm con par.#3@30 cm ambos lechos Vigas V1 w = 830*2.16+50 (Po.Po.) = 1840 Kg/m P = 40*2.16 = 90 Kg a = 2.95 m -M = 1840*2.95^2/2+90*2.95 = 8270 Kg-m V = 1840*2.95+90 = 5520 Kg Sx = 8270/15.2 = 544 cm3 V1: Viga de sección variable de 31.0 cm a 15.2 cm con patín de 16.5 cm, se partirá de una viga IPR 12x6 ½ - 38.7 Kg/m, con Sx = 547 cm3. V2 w = 830*(2.16+0.44)/2+50 = 1130 Kg/m P = 40*(2.16+0.44)/2 = 52 Kg a = 2.95+0.3+0.6 = 3.85 m -M = 1130*3.85^2/2+52*3.85 = 8570 Kg-m V = 1130*3.85+52 = 4400 Kg Sx = 8570/15.2 = 564 cm3 Utilizar la misma sección que V1 Muro Por arquitectura el muro será de 0.30 m de espesor y una altura libre de 6.0 m. Cargas w = 830*2.95/1000 = 2.45 T/m; wb = 40/1000= 0.04T/m watotal = 2.45+0.04 = 2.49 T/m (escalinata y barandal) wm = 0.3*(6+0.7)*2400/1000 = 4.82 T/m (muro) wz = 0.3*2.2*2400/1000 = 1.58 T/m (Zapata) wt = 0.7*1.90*1.6 = 2.13 T/m (Tierra) wmtotal = 4.82+1.58+2.13 = 8.53 T/m Vt = 2.49+8.53 =11.02 T Brazos de palanca Respecto del talón de la zapata xe = 2.95/2+0.30 = 1.78 m xb = 2.95+0.30 = 3.25 m xm = 0.3/2 = 0.15 m xz = 2.2/2 = 1.10 m xt = 1.90/2+0.30 = 1.25 m

286

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Momentos Mesc = 2.45*1.78 Mbar = 0.04*3.25 Mmuro = 4.82*0.15 Mzapata = 1.58*1.10 M tierra = 2.13*1.25 Mtotal

= = = = = =

4.36 T-m 0.13 T-m 0.72 T-m 1.74 T-m 2.66 T-m 9.61 T-m

Esfuerzos en suelo x = Mt/Vt = 9.61/11.02 = 0.87 m < 2.20/2 = 1.10 m e = 1.10-0.87 = 0.23 a la izq del centro de la zapata Me = Vt*e = 11.02*0.23 = 2.53 T-m P/A = Vt/B = 11.02/2.2 = 5.00 T/m2 M/S = 6*Me/(1*B^2) = 6*2.53/(1*2.2^2) = 3.13 T/m2 fmax = P/A+M/S = 5.00+3.13 = 8.13 T/m2 (lado del muro) fmin = P/A-M/S = 5.00-3.13 = 1.87 T/m2 (lado exterior) Esfuerzo al paño del muro fm = 1.87+(8.13-1.87)*1.90/2.20 =7.27 T/m2 fe = 7.27-1.87 = 5.40 T/m2 Momento en Zapata y muro Peso de zapata y tierra = 1.6*0.70+0.30*2.4 = 1.84 Mz = (1.87-1.84)*1.90^2/2+5.40*1.90^2/6 = 3.30 T-m Mm = 2.45*2.95/2+0.04*2.95 = 3.73 T-m ≈ 3.30 T-m OK El momento es uniforme en toda la altura del muro. La diferencia se debe a redondeos d = 0.26*(3730)^0.5 = 16 cm < 26+4 = 30 cm OK As = 3730/(1700*0.89*0.26) = 9.50 cm2/m  #6 @ 30 cm Asstv = 0.0015*30*100 = 4.5 cm2/m  #6 @ 60 no rige Asth = 0.0025*30*100 = 7.5 cm2/m  #5 @ 25 cm Muro espesor 30 cm, ref. ppal #6@30 cm y temp #5@25 cm

16. Parasoles Los arquitectos pidieron un sistema de armaduras sobre las ventanas en fachadas Norte y Sur, según croquis en hoja siguiente. Especificaron que los estudiantes podían, en casos especiales, brincar y pisar los parasoles, por lo cual se debe usar una carga viva correspondiente al caso. Para el efecto nosotros usaremos un peso propio estimado de 50 Kg/m2 y una carga viva de 200 Kg/m2. Estas estructuras se diseñaron originalmente para ser apoyadas en las columnas, independientes de las losas. Sin embargo, por interferencias con los precolados que recubren arquitectónicamente a las columnas, se decidió posteriormente apoyarlas en las losas, independientes y separadas de las columnas. El trazo general de las armaduras no se modificó, por ser todas secciones mínimas. Vigas V1 Son viguitas en voladizo soportando los parasoles prefabricados, apoyadas en un par de armaduras de cuerdas paralelas. Se espacian a cada 1.24 m. y se soldarán a tope a los montantes de las armaduras. Estas viguitas se necesitan solo en los parasoles de la fachada del lado Sur. w = (50+200)*1.22 = 310 Kg/m; L = 0.76 m M = 310*0.76^2/2 = 90 Kg-m S = 90/21 = 4.3 cm3 H = L/10 = 76/10 = 7.6 cm ≈ 4” = 102 mm (por Arq.) V1 Sección IPR 102x52x3.2 mm- 7.07 Kg/m. 287

ACONSA Memorias

Aulas Humanidades Universidad Regiomontana

288

ACONSA Memorias

Aulas Humanidades Universidad Regiomontana Armaduras AR1 Al apoyarse en las losas el efecto de armadura realmente desaparece. Por rigidez, usaremos secciones mínimas PER 51x51x2.8 mm Reacciones: En armadura interior: P = - 90/.23 = -390 kg (Compresión) En armadura exterior P = 390+310*0.76 = 625 Kg (Tensión) Rige armadura exterior. Ambas se harán iguales L = 6 esp. @ 1.233 = 7.40 m. (ver croquis) H = 0.84 m c.a.c. cuerdas Cuerdas Ahora son solo de liga CS1: PER 51x51x3.2 mm- 4.00 Kg/m CI1 : PER 51x51x2.8 mm- 4.00 Kg/m CI2 : PER 102x51x3.2 mm- 7.07 Kg/m (por aArq.) Diagonales: Ídem x = 1.23 m, h = 0.84 m, Ld = (1.23^2+.84^2)^.5 = 1.49 m D1: PER 51x51x2.8 mm- 4.00 Kg/m Montantes: T max. = 625 kg.; As = 625/2100 = 0.30 cm2 C max = 390 Kg. En ambos casos se requiere sección mínima. M1: PER 51x51x2.8+ 4.00 Kg/m Barrenanclas R = 625 Kg; As = 625/1400 = 0.45 cm2 Por detalle usar 1 barrenaclas 13 mm en cada montante exterior y 1 barrenaclas 6 en cada montante interior

17. Lista de Planos HUR.EG.01 Dimensiones Generales HUR.EC.01 Cimentación y Muros de Contención. Zona Matamoros HUR.EC.02 Cimentación y Muros de Contención. Zona Padre Mier HUR.EC.03 Firmes y Columnas. Zona de Matamoros HUR.EC.04 Firmes y Columnas. Zona Padre Mier HUR.EC.05 Cisterna HUR.EC.06 Losa Planta Baja. Planta y detalles. Zona Matamoros HUR.EC.07 Losa Planta Baja. Nervaduras y detalles. Zona Matamoros HUR.EC.08 Losa Planta Baja. Planta y detalles. Zona Padre Mier HUR.EC.09 Losa Planta Baja. Nervaduras. Zona Padre Mier HUR.EC.10 Losa Nivel 2 HUR.EC.11 Losa Nivel 3 HUR.EC.12 Losa Nivel 4 HUR.EC.13 Losa Azotea HUR.EC.14 Detalles de losas HUR.EC.15 Escaleras y Elevadores HUR.EC.16 Estructuración de Muros HUR.EC.17 Gradas HUR.EC.18 Escaleras de emergencia HUR.EC.19 Parasoles 289

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Aulas Humanidades Universidad Regiomontana

290

GRUPO ACONSA CASE CONSULTORES ASOCIADOS EN EDIFICACIÓN

REF. EDIF. EXISTENTE UR RAYON DISEÑO ESTRUCTURAL MEMORIA DE CÁLCULOS.

Septiembre de 2005.

291

CD. VILLA FRANCA 6609 HACIENDA SANTA CLARA M O N T E R R E Y, N. L. TEL/FAX: 3 10 81 51 SECRETEL: 3 18 05 28 RFC: GMA-800318UQ9

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Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana

GRUPO ACONSA Consultores Asociados en Edificación, S.C. Priv. Corpus Christi No. 2321 Piso 1, Col. Lomas de San Francisco Monterrey, N.L., 64710 Atn. Ing. Jesús Salas Berlanga. P r e s e n t e.

RE Diciembre 20 de 2005.

REF. EDIF. EXISTENTE UR RAYON DISEÑO ESTRUCTURAL. MEMORIA DE CALCULOS. Contenido:

1.Antecedentes, 2.Descripción, 3.Especificaciones y Materiales, 4.Cargas Básicas, 5.Refuerzo de losas niveles 2 a 5, 6.Escalera de Emergencia, 7.Escalera Biblioteca, 8.Revisión y refuerzo de zapatas,

1. Antecedentes. Se referirá la presente al diseño estructural del Refuerzo del Edificio Existente, Campus U. R. Rayón, localizado en la calle de Rayón entre 5 y 15 de Mayo en el centro de la ciudad de Monterrey. Se basará en el levantamiento topográfico del inmueble y los planos arquitectónicos de Arquiplán, del Arq. Bernardo Hinojosa. La dirección de proyecto es de Grupo ACONSA/CASE bajo la dirección del Ing. Jesús Salas Berlanga y la gerencia de proyecto Arq. Filiberto Ramírez Guillén. Con anterioridad, el Instituto de Ingeniería Civil de la Facultad de Ingeniería Civil de la UANL realizó un estudio de la resistencia del edificio, con base en las dimensiones estructurales existentes, declarándolo apto para el uso de oficinas. En este caso, deberá consultarse el mencionado estudio. Nosotros vamos a considerar aquí la opción de reforzar el edificio para el aumento de cargas, actuales o futuras, de aulas, laboratorios y biblioteca.

2. Descripción. El edificio existente es una torre de 5 pisos, de 12.80m de frente viendo a la calle Rayón, variando a 14.10 en la fachada opuesta, por 67.50 m. de fondo. El claro central transversal es de 5.50 m y los laterales simétricos, variando de 3.70 a 4.20 m. Los claros longitudinales son 15 de 4.50 m. El primer nivel (planta baja), es un firme de concreto reforzado. La losa del primer nivel es llena de concreto reforzado y el resto son losas aligeradas con barrobloc. Todas las losas se apoyan en vigas longitudinales de 30x70 cm. Excepto en fachadas, no existen vigas transversales. El refuerzo consistirá en vigas metálicas transversales apoyadas mediante placas y barrenanclas en las columnas existentes, y vigas longitudinales en los centros de los claros de las losa. Se exceptúan zonas del segundo nivel que serán destinadas a acervo bibliotecario, en donde se pondrán vigas en los tercios de los claros. En principio, como los momentos son proporcionales al cuadrado de los claros, al reducir estos a la mitad, la capacidad de carga se aumenta en 4 veces, o mas bien, 2.3 veces, en teoría, si se consideran los distintos coeficiente de momentos (1/14 en el los existente, contra 1/8 en los nuevos: 4*8/14 = 2.3), referidas a las cargas totales, muertas y vivas. Nosotros solo aumentaremos cargas vivas, por lo cual, con estos refuerzos, no tendremos que preocuparnos demasiado por la resistencias de las losas, pues son ahora excesivas. Véanse planta de losas en las páginas siguientes 293

ACONSA Memorias

Refuerzo Edificio de Rayﾃｳn Universidad Regiomontana

A C CE SO

ESTACIONAMIENTO ESTUD IO D E TV

8 C ABIN A DE C ON TROL POST. 10 PROD.

C TO.7 ELEC. A C E R VO

VID EO ILU MINACION 9

15 VID EOTECA

POST. 10 PROD.

POSIBLE COMODATO

S.S.H. 18 AUD 11 IO

C AMER 16 INO

POST. 10 PROD.

C A L LE M. F. M A R T I N E Z

SSM 17 S

C ONTROL 12

EQU 13IPO 14 ESC EN OGRAFIA

L O BBY

A R E A D E E S T U D IO

BIBLIOTECA

26 LECTURA

19 ATENC ION 21

H EMER OTEC A 22

20 C ON SU LTA

R ESER VA

3 S

BIBL. D IGITAL

SOMBR EADO LABOR ATOR IOS Y TALLERES

ESC. 1:200

1 9.- ATE NCION 2 0.- CONSULTA 2 1.- RESE RVA

1 .- ACCESO 2 .- E LE VADORES 3 .- E SCALERA

2 2.- HE ME ROTECA

4 .- E STACIONAMIENTO 5 .- LOBBY

2 3.- ACE RVO 2 4.- ARE A DE E STUDIO

6 .- E STUDIO DE TV 7 .- CUARTO E LE CTRICO

2 5.- BIBLIOTE CA DIGITAL 2 6.- LE CTURA

8 .- CABINA DE CONTROL 9 .- VIDE O ILUMINACION 1 0.- POST. PRODUCCION 1 1.- AUDIO 1 2.- CONTROL 1 3.- E QUIPO

1 .- ACCESO 2 .- LABORATORIO REVELADO

1 4.- E SCE NOGRAFIA

3 .- BODEGA

1 5.- VIDE OTECA 1 6.- CAME RINO

4 .- CONTROL 5 .- OF ICINA

1 7.- SSM 1 8.- SSH

6 .- E SCALERA 7 .- SSH 8 .- SSM 9 .- LABORATORIO AMPLIACION

PLANTA ARQUITECTONICA 1er. NIVEL

S 1 .- ACCESO 2 .- E LE VADORES 3 .- E SCALERA 4 .- E SPERA 5 .- ATE NCION 6 .- CAFE 7 .- BODE GA PROMOCION 8 .- ARCHIVO 9 .- ARE A DE TRABAJO 1 0.- JE F E DE ADMISIONES 1 1.- COCINETA 1 2.- PRUEBAS 1 3.- CAPTURA

1 4.- OF ICINA DE PROMOCION 1 5.- CORDINADOR DE ASESOR 1 6.- SE CRE TARIA 1 7.- COORDINADOR DE PROMOCION 1 8.- SSM 1 9.- SSH 2 0.- ARCHIVO DE SE RVICIOS ESCOLARES

A C E R VO

S.S.

BIBLIOT ECA

2 1.- E STAR 2 2.- SALA AUDIO VISUAL 2 3.- E QUIPO AUDIO VISUAL 2 4.- ACE RVO 2 5.- ARE A DE ESTUDIO 2 6.- TRABAJO E N GRUPO 2 7.- TRABAJO E N EQUIPO

A R E A D E E S T U D IO

E STAR

S ALA AU DIO-VISUAL

E QU IPO A UD IO-V ISUAL

B 1

SOMBR EADO

1 .- E STUDIO 2 .- AULA 3 .- DISE ﾃ前 PUBLICITARIO 4 .- CABINA 5 .- DISE ﾃ前 DE ME RCADOTECNIA

LABOR ATOR IOS Y TALLERES

6 .- E SCALERA

ESC. 1:200

PLANTA ARQUITECTONICA 2do. NIVEL

294

ACONSA Memorias

Refuerzo Edificio de Ray贸n Universidad Regiomontana

B 1 .- ACCESO 2 .- E LE VADORES 3 .- E SCALERA 4 .- E SPERA 5 .- ATE NCION 6 .- CAFE 7 .- RE CE PCION 8 .- PROMOCION LOCAL Y FORANEA 9 .- PROY E CTOS Y MEDIOS 1 0.- E VE NTOS Y EMPRESAS 1 1.- JE F E DE SE RVICIOBECARIO 1 2.- ARCHIVO 1 3.- JEF E DE AREA 1 4.- E QUIPO

1 5.- ARE A DE TRABAJO 1 6.- JE F E DE PARTAME NTODE BECAS 1 7.- COCINETA 1 8.- SSM 1 9.- SSH 2 0.- ARE A DE TRABAJO SE RVICIOS ESCOLARES 2 1.- E XPEDIE NTES 2 2.- BODEGA 2 3.- JE F E DE ARE A SE RVICIOS ESCOLARES 2 4.- JE F E DE PARTAME NTO SE RVICIOS ESCOLARES

2 5.- CAJAS 2 6.- AUX ILIARES 2 7.- INGRESOS 2 8.- E GRESOS 2 9.- TE SORERO 3 0.- CONTRALOR

3 1.- COCINE TA COMEDOR 3 2.- SALA DE JUNTAS 3 3.- SE CRE TARIA 3 4.- AUX ILIARES

3 5.- CONTRALOR INTERNO 3 6.- INF ORMACION F INANCIERA

E STUDIO 1 .- DOBLE ALTURA AULA RADIO 2 .AULA DE 3 .- CONTROL

ESC. 1:200

E QUIPO4 .CINTAS5 .E SCALERA 6 .POST. 7PRODUCCION .-

PLANTA ARQUITECTONICA 3er. NIVEL

1 .- ACCESO 2 .- E LE VADORES 3 .- E SCALERA 4 .- LOBBY 5 .- RE CE PCION 6 .- ATE NCION A ALUMNOS 7 .- JE F E DE ORIE NTACIONVOCACIONAL S.S. S.S.

S.S.

MAESTR OS D E PLANTA LOBBY

EMPLEABILIDAD

S.S. SALA JUN TAS EQU IPO

TER CER NIVEL

EQU IPO

R EC EPCION ESTAR

LABOR ATOR IOS Y TALLERES

R EC EPCION

SALA DE JUN TAS

EQU IPO

JEFE DE O.V.

R EC EPCION

ORIEN TACION

AT`N PUBLICO

JEFES DE AR EA

MAESTROS D E CATEDRA

8 .- JEF ES DE AREA 9 .- ARCHIVO VIGENTE 1 0.- RE VISION DE EXAMEN 1 1.- E XAMEN

C AFE

AT`N PUBLICO

1 2.- E QUIPO 1 3.- MAE STROS DE CATEDRA 1 4.- SALA DE JUNTAS

AT`N PUBLICO

1 5.- CAFE 1 6.- E STAR 1 7.- MAE STROS DE PLANTA 1 8.- SSM

R EV. AR EA

1 9.- SSH

ARC HIVO VIGEN TE

C AFE

2 0.- E MPLE ABILIDAD 2 1.- COORDINADOR DE AREA 2 2.- ATE NCION PUBLICO 2 3.- INCUBADORAS DE TRABAJO

ESC. 1:200

PLANTA ARQUITECTONICA 4o. NIVEL

295

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Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana

3. Especificaciones y Materiales. Suponemos las siguiente, tanto para lo existente como para lo nuevo Especificaciones de Diseño.

Cargas: Reglamento del DDF. Concreto: ACI 318-95 Acero Estructural: AISC 1985

Especificaciones de Construcción

Concreto: ACI 301 Ultima edición Acero Estructural: AISC 1985

Materiales

Concreto: f’c = 200 Kg/cm2 tipo, excepto indicados. Acero estructural: ASTM-A36

4. Cargas Básicas. Losa Azotea

Po. Po. Losa Relleno e Impermealizacion Instalaciones y Plafón Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv

320 120 50 490 100 590 860

Losa Entrepiso Aulas y similares Po. Po. Losa 320 Acabados de piso 120 Muros interiores ligeros 50 Instalaciones y Plafón 50 540 Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) 350 890 Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv 1350

15 505 710

40 580 820

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2 * Kg/m2

Losa Entrepiso Acervo Po. Po. Losa 360 Acabados de piso 120 Muros interiores ligeros 50 Instalaciones y Plafón 50 580 Total Carga Muerta (wm) Carga Viva (wv) 700 40 * 1280 620 * Carga Total (wm+wv) wu = 1.4*wm+1.7*wv 2000 880 * * Cargas vivas reducidas para usarse en combinación con sismo o viento

Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2 Kg/m2

Viento: Se trató en el estudio de la UANL, resultando sin consecuencias.

296

ACONSA Memorias

Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana

Nota: para efectos de los refuerzos de las losas, solo se considerarán las cargas vivas, dado que las muertas, de peso propio y acabados, ya gravitan sobre las losas existentes con seguridad.

5. Refuerzo de losas Niveles 2 a 5 Según el capítulo 2 de esta memoria, al usar una viga de refuerzo al centro del claro de las losas, su capacidad de carga aumenta 2.3 veces, respecto de la carga total, muerta mas viva. Esto nos da una seguridad extraordinaria, pues en este caso se necesita aumentar solamente las cargas vivas, obviamente mucho menores que las totales, quedando ahora las losas muy sobradas. Consideré además que las cargas muertas ya gravitan con seguridad sobre las losas y vigas existentes, por lo cual los refuerzos se calcularán solamente para las cargas vivas. En lo que sigue, las vigas se denominan con el nivel donde se ubican y un número progresivo; por ejemplo, viga IPR-37 es la viga IPR consecutivo 7 del tercer nivel. En general solo habrá dos tipos de cargas: uniformes y concentradas. La carga uniforme de diseño (wdis) es igual a la carga viva (wv) especificada para el uso, en Kg/m2, multiplicadas por el ancho tributario. Las cargas concentradas son las reacciones de las vigas secundarias sobre las vigas principales, en Kg. Los momentos se consideran como Mw = wL2/8 para cargas uniformes, Mp = PL/4 para cargas en centro del claro y Mp = PL/3, para dos cargas en los tercios del claro. El momento total es la suma de estos. Los cortantes y reacciones son iguales a: Vw = wL/2 para cargas uniformes, Vp = P/2 para carga concentrada en centro del claro, y Vp = P en el de dos cargas concentradas en los tercios. El módulo de sección requerido en cualquier caso es Sx=100*M/1520 (M/15.2) kg/cmw, correspondiente al esfuerzo admisible para acero A-36. Con este valor se escoge una sección IPR del Manual AHMSA. Los refuerzos son iguales para todos los niveles, incluyendo el de azoteas, en el que se deja la losa preparada para cargas mayores de equipo, aulas futuras o cosa similar. Se exceptúa la zona de Acervo bibliotecario, que es especial, solo para el segundo nivel. Cargas vivas: De aulas y salas de lectura, etc: De acervo bibliotecario Claros: Transversales: Central: Laterales: Longitudinales

350 Kg/m2 700 Kg/m2 L1 = 5.40 m L2 = 4.20 m Max. L3 = 4.50m tipo

Losa segundo nivel De aulas, y similares, con zonas especiales para acervo de libros. Ver croquis abajo

PLANTA LOSA SEGUNDO NIVEL VIGAS INTERIORES Viga IPR-21 w = 350 Kg/m2; s = 5.40/2 = 2.70 m, wdis = 350*2.70+20pp = 965 Kg/m; L= 4.50 m. M = 965*4.5^2/8 = 2440 Kg-m 297

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Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana V = 965*4.5/2 = 2170 Kg Sx = 2440/15.2 = 160 cm3, h  L/25  18 cm < 203 mm IPR-21= IPR-203*102 –19.34 Kg-m Viga IPR-28 Es proporcional a la anterior en claros V = 2170*4.2/5.40 = 1690 Kg. Sx = 160*4.2/5.40 = 124 cm3 IPR-28 = IPR-203x102-14.88 Kg-m Viga IPR-29 w = 700 Kg/m2; s = 4.20/3 = 1.40 m, wdis = 700*1.40+20pp = 1000 Kg/m; L= 4.50 m. resulta igual a la IPR-21 IPR-29= IPR-203*102-19.34 Kg-m Viga IPR-22 e IPR-24 P = reacciones de IPR-28 = 1690*2 = 3380 Kg. L= 4.20 m. M = 3380*4.20/4 = 3550 Kg-m Sx = 3550/15.2 = 233 cm3 IPR-22 y 24 = IPR-254*102-22.32 Kg-m Viga IPR-23 P = reacciones de IPR-21 = 2170*2 = 4340 Kg. L= 5.40 m. M = 4340*5.40/4 = 5860 Kg-m Sx = 5860/15.2 = 385 cm3 IPR-23 = IPR-254*146 –32.74 Kg-m Viga IPR-25 P = reacción de IPR-28 = 1690 Kg Losa nueva w = 360+120+50+50+350 = 930 Kg/m2 wdi = 930*2.25 =2100 Kg/m, L= 4.20 m. M = 2100*4.20^2/8+1690*4.20/4 = 6405 Kg-m Sx = 6405/15.2 = 421 cm3

Viga IPR-26 Losa nueva w = 930*4.50 = 4200 Kg/m, L= 4.20 m. M = 4200*4.20^2/8 = 9260 Kg-m Sx = 9260/15.2 = 609 cm3 IPR-26= IPR-305*165 –44.64 Kg-m Viga IPR-27 P = 700*1.40*4.50 = 4410 Kg. M = 4410*4.2/3 = 6170 Kg-m V= P = 4410 Kg. Sx = 6170/15.2 = 406 cm3 = IPR-25 IPR-25= IPR-254*146 –38.69 Kg-m VIGAS DE BORDE Viga CPS-21 y CPS-23 Tienen la mitad de las cargas de IPR-22 Sx = 233/2 = 117 cm3 CPS-203-17.11 Kg/m

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Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana Viga CPS-22 Tiene la mitad de las cargas de IPR-23; L = 5.40 m Sx = 385/2 = 193 cm3 CPS-254-22.77 Kg/m Losa tercer nivel Todas son de aulas, y similares, Ver croquis abajo

PLANTA LOSA TERCER NIVEL VIGAS INTERIORES y EXTERIORES Son todas respectivamente iguales a sus homólogas del piso anterior, excepto que ya no hay cargas de almacenamiento de libros y las losas nuevas cubren un área mayor. Vigas IPR-31 a 33 y 38 Son respectivamente iguales a IPR-21 a 24 y 38 Vigas IPR-34 Es igual a IPR-25 IPR-34 = IPR-254*146 –38.69 Kg-m Vigas IPR-36 Es igual a IPR-26 IPR-36= IPR-305*165 –44.64 Kg-m Vigas IPR-35 Es proporcional a IPR-25 Sx = 421*5.4^2/4.20 ^2 = 695 cm3 IPR-35 = IPR-305*165 –44.64 Kg-m Vigas IPR-37 Es proporcional a IPR-26 Sx = 609*5.4^2/4.20^2 = 1007 cm3 IPR-37= IPR-305*203 –74.40 Kg-m Vigas CPS-31 a 34 Iguales a CPS-21 a 23. La CPS-34 es mínima

Losa Cuarto y quinto nivel y Azotea, Todas son de aulas, y similares. Todas las vigas interiores y exteriores son respectivamente iguales a las anteriores del tercer nivel. Se anula la CPS de la escalera de caracol. La azotea se deja preparada para cargas mayores de equipo o equivalentes de aulas. Ver croquis en hoja siguiente 299

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PLANTA LOSA CUARTO NIVEL

PLANTA LOSA QUINTO NIVEL

PLANTA LOSA NIVEL6, AZOTEA

Losas Nuevas: Todas son para aulas o similares, con claros de 4.50 m y cargas totales de 930 Kg/m2 (ver viga IPR.25) -M = 930*4.50^2/10 = 1880 Kg-m +M = 930*4.5^2/14 = 1350 Kg-m Diseño por esfuerzos de trabajo: d = 0.26 *1880 = 11.3 cm < 12+3 = 15 cm -As = 1880/(2000*.89*.12) = 8.8 cm2/m ≈ 5@20 cm LS +As = 1350/(2000*.89*.12) = 6.3 cm2/m = 4@20 cm LI Ast = 0.0018*15*100 = 2.7 cm2/m = #3@25 cm Losa espesor 15 cm con refuerzo indicado

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6. Escalera de Emergencia Loa arquitectos, por economía, adoptaron una escalera metálica, como se muestra en el dibujo siguiente.

Los escalones son canales horizontales de lámina doblada tipo 12Ht12 de Hylsa o similar, rellenos de concreto. Están muy sobrados en cuanto esfuerzo, pero se aceptan porque forman las huellas de los escalones, como se muestran en el corte longitudinal anterior. 301

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Igualmente, las alfardas y apoyos se escogieron arquitectónicamente para contener el ancho de 30 cm los escalones, especificándose para el efecto canales metálicas CPS de 254 mm (10”) de peralte. Enseguida se calculan todos los elementos. Por tratarse de estructura metálica, se usa diseño por esfuerzos admisibles de trabajo. Escalones: w = .089*2400+350 = 570 Kg/m2 wt = 570*0.30 = 171 Kg/m., L = 1.50 m. M = 170*1.5^2/8 = 48 Kg-m/escalón Sy = 48*100/2100 = 2.3 cm3. Se especifica HT12 horizontal con Sy = 18 cm3 > 2.3, OK Alfardas: Se revisa la máxima (AL1) y las otras se hacen iguales: w = 570*1.50/2 + 23 = 450 Kg/m; Lmax. = 4.82 m M = 450*4.82^2/8 = 1310 Kg-m Sx = 1310/15.2 = 87 cm3. con Sx = 221 cm3 > 8, OK Canal de apoyo en columnas: w = 570*4.05/2 = 1150 Kg/m.; L = 2.40 m M = 1150*2.4^2/8 = 830 Kg-m < 1310 Kg-m Por detalle de apoyo se especifica CPS-254-22.77 Kg/m Canal de apoyo en descanso Solo carga el descanso w = 0.102*2400+350 = 600 Kg/m2* 1.4/2+20 = 440 Kg/m L = 1.50 m, M =440*1.5^2/8 = 124 Kg-m Sx = 124/15.2 = 8.2 cm3 Por detalle se pedirá CPS-102- 8.04 Kg/m Con Sx ≈ 31.1 cm3 > 8.04, OK

7. Escalera de biblioteca Ver dibujos de escalera en hoja siguiente Rampa intermedia: Cargas de Servicio w1= 0.29*2400+120 = 820 Kg/m2 w2= 0.15*2400+.09*2400+120*48/30 = 770 Kg/m2 w3= 0.36*2400+120 = 980 Kg/m2 Carga viva wv = 350 Kg/m2 Cargas últimas wu1 = 1.4*820+1.7*350 = 1740 Kg/m2 wu2 = 1.4*770+1.7*350 = 1670 Kg/m2 wu2’ = 1670*3.54/3.00 = 1970 Kg/m2 wu3 = 1.4*980+1.7*350 = 1970 Kg/m2 Claros Long. Htal Total Lt = 6.76 m, a1 = a2 = 1.88/2 = 0.94 m L = 6.76-2*.94 = 4.88 m c.a.c. de rampas transv Momentos -Mu1 = 1740*0.94^2/2 = -770 Kg-m -Mu1m = 1.4*820*0.94^2/2 = -510 Kg-m min -Mu2 = 1970*0.94^2/2 = -870 Kg-m -Mu1m = 1.4*980*0.94^2/2 = -610 Kg-m min Reacciones R1 = 1740*1.88+ 1970*4.88/2 = 8100 Kg/m R2 = 1970*1.88+ 1970*4.88/2 = 8500 Kg/m 302

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Refuerzo Edificio de Rayón Universidad Regiomontana Con el programa Excel mencionado antes: Losa espesor 15 cm. +As = 13.6 cm2 = #6@20 cm -As = 4.3 cm2 = #4@20 cm Ast = 2.7 cm2 = #3@25 cm Ver detalles en plano RUR-EC-04 o con zoom de 500% en eta figura

Rampa Inferior: wu1 = wu2 anterior = 1970 Kg/m wu2 = R2 anterior = 8500 Kg/m R1 = (8500*1.85^2/2+1970*2.10*2.90)/3.95 = 6700 Kg/m R2 = (8500*1.85*3.025+1970*2.10^2/2)/3.95 = 13100 Kg/m x = 13100/8500 = 1.54 m < 1.85 OK +Mu max = 8500*1.54^2/2 = 10100 Kg-m en descanso +Mu = 6700*2.10-1970*2.1^2/2 = 9700 Kg-m/m Con el programa: En rampa, con el 32% de refuerzo de compresión Muc = 9700*.68 = 6600 Kg/m/m Losa espesor 15 cm. As = 18.1/0.68 = 26.6 cm2/m = #6@10 cm A’s = 25.2 * 0.32 = 8.1 cm2/m = #5@20 cm Ast = 2,7 cm2 = #3@25 cm Los peraltes dados en los descansos responden a razones arquitectónicas, para evitar los recortes triangulares que aparecen cuando la rampa y el descanso son del mismo espesor.

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