concentración. Sin embargo, el “Watershed Modelling System” del Cuerpo de Ingenieros de los Estados Unidos utiliza varias opciones para el cálculo del tiempo de retardo en su modelo, entre las que se encuentran las siguientes expresiones:
Tabla 3-3. Ecuaciones para obtener tiempos de retardo. Colorado State Univerdity: 𝑇𝑟 =
Eagleson:
7,81 ∙ (𝐿𝑚 ∙ 𝐿𝑐𝑔 )
0,3
𝐿𝑚 ∙ 𝐿𝑐𝑔 0,39 𝑇𝑟 = 0,32 ∙ ( 0,5 ) 𝑆
𝐼𝑎−0,57
Putnam:
SCS: 0,50
𝑇𝑟 = 0,49 ∙ (
𝐿𝑚 ) 𝑆 0,5
∙ 𝐼𝑎−0,57
Snyder:
0,7 𝐿0,8 𝑝 ∙ (𝐶𝑁/1000 − 9) 𝑇𝑟 = 0,5 1900 ∙ 𝑆
Taylor y Schwartz: 𝑇𝑟 = 0,48 ∙ (
𝐿𝑚 ∙ 𝐿𝑐𝑔 1,42 ) 𝑆 0,5
𝐿𝑚 ∙ 𝐿𝑐𝑔 0,3 𝑇𝑟 = 0,6 ∙ ( 0,5 ) 𝑆
Fuente: Upegui Vélez y Botero Gutiérrez, (2011)
Donde Tr es tiempo de retardo, S es la pendiente promedio del cauce principal (m/m), Lp es la longitud del cauce (pies), Lcg es la distancia desde la salida hasta el centro de gravedad de la cuenca (mi), CN es el número de curva, Lm es la longitud del canal desde aguas arriba hasta la salida (mi), I es la intensidad de la lluvia (mm/hr), α es un parámetro que depende de la pendiente.
Las ecuaciones descritas en este apartado han sido obtenidas para diferentes condiciones de terreno, clima y geomorfología, por lo que se deben tener en cuenta estos aspectos a la hora de hacer uso de cada una de ellas. Es el caso de Eagleson que propone su ecuación para cuencas hasta de 3,0 km² con un porcentaje de zona urbana entre el 30% y 80%, Taylor y Schwartz emplean su ecuación para la zona Noreste de los Estados Unidos, Putnam extiende su ecuación para cuencas urbanas de aproximadamente 60 km², la Universidad Estatal de Colorado condiciona su ecuación a la zona de Colorado en los Estados Unidos de América para cuencas con unas pérdidas iniciales mayores al 10% (Upegui Vélez y Botero Gutiérrez, 2011).
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